JP2021127477A - 金属リング積層体の製造方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】所望の強度を維持しつつ、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さの差を小さくする。【解決手段】マルエージング鋼からなる複数枚の金属リングが積層された金属リング積層体を時効処理するステップと、時効処理された金属リング積層体を窒化処理するステップと、を備えた金属リング積層体の製造方法である。時効処理するステップの後、窒化処理するステップの前に、３５０℃以上かつ時効処理温度以下の温度において金属リング積層体を酸化処理する。【選択図】図４

Description

本発明は、金属リング積層体の製造方法に関する。
入力側プーリと出力側プーリとをスチール製の伝動ベルトにより接続したスチールベルト式無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）が、自動車等に用いられている。このスチールベルト式ＣＶＴにおける伝動ベルトは、入れ子状に積層された複数枚の薄板金属リングからなる金属リング積層体に、多数のエレメントを隙間なく整列させて取り付けた構造を有している。金属リング積層体の張力によってエレメントを入力側及び出力側プーリに押し付け、入力側プーリから出力側プーリへ動力を伝達する。
エレメントと入力側及び出力側プーリとの摩擦力を確保するため、金属リング積層体を構成する各金属リングには高い張力が加わる。そのため、析出強化型の超強力鋼であるマルエージング鋼が、金属リングに使用されている。また、金属リングには高張力状態で繰り返し曲げ応力も加わる。そのため、疲労強度を高める目的で、金属リングの表面に圧縮残留応力を付与する窒化処理が施される。
一般的には、複数枚の金属リングを１枚ずつ別々に窒化処理した後、それら複数の金属リングを積層する。そのため、窒化処理装置が大型化してしまう等の問題があった。
これに対し、特許文献１には、複数枚の金属リングを積層し、上述の金属リング積層体を形成した後、窒化処理する手法が開示されている。
特表２０１６−５０５０９２号公報
発明者は、マルエージング鋼からなる複数枚の金属リングが積層された金属リング積層体を時効処理した後、窒化処理する金属リング積層体の製造方法に関し、以下の課題を見出した。
特許文献１に開示されたように、金属リング積層体を窒化処理すると、金属リング積層体の中間に位置する金属リングでは、アンモニア等の窒化ガスが入り込み難く、窒化され難い。そのため、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さの差が大きくなってしまう問題があった。
本発明は、上記に鑑みなされたものであって、所望の強度を維持しつつ、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さの差を小さくするものである。
本発明の一態様に係る金属リング積層体の製造方法は、
マルエージング鋼からなる複数枚の金属リングが積層された金属リング積層体を時効処理するステップと、
時効処理された前記金属リング積層体を窒化処理するステップと、を備えた金属リング積層体の製造方法であって、
時効処理するステップの後、窒化処理するステップの前に、３５０℃以上かつ時効処理温度以下の温度において前記金属リング積層体を酸化処理するものである。
本発明の一態様に係る金属リング積層体の製造方法では、時効処理するステップの後、窒化処理するステップの前に、３５０℃以上かつ時効処理温度以下の温度において前記金属リング積層体を酸化処理する。そのため、所望の強度を維持しつつ、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さの差を小さくできる。
前記時効処理温度が、４５０〜５００℃であってもよい。
また、当該金属リング積層体が、ベルト式無段変速機の伝動ベルトに用いられてもよい。
本発明により、所望の強度を維持しつつ、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さの差を小さくできる。
第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を構成する金属リングの斜視断面図である。 第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を適用したベルト式無段変速機の断面図である。 第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を適用したベルト式無段変速機の側面図である。 第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法を示すフローチャートである。 第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法を示す斜視図である。 窒化処理後の表面硬さの酸化処理温度依存性を示すグラフである。 酸化処理温度が３００℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。 酸化処理温度が３３０℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。 酸化処理温度が３６０℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。 酸化処理温度が４００℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。 金属リング積層体における表面リング及び中央リングにおける窒化処理後の表面硬さの酸化処理温度依存性を示すグラフである。
以下、本発明を適用した具体的な実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。但し、本発明が以下の実施形態に限定される訳ではない。また、説明を明確にするため、以下の記載及び図面は、適宜、簡略化されている。
（第１の実施形態）
＜金属リングの構成＞
まず、図１を参照して、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を構成する金属リングについて説明する。図１は、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を構成する金属リングの斜視断面図である。
金属リング１１は、マルエージング鋼からなる帯状薄板部材である。金属リング１１の厚さは、例えば０．１５０〜０．２００ｍｍ程度、幅は、例えば１０ｍｍ程度である。図１に示すように、金属リング１１は、その断面において、表面すなわち外周面１１ａ、内周面１１ｂ及び両方の端面１１ｃに窒化層１２を有している。換言すると、バルクである非窒化部１１ｄの外縁全体が、窒化層１２により囲まれている。
なお、金属リング１１は、幅方向中央部が幅方向両端部より外周面１１ａ側にわずかに突出するように緩やかに湾曲している。
金属リング１１は、マルエージング鋼からなる。マルエージング鋼は、炭素濃度を０．０３質量％以下とし、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｏ（コバルト）、Ｍｏ（モリブデン）、Ｔｉ（チタン）、Ａｌ（アルミニウム）などを添加した析出強化型の超強力鋼であって、時効処理によって高強度及び靱性が得られる。マルエージング鋼の組成は、例えば、１７〜１９質量％Ｎｉ、７〜１３質量％Ｃｏ、３〜６質量％Ｍｏ、０．３〜１．０質量％Ｔｉ、及び０．０５〜０．１５質量％Ａｌ、残部がＦｅ及び不可避不純物である。また、例えばＣｒ、Ｃｕ等を少量含有してもよい。
詳細には図２、図３を参照して後述するように、周長がわずかに相違する複数枚（例えば１０枚程度）の金属リング１１を入れ子状に積層することによって、金属リング積層体１０が構成される。
＜金属リングを適用したベルト式無段変速機の構成＞
次に、図２及び図３を参照して、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を適用したベルト式無段変速機１について説明する。図２は、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を適用したベルト式無段変速機の断面図である。図３は、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法によって製造される金属リング積層体を適用したベルト式無段変速機の側面図である。
図２及び図３に示すように、周長がわずかに相違する複数枚の金属リング１１を入れ子状に積層することにより、左右一対の金属リング積層体１０が構成される。図３に示すように、この一対の金属リング積層体１０に、多数（例えば４００枚程度）のエレメント１５を隙間なく整列させて取り付けることにより、伝動ベルト２が構成される。ここで、エレメント１５の板厚方向が、金属リング積層体１０の周方向に一致している。
図２の破線円内には伝動ベルト２の拡大図が示されている。図２の拡大図に示すように、エレメント１５は、胴部１５ｄ、頭部１５ｆ、及び両者を幅方向中央部で連結する首部１５ｇから構成されている。胴部１５ｄは、入力側プーリ４、出力側プーリ５に係合する端面部１５ａ、１５ｂ及びロッキングエッジ部１５ｃを有する。頭部１５ｆには、互いに積層方向に凹凸をなして係合する凹凸係合部１５ｅが形成されている。そして、首部１５ｇの両側において、胴部１５ｄ及び頭部１５ｆの間に、一対の金属リング積層体１０が挿入されている。
図３に示すように、金属リング積層体１０及び多数のエレメント１５からなる伝動ベルト２は、入力側プーリ４及び出力側プーリ５に巻き掛けられている。伝動ベルト２の２つの湾曲区間において、金属リング積層体１０の張力によってエレメント１５が入力側プーリ４及び出力側プーリ５に押し付けられる。そのため、入力側プーリ４から出力側プーリ５へ動力を伝達することができる。
ここで、図３に示すように、ベルト式無段変速機１は、入力軸３に連結された入力側プーリ４と、出力軸６に連結された出力側プーリ５と、両者の間に巻き掛けられた動力伝達用の伝動ベルト２と、を備えている。このベルト式無段変速機１では、図示しない車両のエンジンからクラッチやトルクコンバータを介して入力軸３に動力が入力される。一方、出力軸６から図示しない減速歯車機構や差動歯車装置を介して左右の駆動輪に動力が出力される。
図２に示すように、出力側プーリ５は、出力軸６に固定された固定側シーブ部材５ａと、出力軸６に軸方向変位可能に支持された可動側シーブ部材５ｂとを有している。固定側シーブ部材５ａと可動側シーブ部材５ｂとの間に略Ｖ字形の溝が形成され、溝幅Ｗを変更することができる。出力側プーリ５には、圧縮コイルばね７及び油圧アクチュエータ８が付設されている。
圧縮コイルばね７は、出力側プーリ５の溝幅Ｗを縮小させるダウンシフト方向に可動側シーブ部材５ｂを付勢する。
油圧アクチュエータ８は、可動側シーブ部材５ｂの背面側に油圧を作用させ、可動側シーブ部材５ｂを軸方向に変位させる。
このような構成により、出力側プーリ５に対する伝動ベルト２の巻き掛かり半径ｒを、最小半径ｒｍｉｎから最大半径ｒｍａｘの範囲内で変化させることができる。
なお、圧縮コイルばね７のような付勢部材を有しない点を除けば、入力側プーリ４は出力側プーリ５と略同様な構成を有している。詳細には図示しないが、入力側プーリ４は、入力軸３に固定された固定側シーブ部材と、この固定側シーブ部材との間に略Ｖ字形の溝を形成するよう入力軸３に軸方向に変位可能に支持された可動側シーブ部材とを有している。さらに、可動側シーブ部材をアップシフト方向に付勢可能な油圧アクチュエータを有している。
＜金属リングの製造方法＞
次に、図４、図５を参照して、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法について説明する。図４は、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法を示すフローチャートである。図５は、第１の実施形態に係る金属リング積層体の製造方法を示す斜視図である。
図４に示した工程に先立ち、例えば以下の処理を行う。
まず、図５の上側に示すように、シート状素材を円筒状に成形し、端面同士を溶接することによって、パイプ状素材を製造する。当然のことながら、パイプ状素材は、このような溶接パイプに限定されるものではなく、継目無パイプであってもよい。
次に、図５の下側に示すように、パイプ状素材を溶体化処理した後、パイプ状素材から金属リング１１を切り出す。
次に、図示しないが、金属リング１１を所定の厚さまで薄くするとともに所定の周長まで延伸する。
その後、ひずみを除去するために、窒素雰囲気もしくは還元雰囲気において、８００〜９００℃程度の温度で、５〜３０分程度焼鈍する。
さらに、焼鈍した金属リング１１に張力を加え、所定の周長まで高精度に調整した後、金属リング１１を積層し金属リング積層体１０を形成する。
その後、図４に示した工程を行う。
まず、図４に示すように、金属リング積層体１０を時効処理する（ステップＳＴ１）。時効処理は、例えば、窒素雰囲気もしくは還元雰囲気において、４５０〜５００℃程度の温度で、９０〜１８０分程度行う。
次に、金属リング積層体１０を酸化処理する（ステップＳＴ２）。酸化処理は、窒化処理を促進するための前処理である。酸化処理は、３５０℃以上かつ時効処理温度以下で行う。酸化処理時間は、例えば１５〜６０分である。酸化処理温度の詳細については後述する。
最後に、金属リング積層体１０を窒化処理する（ステップＳＴ３）。窒化処理は、例えば、５〜１５体積％のアンモニアガス、１〜３体積％の水素ガス、残りが窒素ガスとなる雰囲気において、４００〜４５０℃程度の温度で、４０〜１２０分程度行う。
なお、雰囲気中の水素ガスは、以下に示すアンモニアガスの熱分解反応により発生するものである。
２ＮＨ３→２（Ｎ）＋３Ｈ２
ここで、（Ｎ）は、金属リング１１の表面に接触して生じた窒素原子である。この窒素原子が金属リング１１の内部に侵入することによって、窒化物が生成され、図１に示した窒化層１２が形成される。
以上に説明した通り、本実施形態に係る金属リング積層体の製造方法では、複数枚の金属リング１１を１枚ずつ別々に窒化処理するのではなく、金属リング積層体１０を窒化処理する。そのため、窒化処理装置を小型化できる。
他方、金属リング積層体１０を窒化処理する場合、金属リング１１を１枚ずつ窒化処理する場合に比べ、金属リング積層体の表面に位置する金属リングと、中間に位置する金属リングとの表面硬さに差が生じ易い。
具体的には、最外周の金属リング１１の外周面１１ａ及び最内周の金属リング１１の内周面１１ｂは露出しているため、窒化され易い。反対に、金属リング積層体１０の中間に位置する金属リング１１の外周面１１ａ及び内周面１１ｂは、隣接金属リング１１の外周面１１ａ又は内周面１１ｂと密着しており、アンモニアガスが入り込み難いため、窒化され難い。
そのため、金属リング積層体１０の中間に位置する金属リング１１の外周面１１ａ及び内周面１１ｂは、最外周の金属リング１１の外周面１１ａ及び最内周の金属リング１１の内周面１１ｂに比べ、窒化層１２が薄くなり、表面硬さが小さくなり易い。
また、最外周の金属リング１１の内周面１１ｂ及び最内周の金属リング１１の外周面１１ａも同様に表面硬さが小さくなり易い。
なお、窒化層１２の厚さは、例えばナイタルエッチング後のミクロ組織観察により測定できる。また、金属リング１１の表面硬さは、例えばマイクロビッカース硬さ試験により測定できる。
そこで、本実施形態に係る金属リング積層体の製造方法では、窒化処理を促進するための酸化処理を３５０℃以上かつ時効処理温度以下で行う。酸化処理温度を３５０℃以上とすることによって、金属リング積層体１０における金属リング１１間の表面硬さの差を小さくできる。他方、酸化処理温度を時効処理温度以下とすることによって、過時効が抑制され、金属リング１１のバルク（非窒化部１１ｄ）を所望の強度に維持できる。
＜酸化処理温度について＞
上述の通り、本実施形態に係る金属リング積層体の製造方法では、金属リング積層体１０における金属リング１１間の表面硬さの差を小さくするため、酸化処理を３５０℃以上で行う。以下に、酸化処理温度について説明する。
図６は、窒化処理後の表面硬さの酸化処理温度依存性を示すグラフである。図６の横軸は酸化処理温度、縦軸は窒化処理後の表面硬さ（ＨＶ）を示す。
図６に示すように、９質量％Ｃｏ及び１２質量％Ｃｏの２種類のマルエージング鋼からなる１枚の金属リング１１について窒化処理後の表面硬さの酸化処理温度依存性を調査した。Ｃｏ以外の組成は、１８質量％Ｎｉ、５質量％Ｍｏ、０．４５質量％Ｔｉ、０．１質量％Ａｌ、残部がＦｅ及び不可避不純物であって、いずれの金属リング１１でも共通である。金属リング１１の厚さは０．１８５ｍｍ、幅は９．７ｍｍである。
本実施形態に係る金属リング積層体の製造方法と同様に、時効処理された金属リング１１を酸化処理した後、窒化処理した。
時効処理は、Ｎ２ガス９０％＋Ｈ２ガス１０％の雰囲気下において、４７０℃で１２０分行った。
酸化処理は、大気雰囲気下において、各温度で３０分行った。
窒化処理は、Ｎ２ガス９０％＋ＮＨ３ガス１０％の雰囲気下において、４２０℃で７０分行った。
窒化処理後の表面硬さ（ＨＶ）は、マイクロビッカース硬さ試験により測定した。
図６に示すように、９質量％Ｃｏ及び１２質量％Ｃｏの金属リング１１のいずれも、酸化処理温度３００℃において、窒化処理後の表面硬さがピーク値を示した。酸化処理は窒化処理を促進するための前処理であるが、酸化処理温度が３００℃を超えると、Ｃｏの酸化物が生成され、窒化が阻害されるものと推察される。
図６に示すように、９質量％Ｃｏの金属リング１１よりもＣｏ量が多い１２質量％Ｃｏの金属リング１１において、３００℃を超える酸化処理温度における表面硬さの低下が顕著である。
次に、図６に示した１２質量％Ｃｏの金属リング１１を９枚積層した金属リング積層体１０について、３００℃、３３０℃、３６０℃、４００℃において酸化処理し、窒化処理後の表面硬さを調査した。具体的には、金属リング積層体１０の最外周（１枚目）の金属リング１１及び中央（５枚目）の金属リング１１について、外周面１１ａの表面硬さを調査した。その他の条件は、上述の通りである。
ここで、酸化処理温度が３００℃、３３０℃の金属リング積層体１０は比較例であり、酸化処理温度が３６０℃、４００℃の金属リング積層体１０は実施例である。
図７は、酸化処理温度が３００℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。
図８は、酸化処理温度が３３０℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。
図９は、酸化処理温度が３６０℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。
図１０は、酸化処理温度が４００℃の金属リング積層体における幅方向での表面硬さの変化を示すグラフである。
図７〜図１０の横軸は金属リング積層体の幅方向中央からの距離（ｍｍ）、縦軸は窒化処理後の表面硬さ（ＨＶ）を示す。
図７〜図１０のグラフの上には、金属リング積層体１０の断面図が模式的に示されている。金属リング積層体１０の断面図における幅方向の位置は、図７〜図１０のグラフの横軸と一致している。図７〜図１０では、測定対象である最外周の金属リング１１（図中及び以下、「表面リング」）及び中央の金属リング１１（図中及び以下、「中央リング」）をハッチングして示している。
図７〜図１０に示すように、表面リングの表面硬さは、幅方向の位置によらず一定となる。具体的には、図７に示すように、酸化処理温度が３００℃の場合、表面リングの表面硬さは９５０ＨＶ程度で一定ある。図８に示すように、酸化処理温度が３３０℃の場合、表面リングの表面硬さは９４０ＨＶ程度で一定ある。図９に示すように、酸化処理温度が３６０℃の場合、表面リングの表面硬さは９１０ＨＶ程度で一定ある。そして、図１０に示すように、酸化処理温度が４００℃の場合、表面リングの表面硬さは８７０ＨＶ程度で一定ある。図７〜図１０に示した表面リングの表面硬さは、図６に示した１２質量％Ｃｏの金属リング１１における表面硬さの値と略一致している。
他方、図７に示すように、酸化処理温度が３００℃の場合、中央リングの表面硬さは幅方向両端部では表面リングの表面硬さと同等である。しかしながら、両端部から中央部に向かって表面硬さが急激に低下する。具体的には、９５０ＨＶ程度から８６０ＨＶ程度まで表面硬さが低下する。すなわち、表面リングと中央リングとの表面硬さの差は９０ＨＶ程度である。
また、図８に示すように、酸化処理温度が３３０℃の場合も、酸化処理温度が３００℃の場合と同様の傾向を示す。具体的には、９４０ＨＶ程度から８９０ＨＶ程度まで表面硬さが低下する。すなわち、表面リングと中央リングとの表面硬さの差は５０ＨＶ程度である。
これに対し、図９に示すように、酸化処理温度が３６０℃の場合、中央リングの表面硬さは幅方向両端部から中央部に向かって表面硬さがあまり低下しない。具体的には、９１０ＨＶ程度から８８０ＨＶ程度までしか低下しない。すなわち、表面リングと中央リングとの表面硬さの差は３０ＨＶ程度である。
また、図１０に示すように、酸化処理温度が４００℃の場合、中央リングの表面硬さは幅方向両端部から中央部に向かって表面硬さがほとんど低下しない。具体的には、８７０ＨＶ程度から８５０ＨＶ程度までしか低下しない。すなわち、表面リングと中央リングとの表面硬さの差は２０ＨＶ程度である。
このように、酸化処理温度が３６０℃及び４００℃の実施例に係る金属リング積層体１０では、表面硬さの値は低下したものの、比較例に係る金属リング１１間の表面硬さの差を約３０ＨＶ以下に劇的に小さくできた。
図１１は、金属リング積層体における表面リング及び中央リングにおける窒化処理後の表面硬さの酸化処理温度依存性を示すグラフである。図６と同様に、図１１の横軸は酸化処理温度、縦軸は窒化処理後の表面硬さ（ＨＶ）を示す。図１１における表面リングの曲線は、図７〜図１０における「幅方向中央からの距離」が−１ｍｍ、０ｍｍ、１ｍｍでの表面リングのデータ（３点）の平均値をプロットしたものである。上述の通り、この表面リングの曲線は、図６における１２質量％Ｃｏの金属リング１１の曲線に略一致した。図１１における中央リングの曲線は、図７〜図１０における「幅方向中央からの距離」が−１ｍｍ、０ｍｍ、１ｍｍでの中央リングのデータ（３点）の平均値をプロットしたものである。
金属リング積層体１０において、中央リングの幅方向中央部では、表面リングに比べ、酸化処理時の酸素濃度及び窒化処理時のアンモニアガス濃度が低い状態と同等であると考えられる。そのため、中央リングの幅方向中央部では、表面リングに比べ、窒化処理を促進する酸化も生じ難く、その後の窒化も生じ難くなるものと考えられる。従って、図１１に示すように、中央の金属リング１１は、最外周の金属リング１１に比べ、窒化処理後の表面硬さは低くなる。
また、中央リングの幅方向中央部では、表面リングに比べ、酸素濃度が低いため、表面硬さがピーク値を示す酸化処理温度が３３０℃近傍にシフトしている。そして、図１１に示すように、３００℃から３５０℃にかけて、表面リングの表面硬さは急激に降下するのに対し、中央リングの表面硬さはピークを有する。
そのため、表面リングと中央リングとの表面硬さの差が急激に小さくなる。従って、図１１にドット表示するように、酸化処理温度を３５０℃以上にすることによって、金属リング積層体１０における金属リング１１間の表面硬さの差を小さくできる。具体的には、金属リング積層体１０における金属リング１１間の表面硬さの差を約３０ＨＶ以下にできる。
なお、本発明は上記実施形態に限られたものではなく、趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。
１ 無段変速機
２ 伝動ベルト
３ 入力軸
４ 入力側プーリ
５ 出力側プーリ
５ａ 固定側シーブ部材
５ｂ 可動側シーブ部材
６ 出力軸
８ 油圧アクチュエータ
１０ 金属リング積層体
１１ 金属リング
１１ａ 外周面
１１ｂ 内周面
１１ｃ 端面
１１ｄ 非窒化部
１２ 窒化層
１５ エレメント
１５ａ、１５ｂ 端面部
１５ｃ ロッキングエッジ部
１５ｄ 胴部
１５ｅ 凹凸係合部
１５ｆ 頭部
１５ｇ 首部

Claims (3)

  1. マルエージング鋼からなる複数枚の金属リングが積層された金属リング積層体を時効処理するステップと、
    時効処理された前記金属リング積層体を窒化処理するステップと、を備えた金属リング積層体の製造方法であって、
    時効処理するステップの後、窒化処理するステップの前に、３５０℃以上かつ時効処理温度以下の温度において前記金属リング積層体を酸化処理する、
    金属リング積層体の製造方法。
  2. 前記時効処理温度が、４５０〜５００℃である、
    請求項１に記載の金属リング積層体の製造方法。
  3. 当該金属リング積層体が、ベルト式無段変速機の伝動ベルトに用いられる、
    請求項１又は２に記載の金属リング積層体の製造方法。
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