JP2021119412A - Zoom lens system - Google Patents

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JP2021119412A
JP2021119412A JP2021078259A JP2021078259A JP2021119412A JP 2021119412 A JP2021119412 A JP 2021119412A JP 2021078259 A JP2021078259 A JP 2021078259A JP 2021078259 A JP2021078259 A JP 2021078259A JP 2021119412 A JP2021119412 A JP 2021119412A
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知也 古賀
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Abstract

To provide a positive-lead type zoom lens system that offers good corrections for aberrations and superior optical performance.SOLUTION: A zoom lens system provided herein comprises a positive first lens group and a succeeding lens group following the first lens group, the first lens group consisting of one or more positive single lenses, one negative meniscus lens having a convex surface on the object side, and one or more positive lenses. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves towards the object side, increasing a distance between the first lens group and the succeeding lens group. The succeeding lens group comprises multiple lens groups. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, distances among lens groups constituting the succeeding lens group change. The zoom lens system satisfies the following conditional expressions (1), (2): fG1/fn<-1.50 ...(1), 65<νpave ...(2), where fG1 represents a focal length of the first lens group, fn represents a focal length of the negative meniscus lens of the first lens group, and νpave represents an average Abbe number of the positive lenses of the first lens group for the d-ray.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、例えば、監視カメラ、デジタルカメラ、交換レンズに適用されるズームレンズ系に関する。 The present invention relates to, for example, a zoom lens system applied to a surveillance camera, a digital camera, and an interchangeable lens.

近年は小型で、さらなる高変倍化、特に望遠撮影のためにさらに望遠側の焦点距離を伸ばしたズームレンズ系が要望されている。一般に、望遠域の焦点距離を含むズームレンズ系は、望遠側の焦点距離ほど収差が拡大され、特に軸上色収差や倍率色収差が問題となる。また、望遠側ほどレンズに入射する瞳径が大きくなり、瞳径に大きく依存する球面収差やコマ収差が増大し、ズーム比を大きくするほど、ズーム時の像面湾曲や非点収差の変動が大きくなる。近年のカメラはより高画素化に向かい、これらの収差補正をバランスよく除去することが求められている。 In recent years, there has been a demand for a zoom lens system that is compact and has a higher focal length, especially for telephoto shooting, with a longer focal length on the telephoto side. In general, in a zoom lens system including a focal length in the telephoto range, aberrations are enlarged as the focal length is on the telephoto side, and axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification are particularly problematic. In addition, the pupil diameter incident on the lens increases toward the telephoto side, spherical aberration and coma aberration that greatly depend on the pupil diameter increase, and the larger the zoom ratio, the more the curvature of field and astigmatism fluctuate during zooming. growing. In recent years, cameras are moving toward higher pixel counts, and it is required to remove these aberration corrections in a well-balanced manner.

望遠域を含むズームレンズ系として、一般にポジティブリード型がよく用いられている。例えば、特許文献１には、物体側から順に、正、負、正、負、正の５つのレンズ群から構成された５群ズームレンズ系、及び、物体側から順に、正、負、正、正、負、正の６つのレンズ群から構成された６群ズームレンズ系が開示されている。また特許文献２には、物体側から順に、正、負、正の３つのレンズ群から構成された３群ズームレンズ系、及び、物体側から順に、正、負、正、負、正の５つのレンズ群から構成された５群ズームレンズ系が開示されている。さらに特許文献３には、物体側から順に、正、負、正の３つのレンズ群から構成された３群ズームレンズ系、及び、物体側から順に、正、負、正、正の４つのレンズ群から構成された４群ズームレンズ系が開示されている。 As a zoom lens system including a telephoto range, a positive lead type is generally often used. For example, Patent Document 1 describes a five-group zoom lens system composed of five lens groups of positive, negative, positive, negative, and positive in order from the object side, and positive, negative, positive, and positive, negative, and positive in order from the object side. A 6-group zoom lens system composed of 6 positive, negative, and positive lens groups is disclosed. Further, Patent Document 2 describes a three-group zoom lens system composed of three lens groups of positive, negative, and positive in order from the object side, and positive, negative, positive, negative, and positive 5 in order from the object side. A five-group zoom lens system composed of one lens group is disclosed. Further, Patent Document 3 describes a three-group zoom lens system composed of three lens groups of positive, negative, and positive in order from the object side, and four lenses of positive, negative, positive, and positive in order from the object side. A four-group zoom lens system composed of groups is disclosed.

特開２０１１−２０９３４７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-209347 特開２０１１−０９９９２４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-09924 特開２００８−１２２７７５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2008-122775

しかしながら、特許文献１のズームレンズ系は、球面収差や非点収差の補正が不十分であり、特許文献２、３のズームレンズ系は、望遠側の軸上色収差、特に２次スペクトルが多く残存するため、特許文献１−３のいずれのズームレンズ系も光学性能が劣化しがちである。 However, the zoom lens system of Patent Document 1 is insufficiently corrected for spherical aberration and astigmatism, and the zoom lens system of Patent Documents 2 and 3 has a large amount of axial chromatic aberration on the telephoto side, particularly a large amount of secondary spectrum. Therefore, the optical performance of any of the zoom lens systems of Patent Documents 1-3 tends to deteriorate.

本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、ポジティブリード型のズームレンズ系において諸収差を良好に補正して優れた光学性能を実現することを目的とする。 The present invention has been made based on the above awareness of the problems, and an object of the present invention is to achieve excellent optical performance by satisfactorily correcting various aberrations in a positive lead type zoom lens system.

本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が物体側に移動するとともに、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、２枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでいること；及び次の条件式（１）、（２）、（３”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（３”）ｆＧ１／ｆＧｎ≦−３．９６７
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆＧｎ：後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（４’）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（４’）１．６５０＜ｎｎ＜１．８３５
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｎｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（５”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（５”）２．３４７≦ｆＧ１／Ｒ１ｐ＜３．３０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｐ：第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（６”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（６”）１．３０＜（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）≦２．２９３
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの物体側の面の近軸曲率半径、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、前記後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有していること；及び次の条件式（１）、（２）、（７）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（７）ｆＧｎ／Ｒ２Ｇｎ＜−１．１０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆＧｎ：第ｎレンズ群の焦点距離、
Ｒ２Ｇｎ：第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、前記後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も像側に負レンズを有していること；及び次の条件式（１）、（２）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１１”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１１”）３．５０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１２”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１２”）４．００＜ｆＧ１／１Ｇｄ≦７．０２２
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
１Ｇｄ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１３Ｘ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１３Ｘ）２．５０＜ｆＧ１／ｆｗ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１４Ｘ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１４Ｘ）１．１０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。 The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance When the magnification is changed to the edge, the first lens group moves toward the object and the distance between the first lens group and the succeeding lens group increases; the succeeding lens group has a plurality of lens groups and is short. When scaling from the focal distance end to the long focal distance end, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1) and (2) are satisfied. It is supposed to be.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and two or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1) and (2) are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the succeeding lens group changes; the succeeding lens group includes at least one lens group having a negative refractive force; and the following conditional expression (1), It is characterized by satisfying (2) and (3 ").
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(3 ″) fG1 / fGn ≦ -3.967
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group having a negative refractive power located closest to the object among the lenses having a negative refractive power included in the subsequent lens group.
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (4') are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(4') 1.650 <nn <1.835
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
nn: Refractive index of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d line,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At that time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (5 ") are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(5 ″) 2.347 ≦ fG1 / R1p <3.30
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1p: Paraxial radius of curvature of the surface closest to the object in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (6 ") are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(6 ") 1.30 <(R1n + R2n) / (R1n-R2n) ≤ 2.293
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1n: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes; the trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive force, and the negative refraction included in the trailing lens group. Among the force lens groups, the nth lens group having a negative refractive force located on the object side most has a negative lens on the object side; and the following conditional equations (1), (2), It is characterized by satisfying (7).
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(7) fGn / R2Gn <-1.10
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group,
R2Gn: Paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens on the most object side in the nth lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes; the trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive force, and the negative refraction included in the trailing lens group. Of the force lens groups, the nth lens group with the negative refractive force located on the object side has the negative lens on the image side most; and the following conditional equations (1) and (2) It is characterized by being satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (11 ") are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(11 ") 3.50 <fG1 / R2n
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (12 ") are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(12 ") 4.00 <fG1 / 1Gd ≦ 7.022
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
1Gd: Distance on the optical axis from the surface on the most object side to the surface on the image side of the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (13X) are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(13X) 2.50 <fG1 / fw
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; short focus distance to long focus distance Increasing the distance between the first lens group and the trailing lens group when scaling to the edge; the trailing lens group has a plurality of lens groups, and the scaling from the short focal distance end to the long focal distance end. At the same time, the distance between the lens groups constituting the subsequent lens group changes; and the following conditional equations (1), (2), and (14X) are satisfied.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(14X) 1.10 <fG1 / (fw × ft) 1/2
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
ft: Focal length of the whole system at the long focal length end,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（１）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（１’）を満足することが好ましい。
（１’）−３．３０＜ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (1') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (1).
(1')-3.30 <fG1 / fn <-1.50

本発明のズームレンズ系は、条件式（２）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）６７＜νｐａｖｅ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (2') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (2).
(2') 67 <νpave

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有していることができる。 The trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the succeeding lens group has a negative lens on the most object side. Can be done.

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）ｆＧ１／ｆＧｎ＜−０．７０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＧｎ：後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離、
である。 The subsequent lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and preferably satisfies the following conditional expression (3).
(3) fG1 / fGn <-0.70
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group with negative refractive power located closest to the object in the subsequent lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（３）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（３’）を満足することが好ましい。
（３’）−５．５０＜ｆＧ１／ｆＧｎ＜−０．７０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (3') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (3).
(3') -5.50 <fG1 / fGn <-0.70

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）１．６５０＜ｎｎ
但し、
ｎｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4).
(4) 1.650 <nn
However,
nn: Refractive index of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d line,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（４）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（４’）を満足することが好ましい。
（４’）１．６５０＜ｎｎ＜１．８３５ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (4).
(4') 1.650 <nn <1.835

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）１．４０＜ｆＧ１／Ｒ１ｐ＜３．３０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｒ１ｐ：第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (5).
(5) 1.40 <fG1 / R1p <3.30
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
R1p: Paraxial radius of curvature of the surface closest to the object in the first lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）１．３０＜（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）
但し、
Ｒ１ｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズの物体側の面の近軸曲率半径、
Ｒ２ｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (6).
(6) 1.30 <(R1n + R2n) / (R1n-R2n)
However,
R1n: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（６）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（６’）を満足することが好ましい。
（６’）１．３０＜（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）＜３．３０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (6') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (6).
(6') 1.30 <(R1n + R2n) / (R1n-R2n) <3.30

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有しており、次の条件式（７）を満足することができる。
（７）ｆＧｎ／Ｒ２Ｇｎ＜−１．１０
但し、
ｆＧｎ：後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離、Ｒ２Ｇｎ：第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。 The trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the succeeding lens group has a negative lens on the most object side. Therefore, the following conditional expression (7) can be satisfied.
(7) fGn / R2Gn <-1.10
However,
fGn: Focal length of the nth lens group of negative refractive power located on the most object side in the subsequent lens group, R2Gn: Paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens on the most object side in the nth lens group ,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（７）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（７’）を満足することが好ましい。
（７’）−３．６０＜ｆＧｎ／Ｒ２Ｇｎ＜−１．１０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (7') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (7).
(7')-3.60 <fGn / R2Gn <-1.10

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側から順に、負レンズと、正レンズとを有していることができる。 The trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the succeeding lens group is a negative lens in order from the most object side. And a positive lens.

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も像側に負レンズを有していることができる。 The trailing lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the succeeding lens group has a negative lens on the image side most. Can be done.

第ｎレンズ群中の最も像側の負レンズは、物体側に凹面を向けており、次の条件式（８）を満足することができる。
（８）２９＜νＧｎ
但し、
νＧｎ：第ｎレンズ群中の最も像側の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。 The negative lens on the most image side in the nth lens group has a concave surface facing the object side, and the following conditional expression (8) can be satisfied.
(8) 29 <νGn
However,
νGn: Abbe number for the d-line of the most image-side negative lens in the nth lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（８）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（８’）を満足することが好ましい。
（８’）３７＜νＧｎ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (8') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (8).
(8') 37 <νGn

後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、第１レンズ群の像側の直後に位置する負の屈折力の第２レンズ群であることができる。 The succeeding lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the succeeding lens group is on the image side of the first lens group. It can be a second lens group having a negative refractive power located immediately after.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
（９）θｇＦｎ−（０．６４４０−０．００１６８２×νｎ）＜０
但し、
νｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズの短波長側における部分分散比、
θｇＦ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）
ｎｇ：ｇ線に対する屈折率、
ｎＦ：Ｆ線に対する屈折率、
ｎＣ：Ｃ線に対する屈折率、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (9).
(9) θgFn- (0.6440-0.001682 × νn) <0
However,
νn: Abbe number for the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group,
θgFn: Partial dispersion ratio of the negative meniscus lens in the first lens group on the short wavelength side,
θgF = (ng-nF) / (nF-nC)
ng: Refractive index with respect to g-line,
nF: Refractive index with respect to F line,
nC: Refractive index for C line,
Is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１０）を満足することが好ましい。
（１０）３４＜νｎ
但し、
νｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (10).
(10) 34 <νn
However,
νn: Abbe number for the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（１０）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（１０’）を満足することが好ましい。
（１０’）３４＜νｎ＜５０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (10') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (10).
(10') 34 <νn <50

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１１）を満足することが好ましい。
（１１）２．４０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｒ２ｎ：第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (11).
(11) 2.40 <fG1 / R2n
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（１１）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（１１’）を満足することが好ましい。
（１１’）３．５０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ＜５．１０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (11') within the range of the conditional expression defined by the conditional expression (11).
(11') 3.50 <fG1 / R2n <5.10

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１２）を満足することが好ましい。
（１２）４．００＜ｆＧ１／１Ｇｄ＜１３．００
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
１Ｇｄ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (12).
(12) 4.00 <fG1 / 1Gd <13.00
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
1Gd: Distance on the optical axis from the surface on the most object side to the surface on the image side of the first lens group,
Is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１３）を満足することが好ましい。
（１３）０．８０＜ｆＧ１／ｆｗ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (13).
(13) 0.80 <fG1 / fw
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（１３）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（１３’）、さらには条件式（１３”）を満足することが好ましい。
（１３’）１．４０＜ｆＧ１／ｆｗ＜９．８０
（１３”）２．５０＜ｆＧ１／ｆｗ＜６．６０ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (13') and further the conditional expression (13 ") within the conditional expression range defined by the conditional expression (13).
(13') 1.40 <fG1 / fw <9.80
(13 ") 2.50 <fG1 / fw <6.60

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（１４）を満足することが好ましい。
（１４）０．６０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。 The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (14).
(14) 0.60 <fG1 / (fw × ft) 1/2
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
ft: Focal length of the whole system at the long focal length end,
Is.

本発明のズームレンズ系は、条件式（１４）が規定する条件式範囲の中でも、次の条件式（１４’）、さらには条件式（１４”）を満足することが好ましい。
（１４’）１．１０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜２．５０
（１４”）１．１０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜２．００ The zoom lens system of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (14') and further the conditional expression (14 ") within the conditional expression range defined by the conditional expression (14).
(14') 1.10 <fG1 / (fw × ft) 1/2 <2.50
(14 ”) 1.10 <fG1 / (fw × ft) 1/2 <2.00

第１レンズ群中の負メニスカスレンズの物体側の直前には、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズが位置していることができる。 Immediately before the object side of the negative meniscus lens in the first lens group, a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side can be located.

第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側には、１枚または２枚の正レンズが位置していることができる。 One or two positive lenses may be located on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group.

短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が物体側に移動することができる。 When scaling from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group can move to the object side.

本発明によれば、ポジティブリード型のズームレンズ系において諸収差を良好に補正して優れた光学性能を実現することができる。 According to the present invention, in a positive lead type zoom lens system, various aberrations can be satisfactorily corrected and excellent optical performance can be realized.

本発明によるズームレンズ系の数値実施例１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention It is a lens block diagram at the time of infinity focusing at the short focal length end of Example 1. FIG. 図２（Ａ）〜（Ｄ）は図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。2 (A) to 2 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図３（Ａ）〜（Ｄ）は図１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。3 (A) to 3 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図４（Ａ）〜（Ｄ）は図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。4 (A) to 4 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図５（Ａ）〜（Ｄ）は図１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。5 (A) to 5 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention It is a lens block diagram at the time of infinity focusing at the short focal length end of Example 2. FIG. 図７（Ａ）〜（Ｄ）は図６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。7 (A) to 7 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図８（Ａ）〜（Ｄ）は図６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。8 (A) to 8 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図９（Ａ）〜（Ｄ）は図６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。9 (A) to 9 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１０（Ａ）〜（Ｄ）は図６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。10 (A) to 10 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 3 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 3. 図１２（Ａ）〜（Ｄ）は図１１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。12 (A) to 12 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１３（Ａ）〜（Ｄ）は図１１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。13 (A) to 13 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１４（Ａ）〜（Ｄ）は図１１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。14 (A) to 14 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１５（Ａ）〜（Ｄ）は図１１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。15 (A) to 15 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 4. 図１７（Ａ）〜（Ｄ）は図１６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。17 (A) to 17 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１８（Ａ）〜（Ｄ）は図１６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。18 (A) to 18 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図１９（Ａ）〜（Ｄ）は図１６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。19 (A) to 19 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図２０（Ａ）〜（Ｄ）は図１６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。20 (A) to 20 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例５の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 5 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 5. 図２２（Ａ）〜（Ｄ）は図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。22 (A) to 22 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 図２３（Ａ）〜（Ｄ）は図２１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。23 (A) to 23 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 図２４（Ａ）〜（Ｄ）は図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。24 (A) to 24 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 図２５（Ａ）〜（Ｄ）は図２１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。25 (A) to 25 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 21. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例６の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 6. 図２７（Ａ）〜（Ｄ）は図２６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。27 (A) to 27 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 26. 図２８（Ａ）〜（Ｄ）は図２６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。28 (A) to 28 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 26. 図２９（Ａ）〜（Ｄ）は図２６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。29 (A) to 29 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 26. 図３０（Ａ）〜（Ｄ）は図２６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。30 (A) to 30 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 26. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例７の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 7. 図３２（Ａ）〜（Ｄ）は図３１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。32 (A) to 32 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 31. 図３３（Ａ）〜（Ｄ）は図３１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。33 (A) to 33 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 31. 図３４（Ａ）〜（Ｄ）は図３１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。34 (A) to 34 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 31. 図３５（Ａ）〜（Ｄ）は図３１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。35 (A) to 35 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 31. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例８の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 8. 図３７（Ａ）〜（Ｄ）は図３６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。37 (A) to 37 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 36. 図３８（Ａ）〜（Ｄ）は図３６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。38 (A) to 38 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 36. 図３９（Ａ）〜（Ｄ）は図３６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。39 (A) to 39 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 36. 図４０（Ａ）〜（Ｄ）は図３６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。40 (A) to 40 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 36. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例９の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 9. 図４２（Ａ）〜（Ｄ）は図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。42 (A) to 42 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 41. 図４３（Ａ）〜（Ｄ）は図４１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。43 (A) to 43 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 41. 図４４（Ａ）〜（Ｄ）は図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。44 (A) to 44 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 41. 図４５（Ａ）〜（Ｄ）は図４１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。45 (A) to 45 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 41. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１０の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 10. 図４７（Ａ）〜（Ｄ）は図４６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。47 (A) to 47 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 46. 図４８（Ａ）〜（Ｄ）は図４６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。48 (A) to 48 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 46. 図４９（Ａ）〜（Ｄ）は図４６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。49 (A) to 49 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 46. 図５０（Ａ）〜（Ｄ）は図４６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。50 (A) to 50 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 46. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 11. 図５２（Ａ）〜（Ｄ）は図５１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。52 (A) to 52 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 51. 図５３（Ａ）〜（Ｄ）は図５１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。53 (A) to 53 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 51. 図５４（Ａ）〜（Ｄ）は図５１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。54 (A) to 54 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 51. 図５５（Ａ）〜（Ｄ）は図５１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。55 (A) to 55 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 51. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 12. 図５７（Ａ）〜（Ｄ）は図５６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。57 (A) to 57 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 56. 図５８（Ａ）〜（Ｄ）は図５６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。58 (A) to 58 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 56. 図５９（Ａ）〜（Ｄ）は図５６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。59 (A) to 59 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 56. 図６０（Ａ）〜（Ｄ）は図５６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。60 (A) to 60 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 56. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 13. 図６２（Ａ）〜（Ｄ）は図６１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。62 (A) to 62 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 61. 図６３（Ａ）〜（Ｄ）は図６１のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。63 (A) to 63 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 61. 図６４（Ａ）〜（Ｄ）は図６１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIGS. 64 (A) to 64 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 61. 図６５（Ａ）〜（Ｄ）は図６１のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。65 (A) to 65 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 61. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end of Example 14. 図６７（Ａ）〜（Ｄ）は図６６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。67 (A) to 67 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 66. 図６８（Ａ）〜（Ｄ）は図６６のように構成されたズームレンズ系の短焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。68 (A) to 68 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the short focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 66. 図６９（Ａ）〜（Ｄ）は図６６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図である。FIGS. 69 (A) to 69 (D) are aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 図７０（Ａ）〜（Ｄ）は図６６のように構成されたズームレンズ系の長焦点距離端における無限遠合焦時の横収差図である。70 (A) to 70 (D) are lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end of the zoom lens system configured as shown in FIG. 66. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１のズーム軌跡を示す簡易移動図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of Example 1. FIG. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例２のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 2 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例３のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 3 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例４のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 4 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例５のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 5 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例６のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 6 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例７のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 7 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例８のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 8 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例９のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 9 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１０のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 10 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１１のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of the numerical example 11 of the zoom lens system by this invention. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１２のズーム軌跡を示す簡易移動図である。Numerical value of the zoom lens system according to the present invention It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of Example 12. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例１３、１４のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement diagram which shows the zoom locus of numerical Examples 13 and 14 of the zoom lens system by this invention.

≪正負正負の４群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例１−５では、図７１−図７５の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ａと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ａと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ａと、負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ａとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ａには第３レンズ群Ｇ３Ａと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / Negative Positive / Negative 4-Group Zoom Lens System≫
In the numerical embodiment 1-5, the zoom lens system of the present embodiment has a positive refractive power of the first lens group G1A and a negative lens group G1A in order from the object side, as shown in the simple movement diagrams of FIGS. 71-75. The second lens group (successor lens group, nth lens group) G2A of the refractive power, the third lens group (successor lens group) G3A of the positive refractive power, and the fourth lens group (successor lens group) of the negative refractive power. ) It is composed of G4A. The third lens group G3A includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3A. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、各レンズ群は次のように挙動する。
第１レンズ群Ｇ１Ａは、数値実施例１−５を通じて、単調に物体側に移動する（図７１−図７５）。
第２レンズ群Ｇ２Ａは、数値実施例１、３、４では、一旦像側に移動した後に物体側に戻り（図７１、図７３、図７４）、数値実施例２、５では、単調に像側に移動する（図７２、図７５）。
第３レンズ群Ｇ３Ａは、数値実施例１、３、４では、一旦像側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて物体側に移動し（図７１、図７３、図７４）、数値実施例２、５では、単調に物体側に移動する（図７２、図７５）。
第４レンズ群Ｇ４Ａは、数値実施例１−５を通じて、一旦像側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて物体側に移動する（図７１−図７５）。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ａと第２レンズ群Ｇ２Ａの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ａと第３レンズ群Ｇ３Ａの間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３Ａと第４レンズ群Ｇ４Ａの間隔が増大または減少する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), each lens group behaves as follows.
The first lens group G1A monotonically moves toward the object side through the numerical examples 1-5 (FIGS. 71-75).
In Numerical Examples 1, 3 and 4, the second lens group G2A once moved to the image side and then returned to the object side (FIGS. 71, 73, 74), and in Numerical Examples 2, 5 the image was monotonous. Move to the side (FIGS. 72, 75).
In Numerical Examples 1, 3 and 4, the third lens group G3A once moved to the image side and then moved to the object side beyond the position of the short focal length end (FIGS. 71, 73, 74). In Examples 2 and 5, the lens monotonically moves toward the object (FIGS. 72 and 75).
The fourth lens group G4A moves to the image side once and then moves to the object side beyond the position of the short focal length end through Numerical Examples 1-5 (FIGS. 71-75).
As a result, the distance between the first lens group G1A and the second lens group G2A increases, the distance between the second lens group G2A and the third lens group G3A decreases, and the distance between the third lens group G3A and the fourth lens group G4A. Increases or decreases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第４レンズ群Ｇ４Ａを像側に移動させることによって行う（第４レンズ群Ｇ４Ａがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the fourth lens group G4A to the image side (the fourth lens group G4A constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ａは、数値実施例１−４では、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ａと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ａとからなる。負メニスカスレンズ１２Ａと正メニスカスレンズ１３Ａは、数値実施例１、２、４では接合されており、数値実施例３では接合されていない。
第１レンズ群Ｇ１Ａは、数値実施例５では、物体側から順に、両凸正レンズ１１Ａ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ａ’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ１３Ａ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１４Ａ’とからなる。負メニスカスレンズ１３Ａ’と正メニスカスレンズ１４Ａ’は接合されている。 In Numerical Examples 1-4, the first lens group G1A includes a positive meniscus lens 11A that is convex toward the object side, a negative meniscus lens 12A that is convex toward the object side, and a positive meniscus lens that is convex toward the object side. It consists of 13A. The negative meniscus lens 12A and the positive meniscus lens 13A are joined in Numerical Examples 1, 2 and 4, but not in Numerical Example 3.
In the numerical embodiment 5, the first lens group G1A includes a biconvex positive lens 11A', a positive meniscus lens 12A'convex to the object side, and a negative meniscus lens 13A'convex to the object side in this order from the object side. It consists of a positive meniscus lens 14A'convex toward the object side. The negative meniscus lens 13A'and the positive meniscus lens 14A' are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ａは、数値実施例１−３では、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ａと、両凹負レンズまたは像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ａとからなる。両凹負レンズ２１Ａと正メニスカスレンズ２２Ａは接合されている。
第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ａは、数値実施例４では、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａ’と、両凸正レンズ２２Ａ’と、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ａ’と、両凸正レンズ２４Ａ’と、両凸正レンズ２５Ａ’と、両凹負レンズ２６Ａ’とからなる。両凹負レンズ２１Ａ’と両凸正レンズ２２Ａ’は接合されており、両凸正レンズ２５Ａ’と両凹負レンズ２６Ａ’は接合されている。
第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ａは、数値実施例５では、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａ”と、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ａ”と、両凹負レンズ２３Ａ”と、像側に凸の負メニスカスレンズ２４Ａ”とからなる。両凹負レンズ２１Ａ”と正メニスカスレンズ２２Ａ”は接合されている。 In the numerical embodiment 1-3, the second lens group (nth lens group) G2A includes a biconcave negative lens 21A, a positive meniscus lens 22A convex toward the object side, and a biconcave negative lens or an image. It consists of a negative meniscus lens 23A that is convex to the side. Both concave negative lenses 21A and positive meniscus lens 22A are joined.
In the numerical embodiment 4, the second lens group (nth lens group) G2A has a biconcave negative lens 21A', a biconvex positive lens 22A', and a negative meniscus lens 23A'convex to the image side in this order from the object side. , A biconvex positive lens 24A', a biconvex positive lens 25A', and a biconvex negative lens 26A'. The biconcave negative lens 21A'and the biconvex positive lens 22A'are joined, and the biconvex positive lens 25A'and the biconvex negative lens 26A'are joined.
In the numerical embodiment 5, the second lens group (nth lens group) G2A has a biconcave negative lens 21A ”, a positive meniscus lens 22A ”convex toward the object side, and a biconcave negative lens 23A ”in order from the object side. And a negative meniscus lens 24A ”convex on the image side. Both concave negative lenses 21A "and positive meniscus lenses 22A" are joined.

≪正負負正負の５群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例６では、図７６の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｂと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｂと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｂと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｂと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｂとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｂには第３レンズ群Ｇ３Ｂと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / Negative / Negative Positive / Negative 5-Group Zoom Lens System≫
In the numerical embodiment 6, the zoom lens system of the present embodiment has a first lens group G1B having a positive refractive force and a second lens group G1B having a negative refractive force in order from the object side, as shown in the simple movement diagram of FIG. Lens group (successor lens group, nth lens group) G2B, negative refractive force third lens group (successor lens group) G3B, positive refractive force fourth lens group (successor lens group) G4B, and negative It is composed of a fifth lens group (subsequent lens group) G5B having a refractive force of. The third lens group G3B includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3B. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１Ｂと第２レンズ群Ｇ２Ｂと第３レンズ群Ｇ３Ｂと第５レンズ群Ｇ５Ｂが単調に物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４Ｂが一旦像側に移動した後に短焦点距離端の位置を超えて物体側に移動する。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｂと第２レンズ群Ｇ２Ｂの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｂと第３レンズ群Ｇ３Ｂの間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３Ｂと第４レンズ群Ｇ４Ｂの間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４Ｂと第５レンズ群Ｇ５Ｂの間隔が減少する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), the first lens group G1B, the second lens group G2B, the third lens group G3B, and the fifth lens group G5B are monotonically on the object side. It moves, and after the fourth lens group G4B moves to the image side once, it moves to the object side beyond the position of the short focal length end.
As a result, the distance between the first lens group G1B and the second lens group G2B is increased, the distance between the second lens group G2B and the third lens group G3B is increased, and the distance between the third lens group G3B and the fourth lens group G4B is increased. Increases, and the distance between the fourth lens group G4B and the fifth lens group G5B decreases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第４レンズ群Ｇ４Ｂを物体側に移動させることによって行う（第４レンズ群Ｇ４Ｂがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the fourth lens group G4B toward the object side (the fourth lens group G4B constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｂと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｂとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｂと正メニスカスレンズ１３Ｂは接合されている。 The first lens group G1B includes a positive meniscus lens 11B convex to the object side, a negative meniscus lens 12B convex to the object side, and a positive meniscus lens 13B convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12B and the positive meniscus lens 13B are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ｂは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｂと、両凸正レンズ２２Ｂと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｂとからなる。両凹負レンズ２１Ｂと両凸正レンズ２２Ｂは接合されている。 The second lens group (nth lens group) G2B includes a biconcave negative lens 21B, a biconvex positive lens 22B, and a negative meniscus lens 23B convex toward the image side in order from the object side. The biconcave negative lens 21B and the biconvex positive lens 22B are joined.

≪正正負正負の５群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例７では、図７７の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｃと、正の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群）Ｇ２Ｃと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ３Ｃと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｃと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｃとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４Ｃには第４レンズ群Ｇ４Ｃと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / Positive / Negative Positive / Negative 5-Group Zoom Lens System≫
In the numerical embodiment 7, the zoom lens system of the present embodiment has a first lens group G1C having a positive refractive force and a second lens group having a positive refractive force in order from the object side, as shown in the simple movement diagram of FIG. 77. The lens group (successor lens group) G2C, the third lens group (successor lens group, nth lens group) G3C with negative refractive force, the fourth lens group (successor lens group) G4C with positive refractive force, and negative. It is composed of a fifth lens group (subsequent lens group) G5C having a refractive force of. The fourth lens group G4C includes an aperture S that moves integrally with the fourth lens group G4C. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１Ｃと第４レンズ群Ｇ４Ｃと第５レンズ群Ｇ５Ｃが単調に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２Ｃが像面Ｉに対して固定されており（光軸方向に移動せず）、第３レンズ群Ｇ３Ｃが単調に像側に移動する。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｃと第２レンズ群Ｇ２Ｃの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｃと第３レンズ群Ｇ３Ｃの間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３Ｃと第４レンズ群Ｇ４Ｃの間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４Ｃと第５レンズ群Ｇ５Ｃの間隔が減少する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), the first lens group G1C, the fourth lens group G4C, and the fifth lens group G5C move monotonically to the object side, and the second lens. The group G2C is fixed with respect to the image plane I (does not move in the optical axis direction), and the third lens group G3C monotonically moves toward the image side.
As a result, the distance between the first lens group G1C and the second lens group G2C is increased, the distance between the second lens group G2C and the third lens group G3C is increased, and the distance between the third lens group G3C and the fourth lens group G4C is increased. Decreases, and the distance between the fourth lens group G4C and the fifth lens group G5C decreases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第５レンズ群Ｇ５Ｃを像側に移動させることによって行う（第５レンズ群Ｇ５Ｃがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the fifth lens group G5C to the image side (the fifth lens group G5C constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｃは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｃと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｃとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｃと正メニスカスレンズ１３Ｃは接合されている。 The first lens group G1C is composed of a positive meniscus lens 11C convex to the object side, a negative meniscus lens 12C convex to the object side, and a positive meniscus lens 13C convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12C and the positive meniscus lens 13C are joined.

第３レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ３Ｃは、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｃと、両凹負レンズ３３Ｃとからなる。両凹負レンズ３１Ｃと正メニスカスレンズ３２Ｃは接合されている。 The third lens group (nth lens group) G3C is composed of a biconcave negative lens 31C, a positive meniscus lens 32C convex toward the object side, and a biconcave negative lens 33C in this order from the object side. Both concave negative lenses 31C and positive meniscus lens 32C are joined.

≪正負正負正の５群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例８では、図７８の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｄと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｄと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｄと、負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｄと、正の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｄとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｄには第３レンズ群Ｇ３Ｄと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / Negative Positive / Negative Positive 5 Group Zoom Lens System≫
In the numerical embodiment 8, the zoom lens system of the present embodiment has a first lens group G1D having a positive refractive force and a second lens group G1D having a negative refractive force in order from the object side, as shown in the simple movement diagram of FIG. 78. A positive lens group (successor lens group, nth lens group) G2D, a positive refractive force third lens group (successor lens group) G3D, and a negative refractive force fourth lens group (successor lens group) G4D. It is composed of a fifth lens group (subsequent lens group) G5D having a refractive force of. The third lens group G3D includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3D. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１Ｄと第３レンズ群Ｇ３Ｄと第４レンズ群Ｇ４Ｄと第５レンズ群Ｇ５Ｄが単調に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２Ｄが一旦像側に移動した後に物体側に戻る。このとき第３レンズ群Ｇ３Ｄと第５レンズ群Ｇ５Ｄは一体に移動する。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｄと第２レンズ群Ｇ２Ｄの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｄと第３レンズ群Ｇ３Ｄの間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３Ｄと第４レンズ群Ｇ４Ｄの間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４Ｄと第５レンズ群Ｇ５Ｄの間隔が増大する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), the first lens group G1D, the third lens group G3D, the fourth lens group G4D, and the fifth lens group G5D are monotonically on the object side. It moves, and the second lens group G2D moves to the image side once and then returns to the object side. At this time, the third lens group G3D and the fifth lens group G5D move integrally.
As a result, the distance between the first lens group G1D and the second lens group G2D increases, the distance between the second lens group G2D and the third lens group G3D decreases, and the distance between the third lens group G3D and the fourth lens group G4D. Decreases, and the distance between the fourth lens group G4D and the fifth lens group G5D increases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第４レンズ群Ｇ４Ｄを像側に移動させることによって行う（第４レンズ群Ｇ４Ｄがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the fourth lens group G4D to the image side (the fourth lens group G4D constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｄは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｄと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｄとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｄと正メニスカスレンズ１３Ｄは接合されている。 The first lens group G1D includes a positive meniscus lens 11D convex to the object side, a negative meniscus lens 12D convex to the object side, and a positive meniscus lens 13D convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12D and the positive meniscus lens 13D are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ｄは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｄと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｄとからなる。両凹負レンズ２１Ｄと正メニスカスレンズ２２Ｄは接合されている。 The second lens group (nth lens group) G2D is composed of a biconcave negative lens 21D, a positive meniscus lens 22D convex on the object side, and a negative meniscus lens 23D convex on the image side in order from the object side. Both concave negative lenses 21D and positive meniscus lens 22D are joined.

≪正負正正負正の６群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例９では、図７９の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｅと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｅと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｅと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｅと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｅと、正の屈折力の第６レンズ群（後続レンズ群）Ｇ６Ｅとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｅには第３レンズ群Ｇ３Ｅと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / Negative Positive / Negative Positive 6-Group Zoom Lens System≫
In the numerical embodiment 9, the zoom lens system of the present embodiment has a first lens group G1E having a positive refractive force and a second lens group G1E having a negative refractive force in order from the object side, as shown in the simplified movement diagram of FIG. 79. Lens group (successor lens group, nth lens group) G2E, positive refractive force third lens group (successor lens group) G3E, positive refractive force fourth lens group (successor lens group) G4E, and negative It is composed of a fifth lens group (successor lens group) G5E having a refractive force of the above and a sixth lens group (successor lens group) G6E having a positive refractive force. The third lens group G3E includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3E. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１Ｅと第３レンズ群Ｇ３Ｅと第４レンズ群Ｇ４Ｅと第５レンズ群Ｇ５Ｅと第６レンズ群Ｇ６Ｅが単調に物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２Ｅが像面Ｉに対して固定されている（光軸方向に移動しない）。このとき第４レンズ群Ｇ４Ｅと第６レンズ群Ｇ６Ｅは一体に移動する。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｅと第２レンズ群Ｇ２Ｅの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｅと第３レンズ群Ｇ３Ｅの間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３Ｅと第４レンズ群Ｇ４Ｅの間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４Ｅと第５レンズ群Ｇ５Ｅの間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５Ｅと第６レンズ群Ｇ６Ｅの間隔が増大する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), the first lens group G1E, the third lens group G3E, the fourth lens group G4E, the fifth lens group G5E, and the sixth lens group G6E Monotonically moves to the object side, and the second lens group G2E is fixed with respect to the image plane I (does not move in the optical axis direction). At this time, the fourth lens group G4E and the sixth lens group G6E move integrally.
As a result, the distance between the first lens group G1E and the second lens group G2E increases, the distance between the second lens group G2E and the third lens group G3E decreases, and the distance between the third lens group G3E and the fourth lens group G4E. Increases, the distance between the 4th lens group G4E and the 5th lens group G5E decreases, and the distance between the 5th lens group G5E and the 6th lens group G6E increases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第５レンズ群Ｇ５Ｅを像側に移動させることによって行う（第５レンズ群Ｇ５Ｅがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the fifth lens group G5E to the image side (the fifth lens group G5E constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｅは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｅと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｅと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｅとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｅと正メニスカスレンズ１３Ｅは接合されている。 The first lens group G1E includes a positive meniscus lens 11E convex to the object side, a negative meniscus lens 12E convex to the object side, and a positive meniscus lens 13E convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12E and the positive meniscus lens 13E are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ｅは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｅと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｅと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｅとからなる。両凹負レンズ２１Ｅと正メニスカスレンズ２２Ｅは接合されている。 The second lens group (nth lens group) G2E is composed of a biconcave negative lens 21E, a positive meniscus lens 22E convex on the object side, and a negative meniscus lens 23E convex on the image side in order from the object side. Both concave negative lenses 21E and positive meniscus lens 22E are joined.

≪正負正の３群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例１０−１２では、図８０−図８２の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｆと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｆと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｆとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｆには第３レンズ群Ｇ３Ｆと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / negative / positive 3-group zoom lens system≫
In the numerical embodiment 10-12, the zoom lens system of the present embodiment has a positive refractive power of the first lens group G1F and a negative lens group G1F in order from the object side, as shown in the simple movement diagram of FIGS. 80-82. It is composed of a second lens group (successor lens group, nth lens group) G2F having a refractive power and a third lens group (successor lens group) G3F having a positive refractive power. The third lens group G3F includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3F. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、各レンズ群は次のように挙動する。
第１レンズ群Ｇ１Ｆと第３レンズ群Ｇ３Ｆは、数値実施例１０−１２を通じて、単調に物体側に移動する（図８０−図８２）。
第２レンズ群Ｇ２Ｆは、数値実施例１０、１１では、一旦物体側に移動した後に像側に戻り（図８０、図８１）、数値実施例１２では、一旦像側に移動した後に物体側に戻る（図８２）。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｆと第２レンズ群Ｇ２Ｆの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｆと第３レンズ群Ｇ３Ｆの間隔が減少する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), each lens group behaves as follows.
The first lens group G1F and the third lens group G3F monotonically move toward the object side through the numerical examples 10-12 (FIGS. 80-82).
In Numerical Examples 10 and 11, the second lens group G2F once moved to the object side and then returned to the image side (FIGS. 80 and 81), and in Numerical Example 12, once moved to the image side and then to the object side. Return (Fig. 82).
As a result, the distance between the first lens group G1F and the second lens group G2F increases, and the distance between the second lens group G2F and the third lens group G3F decreases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第２レンズ群Ｇ２Ｆを物体側に移動させることによって行う（第２レンズ群Ｇ２Ｆがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the second lens group G2F to the object side (the second lens group G2F constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｆと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｆと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｆとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｆと正メニスカスレンズ１３Ｆは接合されている。 The first lens group G1F is composed of a positive meniscus lens 11F convex to the object side, a negative meniscus lens 12F convex to the object side, and a positive meniscus lens 13F convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12F and the positive meniscus lens 13F are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ｆは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｆと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｆと、両凹負レンズ２３Ｆとからなる。両凹負レンズ２１Ｆと正メニスカスレンズ２２Ｆは接合されている。 The second lens group (nth lens group) G2F is composed of a biconcave negative lens 21F, a positive meniscus lens 22F convex toward the object side, and a biconcave negative lens 23F in this order from the object side. Both concave negative lenses 21F and positive meniscus lens 22F are joined.

≪正負負正の４群ズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、数値実施例１３、１４では、図８３の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｇと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｇと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｇと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｇとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４Ｇには第４レンズ群Ｇ４Ｇと一体に移動する絞りＳが含まれている。Ｉは像面である。 ≪Positive / negative / negative / positive 4-group zoom lens system≫
In the numerical examples 13 and 14, the zoom lens system of the present embodiment has the first lens group G1G having a positive refractive power and the negative refractive power in order from the object side, as shown in the simple movement diagram of FIG. The second lens group (successor lens group, nth lens group) G2G, the third lens group (successor lens group) G3G with negative refractive power, and the fourth lens group (successor lens group) G4G with positive refractive power. It is composed of. The fourth lens group G4G includes an aperture S that moves integrally with the fourth lens group G4G. I is the image plane.

短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１Ｇと第４レンズ群Ｇ４Ｇが像面Ｉに対して固定されており（光軸方向に移動せず）、第２レンズ群Ｇ２Ｇと第３レンズ群Ｇ３Ｇが単調に像側に移動する。
その結果、第１レンズ群Ｇ１Ｇと第２レンズ群Ｇ２Ｇの間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２Ｇと第３レンズ群Ｇ３Ｇの間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３Ｇと第４レンズ群Ｇ４Ｇの間隔が減少する。
なお、変倍に際しての各レンズ群の挙動には自由度があり、種々の設計変更が可能である。 When scaling from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele), the first lens group G1G and the fourth lens group G4G are fixed with respect to the image plane I (move in the optical axis direction). The second lens group G2G and the third lens group G3G monotonically move to the image side.
As a result, the distance between the first lens group G1G and the second lens group G2G increases, the distance between the second lens group G2G and the third lens group G3G decreases, and the distance between the third lens group G3G and the fourth lens group G4G. Decreases.
There is a degree of freedom in the behavior of each lens group at the time of scaling, and various design changes are possible.

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングは第１レンズ群Ｇ１Ｇを物体側に移動させることによって行う（第１レンズ群Ｇ１Ｇがフォーカスレンズ群を構成する）。 Focusing from an infinity object to a short-distance object is performed by moving the first lens group G1G toward the object side (the first lens group G1G constitutes the focus lens group).

第１レンズ群Ｇ１Ｇは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｇと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１４Ｇとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｇと正メニスカスレンズ１３Ｇは接合されている。 The first lens group G1G includes a positive meniscus lens 11G convex to the object side, a negative meniscus lens 12G convex to the object side, a positive meniscus lens 13G convex to the object side, and a convex positive meniscus lens 13G to the object side, in order from the object side. It consists of a positive meniscus lens 14G. The negative meniscus lens 12G and the positive meniscus lens 13G are joined.

第２レンズ群（第ｎレンズ群）Ｇ２Ｇは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｇと、両凸正レンズ２２Ｇと、両凹負レンズ２３Ｇとからなる。両凹負レンズ２１Ｇと正メニスカスレンズ２２Ｇは、数値実施例１３では接合されておらず、数値実施例１４では接合されている。 The second lens group (nth lens group) G2G includes a biconcave negative lens 21G, a biconvex positive lens 22G, and a biconcave negative lens 23G in order from the object side. Both the concave negative lens 21G and the positive meniscus lens 22G are not joined in the numerical example 13, but are joined in the numerical example 14.

≪全数値実施例１−１４を纏めた本実施形態のズームレンズ系≫
本実施形態のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群（Ｇ１Ａ〜Ｇ１Ｇ）と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群（Ｇ２Ａ〜Ｇ４Ａ、Ｇ２Ｂ〜Ｇ５Ｂ、Ｇ２Ｃ〜Ｇ５Ｃ、Ｇ２Ｄ〜Ｇ５Ｄ、Ｇ２Ｅ〜Ｇ６Ｅ、Ｇ２Ｆ〜Ｇ３Ｆ、Ｇ２Ｇ〜Ｇ４Ｇ）とを有する、いわゆるポジティブリード型のズームレンズ系において、ズーム全域で球面収差、コマ収差、非点収差、色収差等の各種の諸収差を良好に補正することで、光学性能を向上させることを可能とするものである。 << Zoom lens system of this embodiment summarizing all numerical values Examples 1-14 >>
In the zoom lens system of the present embodiment, the first lens group (G1A to G1G) having a positive refractive power and the subsequent lens groups (G2A to G4A, G2B to G5B) following the first lens group are arranged in this order from the object side. In a so-called positive lead type zoom lens system having G2C to G5C, G2D to G5D, G2E to G6E, G2F to G3F, G2G to G4G), spherical aberration, coma, astigmatism, chromatic aberration, etc. It is possible to improve the optical performance by satisfactorily correcting various aberrations.

一般的にズームレンズ系においては望遠側ほど入射瞳径が大きくなる。特に最も物体側の第１レンズ群は入射瞳径が最も大きい箇所であるため、本実施形態では、各種の諸収差を効率よく補正し且つ像面へと収束させるために、第１レンズ群の構成を工夫している。 Generally, in a zoom lens system, the entrance pupil diameter becomes larger toward the telephoto side. In particular, since the first lens group on the object side has the largest entrance pupil diameter, in the present embodiment, in order to efficiently correct various aberrations and converge them on the image plane, the first lens group The composition is devised.

より具体的に、第１レンズ群（Ｇ１Ａ〜Ｇ１Ｇ）は、物体側から順に、１枚以上の正レンズ（１１Ａ、１１Ａ’と１２Ａ’、１１Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄ、１１Ｅ、１１Ｆ、１１Ｇ）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（１２Ａ、１３Ａ’、１２Ｂ、１２Ｃ、１２Ｄ、１２Ｅ、１２Ｆ、１２Ｇ）と、１枚以上の正レンズ（１３Ａ、１４Ａ’、１３Ｂ、１３Ｃ、１３Ｄ、１３Ｅ、１３Ｆ、１３Ｇと１４Ｇ）とを有している。 More specifically, the first lens group (G1A to G1G) includes one or more positive lenses (11A, 11A'and 12A', 11B, 11C, 11D, 11E, 11F, 11G) in order from the object side. Negative meniscus lenses (12A, 13A', 12B, 12C, 12D, 12E, 12F, 12G) with convex surfaces facing the object side and one or more positive lenses (13A, 14A', 13B, 13C, 13D, 13E, It has 13F, 13G and 14G).

第１レンズ群中の最も物体側に正単レンズ（１１Ａ、１１Ａ’、１１Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄ、１１Ｅ、１１Ｆ、１１Ｇ）を配置することで、最も大きい入射瞳径を効率的に収束させ、第１レンズ群中の後続レンズによる収差補正の負担を軽減することができる。仮に、第１レンズ群中の最も物体側に負レンズを配置すると、入射光が発散され、第１レンズ群中の後続レンズに入射する光束がさらに大きくなり、第１レンズ群中の後続レンズによる収差補正の負担が過大になってしまう。また仮に、第１レンズ群中の最も物体側の正レンズを負レンズとの接合レンズとすると、接合レンズ全体として正のパワーが弱まって収束作用が小さくなるとともに、負レンズとの接合作用により正レンズのパワーが強くなってしまい、接合レンズ単独で球面収差やコマ収差が発生してしまう。 By arranging regular single lenses (11A, 11A', 11B, 11C, 11D, 11E, 11F, 11G) on the most object side in the first lens group, the largest entrance pupil diameter can be efficiently converged, and the first lens group can be used. It is possible to reduce the burden of aberration correction by the succeeding lens in one lens group. If the negative lens is arranged on the most object side in the first lens group, the incident light is diverged and the light beam incident on the succeeding lens in the first lens group is further increased by the succeeding lens in the first lens group. The burden of aberration correction becomes excessive. Further, if the positive lens on the most object side in the first lens group is a bonded lens with a negative lens, the positive power of the bonded lens as a whole is weakened and the convergence effect is reduced, and the bonding action with the negative lens is positive. The power of the lens becomes strong, and spherical aberration and coma are generated by the bonded lens alone.

また、第１レンズ群中の最も物体側から順に複数枚の正単レンズを配置することも可能である。これにより、それぞれの正単レンズが受け持つ収差補正の負担を小さくする（収差補正の負担を分担する）ことができ、より高い収差補正の効果が得られ、さらには望遠側のＦナンバーを小さくする（明るくする）ことが可能になる。 It is also possible to arrange a plurality of regular single lenses in order from the most object side in the first lens group. As a result, the burden of aberration correction on each positive single lens can be reduced (the burden of aberration correction is shared), a higher aberration correction effect can be obtained, and the F number on the telephoto side is reduced. It becomes possible to (brighten).

第１レンズ群中の最も物体側に位置する１枚以上の正単レンズに続けて、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ（１２Ａ、１３Ａ’、１２Ｂ、１２Ｃ、１２Ｄ、１２Ｅ、１２Ｆ、１２Ｇ）が配置されている。この負メニスカスレンズにある程度強い負のパワーを持たせることで、球面収差、コマ収差、色収差等を良好に補正することが可能になる。仮にこの負メニスカスレンズに代えて物体側に平面または凹面を向けた負レンズを用いた場合、面の法線と光線の入射角の角度差が大きくなって収差が大きく発生してしまう。特に、軸外の収差（コマ収差、非点収差、倍率色収差）は、第１レンズ群中の後続レンズで補正することが難しくなってしまう。 Negative meniscus lenses (12A, 13A', 12B, 12C, 12D, 12E, 12F, 12G) with a convex surface facing the object side, following one or more regular single lenses located on the object side in the first lens group. ) Is placed. By giving this negative meniscus lens a certain amount of strong negative power, it becomes possible to satisfactorily correct spherical aberration, coma, chromatic aberration, and the like. If a negative lens with a flat or concave surface facing the object side is used instead of this negative meniscus lens, the angle difference between the normal of the surface and the incident angle of the light beam becomes large, and large aberrations occur. In particular, off-axis aberrations (coma aberration, astigmatism, chromatic aberration of magnification) become difficult to be corrected by the succeeding lens in the first lens group.

第１レンズ群中の負メニスカスレンズに続けて、１枚以上の正レンズ（１３Ａ、１４Ａ’、１３Ｂ、１３Ｃ、１３Ｄ、１３Ｅ、１３Ｆ、１３Ｇと１４Ｇ）が配置されている。負メニスカスレンズには収差補正上ある程度強い負のパワーを持たせなければならないため、負メニスカスレンズの像側の凹面で球面収差やコマ収差が発生し得る。負メニスカスレンズに続く１枚以上の正レンズは、この球面収差やコマ収差を補正する役割を持つ。 Following the negative meniscus lens in the first lens group, one or more positive lenses (13A, 14A', 13B, 13C, 13D, 13E, 13F, 13G and 14G) are arranged. Since the negative meniscus lens must have a certain amount of strong negative power for aberration correction, spherical aberration and coma aberration may occur on the concave surface of the negative meniscus lens on the image side. One or more positive lenses following the negative meniscus lens have a role of correcting this spherical aberration and coma aberration.

ここで、負メニスカスレンズの像側の面とその直後の正レンズの物体側の面が相対的に偏芯することにより性能が低下するおそれがある。そこで、負メニスカスレンズの像側の面とその直後の正レンズの物体側の面を接合することで、製造誤差に起因する性能低下を軽減することができる。負メニスカスレンズの像側の面とその直後の正レンズの物体側の面を接合しない場合は、両レンズ（両面）の間にある程度の空気間隔を設け、両レンズ（両面）の曲率半径に差をつけることで、空気レンズとして球面収差やコマ収差の補正に利用することができる。この場合は、両レンズ（両面）の間に間隔環を挟む、または一方の面取り部を他方の面に当てるなどして枠で固定することで製造誤差を低減することができる。 Here, the image-side surface of the negative meniscus lens and the object-side surface of the positive lens immediately after that may be relatively eccentric, resulting in deterioration of performance. Therefore, by joining the image-side surface of the negative meniscus lens and the object-side surface of the positive lens immediately after that, it is possible to reduce the performance deterioration due to the manufacturing error. If the image side surface of the negative meniscus lens and the object side surface of the positive lens immediately after it are not joined, a certain amount of air spacing is provided between both lenses (both sides), and the radius of curvature of both lenses (both sides) is different. By attaching, it can be used as an air lens for correcting spherical aberration and coma. In this case, the manufacturing error can be reduced by sandwiching an interval ring between both lenses (both sides) or fixing one chamfered portion against the other surface with a frame.

第１レンズ群中に配置する正レンズは、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることが好ましい。これにより、面の法線と光線の入射角の角度差を小さくして収差の発生を抑制することができる。第１レンズ群は全体として正のパワーを持つため、レンズ全長を短くすることだけに主眼を置くと、第１レンズ群中の正レンズのパワーを強くするべく、当該正レンズの像側の面を凸面（両凸レンズ）とする設計がされがちである。しかし、この場合、面の法線と光線の入射角の角度差が大きくなって収差が大きく発生してしまう。 The positive lens arranged in the first lens group preferably has a positive meniscus shape with a convex surface facing the object side. As a result, it is possible to reduce the angle difference between the normal of the surface and the incident angle of the light beam and suppress the occurrence of aberration. Since the first lens group has positive power as a whole, if the main focus is only on shortening the overall lens length, the surface of the positive lens on the image side in order to increase the power of the positive lens in the first lens group. Is often designed as a convex surface (bi-convex lens). However, in this case, the angle difference between the normal of the surface and the incident angle of the light beam becomes large, and a large amount of aberration occurs.

第１レンズ群を、物体側から順に、正レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ及び正レンズの３枚のレンズから構成することで、第１レンズ群が、中央の負メニスカスレンズを中心としてこれを両側の２枚の正レンズで挟み込んだ対称的な配置となり、少ない枚数による第１レンズ群の厚み（群厚）の薄型化と良好な収差補正とを両立することができる。 The first lens group is composed of three lenses, a positive lens, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and a positive lens in order from the object side, so that the first lens group forms a central negative meniscus lens. It has a symmetrical arrangement in which it is sandwiched between two positive lenses on both sides as the center, and it is possible to achieve both thinning of the thickness (group thickness) of the first lens group by a small number of lenses and good aberration correction.

第１レンズ群を変倍時固定とすると、短焦点距離端における軸外光を入射させるために、第１レンズ群の径（前玉径）が大きくなる結果、軸外のコマ収差等が発生しがちになる。本実施形態のように、変倍時に第１レンズ群を物体側に移動させる（繰り出す）ことにより、第１レンズ群の外径（前玉径）を抑えて小型化を図りつつ、軸外のコマ収差等を抑えて優れた光学性能を達成することができる。 If the first lens group is fixed at variable magnification, off-axis light is incident at the short focal length end, and as a result, the diameter (front lens diameter) of the first lens group becomes large, resulting in off-axis coma. It tends to be. As in the present embodiment, by moving (advancing) the first lens group to the object side at the time of scaling, the outer diameter (front lens diameter) of the first lens group is suppressed to reduce the size, and the lens is off-axis. Excellent optical performance can be achieved by suppressing coma aberration and the like.

第１レンズ群に後続する後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、本実施形態では、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力のレンズ群を「第ｎレンズ群」と定義している。この負の屈折力の第ｎレンズ群と、前後に配置されるレンズ群との相互間隔を変化させることにより、比較的大きな変倍比を得ることが可能になる。また、例えばレンズ交換式のカメラシステムにズームレンズ系を適用した場合、焦点距離が短い広角側においてバックフォーカスが不足する事態が起こりやすいが、負の屈折力の第ｎレンズ群のパワーと構成を最適設定することにより、バックフォーカスの確保と光学的な性能向上の両立が可能となる。 The subsequent lens group following the first lens group includes at least one negative refractive power lens group, and in the present embodiment, the negative refractive power lens group located closest to the object side in the subsequent lens group. Is defined as the "nth lens group". By changing the mutual distance between the nth lens group having a negative refractive power and the lens groups arranged in the front-rear direction, it is possible to obtain a relatively large magnification ratio. Further, for example, when a zoom lens system is applied to an interchangeable lens camera system, the back focus is likely to be insufficient on the wide-angle side where the focal length is short, but the power and configuration of the nth lens group having a negative refractive power are used. By optimally setting, it is possible to secure back focus and improve optical performance at the same time.

負の屈折力の第ｎレンズ群中の最も物体側に負レンズを配置することにより、バックフォーカスの確保を効果的に行うことができる。また第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側面は像側に凹面を向けた形状（言い換えれば、物体側に凸面を向けた形状）とすることが好ましい。負の屈折力の第ｎレンズ群においては、第１レンズ群に比べて入射瞳径が小さいので、最も物体側の負レンズの像側面を物体側に凸面を向けた形状とすれば、面の法線と光線の入射角の角度の乖離を小さくして、ある程度強い曲率を持つことができるため、収差補正とバックフォーカスの確保を両立することが可能になる。 By arranging the negative lens on the most object side in the nth lens group having a negative refractive power, the back focus can be effectively secured. Further, it is preferable that the image side surface of the negative lens on the most object side in the nth lens group has a shape in which a concave surface is directed to the image side (in other words, a shape in which a convex surface is directed to the object side). In the nth lens group having a negative refractive power, the entrance pupil diameter is smaller than that in the first lens group. Since the deviation between the angle of incidence of the normal and the light beam can be reduced to have a strong curvature to some extent, it is possible to achieve both aberration correction and back focus.

負の屈折力の第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズに続けて、正レンズを配置することにより、広角側のコマ収差や倍率色収差、望遠側の球面収差、さらにはズーム全域に亘る軸上色収差を良好に補正することができる。負の屈折力の第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズとこれに続く正レンズを接合することにより、望遠側において各波長の球面収差を揃えやすくすることができる。 By arranging a positive lens following the negative lens on the most object side in the nth lens group with negative refractive power, coma and chromatic aberration of magnification on the wide-angle side, spherical aberration on the telescopic side, and even the entire zoom range are covered. Axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected. By joining the negative lens on the most object side in the nth lens group with negative refractive power and the positive lens following it, it is possible to easily align the spherical aberration of each wavelength on the telephoto side.

変倍比を大きくし、特に広角側の焦点距離を大きくするほど、第ｎレンズ群の負のパワーを強くするべく、第ｎレンズ群にさらなる負レンズを設けることが必要となる。そこで、第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズだけでなく（に加えて）、第ｎレンズ群中の最も像側にも負レンズを設けることが好ましい。この最も像側の負レンズに入射する光は発散光であるため、この最も像側の負レンズは物体側に凹面を向けた形状とすることが好ましい。これにより、変倍比を大きくした場合であっても、ズーム全域に亘ってコマ収差や非点収差の変動を抑えることが可能になる。 As the magnification ratio is increased, and the focal length on the wide-angle side is increased, it is necessary to provide a further negative lens in the nth lens group in order to increase the negative power of the nth lens group. Therefore, it is preferable to provide a negative lens not only on the most object side of the nth lens group (in addition to) but also on the most image side of the nth lens group. Since the light incident on the negative lens on the most image side is divergent light, it is preferable that the negative lens on the most image side has a concave surface facing the object side. This makes it possible to suppress fluctuations in coma and astigmatism over the entire zoom range even when the magnification ratio is increased.

負の屈折力の第ｎレンズ群を、物体側から順に、物体側に凸面を向けた接合面を有する負レンズと正レンズの接合レンズ、及び、負レンズの３枚のレンズから構成することで、第ｎレンズ群が、中央の正レンズを両側の２枚の負レンズで挟み込んだ対称的な配置となり、少ない枚数による第１レンズ群の厚み（群厚）の薄型化と良好な収差補正とを両立することができる。 The nth lens group having a negative refractive force is composed of three lenses, a negative lens, a positive lens joint lens, and a negative lens, which have a joint surface with a convex surface facing the object side in order from the object side. , The nth lens group has a symmetrical arrangement in which the central positive lens is sandwiched between two negative lenses on both sides, and the thickness (group thickness) of the first lens group is reduced by a small number of lenses, and good aberration correction is achieved. Can be compatible with each other.

条件式（１）及び（１’）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの焦点距離との比を規定している。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーム全域に亘って球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。
条件式（１）及び（１’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのパワーが弱くなりすぎて、球面収差、コマ収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（１’）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのパワーが強くなりすぎて、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。 The conditional equations (1) and (1') define the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the negative meniscus lens in the first lens group. By satisfying the conditional expression (1), spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional equation (1'), in addition to the above effect, spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected over the entire zoom range.
If the upper limit of the conditional equations (1) and (1') is exceeded, the power of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, and chromatic aberration.
If it falls below the lower limit of the conditional equation (1'), the power of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration over the entire zoom range. It ends up.

条件式（２）及び（２’）は、第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を規定している。条件式（２）を満足することで、望遠側の軸上色収差、ズーム全域に亘る倍率色収差を良好に補正することができる。また、変倍時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動を小さくすることができる。この作用効果は、条件式（２’）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（２）の下限を下回ると、望遠側の軸上色収差、ズーム全域に亘る倍率色収差の補正が困難になってしまう。また条件式（２）の下限を下回った状態で色収差を補正しようとすると、第１レンズ群内の各レンズのパワーを過剰に強くしなければならないため、変倍時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動が大きくなってしまう。 The conditional expressions (2) and (2') define the average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group. By satisfying the conditional expression (2), axial chromatic aberration on the telephoto side and chromatic aberration of magnification over the entire zoom range can be satisfactorily corrected. In addition, fluctuations in spherical aberration, coma, and astigmatism during scaling can be reduced. This effect can be obtained more remarkably by satisfying the conditional expression (2').
If it falls below the lower limit of the conditional expression (2), it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration on the telephoto side and the chromatic aberration of magnification over the entire zoom range. Further, if an attempt is made to correct chromatic aberration when the value is below the lower limit of the conditional equation (2), the power of each lens in the first lens group must be excessively increased. The fluctuation of astigmatism becomes large.

条件式（３）及び（３’）は、第１レンズ群の焦点距離と、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離との比を規定している。条件式（３）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（３’）を満足することで、上記効果に加えて、第１レンズ群の変倍移動量を抑えてレンズ系の小型化を図るとともに、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（３）及び（３’）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（３’）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。 The conditional equations (3) and (3') define the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the subsequent lens group. ing. By satisfying the conditional expression (3), spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional expression (3'), in addition to the above effects, the amount of variable magnification movement of the first lens group is suppressed to reduce the size of the lens system, and off-axis coma and astigmatism, Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
If the upper limit of the conditional equations (3) and (3') is exceeded, the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration.
If it falls below the lower limit of the conditional expression (3'), the power of the first lens group becomes too weak and the amount of variable magnification movement of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.

条件式（４）及び（４’）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率を規定している。条件式（４）を満足することで、ズーム全域に亘って球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（４’）を満足することで、上記効果に加えて、球面収差、コマ収差、軸上色収差、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（４）及び（４’）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の凹面の曲率が強くなりすぎて、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（４’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズとその像側の直後に位置する正レンズとの間の屈折率の差が大きくなりすぎて、球面収差やコマ収差の補正が困難になってしまう。当該屈折率の差を小さくするために第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の直後に位置する正レンズの屈折率を高くすると、高分散材料を選択することになるため、軸上色収差や倍率色収差の補正が困難になってしまう。 The conditional expressions (4) and (4') define the refractive index of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d-line. By satisfying the conditional equation (4), spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected over the entire zoom range. Further, by satisfying the conditional equation (4'), in addition to the above effects, spherical aberration, coma aberration, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected.
Below the lower limit of the conditional equations (4) and (4'), the curvature of the concave surface on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too strong, resulting in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism over the entire zoom range. It becomes difficult to correct aberrations and chromatic aberrations.
If the upper limit of the conditional equation (4') is exceeded, the difference in refractive index between the negative meniscus lens in the first lens group and the positive lens located immediately after the image side becomes too large, resulting in spherical aberration and coma. It becomes difficult to correct the aberration. If the refractive index of the positive lens located immediately after the image side of the negative meniscus lens in the first lens group is increased in order to reduce the difference in the refractive index, a highly dispersed material will be selected, and therefore axial chromatic aberration will occur. And the correction of chromatic aberration of magnification becomes difficult.

条件式（５）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径との比を規定している。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（５）の上限を上回ると、第１レンズ群の最も物体側の面の曲率が強くなりすぎて、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難になってしまう。
条件式（５）の下限を下回ると、第１レンズ群中の最も物体側のレンズにおいてその物体側の面の曲率が弱くなったとき、一定の正のパワーを保つために像側の面の曲率を強くしなければならず、その結果、球面収差やコマ収差、非点収差の補正が困難になってしまう。 Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the paraxial radius of curvature of the surface of the first lens group on the most object side. By satisfying the conditional equation (5), spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected.
If the upper limit of the conditional equation (5) is exceeded, the curvature of the surface of the first lens group on the most object side becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism over the entire zoom range. ..
Below the lower limit of the conditional equation (5), when the curvature of the surface on the object side of the lens on the most object side in the first lens group becomes weak, the surface on the image side is maintained in order to maintain a constant positive power. The curvature must be increased, and as a result, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, and astigmatism.

条件式（６）及び（６’）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの形状（シェーピングファクター）を規定している。条件式（６）を満足することで、軸外光束の入射光線と面法線がなす角度を小さくして、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（６’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーム全域に亘って、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。
条件式（６）及び（６’）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負レンズの物体側の面が平面または凹面になり、軸外光束の入射光線と面法線がなす角度が大きくなる。その結果、コマ収差、非点収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（６’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面が曲率の強い凹面になり、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。 The conditional expressions (6) and (6') define the shape (shaping factor) of the negative meniscus lens in the first lens group. By satisfying the conditional equation (6), the angle formed by the incident light beam of the off-axis luminous flux and the surface normal can be reduced, and coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional equation (6'), in addition to the above effect, spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected over the entire zoom range.
When the lower limit of the conditional equations (6) and (6') is exceeded, the surface of the negative lens in the first lens group on the object side becomes a flat surface or a concave surface, and the angle formed by the incident light beam of the off-axis luminous flux and the surface normal line becomes flat or concave. growing. As a result, it becomes difficult to correct coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification.
When the upper limit of the conditional equation (6') is exceeded, the surface of the negative meniscus lens in the first lens group on the image side becomes a concave surface with a strong curvature, and spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration over the entire zoom range. Correction becomes difficult.

条件式（７）及び（７’）は、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離と、この第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径との比を規定している。条件式（７）を満足することで、主に望遠側におけるコマ収差を良好に補正することができる。さらに条件式（７’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーミング時の像面湾曲の変動を小さく抑えることができる。
条件式（７）及び（７’）の上限を上回ると、第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の曲率が弱くなりすぎ且つ物体側の面が強い曲率の凹面になる結果、主に望遠側におけるコマ収差の補正が困難になってしまう。
条件式（７’）の下限を下回ると、第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の曲率が強くなりすぎて、ズーミング時の像面湾曲の変動が大きくなってしまう。 In the conditional equations (7) and (7'), the focal length of the nth lens group having a negative refractive power located on the most object side in the subsequent lens group and the negative lens on the most object side in the nth lens group are used. It defines the ratio to the paraxial radius of curvature of the surface on the image side of. By satisfying the conditional expression (7), coma aberration mainly on the telephoto side can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional expression (7'), in addition to the above effect, the fluctuation of the curvature of field during zooming can be suppressed to be small.
When the upper limits of the conditional expressions (7) and (7') are exceeded, the curvature of the image-side surface of the negative lens on the object side in the nth lens group becomes too weak and the surface on the object side becomes a concave surface with a strong curvature. As a result, it becomes difficult to correct coma mainly on the telephoto side.
If it falls below the lower limit of the conditional expression (7'), the curvature of the field on the image side of the negative lens on the most object side in the nth lens group becomes too strong, and the curvature of field during zooming becomes large. ..

条件式（８）及び（８’）は、第ｎレンズ群中の最も像側の負レンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（８）を満足することで、ズーム全域に亘る倍率色収差、主に望遠側における軸上色収差を良好に補正することができる。この作用効果は、条件式（８’）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（８）の下限を下回ると、ズーム全域に亘る倍率色収差、主に望遠側における軸上色収差の補正が困難になってしまう。 The conditional expressions (8) and (8') define the Abbe number for the d-line of the most image-side negative lens in the nth lens group. By satisfying the conditional expression (8), it is possible to satisfactorily correct the chromatic aberration of magnification over the entire zoom range, mainly the axial chromatic aberration on the telephoto side. This effect can be obtained more remarkably by satisfying the conditional expression (8').
If it falls below the lower limit of the conditional expression (8), it becomes difficult to correct the chromatic aberration of magnification over the entire zoom range, mainly the axial chromatic aberration on the telephoto side.

条件式（９）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数と短波長側（ｇ線からＦ線）における部分分散比が満足すべき関係（負メニスカスレンズの異常分散性）を規定している。条件式（９）を満足することで、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの異常分散性が最適設定され、軸上色収差の２次スペクトルを抑えることができる。
条件式（９）を満足しないと、第１レンズ群中の負メニスカスレンズに異常分散性が高い硝材を用いることになり、軸上色収差の２次スペクトルが増加してしまう。 In the conditional equation (9), the relationship between the Abbe number of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d-line and the partial dispersion ratio on the short wavelength side (g-line to F-line) should be satisfied (abnormal dispersion of the negative meniscus lens). ) Is specified. By satisfying the conditional expression (9), the anomalous dispersibility of the negative meniscus lens in the first lens group is optimally set, and the second-order spectrum of axial chromatic aberration can be suppressed.
If the conditional expression (9) is not satisfied, a glass material having high anomalous dispersibility is used for the negative meniscus lens in the first lens group, and the second-order spectrum of axial chromatic aberration increases.

条件式（１０）及び（１０’）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１０）を満足することで、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１０’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーミング時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動を小さく抑えることができる。
条件式（１０）及び（１０’）の下限を下回ると、軸上色収差と倍率色収差が過剰補正となってしまう。
条件式（１０’）の上限を上回ると、軸上色収差と倍率色収差が補正不足となってしまう。条件式（１０’）の上限を上回った状態で色収差を補正しようとすると、第１レンズ群内の各レンズのパワーが強くなり（強くせざるを得ず）、ズーミング時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動が大きくなってしまう。 The conditional expressions (10) and (10') define the Abbe number for the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group. By satisfying the conditional expression (10), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional expression (10'), in addition to the above effects, fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism during zooming can be suppressed to be small.
If it falls below the lower limits of the conditional expressions (10) and (10'), the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification will be overcorrected.
If the upper limit of the conditional expression (10') is exceeded, the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification will be insufficiently corrected. If an attempt is made to correct chromatic aberration when the upper limit of the conditional equation (10') is exceeded, the power of each lens in the first lens group becomes stronger (there is no choice but to make it stronger), and spherical aberration and coma during zooming become stronger. , The fluctuation of astigmatism becomes large.

条件式（１１）及び（１１’）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径との比を規定している。条件式（１１）を満足することで、負メニスカスレンズが負担する球面収差、コマ収差、色収差の補正を両立させることができる。この作用効果は、条件式（１１’）を満足することでより顕著に得ることができる。さらに条件式（１１’）を満足することで、上記効果に加えて、負メニスカスレンズの像側の凹面で発生する球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
条件式（１１）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の凹面の曲率半径が大きくなりすぎて当該負メニスカスレンズのパワーが弱くなる結果、当該負メニスカスレンズが負担する球面収差、コマ収差、色収差の補正を両立させることが困難になってしまう。
条件式（１１’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の凹面の曲率が強くなりすぎて、この像側の凹面で発生する球面収差やコマ収差の補正が困難になってしまう。 Conditional equations (11) and (11') define the ratio of the focal length of the first lens group to the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. By satisfying the conditional equation (11), it is possible to both correct the spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration borne by the negative meniscus lens. This effect can be obtained more remarkably by satisfying the conditional expression (11'). Further, by satisfying the conditional equation (11'), in addition to the above effect, spherical aberration and coma aberration generated on the concave surface on the image side of the negative meniscus lens can be satisfactorily corrected.
If it falls below the lower limit of the conditional equation (11), the radius of curvature of the concave surface on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too large, and the power of the negative meniscus lens becomes weak, resulting in a burden on the negative meniscus lens. It becomes difficult to correct both spherical aberration, coma, and chromatic aberration.
If the upper limit of the conditional equation (11') is exceeded, the curvature of the concave surface on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too strong, and the spherical aberration and coma aberration generated on the concave surface on the image side are corrected. It will be difficult.

条件式（１２）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離（第１レンズ群の群厚）との比を規定している。条件式（１２）を満足することで、第１レンズ群ひいてはレンズ全系を小型化（レンズ全長を短縮化）するとともに、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差（倍率色収差）を良好に補正することができる。
条件式（１２）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量（繰り出し量）が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。
条件式（１２）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。または、第１レンズ群ひいてはレンズ全系が大型化（レンズ全長が増大）してしまう。 In the conditional equation (12), the focal length of the first lens group and the distance on the optical axis from the surface on the most object side to the surface on the image side of the first lens group (group thickness of the first lens group). The ratio is specified. By satisfying the conditional equation (12), the first lens group and the entire lens system can be miniaturized (the total length of the lens is shortened), and spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration (magnification chromatic aberration) can be satisfactorily reduced. It can be corrected.
If the upper limit of the conditional expression (12) is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and the variable magnification movement amount (feeding amount) of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.
If it falls below the lower limit of the conditional equation (12), the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration. Alternatively, the first lens group, and thus the entire lens system, becomes large (the total length of the lens increases).

条件式（１３）、（１３’）及び（１３”）は、第１レンズ群の焦点距離と、短焦点距離端における全系の焦点距離との比を規定している。条件式（１３）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１３’）を満足することで、上記効果に加えて、第１レンズ群の変倍移動量を抑えてレンズ系の小型化を図るとともに、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。この追加の作用効果は、条件式（１３”）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（１３）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（１３’）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量（繰り出し量）が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。 Conditional equations (13), (13') and (13 ") define the ratio of the focal length of the first lens group to the focal length of the entire system at the short focal length end. Conditional equation (13). By satisfying the above, spherical aberration, coma aberration, non-point aberration, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional expression (13'), in addition to the above effects, the first lens group It is possible to reduce the size of the lens system by suppressing the amount of variable magnification movement, and to satisfactorily correct off-axis coma, non-point, and chromatic magnification. This additional effect is the conditional expression (13 "). Can be obtained more prominently by satisfying.
If it falls below the lower limit of the conditional expression (13), the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration.
If the upper limit of the conditional expression (13') is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and the variable magnification movement amount (feeding amount) of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.

条件式（１４）、（１４’）及び（１４”）は、第１レンズ群の焦点距離と、短焦点距離端における全系の焦点距離と、長焦点距離端における全系の焦点距離との比を規定している。条件式（１４）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１４’）を満足することで、上記効果に加えて、第１レンズ群の変倍移動量を抑えてレンズ系の小型化を図るとともに、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。この追加の作用効果は、条件式（１４”）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（１４）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（１４’）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量（繰り出し量）が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。 The conditional equations (14), (14') and (14 ") are the focal length of the first lens group, the focal length of the whole system at the short focal length end, and the focal length of the whole system at the long focal length end. The ratio is specified. By satisfying the conditional equation (14), spherical aberration, coma aberration, non-point aberration, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional equation (14'), it is possible to satisfactorily correct. In addition to the above effects, it is possible to reduce the size of the lens system by suppressing the amount of variable magnification movement of the first lens group, and to satisfactorily correct off-axis coma, non-point, and chromatic magnification. The additional effect can be obtained more prominently by satisfying the conditional expression (14 ").
If it falls below the lower limit of the conditional expression (14), the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration.
If the upper limit of the conditional expression (14') is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and the variable magnification movement amount (feeding amount) of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.

次に具体的な数値実施例１−１４を示す。諸収差図及び横収差図並びに表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、Rは曲率半径、dはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数、ｆｎは第１レンズ群中の負メニスカスレンズの焦点距離、θｇＦｎは第１レンズ群中の負メニスカスレンズの短波長側における部分分散比を示す。バックフォーカスはレンズ全系の最も像側の面から像面Ｉ（図７１〜図８４）までの距離である。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。全数値実施例１−１４を通じて、非球面レンズは用いていない。但し光学系のいずれかの部分に非球面や回折面を用いることで収差補正の効果を得る態様も可能である。 Next, specific numerical examples 1-14 will be shown. In the various aberration diagrams and transverse aberration diagrams and in the table, d-line, g-line, and C-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO. Is F number, f is the focal length of the entire system, and W. Is half angle of view (°), Y is image height, fB Is the back focal length, L is the total length of the lens, R is the radius of curvature, d is the lens thickness or lens spacing, N (d) is the refractive index for the d line, ν (d) is the Abbe number for the d line, and fn is the first lens group. The focal length of the negative meniscus lens, θgFn, indicates the partial dispersion ratio of the negative meniscus lens in the first lens group on the short wavelength side. The back focus is the distance from the image-side surface of the entire lens system to the image surface I (FIGS. 71 to 84). The lens spacing d, which changes with F-number, focal length, half angle of view, image height, back focus, lens length, and scaling, is shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. There is. The unit of length is [mm]. No aspherical lens was used throughout Examples 1-14. However, it is also possible to obtain the effect of aberration correction by using an aspherical surface or a diffraction surface for any part of the optical system.

［数値実施例１］
図１〜図５と表１〜表４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２（Ａ）〜（Ｄ）と図３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４（Ａ）〜（Ｄ）と図５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表１は面データ、表２は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表３はレンズ群データ、表４は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 1]
1 to 5 and Tables 1 to 4 show Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 2 (A) to (D) and FIGS. 3 (A) to 3 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 4 (A) to 4 (D) and FIGS. 5 (A) to 5 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 1 is surface data, Table 2 is various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 3 is lens group data, and Table 4 is in a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ａと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ａと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ａと、負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ａとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ａには第３レンズ群Ｇ３Ａと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of the first numerical embodiment, the first lens group G1A having a positive refractive power, the second lens group (following lens group, nth lens group) G2A having a negative refractive power, and the like, are arranged in this order from the object side. It is composed of a third lens group (successor lens group) G3A having a positive refractive power and a fourth lens group (successor lens group) G4A having a negative refractive power. The third lens group G3A includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3A.

第１レンズ群Ｇ１Ａは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ａと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ａとからなる。負メニスカスレンズ１２Ａと正メニスカスレンズ１３Ａは接合されている。 The first lens group G1A includes a positive meniscus lens 11A convex to the object side, a negative meniscus lens 12A convex to the object side, and a positive meniscus lens 13A convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12A and the positive meniscus lens 13A are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ａは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ａと、両凹負レンズ２３Ａとからなる。両凹負レンズ２１Ａと正メニスカスレンズ２２Ａは接合されている。 The second lens group G2A includes a biconcave negative lens 21A, a positive meniscus lens 22A convex toward the object side, and a biconcave negative lens 23A in this order from the object side. Both concave negative lenses 21A and positive meniscus lens 22A are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ａは、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ａと、両凸正レンズ３２Ａと、両凹負レンズ３３Ａと、絞りＳと、物体側に凸の負メニスカスレンズ３４Ａと、両凸正レンズ３５Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３６Ａとからなる。両凸正レンズ３２Ａと両凹負レンズ３３Ａは接合されている。 The third lens group G3A includes a biconvex positive lens 31A, a biconvex positive lens 32A, a biconcave negative lens 33A, an aperture S, a negative meniscus lens 34A convex toward the object side, and biconvex in order from the object side. It consists of a positive lens 35A and a positive meniscus lens 36A that is convex toward the object. The biconvex positive lens 32A and the biconcave negative lens 33A are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ４１Ａと、両凹負レンズ４２Ａとからなる。 The fourth lens group G4A includes a positive meniscus lens 41A convex to the image side and a biconcave negative lens 42A in order from the object side.

（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 66.223 5.940 1.51633 64.14
2 990.033 0.150
3 119.740 1.700 1.78590 44.20
4 41.913 8.270 1.48749 70.24
5 533.575 d5
6 -200.863 1.200 1.79952 42.22
7 20.538 2.960 1.84666 23.78
8 77.368 2.101
9 -49.938 1.100 1.80400 46.58
10 3743.504 d10
11 74.271 3.220 1.72916 54.68
12 -101.460 0.200
13 33.328 4.920 1.49700 81.55
14 -58.601 1.200 1.80610 33.27
15 97.682 2.700
16絞 ∞ 15.026
17 78.451 1.100 1.80610 33.27
18 30.401 1.242
19 67.476 4.540 1.58913 61.13
20 -67.476 0.200
21 26.356 3.730 1.58313 59.37
22 200.093 d22
23 -225.082 2.110 1.78472 25.68
24 -47.838 1.968
25 -44.791 1.000 1.69680 55.53
26 29.861 -
ｆｎ：-82.849
θｇＦｎ：0.5631
（表２）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.15
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 5.14 6.48
f 56.500 132.085 291.188
W 14.5 6.0 2.7
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.474 57.967 81.814
L 163.502 201.850 233.845
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.010 5.736 3.310
（表３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 166.473
2（後続、ｎ） 6 -33.874
3（後続） 11 35.379
4（後続） 23 -39.835
（表４）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.012 -0.027 -0.058
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.163 6.455 5.408
fB 52.321 57.248 79.716
物像間距離 1500.0 1500.0 1500.0
倍率 -0.041 -0.090 -0.191
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.553 8.216 10.562
fB 51.931 55.487 74.562 (Table 1)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 66.223 5.940 1.51633 64.14
2 990.033 0.150
3 119.740 1.700 1.78590 44.20
4 41.913 8.270 1.48749 70.24
5 533.575 d5
6 -200.863 1.200 1.79952 42.22
7 20.538 2.960 1.84666 23.78
8 77.368 2.101
9 -49.938 1.100 1.80400 46.58
10 3743.504 d10
11 74.271 3.220 1.72916 54.68
12 -101.460 0.200
13 33.328 4.920 1.49700 81.55
14 -58.601 1.200 1.80610 33.27
15 97.682 2.700
16 aperture ∞ 15.026
17 78.451 1.100 1.80610 33.27
18 30.401 1.242
19 67.476 4.540 1.58913 61.13
20 -67.476 0.200
21 26.356 3.730 1.58313 59.37
22 200.093 d22
23 -225.082 2.110 1.78472 25.68
24-47.838 1.968
25 -44.791 1.000 1.69680 55.53
26 29.861-
fn: -82.849
θgFn: 0.5631
(Table 2)
Various data zoom ratios (magnification ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 5.15
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 5.14 6.48
f 56.500 132.085 291.188
W 14.5 6.0 2.7
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.474 57.967 81.814
L 163.502 201.850 233.845
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.010 5.736 3.310
(Table 3)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 166.473
2 (following, n) 6 -33.874
3 (following) 11 35.379
4 (following) 23 -39.835
(Table 4)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.012 -0.027 -0.058
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.163 6.455 5.408
fB 52.321 57.248 79.716
Distance between objects 1500.0 1500.0 1500.0
Magnification -0.041 -0.090 -0.191
d5 2.392 53.371 79.101
d10 39.049 18.199 3.044
d22 3.553 8.216 10.562
fB 51.931 55.487 74.562

［数値実施例２］
図６〜図１０と表５〜表８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図７（Ａ）〜（Ｄ）と図８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図９（Ａ）〜（Ｄ）と図１０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表５は面データ、表６は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表７はレンズ群データ、表８は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 2]
6 to 10 and Tables 5 to 8 show Numerical Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 6 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 7 (A) to 7 (D) and FIGS. 8 (A) to 8 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 9 (A) to 9 (D) and FIGS. 10 (A) to 10 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 5 shows surface data, Table 6 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 7 shows lens group data, and Table 8 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例２のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２Ａの負レンズ２３Ａが像側に凸の負メニスカスレンズである。 The lens configuration of the numerical embodiment 2 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 1 except for the following points.
(1) The negative lens 23A of the second lens group G2A is a negative meniscus lens that is convex toward the image side.

（表５）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 61.393 6.401 1.51633 64.14
2 902.173 0.150
3 95.930 1.700 1.77250 49.60
4 36.721 8.600 1.49700 81.55
5 141.796 d5
6 -177.869 1.200 1.77250 49.60
7 29.098 3.290 1.84666 23.78
8 86.418 2.000
9 -62.371 1.100 1.75700 47.82
10 -2093.121 d10
11 99.539 3.220 1.77250 49.60
12 -149.308 0.200
13 36.913 4.920 1.43875 94.94
14 -59.665 1.200 1.85026 32.27
15 214.161 2.700
16絞 ∞ 14.600
17 53.687 1.100 1.80610 33.27
18 31.115 1.020
19 75.699 4.540 1.48749 70.24
20 -52.963 0.200
21 25.649 3.730 1.51633 64.14
22 367.504 d22
23 -151.738 2.110 1.78472 25.68
24 -43.324 1.970
25 -41.608 1.000 1.69680 55.53
26 27.738 -
ｆｎ：-77.992
θｇＦｎ：0.5520
（表６）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.15
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 5.21 6.30
f 56.475 131.498 291.112
W 14.6 6.1 2.7
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.790 60.197 80.531
L 180.222 209.742 239.581
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.422 6.342 3.681
（表７）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 186.993
2（後続、ｎ） 6 -42.087
3（後続） 11 35.447
4（後続） 23 -35.658
（表８）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.012 -0.026 -0.058
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.551 6.913 5.480
fB 52.661 59.626 78.732
物像間距離 1500.0 1500.0 1500.0
倍率 -0.041 -0.090 -0.188
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.881 8.309 9.804
fB 52.330 58.230 74.408 (Table 5)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 61.393 6.401 1.51633 64.14
2 902.173 0.150
3 95.930 1.700 1.77250 49.60
4 36.721 8.600 1.49700 81.55
5 141.796 d5
6 -177.869 1.200 1.77250 49.60
7 29.098 3.290 1.84666 23.78
8 86.418 2.000
9 -62.371 1.100 1.75700 47.82
10 -2093.121 d10
11 99.539 3.220 1.77250 49.60
12 -149.308 0.200
13 36.913 4.920 1.43875 94.94
14 -59.665 1.200 1.85026 32.27
15 214.161 2.700
16 aperture ∞ 14.600
17 53.687 1.100 1.80610 33.27
18 31.115 1.020
19 75.699 4.540 1.48749 70.24
20 -52.963 0.200
21 25.649 3.730 1.51633 64.14
22 367.504 d22
23 -151.738 2.110 1.78472 25.68
24-43.324 1.970
25 -41.608 1.000 1.69680 55.53
26 27.738 -
fn: -77.992
θgFn: 0.5520
(Table 6)
Various data zoom ratios (magnification ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 5.15
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 5.21 6.30
f 56.475 131.498 291.112
W 14.6 6.1 2.7
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.790 60.197 80.531
L 180.222 209.742 239.581
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.422 6.342 3.681
(Table 7)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 186.993
2 (following, n) 6 -42.087
3 (following) 11 35.447
4 (following) 23 -35.658
(Table 8)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.012 -0.026 -0.058
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.551 6.913 5.480
fB 52.661 59.626 78.732
Distance between objects 1500.0 1500.0 1500.0
Magnification -0.041 -0.090 -0.188
d5 2.392 53.073 85.419
d10 53.667 23.179 3.000
d22 4.881 8.309 9.804
fB 52.330 58.230 74.408

［数値実施例３］
図１１〜図１５と表９〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図１１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１２（Ａ）〜（Ｄ）と図１３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図１４（Ａ）〜（Ｄ）と図１５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表９は面データ、表１０は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表１１はレンズ群データ、表１２は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 3]
11 to 15 and 9 to 12 show Numerical Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. 11 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 12A to 12D and 13A to 13D are various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and lateral aberration diagram, FIGS. 14 (A) to 14 (D) and FIGS. 15 (A) to 15 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 9 shows surface data, Table 10 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 11 shows lens group data, and Table 12 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例３のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１Ａの負メニスカスレンズ１２Ａと正メニスカスレンズ１３Ａが接合されていない。 The lens configuration of the numerical embodiment 3 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 1 except for the following points.
(1) The negative meniscus lens 12A and the positive meniscus lens 13A of the first lens group G1A are not joined.

（表９）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 72.233 5.940 1.56384 60.67
2 2154.156 0.150
3 198.530 1.695 1.65412 39.68
4 53.924 1.018
5 64.003 6.793 1.48749 70.24
6 351.929 d6
7 -122.680 1.200 1.72000 41.98
8 23.598 3.290 1.84666 23.78
9 145.444 2.000
10 -85.911 1.100 1.83400 37.16
11 104.904 d11
12 85.156 3.220 1.60311 60.64
13 -100.708 0.200
14 31.321 4.920 1.43875 94.94
15 -69.807 1.200 1.80610 33.27
16 264.365 2.700
17絞 ∞ 15.347
18 63.407 1.100 1.80610 33.27
19 28.316 1.524
20 196.667 4.540 1.58913 61.13
21 -70.259 0.200
22 27.416 3.730 1.58313 59.37
23 149.019 d23
24 -1112.327 2.110 1.78472 25.68
25 -59.735 1.970
26 -53.548 1.000 1.69680 55.53
27 38.046 -
ｆｎ：-113.707
θｇＦｎ：0.5737
（表１０）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.14
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 4.96 6.52
f 56.497 105.725 290.400
W 14.6 7.6 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 49.997 49.721 81.617
L 169.218 197.275 247.917
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 5.252 9.966 3.300
（表１１）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 194.587
2（後続、ｎ） 7 -41.025
3（後続） 12 40.075
4（後続） 24 -55.109
（表１２）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.012 -0.021 -0.058
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 5.517 10.870 6.742
fB 48.732 48.817 78.175
物像間距離 1500.0 1500.0 1500.0
倍率 -0.041 -0.073 -0.190
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 6.194 13.155 15.603
fB 48.055 46.532 69.314 (Table 9)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 72.233 5.940 1.56384 60.67
2 2154.156 0.150
3 198.530 1.695 1.65412 39.68
4 53.924 1.018
5 64.003 6.793 1.48749 70.24
6 351.929 d6
7 -122.680 1.200 1.72000 41.98
8 23.598 3.290 1.84666 23.78
9 145.444 2.000
10 -85.911 1.100 1.83400 37.16
11 104.904 d11
12 85.156 3.220 1.60311 60.64
13 -100.708 0.200
14 31.321 4.920 1.43875 94.94
15 -69.807 1.200 1.80610 33.27
16 264.365 2.700
17 squeeze ∞ 15.347
18 63.407 1.100 1.80610 33.27
19 28.316 1.524
20 196.667 4.540 1.58913 61.13
21 -70.259 0.200
22 27.416 3.730 1.58313 59.37
23 149.019 d23
24-1112.327 2.110 1.78472 25.68
25 -59.735 1.970
26 -53.548 1.000 1.69680 55.53
27 38.046-
fn: -113.707
θgFn: 0.5737
(Table 10)
Various data zoom ratios (variation ratios) 5.14 when the subject is in focus at infinity (shooting magnification = 0)
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 4.96 6.52
f 56.497 105.725 290.400
W 14.6 7.6 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 49.997 49.721 81.617
L 169.218 197.275 247.917
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 5.252 9.966 3.300
(Table 11)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 194.587
2 (following, n) 7 -41.025
3 (following) 12 40.075
4 (following) 24-55.109
(Table 12)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.012 -0.021 -0.058
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 5.517 10.870 6.742
fB 48.732 48.817 78.175
Distance between objects 1500.0 1500.0 1500.0
Magnification -0.041 -0.073 -0.190
d6 2.400 46.685 93.054
d11 45.623 23.956 3.000
d23 6.194 13.155 15.603
fB 48.055 46.532 69.314

［数値実施例４］
図１６〜図２０と表１３〜表１６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１７（Ａ）〜（Ｄ）と図１８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図１９（Ａ）〜（Ｄ）と図２０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表１３は面データ、表１４は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表１５はレンズ群データ、表１６は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 4]
16 to 20 and 13 to 16 show Numerical Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. 16 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 17 (A) to 17 (D) and FIGS. 18 (A) to 18 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 19 (A) to 19 (D) and FIGS. 20 (A) to 20 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 15 shows lens group data, and Table 16 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例４のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２Ａが、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａ’と、両凸正レンズ２２Ａ’と、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ａ’と、両凸正レンズ２４Ａ’と、両凸正レンズ２５Ａ’と、両凹負レンズ２６Ａ’とからなる。両凹負レンズ２１Ａ’と両凸正レンズ２２Ａ’は接合されており、両凸正レンズ２５Ａ’と両凹負レンズ２６Ａ’は接合されている。
（２）第３レンズ群Ｇ３Ａが、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ａ’と、両凸正レンズ３２Ａ’と、像側に凸の負メニスカスレンズ３３Ａ’と、両凸正レンズ３４Ａ’とからなる。両凸正レンズ３２Ａ’と負メニスカスレンズ３３Ａ’は接合されている。 The lens configuration of the numerical embodiment 4 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 1 except for the following points.
(1) The second lens group G2A includes a biconcave negative lens 21A', a biconvex positive lens 22A', a negative meniscus lens 23A'convex to the image side, and a biconvex positive lens 24A'in order from the object side. , A biconvex positive lens 25A'and a biconcave negative lens 26A'. The biconcave negative lens 21A'and the biconvex positive lens 22A'are joined, and the biconvex positive lens 25A'and the biconvex negative lens 26A'are joined.
(2) The third lens group G3A includes a biconvex positive lens 31A', a biconvex positive lens 32A', a negative meniscus lens 33A'convex to the image side, and a biconvex positive lens 34A'in order from the object side. Consists of. The biconvex positive lens 32A'and the negative meniscus lens 33A' are joined.

（表１３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 70.162 6.719 1.48749 70.24
2 1062.964 0.150
3 72.242 1.700 1.79952 42.22
4 40.808 7.950 1.49700 81.55
5 95.931 d5
6 -99.283 1.100 1.65412 39.68
7 46.676 3.671 1.84666 23.78
8 -227.495 1.850
9 -45.478 1.100 1.74400 44.79
10 -130.368 4.240
11 1010.844 3.020 1.69680 55.53
12 -57.629 0.200
13 47.198 4.388 1.58913 61.13
14 -554.056 1.120 1.90366 31.31
15 39.442 d15
16絞 ∞ 9.970
17 1476.750 2.844 1.49700 81.55
18 -113.772 1.000
19 2490.306 5.600 1.58913 61.13
20 -27.109 1.000 1.74950 35.33
21 -601.561 0.500
22 149.878 3.977 1.80440 39.58
23 -66.211 d23
24 -65.900 1.840 1.80518 25.43
25 -34.671 1.160
26 -33.551 0.800 1.61800 63.33
27 52.978 -
ｆｎ：-120.191
θｇＦｎ：0.5672
（表１４）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 2.35
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 5.10 6.03
f 123.700 199.066 290.532
W 6.5 4.0 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.599 59.674 90.719
L 159.21 197.42 234.86
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 27.910 13.250 2.500
（表１５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 181.463
2（後続、ｎ） 6 -164.680
3（後続） 17 57.648
4（後続） 24 -53.157
（表１６）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.025 -0.040 -0.059
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 29.564 15.585 5.254
fB 35.945 57.339 87.965
物像間距離 3000.0 3000.0 3000.0
倍率 -0.042 -0.067 -0.099
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 30.745 17.241 7.197
fB 34.764 55.683 86.022 (Table 13)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 70.162 6.719 1.48749 70.24
2 1062.964 0.150
3 72.242 1.700 1.79952 42.22
4 40.808 7.950 1.49700 81.55
5 95.931 d5
6 -99.283 1.100 1.65412 39.68
7 46.676 3.671 1.84666 23.78
8-227.495 1.850
9 -45.478 1.100 1.74400 44.79
10 -130.368 4.240
11 1010.844 3.020 1.69680 55.53
12 -57.629 0.200
13 47.198 4.388 1.58913 61.13
14 -554.056 1.120 1.90366 31.31
15 39.442 d15
16 aperture ∞ 9.970
17 1476.750 2.844 1.49700 81.55
18 -113.772 1.000
19 2490.306 5.600 1.58913 61.13
20 -27.109 1.000 1.74950 35.33
21 -601.561 0.500
22 149.878 3.977 1.80440 39.58
23 -66.211 d23
24 -65.900 1.840 1.80518 25.43
25 -34.671 1.160
26 -33.551 0.800 1.61800 63.33
27 52.978-
fn: -120.191
θgFn: 0.5672
(Table 14)
Various data zoom ratios (magnification ratios) 2.35 when focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0)
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 5.10 6.03
f 123.700 199.066 290.532
W 6.5 4.0 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.599 59.674 90.719
L 159.21 197.42 234.86
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 27.910 13.250 2.500
(Table 15)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 181.463
2 (following, n) 6 -164.680
3 (following) 17 57.648
4 (following) 24-53.157
(Table 16)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.025 -0.040 -0.059
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 29.564 15.585 5.254
fB 35.945 57.339 87.965
Distance between objects 3000.0 3000.0 3000.0
Magnification -0.042 -0.067 -0.099
d5 8.870 51.240 68.920
d15 18.930 7.360 6.820
d23 30.745 17.241 7.197
fB 34.764 55.683 86.022

［数値実施例５］
図２１〜図２５と表１７〜表２０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例５を示している。図２１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２２（Ａ）〜（Ｄ）と図２３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図２４（Ａ）〜（Ｄ）と図２５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表１７は面データ、表１８は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表１９はレンズ群データ、表２０は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 5]
21 to 25 and 17 to 20 show Numerical Example 5 of the zoom lens system according to the present invention. 21 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 22 (A) to 22 (D) and FIGS. 23 (A) to 23 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 24 (A) to 24 (D) and FIGS. 25 (A) to 25 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 17 shows surface data, Table 18 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 19 shows lens group data, and Table 20 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例５のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第１レンズ群Ｇ１Ａが、物体側から順に、両凸正レンズ１１Ａ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ａ’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ１３Ａ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１４Ａ’とからなる。負メニスカスレンズ１３Ａ’と正メニスカスレンズ１４Ａ’は接合されている。
（２）第２レンズ群Ｇ２Ａが、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ａ”と、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ａ”と、両凹負レンズ２３Ａ”と、像側に凸の負メニスカスレンズ２４Ａ”とからなる。両凹負レンズ２１Ａ”と正メニスカスレンズ２２Ａ”は接合されている。
（３）第３レンズ群Ｇ３Ａが、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ａ”と、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ａ”と、両凹負レンズ３３Ａ”と、両凸正レンズ３４Ａ”と、絞りＳと、物体側に凸の負メニスカスレンズ３５Ａ”と、両凸正レンズ３６Ａ”と、物体側に凸の正メニスカスレンズ３７Ａ”とからなる。両凹負レンズ３３Ａ”と両凸正レンズ３４Ａ”は接合されている。 The lens configuration of the numerical embodiment 5 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 1 except for the following points.
(1) The first lens group G1A is, in order from the object side, a biconvex positive lens 11A', a positive meniscus lens 12A'convex to the object side, a negative meniscus lens 13A'convex to the object side, and the object side. It consists of a convex positive meniscus lens 14A'. The negative meniscus lens 13A'and the positive meniscus lens 14A' are joined.
(2) The second lens group G2A has a biconcave negative meniscus 21A ", a positive meniscus lens 22A" convex on the object side, a biconcave negative meniscus 23A ", and a negative meniscus convex on the image side, in order from the object side. It consists of a lens 24A ". Both concave negative lenses 21A "and positive meniscus lenses 22A" are joined.
(3) The third lens group G3A includes a biconvex positive lens 31A ", a positive meniscus lens 32A" convex to the object side, a biconcave negative lens 33A ", and a biconvex positive lens 34A" in order from the object side. , Aperture S, a negative meniscus lens 35A "convex on the object side, a biconvex positive lens 36A", and a positive meniscus lens 37A "convex on the object side. 34A "is joined.

（表１７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 132.862 7.230 1.48749 70.24
2 -708.635 0.150
3 69.897 7.447 1.49700 81.55
4 136.784 0.150
5 92.773 1.695 1.79952 42.22
6 46.408 11.599 1.49700 81.55
7 87.512 d7
8 -520.244 1.200 1.77250 49.60
9 30.265 5.734 1.80518 25.43
10 412.171 1.469
11 -887.405 1.100 1.74400 44.79
12 81.437 2.514
13 -65.497 1.100 1.83400 37.16
14 -371.185 d14
15 86.267 4.495 1.48749 70.24
16 -124.694 0.200
17 42.457 3.989 1.61800 63.33
18 546.797 1.070
19 -142.524 2.500 1.85026 32.27
20 93.572 5.163 1.49700 81.55
21 -452.005 2.700
22絞 ∞ 14.795
23 114.423 1.100 1.80610 33.27
24 38.699 2.064
25 91.308 4.540 1.53775 74.70
26 -71.519 0.200
27 37.686 4.752 1.72916 54.68
28 201.792 d28
29 -223.981 2.110 1.78472 25.68
30 -50.837 1.970
31 -46.569 1.000 1.69680 55.53
32 47.853 -
ｆｎ：-118.062
θｇＦｎ：0.5672
（表１８）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.15
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 3.50 3.68 4.62
f 56.528 132.322 291.175
W 14.7 6.1 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 55.633 55.706 80.363
L 225.880 243.399 254.981
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.010 6.631 3.651
（表１９）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 189.485
2（後続、ｎ） 8 -42.969
3（後続） 15 44.318
4（後続） 29 -58.910
（表２０）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.012 -0.026 -0.057
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.253 7.933 7.497
fB 55.390 54.404 76.517
物像間距離 3000.0 3000.0 3000.0
倍率 -0.020 -0.044 -0.095
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.423 8.813 10.157
fB 55.220 53.524 73.857 (Table 17)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 132.862 7.230 1.48749 70.24
2 -708.635 0.150
3 69.897 7.447 1.49700 81.55
4 136.784 0.150
5 92.773 1.695 1.79952 42.22
6 46.408 11.599 1.49700 81.55
7 87.512 d7
8-520.244 1.200 1.77250 49.60
9 30.265 5.734 1.80518 25.43
10 412.171 1.469
11 -887.405 1.100 1.74400 44.79
12 81.437 2.514
13 -65.497 1.100 1.83400 37.16
14 -371.185 d14
15 86.267 4.495 1.48749 70.24
16 -124.694 0.200
17 42.457 3.989 1.61800 63.33
18 546.797 1.070
19 -142.524 2.500 1.85026 32.27
20 93.572 5.163 1.49700 81.55
21 -452.005 2.700
22 squeeze ∞ 14.795
23 114.423 1.100 1.80610 33.27
24 38.699 2.064
25 91.308 4.540 1.53775 74.70
26 -71.519 0.200
27 37.686 4.752 1.72916 54.68
28 201.792 d28
29 -223.981 2.110 1.78472 25.68
30 -50.837 1.970
31 -46.569 1.000 1.69680 55.53
32 47.853-
fn: -118.062
θgFn: 0.5672
(Table 18)
Various data zoom ratios (magnification ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 5.15
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 3.50 3.68 4.62
f 56.528 132.322 291.175
W 14.7 6.1 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 55.633 55.706 80.363
L 225.880 243.399 254.981
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.010 6.631 3.651
(Table 19)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 189.485
2 (following, n) 8 -42.969
3 (following) 15 44.318
4 (following) 29 -58.910
(Table 20)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.012 -0.026 -0.057
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.253 7.933 7.497
fB 55.390 54.404 76.517
Distance between objects 3000.0 3000.0 3000.0
Magnification -0.020 -0.044 -0.095
d7 2.392 53.073 73.932
d14 70.809 33.953 3.000
d28 3.423 8.813 10.157
fB 55.220 53.524 73.857

［数値実施例６］
図２６〜図３０と表２１〜表２４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例６を示している。図２６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２７（Ａ）〜（Ｄ）と図２８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図２９（Ａ）〜（Ｄ）と図３０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表２１は面データ、表２２は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表２３はレンズ群データ、表２４は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 6]
26 to 30 and Tables 21 to 24 show Numerical Example 6 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 26 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 27 (A) to 27 (D) and FIGS. 28 (A) to 28 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 29 (A) to 29 (D) and FIGS. 30 (A) to 30 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 21 shows surface data, Table 22 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 23 shows lens group data, and Table 24 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例６のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｂと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｂと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｂと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｂと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｂとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｂには第３レンズ群Ｇ３Ｂと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of Example 6 of this numerical value, in order from the object side, a first lens group G1B having a positive refractive force, a second lens group (subsequent lens group, nth lens group) G2B having a negative refractive force, and so on. Negative refractive force 3rd lens group (successor lens group) G3B, positive refractive force 4th lens group (successor lens group) G4B, negative refractive force 5th lens group (successor lens group) G5B It is composed of. The third lens group G3B includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3B.

第１レンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｂと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｂとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｂと正メニスカスレンズ１３Ｂは接合されている。 The first lens group G1B includes a positive meniscus lens 11B convex to the object side, a negative meniscus lens 12B convex to the object side, and a positive meniscus lens 13B convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12B and the positive meniscus lens 13B are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｂは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｂと、両凸正レンズ２２Ｂと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｂとからなる。両凹負レンズ２１Ｂと両凸正レンズ２２Ｂは接合されている。 The second lens group G2B includes a biconcave negative lens 21B, a biconvex positive lens 22B, and a negative meniscus lens 23B convex toward the image side in order from the object side. The biconcave negative lens 21B and the biconvex positive lens 22B are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ｂと、物体側に凸の負メニスカスレンズ３２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３３Ｂと、絞りＳと、両凸正レンズ３４Ｂと、両凹負レンズ３５Ｂとからなる。両凸正レンズ３４Ｂと両凹負レンズ３５Ｂは接合されている。 The third lens group G3B includes a biconvex positive lens 31B, a negative meniscus lens 32B convex to the object side, a positive meniscus lens 33B convex to the object side, an aperture S, and a biconvex positive lens 34B in order from the object side. And both concave and negative lenses 35B. The biconvex positive lens 34B and the biconcave negative lens 35B are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、両凸正レンズ４１Ｂと、両凹負レンズ４２Ｂと、両凸正レンズ４３Ｂと、両凸正レンズ４４Ｂとからなる。 The fourth lens group G4B includes a biconvex positive lens 41B, a biconcave negative lens 42B, a biconvex positive lens 43B, and a biconvex positive lens 44B in order from the object side.

第５レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側から順に、両凹負レンズ５１Ｂと、両凸正レンズ５２Ｂと、両凹負レンズ５３Ｂとからなる。両凹負レンズ５１Ｂと両凸正レンズ５２Ｂは接合されている。 The fifth lens group G5B includes a biconcave negative lens 51B, a biconvex positive lens 52B, and a biconcave negative lens 53B in this order from the object side. The biconcave negative lens 51B and the biconvex positive lens 52B are joined.

（表２１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 81.092 9.232 1.51633 64.14
2 554.790 0.150
3 122.914 2.000 1.80440 39.58
4 52.621 13.576 1.49700 81.55
5 931.131 d5
6 -637.805 2.000 1.76200 40.10
7 94.934 5.356 1.84666 23.78
8 -944.748 4.713
9 -129.931 2.000 1.71736 29.52
10 -933.933 d10
11 77.506 6.200 1.77250 49.60
12 -768.348 5.060
13 519.703 2.200 1.72047 34.71
14 48.529 1.482
15 41.922 5.000 1.48749 70.24
16 74.460 7.740
17絞 ∞ 2.375
18 137.306 4.820 1.71736 29.52
19 -69.450 1.440 1.65844 50.88
20 46.122 d20
21 7259.316 3.380 1.65412 39.68
22 -120.548 3.890
23 -33.907 4.030 1.72342 37.96
24 99.779 2.250
25 183.180 5.880 1.59522 67.73
26 -44.994 0.450
27 95.346 8.154 1.48749 70.24
28 -51.532 d28
29 -81.811 1.200 1.80440 39.58
30 52.281 8.800 1.67270 32.10
31 -50.135 1.920
32 -62.128 1.200 1.65160 58.55
33 501.405 -
ｆｎ：-115.857
θｇＦｎ：0.5729
（表２２）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 2.00
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.00 4.78 5.85
f 199.850 300.509 399.850
W 6.2 4.1 3.1
Y 21.64 21.64 21.64
fB 37.600 64.084 95.259
L 230.000 268.818 297.352
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 18.370 36.866 43.957
d28 47.517 18.586 1.181
（表２３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 173.972
2（後続、ｎ） 6 -240.999
3（後続） 11 -371.001
4（後続） 21 81.393
5（後続） 29 -94.481
（表２４）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 9000.0 9000.0 9000.0
倍率 -0.023 -0.033 -0.044
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 16.235 33.099 38.816
d28 49.652 22.353 6.322
fB 37.600 64.084 95.259
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.042 -0.060 -0.079
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 14.467 30.160 35.008
d28 51.420 25.291 10.130
fB 37.600 64.084 95.259 (Table 21)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 81.092 9.232 1.51633 64.14
2 554.790 0.150
3 122.914 2.000 1.80440 39.58
4 52.621 13.576 1.49700 81.55
5 931.131 d5
6 -637.805 2.000 1.76200 40.10
7 94.934 5.356 1.84666 23.78
8-944.748 4.713
9 -129.931 2.000 1.71736 29.52
10 -933.933 d10
11 77.506 6.200 1.77250 49.60
12 -768.348 5.060
13 519.703 2.200 1.72047 34.71
14 48.529 1.482
15 41.922 5.000 1.48749 70.24
16 74.460 7.740
17 squeeze ∞ 2.375
18 137.306 4.820 1.71736 29.52
19 -69.450 1.440 1.65844 50.88
20 46.122 d20
21 7259.316 3.380 1.65412 39.68
22 -120.548 3.890
23 -33.907 4.030 1.72342 37.96
24 99.779 2.250
25 183.180 5.880 1.59522 67.73
26 -44.994 0.450
27 95.346 8.154 1.48749 70.24
28 -51.532 d28
29 -81.811 1.200 1.80440 39.58
30 52.281 8.800 1.67270 32.10
31 -50.135 1.920
32 -62.128 1.200 1.65160 58.55
33 501.405-
fn: -115.857
θgFn: 0.5729
(Table 22)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 2.00
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.00 4.78 5.85
f 199.850 300.509 399.850
W 6.2 4.1 3.1
Y 21.64 21.64 21.64
fB 37.600 64.084 95.259
L 230.000 268.818 297.352
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 18.370 36.866 43.957
d28 47.517 18.586 1.181
(Table 23)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 173.972
2 (following, n) 6 -240.999
3 (following) 11 -371.001
4 (following) 21 81.393
5 (following) 29 -94.481
(Table 24)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 9000.0 9000.0 9000.0
Magnification -0.023 -0.033 -0.044
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 16.235 33.099 38.816
d28 49.652 22.353 6.322
fB 37.600 64.084 95.259
Distance between objects 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.042 -0.060 -0.079
d5 7.167 29.997 36.596
d10 2.848 2.787 3.860
d20 14.467 30.160 35.008
d28 51.420 25.291 10.130
fB 37.600 64.084 95.259

［数値実施例７］
図３１〜図３５と表２５〜表２８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例７を示している。図３１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３２（Ａ）〜（Ｄ）と図３３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図３４（Ａ）〜（Ｄ）と図３５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表２５は面データ、表２６は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表２７はレンズ群データ、表２８は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 7]
31 to 35 and Tables 25 to 28 show Numerical Example 7 of the zoom lens system according to the present invention. 31 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 32 (A) to 32 (D) and FIGS. 33 (A) to 33 (D) are various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 34 (A) to (D) and FIGS. 35 (A) to 35 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 25 shows surface data, Table 26 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 27 shows lens group data, and Table 28 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例７のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｃと、正の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群）Ｇ２Ｃと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ３Ｃと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｃと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｃとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４Ｃには第４レンズ群Ｇ４Ｃと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of Example 7 of this numerical value, in order from the object side, the first lens group G1C having a positive refractive force, the second lens group (subsequent lens group) G2C having a positive refractive force, and the negative refractive force The third lens group (successor lens group, nth lens group) G3C, the fourth lens group (successor lens group) G4C having a positive refractive force, and the fifth lens group (successor lens group) G5C having a negative refractive force. It is composed of. The fourth lens group G4C includes an aperture S that moves integrally with the fourth lens group G4C.

第１レンズ群Ｇ１Ｃは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｃと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｃとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｃと正メニスカスレンズ１３Ｃは接合されている。 The first lens group G1C is composed of a positive meniscus lens 11C convex to the object side, a negative meniscus lens 12C convex to the object side, and a positive meniscus lens 13C convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12C and the positive meniscus lens 13C are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｃは、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｃと、両凸正レンズ２２Ｃとからなる。負メニスカスレンズ２１Ｃと両凸正レンズ２２Ｃは接合されている。 The second lens group G2C includes a negative meniscus lens 21C that is convex toward the object side and a biconvex positive lens 22C in this order from the object side. The negative meniscus lens 21C and the biconvex positive lens 22C are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ｃは、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｃと、両凹負レンズ３３Ｃとからなる。両凹負レンズ３１Ｃと正メニスカスレンズ３２Ｃは接合されている。 The third lens group G3C includes a biconcave negative lens 31C, a positive meniscus lens 32C convex toward the object side, and a biconcave negative lens 33C in this order from the object side. Both concave negative lenses 31C and positive meniscus lens 32C are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸正レンズ４１Ｃと、両凸正レンズ４２Ｃと、両凹負レンズ４３Ｃと、絞りＳと、物体側に凸の負メニスカスレンズ４４Ｃと、両凸正レンズ４５Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４６Ｃとからなる。両凸正レンズ４２Ｃと両凹負レンズ４３Ｃは接合されている。 The fourth lens group G4C includes a biconvex positive lens 41C, a biconvex positive lens 42C, a biconcave negative lens 43C, an aperture S, a negative meniscus lens 44C convex toward the object side, and biconvex in order from the object side. It consists of a positive lens 45C and a positive meniscus lens 46C that is convex toward the object. The biconvex positive lens 42C and the biconcave negative lens 43C are joined.

第５レンズ群Ｇ５Ｃは、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ５１Ｃと、両凹負レンズ５２Ｃとからなる。 The fifth lens group G5C is composed of a positive meniscus lens 51C convex to the image side and a biconcave negative lens 52C in order from the object side.

（表２５）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 69.128 6.401 1.51633 64.14
2 525.186 0.150
3 100.847 1.700 1.79952 42.22
4 43.884 7.527 1.48749 70.24
5 321.688 d5
6 107.759 1.700 1.74400 44.79
7 51.867 4.850 1.48749 70.24
8 -615.486 d8
9 -175.204 1.200 1.77250 49.60
10 22.413 3.290 1.84666 23.78
11 64.808 2.000
12 -52.204 1.100 1.77250 49.60
13 552.401 d13
14 62.895 3.220 1.77250 49.60
15 -218.483 5.000
16 36.531 4.920 1.49700 81.55
17 -57.196 1.200 1.85026 32.27
18 82.066 2.700
19絞 ∞ 14.387
20 84.372 1.100 1.83400 37.34
21 37.252 1.020
22 195.080 4.540 1.59522 67.73
23 -49.305 0.200
24 28.817 3.730 1.61800 63.33
25 294.452 d25
26 -132.364 2.110 1.78472 25.68
27 -43.004 1.970
28 -40.156 1.000 1.69680 55.53
29 39.612 -
ｆｎ：-98.480
θｇＦｎ：0.5672
（表２６）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.30
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.00 4.86 5.85
f 54.95 139.85 291.09
W 15.1 5.7 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.820 67.339 89.121
L 190.757 215.212 239.996
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.020 6.361 4.102
（表２７）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 166.266
2（後続） 6 360.538
3（後続、ｎ） 9 -32.278
4（後続） 14 39.406
5（後続） 26 -45.597
（表２８）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.011 -0.028 -0.058
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.192 7.147 6.361
fB 52.648 66.553 86.862
物像間距離 2000.0 2000.0 2000.0
倍率 -0.029 -0.071 -0.145
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.469 8.377 9.915
fB 52.371 65.323 83.308 (Table 25)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 69.128 6.401 1.51633 64.14
2 525.186 0.150
3 100.847 1.700 1.79952 42.22
4 43.884 7.527 1.48749 70.24
5 321.688 d5
6 107.759 1.700 1.74400 44.79
7 51.867 4.850 1.48749 70.24
8 -615.486 d8
9 -175.204 1.200 1.77250 49.60
10 22.413 3.290 1.84666 23.78
11 64.808 2.000
12 -52.204 1.100 1.77250 49.60
13 552.401 d13
14 62.895 3.220 1.77250 49.60
15 -218.483 5.000
16 36.531 4.920 1.49700 81.55
17 -57.196 1.200 1.85026 32.27
18 82.066 2.700
19 Aperture ∞ 14.387
20 84.372 1.100 1.83400 37.34
21 37.252 1.020
22 195.080 4.540 1.59522 67.73
23 -49.305 0.200
24 28.817 3.730 1.61800 63.33
25 294.452 d25
26 -132.364 2.110 1.78472 25.68
27 -43.004 1.970
28 -40.156 1.000 1.69680 55.53
29 39.612-
fn: -98.480
θgFn: 0.5672
(Table 26)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 5.30
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.00 4.86 5.85
f 54.95 139.85 291.09
W 15.1 5.7 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 52.820 67.339 89.121
L 190.757 215.212 239.996
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.020 6.361 4.102
(Table 27)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 166.266
2 (following) 6 360.538
3 (following, n) 9 -32.278
4 (following) 14 39.406
5 (following) 26 -45.597
(Table 28)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.011 -0.028 -0.058
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.192 7.147 6.361
fB 52.648 66.553 86.862
Distance between objects 2000.0 2000.0 2000.0
Magnification -0.029 -0.071 -0.145
d5 2.000 26.455 51.240
d8 2.452 15.849 15.519
d13 51.451 22.194 3.000
d25 5.469 8.377 9.915
fB 52.371 65.323 83.308

［数値実施例８］
図３６〜図４０と表２９〜表３２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例８を示している。図３６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図３７（Ａ）〜（Ｄ）と図３８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図３９（Ａ）〜（Ｄ）と図４０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表２９は面データ、表３０は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表３１はレンズ群データ、表３２は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 8]
36 to 40 and Tables 29 to 32 show Numerical Example 8 of the zoom lens system according to the present invention. 36 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 37 (A) to 37 (D) and FIGS. 38 (A) to 38 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 39 (A) to (D) and FIGS. 40 (A) to 40 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 29 shows surface data, Table 30 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 31 shows lens group data, and Table 32 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例８のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｄと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｄと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｄと、負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｄと、正の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｄとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｄには第３レンズ群Ｇ３Ｄと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of Example 8 of this numerical value, in order from the object side, a first lens group G1D having a positive refractive force, a second lens group (subsequent lens group, nth lens group) G2D having a negative refractive force, and so on. A third lens group (successor lens group) G3D with a positive refractive force, a fourth lens group (successor lens group) G4D with a negative refractive force, and a fifth lens group (successor lens group) G5D with a positive refractive force. It is composed of. The third lens group G3D includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3D.

第１レンズ群Ｇ１Ｄは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｄと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｄとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｄと正メニスカスレンズ１３Ｄは接合されている。 The first lens group G1D includes a positive meniscus lens 11D convex to the object side, a negative meniscus lens 12D convex to the object side, and a positive meniscus lens 13D convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12D and the positive meniscus lens 13D are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｄは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｄと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｄとからなる。両凹負レンズ２１Ｄと正メニスカスレンズ２２Ｄは接合されている。 The second lens group G2D is composed of a biconcave negative lens 21D, a positive meniscus lens 22D convex on the object side, and a negative meniscus lens 23D convex on the image side in order from the object side. Both concave negative lenses 21D and positive meniscus lens 22D are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ｄは、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ｄと、両凸正レンズ３２Ｄと、両凹負レンズ３３Ｄと、絞りＳと、物体側に凸の負メニスカスレンズ３４Ｄと、両凸正レンズ３５Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３６Ｄとからなる。両凸正レンズ３２Ｄと両凹負レンズ３３Ｄは接合されている。 The third lens group G3D includes a biconvex positive lens 31D, a biconvex positive lens 32D, a biconcave negative lens 33D, an aperture S, a negative meniscus lens 34D convex toward the object side, and biconvex in order from the object side. It consists of a positive lens 35D and a positive meniscus lens 36D that is convex toward the object. The biconvex positive lens 32D and the biconcave negative lens 33D are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ｄは、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ４１Ｄと、両凹負レンズ４２Ｄとからなる。 The fourth lens group G4D is composed of a positive meniscus lens 41D convex to the image side and a biconcave negative lens 42D in order from the object side.

第５レンズ群Ｇ５Ｄは、両凸正単レンズ５１Ｄからなる。 The fifth lens group G5D is composed of a biconvex regular single lens 51D.

（表２９）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 61.765 5.940 1.51633 64.14
2 588.992 0.150
3 97.196 1.700 1.79952 42.22
4 39.169 8.210 1.48749 70.24
5 451.941 d5
6 -172.825 0.900 1.72916 54.68
7 22.024 2.960 1.84666 23.78
8 44.314 2.630
9 -38.158 0.800 1.69680 55.53
10 -136.863 d10
11 85.555 3.220 1.72916 54.68
12 -188.580 1.640
13 34.217 4.920 1.59522 67.73
14 -56.730 1.100 1.80610 33.27
15 136.465 2.851
16絞 ∞ 13.105
17 220.885 1.000 1.83400 37.34
18 30.589 1.664
19 60.865 4.392 1.49700 81.55
20 -53.647 0.510
21 30.636 2.920 1.69680 55.53
22 377.447 d22
23 -121.045 2.109 1.76182 26.52
24 -42.590 2.000
25 -41.378 0.700 1.69680 55.53
26 41.151 d26
27 236.669 2.055 1.54072 47.23
28 -380.932 -
ｆｎ：-83.143
θｇＦｎ：0.5672
（表３０）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.20
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 5.19 6.43
f 55.959 135.025 291.146
W 14.8 6.0 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.602 47.087 73.429
L 165.236 195.005 234.550
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 6.994 11.211 2.171
d26 14.486 10.269 19.309
（表３１）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 144.940
2（後続、ｎ） 6 -31.551
3（後続） 11 37.495
4（後続） 23 -46.425
5（後続） 27 270.281
（表３２）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.011 -0.027 -0.059
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 7.203 12.286 4.899
d26 14.277 9.194 16.581
fB 37.602 47.087 73.429
物像間距離 3000.0 3000.0 3000.0
倍率 -0.019 -0.046 -0.098
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 7.349 13.027 6.791
d26 14.131 8.453 14.689
fB 37.602 47.087 73.429 (Table 29)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 61.765 5.940 1.51633 64.14
2 588.992 0.150
3 97.196 1.700 1.79952 42.22
4 39.169 8.210 1.48749 70.24
5 451.941 d5
6 -172.825 0.900 1.72916 54.68
7 22.024 2.960 1.84666 23.78
8 44.314 2.630
9 -38.158 0.800 1.69680 55.53
10 -136.863 d10
11 85.555 3.220 1.72916 54.68
12 -188.580 1.640
13 34.217 4.920 1.59522 67.73
14 -56.730 1.100 1.80610 33.27
15 136.465 2.851
16 aperture ∞ 13.105
17 220.885 1.000 1.83400 37.34
18 30.589 1.664
19 60.865 4.392 1.49700 81.55
20 -53.647 0.510
21 30.636 2.920 1.69680 55.53
22 377.447 d22
23 -121.045 2.109 1.76182 26.52
24-42.590 2.000
25 -41.378 0.700 1.69680 55.53
26 41.151 d26
27 236.669 2.055 1.54072 47.23
28 -380.932-
fn: -83.143
θgFn: 0.5672
(Table 30)
Various data zoom ratios (magnification ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 5.20
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 5.19 6.43
f 55.959 135.025 291.146
W 14.8 6.0 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.602 47.087 73.429
L 165.236 195.005 234.550
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 6.994 11.211 2.171
d26 14.486 10.269 19.309
(Table 31)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 144.940
2 (following, n) 6 -31.551
3 (following) 11 37.495
4 (following) 23 -46.425
5 (following) 27 270.281
(Table 32)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.011 -0.027 -0.059
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 7.203 12.286 4.899
d26 14.277 9.194 16.581
fB 37.602 47.087 73.429
Distance between objects 3000.0 3000.0 3000.0
Magnification -0.019 -0.046 -0.098
d5 3.201 45.662 69.666
d10 35.478 13.300 2.500
d22 7.349 13.027 6.791
d26 14.131 8.453 14.689
fB 37.602 47.087 73.429

［数値実施例９］
図４１〜図４５と表３３〜表３６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例９を示している。図４１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図４２（Ａ）〜（Ｄ）と図４３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４４（Ａ）〜（Ｄ）と図４５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表３３は面データ、表３４は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表３５はレンズ群データ、表３６は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 9]
41 to 45 and 33 to 36 show the numerical embodiment 9 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 41 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 42 (A) to (D) and FIGS. 43 (A) to 43 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 44 (A) to (D) and FIGS. 45 (A) to 45 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 33 shows surface data, Table 34 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 35 shows lens group data, and Table 36 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例９のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｅと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｅと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｅと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｅと、負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）Ｇ５Ｅと、正の屈折力の第６レンズ群（後続レンズ群）Ｇ６Ｅとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｅには第３レンズ群Ｇ３Ｅと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of Example 9 of this numerical value, in order from the object side, a first lens group G1E having a positive refractive force, a second lens group (subsequent lens group, nth lens group) G2E having a negative refractive force, and so on. A third lens group (successor lens group) G3E with a positive refractive force, a fourth lens group (successor lens group) G4E with a positive refractive force, and a fifth lens group (successor lens group) G5E with a negative refractive force. It is composed of a sixth lens group (successor lens group) G6E having a positive refractive force. The third lens group G3E includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3E.

第１レンズ群Ｇ１Ｅは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｅと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｅと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｅとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｅと正メニスカスレンズ１３Ｅは接合されている。 The first lens group G1E includes a positive meniscus lens 11E convex to the object side, a negative meniscus lens 12E convex to the object side, and a positive meniscus lens 13E convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12E and the positive meniscus lens 13E are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｅは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｅと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｅと、像側に凸の負メニスカスレンズ２３Ｅとからなる。両凹負レンズ２１Ｅと正メニスカスレンズ２２Ｅは接合されている。 The second lens group G2E includes a biconcave negative lens 21E, a positive meniscus lens 22E convex on the object side, and a negative meniscus lens 23E convex on the image side in order from the object side. Both concave negative lenses 21E and positive meniscus lens 22E are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ｅは、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ｅと、両凸正レンズ３２Ｅと、両凹負レンズ３３Ｅとからなる。両凸正レンズ３２Ｅと両凹負レンズ３３Ｅは接合されている。 The third lens group G3E includes a biconvex positive lens 31E, a biconvex positive lens 32E, and a biconvex negative lens 33E in this order from the object side. The biconvex positive lens 32E and the biconcave negative lens 33E are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ｅは、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ４１Ｅと、両凸正レンズ４２Ｅと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４３Ｅとからなる。 The fourth lens group G4E includes a negative meniscus lens 41E convex to the object side, a biconvex positive lens 42E, and a positive meniscus lens 43E convex to the object side in order from the object side.

第５レンズ群Ｇ５Ｅは、物体側から順に、像側に凸の正メニスカスレンズ５１Ｅと、両凹負レンズ５２Ｅとからなる。 The fifth lens group G5E includes a positive meniscus lens 51E convex to the image side and a biconcave negative lens 52E in order from the object side.

第６レンズ群Ｇ６Ｅは、物体側に凸の正メニスカス単レンズ６１Ｅからなる。 The sixth lens group G6E is composed of a positive meniscus single lens 61E that is convex toward the object side.

（表３３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 74.014 5.940 1.48749 70.24
2 915.456 0.150
3 121.231 1.700 1.78590 44.20
4 47.604 8.210 1.48749 70.24
5 748.965 d5
6 -190.634 0.900 1.74100 52.64
7 23.710 2.960 1.84666 23.78
8 47.887 2.630
9 -37.671 0.800 1.61800 63.33
10 -145.430 d10
11 93.946 3.220 1.72916 54.68
12 -101.424 1.640
13 33.772 4.920 1.59522 67.73
14 -51.804 1.100 1.80610 33.27
15 119.681 2.851
16絞 ∞ d16
17 63.455 1.000 1.83400 37.34
18 24.801 3.719
19 30.359 4.392 1.49700 81.55
20 -87.115 0.510
21 42.618 2.920 1.69680 55.53
22 226.723 d22
23 -126.233 2.109 1.76182 26.52
24 -40.199 2.000
25 -36.365 0.700 1.69680 55.53
26 37.591 d26
27 51.840 2.055 1.51742 52.43
28 87.690 -
ｆｎ：-100.761
θｇＦｎ：0.5631
（表３４）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 5.21
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.60 5.60 6.48
f 56.000 123.120 291.999
W 14.8 6.6 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.600 56.366 70.026
L 165.367 209.909 248.397
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.544 3.685 1.913
d26 15.309 14.168 15.940
（表３５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 173.992
2（後続、ｎ） 6 -33.596
3（後続） 11 44.294
4（後続） 17 56.311
5（後続） 23 -41.708
6（後続） 27 240.371
（表３６）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.011 -0.025 -0.058
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.725 4.286 4.509
d26 15.128 13.567 13.344
fB 37.600 56.366 70.026
物像間距離 3000.0 3000.0 3000.0
倍率 -0.019 -0.042 -0.097
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.850 4.701 6.283
d26 15.003 13.152 11.570
fB 37.600 56.366 70.026 (Table 33)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 74.014 5.940 1.48749 70.24
2 915.456 0.150
3 121.231 1.700 1.78590 44.20
4 47.604 8.210 1.48749 70.24
5 748.965 d5
6 -190.634 0.900 1.74100 52.64
7 23.710 2.960 1.84666 23.78
8 47.887 2.630
9 -37.671 0.800 1.61800 63.33
10 -145.430 d10
11 93.946 3.220 1.72916 54.68
12 -101.424 1.640
13 33.772 4.920 1.59522 67.73
14 -51.804 1.100 1.80610 33.27
15 119.681 2.851
16 aperture ∞ d16
17 63.455 1.000 1.83400 37.34
18 24.801 3.719
19 30.359 4.392 1.49700 81.55
20 -87.115 0.510
21 42.618 2.920 1.69680 55.53
22 226.723 d22
23 -126.233 2.109 1.76182 26.52
24 -40.199 2.000
25 -36.365 0.700 1.69680 55.53
26 37.591 d26
27 51.840 2.055 1.51742 52.43
28 87.690-
fn: -100.761
θgFn: 0.5631
(Table 34)
Various data zoom ratios (variation ratios) when the subject is in focus at infinity (shooting magnification = 0) 5.21
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.60 5.60 6.48
f 56.000 123.120 291.999
W 14.8 6.6 2.8
Y 14.24 14.24 14.24
fB 37.600 56.366 70.026
L 165.367 209.909 248.397
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.544 3.685 1.913
d26 15.309 14.168 15.940
(Table 35)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 173.992
2 (following, n) 6 -33.596
3 (following) 11 44.294
4 (following) 17 56.31
5 (following) 23 -41.708
6 (following) 27 240.371
(Table 36)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.011 -0.025 -0.058
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.725 4.286 4.509
d26 15.128 13.567 13.344
fB 37.600 56.366 70.026
Distance between objects 3000.0 3000.0 3000.0
Magnification -0.019 -0.042 -0.097
d5 3.000 47.542 86.031
d10 36.367 19.174 2.500
d16 14.122 12.549 15.563
d22 2.850 4.701 6.283
d26 15.003 13.152 11.570
fB 37.600 56.366 70.026

［数値実施例１０］
図４６〜図５０と表３７〜表４０は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１０を示している。図４６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図４７（Ａ）〜（Ｄ）と図４８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図４９（Ａ）〜（Ｄ）と図５０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表３７は面データ、表３８は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表３９はレンズ群データ、表４０は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 10]
FIGS. 46 to 50 and Tables 37 to 40 show Numerical Example 10 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 46 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 47 (A) to (D) and FIGS. 48 (A) to (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 49 (A) to (D) and FIGS. 50 (A) to 50 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 37 shows surface data, Table 38 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 39 shows lens group data, and Table 40 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例１０のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｆと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｆと、正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｆとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３Ｆには第３レンズ群Ｇ３Ｆと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of the numerical embodiment 10, in order from the object side, the first lens group G1F having a positive refractive power, the second lens group (successor lens group, the nth lens group) G2F having a negative refractive power, and so on. It is composed of a third lens group (successor lens group) G3F having a positive refractive power. The third lens group G3F includes an aperture S that moves integrally with the third lens group G3F.

第１レンズ群Ｇ１Ｆは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｆと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｆと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｆとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｆと正メニスカスレンズ１３Ｆは接合されている。 The first lens group G1F is composed of a positive meniscus lens 11F convex to the object side, a negative meniscus lens 12F convex to the object side, and a positive meniscus lens 13F convex to the object side in order from the object side. The negative meniscus lens 12F and the positive meniscus lens 13F are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｆと、物体側に凸の正メニスカスレンズ２２Ｆと、両凹負レンズ２３Ｆとからなる。両凹負レンズ２１Ｆと正メニスカスレンズ２２Ｆは接合されている。 The second lens group G2F includes a biconcave negative lens 21F, a positive meniscus lens 22F convex toward the object side, and a biconcave negative lens 23F in this order from the object side. Both concave negative lenses 21F and positive meniscus lens 22F are joined.

第３レンズ群Ｇ３Ｆは、物体側から順に、両凸正レンズ３１Ｆと、両凸正レンズ３２Ｆと、両凹負レンズ３３Ｆと、絞りＳと、両凸正レンズ３４Ｆと、両凹負レンズ３５Ｆと、両凸正レンズ３６Ｆと、像側に凸の負メニスカスレンズ３７Ｆと、両凸正レンズ３８Ｆとからなる。両凸正レンズ３２Ｆと両凹負レンズ３３Ｆは接合されており、両凸正レンズ３４Ｆと両凹負レンズ３５Ｆは接合されている。 The third lens group G3F includes a biconvex positive lens 31F, a biconvex positive lens 32F, a biconcave negative lens 33F, an aperture S, a biconvex positive lens 34F, and a biconvex negative lens 35F in order from the object side. It is composed of a biconvex positive lens 36F, a negative meniscus lens 37F convex on the image side, and a biconvex positive lens 38F. The biconvex positive lens 32F and the biconcave negative lens 33F are joined, and the biconvex positive lens 34F and the biconcave negative lens 35F are joined.

（表３７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 73.372 4.737 1.64000 60.08
2 308.552 0.150
3 98.116 1.700 1.83400 37.16
4 45.864 6.874 1.48749 70.24
5 320.457 d5
6 -543.000 1.200 1.69680 55.53
7 20.527 4.200 1.84666 23.78
8 50.126 2.806
9 -56.691 1.500 1.83481 42.72
10 113.676 d10
11 66.417 3.581 1.77250 49.60
12 -89.590 2.000
13 26.536 5.796 1.49700 81.55
14 -33.059 1.200 1.85026 32.27
15 55.548 1.675
16絞 ∞ 7.268
17 125.175 2.873 1.62299 58.17
18 -26.979 1.200 1.66680 33.05
19 61.108 5.654
20 97.439 3.450 1.80518 25.43
21 -37.663 16.060
22 -22.183 1.500 1.91082 35.25
23 -96.715 0.200
24 58.834 2.633 1.69680 55.53
25 -310.598 -
ｆｎ：-104.813
θｇＦｎ：0.5776
（表３８）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 4.70
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.30 5.25 6.47
f 51.601 100.118 242.760
W 16.3 8.2 3.4
Y 14.24 14.24 14.24
fB 42.352 58.425 78.816
L 157.671 192.600 230.307
d5 4.800 36.184 69.535
d10 32.263 19.735 3.700
（表３９）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 158.229
2（後続、ｎ） 6 -30.075
3（後続） 11 38.335
（表４０）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.010 -0.020 -0.043
d5 4.357 35.232 65.382
d10 32.706 20.687 7.853
fB 42.352 58.425 78.816
物像間距離 2000.0 2000.0 2000.0
倍率 -0.027 -0.049 -0.096
d5 3.677 33.872 61.529
d10 33.386 22.047 11.706
fB 42.352 58.425 78.816 (Table 37)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 73.372 4.737 1.64000 60.08
2 308.552 0.150
3 98.116 1.700 1.83400 37.16
4 45.864 6.874 1.48749 70.24
5 320.457 d5
6 -543.000 1.200 1.69680 55.53
7 20.527 4.200 1.84666 23.78
8 50.126 2.806
9 -56.691 1.500 1.83481 42.72
10 113.676 d10
11 66.417 3.581 1.77250 49.60
12 -89.590 2.000
13 26.536 5.796 1.49700 81.55
14 -33.059 1.200 1.85026 32.27
15 55.548 1.675
16 aperture ∞ 7.268
17 125.175 2.873 1.62299 58.17
18 -26.979 1.200 1.66680 33.05
19 61.108 5.654
20 97.439 3.450 1.80518 25.43
21 -37.663 16.060
22 -22.183 1.500 1.91082 35.25
23 -96.715 0.200
24 58.834 2.633 1.69680 55.53
25 -310.598-
fn: -104.813
θgFn: 0.5776
(Table 38)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 4.70
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.30 5.25 6.47
f 51.601 100.118 242.760
W 16.3 8.2 3.4
Y 14.24 14.24 14.24
fB 42.352 58.425 78.816
L 157.671 192.600 230.307
d5 4.800 36.184 69.535
d10 32.263 19.735 3.700
(Table 39)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 158.229
2 (following, n) 6 -30.075
3 (following) 11 38.335
(Table 40)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.010 -0.020 -0.043
d5 4.357 35.232 65.382
d10 32.706 20.687 7.853
fB 42.352 58.425 78.816
Distance between objects 2000.0 2000.0 2000.0
Magnification -0.027 -0.049 -0.096
d5 3.677 33.872 61.529
d10 33.386 22.047 11.706
fB 42.352 58.425 78.816

［数値実施例１１］
図５１〜図５５と表４１〜表４４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１１を示している。図５１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図５２（Ａ）〜（Ｄ）と図５３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図５４（Ａ）〜（Ｄ）と図５５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表４１は面データ、表４２は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表４３はレンズ群データ、表４４は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 11]
51 to 55 and 41 to 44 show the numerical embodiment 11 of the zoom lens system according to the present invention. 51 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 52 (A) to 52 (D) and FIGS. 53 (A) to 53 (D) are various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 54 (A) to 54 (D) and FIGS. 55 (A) to 55 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 41 shows surface data, Table 42 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 43 shows lens group data, and Table 44 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例１１のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１０のレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３Ｆが、物体側から順に、絞りＳと、両凸正レンズ３１Ｆ’と、両凸正レンズ３２Ｆ’と、両凹負レンズ３３Ｆ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ３４Ｆ’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ３５Ｆ’と、両凸正レンズ３６Ｆ’と、両凹負レンズ３７Ｆ’と、両凸正レンズ３８Ｆ’とからなる。両凸正レンズ３２Ｆ’と両凹負レンズ３３Ｆ’は接合されており、正メニスカスレンズ３４Ｆ’と負メニスカスレンズ３５Ｆ’は接合されている。 The lens configuration of the numerical embodiment 11 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 10 except for the following points.
(1) The third lens group G3F has an aperture S, a biconvex positive lens 31F', a biconvex positive lens 32F', a biconcave negative lens 33F', and a positive meniscus convex toward the object in order from the object side. It is composed of a lens 34F', a negative meniscus lens 35F'convex on the object side, a biconvex positive lens 36F', a biconvex negative lens 37F', and a biconvex positive lens 38F'. The biconvex positive lens 32F'and the biconcave negative lens 33F' are joined, and the positive meniscus lens 34F'and the negative meniscus lens 35F' are joined.

（表４１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 71.592 5.865 1.60300 65.44
2 7024.156 1.966
3 312.454 1.700 1.78800 47.37
4 41.001 7.378 1.60300 65.44
5 425.713 d5
6 -103.502 1.200 1.67790 55.34
7 24.583 4.200 1.84666 23.78
8 74.776 2.806
9 -90.360 1.500 1.83400 37.16
10 114.204 d10
11絞 ∞ 1.700
12 274.288 4.056 1.73400 51.47
13 -103.948 0.100
14 25.754 6.106 1.49700 81.55
15 -52.422 1.200 1.85026 32.27
16 109.204 15.000
17 16.828 3.600 1.61800 63.33
18 25.738 1.200 1.58313 59.37
19 17.186 7.296
20 33.718 3.450 1.69680 55.53
21 -49.965 4.207
22 -18.238 1.500 1.88300 40.76
23 108.501 0.200
24 54.250 2.633 1.74000 28.30
25 -118.278 -
ｆｎ：-60.056
θｇＦｎ：0.5559
（表４２）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 3.79
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.20 5.22 5.78
f 51.400 99.844 194.569
W 16.4 8.2 4.2
Y 14.24 14.24 14.24
fB 41.257 59.441 69.548
L 154.882 188.869 226.352
d5 4.123 35.391 74.884
d10 30.639 15.174 3.057
（表４３）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 192.429
2（後続、ｎ） 6 -35.398
3（後続） 12 38.171
（表４４）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.010 -0.020 -0.036
d5 3.540 34.353 71.629
d10 31.221 16.212 6.312
fB 41.257 59.441 69.548
物像間距離 2000.0 2000.0 2000.0
倍率 -0.026 -0.049 -0.082
d5 2.653 32.853 67.988
d10 32.109 17.712 9.953
fB 41.257 59.441 69.548 (Table 41)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 71.592 5.865 1.60300 65.44
2 7024.156 1.966
3 312.454 1.700 1.78800 47.37
4 41.001 7.378 1.60300 65.44
5 425.713 d5
6 -103.502 1.200 1.67790 55.34
7 24.583 4.200 1.84666 23.78
8 74.776 2.806
9 -90.360 1.500 1.83400 37.16
10 114.204 d10
11 Aperture ∞ 1.700
12 274.288 4.056 1.73400 51.47
13 -103.948 0.100
14 25.754 6.106 1.49700 81.55
15 -52.422 1.200 1.85026 32.27
16 109.204 15.000
17 16.828 3.600 1.61800 63.33
18 25.738 1.200 1.58313 59.37
19 17.186 7.296
20 33.718 3.450 1.69680 55.53
21 -49.965 4.207
22 -18.238 1.500 1.88300 40.76
23 108.501 0.200
24 54.250 2.633 1.74000 28.30
25 -118.278-
fn: -60.056
θgFn: 0.5559
(Table 42)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 3.79
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.20 5.22 5.78
f 51.400 99.844 194.569
W 16.4 8.2 4.2
Y 14.24 14.24 14.24
fB 41.257 59.441 69.548
L 154.882 188.869 226.352
d5 4.123 35.391 74.884
d10 30.639 15.174 3.057
(Table 43)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 192.429
2 (following, n) 6 -35.398
3 (following) 12 38.171
(Table 44)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.010 -0.020 -0.036
d5 3.540 34.353 71.629
d10 31.221 16.212 6.312
fB 41.257 59.441 69.548
Distance between objects 2000.0 2000.0 2000.0
Magnification -0.026 -0.049 -0.082
d5 2.653 32.853 67.988
d10 32.109 17.712 9.953
fB 41.257 59.441 69.548

［数値実施例１２］
図５６〜図６０と表４５〜表４８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１２を示している。図５６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図５７（Ａ）〜（Ｄ）と図５８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図５９（Ａ）〜（Ｄ）と図６０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表４５は面データ、表４６は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表４７はレンズ群データ、表４８は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 12]
56 to 60 and Tables 45 to 48 show Numerical Example 12 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 56 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 57 (A) to 57 (D) and FIGS. 58 (A) to 58 (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 59 (A) to 59 (D) and FIGS. 60 (A) to 60 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 45 shows surface data, Table 46 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 47 shows lens group data, and Table 48 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例１２のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１０のレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３Ｆが、物体側から順に、絞りＳと、両凸正レンズ３１Ｆ”と、両凸正レンズ３２Ｆ”と、両凹負レンズ３３Ｆ”と、両凸正レンズ３４Ｆ”と、像側に凸の負メニスカスレンズ３５Ｆ”と、両凹負レンズ３６Ｆ”と、両凸正レンズ３７Ｆ”とからなる。両凸正レンズ３２Ｆ”と両凹負レンズ３３Ｆ”は接合されており、両凸正レンズ３４Ｆ”と負メニスカスレンズ３５Ｆ”は接合されている。 The lens configuration of the numerical embodiment 12 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 10 except for the following points.
(1) The third lens group G3F has an aperture S, a biconvex positive lens 31F ", a biconvex positive lens 32F", a biconcave negative lens 33F ", and a biconvex regular lens 34F" in order from the object side. It consists of a negative meniscus lens 35F "convex on the image side, a biconcave negative lens 36F", and a biconvex positive lens 37F ". The biconvex positive lens 34F "and the negative meniscus lens 35F" are joined.

（表４５）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 85.329 4.529 1.77250 49.60
2 983.202 0.150
3 107.046 1.700 1.72047 34.71
4 41.690 6.874 1.49700 81.55
5 156.582 d5
6 -541.000 1.200 1.78800 47.37
7 24.160 4.200 1.84666 23.78
8 75.055 2.806
9 -55.520 1.500 1.81600 46.62
10 551.971 d10
11絞 ∞ 1.700
12 109.153 4.056 1.61800 63.33
13 -64.888 0.100
14 23.204 6.106 1.49700 81.55
15 -44.037 1.200 1.85026 32.27
16 58.912 16.952
17 75.831 3.450 1.83400 37.16
18 -27.995 1.200 1.61772 49.81
19 -71.414 9.369
20 -21.513 1.500 1.88300 40.76
21 59.394 0.200
22 51.421 2.633 1.60562 43.70
23 -50.348 -
ｆｎ：-95.821
θｇＦｎ：0.5834
（表４６）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 4.03
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.10 4.60 6.35
f 55.319 99.962 222.785
W 14.9 8.1 3.6
Y 14.24 14.24 14.24
fB 40.231 48.460 77.781
L 156.000 177.008 199.353
d5 4.400 32.812 48.147
d10 39.945 24.312 2.000
（表４７）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 147.222
2（後続、ｎ） 6 -37.110
3（後続） 12 40.191
（表４８）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.011 -0.019 -0.039
d5 3.488 30.426 42.368
d10 40.857 26.697 7.780
fB 40.231 48.460 77.781
物像間距離 2000.0 2000.0 2000.0
倍率 -0.028 -0.046 -0.088
d5 2.145 27.492 37.552
d10 42.200 29.631 12.596
fB 40.231 48.460 77.781 (Table 45)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 85.329 4.529 1.77250 49.60
2 983.202 0.150
3 107.046 1.700 1.72047 34.71
4 41.690 6.874 1.49700 81.55
5 156.582 d5
6 -541.000 1.200 1.78800 47.37
7 24.160 4.200 1.84666 23.78
8 75.055 2.806
9 -55.520 1.500 1.81600 46.62
10 551.971 d10
11 Aperture ∞ 1.700
12 109.153 4.056 1.61800 63.33
13 -64.888 0.100
14 23.204 6.106 1.49700 81.55
15 -44.037 1.200 1.85026 32.27
16 58.912 16.952
17 75.831 3.450 1.83400 37.16
18 -27.995 1.200 1.61772 49.81
19 -71.414 9.369
20 -21.513 1.500 1.88300 40.76
21 59.394 0.200
22 51.421 2.633 1.60562 43.70
23 -50.348-
fn: -95.821
θgFn: 0.5834
(Table 46)
Various data zoom ratios (variation ratios) 4.03 when focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0)
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.10 4.60 6.35
f 55.319 99.962 222.785
W 14.9 8.1 3.6
Y 14.24 14.24 14.24
fB 40.231 48.460 77.781
L 156.000 177.008 199.353
d5 4.400 32.812 48.147
d10 39.945 24.312 2.000
(Table 47)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 147.222
2 (following, n) 6 -37.110
3 (following) 12 40.191
(Table 48)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.011 -0.019 -0.039
d5 3.488 30.426 42.368
d10 40.857 26.697 7.780
fB 40.231 48.460 77.781
Distance between objects 2000.0 2000.0 2000.0
Magnification -0.028 -0.046 -0.088
d5 2.145 27.492 37.552
d10 42.200 29.631 12.596
fB 40.231 48.460 77.781

［数値実施例１３］
図６１〜図６５と表４９〜表５２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１３を示している。図６１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図６２（Ａ）〜（Ｄ）と図６３（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図６４（Ａ）〜（Ｄ）と図６５（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表４９は面データ、表５０は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表５１はレンズ群データ、表５２は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 13]
FIGS. 61 to 65 and Tables 49 to 52 show Numerical Example 13 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 61 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 62 (A) to (D) and FIGS. 63 (A) to (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and lateral aberration diagram, FIGS. 64 (A) to (D) and FIGS. 65 (A) to 65 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 49 shows surface data, Table 50 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 51 shows lens group data, and Table 52 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

本数値実施例１３のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１Ｇと、負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）Ｇ２Ｇと、負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）Ｇ３Ｇと、正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）Ｇ４Ｇとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４Ｇには第４レンズ群Ｇ４Ｇと一体に移動する絞りＳが含まれている。 In the zoom lens system of the numerical embodiment 13, in order from the object side, the first lens group G1G having a positive refractive power, the second lens group (following lens group, the nth lens group) G2G having a negative refractive power, and so on. It is composed of a third lens group (successor lens group) G3G having a negative refractive power and a fourth lens group (successor lens group) G4G having a positive refractive power. The fourth lens group G4G includes an aperture S that moves integrally with the fourth lens group G4G.

第１レンズ群Ｇ１Ｇは、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１１Ｇと、物体側に凸の負メニスカスレンズ１２Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１４Ｇとからなる。負メニスカスレンズ１２Ｇと正メニスカスレンズ１３Ｇは接合されている。 The first lens group G1G includes a positive meniscus lens 11G convex to the object side, a negative meniscus lens 12G convex to the object side, a positive meniscus lens 13G convex to the object side, and a convex positive meniscus lens 13G to the object side, in order from the object side. It consists of a positive meniscus lens 14G. The negative meniscus lens 12G and the positive meniscus lens 13G are joined.

第２レンズ群Ｇ２Ｇは、物体側から順に、両凹負レンズ２１Ｇと、両凸正レンズ２２Ｇと、両凹負レンズ２３Ｇとからなる。 The second lens group G2G includes a biconcave negative lens 21G, a biconvex positive lens 22G, and a biconcave negative lens 23G in order from the object side.

第３レンズ群Ｇ３Ｇは、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｇとからなる。両凹負レンズ３１Ｇと正メニスカスレンズ３２Ｇは接合されている。 The third lens group G3G is composed of a biconcave negative lens 31G and a positive meniscus lens 32G convex toward the object side in order from the object side. Both concave negative lenses 31G and positive meniscus lens 32G are joined.

第４レンズ群Ｇ４Ｇは、物体側から順に、ＮＤフィルタ４１Ｇと、絞りＳと、両凸正レンズ４２Ｇと、両凸正レンズ４３Ｇと、両凹負レンズ４４Ｇと、物体側に凸の負メニスカスレンズ４５Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４６Ｇと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４７Ｇと、平行平面板４８Ｇとからなる。両凸正レンズ４３Ｇと両凹負レンズ４４Ｇは接合されており、負メニスカスレンズ４５Ｇと正メニスカスレンズ４６Ｇは接合されている。 The fourth lens group G4G includes an ND filter 41G, an aperture S, a biconvex positive lens 42G, a biconvex positive lens 43G, a biconcave negative lens 44G, and a negative meniscus lens convex toward the object side in order from the object side. It is composed of 45G, a positive meniscus lens 46G convex on the object side, a positive meniscus lens 47G convex on the object side, and a parallel flat plate 48G. The biconvex positive lens 43G and the biconcave negative lens 44G are joined, and the negative meniscus lens 45G and the positive meniscus lens 46G are joined.

（表４９）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 138.399 10.386 1.59522 67.73
2 1728.931 0.200
3 367.501 2.650 1.78800 47.37
4 89.949 13.160 1.49700 81.55
5 627.536 0.200
6 131.406 8.105 1.43875 94.94
7 327.171 d7
8 -214.076 2.000 1.83481 42.72
9 90.051 1.231
10 100.764 5.606 1.84666 23.78
11 -485.371 2.209
12 -248.972 2.000 1.58267 46.42
13 126.794 d13
14 -103.184 1.200 1.69680 55.46
15 23.318 3.290 1.85026 32.27
16 52.303 d16
17 ∞ 1.000 1.51680 64.20
18 ∞ 0.900
19絞 ∞ 2.500
20 46.542 4.834 1.59522 67.73
21 -58.878 1.964
22 45.580 5.202 1.43875 94.94
23 -35.837 1.800 1.80440 39.58
24 268.315 40.000
25 26.755 1.800 1.88300 40.76
26 15.507 4.982 1.48749 70.24
27 20.474 0.150
28 47.144 2.939 1.84666 23.78
29 146.953 5.000
30 ∞ 3.500 1.51680 64.20
31 ∞ -
ｆｎ：-151.780
θｇＦｎ：0.5559
（表５０）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 15.18
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.00 4.00 4.75
f 25.034 100.000 380.000
W 13.1 3.1 0.8
Y 5.50 5.50 5.50
fB 16.500 16.500 16.500
L 328.705 328.705 328.705
d7 4.500 114.035 154.368
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
（表５１）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 243.658
2（後続、ｎ） 8 -99.211
3（後続） 14 -60.684
3（後続） 17 44.157
（表５２）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 9000.0 9000.0 9000.0
倍率 -0.003 -0.012 -0.045
d7 11.551 121.086 161.419
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
fB 16.500 16.500 16.500
物像間距離 5000.0 5000.0 5000.0
倍率 -0.006 -0.023 -0.086
d7 17.950 127.485 167.818
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
fB 16.500 16.500 16.500 (Table 49)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 138.399 10.386 1.59522 67.73
2 1728.931 0.200
3 367.501 2.650 1.78800 47.37
4 89.949 13.160 1.49700 81.55
5 627.536 0.200
6 131.406 8.105 1.43875 94.94
7 327.171 d7
8 -214.076 2.000 1.83481 42.72
9 90.051 1.231
10 100.764 5.606 1.84666 23.78
11 -485.371 2.209
12 -248.972 2.000 1.58267 46.42
13 126.794 d13
14 -103.184 1.200 1.69680 55.46
15 23.318 3.290 1.85026 32.27
16 52.303 d16
17 ∞ 1.000 1.51680 64.20
18 ∞ 0.900
19 Aperture ∞ 2.500
20 46.542 4.834 1.59522 67.73
21 -58.878 1.964
22 45.580 5.202 1.43875 94.94
23 -35.837 1.800 1.80440 39.58
24 268.315 40.000
25 26.755 1.800 1.88300 40.76
26 15.507 4.982 1.48749 70.24
27 20.474 0.150
28 47.144 2.939 1.84666 23.78
29 146.953 5.000
30 ∞ 3.500 1.51680 64.20
31 ∞-
fn: -151.780
θgFn: 0.5559
(Table 50)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 15.18
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.00 4.00 4.75
f 25.034 100.000 380.000
W 13.1 3.1 0.8
Y 5.50 5.50 5.50
fB 16.500 16.500 16.500
L 328.705 328.705 328.705
d7 4.500 114.035 154.368
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
(Table 51)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 243.658
2 (following, n) 8 -99.211
3 (following) 14 -60.684
3 (following) 17 44.157
(Table 52)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 9000.0 9000.0 9000.0
Magnification -0.003 -0.012 -0.045
d7 11.551 121.086 161.419
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
fB 16.500 16.500 16.500
Distance between objects 5000.0 5000.0 5000.0
Magnification -0.006 -0.023 -0.086
d7 17.950 127.485 167.818
d13 117.197 16.314 26.113
d16 61.701 53.049 2.916
fB 16.500 16.500 16.500

［数値実施例１４］
図６６〜図７０と表５３〜表５６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１４を示している。図６６は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図６７（Ａ）〜（Ｄ）と図６８（Ａ）〜（Ｄ）は短焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図、図６９（Ａ）〜（Ｄ）と図７０（Ａ）〜（Ｄ）は長焦点距離端における無限遠合焦時の諸収差図と横収差図である。表５３は面データ、表５４は無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ、表５５はレンズ群データ、表５６は有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データである。 [Numerical Example 14]
66 to 70 and Tables 53 to 56 show Numerical Example 14 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 66 is a lens configuration diagram at infinity focusing at the short focal length end, and FIGS. 67 (A) to (D) and FIGS. 68 (A) to (D) show various aberrations at infinity focusing at the short focal length end. Aberration diagram and transverse aberration diagram, FIGS. 69 (A) to (D) and FIGS. 70 (A) to 70 (D) are various aberration diagrams and lateral aberration diagrams at infinity focusing at the long focal length end. Table 53 shows surface data, Table 54 shows various data in a state of focusing on a subject at infinity (shooting magnification = 0), Table 55 shows lens group data, and Table 56 shows a state of focusing on a subject at a finite distance. Various data.

この数値実施例１４のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１３のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２Ｇの正レンズ２２Ｇが物体側に凸の正メニスカスレンズであり、両凹負レンズ２１Ｇと正メニスカスレンズ２２Ｇが接合されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、ＮＤフィルタ４１Ｇ’と、絞りＳと、両凸正レンズ４２Ｇ’と、両凸正レンズ４３Ｇ’と、両凹負レンズ４４Ｇ’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ４５Ｇ’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ４６Ｇ’と、平行平面板４７Ｇ’とからなる。両凸正レンズ４３Ｇ’と両凹負レンズ４４Ｇ’は接合されている。 The lens configuration of the numerical embodiment 14 is the same as the lens configuration of the numerical embodiment 13 except for the following points.
(1) The positive lens 22G of the second lens group G2G is a positive meniscus lens that is convex toward the object side, and both concave and negative lenses 21G and the positive meniscus lens 22G are joined.
(2) The fourth lens group G4 includes an ND filter 41G', an aperture S, a biconvex positive lens 42G', a biconvex positive lens 43G', a biconcave negative lens 44G', and an object in order from the object side. It is composed of a negative meniscus lens 45G'convex on the side, a positive meniscus lens 46G'convex on the object side, and a parallel flat plate 47G'. The biconvex positive lens 43G'and the biconcave negative lens 44G' are joined.

（表５３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
1 108.673 10.386 1.59522 67.73
2 1875.591 0.200
3 201.048 2.650 1.80400 46.58
4 65.532 13.160 1.49700 81.55
5 392.524 0.200
6 107.913 8.105 1.43875 94.94
7 188.818 d7
8 -2687.000 2.000 1.85026 32.27
9 67.674 5.086 1.84666 23.78
10 719.029 2.538
11 -1647.553 2.000 1.53775 74.70
12 77.127 d12
13 -96.690 1.200 1.77250 49.60
14 20.418 3.290 1.85026 32.27
15 62.943 d15
16 ∞ 1.000 1.51680 64.20
17 ∞ 0.900
18絞 ∞ 2.500
19 43.459 3.846 1.59522 67.73
20 -81.665 1.964
21 70.139 5.202 1.43875 94.94
22 -37.963 1.800 1.80440 39.58
23 537.025 40.000
24 56.904 4.982 1.59522 67.73
25 19.244 0.802
26 25.611 2.939 1.69680 55.53
27 123.227 5.000
28 ∞ 3.500 1.51680 64.20
29 ∞ -
ｆｎ：-121.986
θｇＦｎ：0.5573
（表５４）
無限遠の被写体に合焦させた状態（撮影倍率＝０）における各種データ
ズーム比（変倍比） 15.00
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 4.50 4.49 5.73
f 30.005 200.000 450.000
W 10.5 1.6 0.7
Y 5.50 5.50 5.50
fB 26.814 26.814 26.814
L 329.593 329.593 329.593
d7 4.160 95.464 95.319
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
（表５５）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 196.166
2（後続、ｎ） 8 -112.321
3（後続） 13 -56.049
3（後続） 16 55.913
（表５６）
有限距離の被写体に合焦させた状態における各種データ
物像間距離 9000.0 9000.0 9000.0
倍率 -0.004 -0.024 -0.053
d7 8.705 100.009 99.864
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
fB 26.814 26.814 26.814
物像間距離 4000.0 4000.0 4000.0
倍率 -0.009 -0.058 -0.130
d7 15.282 106.586 106.441
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
fB 26.814 26.814 26.814 (Table 53)
Surface data Surface number R d N (d) ν (d)
1 108.673 10.386 1.59522 67.73
2 1875.591 0.200
3 201.048 2.650 1.80400 46.58
4 65.532 13.160 1.49700 81.55
5 392.524 0.200
6 107.913 8.105 1.43875 94.94
7 188.818 d7
8-2687.000 2.000 1.85026 32.27
9 67.674 5.086 1.84666 23.78
10 719.029 2.538
11 -1647.553 2.000 1.53775 74.70
12 77.127 d12
13 -96.690 1.200 1.77250 49.60
14 20.418 3.290 1.85026 32.27
15 62.943 d15
16 ∞ 1.000 1.51680 64.20
17 ∞ 0.900
18 squeeze ∞ 2.500
19 43.459 3.846 1.59522 67.73
20 -81.665 1.964
21 70.139 5.202 1.43875 94.94
22 -37.963 1.800 1.80440 39.58
23 537.025 40.000
24 56.904 4.982 1.59522 67.73
25 19.244 0.802
26 25.611 2.939 1.69680 55.53
27 123.227 5.000
28 ∞ 3.500 1.51680 64.20
29 ∞-
fn: -121.986
θgFn: 0.5573
(Table 54)
Various data zoom ratios (variation ratios) in the state of focusing on an infinity subject (shooting magnification = 0) 15.00
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 4.50 4.49 5.73
f 30.005 200.000 450.000
W 10.5 1.6 0.7
Y 5.50 5.50 5.50
fB 26.814 26.814 26.814
L 329.593 329.593 329.593
d7 4.160 95.464 95.319
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
(Table 55)
Lens group data group Start surface focal length
1 1 196.166
2 (following, n) 8-112.321
3 (following) 13 -56.049
3 (following) 16 55.913
(Table 56)
Various data in the state of focusing on a subject at a finite distance Distance between images 9000.0 9000.0 9000.0
Magnification -0.004 -0.024 -0.053
d7 8.705 100.009 99.864
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
fB 26.814 26.814 26.814
Distance between objects 4000.0 4000.0 4000.0
Magnification -0.009 -0.058 -0.130
d7 15.282 106.586 106.441
d12 79.558 32.075 79.129
d15 93.811 49.991 3.082
fB 26.814 26.814 26.814

各数値実施例の各条件式に対する値を表５７に示す。
（表５７）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
条件式（１） -2.009 -2.398 -1.711 -1.510
条件式（２） 67.19 72.85 65.46 75.90
条件式（３） -4.914 -4.443 -4.743 -1.102
条件式（４） 1.78590 1.77250 1.65412 1.79952
条件式（５） 2.514 3.050 2.694 2.586
条件式（６） 2.077 2.240 1.746 3.596
条件式（７） -1.649 -1.446 -1.738 -3.528
条件式（８） 46.58 47.82 37.16 31.31
条件式（９） -0.0066 -0.0086 -0.0036 -0.0058
条件式（１０） 44.20 49.60 39.68 42.22
条件式（１１） 3.972 5.092 3.609 4.447
条件式（１２） 10.366 11.097 12.477 10.985
条件式（１３） 2.946 3.311 3.444 1.467
条件式（１４） 1.298 1.458 1.519 0.957
実施例５ 実施例６ 実施例７ 実施例８
条件式（１） -1.605 -1.502 -1.688 -1.743
条件式（２） 77.78 72.85 67.19 67.19
条件式（３） -4.410 -0.722 -5.151 -4.594
条件式（４） 1.79952 1.80440 1.79952 1.79952
条件式（５） 1.426 2.145 2.405 2.347
条件式（６） 3.002 2.497 2.541 2.350
条件式（７） -1.420 -2.539 -1.440 -1.433
条件式（８） 37.16 29.52 49.60 55.53
条件式（９） -0.0058 -0.0045 -0.0058 -0.0058
条件式（１０） 42.22 39.58 42.22 42.22
条件式（１１） 4.083 3.306 3.789 3.700
条件式（１２） 6.702 6.971 10.538 9.059
条件式（１３） 3.352 0.871 3.025 2.590
条件式（１４） 1.477 0.615 1.315 1.136
実施例９ 実施例１０ 実施例１１ 実施例１２
条件式（１） -1.727 -1.510 -3.204 -1.536
条件式（２） 70.24 65.16 65.44 65.58
条件式（３） -5.179 -5.261 -5.436 -3.967
条件式（４） 1.78590 1.83400 1.78800 1.72047
条件式（５） 2.351 2.157 2.688 1.725
条件式（６） 2.293 2.755 1.302 2.276
条件式（７） -1.417 -1.465 -1.440 -1.536
条件式（８） 63.33 42.72 37.16 46.62
条件式（９） -0.0066 -0.0039 -0.0084 -0.0022
条件式（１０） 44.20 37.16 47.37 34.71
条件式（１１） 3.655 3.450 4.693 3.531
条件式（１２） 10.875 11.755 11.380 11.109
条件式（１３） 3.107 3.066 3.744 2.661
条件式（１４） 1.361 1.414 1.924 1.326
実施例１３ 実施例１４
条件式（１） -1.605 -1.608
条件式（２） 81.41 81.41
条件式（３） -2.456 -1.746
条件式（４） 1.78800 1.80400
条件式（５） 1.761 1.805
条件式（６） 1.648 1.967
条件式（７） -1.102 -1.660
条件式（８） 46.42 74.70
条件式（９） -0.0084 -0.0084
条件式（１０） 47.37 46.58
条件式（１１） 2.709 2.993
条件式（１２） 7.022 5.653
条件式（１３） 9.733 6.538
条件式（１４） 2.498 1.688 Table 57 shows the values for each conditional expression of each numerical example.
(Table 57)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) -2.009 -2.398 -1.711 -1.510
Conditional expression (2) 67.19 72.85 65.46 75.90
Conditional expression (3) -4.914 -4.443 -4.743 -1.102
Conditional expression (4) 1.78590 1.77250 1.65412 1.79952
Conditional expression (5) 2.514 3.050 2.694 2.586
Conditional expression (6) 2.077 2.240 1.746 3.596
Conditional expression (7) -1.649 -1.446 -1.738 -3.528
Conditional expression (8) 46.58 47.82 37.16 31.31
Conditional expression (9) -0.0066 -0.0086 -0.0036 -0.0058
Conditional expression (10) 44.20 49.60 39.68 42.22
Conditional expression (11) 3.972 5.092 3.609 4.447
Conditional expression (12) 10.366 11.097 12.477 10.985
Conditional expression (13) 2.946 3.311 3.444 1.467
Conditional expression (14) 1.298 1.458 1.519 0.957
Example 5 Example 6 Example 7 Example 8
Conditional expression (1) -1.605 -1.502 -1.688 -1.743
Conditional expression (2) 77.78 72.85 67.19 67.19
Conditional expression (3) -4.410 -0.722 -5.151 -4.594
Conditional expression (4) 1.79952 1.80440 1.79952 1.79952
Conditional expression (5) 1.426 2.145 2.405 2.347
Conditional expression (6) 3.002 2.497 2.541 2.350
Conditional expression (7) -1.420 -2.539 -1.440 -1.433
Conditional expression (8) 37.16 29.52 49.60 55.53
Conditional expression (9) -0.0058 -0.0045 -0.0058 -0.0058
Conditional expression (10) 42.22 39.58 42.22 42.22
Conditional expression (11) 4.083 3.306 3.789 3.700
Conditional expression (12) 6.702 6.971 10.538 9.059
Conditional expression (13) 3.352 0.871 3.025 2.590
Conditional expression (14) 1.477 0.615 1.315 1.136
Example 9 Example 10 Example 11 Example 12
Conditional expression (1) -1.727 -1.510 -3.204 -1.536
Conditional expression (2) 70.24 65.16 65.44 65.58
Conditional expression (3) -5.179 -5.261 -5.436 -3.967
Conditional expression (4) 1.78590 1.83400 1.78800 1.72047
Conditional expression (5) 2.351 2.157 2.688 1.725
Conditional expression (6) 2.293 2.755 1.302 2.276
Conditional expression (7) -1.417 -1.465 -1.440 -1.536
Conditional expression (8) 63.33 42.72 37.16 46.62
Conditional expression (9) -0.0066 -0.0039 -0.0084 -0.0022
Conditional expression (10) 44.20 37.16 47.37 34.71
Conditional expression (11) 3.655 3.450 4.693 3.531
Conditional expression (12) 10.875 11.755 11.380 11.109
Conditional expression (13) 3.107 3.066 3.744 2.661
Conditional expression (14) 1.361 1.414 1.924 1.326
Example 13 Example 14
Conditional expression (1) -1.605 -1.608
Conditional expression (2) 81.41 81.41
Conditional expression (3) -2.456 -1.746
Conditional expression (4) 1.78800 1.80400
Conditional expression (5) 1.761 1.805
Conditional expression (6) 1.648 1.967
Conditional expression (7) -1.102 -1.660
Conditional expression (8) 46.42 74.70
Conditional expression (9) -0.0084 -0.0084
Conditional expression (10) 47.37 46.58
Conditional expression (11) 2.709 2.993
Conditional expression (12) 7.022 5.653
Conditional expression (13) 9.733 6.538
Conditional expression (14) 2.498 1.688

表５７から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例１４は、条件式（１）〜条件式（１４）を満足しており、諸収差図及び横収差図から明らかなように諸収差及び横収差は比較的よく補正されている。 As is clear from Table 57, Numerical Examples 1 to 14 satisfy Conditional Expressions (1) to (14), and as is clear from the various aberration diagrams and the transverse aberration diagrams, various aberrations. And lateral aberrations are relatively well corrected.

本発明の特許請求の範囲に含まれるズームレンズ系に、実質的なパワーを有さないレンズまたはレンズ群を追加したとしても、本発明の技術的範囲に含まれる（本発明の技術的範囲を回避したことにはならない）。 Even if a lens or lens group having no substantial power is added to the zoom lens system included in the claims of the present invention, it is included in the technical scope of the present invention (the technical scope of the present invention is included in the scope of the present invention). It does not mean that it was avoided).

Ｇ１Ａ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ａ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ａ 正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ４Ａ 負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｂ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｂ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ｂ 負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ４Ｂ 正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ５Ｂ 負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｃ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｃ 正の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ３Ｃ 負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ４Ｃ 正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ５Ｃ 負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｄ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｄ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ｄ 正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ４Ｄ 負の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ５Ｄ 正の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｅ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｅ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ｅ 正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ４Ｅ 正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ５Ｅ 負の屈折力の第５レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ６Ｅ 正の屈折力の第６レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｆ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｆ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ｆ 正の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ１Ｇ 正の屈折力の第１レンズ群
Ｇ２Ｇ 負の屈折力の第２レンズ群（後続レンズ群、第ｎレンズ群）
Ｇ３Ｇ 負の屈折力の第３レンズ群（後続レンズ群）
Ｇ４Ｇ 正の屈折力の第４レンズ群（後続レンズ群）
Ｓ 絞り
Ｉ 像面 G1A 1st lens group with positive power G2A 2nd lens group with negative power (following lens group, nth lens group)
G3A 3rd lens group with positive refractive power (following lens group)
G4A Negative refractive power 4th lens group (following lens group)
G1B 1st lens group with positive power G2B 2nd lens group with negative power (following lens group, nth lens group)
G3B Negative refractive power third lens group (following lens group)
G4B 4th lens group with positive refractive power (following lens group)
G5B Negative refractive power 5th lens group (following lens group)
G1C positive refractive power first lens group G2C positive refractive power second lens group (following lens group)
G3C Negative refractive power third lens group (following lens group, nth lens group)
G4C positive refractive power 4th lens group (following lens group)
G5C Negative refractive power 5th lens group (following lens group)
G1D 1st lens group with positive power G2D 2nd lens group with negative power (following lens group, nth lens group)
G3D positive refractive power third lens group (following lens group)
G4D Negative refractive power 4th lens group (following lens group)
G5D 5th lens group with positive refractive power (following lens group)
G1E 1st lens group with positive refractive power G2E 2nd lens group with negative refractive power (following lens group, nth lens group)
G3E 3rd lens group with positive refractive power (following lens group)
G4E 4th lens group with positive refractive power (following lens group)
G5E Negative refractive power 5th lens group (following lens group)
G6E 6th lens group with positive refractive power (following lens group)
G1F 1st lens group with positive power G2F 2nd lens group with negative power (following lens group, nth lens group)
G3F 3rd lens group with positive refractive power (following lens group)
G1G positive refractive power first lens group G2G negative refractive power second lens group (following lens group, nth lens group)
G3G Negative refractive power third lens group (following lens group)
G4G 4th lens group with positive refractive power (following lens group)
S Aperture I Image plane

本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでいること；及び次の条件式（１）、（２”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２”）７２．８５≦νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでいること；及び次の条件式（１）、（２）、（３Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（３Ａ）−２．４５６≦ｆＧ１／ｆＧｎ＜０．７０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆＧｎ：後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（５Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（５Ａ）１．４０＜ｆＧ１／Ｒ１ｐ≦１．８０５
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｐ：第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（６Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（６Ａ）３．００２≦（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの物体側の面の近軸曲率半径、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１０”）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１０”）４４．２０≦νｎ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
νｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１１Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１１Ａ）２．４０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ≦２．９９３
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１２Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１２Ａ）１０．３６６≦ｆＧ１／１Ｇｄ＜１３．００
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
１Ｇｄ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離、
である。
本発明のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有し、各レンズ群の間隔が変化すること；及び次の条件式（１）、（２）、（１３Ａ）を満足すること；を特徴としている。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１３Ａ）０．８０＜ｆＧ１／ｆｗ≦１．４６７
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
である。 The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; the subsequent lens group is at least 1 It is characterized by including a lens group having two negative refractive forces; and satisfying the following conditional equations (1) and (2 ").
(1) fG1 / fn <-1.50
(2 ") 72.85 ≤ νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; the subsequent lens group is at least 1 It is characterized by including a lens group having two negative refractive forces; and satisfying the following conditional equations (1), (2), and (3A).
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(3A) -2.456 ≤ fG1 / fGn <0.70
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group having a negative refractive power located closest to the object among the lenses having a negative refractive power included in the subsequent lens group.
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; and the following conditional expression (1) , (2), (5A) are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(5A) 1.40 <fG1 / R1p ≦ 1.805
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1p: Paraxial radius of curvature of the surface closest to the object in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; and the following conditional expression (1) , (2), (6A) are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(6A) 3.002 ≦ (R1n + R2n) / (R1n-R2n)
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1n: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. Upon scaling, the distance between the first lens group and the succeeding lens group increases; the successor lens group has a plurality of lens groups, and the distance between each lens group changes; and the following conditional expression (1) , (2), (10 ") are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(10 ”) 44.20 ≦ νn
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
νn: Abbe number with respect to the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; and the following conditional expression (1) , (2), (11A) are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(11A) 2.40 <fG1 / R2n ≦ 2.993
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; and the following conditional expression (1) , (2), (12A) are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(12A) 10.366 ≦ fG1 / 1Gd <13.00
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
1Gd: Distance on the optical axis from the surface on the most object side to the surface on the image side of the first lens group,
Is.
The zoom lens system of the present invention has a first lens group having a positive refractive force and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side; the first lens group is an object. Consists of one or more regular single lenses, a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the side; from the short focal length end to the long focal length end. During zooming, the distance between the rear lens group and the first lens group is increased; the subsequent lens group have a plurality of lens units, the spacing of each lens group is changed; and the following conditional expression (1) , (2), (13A) are satisfied;
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(13A) 0.80 <fG1 / fw ≦ 1.467
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
Is.

条件式（２）及び（２’）及び（２”）は、第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値を規定している。条件式（２）を満足することで、望遠側の軸上色収差、ズーム全域に亘る倍率色収差を良好に補正することができる。また、変倍時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動を小さくすることができる。この作用効果は、条件式（２’）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（２）の下限を下回ると、望遠側の軸上色収差、ズーム全域に亘る倍率色収差の補正が困難になってしまう。また条件式（２）の下限を下回った状態で色収差を補正しようとすると、第１レンズ群内の各レンズのパワーを過剰に強くしなければならないため、変倍時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動が大きくなってしまう。 The conditional expressions (2), (2') and (2 ") define the average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group. By satisfying the conditional expression (2). It is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration on the telescopic side and magnification chromatic aberration over the entire zoom range, and it is possible to reduce fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and non-point aberration during scaling. Can be obtained more prominently by satisfying the conditional expression (2').
If it falls below the lower limit of the conditional expression (2), it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration on the telephoto side and the chromatic aberration of magnification over the entire zoom range. Further, if an attempt is made to correct chromatic aberration when the value is below the lower limit of the conditional equation (2), the power of each lens in the first lens group must be excessively increased. The fluctuation of astigmatism becomes large.

条件式（３）及び（３’）及び（３Ａ）は、第１レンズ群の焦点距離と、後続レンズ群中の最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離との比を規定している。条件式（３）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（３’）を満足することで、上記効果に加えて、第１レンズ群の変倍移動量を抑えてレンズ系の小型化を図るとともに、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（３）及び（３’）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（３’）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。 In the conditional equations (3), (3') and (3A) , the focal length of the first lens group and the focal length of the nth lens group having a negative refractive power located closest to the object in the subsequent lens group The ratio is specified. By satisfying the conditional expression (3), spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional expression (3'), in addition to the above effects, the amount of variable magnification movement of the first lens group is suppressed to reduce the size of the lens system, and off-axis coma and astigmatism, Magnification chromatic aberration can be satisfactorily corrected.
If the upper limit of the conditional equations (3) and (3') is exceeded, the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration.
If it falls below the lower limit of the conditional expression (3'), the power of the first lens group becomes too weak and the amount of variable magnification movement of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.

条件式（５）及び（５Ａ）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径との比を規定している。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。
条件式（５）の上限を上回ると、第１レンズ群の最も物体側の面の曲率が強くなりすぎて、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難になってしまう。
条件式（５）の下限を下回ると、第１レンズ群中の最も物体側のレンズにおいてその物体側の面の曲率が弱くなったとき、一定の正のパワーを保つために像側の面の曲率を強くしなければならず、その結果、球面収差やコマ収差、非点収差の補正が困難になってしまう。 Conditional equations (5) and (5A) define the ratio between the focal length of the first lens group and the paraxial radius of curvature of the surface of the first lens group on the most object side. By satisfying the conditional equation (5), spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected.
If the upper limit of the conditional equation (5) is exceeded, the curvature of the surface of the first lens group on the most object side becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and astigmatism over the entire zoom range. ..
Below the lower limit of the conditional equation (5), when the curvature of the surface on the object side of the lens on the most object side in the first lens group becomes weak, the surface on the image side is maintained in order to maintain a constant positive power. The curvature must be increased, and as a result, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, and astigmatism.

条件式（６）及び（６’）及び（６Ａ）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの形状（シェーピングファクター）を規定している。条件式（６）を満足することで、軸外光束の入射光線と面法線がなす角度を小さくして、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（６’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーム全域に亘って、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。
条件式（６）及び（６’）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負レンズの物体側の面が平面または凹面になり、軸外光束の入射光線と面法線がなす角度が大きくなる。その結果、コマ収差、非点収差、倍率色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（６’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面が曲率の強い凹面になり、ズーム全域に亘る球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。 The conditional expressions (6), (6') and (6A) define the shape (shaping factor) of the negative meniscus lens in the first lens group. By satisfying the conditional equation (6), the angle formed by the incident light beam of the off-axis luminous flux and the surface normal can be reduced, and coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional equation (6'), in addition to the above effect, spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected over the entire zoom range.
When the lower limit of the conditional equations (6) and (6') is exceeded, the surface of the negative lens in the first lens group on the object side becomes a flat surface or a concave surface, and the angle formed by the incident light beam of the off-axis luminous flux and the surface normal line becomes flat or concave. growing. As a result, it becomes difficult to correct coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification.
When the upper limit of the conditional equation (6') is exceeded, the surface of the negative meniscus lens in the first lens group on the image side becomes a concave surface with a strong curvature, and spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration over the entire zoom range. Correction becomes difficult.

条件式（１０）及び（１０’）及び（１０”）は、第１レンズ群中の負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数を規定している。条件式（１０）を満足することで、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１０’）を満足することで、上記効果に加えて、ズーミング時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動を小さく抑えることができる。
条件式（１０）及び（１０’）の下限を下回ると、軸上色収差と倍率色収差が過剰補正となってしまう。
条件式（１０’）の上限を上回ると、軸上色収差と倍率色収差が補正不足となってしまう。条件式（１０’）の上限を上回った状態で色収差を補正しようとすると、第１レンズ群内の各レンズのパワーが強くなり（強くせざるを得ず）、ズーミング時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動が大きくなってしまう。 The conditional expressions (10), (10') and (10 ") define the Abbe number of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d-line. By satisfying the conditional expression (10), the axis It is possible to satisfactorily correct top chromatic aberration and chromatic chromatic aberration of magnification. Further, by satisfying the conditional expression (10'), in addition to the above effects, fluctuations in spherical aberration, coma aberration, and non-point aberration during zooming are suppressed to be small. be able to.
If it falls below the lower limits of the conditional expressions (10) and (10'), the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification will be overcorrected.
If the upper limit of the conditional expression (10') is exceeded, the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification will be insufficiently corrected. If an attempt is made to correct chromatic aberration when the upper limit of the conditional equation (10') is exceeded, the power of each lens in the first lens group becomes stronger (there is no choice but to make it stronger), and spherical aberration and coma during zooming become stronger. , The fluctuation of astigmatism becomes large.

条件式（１１）及び（１１’）及び（１１Ａ）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径との比を規定している。条件式（１１）を満足することで、負メニスカスレンズが負担する球面収差、コマ収差、色収差の補正を両立させることができる。この作用効果は、条件式（１１’）を満足することでより顕著に得ることができる。さらに条件式（１１’）を満足することで、上記効果に加えて、負メニスカスレンズの像側の凹面で発生する球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。
条件式（１１）の下限を下回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の凹面の曲率半径が大きくなりすぎて当該負メニスカスレンズのパワーが弱くなる結果、当該負メニスカスレンズが負担する球面収差、コマ収差、色収差の補正を両立させることが困難になってしまう。
条件式（１１’）の上限を上回ると、第１レンズ群中の負メニスカスレンズの像側の凹面の曲率が強くなりすぎて、この像側の凹面で発生する球面収差やコマ収差の補正が困難になってしまう。 The conditional equations (11), (11') and (11A) define the ratio between the focal length of the first lens group and the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. ing. By satisfying the conditional equation (11), it is possible to both correct the spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration borne by the negative meniscus lens. This effect can be obtained more remarkably by satisfying the conditional expression (11'). Further, by satisfying the conditional equation (11'), in addition to the above effect, spherical aberration and coma aberration generated on the concave surface on the image side of the negative meniscus lens can be satisfactorily corrected.
If it falls below the lower limit of the conditional equation (11), the radius of curvature of the concave surface on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too large, and the power of the negative meniscus lens becomes weak, resulting in a burden on the negative meniscus lens. It becomes difficult to correct both spherical aberration, coma, and chromatic aberration.
If the upper limit of the conditional equation (11') is exceeded, the curvature of the concave surface on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group becomes too strong, and the spherical aberration and coma aberration generated on the concave surface on the image side are corrected. It will be difficult.

条件式（１２）及び（１２Ａ）は、第１レンズ群の焦点距離と、第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離（第１レンズ群の群厚）との比を規定している。条件式（１２）を満足することで、第１レンズ群ひいてはレンズ全系を小型化（レンズ全長を短縮化）するとともに、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差（倍率色収差）を良好に補正することができる。
条件式（１２）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量（繰り出し量）が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。
条件式（１２）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。または、第１レンズ群ひいてはレンズ全系が大型化（レンズ全長が増大）してしまう。 In the conditional equations (12) and (12A) , the focal length of the first lens group and the distance on the optical axis from the surface on the most object side to the surface on the image side of the first lens group (group of the first lens group). The ratio with (thickness) is specified. By satisfying the conditional equation (12), the first lens group and the entire lens system can be miniaturized (the total length of the lens is shortened), and spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration (magnification chromatic aberration) can be satisfactorily reduced. It can be corrected.
If the upper limit of the conditional expression (12) is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and the variable magnification movement amount (feeding amount) of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.
If it falls below the lower limit of the conditional equation (12), the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration. Alternatively, the first lens group, and thus the entire lens system, becomes large (the total length of the lens increases).

条件式（１３）、（１３’）及び（１３”）及び（１３Ａ）は、第１レンズ群の焦点距離と、短焦点距離端における全系の焦点距離との比を規定している。条件式（１３）を満足することで、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差を良好に補正することができる。さらに条件式（１３’）を満足することで、上記効果に加えて、第１レンズ群の変倍移動量を抑えてレンズ系の小型化を図るとともに、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。この追加の作用効果は、条件式（１３”）を満足することでより顕著に得ることができる。
条件式（１３）の下限を下回ると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎて、球面収差、コマ収差、非点収差、色収差の補正が困難になってしまう。
条件式（１３’）の上限を上回ると、第１レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、第１レンズ群の変倍移動量（繰り出し量）が増大してしまう。その結果、レンズ全長が増大するとともに、軸外光束を通すために第１レンズ群を径方向に大きくしなければならず（前玉径の増大が避けられず）、軸外のコマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化してしまう。 Conditional expressions (13), (13') and (13 ") and (13A) define the ratio of the focal length of the first lens group to the focal length of the entire system at the short focal length end. By satisfying the equation (13), spherical aberration, coma aberration, non-point aberration, and chromatic aberration can be satisfactorily corrected. Further, by satisfying the conditional equation (13'), in addition to the above effects, a third It is possible to reduce the size of the lens system by suppressing the amount of variable magnification movement of one lens group, and to satisfactorily correct off-axis coma, non-point, and chromatic magnification. This additional effect is a conditional expression. It can be obtained more prominently by satisfying (13 ").
If it falls below the lower limit of the conditional expression (13), the power of the first lens group becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, and chromatic aberration.
If the upper limit of the conditional expression (13') is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and the variable magnification movement amount (feeding amount) of the first lens group increases. As a result, the total length of the lens increases, and the first lens group must be increased in the radial direction in order to allow the off-axis light beam to pass through (an increase in the front lens diameter is unavoidable), resulting in off-axis coma aberration and astigmatism. Point aberration and chromatic aberration of magnification worsen.

Claims (31)

物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が物体側に移動するとともに、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
When scaling from the short focal length end to the long focal length end, the first lens group moves toward the object and the distance between the first lens group and the succeeding lens group increases;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying conditional equations (1) and (2);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、２枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and two or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying conditional equations (1) and (2);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；
前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでいること；及び
次の条件式（１）、（２）、（３”）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（３”）ｆＧ１／ｆＧｎ≦−３．９６７
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆＧｎ：後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end;
The subsequent lens group includes at least one lens group having a negative refractive power; and satisfies the following conditional expressions (1), (2), and (3 ");
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(3 ″) fG1 / fGn ≦ -3.967
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group having a negative refractive power located closest to the object among the lens groups having a negative refractive power included in the subsequent lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（４’）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（４’）１．６５０＜ｎｎ＜１．８３５
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｎｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2) and (4');
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(4') 1.650 <nn <1.835
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
nn: Refractive index of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d line. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（５”）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（５”）２．３４７≦ｆＧ１／Ｒ１ｐ＜３．３０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｐ：第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2), (5 ");
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(5 ″) 2.347 ≦ fG1 / R1p <3.30
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1p: Paraxial radius of curvature of the surface of the first lens group on the most object side. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（６”）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（６”）１．３０＜（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）≦２．２９３
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ１ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの物体側の面の近軸曲率半径、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2), (6 ");
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(6 ") 1.30 <(R1n + R2n) / (R1n-R2n) ≤ 2.293
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R1n: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；
前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、前記後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有していること；及び
次の条件式（１）、（２）、（７）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（７）ｆＧｎ／Ｒ２Ｇｎ＜−１．１０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆＧｎ：第ｎレンズ群の焦点距離、
Ｒ２Ｇｎ：第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end;
The subsequent lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the subsequent lens group, the negative refractive power lens group located closest to the object side. The n-lens group has a negative lens closest to the object; and satisfies the following conditional equations (1), (2), and (7);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(7) fGn / R2Gn <-1.10
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group,
R2Gn: The radius of curvature of the near axis of the image side surface of the negative lens on the most object side in the nth lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；
前記後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、前記後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も像側に負レンズを有していること；及び
次の条件式（１）、（２）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end;
The subsequent lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the subsequent lens group, the negative refractive power lens group located closest to the object side. The n-lens group has a negative lens on the image side most; and satisfies the following conditional equations (1) and (2);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of the Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（１１”）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１１”）３．５０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2), (11 ");
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(11 ") 3.50 <fG1 / R2n
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（１２”）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１２”）４．００＜ｆＧ１／１Ｇｄ≦７．０２２
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
１Ｇｄ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2), (12 ");
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(12 ") 4.00 <fG1 / 1Gd ≦ 7.022
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
1Gd: The distance on the optical axis from the surface closest to the object side to the surface closest to the image side of the first lens group. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（１３Ｘ）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１３Ｘ）２．５０＜ｆＧ１／ｆｗ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2) and (13X);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(13X) 2.50 <fG1 / fw
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fw: Focal length of the entire system at the short focal length end. 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、該第１レンズ群に後続する後続レンズ群とを有していること；
第１レンズ群は、物体側から順に、１枚以上の正単レンズと、物体側に凸面を向けた１枚の負メニスカスレンズと、１枚以上の正レンズとから構成されていること；
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と後続レンズ群の間隔が増大すること；
前記後続レンズ群は複数のレンズ群を有しており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、前記後続レンズ群を構成するレンズ群同士の間隔が変化すること；及び
次の条件式（１）、（２）、（１４Ｘ）を満足すること；
を特徴とするズームレンズ系。
（１）ｆＧ１／ｆｎ＜−１．５０
（２）６５＜νｐａｖｅ
（１４Ｘ）１．１０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの焦点距離、
νｐａｖｅ：第１レンズ群中の正レンズのｄ線に対するアッベ数の平均値、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離。 Having a first lens group having a positive refractive power and a subsequent lens group following the first lens group in order from the object side;
The first lens group is composed of one or more regular single lenses, one negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, and one or more positive lenses in order from the object side;
Increasing the distance between the first lens group and the succeeding lens group when scaling from the short focal length end to the long focal length end;
The trailing lens group has a plurality of lens groups, and the distance between the lens groups constituting the trailing lens group changes when the magnification is changed from the short focal length end to the long focal length end; Satisfying the conditional equations (1), (2) and (14X);
A zoom lens system featuring.
(1) fG1 / fn <-1.50
(2) 65 <νpave
(14X) 1.10 <fG1 / (fw × ft) 1/2
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fn: Focal length of the negative meniscus lens in the first lens group,
νpave: The average value of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
ft: The focal length of the entire system at the long focal length end. 請求項１〜６、８〜１２のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有しているズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 6 and 8 to 12,
The succeeding lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the succeeding lens group, the nth lens having a negative refractive power located closest to the object side. The group is a zoom lens system that has a negative lens on the most object side. 請求項１、２、４〜１３のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、次の条件式（３）を満足するズームレンズ系。
（３）ｆＧ１／ｆＧｎ＜−０．７０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆＧｎ：後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群の焦点距離。 In the zoom lens system according to any one of claims 1, 2, 4 to 13.
The subsequent lens group includes at least one lens group having a negative refractive power, and is a zoom lens system that satisfies the following conditional expression (3).
(3) fG1 / fGn <-0.70
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fGn: Focal length of the nth lens group having a negative refractive power located closest to the object among the lens groups having a negative refractive power included in the subsequent lens group. 請求項１〜３、５〜１４のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（４）を満足するズームレンズ系。
（４）１．６５０＜ｎｎ
但し、
ｎｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 3 and 5 to 14,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (4).
(4) 1.650 <nn
However,
nn: Refractive index of the negative meniscus lens in the first lens group with respect to the d line. 請求項１〜４、６〜１５のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（５）を満足するズームレンズ系。
（５）１．４０＜ｆＧ１／Ｒ１ｐ＜３．３０
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｒ１ｐ：第１レンズ群の最も物体側の面の近軸曲率半径。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 4 and 6 to 15,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (5).
(5) 1.40 <fG1 / R1p <3.30
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
R1p: Paraxial radius of curvature of the surface of the first lens group on the most object side. 請求項１〜５、７〜１６のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（６）を満足するズームレンズ系。
（６）１．３０＜（Ｒ１ｎ＋Ｒ２ｎ）／（Ｒ１ｎ−Ｒ２ｎ）
但し、
Ｒ１ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの物体側の面の近軸曲率半径、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 5 and 7 to 16,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (6).
(6) 1.30 <(R1n + R2n) / (R1n-R2n)
However,
R1n: Paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. 請求項１〜６、８〜１７のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側に負レンズを有しており、次の条件式（７）を満足するズームレンズ系。
（７）ｆＧｎ／Ｒ２Ｇｎ＜−１．１０
但し、
ｆＧｎ：第ｎレンズ群の焦点距離、
Ｒ２Ｇｎ：第ｎレンズ群中の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 6 and 8 to 17,
The succeeding lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the succeeding lens group, the nth lens having a negative refractive power located closest to the object side. The group has a negative lens on the object side most, and is a zoom lens system that satisfies the following conditional expression (7).
(7) fGn / R2Gn <-1.10
However,
fGn: Focal length of the nth lens group,
R2Gn: The radius of curvature of the near axis of the image side surface of the negative lens on the most object side in the nth lens group. 請求項１〜１８のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も物体側から順に、負レンズと、正レンズとを有しているズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 18,
The succeeding lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the succeeding lens group, the nth lens having a negative refractive power located closest to the object side. The group is a zoom lens system that has a negative lens and a positive lens in order from the object side. 請求項１〜７、９〜１９のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、最も像側に負レンズを有しているズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 7 and 9 to 19.
The succeeding lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the succeeding lens group, the nth lens having a negative refractive power located closest to the object side. The group is a zoom lens system that has a negative lens on the image side most. 請求項８又は請求項２０に記載のズームレンズ系において、
第ｎレンズ群中の最も像側の負レンズは、物体側に凹面を向けており、次の条件式（８）を満足するズームレンズ系。
（８）２９＜νＧｎ
但し、
νＧｎ：第ｎレンズ群中の最も像側の負レンズのｄ線に対するアッベ数。 In the zoom lens system according to claim 8 or 20,
The negative lens on the image side in the nth lens group has a concave surface facing the object side, and is a zoom lens system that satisfies the following conditional expression (8).
(8) 29 <νGn
However,
νGn: Abbe number for the d-line of the most image-side negative lens in the nth lens group. 請求項１〜２１のいずれかに記載のズームレンズ系において、
後続レンズ群は、少なくとも１つの負の屈折力のレンズ群を含んでおり、後続レンズ群に含まれる負の屈折力のレンズ群のうち、最も物体側に位置する負の屈折力の第ｎレンズ群は、第１レンズ群の像側の直後に位置する負の屈折力の第２レンズ群であるズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 21,
The succeeding lens group includes at least one negative refractive power lens group, and among the negative refractive power lens groups included in the succeeding lens group, the nth lens having a negative refractive power located closest to the object side. The group is a zoom lens system which is a second lens group having a negative refractive power located immediately after the image side of the first lens group. 請求項１〜２２のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（９）を満足するズームレンズ系。
（９）θｇＦｎ−（０．６４４０−０．００１６８２×νｎ）＜０
但し、
νｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数、
θｇＦｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの短波長側における部分分散比、
θｇＦ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）
ｎｇ：ｇ線に対する屈折率、
ｎＦ：Ｆ線に対する屈折率、
ｎＣ：Ｃ線に対する屈折率。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 22,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (9).
(9) θgFn- (0.6440-0.001682 × νn) <0
However,
νn: Abbe number with respect to the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group,
θgFn: Partial dispersion ratio of the negative meniscus lens in the first lens group on the short wavelength side,
θgF = (ng-nF) / (nF-nC)
ng: Refractive index with respect to g-line,
nF: Refractive index with respect to F line,
nC: Refractive index with respect to C line. 請求項１〜２３のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（１０）を満足するズームレンズ系。
（１０）３４＜νｎ
但し、
νｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズのｄ線に対するアッベ数。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 23,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (10).
(10) 34 <νn
However,
νn: Abbe number with respect to the d-line of the negative meniscus lens in the first lens group. 請求項１〜８、１０〜２４のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（１１）を満足するズームレンズ系。
（１１）２．４０＜ｆＧ１／Ｒ２ｎ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
Ｒ２ｎ：前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側の面の近軸曲率半径。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 8 and 10 to 24,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (11).
(11) 2.40 <fG1 / R2n
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
R2n: Paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative meniscus lens in the first lens group. 請求項１〜９、１１〜２５のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（１２）を満足するズームレンズ系。
（１２）４．００＜ｆＧ１／１Ｇｄ＜１３．００
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
１Ｇｄ：第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の距離。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 9 and 11 to 25,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (12).
(12) 4.00 <fG1 / 1Gd <13.00
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
1Gd: The distance on the optical axis from the surface closest to the object side to the surface closest to the image side of the first lens group. 請求項１〜１０、１２〜２６のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（１３）を満足するズームレンズ系。
（１３）０．８０＜ｆＧ１／ｆｗ
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 10 and 12 to 26,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (13).
(13) 0.80 <fG1 / fw
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fw: Focal length of the entire system at the short focal length end. 請求項１〜１１、１３〜２７のいずれかに記載のズームレンズ系において、
次の条件式（１４）を満足するズームレンズ系。
（１４）０．６０＜ｆＧ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2
但し、
ｆＧ１：第１レンズ群の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 11 and 13 to 27,
A zoom lens system that satisfies the following conditional expression (14).
(14) 0.60 <fG1 / (fw × ft) 1/2
However,
fG1: Focal length of the first lens group,
fw: Focal length of the whole system at the short focal length end,
ft: The focal length of the entire system at the long focal length end. 請求項１〜２８のいずれかに記載のズームレンズ系において、
前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの物体側の直前には、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズが位置しているズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 28,
A zoom lens system in which a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side is located immediately before the object side of the negative meniscus lens in the first lens group. 請求項１〜２９のいずれかに記載のズームレンズ系において、
前記第１レンズ群中の前記負メニスカスレンズの像側には、１枚または２枚の正レンズが位置しているズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 1 to 29,
A zoom lens system in which one or two positive lenses are located on the image side of the negative meniscus lens in the first lens group. 請求項２〜３０のいずれかに記載のズームレンズ系において、
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群が物体側に移動するズームレンズ系。 In the zoom lens system according to any one of claims 2 to 30,
A zoom lens system in which the first lens group moves toward the object when scaling from the short focal length end to the long focal length end.
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