JP2021042722A - Vacuum pump and vacuum pump system - Google Patents

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Abstract

To provide a vacuum pump capable of removing a side reaction product without overhauling.SOLUTION: A vacuum pump includes a motor 16 for rotating a rotor 28, a heater 48 enabling a temperature rise, a base spacer 42 holding the heater 48, a controller capable of controlling the heater 48 by switching an operation mode between a normal operation mode and a cleaning operation mode, and a memory portion that stores information on a set temperature related to the heater 48. The memory portion stores at least first temperature information for the normal operation mode, namely set temperature information with which a pump can be used without a problem, and second temperature information for the cleaning operation mode, namely set temperature information with which the side reaction product generated during the normal operation mode can be gasified again. A temperature expressed by the second temperature information is higher than a temperature expressed by the first temperature information.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、例えばターボ分子ポンプ等の真空ポンプ、及び、真空ポンプを備えた真空ポンプシステムに関する。 The present invention relates to a vacuum pump such as a turbo molecular pump, and a vacuum pump system including the vacuum pump.

一般に、真空ポンプの一種としてターボ分子ポンプが知られている。このターボ分子ポンプにおいては、ポンプ本体内のモータへの通電によりロータ翼を回転させ、ポンプ本体に吸い込んだガス（プロセスガス）の気体分子を弾き飛ばすことによりガスを排気するようになっている。また、このようなターボ分子ポンプには、ポンプ内の温度を適切に管理するために、ヒータや冷却管を備えたタイプのものがある。 Generally, a turbo molecular pump is known as a kind of vacuum pump. In this turbo molecular pump, the rotor blades are rotated by energizing the motor in the pump body, and the gas is exhausted by repelling the gas molecules of the gas (process gas) sucked into the pump body. In addition, some such turbo molecular pumps are provided with a heater and a cooling pipe in order to appropriately control the temperature inside the pump.

特開２０１１−８０４０７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2011-80407

ところで、上述のターボ分子ポンプのような真空ポンプにおいては、移送されるガス内の物質が析出する場合がある。例えば、半導体製造装置のエッチングプロセスに使用されるガスが、ポンプ本体に吸い込んだガス(プロセス)を圧縮し、徐々に圧力を上げる過程で、排気流路の温度が昇華温度を下回る条件により、真空ポンプや配管内部に副反応生成物を析出させ、排気流路を閉塞してしまうことがある。そして、析出した副反応生成物の除去のために真空ポンプや配管を清掃する必要がある。また、状況によっては、真空ポンプや配管の修理や、新品への交換を行う必要もある。そして、これらのオーバーホールの作業のために、半導体製造装置を一時停止させてしまう場合があった。さらに、オーバーホールの期間が、状況によっては数週間以上に及ぶ場合もあった。 By the way, in a vacuum pump such as the above-mentioned turbo molecular pump, substances in the transferred gas may precipitate. For example, the gas used in the etching process of a semiconductor manufacturing equipment compresses the gas (process) sucked into the pump body and gradually raises the pressure. Side reaction products may be deposited inside the pump or piping, blocking the exhaust flow path. Then, it is necessary to clean the vacuum pump and the piping in order to remove the deposited side reaction products. In addition, depending on the situation, it may be necessary to repair the vacuum pump and piping, or replace them with new ones. Then, due to these overhaul operations, the semiconductor manufacturing apparatus may be temporarily stopped. In addition, the overhaul period could extend to weeks or more in some circumstances.

また、従来の真空ポンプにおいては、副反応生成物が内部に付着するのを防止するため、通常動作としての排気動作中に、ヒータによって内部の排気経路の温度を上げる機能を備えたものがある。そして、このような加熱の際には、真空ポンプの構成部品に熱による膨張や変形などが生じ、部品同士が接触するのを回避するため、その上昇温度（加熱の目標温度）に制限を設けて、温度が設定値以上に上昇しないよう温度管理が行われる。そして、ポンプが不具合なく使用できる許容温度内に温度管理し、かつ、副反応生成物の析出を防止できる温度まで加熱できるように様々な工夫が考案されている。しかし、副反応生成物の種類によっては、完全に析出を防止できる温度条件で真空ポンプを稼働させることが困難となる場合があった。そして、結局は、副反応生成物が析出してしまい、半導体製造装置を停止させて真空ポンプの清掃や修理などを行うこととなっていた。 Further, some conventional vacuum pumps have a function of raising the temperature of the internal exhaust path by a heater during the exhaust operation as a normal operation in order to prevent side reaction products from adhering to the inside. .. During such heating, the temperature rise (target temperature for heating) is limited in order to prevent the components of the vacuum pump from expanding or deforming due to heat and coming into contact with each other. Therefore, temperature control is performed so that the temperature does not rise above the set value. Then, various devices have been devised so that the temperature can be controlled within the permissible temperature at which the pump can be used without any trouble and the temperature can be heated to a temperature at which the precipitation of side reaction products can be prevented. However, depending on the type of side reaction product, it may be difficult to operate the vacuum pump under temperature conditions that can completely prevent precipitation. In the end, the side reaction product was deposited, and the semiconductor manufacturing apparatus was stopped to clean or repair the vacuum pump.

このように、ポンプの温度管理方法について様々な工夫が考案されている一方で、真空ポンプの清掃や修理などを効率的に行う方法については、ほとんど目が向けられていない。本発明の目的とするところは、オーバーホールせずに副反応生成物を除去することが可能な真空ポンプを提供することにある。 In this way, while various ideas have been devised for the temperature control method of the pump, little attention has been paid to the method for efficiently cleaning and repairing the vacuum pump. An object of the present invention is to provide a vacuum pump capable of removing side reaction products without overhaul.

（１）上記目的を達成するために本発明は、ロータを有するポンプ機構と、
前記ポンプ機構を内包するケーシングと、
前記ロータを回転させるための回転駆動手段と、
温度上昇が可能な温度上昇手段と、
前記温度上昇手段を保持する昇温保持手段と、
前記温度上昇手段を、通常動作モードとクリーニング動作モードとの間で動作モードの切替えを行って制御することが可能な制御手段と、
前記温度上昇手段に係る設定温度の情報を記憶する温度情報記憶手段と、を備え、
前記温度情報記憶手段には、少なくとも、前記通常動作モードのための第１温度情報と、前記クリーニング動作モードのための第２温度情報とが記憶され、
前記第２温度情報により表される温度が、前記第１温度情報により表される温度より高いことを特徴とする真空ポンプにある。
（２）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記制御手段は、
前記回転駆動手段を、前記通常動作モードと前記クリーニング動作モードとの間で動作モードの切替えを行って制御することが可能であり、
前記回転駆動手段に係る設定回転数の情報を記憶する回転数情報記憶手段を備え、
前記回転数情報記憶手段には、少なくとも、前記通常動作モードのための第１回転数情報と、前記クリーニング動作モードのための第２回転数情報とが記憶され、
前記第２回転数情報により表される回転数が、前記第１回転数情報により表される回転数よりも低いことを特徴とする（１）に記載の真空ポンプにある。
（３）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記クリーニング動作モードで発生した被処理ガスを排気する排気促進ガス導入ポートを有することを特徴とする（１）又は（２）に記載の真空ポンプにある。
（４）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記排気促進ガス導入ポートとして、パージポートを兼用することを特徴とする（３）に記載の真空ポンプにある。
（５）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記温度上昇手段が、シースヒータ、及び、カートリッジヒータのうちの少なくともいずれかであることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（６）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記温度上昇手段が、電磁誘導ヒータであることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（７）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記温度上昇手段が、面状ヒータであることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（８）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記昇温保持手段の材質が、少なくともアルミニウム合金、ステンレス合金、及び、チタン合金のうちのいずれかであることを特徴とする（１）〜（７）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（９）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記ロータは、前記通常動作モードと前記クリーニング動作モードとで兼用されることを特徴とする（１）〜（８）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（１０）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記ロータの材質が、少なくともアルミニウム合金、及び、ステンレス合金のうちのいずれかであることを特徴とする（１）〜（９）のいずれかに記載の真空ポンプにある。
（１１）また、上記目的を達成するために他の本発明は、前記クリーニング動作モードで発生した被処理ガスの排気をアシストする補助ポンプと（１）〜（１０）のいずれかに記載の真空ポンプとを備えた真空ポンプシステムにある。 (1) In order to achieve the above object, the present invention has a pump mechanism having a rotor and
A casing containing the pump mechanism and
Rotational drive means for rotating the rotor and
A temperature rise means that can raise the temperature,
A temperature raising holding means for holding the temperature raising means and
A control means capable of controlling the temperature raising means by switching the operation mode between the normal operation mode and the cleaning operation mode.
A temperature information storage means for storing information on a set temperature related to the temperature rise means is provided.
At least the first temperature information for the normal operation mode and the second temperature information for the cleaning operation mode are stored in the temperature information storage means.
The vacuum pump is characterized in that the temperature represented by the second temperature information is higher than the temperature represented by the first temperature information.
(2) Further, in order to achieve the above object, in the present invention, the control means is:
The rotation driving means can be controlled by switching the operation mode between the normal operation mode and the cleaning operation mode.
A rotation speed information storage means for storing information on a set rotation speed related to the rotation drive means is provided.
At least the first rotation speed information for the normal operation mode and the second rotation speed information for the cleaning operation mode are stored in the rotation speed information storage means.
The vacuum pump according to (1), wherein the rotation speed represented by the second rotation speed information is lower than the rotation speed represented by the first rotation speed information.
(3) Further, in order to achieve the above object, another invention is characterized by having an exhaust promotion gas introduction port for exhausting the gas to be processed generated in the cleaning operation mode (1) or (2). It is in the vacuum pump described in.
(4) Further, in order to achieve the above object, another present invention is in the vacuum pump according to (3), which also serves as a purge port as the exhaust gas promoting gas introduction port.
(5) Further, in order to achieve the above object, another invention is characterized in that the temperature raising means is at least one of a sheath heater and a cartridge heater (1) to (4). It is in the vacuum pump described in any of.
(6) Further, in order to achieve the above object, another invention according to the present invention is the vacuum pump according to any one of (1) to (4), wherein the temperature raising means is an electromagnetic induction heater. is there.
(7) Further, in order to achieve the above object, another invention according to the present invention is the vacuum pump according to any one of (1) to (4), wherein the temperature raising means is a planar heater. is there.
(8) Further, in order to achieve the above object, another invention is characterized in that the material of the temperature rising holding means is at least one of an aluminum alloy, a stainless alloy, and a titanium alloy. The vacuum pump according to any one of (1) to (7).
(9) Further, in order to achieve the above object, another invention is characterized in that the rotor is used in both the normal operation mode and the cleaning operation mode (1) to (8). It is in the vacuum pump described in the invention.
(10) Further, in order to achieve the above object, another invention is characterized in that the material of the rotor is at least one of an aluminum alloy and a stainless alloy (1) to (9). ) Is in the vacuum pump described in any of the above.
(11) Further, in order to achieve the above object, another invention of the present invention includes an auxiliary pump for assisting the exhaust of the gas to be processed generated in the cleaning operation mode and the vacuum according to any one of (1) to (10). It is in a vacuum pump system with a pump.

上記発明によれば、オーバーホールせずに副反応生成物を除去することが可能な真空ポンプを提供することができる。 According to the above invention, it is possible to provide a vacuum pump capable of removing side reaction products without overhaul.

本発明の実施形態に係るターボ分子ポンプの縦断面である。It is a vertical cross section of the turbo molecular pump which concerns on embodiment of this invention. （ａ）は本発明の実施形態に係るターボ分子ポンプの一部を示す拡大図、（ｂ）は位相を変えて他の部位を示す拡大図である。(A) is an enlarged view showing a part of the turbo molecular pump according to the embodiment of the present invention, and (b) is an enlarged view showing other parts by changing the phase. 本発明の実施形態に係るターボ分子ポンプの制御のための構成を概略的に示すブロック図である。It is a block diagram which shows schematic structure for control of the turbo molecular pump which concerns on embodiment of this invention. 通常動作モードとクリーニング動作モードとの関係を昇華曲線を用いて概略的に示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the relationship between a normal operation mode and a cleaning operation mode schematicly using a sublimation curve.

以下、本発明の各実施形態に係る真空ポンプについて、図面に基づき説明する。図１は、本発明の実施形態に係る真空ポンプとしてのターボ分子ポンプ１０を縦断して概略的に示している。このターボ分子ポンプ１０は、例えば、半導体製造装置等のような対象機器の真空チャンバ（図示略）に接続されるようになっている。 Hereinafter, the vacuum pump according to each embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 schematically shows a turbo molecular pump 10 as a vacuum pump according to an embodiment of the present invention. The turbo molecular pump 10 is connected to a vacuum chamber (not shown) of a target device such as a semiconductor manufacturing apparatus.

ターボ分子ポンプ１０は、円筒状のポンプ本体１１と、箱状の電装ケース（図示略）とを一体に備えている。これらのうちのポンプ本体１１は、図１中の上側が対象機器の側に繋がる吸気部１２となっており、下側が補助ポンプ（バックポンプ）等に繋がる排気部１３となっている。そして、ターボ分子ポンプ１０は、図１に示すような鉛直方向の垂直姿勢のほか、倒立姿勢や水平姿勢、傾斜姿勢でも用いることが可能となっている。 The turbo molecular pump 10 integrally includes a cylindrical pump body 11 and a box-shaped electrical case (not shown). Of these, the upper side of the pump body 11 in FIG. 1 is an intake unit 12 connected to the target device side, and the lower side is an exhaust unit 13 connected to an auxiliary pump (back pump) or the like. The turbo molecular pump 10 can be used not only in the vertical posture as shown in FIG. 1 but also in an inverted posture, a horizontal posture, and an inclined posture.

電装ケース（図示略）には、ポンプ本体１１に電力供給を行うための電源回路部（図２に符号６１で示す）や、ポンプ本体１１を制御するための制御回路部（図３に符号６２で示す）が収容されている。そして、制御回路部６２は、後述するモータ１６、磁気軸受（符号省略）、及び、ヒータ４８等の各種の機器の制御を行うようになっているが、制御回路部６２の機能については後述する。 The electrical case (not shown) includes a power supply circuit unit (indicated by reference numeral 61 in FIG. 2) for supplying power to the pump body 11 and a control circuit unit (reference numeral 62 in FIG. 3) for controlling the pump body 11. (Indicated by) is housed. The control circuit unit 62 controls various devices such as the motor 16, the magnetic bearing (reference numeral omitted), and the heater 48, which will be described later, but the function of the control circuit unit 62 will be described later. ..

ポンプ本体１１は、略円筒状の筐体となる本体ケーシング１４を備えている。本体ケーシング１４は、図１中の上部に位置する吸気側部品としての吸気側ケーシング１４ａと、図１中の下側に位置する排気側部品としての排気側ケーシング１４ｂとを軸方向に直列に繋げて構成されている。ここで、吸気側ケーシング１４ａを例えばケーシングなどと称し、排気側ケーシング１４ｂを例えばベースなどと称することも可能である。 The pump main body 11 includes a main body casing 14 which is a substantially cylindrical housing. In the main body casing 14, the intake side casing 14a as the intake side component located at the upper part in FIG. 1 and the exhaust side casing 14b as the exhaust side component located at the lower side in FIG. 1 are connected in series in the axial direction. It is composed of. Here, the intake side casing 14a may be referred to as, for example, a casing, and the exhaust side casing 14b may be referred to as, for example, a base or the like.

吸気側ケーシング１４ａと排気側ケーシング１４ｂは、径方向（図１中の左右方向）に重ねられている。さらに、吸気側ケーシング１４ａは、軸方向一端部（図１中の下端部）における内周面を、排気側ケーシング１４ｂの上端部２９ａにおける外周面に対向させている。そして、吸気側ケーシング１４ａと排気側ケーシング１４ｂは、溝部に収容されたＯリング（シール部材４１）を挟んで、複数の六角穴付きボルト(図示略)により、互いに気密的に結合されている。 The intake side casing 14a and the exhaust side casing 14b are overlapped in the radial direction (left-right direction in FIG. 1). Further, the intake side casing 14a has an inner peripheral surface at one end in the axial direction (lower end in FIG. 1) facing the outer peripheral surface at the upper end 29a of the exhaust side casing 14b. The intake side casing 14a and the exhaust side casing 14b are hermetically coupled to each other by a plurality of hexagon socket head bolts (not shown) with an O-ring (seal member 41) accommodated in the groove portion sandwiched between them.

排気側ケーシング１４ｂは、大きくは、筒状のベーススペーサ４２（真空ポンプ構成部品）と、ベーススペーサ４２の軸方向一端部（図１中の下端部）を塞ぐベース体４３との２分割の構造を有している。ここで、ベーススペーサ４２とベース体４３は、それぞれ上ベース、下ベースなどと称することも可能なものである。なお、ベーススペーサ４２は、ＴＭＳ（Temperature Management System）のためのヒータ４８や水冷管４９を支持する加熱スペーサ部４６や水冷スペーサ部４７を有しているが、ベーススペーサ４２の詳細については後述する。 The exhaust side casing 14b is largely divided into a tubular base spacer 42 (vacuum pump component) and a base body 43 that closes one end of the base spacer 42 in the axial direction (lower end in FIG. 1). have. Here, the base spacer 42 and the base body 43 can also be referred to as an upper base, a lower base, and the like, respectively. The base spacer 42 has a heating spacer portion 46 and a water cooling spacer portion 47 that support a heater 48 for TMS (Temperature Management System) and a water cooling pipe 49, and the details of the base spacer 42 will be described later. ..

ポンプ本体１１は、略円筒状の本体ケーシング１４を備えている。本体ケーシング１４内には、排気機構部１５と回転駆動部（以下では「モータ」と称する）１６とが設けられている。これらのうち、排気機構部１５は、ポンプ機構としてのターボ分子ポンプ機構部１７と、ネジ溝排気機構であるネジ溝ポンプ機構部１８とにより構成された複合型のものとなっている。 The pump main body 11 includes a substantially cylindrical main body casing 14. An exhaust mechanism portion 15 and a rotary drive portion (hereinafter referred to as a “motor”) 16 are provided in the main body casing 14. Of these, the exhaust mechanism unit 15 is a composite type composed of a turbo molecular pump mechanism unit 17 as a pump mechanism and a screw groove pump mechanism unit 18 as a thread groove exhaust mechanism.

ターボ分子ポンプ機構部１７とネジ溝ポンプ機構部１８は、ポンプ本体１１の軸方向に連続するよう配置されており、図１においては、図１中の上側にターボ分子ポンプ機構部１７が配置され、図１中の下側にネジ溝ポンプ機構部１８が配置されている。以下に、ターボ分子ポンプ機構部１７やネジ溝ポンプ機構部１８の基本構造について概略的に説明する。 The turbo molecular pump mechanism portion 17 and the thread groove pump mechanism portion 18 are arranged so as to be continuous in the axial direction of the pump main body 11, and in FIG. 1, the turbo molecular pump mechanism portion 17 is arranged on the upper side in FIG. , The thread groove pump mechanism portion 18 is arranged on the lower side in FIG. Hereinafter, the basic structures of the turbo molecular pump mechanism portion 17 and the thread groove pump mechanism portion 18 will be schematically described.

図１中の上側に配置されたターボ分子ポンプ機構部１７は、多数のタービンブレードによりガスの移送を行うものであり、所定の傾斜や曲面を有し放射状に形成された固定翼（以下では「ステータ翼」と称する）１９と回転翼（以下では「ロータ翼」と称する）２０とを備えている。ターボ分子ポンプ機構部１７において、ステータ翼１９とロータ翼２０は十段程度に亘って交互に並ぶよう配置されている。 The turbo molecular pump mechanism 17 arranged on the upper side in FIG. 1 transfers gas by a large number of turbine blades, and has fixed blades (hereinafter, ““ It includes a rotor blade (referred to as a "stator blade") 19 and a rotary blade (hereinafter referred to as a "rotor blade") 20. In the turbo molecular pump mechanism portion 17, the stator blades 19 and the rotor blades 20 are arranged so as to be alternately arranged in about ten stages.

ステータ翼１９は、本体ケーシング１４に一体的に設けられており、上下のステータ翼１９の間に、ロータ翼２０が入り込んでいる。ロータ翼２０は、筒状のロータ２８に一体化されており、ロータ２８はロータ軸２１に、ロータ軸２１の外側を覆うよう同心的に固定されている。ロータ軸２１の回転に伴い、ロータ軸２１及びロータ２８と同じ方向に回転する。 The stator blades 19 are integrally provided in the main body casing 14, and the rotor blades 20 are inserted between the upper and lower stator blades 19. The rotor blade 20 is integrated with the tubular rotor 28, and the rotor 28 is concentrically fixed to the rotor shaft 21 so as to cover the outside of the rotor shaft 21. As the rotor shaft 21 rotates, it rotates in the same direction as the rotor shaft 21 and the rotor 28.

ここで、ポンプ本体１１は、主だった部品の材質としてアルミニウム合金が採用されているものであり、排気側ケーシング１４ｂ、ステータ翼１９、ロータ２８などの材質もアルミニウム合金である。また、図１では、図面が煩雑になるのを避けるため、ポンプ本体１１における部品の断面を示すハッチングの記載を省略している。 Here, the pump main body 11 uses an aluminum alloy as the material of the main parts, and the materials of the exhaust side casing 14b, the stator blades 19, the rotor 28, and the like are also aluminum alloys. Further, in FIG. 1, in order to avoid complicating the drawings, the description of hatching showing the cross section of the parts in the pump main body 11 is omitted.

ロータ軸２１は、段付きの円柱状に加工されており、ターボ分子ポンプ機構部１７から下側のネジ溝ポンプ機構部１８に達している。さらに、ロータ軸２１における軸方向の中央部には、モータ１６が配置されている。このモータ１６については後述する。 The rotor shaft 21 is processed into a stepped columnar shape, and reaches from the turbo molecular pump mechanism portion 17 to the lower thread groove pump mechanism portion 18. Further, a motor 16 is arranged at the center of the rotor shaft 21 in the axial direction. The motor 16 will be described later.

ネジ溝ポンプ機構部１８は、ロータ円筒部２３とネジステータ２４を備えている。 このネジステータ２４は「ソトネジ」などとも呼ばれているものであり、ネジステータ２４の材質として、アルミニウム合金が採用されている。ネジ溝ポンプ機構部１８の後段には排気パイプに接続する為の排気口２５が配置されており、排気口２５の内部とネジ溝ポンプ機構部１８が空間的に繋がっている。ここで、ネジ溝ポンプ機構部１８としては、例えば、ロータ円筒部２３のドラッグ効果による排気機構を構成するホルベック型ドラッグポンプを採用することが可能である。 The thread groove pump mechanism portion 18 includes a rotor cylindrical portion 23 and a screw stator 24. The screw stator 24 is also called a "soto screw" or the like, and an aluminum alloy is used as the material of the screw stator 24. An exhaust port 25 for connecting to the exhaust pipe is arranged at the rear stage of the thread groove pump mechanism portion 18, and the inside of the exhaust port 25 and the screw groove pump mechanism portion 18 are spatially connected. Here, as the thread groove pump mechanism portion 18, for example, a Holbæk type drag pump that constitutes an exhaust mechanism due to the drag effect of the rotor cylindrical portion 23 can be adopted.

また、ターボ分子ポンプ１０においては、本体ケーシング１４内にパージガス（保護ガス）が供給されるようになっている。このパージガスは、後述する軸受部分や、前述のロータ翼２０等の保護のために使用され、プロセスガスに因る腐食の防止や、ロータ翼２０の冷却等を行うものである。このパージガスの供給は、一般的な手法により行うことが可能である。 Further, in the turbo molecular pump 10, purge gas (protective gas) is supplied into the main body casing 14. This purge gas is used for protecting the bearing portion described later and the rotor blade 20 described above, and is used for preventing corrosion due to the process gas, cooling the rotor blade 20, and the like. This purge gas can be supplied by a general method.

例えば、図示は省略するが、排気側ケーシング１４ｂの所定の部位（排気口２５に対してほぼ１８０度離れた位置など）に、径方向に直線状に延びるパージガス流路を設ける。そして、このパージガス流路（より具体的にはガスの入り口となるパージポート）に対し、排気側ケーシング１４ｂの外側からパージガスボンベ（Ｎ２ガスボンベなど）や、流量調節器（弁装置）などを介してパージガスを供給する。そして、軸受部分等を流れたパージガスは、排気口２５を通って、本体ケーシング１４の外へ排出される。 For example, although not shown, a purge gas flow path extending linearly in the radial direction is provided at a predetermined portion of the exhaust side casing 14b (a position approximately 180 degrees away from the exhaust port 25, etc.). Then, with respect to this purge gas flow path (more specifically, the purge port serving as the gas inlet) from the outside of the exhaust side casing 14b via a purge gas cylinder (N2 gas cylinder or the like), a flow rate regulator (valve device) or the like. Supply purge gas. Then, the purge gas that has flowed through the bearing portion and the like is discharged to the outside of the main body casing 14 through the exhaust port 25.

前述のモータ１６は、ロータ軸２１の外周に固定された回転子（符号省略）と、回転子を取り囲むように配置された固定子（符号省略）とを有している。モータ１６を作動させるための電力の供給は、前述の電装ケース（図示略）に収容された電源回路部（図３の符号６１）や制御回路部（図３の符号６２）により行われる。 The motor 16 described above has a rotor fixed to the outer circumference of the rotor shaft 21 (reference numeral omitted) and a stator (reference numeral omitted) arranged so as to surround the rotor shaft. The electric power for operating the motor 16 is supplied by the power supply circuit unit (reference numeral 61 in FIG. 3) and the control circuit unit (reference numeral 62 in FIG. 3) housed in the above-mentioned electrical case (not shown).

ロータ軸２１の支持には、詳細な図示や符号は省略するが、磁気浮上による非接触式の軸受（磁気軸受）が用いられている。このため、ポンプ本体１１においては、高速回転を行うにあたって摩耗がなく、寿命が長く、且つ、潤滑油を不要とした環境が実現されている。なお、磁気軸受として、ラジアル磁気軸受とスラスト軸受を組み合せたものを採用できる。 For the support of the rotor shaft 21, a non-contact type bearing (magnetic bearing) by magnetic levitation is used, although detailed illustrations and reference numerals are omitted. Therefore, in the pump main body 11, an environment is realized in which there is no wear during high-speed rotation, the life is long, and no lubricating oil is required. As the magnetic bearing, a combination of a radial magnetic bearing and a thrust bearing can be adopted.

さらに、ロータ軸２１の上部及び下部の周囲には、所定間隔をおいて半径方向の保護ベアリング（「保護軸受」、「タッチダウン（Ｔ／Ｄ）軸受」、「バックアップ軸受」などともいう）３２、３３が配置されている。これらの保護ベアリング３２、３３により、例えば万が一電気系統のトラブルや大気突入等のトラブルが生じた場合であっても、ロータ軸２１の位置や姿勢を大きく変化させず、ロータ翼２０やその周辺部が損傷しないようになっている。 Further, around the upper part and the lower part of the rotor shaft 21, radial protection bearings (also referred to as "protection bearings", "touchdown (T / D) bearings", "backup bearings", etc.) 32 at predetermined intervals. , 33 are arranged. These protective bearings 32 and 33 do not significantly change the position and orientation of the rotor shaft 21 even in the unlikely event of trouble in the electrical system or intrusion into the atmosphere, and the rotor blade 20 and its peripheral parts. Is not damaged.

このような構造のターボ分子ポンプ１０の運転時には、前述のモータ１６が駆動され、ロータ翼２０が回転する。そして、ロータ翼２０の回転に伴い、図１中の上側に示す吸気部１２からガスが吸引され、ステータ翼１９とロータ翼２０とに気体分子を衝突させながら、ネジ溝ポンプ機構部１８の側へガスの移送が行われる。さらに、ネジ溝ポンプ機構部１８においてガスが圧縮され、圧縮されたガスが排気部１３から排気口２５へ進入し、排気口２５を介してポンプ本体１１から排出される。 When the turbo molecular pump 10 having such a structure is operated, the motor 16 described above is driven and the rotor blades 20 rotate. Then, as the rotor blade 20 rotates, gas is sucked from the intake unit 12 shown on the upper side in FIG. 1, and the side of the screw groove pump mechanism unit 18 while causing gas molecules to collide with the stator blade 19 and the rotor blade 20. Gas is transferred to. Further, the gas is compressed in the thread groove pump mechanism unit 18, the compressed gas enters the exhaust port 25 from the exhaust unit 13, and is discharged from the pump main body 11 through the exhaust port 25.

なお、ロータ軸２１や、ロータ軸２１と一体的に回転するロータ翼２０、ロータ円筒部２３、及び、モータ１６の回転子（符号省略）等を、例えば「ロータ部」、或は「回転部」等と総称することが可能である。 The rotor shaft 21, the rotor blade 20 that rotates integrally with the rotor shaft 21, the rotor cylindrical portion 23, the rotor (reference numeral omitted) of the motor 16, and the like are, for example, the "rotor portion" or the "rotating portion". , Etc. can be collectively referred to.

次に、前述したベーススペーサ４２や、その周辺部品により構成される加熱冷却構造について説明する。ベーススペーサ４２は、図１及び図２（ａ）、（ｂ）に示すように、前述のベース体４３に同心的に組み合わされ、本体ケーシング１４の排気側の部位を構成している。ベース体４３は、モータ１６やロータ軸２１等の支持を担ったステータコラム４４を有しており、ベーススペーサ４２は、ステータコラム４４の基端側の周囲を、径方向に所定の間隔を空けて囲っている。 Next, the heating / cooling structure composed of the above-mentioned base spacer 42 and its peripheral parts will be described. As shown in FIGS. 1 and 2 (a) and 2 (b), the base spacer 42 is concentrically combined with the above-mentioned base body 43 to form a portion of the main body casing 14 on the exhaust side. The base body 43 has a stator column 44 that supports the motor 16, the rotor shaft 21, and the like, and the base spacer 42 has a predetermined interval in the radial direction around the base end side of the stator column 44. Surrounded by.

ベーススペーサ４２は、図２（ａ）に一部を拡大して示すように、加熱スペーサ部４６と水冷スペーサ部４７とを有している。ベーススペーサ４２は、アルミ鋳造品に所定の加工や処理を行って形成された一体成型品であり、加熱スペーサ部４６と水冷スペーサ部４７は互いに一体化されている。そして、ベーススペーサ４２は、加熱スペーサ部４６の側を向けてベース体４３に組み合せられており、Ｏリング（シール部材４５）を挟み、図示を省略する六角穴付きボルトを介して、ベース体４３に連結されている。 The base spacer 42 has a heating spacer portion 46 and a water cooling spacer portion 47, as shown in an enlarged portion in FIG. 2A. The base spacer 42 is an integrally molded product formed by performing a predetermined process or treatment on a cast aluminum product, and the heating spacer portion 46 and the water-cooled spacer portion 47 are integrated with each other. The base spacer 42 is assembled to the base body 43 with the heating spacer portion 46 facing, sandwiching the O-ring (seal member 45), and via a hexagon socket head cap screw (not shown). Is connected to.

ここで、ベーススペーサ４２とベース体４３を、アルミ鋳造物或いはステンレスにより一体成型することも可能である。しかし、本実施形態のように別部品とすることで、部品外形が小さくなり、部品の加工、管理、運搬、組み立ての際の取り扱いなどといった各種の点で容易性が増し、関連するコストを抑えることができる。 Here, the base spacer 42 and the base body 43 can be integrally molded by aluminum casting or stainless steel. However, by using separate parts as in this embodiment, the outer shape of the parts becomes smaller, the ease of processing, management, transportation, handling during assembly, etc. of the parts increases, and the related costs are suppressed. be able to.

続いて、加熱スペーサ部４６は、全体として環状に形成されており、矩形状の断面を有している。また、加熱スペーサ部４６には、前述のネジステータ２４が、熱の伝達が可能な状態で組み合されて固定されている。 Subsequently, the heating spacer portion 46 is formed in an annular shape as a whole and has a rectangular cross section. Further, the screw stator 24 described above is assembled and fixed to the heating spacer portion 46 in a state where heat can be transferred.

加熱スペーサ部４６には、加熱を行う温度上昇手段としてのヒータ４８や、図２（ｂ）に示すような温度センサ５１が装着されている。これらのうちのヒータ４８は、カートリッジタイプのものである。このヒータ４８は、加熱スペーサ部４６に外側から差込まれ、板材５０ａや六角穴付きボルト５０ｂ等を有するヒータ装着具５０を介して、加熱スペーサ部４６に固定されている。ヒータ４８は、通電制御により発熱量を変化させる。そして、ヒータ４８は、発生した熱を加熱スペーサ部４６に伝達し、加熱スペーサ部４６の温度を上昇させる。ここで、ヒータ４８の配置は、ヒータ４８がネジステータ２４に近づき、ネジステータ２４を効率よく加熱できるよう考慮されている。 The heating spacer portion 46 is equipped with a heater 48 as a temperature raising means for heating and a temperature sensor 51 as shown in FIG. 2 (b). Of these, the heater 48 is a cartridge type. The heater 48 is inserted into the heating spacer portion 46 from the outside, and is fixed to the heating spacer portion 46 via a heater mounting tool 50 having a plate material 50a, a hexagon socket head cap screw 50b, or the like. The heater 48 changes the amount of heat generated by energization control. Then, the heater 48 transfers the generated heat to the heating spacer portion 46 to raise the temperature of the heating spacer portion 46. Here, the arrangement of the heater 48 is considered so that the heater 48 approaches the screw stator 24 and can efficiently heat the screw stator 24.

また、本実施形態では、ヒータ４８の数は２個となっており、これらのヒータ４８は、加熱スペーサ部４６にほぼ１８０度間隔で配置されている。しかし、これに限定されるものではなく、ヒータ４８の数を増減することが可能である。ただし、ヒータ４８の数を例えば４個に増やし、これらのヒータ４８を９０度間隔で配置したような場合には、より効率よく加熱を行うことが可能になる。 Further, in the present embodiment, the number of heaters 48 is two, and these heaters 48 are arranged in the heating spacer portion 46 at intervals of approximately 180 degrees. However, the number of heaters 48 is not limited to this, and the number of heaters 48 can be increased or decreased. However, when the number of heaters 48 is increased to 4, for example, and these heaters 48 are arranged at intervals of 90 degrees, heating can be performed more efficiently.

図２（ｂ）に示す前述の温度センサ５１は、加熱スペーサ部４６に外側から差込まれ、温度センサ装着具５３を介して固定されている。温度センサ装着具５３は、前述のヒータ装着具５０と同様な構造を有しており、板材５３ａや六角穴付きボルト５３ｂ等を有している。 The temperature sensor 51 shown in FIG. 2B is inserted into the heating spacer portion 46 from the outside and fixed via the temperature sensor attachment 53. The temperature sensor mounting tool 53 has the same structure as the heater mounting tool 50 described above, and has a plate material 53a, a hexagon socket head cap screw 53b, and the like.

本実施形態では、温度センサ５１の数は２個となっており、これらの温度センサ５１は、加熱スペーサ部４６にほぼ１８０度間隔で配置されている。そして、温度センサ５１は、ヒータ４８の配置に係る位相のほぼ中央（２つのヒータ４８のほぼ中間）に配置され、ヒータ４８と併せて９０度間隔で周方向に一列に並んでいる。また、温度センサ５１は、可能な限りネジステータ２４に近付くよう配置されており、ヒータ４８により加熱された加熱スペーサ部４６の温度を、ネジステータ２４に近い位置において検出できるようになっている。ここで、温度センサ５１としては、例えばサーミスタ等のように一般的な種々のものを採用することが可能である。 In the present embodiment, the number of temperature sensors 51 is two, and these temperature sensors 51 are arranged in the heating spacer portion 46 at intervals of approximately 180 degrees. The temperature sensors 51 are arranged at substantially the center of the phase related to the arrangement of the heaters 48 (approximately in the middle of the two heaters 48), and are arranged in a row in the circumferential direction together with the heaters 48 at 90 degree intervals. Further, the temperature sensor 51 is arranged so as to be as close to the screw stator 24 as possible, so that the temperature of the heating spacer portion 46 heated by the heater 48 can be detected at a position close to the screw stator 24. Here, as the temperature sensor 51, various general ones such as a thermistor can be adopted.

水冷スペーサ部４７には、ステンレス管である水冷管４９が、周方向に沿って延びるよう埋め込まれ（鋳込まれ）ている。水冷管４９は、境界部５２に近付くよう配置されている。水冷管４９内には、図示を省略する管用継手を介して冷却水が供給され、冷却水は、水冷管４９内を流れて水冷スペーサ部４７の熱を奪い、本体ケーシング１４の外に導出される。このような冷却水の循環により、水冷スペーサ部４７が冷却される。また、図示は省略するが、水冷管４９における冷却水の流量は、電磁弁の開閉（ＯＮ／ＯＦＦ）により制御されるようになっている。 A water-cooled pipe 49, which is a stainless steel pipe, is embedded (cast) in the water-cooled spacer portion 47 so as to extend along the circumferential direction. The water cooling pipe 49 is arranged so as to approach the boundary portion 52. Cooling water is supplied into the water-cooled pipe 49 through a pipe joint (not shown), and the cooling water flows in the water-cooled pipe 49 to take heat from the water-cooled spacer portion 47 and is led out to the outside of the main body casing 14. To. The water-cooled spacer portion 47 is cooled by such circulation of the cooling water. Although not shown, the flow rate of the cooling water in the water cooling pipe 49 is controlled by opening / closing (ON / OFF) the solenoid valve.

前述のヒータ４８は、図３に概略的に示すように、制御回路部６２のコントローラ６３により制御される。制御回路部６２には、ＲＯＭやＲＡＭなどにより構成される記憶部６４が備えられている。この記憶部６４は、一部又は全部が、コントローラ６３に内蔵されていてもよい。 The heater 48 described above is controlled by the controller 63 of the control circuit unit 62, as schematically shown in FIG. The control circuit unit 62 is provided with a storage unit 64 composed of a ROM, a RAM, or the like. The storage unit 64 may be partially or wholly incorporated in the controller 63.

コントローラ６３は、ＣＰＵ（中央処理装置）を有しており、記憶部６４に記憶された制御プログラムに従い、同じく記憶部６４に記憶された各種の制御データ（後述する）を参照して、ヒータ４８の温度制御を行えるようになっている。また、コントローラ６３は、前述したモータ１６や磁気軸受（符号省略）等の各種機器の制御も行えるようになっている。さらに、コントローラ６３には、温度センサ５１からの信号が入力される。そして、コントローラ６３は、モータ１６を所定の回転数で回転させたり、ヒータ４８を所定の温度まで温度上昇させたりすることが可能である。 The controller 63 has a CPU (Central Processing Unit), and according to a control program stored in the storage unit 64, the heater 48 also refers to various control data (described later) stored in the storage unit 64. It is possible to control the temperature of. Further, the controller 63 can also control various devices such as the motor 16 and the magnetic bearing (reference numeral omitted) described above. Further, a signal from the temperature sensor 51 is input to the controller 63. Then, the controller 63 can rotate the motor 16 at a predetermined rotation speed and raise the temperature of the heater 48 to a predetermined temperature.

また、コントローラ６３には、動作モード切替えスイッチ（動作モード切替えスイッチともいう）６６の操作信号が入力される。この動作モード切替えスイッチ６６は、通常動作モード（通常運転モードともいう）とクリーニング動作モード（クリーニング運転モードともいう）との切替えの際に、作業者により操作される。動作モード切替えスイッチ６６としては、一般的な種々のタイプのスイッチ機器を採用することが可能である。 Further, an operation signal of an operation mode changeover switch (also referred to as an operation mode changeover switch) 66 is input to the controller 63. The operation mode changeover switch 66 is operated by an operator when switching between a normal operation mode (also referred to as a normal operation mode) and a cleaning operation mode (also referred to as a cleaning operation mode). As the operation mode changeover switch 66, various types of general switch devices can be adopted.

上述の通常動作モードは、詳細は後述するが、ターボ分子ポンプ１０が接続された対象機器（ここでは半導体製造装置）を所定の真空度に保ったり、対象機器のガス（ここでは半導体製造装置のプロセスガス）を移送したりするための通常動作を行う動作モード（動作状態）である。これに対して、クリーニング動作モードは、通常動作モードでの運転中にターボ分子ポンプ１０内に析出した副反応生成物を除去するクリーニング作業を行う非通常の動作モードである。 The above-mentioned normal operation mode will be described in detail later, but the target device (here, the semiconductor manufacturing device) to which the turbo molecular pump 10 is connected can be kept at a predetermined vacuum degree, or the gas of the target device (here, the semiconductor manufacturing device) can be maintained. This is an operation mode (operating state) in which a normal operation for transferring (process gas) is performed. On the other hand, the cleaning operation mode is an unusual operation mode in which the cleaning operation for removing the side reaction products deposited in the turbo molecular pump 10 during the operation in the normal operation mode is performed.

これらの動作モードに関して、前述の記憶部６４には、動作モードに応じた温度情報や回転数情報が記憶されている。通常動作モードに関しては、第１温度情報と第１回転数情報が記憶部６４に記憶されている。これらのうち第１温度情報は、ガスの流路の温度環境を適正なものとするために予め決められた温度である第１温度を示す情報である。また、第１回転数情報は、ガスの移送に適するよう予め決められた回転数である第１回転数を示す情報である。 Regarding these operation modes, the above-mentioned storage unit 64 stores temperature information and rotation speed information according to the operation mode. Regarding the normal operation mode, the first temperature information and the first rotation speed information are stored in the storage unit 64. Of these, the first temperature information is information indicating the first temperature, which is a predetermined temperature for optimizing the temperature environment of the gas flow path. Further, the first rotation speed information is information indicating the first rotation speed, which is a predetermined rotation speed suitable for gas transfer.

クリーニング動作モードに関しては、第２温度情報と第２回転数情報が記憶部６４に記憶されている。これらのうち第２温度情報は、副反応生成物を再気化するのに適した温度である第２温度を示す情報である。この第２温度情報が示す第２温度は、通常動作モードに係る第１温度よりも高い値となっている。また、第２回転数情報は、通常動作モードに係る第１回転数よりも低い回転数である第２回転数を示す情報である。 Regarding the cleaning operation mode, the second temperature information and the second rotation speed information are stored in the storage unit 64. Of these, the second temperature information is information indicating the second temperature, which is a temperature suitable for revaporizing the side reaction product. The second temperature indicated by the second temperature information is a value higher than the first temperature related to the normal operation mode. Further, the second rotation speed information is information indicating the second rotation speed, which is a rotation speed lower than the first rotation speed related to the normal operation mode.

続いて、通常動作モードとクリーニング動作モードにおけるターボ分子ポンプ１０の動作について、より詳しく説明する。先ず、通常動作モードにおいて、ターボ分子ポンプ１０は、コントローラ６３からの指令信号である回転動作開始信号を受けて、モータ１６を回転させる。モータ１６の回転に伴い、ロータ翼２０が回転し、ガスの排気及び圧縮が開始される。 Subsequently, the operation of the turbo molecular pump 10 in the normal operation mode and the cleaning operation mode will be described in more detail. First, in the normal operation mode, the turbo molecular pump 10 rotates the motor 16 in response to the rotation operation start signal which is a command signal from the controller 63. As the motor 16 rotates, the rotor blades 20 rotate, and gas exhaust and compression are started.

ロータ翼２０の回転数が、前述した第１回転数に達すると、ロータ翼２０の回転数の調節が完了する。回転数の調節を完了させるにあたっては、ロータ翼２０の回転数が、本体ケーシング１４内の所定の部位に配置された回転数センサ（図３の符号６７）により検出される。さらに、回転数センサ６７の検出結果がコントローラ６３に入力され、コントローラ６３が、ロータ翼２０の回転数が第１回転数に達したことを判定して、回転数が一定に保たれるようモータ１６を制御する。 When the rotation speed of the rotor blade 20 reaches the first rotation speed described above, the adjustment of the rotation speed of the rotor blade 20 is completed. In completing the adjustment of the rotation speed, the rotation speed of the rotor blade 20 is detected by a rotation speed sensor (reference numeral 67 in FIG. 3) arranged at a predetermined portion in the main body casing 14. Further, the detection result of the rotation speed sensor 67 is input to the controller 63, the controller 63 determines that the rotation speed of the rotor blade 20 has reached the first rotation speed, and the motor keeps the rotation speed constant. 16 is controlled.

このような回転数制御と並行して、加熱温度調節が行われる。この加熱温度調節にあたっては、ヒータ４８が通電されて温度上昇し、ヒータ４８周辺の部位が徐々に加熱される。そして、温度センサ５１により検出される温度が前述の第１温度に達すると、コントローラ６３が温度の調整が完了したと判定し、温度が一定に保たれるようヒータ４８を制御する。 In parallel with such rotation speed control, the heating temperature is adjusted. In this heating temperature control, the heater 48 is energized to raise the temperature, and the portion around the heater 48 is gradually heated. Then, when the temperature detected by the temperature sensor 51 reaches the above-mentioned first temperature, the controller 63 determines that the temperature adjustment is completed, and controls the heater 48 so that the temperature is kept constant.

コントローラ６３は、回転数及び温度の両方がそれぞれの目的の値（第１回転数及び第１温度）に達したことを判定すると、ターボ分子ポンプ１０が通常動作（定常動作）の状態に移行した旨の通知を、表示部６８を介して行う。そして、このような通常動作モードでは、ヒータ４８によって、ガスの流路の温度が一定な程度に高められて維持され、第１温度によって可能となる範囲内で、副反応生成物の析出が予防される。 When the controller 63 determines that both the rotation speed and the temperature have reached the respective target values (first rotation speed and first temperature), the turbo molecular pump 10 shifts to the normal operation (steady operation) state. A notification to that effect is given via the display unit 68. Then, in such a normal operation mode, the temperature of the gas flow path is raised and maintained to a certain degree by the heater 48, and the precipitation of side reaction products is prevented within the range enabled by the first temperature. Will be done.

また、第１温度は、加熱される各種の構成部品（内部構成部品）が、過度な熱膨張や変形などを生じないように定められた温度であり、定常動作においてポンプが不具合なく使用できる許容温度である。さらに、第１温度は、各種の内部構成部品の材質や強度、及び、上流に存在する対象機器の真空チャンバなどからターボ分子ポンプ１０へ流れ込むガスの流量、等を考慮して決定されている。 Further, the first temperature is a temperature defined so that various components (internal components) to be heated do not cause excessive thermal expansion or deformation, and the pump can be used without any trouble in steady operation. The temperature. Further, the first temperature is determined in consideration of the materials and strengths of various internal components, the flow rate of gas flowing into the turbo molecular pump 10 from the vacuum chamber of the target device existing upstream, and the like.

そして、前述したように、排気側ケーシング１４ｂ、ステータ翼１９、ネジステータ２４、ロータ２８、及び、ベーススペーサ４２等の主だった内部構成部品の材質として、アルミニウム合金を採用し、更に、経験上比較的よくある所定のガス流量を前提とした場合には、定常動作時温度である第１温度を例えば１００℃とすることが考えられる。 Then, as described above, aluminum alloy is adopted as the material of the main internal components such as the exhaust side casing 14b, the stator blade 19, the screw stator 24, the rotor 28, and the base spacer 42, and further, empirically compared. Assuming a well-known predetermined gas flow rate, it is conceivable that the first temperature, which is the temperature during steady operation, is set to, for example, 100 ° C.

ただし、このような第１温度は、あくまでもポンプが不具合なく使用できる許容温度に過ぎないため、副反応生成物が析出してしまうこともあり得る。例えば副反応生成物がフッ化アンモニウムの場合、昇華温度が１５０℃のため、１００℃で保持していても副反応生成物が析出する。このため、本実施形態では、析出した副反応生成物に対しては、以下に説明するようにクリーニング動作モードでのガス化（再ガス化）を行い、副反応生成物を除去できるようにしている。 However, since such a first temperature is merely an allowable temperature at which the pump can be used without any trouble, side reaction products may precipitate. For example, when the side reaction product is ammonium fluoride, the sublimation temperature is 150 ° C., so that the side reaction product precipitates even if the temperature is kept at 100 ° C. Therefore, in the present embodiment, the precipitated side reaction products are gasified (regasified) in the cleaning operation mode as described below so that the side reaction products can be removed. There is.

クリーニング動作モードにおいては、副反応生成物の除去のため、ヒータ４８が、その周辺部の温度を、通常動作モードに係る第１温度よりも高い第２温度に高めるよう制御される。第２温度は、通常動作モード中に発生した副反応生成物を、再びガス化することが可能な温度である。本実施形態では、クリーニング動作時温度である第２温度は２００℃とされている。このようなガス化（再ガス化）による再生成を行うことで、通常動作モードでの運転中に発生した副反応生成物の除去が可能となる。ここで、析出した副反応性生成物の再ガス化により生じたガスや、対象機器（ここでは半導体製造装置）からのガス（ここではプロセスガス）等を包括的に「被処理ガス」などと称することが可能である。 In the cleaning operation mode, the heater 48 is controlled to raise the temperature of the peripheral portion thereof to a second temperature higher than the first temperature according to the normal operation mode in order to remove the side reaction product. The second temperature is a temperature at which the side reaction products generated during the normal operation mode can be gasified again. In the present embodiment, the second temperature, which is the temperature during cleaning operation, is set to 200 ° C. By performing the regeneration by such gasification (regasification), it is possible to remove the side reaction products generated during the operation in the normal operation mode. Here, the gas generated by the regasification of the precipitated side-reactive products, the gas from the target equipment (here, the semiconductor manufacturing equipment), the gas (here, the process gas), etc. are comprehensively referred to as "gas to be treated". It is possible to name it.

また、クリーニング動作モードにおいては、モータ１６が、第２回転数で回転するよう制御される。この第２回転数は、第１回転数の５０％程度の回転数となっている。このように第１回転数よりも十分に低い第２回転数でモータ１６を駆動することで、第１回転数でモータ１６を駆動した時と比べ、ガスの排出時に発生する圧縮熱や摩擦熱を低減できる。また、ロータ翼２０にかかる遠心力などの負荷も低減できるので、通常動作モードの場合より、許容温度を引き上げることが出来る。一方、ロータ翼２０の分子搬送力により、再生成されたガスは、ヒータ４８で加熱されないために温度が低いステータ翼１９に向かって逆流することなく、排気口２５から本体ケーシング１４の外部へ排出される。そして、ロータ翼２０を回転させ始めてから一定時間で、再ガス化された副反応生成物の排出が完了する。ここでいう「一定時間」は、副反応生成物の組成などの条件により決まる。 Further, in the cleaning operation mode, the motor 16 is controlled to rotate at the second rotation speed. This second rotation speed is about 50% of the first rotation speed. By driving the motor 16 at the second rotation speed, which is sufficiently lower than the first rotation speed, the heat of compression and the heat of friction generated when the gas is discharged are compared with the case where the motor 16 is driven at the first rotation speed. Can be reduced. Further, since the load such as the centrifugal force applied to the rotor blade 20 can be reduced, the allowable temperature can be raised as compared with the case of the normal operation mode. On the other hand, due to the molecular transport force of the rotor blade 20, the regenerated gas is discharged from the exhaust port 25 to the outside of the main body casing 14 without flowing back toward the stator blade 19, which has a low temperature because it is not heated by the heater 48. Will be done. Then, the regasified side reaction product is discharged within a certain period of time after the rotor blade 20 starts to rotate. The "fixed time" here is determined by conditions such as the composition of side reaction products.

このように、ロータ翼２０が、クリーニング動作モードでも用いられ、通常動作モードよりも低い速度で回転しながら、ガスを移送し、ガス化した副反応生成物を、効率良く円滑に排除することで、ガス化した副反応生成物の滞留による圧力上昇を防止できる。このため、第２温度でのガス化と、第２回転数でのガスの排気とを併せて行うことにより、第２温度でのガス化のみを行った場合に比べて、副反応生成物のガス化が促進される。なお、副反応生成物のガス化については、固相（固体）、液相（液体）、及び、気相（気体）の関係を示した状態図における昇華曲線ｆ（図４）によって表すことができる。そして、昇華曲線ｆの気相領域（気体側）では副反応生成物をガス化できるが、ガス化に必要な熱量を供給するため、昇華温度より高い温度に設定するのが望ましい。また、ガス化した副反応生成物がステータ翼１９へ向かって逆流するのを防止するために、本体ケーシング１４に排気促進ガス（Ｎ２ガスなど）を導入するポート（排気促進ガス導入ポート）を設け、副反応生成物を押し流すようにすると良い。そして、この排気促進ガス導入ポートとして、前述のパージポートを兼用するようにしてもよい。 In this way, the rotor blade 20 is also used in the cleaning operation mode, and while rotating at a lower speed than the normal operation mode, the gas is transferred and the gasified side reaction products are efficiently and smoothly eliminated. , It is possible to prevent the pressure from rising due to the retention of gasified side reaction products. Therefore, by performing gasification at the second temperature and exhausting the gas at the second rotation speed in combination, the side reaction product is compared with the case where only gasification at the second temperature is performed. Gasification is promoted. The gasification of the side reaction product can be represented by the sublimation curve f (FIG. 4) in the state diagram showing the relationship between the solid phase (solid), the liquid phase (liquid), and the gas phase (gas). it can. The side reaction product can be gasified in the gas phase region (gas side) of the sublimation curve f, but it is desirable to set the temperature higher than the sublimation temperature in order to supply the amount of heat required for gasification. Further, in order to prevent the gasified side reaction product from flowing back toward the stator blade 19, a port (exhaust promotion gas introduction port) for introducing an exhaust promotion gas (N2 gas or the like) is provided in the main body casing 14. , It is advisable to flush out the side reaction products. Then, as the exhaust promotion gas introduction port, the above-mentioned purge port may also be used.

また、通常動作モードからクリーニング動作モードへの移行は、例えば、通常動作モード時に前述の動作モード切替えスイッチ６６を作業者が操作し、コントローラ６３がモード切替えの制御を行って、実行することが可能である。 Further, the transition from the normal operation mode to the cleaning operation mode can be executed, for example, by the operator operating the operation mode changeover switch 66 described above in the normal operation mode and the controller 63 controlling the mode changeover. Is.

さらに、この逆に、クリーニング動作モードから通常動作モードへの移行についても、例えば、クリーニング動作モード時に前述の動作モード切替えスイッチ６６を作業者が操作し、コントローラ６３がモード切替えの制御を行って、実行することが可能である。 Further, conversely, regarding the transition from the cleaning operation mode to the normal operation mode, for example, the operator operates the operation mode changeover switch 66 described above in the cleaning operation mode, and the controller 63 controls the mode changeover. It is possible to do it.

ここで、再生成されたガスの排気に要する前述の「一定時間」内には、動作モード切替えスイッチ６６を有効とせず、通常動作モードへの移行の操作を受け付けないことが望ましい。そして、コントローラ６３が、前述の「一定時間」が経過したか否かを判定し、経過していれば、動作モード切替えスイッチ６６の操作を受け付けるようにすることが考えられる。また、前述の「一定時間」が経過すれば、動作モード切替えスイッチ６６の操作がなくても自動的に通常動作モードに移行する、といった制御を行うことも可能である。 Here, it is desirable that the operation mode changeover switch 66 is not enabled and the operation of shifting to the normal operation mode is not accepted within the above-mentioned "fixed time" required for exhausting the regenerated gas. Then, it is conceivable that the controller 63 determines whether or not the above-mentioned "fixed time" has elapsed, and if it has elapsed, accepts the operation of the operation mode changeover switch 66. Further, after the above-mentioned "fixed time" elapses, it is possible to perform control such as automatically shifting to the normal operation mode without operating the operation mode changeover switch 66.

さらに、クリーニング中におけるロータ翼２０の回転による排気の他に、ターボ分子ポンプ１０とは別に設けられた排気ポンプによって、再生成されたガスの排気を行うことが考えられる。このように他の排気ポンプを利用するクリーニング中の排気を、例えば「排気アシスト」と称することが可能である。 Further, in addition to the exhaust caused by the rotation of the rotor blade 20 during cleaning, it is conceivable that the regenerated gas is exhausted by an exhaust pump provided separately from the turbo molecular pump 10. Exhaust during cleaning using another exhaust pump in this way can be referred to as, for example, "exhaust assist".

この排気アシストを行うにあたっては、ターボ分子ポンプ１０の下流側に設置される補助ポンプとしてのバックポンプ（図示略）を利用することが可能である。つまり、一般に、ターボ分子ポンプ１０が組み込まれる排気系においては、ターボ分子ポンプ１０よりも下流側にバックポンプ（図示略）が設けられることがある。そして、このバックポンプにより、ターボ分子ポンプ１０による排気の前段（前段階）において、ターボ分子ポンプ１０よりも低真空度での排気が行われる。このため、バックポンプを利用してクリーニング動作モード中の排気を行うことが考えられる。 In performing this exhaust assist, it is possible to use a back pump (not shown) as an auxiliary pump installed on the downstream side of the turbo molecular pump 10. That is, in general, in the exhaust system in which the turbo molecular pump 10 is incorporated, a back pump (not shown) may be provided on the downstream side of the turbo molecular pump 10. Then, by this back pump, exhaust is performed at a lower vacuum degree than that of the turbo molecular pump 10 in the pre-stage (pre-stage) of the exhaust by the turbo molecular pump 10. Therefore, it is conceivable to use a back pump to exhaust air during the cleaning operation mode.

さらに、上述のようなバックポンプを排気アシストに使用する場合には、クリーニング動作モードにおいてバックポンプを作動させ、所定の程度の真空度が得られた状況で、ターボ分子ポンプ１０のモータ１６を回転（回転開始）させて、第２回転数での排気動作を行うようにすることが可能である。このようなバックポンプによる排気アシストを行うことで、再生成されたガスを更に効率よく排気できるようになる。 Further, when the back pump as described above is used for exhaust assist, the back pump is operated in the cleaning operation mode, and the motor 16 of the turbo molecular pump 10 is rotated in a situation where a predetermined degree of vacuum is obtained. It is possible to (start rotation) to perform the exhaust operation at the second rotation speed. By performing exhaust assist by such a back pump, the regenerated gas can be exhausted more efficiently.

また、バックポンプによる排気によって十分に、再生成ガスを排気できることも考えられる。そして、このような場合には、クリーニング動作モード中にモータ１６の回転駆動のための制御を行わないようにしてもよい。このようにした場合には、クリーニングにおけるターボ分子ポンプ１０の消費電力をより削減することが可能である。ただし、前述のようにモータ１６の回転駆動のための制御を併せて行うことで、ガス化をより確実且つ迅速に行うことができる It is also conceivable that the regenerated gas can be sufficiently exhausted by the exhaust by the back pump. In such a case, the control for rotating the motor 16 may not be performed during the cleaning operation mode. In this case, it is possible to further reduce the power consumption of the turbo molecular pump 10 in cleaning. However, gasification can be performed more reliably and quickly by also performing control for rotational drive of the motor 16 as described above.

また、クリーニング動作モード中におけるモータ１６の回転数を、第２回転よりも更に低い回転数（第３回転数）で行うようにしてもよい。このようにした場合にも、クリーニングにおけるターボ分子ポンプ１０の消費電力を削減することが可能である。 Further, the rotation speed of the motor 16 in the cleaning operation mode may be set to a rotation speed (third rotation speed) lower than the second rotation speed. Even in this case, it is possible to reduce the power consumption of the turbo molecular pump 10 in cleaning.

さらに、バックポンプの有無に関わらず排気アシストを行えるようにすることも考えられる。この場合には、例えば、排気アシスト用のポンプ（排気アシストポンプ）をターボ分子ポンプ１０の付加機器として組合せて、ターボ分子ポンプ１０の販売等を行うことが可能である。 Furthermore, it is also conceivable to enable exhaust assist regardless of the presence or absence of a back pump. In this case, for example, the turbo molecular pump 10 can be sold by combining an exhaust assist pump (exhaust assist pump) as an additional device of the turbo molecular pump 10.

なお、クリーニング動作モードの終了にあたっては、コントローラ６３が、温度センサ５１により検出される温度が所定の温度以下に下がったことを判定すると、通常動作モードに移行できることを表示部６８に表示したり、所定のＬＥＤを所定の態様で駆動したり、所定の音を発したりする制御を行うことが考えられる。 At the end of the cleaning operation mode, when the controller 63 determines that the temperature detected by the temperature sensor 51 has dropped below a predetermined temperature, the display unit 68 may indicate that the normal operation mode can be entered. It is conceivable to control the predetermined LED to be driven in a predetermined mode or to emit a predetermined sound.

また、クリーニング動作モードにおいて過度な加熱を行うと、ターボ分子ポンプ１０や対象機器（ここでは半導体製造装置）が設置されたクリーンルーム内の温度を上昇させてしまうことも考えられる。したがって、過度な加熱を防止するため、クリーニング中も温度センサ５１の出力を監視し、第２温度を超えないようにヒータ４８の出力を調節することが考えられる。また、過度な加熱を防止するため、例えば本体ケーシング１４の外側等に、温度環境を検知するための温度センサを別途設け、温度環境の変化を監視しながらクリーニングを行う、といったことも可能である。 Further, if excessive heating is performed in the cleaning operation mode, it is conceivable that the temperature in the clean room in which the turbo molecular pump 10 and the target device (here, the semiconductor manufacturing apparatus) are installed may be raised. Therefore, in order to prevent excessive heating, it is conceivable to monitor the output of the temperature sensor 51 even during cleaning and adjust the output of the heater 48 so as not to exceed the second temperature. Further, in order to prevent excessive heating, for example, a temperature sensor for detecting the temperature environment may be separately provided on the outside of the main body casing 14, and cleaning may be performed while monitoring the change in the temperature environment. ..

また、析出し得る副反応生成物の種類は、使用されるガスの種類によって異なる。そして、副反応生成物の種類が異なれば、第２温度の値を変更しなければならない場合も考えられる。このため、ターボ分子ポンプ１０の需要者（納入予定先の関係者など）から、使用するガスの種類や、発生し得る副反応生成物の種類、副反応生成物に適した第２温度などの情報を事前に収集しておき、第２温度を記憶部６４に記憶させる際に、需要者の用途にとって最適な第２温度を決定する、といったことも考えられる。 In addition, the types of side reaction products that can be precipitated differ depending on the type of gas used. Then, if the type of side reaction product is different, it may be necessary to change the value of the second temperature. Therefore, from the consumers of the turbo molecular pump 10 (such as those involved in the delivery destination), the type of gas to be used, the types of side reaction products that can be generated, the second temperature suitable for the side reaction products, and the like are determined. It is also conceivable to collect information in advance and determine the optimum second temperature for the consumer's application when storing the second temperature in the storage unit 64.

さらに、ターボ分子ポンプ１０の納入後、ターボ分子ポンプ１０をある程度の期間に亘り使用してから、作業者が第２設定温度を変更できるようにすることも考えられる。この場合には、例えば、ターボ分子ポンプ１０の使用開始当初に用いられていたガスの種類が、その後他のガスに変更される場合に、新たに使用されるガスの種類に応じて、作業者が第２温度を変更する、といった用途を考えることができる。また、第２温度の変更を可能とするために、ガスの種類とそれらに対応する複数の第２温度の関係を記憶部６４にテーブル化して格納しておいてもよい。 Further, it is also conceivable to allow the operator to change the second set temperature after using the turbo molecular pump 10 for a certain period of time after the delivery of the turbo molecular pump 10. In this case, for example, when the type of gas used at the beginning of use of the turbo molecular pump 10 is changed to another gas after that, the operator depends on the type of gas newly used. Can be considered for applications such as changing the second temperature. Further, in order to enable the change of the second temperature, the relationship between the type of gas and a plurality of second temperatures corresponding to them may be stored in a table in the storage unit 64.

以上説明したようなターボ分子ポンプ１０によれば、通常動作モードにおいて副反応生成物が析出して堆積したとしても、クリーニング動作モードでの運転により、副反応生成物を除去することが可能である。したがって、対象機器を停止させるオーバーホールを不要としたり、オーバーホールの頻度を下げたりすることが可能となる。そして、副反応生成物による対象機器の稼働への影響を最小限に抑え、例えば半導体の生産効率の向上に寄与することが可能となる。 According to the turbo molecular pump 10 as described above, even if the side reaction products are deposited and deposited in the normal operation mode, the side reaction products can be removed by the operation in the cleaning operation mode. .. Therefore, it is possible to eliminate the need for overhaul to stop the target device and reduce the frequency of overhaul. Then, it is possible to minimize the influence of the side reaction product on the operation of the target device and contribute to the improvement of the production efficiency of the semiconductor, for example.

また、クリーニング動作モードにおいては、加熱が行われるだけでなく、相対的に低速な第２回転数でモータ１６が駆動されている。このため、通常動作モードで用いられるロータ２８をクリーニング動作モードでも兼用し、ロータ翼２０を回転させて、クリーニングにより発生したガス（再生成ガス）を効率よく排気できる。そして、この排気によって、ガス化を促進でき、より効率よくクリーニングを進行させることが可能である。 Further, in the cleaning operation mode, not only heating is performed, but also the motor 16 is driven at a relatively low second rotation speed. Therefore, the rotor 28 used in the normal operation mode can also be used in the cleaning operation mode, and the rotor blade 20 can be rotated to efficiently exhaust the gas (regenerated gas) generated by the cleaning. And, by this exhaust, gasification can be promoted, and cleaning can proceed more efficiently.

さらに、 再生成ガスを効率よく排出ができるので、半導体製造装置等の対象機器に対して、再生成ガスの排出を待つための待ち時間を少なく抑えることができる。この結果、半導体等の生産効率の向上が見込めるようになる。 Further, since the regenerated gas can be efficiently discharged, it is possible to reduce the waiting time for waiting for the regenerated gas to be discharged from the target device such as the semiconductor manufacturing apparatus. As a result, improvement in production efficiency of semiconductors and the like can be expected.

また、ヒータの選択を最適化し、加熱の効率のより良いヒータを適用することで、副反応生成物のガス化に必要な昇温時間を短縮することができる。このため、半導体製造装置等の対象機器に対して、昇温を待つための待ち時間を少なく抑えることができる。この結果、半導体等の生産効率の向上が見込めるようになる。 In addition, by optimizing the selection of the heater and applying a heater with better heating efficiency, the heating time required for gasification of the side reaction product can be shortened. Therefore, it is possible to reduce the waiting time for waiting for the temperature rise for the target device such as the semiconductor manufacturing apparatus. As a result, improvement in production efficiency of semiconductors and the like can be expected.

また、本実施形態では、ヒータ４８としてカートリッジタイプのものが用いられている。このカートリッジタイプのヒータ（カートリッジヒータ）は、一般にターボ分子ポンプにおける温度制御のためのヒータとして多く用いられているものである。したがって、カートリッジタイプのヒータ４８を用いることにより、機械構造上は既存のターボ分子ポンプの大部分を活用することができ、大きな設計変更を伴うことなくクリーニングのための加熱を行うことが可能となる。 Further, in the present embodiment, a cartridge type heater 48 is used. This cartridge type heater (cartridge heater) is generally widely used as a heater for temperature control in a turbo molecular pump. Therefore, by using the cartridge type heater 48, most of the existing turbo molecular pumps can be utilized in terms of mechanical structure, and heating for cleaning can be performed without major design changes. ..

ここで、一般に、ターボ分子ポンプにおいては、カートリッジヒータ以外に、シースヒータも多く用いられている。このシースヒータを使用したターボ分子ポンプに関しても同様に、大きな設計変更を伴うことなくクリーニングのための加熱を行うことが可能である。 Here, in general, in turbo molecular pumps, sheath heaters are often used in addition to cartridge heaters. Similarly, a turbo molecular pump using this sheath heater can be heated for cleaning without major design changes.

さらに、カートリッジヒータやシースヒータに代えて、その他の一般的な種々のヒータを適用することが可能である。そして、一般的な種々のヒータとしては、電磁誘導ヒータとしてのＩＨヒータなどを例示できる。例えば、ＩＨヒータを用いた場合には、相対的に短時間で所定の温度に到達させることができ、再ガス化やクリーニングに要する時間を一層短縮することが可能となる。 Further, instead of the cartridge heater and the sheath heater, various other general heaters can be applied. As various general heaters, an IH heater as an electromagnetic induction heater and the like can be exemplified. For example, when an IH heater is used, it is possible to reach a predetermined temperature in a relatively short time, and it is possible to further shorten the time required for regasification and cleaning.

また、 面状ヒータを採用した場合には、温度分布の均一化が可能となり、広範囲において一様な（均一な）加熱や再ガス化を行えるようになる。そして、副反応生成物が部分的に残ることを防ぎ、結果として、オーバーホール等の頻度を低下させることが可能となる。さらに、半導体等の生産効率を向上できるほか、オーバーホール等に要する分のコストの削減も可能となる。 In addition, when a planar heater is used, the temperature distribution can be made uniform, and uniform (uniform) heating and regasification can be performed over a wide range. Then, it is possible to prevent the side reaction product from remaining partially, and as a result, reduce the frequency of overhaul and the like. Further, the production efficiency of semiconductors and the like can be improved, and the cost required for overhaul and the like can be reduced.

また、本実施形態では、ヒータを保持する昇温保持手段（ここでは加熱スペーサ部４６を有するベーススペーサ４２）の材質として、アルミニウム（アルミニウム合金）のように熱伝導率や、熱に対する強度（熱強度）の高い材質を採用しているため、効率のよい昇温や、再ガス化が可能である。 Further, in the present embodiment, as the material of the temperature raising holding means (here, the base spacer 42 having the heating spacer portion 46) for holding the heater, the thermal conductivity and the strength against heat (heat) like aluminum (aluminum alloy) are used. Since a material with high strength) is used, efficient temperature rise and regasification are possible.

また、通常動作モード、及び、クリーニング動作モードの両方で、ロータ翼２０により排気を行えるようにしているため、ロータ翼２０を両動作モードで共用できる。したがって、クリーニング用の排気機構を別途設けることは必須でなく、低コストでクリーニング用の排気を行うことが可能である。 Further, since the rotor blade 20 can exhaust the air in both the normal operation mode and the cleaning operation mode, the rotor blade 20 can be shared in both operation modes. Therefore, it is not essential to separately provide an exhaust mechanism for cleaning, and it is possible to perform exhaust for cleaning at low cost.

また、高温度の昇華物質で構成される副反応生成物のガス化が可能となるように、ターボ分子ポンプ１０の構成部品を選択することで、ターボ分子ポンプ１０の対応可能な温度が従来のものよりも高まることとなる。そして、例えば半導体製造装置のプロセスが途中から変更され、使用されるガスの種類が変化しても、ターボ分子ポンプ１０を交換せずに済む状況が増え得る。この結果、ターボ分子ポンプに係るコストの削減が可能となる。 Further, by selecting the components of the turbo molecular pump 10 so that the side reaction product composed of the sublimation substance having a high temperature can be gasified, the temperature that can be handled by the turbo molecular pump 10 can be changed to the conventional one. It will be higher than the one. Then, for example, even if the process of the semiconductor manufacturing apparatus is changed from the middle and the type of gas used is changed, the situation where the turbo molecular pump 10 does not need to be replaced may increase. As a result, the cost of the turbo molecular pump can be reduced.

ターボ分子ポンプ１０の構成部品とその材質との組合せとしては、ロータ翼２０をアルミニウム合金製とすることのほか、例えば、ロータ翼２０をステンレス合金製とすることが可能である。また、ロータ翼２０以外の部品をステンレス合金製とすることも可能である。さらに、例えば、高い熱伝導性、軽量化、加工の容易性等の特性が強く求められる構成部品の材質にはアルミニウム合金を用い、高い剛性や強度等の特性が強く求められる構成部品の材質にはステンレス合金を用いる、といったことが可能である。また、アルミニウム合金やステンレス合金のほかに、例えばチタン合金を採用することも可能である。 As a combination of the components of the turbo molecular pump 10 and its material, the rotor blade 20 may be made of an aluminum alloy, or the rotor blade 20 may be made of a stainless alloy, for example. It is also possible that the parts other than the rotor blade 20 are made of stainless alloy. Furthermore, for example, aluminum alloy is used as the material of the component parts that are strongly required to have characteristics such as high thermal conductivity, weight reduction, and ease of processing, and is used as the material of the component parts that are strongly required to have characteristics such as high rigidity and strength. It is possible to use a stainless alloy. Further, in addition to the aluminum alloy and the stainless alloy, for example, a titanium alloy can be adopted.

なお、本発明は、上述の実施形態に限定されず、要旨を逸脱しない範囲で種々に変形することが可能なものである。例えば、上述の実施形態では、ヒータ４８や温度センサ５１を加熱スペーサ部４６に設けている。しかし、これに限らず、例えば、ヒータ４８や温度センサ５１を加熱スペーサ部４６だけでなく水冷スペーサ部４７や、或はベーススペーサ４２以外の部位に設けることが可能である。 The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified without departing from the gist. For example, in the above-described embodiment, the heater 48 and the temperature sensor 51 are provided in the heating spacer portion 46. However, the present invention is not limited to this, and for example, the heater 48 and the temperature sensor 51 can be provided not only in the heating spacer portion 46 but also in the water-cooled spacer portion 47 or a portion other than the base spacer 42.

１０ ターボ分子ポンプ（真空ポンプ）
１４ ケーシング本体（ケーシング）
１６ モータ（回転駆動手段）
１７ ターボ分子ポンプ機構部（ポンプ機構部）
２８ ロータ
４２ ベーススペーサ（昇温保持手段）
４８ ヒータ（温度上昇手段）
６３ コントローラ（制御手段）
６４ 記憶部（温度情報記憶手段、回転数情報記憶手段） 10 Turbo molecular pump (vacuum pump)
14 Casing body (casing)
16 motor (rotational drive means)
17 Turbo molecular pump mechanism (pump mechanism)
28 Rotor 42 Base spacer (heat temperature holding means)
48 Heater (Temperature rise means)
63 Controller (control means)
64 Storage unit (temperature information storage means, rotation speed information storage means)

Claims (11)

ロータを有するポンプ機構と、
前記ポンプ機構を内包するケーシングと、
前記ロータを回転させるための回転駆動手段と、
温度上昇が可能な温度上昇手段と、
前記温度上昇手段を保持する昇温保持手段と、
前記温度上昇手段を、通常動作モードとクリーニング動作モードとの間で動作モードの切替えを行って制御することが可能な制御手段と、
前記温度上昇手段に係る設定温度の情報を記憶する温度情報記憶手段と、を備え、
前記温度情報記憶手段には、少なくとも、前記通常動作モードのための第１温度情報と、前記クリーニング動作モードのための第２温度情報とが記憶され、
前記第２温度情報により表される温度が、前記第１温度情報により表される温度より高いことを特徴とする真空ポンプ。 A pump mechanism with a rotor and
A casing containing the pump mechanism and
Rotational drive means for rotating the rotor and
A temperature rise means that can raise the temperature,
A temperature raising holding means for holding the temperature raising means and
A control means capable of controlling the temperature raising means by switching the operation mode between the normal operation mode and the cleaning operation mode.
A temperature information storage means for storing information on a set temperature related to the temperature rise means is provided.
At least the first temperature information for the normal operation mode and the second temperature information for the cleaning operation mode are stored in the temperature information storage means.
A vacuum pump characterized in that the temperature represented by the second temperature information is higher than the temperature represented by the first temperature information. 前記制御手段は、
前記回転駆動手段を、前記通常動作モードと前記クリーニング動作モードとの間で動作モードの切替えを行って制御することが可能であり、
前記回転駆動手段に係る設定回転数の情報を記憶する回転数情報記憶手段を備え、
前記回転数情報記憶手段には、少なくとも、前記通常動作モードのための第１回転数情報と、前記クリーニング動作モードのための第２回転数情報とが記憶され、
前記第２回転数情報により表される回転数が、前記第１回転数情報により表される回転数よりも低いことを特徴とする請求項１に記載の真空ポンプ。 The control means
The rotation driving means can be controlled by switching the operation mode between the normal operation mode and the cleaning operation mode.
A rotation speed information storage means for storing information on a set rotation speed related to the rotation drive means is provided.
At least the first rotation speed information for the normal operation mode and the second rotation speed information for the cleaning operation mode are stored in the rotation speed information storage means.
The vacuum pump according to claim 1, wherein the rotation speed represented by the second rotation speed information is lower than the rotation speed represented by the first rotation speed information. 前記クリーニング動作モードで発生した被処理ガスを排気する排気促進ガス導入ポートを有することを特徴とする請求項１又は２に記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to claim 1 or 2, further comprising an exhaust promotion gas introduction port for exhausting the gas to be processed generated in the cleaning operation mode. 前記排気促進ガス導入ポートとして、パージポートを兼用することを特徴とする請求項３に記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to claim 3, wherein the exhaust promotion gas introduction port also serves as a purge port. 前記温度上昇手段が、シースヒータ、及び、カートリッジヒータのうちの少なくともいずれかであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the temperature raising means is at least one of a sheath heater and a cartridge heater. 前記温度上昇手段が、電磁誘導ヒータであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the temperature raising means is an electromagnetic induction heater. 前記温度上昇手段が、面状ヒータであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the temperature raising means is a planar heater. 前記昇温保持手段の材質が、少なくともアルミニウム合金、ステンレス合金、及び、チタン合金のうちのいずれかであることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 7, wherein the material of the temperature rising holding means is at least one of an aluminum alloy, a stainless alloy, and a titanium alloy. 前記ロータは、前記通常動作モードと前記クリーニング動作モードとで兼用されることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 8, wherein the rotor is used in both the normal operation mode and the cleaning operation mode. 前記ロータの材質が、少なくともアルミニウム合金、及び、ステンレス合金のうちのいずれかであることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の真空ポンプ。 The vacuum pump according to any one of claims 1 to 9, wherein the material of the rotor is at least one of an aluminum alloy and a stainless alloy. 前記クリーニング動作モードで発生した被処理ガスの排気をアシストする補助ポンプと請求項１〜１０のいずれかに記載の真空ポンプとを備えた真空ポンプシステム。 A vacuum pump system including an auxiliary pump that assists in exhausting the gas to be processed generated in the cleaning operation mode and the vacuum pump according to any one of claims 1 to 10.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022210118A1 (en) * 2021-03-31 2022-10-06 エドワーズ株式会社 Vacuum pump
WO2023106154A1 (en) * 2021-12-06 2023-06-15 エドワーズ株式会社 Vacuum pump and good thermal conductivity component

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3128748A1 (en) * 2021-11-03 2023-05-05 Pfeiffer Vacuum Turbomolecular vacuum pump and associated cleaning method

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01247794A (en) * 1988-03-29 1989-10-03 Daikin Ind Ltd Combined vacuum pump
JP2006017089A (en) * 2004-07-05 2006-01-19 Shimadzu Corp Temperature control device for turbo molecular pump
JP2010138741A (en) * 2008-12-10 2010-06-24 Edwards Kk Vacuum pump
JP2013119798A (en) * 2011-12-07 2013-06-17 Shimadzu Corp Turbo molecular pump
JP2016167513A (en) * 2015-03-09 2016-09-15 株式会社東芝 Operation method of processing system and processing system
US20180238334A1 (en) * 2017-02-23 2018-08-23 Shimadzu Corporation Turbo-molecular pump

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5252036A (en) * 1990-06-19 1993-10-12 Tecumseh Products Company Normal direction heater for compressor crankcase heat
JPH0612794U (en) * 1992-07-13 1994-02-18 株式会社大阪真空機器製作所 Combined vacuum pump heating device
JP2002155891A (en) * 2000-11-22 2002-05-31 Seiko Instruments Inc Vacuum pump
JP4156830B2 (en) * 2001-12-13 2008-09-24 エドワーズ株式会社 Vacuum pump
JP4882558B2 (en) 2006-07-11 2012-02-22 株式会社島津製作所 Turbo molecular pump
EP2096317B1 (en) * 2008-02-27 2012-08-15 Agilent Technologies, Inc. Method for manufacturing the rotor assembly of a rotating vacuum pump
JP5218220B2 (en) * 2009-03-31 2013-06-26 株式会社島津製作所 Turbo molecular pump device and control device thereof
JP2011080407A (en) 2009-10-07 2011-04-21 Shimadzu Corp Vacuum pump
JP2014037809A (en) 2012-08-17 2014-02-27 Shimadzu Corp Vacuum pump and operation method of vacuum pump
US9947517B1 (en) * 2016-12-16 2018-04-17 Applied Materials, Inc. Adjustable extended electrode for edge uniformity control

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01247794A (en) * 1988-03-29 1989-10-03 Daikin Ind Ltd Combined vacuum pump
JP2006017089A (en) * 2004-07-05 2006-01-19 Shimadzu Corp Temperature control device for turbo molecular pump
JP2010138741A (en) * 2008-12-10 2010-06-24 Edwards Kk Vacuum pump
JP2013119798A (en) * 2011-12-07 2013-06-17 Shimadzu Corp Turbo molecular pump
JP2016167513A (en) * 2015-03-09 2016-09-15 株式会社東芝 Operation method of processing system and processing system
US20180238334A1 (en) * 2017-02-23 2018-08-23 Shimadzu Corporation Turbo-molecular pump

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022210118A1 (en) * 2021-03-31 2022-10-06 エドワーズ株式会社 Vacuum pump
WO2023106154A1 (en) * 2021-12-06 2023-06-15 エドワーズ株式会社 Vacuum pump and good thermal conductivity component

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