JP2021042165A - Method and apparatus for producing aromatic halide - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備に関する。より詳細には、芳香族化合物と無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方から芳香族ハロゲン化物を生成し、蒸留精製後の残渣液と抽剤を接触させて残渣液から触媒の主成分である金属化合物を除去した後、燃焼炉において残渣液を燃焼し、燃焼熱を回収した後にハロゲン化物を回収することを特徴とする、芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備に関する。 The present invention relates to a method and equipment for producing an aromatic halide. More specifically, an aromatic halide is produced from at least one of an aromatic compound, an inorganic halide and a halogen, and the residue liquid after distillation purification is brought into contact with a drawing agent to bring the metal compound which is the main component of the catalyst from the residue liquid. The present invention relates to a method for producing an aromatic halide and a production facility, which comprises burning a residual liquid in a combustion furnace after removing the above, recovering the heat of combustion, and then recovering the halide.
芳香族ハロゲン化物は医薬・農薬原料として有用な化合物であり、中でもｐ−ジクロロベンゼンは、医薬・農薬原料のみならず、それ自体が殺虫剤、防虫剤として使用される工業的価値の高い化合物である。ｐ−ジクロロベンゼンは、エンジニアリングプラスチックであるポリフェニレンサルファイドの原料としても使用されており、近年急激にその需要が伸びている。 Aromatic halides are useful compounds as raw materials for pharmaceuticals and pesticides, and among them, p-dichlorobenzene is a compound with high industrial value that is used not only as raw materials for pharmaceuticals and pesticides but also as an insecticide and insect repellent. is there. p-Dichlorobenzene is also used as a raw material for polyphenylene sulfide, which is an engineering plastic, and its demand has been increasing rapidly in recent years.
芳香族ハロゲン化物の製造方法としては、芳香族化合物を金属触媒の存在下でハロゲン化する方法が一般的である。このような方法により得られる生成物は、芳香族ハロゲン化物以外に、不純物・ハロゲン化物・触媒由来の金属化合物を含有している。 As a method for producing an aromatic halide, a method of halogenating an aromatic compound in the presence of a metal catalyst is common. The product obtained by such a method contains impurities, halides, and metal compounds derived from catalysts in addition to aromatic halides.
芳香族ハロゲン化物、特にｐ−ジクロロベンゼンを製造する方法としては、液相において、ルイス酸触媒の存在下、ベンゼンやクロロベンゼンを塩素分子により塩素化する方法が知られている。例えば、特許文献１には、ルイス酸として塩化第二鉄、助触媒に二塩化二硫黄を用い、反応温度３５〜３７℃を維持しながら塩素ガスでクロロベンゼンを塩素化することで、７５重量％の選択率でｐ−ジクロロベンゼンを製造する方法が記載されている。 As a method for producing an aromatic halide, particularly p-dichlorobenzene, a method of chlorinating benzene or chlorobenzene with a chlorine molecule in the presence of a Lewis acid catalyst in the liquid phase is known. For example, in Patent Document 1, ferric chloride is used as a Lewis acid and disulfur dichloride is used as a co-catalyst, and chlorobenzene is chlorinated with chlorine gas while maintaining a reaction temperature of 35 to 37 ° C. to achieve 75% by weight. A method for producing p-dichlorobenzene with the selectivity of is described.
特許文献２には、芳香族ハロゲン化物の製造工程からハロゲン化物を回収する手法として、ベンゼンを塩素化反応塔で塩素化してｐ−ジクロロベンゼンを製造するにあたり、塩素化反応において発生する塩化水素ガスを含む反応ガスを洗浄塔でベンゼンと接触させて、前記反応ガス中に含まれるベンゼンよりも高沸点の有機化合物をベンゼンに吸収除去させ、次いで吸収除去後の反応ガスを断熱吸収式塩酸回収塔に送り、回収塔の塔底から粗塩酸を得ると共に、回収塔の塔頂から排出ガスを得る塩酸の回収方法が記載されている。 Patent Document 2 describes hydrogen chloride gas generated in the chlorination reaction when benzene is chlorinated in a scrubbering reaction tower to produce p-dichlorobenzene as a method for recovering the hydrochloride from the production process of the aromatic halide. The reaction gas containing benzene is brought into contact with benzene in the scrubber to absorb and remove the organic compound having a boiling point higher than that of benzene contained in the reaction gas by benzene, and then the reaction gas after absorption and removal is absorbed and removed by the adiabatic absorption type hydrochloric acid recovery tower. A method for recovering hydrochloric acid is described in which crude hydrochloric acid is obtained from the bottom of the recovery tower and exhaust gas is obtained from the top of the recovery tower.
特許文献３には、芳香族ハロゲン化物の製造工程から鉄分を除去する手法として、１、２価の鉄化合物を含有する液状塩素化炭化水素に塩素を溶解させた後、該液状塩素化炭化水素を活性炭と接触させる液状塩素化炭化水素中の鉄除去方法が記載されている。
特許文献４には、芳香族ハロゲン化物の製造工程から、ラインミキサを用いて鉄分を抽出する手法として、フィッシャー・トロプシュ由来炭化水素流れを処理域に送り、酸性水溶液流れを前記処理域へ送り、前記処理域でフィッシャー・トロプシュ由来炭化水素流れを酸性水溶液流れと接触させて混合物流れを形成させ、そして前記混合物流れを、少なくとも１つの抽出済みフィッシャー・トロプシュ由来炭化水素流れと少なくとも１つの変性された酸性水溶液に分離する方法が記載されている。 In Patent Document 4, as a method for extracting iron from the production process of an aromatic halide using a line mixer, a Fischer-Tropsch-derived hydrocarbon flow is sent to a treatment area, and an acidic aqueous solution flow is sent to the treatment area. In the treatment area, a Fischer-Tropsch-derived hydrocarbon stream was contacted with an acidic aqueous solution stream to form a mixture stream, and the mixture stream was modified with at least one extracted Fischer-Tropsch-derived hydrocarbon stream. A method for separating into an acidic aqueous solution is described.
しかしながら、特許文献１に開示されたような、ｐ−ジクロロベンゼンの一般的な製造法においては、製品から鉄分を除去するために反応液を水洗浄する必要があり、これに用いた水は塩化水素も吸収して塩酸となるため、塩酸から鉄を分離し、塩酸を回収する工程が必要となる。そのため、工程の煩雑化・エネルギー原単位の悪化を招き、処理すべき排水量も多くなる場合がある。
特許文献２に開示された方法では、有機層に高沸点の不純物が蓄積するおそれがある。また、これら高沸点化合物には有機化合物の塩素化物も含まれているが、熱回収および塩素分の回収が実施されておらず、原料及びエネルギー原単位が悪化する場合がある。
特許文献３に開示された方法では、鉄分を塩酸に溶解させる必要があり、設備に腐食対策が必要となる。また、吸着材として用いられている活性炭は、連続使用するためには再生処理が必要である。さらに、熱回収および塩素分の回収が実施されておらず、原料及びエネルギー原単位が悪化する。
However, in a general method for producing p-dichlorobenzene as disclosed in Patent Document 1, it is necessary to wash the reaction solution with water in order to remove iron from the product, and the water used for this needs to be washed with hydrochloric acid. Since hydrogen is also absorbed and becomes hydrochloric acid, a step of separating iron from hydrochloric acid and recovering hydrochloric acid is required. Therefore, the process may be complicated and the energy intensity may be deteriorated, and the amount of wastewater to be treated may increase.
In the method disclosed in Patent Document 2, impurities having a high boiling point may accumulate in the organic layer. In addition, although these high boiling point compounds also contain chlorinated organic compounds, heat recovery and chlorine content recovery have not been carried out, and the raw materials and energy intensity may deteriorate.
In the method disclosed in
特許文献４に開示された方法では、１７０℃・４日間という長時間条件下であっても、抽出液側へ移動する金属は２９〜９５重量％程度であり、特に鉄分の抽出率は抽出液を水としたケースでは５３重量％と低い。また、抽出された金属を回収するフィルターは閉塞することが懸念される。
このように、芳香族化合物から芳香族ハロゲン化物を製造するためには、ハロゲン化物・金属の分離・回収に多大なエネルギー要したり、設備面の対策が必要であったりする場合があるため、より効率的な手法が求められている。加えて、芳香族ハロゲン化物を精製した際の不純物（蒸留残渣液など）から、ハロゲン化物や熱の回収を実施するプロセスは確立していない。
In the method disclosed in Patent Document 4, the amount of metal moving to the extract side is about 29 to 95% by weight even under a long-term condition of 170 ° C. for 4 days, and the extraction rate of iron is particularly high in the extract. In the case where water is used as water, it is as low as 53% by weight. In addition, there is a concern that the filter that collects the extracted metal will be blocked.
As described above, in order to produce an aromatic halide from an aromatic compound, a large amount of energy may be required for the separation / recovery of the halide / metal, or equipment measures may be required. A more efficient method is required. In addition, a process for recovering halides and heat from impurities (distillation residues, etc.) when purifying aromatic halides has not been established.
上記事情に鑑み、本発明は、芳香族ハロゲン化物の蒸留残渣液から触媒に由来する金属成分を除去することができるとともに、ハロゲン化物の回収率を向上することができる芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備を提供することを目的とする。 In view of the above circumstances, the present invention is a method for producing an aromatic halide, which can remove a metal component derived from a catalyst from a distillation residue liquid of an aromatic halide and can improve the recovery rate of the halide. And to provide manufacturing equipment.
本発明者らは、上記課題を達成するため鋭意検討し、芳香族ハロゲン化物の蒸留残渣液と抽剤とを接触させて蒸留残渣液中の金属分を抽出した後、燃焼炉において抽出後の残渣液を燃焼してハロゲン化物を含む排ガスを発生させて熱およびハロゲン化物を回収することで、芳香族ハロゲン化物の残渣分から、不純物・ハロゲン化物・触媒由来の金属分を効率的に分離・除去・再利用・熱回収可能であることを見出した。 The present inventors diligently studied in order to achieve the above problems, contacted the distillation residue liquid of the aromatic halide with the extractant to extract the metal component in the distillation residue liquid, and then after the extraction in the combustion furnace. By burning the residual liquid to generate exhaust gas containing halides and recovering heat and halides, impurities, halides, and metal components derived from catalysts can be efficiently separated and removed from the residues of aromatic halides.・ It was found that it can be reused and heat can be recovered.
上記目的を達成するために、本発明の各態様は以下の構成を採用する。
本発明に係る芳香族ハロゲン化物の製造方法は、金属含有触媒を用いて、芳香族化合物と、無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方とから芳香族ハロゲン化物を製造する工程（ａ）と、前記芳香族ハロゲン化物を蒸留した後の蒸留残渣液と、前記蒸留残渣液と相分離する抽剤とを混合して混合液を得て、前記混合液において、前記蒸留残渣液に含まれる前記金属含有触媒に由来する金属化合物を前記抽剤側に抽出し、抽出残渣液を得る工程（ｂ）と、燃焼炉において前記抽出残渣液を燃焼してハロゲン化物を含む排ガスを発生させる工程（ｃ）と、前記排ガスから前記ハロゲン化物を回収する工程（ｄ）とを含むことを特徴としている。
In order to achieve the above object, each aspect of the present invention adopts the following configuration.
The method for producing an aromatic halide according to the present invention includes a step (a) of producing an aromatic halide from an aromatic compound and at least one of an inorganic halide and a halogen using a metal-containing catalyst, and the above-mentioned aromatic. The distillation residue liquid after distilling the group halide and the extractant for phase separation with the distillation residue liquid are mixed to obtain a mixed liquid, and in the mixed liquid, the metal-containing catalyst contained in the distillation residue liquid is obtained. A step (b) of extracting the metal compound derived from the above to the extractant side to obtain an extraction residue liquid, and a step (c) of burning the extraction residue liquid in a combustion furnace to generate an exhaust gas containing a halide. It is characterized by including a step (d) of recovering the halide from the exhaust gas.
前記の芳香族ハロゲン化物の製造方法によれば、前記金属含有触媒に由来する金属化合物を抽出することができ、ハロゲン化物回収率を向上させることができる。これにより、安定的に芳香族ハロゲン化物を製造し、安定的に抽出残渣液を燃焼することができる。 According to the method for producing an aromatic halide, a metal compound derived from the metal-containing catalyst can be extracted, and the halide recovery rate can be improved. This makes it possible to stably produce an aromatic halide and stably burn the extraction residue liquid.
前記の芳香族ハロゲン化物の製造方法は、前記排ガスを熱交換器に通して熱回収を行う工程を含んでもよい。この場合、芳香族ハロゲン化物のエネルギー原単位を低減することができる。 The method for producing an aromatic halide may include a step of passing the exhaust gas through a heat exchanger to recover heat. In this case, the energy intensity of the aromatic halide can be reduced.
前記芳香族化合物はベンゼンであってもよく、前記ハロゲンとして塩素を用いてもよい。この場合、工業的に有用な芳香族ハロゲン化物である芳香族塩化物を高収量で得ることができる。 The aromatic compound may be benzene, or chlorine may be used as the halogen. In this case, an aromatic chloride, which is an industrially useful aromatic halide, can be obtained in a high yield.
前記芳香族ハロゲン化物はジクロロベンゼンであってもよい。この場合、工業的に有用な芳香族ハロゲン化物であり、エンジニアリングプラスチックの原料として需要があるジクロロベンゼンを高収量で得ることができる。 The aromatic halide may be dichlorobenzene. In this case, dichlorobenzene, which is an industrially useful aromatic halide and is in demand as a raw material for engineering plastics, can be obtained in high yield.
前記金属含有触媒が鉄化合物を含有しており、前記金属化合物が鉄化合物を含んでもよい。この場合、効率よく芳香族ハロゲン化物を合成することができる。また、前記金属化合物が鉄化合物を含むことにより、抽剤は鉄化合物を抽出することができる。 The metal-containing catalyst may contain an iron compound, and the metal compound may contain an iron compound. In this case, the aromatic halide can be efficiently synthesized. Moreover, since the metal compound contains an iron compound, the extractor can extract the iron compound.
前記工程（ｂ）において、前記蒸留残渣液から前記抽剤に抽出される前記鉄化合物の割合が８０重量％以上であってもよい。この場合、前記鉄化合物を抽剤側に抽出し、蒸留残渣液が含有する鉄化合物の８０重量％以上を回収することにより、燃焼炉や熱回収装置をより安定的に運転することができる。 In the step (b), the proportion of the iron compound extracted from the distillation residue liquid into the extractant may be 80% by weight or more. In this case, by extracting the iron compound to the extractant side and recovering 80% by weight or more of the iron compound contained in the distillation residue liquid, the combustion furnace and the heat recovery device can be operated more stably.
前記抽剤は９０重量％以上の水を含んでもよい。この場合、前記抽剤によって、前記蒸留残渣液に含まれる前記金属含有触媒に由来する前記金属化合物を抽出することができる。 The extractant may contain 90% by weight or more of water. In this case, the metal compound derived from the metal-containing catalyst contained in the distillation residue liquid can be extracted by the extractant.
前記抽剤への前記金属化合物の溶解度が、１ｇ／抽剤１００ｇ以上であってもよい。この場合、抽剤は、蒸留残渣液が含有する金属化合物をより効率的に抽出することができる。 The solubility of the metal compound in the extractant may be 1 g / 100 g or more of the extractant. In this case, the extractant can more efficiently extract the metal compound contained in the distillation residue liquid.
前記抽剤のｐＨは５〜９の範囲であってもよい。前記抽剤のｐＨが上記下限値以上であることにより、抽剤に対する金属化合物の溶解度を十分なものとすることができる。また、前記抽剤のｐＨが上記上限値以下であることにより、抽剤と蒸留残渣液とは相分離する。 The pH of the extractant may be in the range of 5-9. When the pH of the extractant is at least the above lower limit value, the solubility of the metal compound in the extractant can be made sufficient. Further, when the pH of the extractant is not more than the above upper limit value, the extractant and the distillation residue liquid are phase-separated.
前記工程（ｂ）は、比重差を利用して前記混合液を前記抽出残渣液と抽出後抽剤とに分離する工程を含んでもよい。この場合、前記抽出残渣液と抽出後抽剤とを容易に分離することができる。 The step (b) may include a step of separating the mixed solution into the extraction residue solution and the extraction agent after extraction by utilizing the difference in specific gravity. In this case, the extraction residue liquid and the extraction agent after extraction can be easily separated.
前記混合液の温度は２０〜５０℃であってもよい。前記混合液の温度が上記下限値以上であることにより、混合液に含まれる芳香族ハロゲン化物が固化することを抑制し、固体中に金属化合物が取り込まれることを抑制することができる。前記混合液の温度が上記上限値以下であることにより、蒸留残渣液に対する金属化合物の溶解度を低いものとすることができ、抽剤により抽出される金属化合物の量を高めることができる。 The temperature of the mixed solution may be 20 to 50 ° C. When the temperature of the mixed solution is at least the above lower limit value, it is possible to suppress the solidification of the aromatic halide contained in the mixed solution and to prevent the metal compound from being incorporated into the solid. When the temperature of the mixed solution is not more than the above upper limit value, the solubility of the metal compound in the distillation residue solution can be lowered, and the amount of the metal compound extracted by the extraction agent can be increased.
前記蒸留残渣液と前記抽剤との混合はラインミキサによって行われてもよい。この場合、前記蒸留残渣液と前記抽剤とを混合する装置が占有する空間を低減することができ、その混合する装置により消費されるエネルギーを低減することができる。 The mixing of the distillation residue liquid and the extractant may be carried out by a line mixer. In this case, the space occupied by the apparatus for mixing the distillation residue liquid and the extractant can be reduced, and the energy consumed by the mixing apparatus can be reduced.
前記ラインミキサに通液する前記混合液に含まれる前記抽剤の重量は、前記蒸留残渣液に対して３倍以上であってもよい。この場合、前記蒸留残渣液から前記抽剤へ抽出される前記金属化合物の割合を高めることができる。 The weight of the extractant contained in the mixed solution to be passed through the line mixer may be three times or more the weight of the distillation residue solution. In this case, the proportion of the metal compound extracted from the distillation residue liquid into the extractant can be increased.
前記ラインミキサにおける前記混合液の線速が、３０〜２００ｃｍ／ｓであってもよい。線速が上記下限値以上であることにより、前記抽出残渣液の液滴径が微細化され、液液分散が十分なものとなり、前記抽剤側へ抽出される前記金属化合物の割合を高めることができる。線速が上記上限値以下であることにより、ラインミキサ内のエレメントにおける圧力損失を低減して経済性を高めることができ、また、過大な負荷がかかってラインミキサが破損するおそれを低減することができる。 The linear velocity of the mixture in the line mixer may be 30 to 200 cm / s. When the linear velocity is equal to or higher than the above lower limit value, the droplet diameter of the extraction residue liquid is refined, the liquid-liquid dispersion is sufficient, and the proportion of the metal compound extracted to the extractant side is increased. Can be done. When the line speed is equal to or less than the above upper limit value, the pressure loss in the element in the line mixer can be reduced to improve economic efficiency, and the risk of damage to the line mixer due to an excessive load can be reduced. Can be done.
前記蒸留残渣液と前記抽剤との混合は攪拌槽の内部で行われてもよい。この場合、前記蒸留残渣液と前記抽剤との混合を十分なものとすることができる。 The mixing of the distillation residue liquid and the extractant may be performed inside the stirring tank. In this case, the mixing of the distillation residue liquid and the extractant can be sufficient.
前記攪拌槽に供給する前記抽剤の重量は、前記蒸留残渣液に対して３倍以上であってもよい。この場合、前記蒸留残渣液から前記抽剤へ抽出される前記金属化合物の割合を高めることができる。 The weight of the extractant supplied to the stirring tank may be three times or more the weight of the distillation residue liquid. In this case, the proportion of the metal compound extracted from the distillation residue liquid into the extractant can be increased.
本発明に係る芳香族ハロゲン化物の製造設備は、金属含有触媒を用いて芳香族化合物と無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方とから芳香族ハロゲン化物の生成を行う反応装置と、前記反応装置にて生成された前記芳香族ハロゲン化物を含む液を蒸留する蒸留装置と、前記蒸留装置の蒸留残渣液と、前記蒸留残渣液と相分離する抽剤とを混合し、前記蒸留残渣液に含まれる前記金属含有触媒に由来する金属化合物を前記抽剤側に抽出させる混合装置と、前記混合装置により混合された混合液を、抽出残渣液と抽出後抽剤とに分離する分離装置と、前記分離装置により分離された前記抽出残渣液を燃焼する燃焼炉と、前記燃焼炉において発生したハロゲン化物を含む排ガスからハロゲン化物を回収するハロゲン化物回収装置と、を備えることを特徴としている。 The facility for producing an aromatic halide according to the present invention includes a reaction device that produces an aromatic halide from at least one of an aromatic compound, an inorganic halide, and a halogen using a metal-containing catalyst, and the above-mentioned reaction device. A distillation apparatus for distilling the generated liquid containing the aromatic halide, a distillation residue liquid of the distillation apparatus, and a drawing agent for phase separation from the distillation residue liquid are mixed and contained in the distillation residue liquid. A mixing device for extracting a metal compound derived from a metal-containing catalyst to the extractor side, a separation device for separating the mixed solution mixed by the mixing device into an extraction residue solution and a post-extraction extractant, and the separation device. It is characterized by including a combustion furnace that burns the extraction residue liquid separated by the above, and a halide recovery device that recovers the halide from the exhaust gas containing the halide generated in the combustion furnace.
前記芳香族ハロゲン化物の製造設備によれば、蒸留残渣液から前記金属含有触媒に由来する金属化合物を抽出することができ、燃焼炉にて発生したハロゲン化物を回収することができる。これにより、反応装置及び燃焼炉を安定的に運転することができる。 According to the aromatic halide production facility, the metal compound derived from the metal-containing catalyst can be extracted from the distillation residue liquid, and the halide generated in the combustion furnace can be recovered. As a result, the reactor and the combustion furnace can be operated stably.
芳香族ハロゲン化物の製造設備は、前記排ガスから熱回収を行う熱回収装置を備えてもよい。この場合、芳香族ハロゲン化物のエネルギー原単位を低減することができる。 The aromatic halide production facility may include a heat recovery device that recovers heat from the exhaust gas. In this case, the energy intensity of the aromatic halide can be reduced.
前記分離装置が、比重差を利用して前記混合液を前記抽出残渣液と前記抽出後抽剤とに分離する装置であってもよい。この場合、前記分離装置は、前記混合液を前記抽出残渣液と抽出後抽剤とを容易に分離することができる。 The separation device may be a device that separates the mixed solution into the extraction residue solution and the extraction agent after extraction by utilizing the difference in specific gravity. In this case, the separation device can easily separate the extraction residue liquid and the extraction agent after extraction from the mixed liquid.
前記混合装置に供給される前記蒸留残渣液又は前記抽剤の少なくとも一方の温度を調節してもよい。この場合、前記抽剤が気化すること、及び、前記芳香族ハロゲン化物が固化することを防止することができる。 The temperature of at least one of the distillation residue liquid and the extractant supplied to the mixing device may be adjusted. In this case, it is possible to prevent the extractant from vaporizing and the aromatic halide from solidifying.
前記混合装置はラインミキサであってもよい。この場合、前記混合装置により占有される空間を低減することができ、前記混合装置により消費されるエネルギーを低減することができる。 The mixing device may be a line mixer. In this case, the space occupied by the mixing device can be reduced, and the energy consumed by the mixing device can be reduced.
前記混合装置は攪拌槽であってもよい。この場合、前記蒸留残渣液と前記抽剤との混合を十分なものとすることができる。 The mixing device may be a stirring tank. In this case, the mixing of the distillation residue liquid and the extractant can be sufficient.
本発明によれば、芳香族ハロゲン化物の蒸留残渣液から触媒に由来する金属成分を除去することができるとともに、ハロゲン化物の回収率を向上することができる芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備を提供することができる。 According to the present invention, a method and equipment for producing an aromatic halide, which can remove a metal component derived from a catalyst from a distillation residue liquid of an aromatic halide and can improve the recovery rate of the halide. Can be provided.
以下、本発明に係る、芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備について、図面を参照しつつ詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態による芳香族ハロゲン化物の製造設備の構成を示すブロック図である。この図において、芳香族ハロゲン化物の製造設備は、芳香族ハロゲン化物の生成を行う反応装置４と、反応装置４にて生成された芳香族ハロゲン化物を蒸留する蒸留装置６と、蒸留装置の蒸留残渣液８と抽剤１０とから混合液を得る混合装置１２と、混合液を抽出残渣液と抽出後抽剤とに分離する分離装置１４と、抽出残渣液を燃焼する燃焼炉２２と、燃焼炉２２の排ガスから熱回収する熱回収装置２４と、ハロゲン化物を回収するハロゲン化物回収装置２６とを備える。このような芳香族ハロゲン化物の製造設備によれば、芳香族ハロゲン化物の蒸留残渣液から前記金属含有触媒に由来する金属化合物を抽出することができるとともに、芳香族ハロゲン化物のエネルギー原単位を低減することができる。
Hereinafter, the method for producing an aromatic halide and the production equipment according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of an aromatic halide production facility according to an embodiment of the present invention. In this figure, the equipment for producing an aromatic halide is a reactor 4 for producing an aromatic halide, a
反応装置４には、原料である芳香族炭化水素１及びハロゲン・ハロゲン化物２と、金属含有触媒３とが供給され、原料から金属含有触媒の作用によって芳香族ハロゲン化物１８が合成される。ハロゲン・ハロゲン化物２は、無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方である。
An aromatic hydrocarbon 1 and a halogen / halide 2 as raw materials and a metal-containing
芳香族化合物としては、芳香族ハロゲン化物を製造可能な化合物であれば特に制限はないが、例えば、ベンゼン、トルエン、キシレンや、これら芳香族化合物がアルキル化、ニトロ化、アミノ化した化合物を用いることができる。また、ナフタレン環、アントラセン環等の多環式芳香族化合物やそれらの芳香環のアルキル化、ニトロ化、アミノ化物を用いることもできる。生成する芳香族ハロゲン化物の有用性から、芳香族化合物としては芳香族炭化水素を用いることが好ましく、ベンゼンを用いることがより好ましい。また、ハロゲン化反応を円滑に進行させるため、ハロゲン化反応の前に不純物を除去する工程、例えば脱水工程等を経由しても良い。 The aromatic compound is not particularly limited as long as it is a compound capable of producing an aromatic halide, and for example, benzene, toluene, xylene, or a compound obtained by alkylating, nitrating, or aminating these aromatic compounds is used. be able to. Further, polycyclic aromatic compounds such as naphthalene ring and anthracene ring, and alkylation, nitration, and amination of those aromatic rings can also be used. From the viewpoint of the usefulness of the aromatic halide produced, it is preferable to use an aromatic hydrocarbon as the aromatic compound, and it is more preferable to use benzene. Further, in order to allow the halogenation reaction to proceed smoothly, a step of removing impurities such as a dehydration step may be performed before the halogenation reaction.
芳香族ハロゲン化物としては、芳香族化合物と無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方から製造可能な化合物であれば特に制限はないが、ベンゼン、トルエン、キシレンや、これら芳香族化合物がアルキル化、ニトロ化、アミノ化した化合物のハロゲン化物が挙げられる。また、ナフタレン環、アントラセン環等の多環式芳香族化合物やそれらの芳香環のアルキル化、ニトロ化、アミノ化物のハロゲン化物でも良い。生成物の有用性から、芳香族ハロゲン化物としては芳香族炭化水素の塩素化物が好ましく、ｐ−ジクロロベンゼン等のジクロロベンゼンがより好ましい。この場合、工業的に有用な芳香族ハロゲン化物であるジクロロベンゼンを高収量で得ることができる。 The aromatic halide is not particularly limited as long as it is a compound that can be produced from at least one of an aromatic compound, an inorganic halide and a halogen, but benzene, toluene, xylene and these aromatic compounds are alkylated and nitrated. , Al halides of aminoated compounds. Further, a polycyclic aromatic compound such as a naphthalene ring or an anthracene ring, or an alkylation, nitration, or a halide halide of the aromatic ring may be used. From the viewpoint of the usefulness of the product, the aromatic halide is preferably a chlorinated aromatic hydrocarbon, and more preferably dichlorobenzene such as p-dichlorobenzene. In this case, dichlorobenzene, which is an industrially useful aromatic halide, can be obtained in high yield.
芳香族ハロゲン化物の原料となるハロゲンとしては、塩素ガスを用いることがより好ましく、必要であれば、他のハロゲン、例えば、フッ素、臭素、ヨウ素等を使用してもよい。芳香族ハロゲン化物の原料となる無機ハロゲン化物としては、塩素化合物を用いることが好ましい。また、ハロゲン化反応に塩素ガスを用いる際には、窒素等の反応に関与しないイナートガスが含まれていても良い。 As the halogen used as a raw material for the aromatic halide, chlorine gas is more preferably used, and if necessary, other halogens such as fluorine, bromine, iodine and the like may be used. As the inorganic halide used as a raw material for the aromatic halide, it is preferable to use a chlorine compound. Further, when chlorine gas is used for the halogenation reaction, an inert gas that does not participate in the reaction such as nitrogen may be contained.
金属含有触媒としてはルイス酸触媒が好ましく、ルイス酸触媒としては金属塩化物が好ましい。金属塩化物としては、塩化アンチモンや塩化第二鉄が好ましく、その中でも塩化第二鉄がより好ましい。金属含有触媒とは別に助触媒の添加も可能であり、例えば二塩化二硫黄などが好適に用いられる。鉄化合物を含有する金属含有触媒を用いることにより、効率よく芳香族ハロゲン化物を合成することができる。また、燃焼炉の排ガスに含まれるハロゲン化物としては、ハロゲン化水素が好ましく、塩化水素がより好ましい。 The Lewis acid catalyst is preferable as the metal-containing catalyst, and the metal chloride is preferable as the Lewis acid catalyst. As the metal chloride, antimony chloride and ferric chloride are preferable, and ferric chloride is more preferable. A co-catalyst can be added separately from the metal-containing catalyst, and for example, disulfur dichloride is preferably used. By using a metal-containing catalyst containing an iron compound, an aromatic halide can be efficiently synthesized. Further, as the halide contained in the exhaust gas of the combustion furnace, hydrogen halide is preferable, and hydrogen chloride is more preferable.
反応装置４において芳香族ハロゲン化物を合成する方法としては、特に制限はないが、例えば、原料である芳香族化合物と、無機ハロゲン化物及びハロゲンの少なくとも一方と、金属含有触媒とを反応装置４に投入し、所定温度・圧力で加熱し、所定の時間反応させた後に、生成物を抜き出す形式が挙げられる。上述した芳香族ハロゲン化物を合成する方法としては、例えば、回分式、半回分式、連続式の何れの手法を用いても良く、製造工程後に経由する精製工程で分離された原料である芳香族化合物や中間生成物を、原料として再び製造工程に戻しても良い。また、芳香族ハロゲン化物が複数のハロゲンを含む場合は、製造工程を複数に分割し、順次芳香族化合物と結合するハロゲン数を増やす方式を用いても良い。 The method for synthesizing an aromatic halide in the reaction device 4 is not particularly limited, but for example, an aromatic compound as a raw material, at least one of an inorganic halide and a halogen, and a metal-containing catalyst are added to the reaction device 4. Examples thereof include a form in which the product is extracted after being charged, heated at a predetermined temperature and pressure, and reacted for a predetermined time. As a method for synthesizing the above-mentioned aromatic halide, for example, any of a batch method, a semi-batch method, and a continuous method may be used, and the aromatic which is a raw material separated in the purification step which is passed after the manufacturing step. The compound or intermediate product may be used as a raw material and returned to the manufacturing process. When the aromatic halide contains a plurality of halogens, a method may be used in which the production process is divided into a plurality of halogens and the number of halogens bonded to the aromatic compound is sequentially increased.
反応装置４にて生成された芳香族ハロゲン化物は蒸留装置６へ導入され、生成した芳香族ハロゲン化物は、金属含有触媒を含む高沸点化合物を分離するための蒸留工程に供される。蒸留工程の運転条件としては、芳香族ハロゲン化物と、金属含有触媒を含む高沸点化合物とを分離可能な条件であれば特に制限はないが、例えば蒸留塔に芳香族ハロゲン化物・金属含有触媒を含む混合物を投入し、所定温度・圧力・還流比・滞留時間で蒸留を実施し、蒸留塔上部から芳香族ハロゲン化物を主成分として含む混合物を抜き出し、下部からは金属含有触媒・製造工程の高沸点不純物を含む混合物（以下「高沸点残渣」と称する）を抜き出す方式が挙げられる。また、生成した芳香族ハロゲン化物が複数存在する場合は、蒸留工程を複数準備し、各々の芳香族ハロゲン化物分離に適した蒸留条件で分離する方式を用いても良い。また、複数発生した高沸点残渣を混合させて抽剤と接触させる工程に供与しても良い。
The aromatic halide produced in the reaction apparatus 4 is introduced into the
高沸点化合物を分離した芳香族ハロゲン化物は、更に不純物を除去するために、蒸留・晶析・洗浄・吸着・抽出・遠心分離・乾燥・イオン交換等の精製処理を実施しても良い。また、これらの精製処理によって発生した不純物と、高沸点残渣とを混合しても良い。蒸留残渣液８は高沸点残渣を含み、芳香族化合物、芳香族ハロゲン化物、製造工程で副生した高沸点化合物、金属含有触媒等を含有してもよい。蒸留残渣液８に含まれる触媒・高融点化合物等は固体であっても良いが、抽出処理に供するために流動性を持つことが好ましく、流動性を向上させるための液体を添加しても良い。流動性を向上させるために添加する液体としては、蒸留残渣液と相分離しない物質を用いることが好ましく、精製処理にて発生した高沸点残渣等の不純物を用いることがより好ましい。 The aromatic halide from which the high boiling point compound has been separated may be subjected to purification treatments such as distillation, crystallization, washing, adsorption, extraction, centrifugation, drying, and ion exchange in order to further remove impurities. Further, impurities generated by these purification treatments and high boiling point residues may be mixed. The distillation residue liquid 8 contains a high boiling point residue, and may contain an aromatic compound, an aromatic halide, a high boiling point compound produced as a by-product in the production process, a metal-containing catalyst, or the like. The catalyst, melting point compound, etc. contained in the distillation residue liquid 8 may be a solid, but it is preferable to have fluidity for use in the extraction treatment, and a liquid for improving the fluidity may be added. .. As the liquid to be added to improve the fluidity, it is preferable to use a substance that does not phase-separate from the distillation residue liquid, and it is more preferable to use impurities such as a high boiling point residue generated in the purification treatment.
蒸留装置６から送られてきた蒸留残渣液８、及び、蒸留残渣液８と相分離する抽剤１０は、混合装置１２に導入されて混合される。抽剤１０は蒸留残渣液８に含まれる金属含有触媒に由来する金属化合物を抽出するため、蒸留残渣液８と相分離する液体である必要がある。蒸留残渣液８は芳香族化合物または／および芳香族ハロゲン化物を含有していることから、抽剤１０としては親水性の液体が好ましく、９０重量％以上の水を含むことがより好ましく、水を用いることが特に好ましい。抽剤１０が上記下限値以上の水を含むことにより、抽剤によって、蒸留残渣液に含まれる金属含有触媒に由来する金属化合物を十分に抽出することができる。
The distillation residue liquid 8 sent from the
抽剤に対する金属化合物の溶解度は１ｇ／抽剤１００ｇ以上であることが好ましく、１０ｇ／抽剤１００ｇ以上であることがより好ましい。抽剤１０への金属化合物の溶解度が上記下限値以上であると、抽剤は、蒸留残渣液が含有する金属化合物をより効率的に抽出することができる。例えば、金属含有触媒に由来する金属化合物が塩化第二鉄であり、抽剤として水を用いた場合、抽剤への塩化第二鉄の溶解度は９２ｇ／抽剤１００ｇとなる。蒸留残渣液８から抽剤１０に抽出される鉄化合物の割合が８０重量％以上であってもよい。この場合、鉄化合物を抽剤側に抽出し、蒸留残渣液８が含有する鉄化合物の８０重量％以上を回収することができる。
The solubility of the metal compound in the extractant is preferably 1 g / 100 g or more of the extractant, and more preferably 10 g / 100 g or more of the extractant. When the solubility of the metal compound in the
抽剤１０のｐＨは、５〜９の範囲にあることが好ましい。抽剤１０のｐＨが上記下限値以上であることにより、抽剤１０に対する金属化合物の溶解度を十分なものとすることができる。また、抽剤１０のｐＨが上記上限値以下であることにより、抽剤と蒸留残渣液８とは十分に相分離する。
The pH of the
混合液の温度は２０〜５０℃の範囲であることが好ましく、２０〜３５℃の範囲であることがより好ましい。混合液の温度が上記下限値以上であることにより、混合液に含まれる芳香族ハロゲン化物が固化することを抑制し、固体中に金属化合物が取り込まれることを抑制することができる。混合液の温度が上記上限値以下であることにより、蒸留残渣液８に対する金属化合物の溶解度を低いものとすることができ、抽剤１０により抽出される金属化合物の量を高めることができる。また、蒸留残渣液８と抽剤１０とを混合する前に、少なくとも一方の液の温度を温度調整手段により調整してから混合すると良い。温度調整手段としては、冷却または加温できる手段であれば特に限定されず、例えば、二重管式熱交換器を用いることができる。
The temperature of the mixed solution is preferably in the range of 20 to 50 ° C, more preferably in the range of 20 to 35 ° C. When the temperature of the mixed solution is at least the above lower limit value, it is possible to suppress the solidification of the aromatic halide contained in the mixed solution and to prevent the metal compound from being incorporated into the solid. When the temperature of the mixed solution is not more than the above upper limit value, the solubility of the metal compound in the distillation residue solution 8 can be lowered, and the amount of the metal compound extracted by the
例えば、高い温度（例えば１００℃以上）の蒸留残渣液８と抽剤１０とを混合した場合、抽剤１０が気化するおそれがあり、また２０℃未満の抽剤１０と蒸留残渣液８とを混合した場合には、蒸留残渣液８に含まれる芳香族ハロゲン化物が固化するおそれがある。そのため、混合する時の蒸留残渣液８の温度としては、例えば、１００℃未満であってもよく、好ましくは４０〜６０℃に調整されていることが好ましい。また、混合する時の抽剤１０の温度としては、例えば、２０℃以上であってもよく、好ましくは２５〜４０℃に調整されていることが好ましい。なお、蒸留残渣液８の温度及び抽剤１０の温度の両方を上記範囲内に調整してから混合することがより好ましい。これにより、抽剤１０の気化や芳香族ハロゲン化物の固化をより確実に防ぐことができる。
For example, when the distillation residue liquid 8 at a high temperature (for example, 100 ° C. or higher) and the
蒸留残渣液８と抽剤１０を混合する方法としては、特に制限はなく、例えば、回分式、半回分式、連続式であってもよい。回分式により混合する具体的な方法としては、例えば、蒸留残渣液８及び抽剤１０を所定の容器に入れ、所定の時間撹拌する方法が挙げられる。また、連続式により混合する具体的な方法としては、蒸留残渣液８と抽剤１０を混合装置１２に連続的に導入し、所定の時間、滞留、接触させた後、得られた混合液を連続的に抜き出す方法が挙げられる。
The method of mixing the distillation residue liquid 8 and the
混合装置１２としては、特に制限はないが、混合する方法が回分式または半回分式である場合、蒸留残渣液８及び抽剤１０を撹拌可能な容器または槽を用いることが好ましい。このような容器または槽を用いる場合、蒸留残渣液８と抽剤１０との混合を十分なものとすることができる。混合する方法が連続式である場合、蒸留残渣液８及び抽剤１０を撹拌可能な容器をまたは槽を用いることが好ましく、ラインミキサ（静的混合器）を用いることがより好ましい。混合装置１２としてラインミキサを用いる場合、混合装置１２が占有する空間を低減することができ、混合装置１２により消費されるエネルギーを低減することができる。ラインミキサとしては、例えば、スタティックミキサＴシリーズ（ノリタケカンパニー製）等を好適に用いることができる。
The mixing
蒸留残渣液８と抽剤１０を混合する装置としてラインミキサを用いる場合、混合液の線速（供給液の流量／ラインミキサの内径基準断面積より算出）は、３０〜２００ｃｍ／ｓであることが好ましく、５０〜１５０ｃｍ／ｓであることがより好ましい。線速が上記下限値以上であることにより、抽出残渣液の液滴径が微細化され、液液分散が十分なものとなり、抽剤側への抽出される金属化合物の割合を高めることができる。線速が上記上限値以下であることにより、ラインミキサ内のエレメントにおける圧力損失を低減して経済性を高めることができ、また、過大な負荷がかかって装置が破損するおそれを低減することができる。
When a line mixer is used as a device for mixing the distillation residue liquid 8 and the
混合装置１２として、蒸留残渣液８及び抽剤１０を撹拌可能な容器または槽を用いる場合、及び、ラインミキサを用いる場合、抽剤１０の重量は、蒸留残渣液８に対して３倍以上であることが好ましい。この場合、抽剤１０によって金属化合物を十分に抽出することができる。
When a container or tank capable of stirring the distillation residue liquid 8 and the
続いて、混合装置１２において得られた混合液は分離装置１４に導入され、抽出残渣液（油層２０）と抽出後抽剤（水層１６）とに分離される。分離する手法としては、特に制限はないが、例えば、抽出残渣液と抽出後抽剤の比重差を利用して分離する手法であることが好ましい。この場合、前記抽出残渣液と抽出後抽剤とを容易に分離することができる。抽出残渣液と抽出後抽剤の比重差を利用して分離する手法としては、例えば、遠心分離、静置分離等であってもよい。抽出残渣液と抽出後抽剤の比重差を利用して分離する具体的な手法としては、混合液を抽出残渣液と抽出後抽剤を分離するための装置に導入し、所定の時間（半回分式・連続式であれば、所定の滞留時間）静置分離し相分離させることで、親水性の抽出後抽剤と、親油性の抽出残渣液に比重分離する手法がより好ましい。
Subsequently, the mixed solution obtained in the
燃焼炉２２において、抽剤と接触後の残渣液を燃焼処理により排ガスが発生し、熱回収装置２４において得られた排ガスから燃焼熱を回収し、ハロゲン化物回収装置２６においてハロゲン化物２８を回収することが可能になる。燃焼炉の温度は、廃液の不完全燃焼が防止可能な温度とすることが好ましく、例えば１０００〜１４５０℃が好ましく、１０００〜１２００℃の範囲にあることがより好ましい。燃焼に必要な酸素を供給するため、抽剤と接触後の残渣液と空気を予め混合した後に、燃焼炉２２に供給しても良い。
In the
次に、上述の図１に示された芳香族ハロゲン化物の製造設備の一実施形態について図２にて詳細に説明する。本実施形態の芳香族ハロゲン化物の製造設備３０は、芳香族ハロゲン化物を合成する反応装置３６と、芳香族ハロゲン化物を蒸留する蒸留装置４２と、蒸留残渣液を適温に保つ熱交換器４８と、蒸留残渣液と抽剤とを混合して混合液を得る混合装置５６と、混合液を抽出残渣と抽出後抽剤とに分離する分離装置５８とを備えている。図２の反応装置３６、蒸留装置４２、混合装置５６、分離装置５８は、それぞれ、図１の反応装置４、蒸留装置６、混合装置１２、分離装置１４に対応する。
Next, an embodiment of the aromatic halide production facility shown in FIG. 1 described above will be described in detail with reference to FIG. The aromatic
反応装置３６には、ベンゼン供給源３１からベンゼンが、塩素供給源３２から塩素ガスが、触媒供給源３４から触媒としての金属含有触媒が、導入される。反応装置３６は撹拌機３８を備え、撹拌機３８は、反応装置３６に導入された内容物を撹拌する。反応装置３６においては、金属含有触媒の触媒活性によって、ベンゼンと、塩素ガスとが反応して芳香族ハロゲン化物が生成する。
Benzene is introduced into the
反応装置３６の形状は槽状であり、反応装置３６の大きさは特に限定されず、所望の量の芳香族ハロゲン化物を得るために、適切な大きさに設定してよい。反応装置３６の壁面は、塩素等のハロゲンにより腐食されない材料によって形成されている。撹拌機３８の形状及び動作形態としては、芳香族ハロゲン化物の反応効率を高めるものであれば特に限定されず、反応装置３６の内容物の全体を十分に継続的に混合できるものであってもよい。
The shape of the
芳香族ハロゲン化物の製造設備３０が備える反応装置３６の個数は、１個であってもよく、２個以上であってもよい。所望の芳香族ハロゲン化物が複数種類のハロゲン原子を含む場合は、芳香族ハロゲン化物の製造設備３０が備える複数の反応装置３６において、異なる種類のハロゲン、ハロゲン化物を、順次、芳香族化合物と反応させてもよい。
The number of
反応装置３６から、芳香族ハロゲン化物と、金属含有触媒とを含む混合物が導出され、ポンプ４０によって、蒸留装置４２へ導入される。蒸留装置４２は上端に芳香族ハロゲン化物回収管４４を備え、導入された混合物は加熱されて、気化した芳香族ハロゲン化物は芳香族ハロゲン化物回収管４４から回収される。芳香族ハロゲン化物の製造設備３０が備える蒸留装置４２の個数は１個であってもよく、２個以上であってもよい。所望の芳香族ハロゲン化物が複数種類ある場合は、複数個の蒸留装置４２において、各々の芳香族ハロゲン化物を精製してもよい。
A mixture containing the aromatic halide and the metal-containing catalyst is derived from the
芳香族ハロゲン化物回収管４４から回収された気体は、芳香族ハロゲン化物以外に、原料であるベンゼン、反応により生成した塩化水素、中間生成物等を含んでいる。芳香族ハロゲン化物の製造設備３０は、芳香族ハロゲン化物回収管４４から回収された気体から、芳香族ハロゲン化物を精製する精製装置（図示せず）を備えていてもよく、精製装置において分離された、原料、中間生成物は、反応装置３６に戻してもよい。
The gas recovered from the aromatic
蒸留装置４２において、導入された混合物の加熱温度としては、芳香族ハロゲン化物が分解しない温度に設定することが好ましく、所望の芳香族ハロゲン化物の物理化学的性質を考慮して設定してよい。金属含有触媒を含む高沸点化合物は、気化せずに蒸留装置４２の底部に滞留して蒸留残渣液となり、蒸留残渣液はポンプ４６によって熱交換器４８へと通され、冷却される。
In the
抽剤は抽剤供給管５４から供給され、熱交換器４９を通り、芳香族ハロゲン化物が固化しない温度にまで加熱される。適度な温度に保温された蒸留残渣液は、抽剤供給管５４から供給された抽剤と合流し、混合装置５６に導入され、混合装置５６において蒸留残渣液と抽剤とはよく混合されて、混合液となる。抽剤は蒸留残渣液と相分離するものであり、蒸留残渣液と、抽剤とがよく混合されると、蒸留残渣液に含まれる金属含有触媒に由来する金属化合物は、抽剤側へ抽出される。混合装置５６としては、回分式、半回分式、連続式のいずれであってもよい。混合装置５６が回分式、半回分式である場合、混合装置５６は混合液を撹拌可能な槽であってもよい。混合装置５６が連続式である場合、混合装置５６はラインミキサであってもよい。混合装置５６は、芳香族ハロゲン化物が固化しない温度に保温するための加熱器を備えていてもよい。
The extractant is supplied from the
混合装置５６において混合された混合液は、混合液供給管６０を通って分離装置５８へ導入され、分離装置５８において、混合液は抽出残渣液と抽出後抽剤とに分離する。このとき、金属含有触媒に由来する金属化合物は、抽出後抽剤に抽出されている。分離装置５８において、混合液は、抽出残渣液と抽出後抽剤との比重の差を利用して、これらは分離される。分離する方法としては、例えば、遠心分離、静置分離であってもよい。分離する方法が遠心分離である場合、分離装置５８は遠心分離が可能である装置であってもよい。分離する方法が静置分離である場合、分離装置５８は混合液を貯留する槽であってもよい。分離装置５８は、芳香族ハロゲン化物が固化しない温度に保温するための加熱器を備えていてもよい。
The mixed solution mixed in the
混合液から分離した抽出後抽剤は、輸送管６６を通って貯留槽６７へ導入された後、ポンプ７０によって排出管７２を通って排出される。
The extracted extractant separated from the mixed solution is introduced into the
混合液から分離した抽出残渣液は、抽出残渣回収管６２を通り排出され、抽出残渣貯留槽７４に導入される。抽出残渣貯留槽７４に貯留された抽出残渣液は、ポンプ７６によって抽出残渣輸送管７８を通り燃焼炉に導入される。
The extraction residue liquid separated from the mixed solution is discharged through the extraction
燃焼炉に導入された抽出残渣液は燃焼処理され、例えば、可燃性である原料のベンゼン等が燃焼する。燃焼のために必要な酸素を供給するために、抽出残渣液は予め空気と混合されてもよい。燃焼後の排ガスは熱回収装置に導入されて、燃焼により生成した熱が回収される。多管式熱交換器を備える熱回収装置を用いて、水を加圧蒸気として回収してもよい。熱回収後の排ガスは、ハロゲン化物回収装置に導入されて、ハロゲン化物は回収される。 The extraction residue liquid introduced into the combustion furnace is burned, and for example, benzene, which is a flammable raw material, is burned. The extraction residue may be premixed with air to provide the oxygen required for combustion. The exhaust gas after combustion is introduced into the heat recovery device, and the heat generated by the combustion is recovered. Water may be recovered as pressurized steam using a heat recovery device equipped with a multi-tube heat exchanger. The exhaust gas after heat recovery is introduced into the halide recovery device, and the halide is recovered.
以下、本発明の実施例を挙げて、本発明の効果を実証する。本発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be demonstrated with reference to examples of the present invention. The present invention is not limited to the following examples.
図２に示される芳香族ハロゲン化物の製造設備において、塩化第二鉄を触媒として用いて、ベンゼンと塩素を反応させてパラジクロロベンゼンを製造し、蒸留装置にてパラジクロロベンゼンを精製し、触媒由来の鉄分を含む高沸点の蒸留残渣液（以下「残渣」と称する）を得た。残渣は５．７３重量％の塩化第二鉄（１．９８重量％の鉄）を含有していた。
残渣および抽剤中の鉄分については、以下の手法にて分析を実施した。
残渣・抽剤中の有機物を除去するため、白金皿（内径５０ｍｍ、深さ２５ｍｍ）にサンプルを１ｇ精秤し、濃硝酸（９８重量％：和光純薬製）を１５ｍＬ添加し、電熱器上で加熱乾固してサンプルを炭化させた後、８００℃に加熱した電気炉（ヤマト科学製 ：ＦＰ３１０）で１時間加熱灰化した。灰化した白金皿をデシケータ内で放冷後、塩酸（３５−３７重量％：和光純薬製）をイオン交換水で６規定に希釈したものを１５ｍＬ加え、電熱器上で灰分を加熱溶解させた後、灰分溶解液をメスフラスコに移液して、１規定の塩酸でメスアップし、測定用の原液を作成した。
この原液をフレーム式原子吸光分光光度計（アジレント・テクノロジー製：２４０ＦＳ ＡＡ）を使用して、波長２４８．３ｎｍの光源にて鉄分を測定した。なお、測定用原液中の鉄分濃度が検量範囲内（０．１〜５ｐｐｍ）となるよう、適宜測定前に１規定の塩酸で希釈した。
In the aromatic halide production facility shown in FIG. 2, using ferric chloride as a catalyst, benzene and chlorine are reacted to produce paradichlorobenzene, and paradichlorobenzene is purified by a distillation apparatus to be derived from the catalyst. A high boiling point distillation residue solution containing iron (hereinafter referred to as "residue") was obtained. The residue contained 5.73% by weight ferric chloride (1.98% by weight iron).
The residue and iron content in the extract were analyzed by the following method.
In order to remove the residue and organic matter in the extract, 1 g of the sample is precisely weighed in a platinum dish (inner diameter 50 mm, depth 25 mm), 15 mL of concentrated nitric acid (98% by weight: manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) is added, and the mixture is placed on an electric heater. After the sample was carbonized by heating to dryness in, it was heated and incinerated for 1 hour in an electric furnace (manufactured by Yamato Scientific Co., Ltd .: FP310) heated to 800 ° C. After allowing the incinerated platinum dish to cool in a desiccator, add 15 mL of hydrochloric acid (35-37% by weight: manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) diluted to 6 specifications with ion-exchanged water, and heat and dissolve the ash on an electric heater. After that, the ash solution was transferred to a volumetric flask, and the solution was mixed with 1N hydrochloric acid to prepare a stock solution for measurement.
The iron content of this stock solution was measured with a light source having a wavelength of 248.3 nm using a frame-type atomic absorption spectrophotometer (manufactured by Azilent Technology: 240FS AA). The iron concentration in the stock solution for measurement was appropriately diluted with 1N hydrochloric acid before the measurement so as to be within the calibration range (0.1 to 5 ppm).
（実施例１）
バイアル瓶（５０ｍｌ）に残渣２０ｇ・抽剤（イオン交換水）１０ｇ・撹拌子（ＰＴＦＥ樹脂製：長さ１０ｍｍ）を入れ、外気温２５℃の条件下、スターラー（日伸理化製：ＳＷ−ＲＳ０７７Ｄ）用いて回転数９００ｒｐｍで３０分間撹拌した。撹拌後に５分静置して相分離させ、上層である抽剤層（以下「水層」と称する）、および下層である抽出残渣（以下「油層」と称する）の液を採取し、残渣も含め鉄分含有量（以下「鉄分」と称する）を測定した。結果、水層中の鉄分は０．１４ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、残渣から抽剤側へ移動した鉄分（［抽出後抽剤中の鉄含有量］／[抽出前残渣の鉄含有量]から算出、以下「鉄分除去率」と称する）は３５．６％であった。水層のｐＨを測定したところ、１．０６であった。
(Example 1)
Put 20 g of residue, 10 g of extractant (ion-exchanged water), and stirrer (PTFE resin:
（実施例２）
バイアル瓶にさらに水酸化ナトリウム水溶液（２５重量％：関東化学製）０．５ｇを添加する他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１１ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は２７．３％であった。また、水層のｐＨは１．４６であった。
(Example 2)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that 0.5 g of an aqueous sodium hydroxide solution (25% by weight: manufactured by Kanto Chemical Co., Inc.) was further added to the vial. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.11 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 27.3%. The pH of the aqueous layer was 1.46.
（実施例３）
バイアル瓶にさらに水酸化ナトリウム水溶液（２５重量％）１．０ｇを添加する他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１０ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は２６．１％であった。また、水層のｐＨは１．８３であった。
(Example 3)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that 1.0 g of an aqueous sodium hydroxide solution (25% by weight) was further added to the vial. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.10 g, the residual iron content was 0.40 g, and the iron content removal rate was 26.1%. The pH of the aqueous layer was 1.83.
（比較例１）
バイアル瓶にさらに水酸化ナトリウム水溶液（２５重量％）３．０ｇを添加する他は、実施例１と同一の条件にて撹拌を実施した。撹拌後に５分静置したが、残渣と抽剤は分離しなかった。
(Comparative Example 1)
Stirring was carried out under the same conditions as in Example 1 except that 3.0 g of an aqueous sodium hydroxide solution (25% by weight) was further added to the vial. After stirring, the mixture was allowed to stand for 5 minutes, but the residue and the extractant were not separated.
（実施例４）
バイアル瓶の容量を３００ｍｌ、添加する抽剤（イオン交換水）を２００ｇとする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．４０ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は１００％であった。また、水層のｐＨは１．９２であった。
(Example 4)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the volume of the vial was 300 ml and the amount of the extractant (ion-exchanged water) to be added was 200 g. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.40 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 100%. The pH of the aqueous layer was 1.92.
（実施例５）
バイアル瓶に入れる残渣を３０ｇ、抽剤（イオン交換水）を１５ｇとする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１９ｇ、残渣の鉄分は０．６０ｇであり、鉄分除去率は３２．８％であった。また、水層のｐＨは１．０２であった。
相分離後の油層を回収し、バイアル瓶に回収した油層２５ｇ・抽剤（イオン交換水）を１２．５ｇ入れる他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１０ｇ、バイアル瓶に投入した回収油層の鉄分は０．２８ｇであり、鉄分除去率は３５．２％であった。また、水層のｐＨは１．２４であった。
相分離後の油層を再び回収し、バイアル瓶に回収した油層２０ｇ・抽剤（イオン交換水）を１０ｇ入れる他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．０６ｇ、バイアル瓶に投入した回収油層の鉄分は０．０９ｇであり、鉄分除去率は３８．６％であった。また、水層のｐＨは１．４６であった。
(Example 5)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the residue to be placed in the vial was 30 g and the extractant (ion-exchanged water) was 15 g. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.19 g, the iron content of the residue was 0.60 g, and the iron content removal rate was 32.8%. The pH of the aqueous layer was 1.02.
The oil layer after phase separation was recovered, and stirring, phase separation, and iron content measurement were performed under the same conditions as in Example 1 except that 25 g of the recovered oil layer and 12.5 g of a drawing agent (ion-exchanged water) were put into a vial. did. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.10 g, the iron content in the recovered oil layer charged into the vial was 0.28 g, and the iron content removal rate was 35.2%. The pH of the aqueous layer was 1.24.
The oil layer after phase separation was recovered again, and stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that 20 g of the recovered oil layer and 10 g of a drawing agent (ion-exchanged water) were placed in a vial. .. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.06 g, the iron content in the recovered oil layer charged into the vial was 0.09 g, and the iron content removal rate was 38.6%. The pH of the aqueous layer was 1.46.
（実施例６）
バイアル瓶の容量を３００ｍｌ、添加する抽剤（イオン交換水）を１００ｇとする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．４０ｇ、残渣の鉄分は０．３９ｇであり、鉄分除去率は９８．３％であった。また、水層のｐＨは１．７６であった。
(Example 6)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the volume of the vial was 300 ml and the amount of the extractant (ion-exchanged water) to be added was 100 g. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.40 g, the iron content of the residue was 0.39 g, and the iron content removal rate was 98.3%. The pH of the aqueous layer was 1.76.
（実施例７）
バイアル瓶の容量を１００ｍｌ、添加する抽剤（イオン交換水）を４０ｇとする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．４０ｇ、残渣の鉄分は０．２９ｇであり、鉄分除去率は７２．６％であった。また、水層のｐＨは１．３９であった。
(Example 7)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the volume of the vial was 100 ml and the amount of the extractant (ion-exchanged water) to be added was 40 g. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.40 g, the iron content of the residue was 0.29 g, and the iron content removal rate was 72.6%. The pH of the aqueous layer was 1.39.
（実施例８）
添加する抽剤を塩酸（３５−３７重量％）１０ｇとする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．０６ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は１４．０％であった。また、水層のｐＨは０未満であった。
(Example 8)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the extractant to be added was 10 g of hydrochloric acid (35-37% by weight). As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.06 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 14.0%. The pH of the aqueous layer was less than 0.
（実施例９）
撹拌時間を１分とする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１１ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は２７．８％であった。また、水層のｐＨは１．０７であった。
(Example 9)
Except for setting the stirring time to 1 minute, stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.11 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 27.8%. The pH of the aqueous layer was 1.07.
（実施例１０）
バイアル瓶の容量を１００ｍｌ、添加する抽剤をイオン交換水３０ｇと塩酸（６規定）０．５ｇの混合物とする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．２２ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は５６．０％であった。また、水層のｐＨは１．１１であった。
(Example 10)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were performed under the same conditions as in Example 1, except that the volume of the vial was 100 ml and the extractant to be added was a mixture of 30 g of ion-exchanged water and 0.5 g of hydrochloric acid (6 specifications). did. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.22 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 56.0%. The pH of the aqueous layer was 1.11.
（実施例１１）
スターラー付き恒温槽（ヤマト科学製：ＭＤ−８１）を用いて、循環水の温度を４０℃とし、撹拌時に恒温槽へ投入して抽出を実施する他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１０ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は２５．８％であった。また、水層のｐＨは１．０７であった。
(Example 11)
Under the same conditions as in Example 1, except that a constant temperature bath with a stirrer (manufactured by Yamato Scientific Co., Ltd .: MD-81) is used, the temperature of the circulating water is set to 40 ° C., and the mixture is charged into the constant temperature bath during stirring to perform extraction. Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.10 g, the residual iron content was 0.40 g, and the iron content removal rate was 25.8%. The pH of the aqueous layer was 1.07.
（実施例１２）
循環水の温度を８０℃とする他は、実施例１１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．６２ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は１５．７％であった。また、水層のｐＨは１．１１であった。
(Example 12)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 11 except that the temperature of the circulating water was 80 ° C. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.62 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 15.7%. The pH of the aqueous layer was 1.11.
（実施例１３）
バイアル瓶の容量を３００ｍｌ、添加する抽剤（イオン交換水）を１００ｇ、撹拌時間を１分とする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．３４ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は８６．６％であった。また、水層のｐＨは１．８２であった。
(Example 13)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the volume of the vial was 300 ml, the lottery agent (ion-exchanged water) to be added was 100 g, and the stirring time was 1 minute. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.34 g, the iron content of the residue was 0.40 g, and the iron content removal rate was 86.6%. The pH of the aqueous layer was 1.82.
（実施例１４）
外気温を２０℃とする他は、実施例１と同一の条件にて撹拌・相分離・鉄分測定を実施した。結果、水層中の鉄分は０．１０ｇ、残渣の鉄分は０．４０ｇであり、鉄分除去率は２４．１％であった。また、水層のｐＨは１．３０であった。なお、撹拌中〜静置分離の間、油層側に固形物析出が観察された。
(Example 14)
Stirring, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 1 except that the outside air temperature was 20 ° C. As a result, the iron content in the aqueous layer was 0.10 g, the residual iron content was 0.40 g, and the iron content removal rate was 24.1%. The pH of the aqueous layer was 1.30. During stirring and standing separation, solid matter precipitation was observed on the oil layer side.
（実施例１５）
３方継手（ｓｗａｇｅｌｏｋ製）の２か所にＰＴＦＥ製チューブを取り付け、ポンプ（ヤマト科学製：ＥＡＳＹ−ＬＯＡＤ ７５１８−１０）およびフッ化エラストマー製チューブを用いて作成した残渣供給ライン・抽剤供給ラインとＰＴＦＥ製チューブ接続し、３方継手の残りにスタティックミキサー（ノリタケカンパニー製：Ｔ４−１２−Ｄ、内径２．５ｍｍ、長さ１００ｍｍ）を接続した。残渣供給ラインからは、ウォーターバスで７０℃とした残渣を２．４Ｌ／ｈで通液し、抽剤供給ラインからは室温（２５℃）のイオン交換水を１３．６Ｌ／ｈで通液し、スタティックミキサーにて混合した。スタティックミキサーを通過する液の線速は２３ｃｍ／ｓｅｃであった。通液から５秒経過した後、スタティックミキサー出の混合液を１Ｌのメスシリンダーに５００〜１０００ｍｌ程度採取し、５分静置して相分離させ、水層および油層の液を採取し、残渣も含め鉄分を測定した。結果、水層の鉄分は１．０６ｇ、通液量から計算される残渣の鉄分は１．４１ｇであり、鉄分除去率は８６．６％であった。
(Example 15)
Residue supply line and lottery supply line created by attaching PTFE tubes to two places of a three-way joint (manufactured by swagelok) and using a pump (manufactured by Yamato Scientific Co., Ltd .: EASY-LOAD 7518-10) and a tube made of fluoroelastomer. And a PTFE tube, and a static mixer (Noritake Company: T4-12-D, inner diameter 2.5 mm, length 100 mm) was connected to the rest of the three-way joint. From the residue supply line, the residue at 70 ° C. in a water bath is passed at 2.4 L / h, and from the extractant supply line, ion-exchanged water at room temperature (25 ° C.) is passed at 13.6 L / h. , Mixed with a static mixer. The linear velocity of the liquid passing through the static mixer was 23 cm / sec. After 5 seconds have passed since the liquid was passed, about 500 to 1000 ml of the mixed liquid from the static mixer was collected in a 1 L graduated cylinder, allowed to stand for 5 minutes for phase separation, and the liquids of the aqueous layer and the oil layer were collected, and the residue was also collected. The iron content including was measured. As a result, the iron content of the aqueous layer was 1.06 g, the iron content of the residue calculated from the flow rate was 1.41 g, and the iron content removal rate was 86.6%.
（実施例１６）
残渣の通液量を４．６Ｌ／ｈ、イオン交換水の通液量を２１．４Ｌ／ｈとする他は、実施例１５と同一の条件にて混合・相分離・鉄分測定を実施した。スタティックミキサーを通過する液の線速は３７ｃｍ／ｓｅｃであった。水層の鉄分は１．７９ｇ、通液量から計算される残渣の鉄分は１．８１ｇであり、鉄分除去率は９９．０％であった。
(Example 16)
Mixing, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 15, except that the flow rate of the residue was 4.6 L / h and the flow rate of the ion-exchanged water was 21.4 L / h. The linear velocity of the liquid passing through the static mixer was 37 cm / sec. The iron content of the aqueous layer was 1.79 g, the iron content of the residue calculated from the flow rate was 1.81 g, and the iron content removal rate was 99.0%.
（実施例１７）
残渣の通液量を１２．２Ｌ／ｈ、イオン交換水の通液量を２７．８Ｌ／ｈとする他は、実施例１５と同一の条件にて混合・相分離・鉄分測定を実施した。スタティックミキサーを通過する液の線速は５７ｃｍ／ｓｅｃであった。水層の鉄分は２．６１ｇ、通液量から計算される残渣の鉄分は３．２１ｇであり、鉄分除去率は８１．１％であった。
(Example 17)
Mixing, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 15, except that the flow rate of the residue was 12.2 L / h and the flow rate of the ion-exchanged water was 27.8 L / h. The linear velocity of the liquid passing through the static mixer was 57 cm / sec. The iron content of the aqueous layer was 2.61 g, the iron content of the residue calculated from the flow rate was 3.21 g, and the iron content removal rate was 81.1%.
（実施例１８）
残渣の通液量を６．３Ｌ／ｈ、イオン交換水の通液量を３３．７Ｌ／ｈとする他は、実施例１５と同一の条件にて混合・相分離・鉄分測定を実施した。スタティックミキサーを通過する液の線速は５７ｃｍ／ｓｅｃであった。水層の鉄分は１．４９ｇ、通液量から計算される残渣の鉄分は１．６１ｇであり、鉄分除去率は９２．７％であった。
(Example 18)
Mixing, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 15, except that the flow rate of the residue was 6.3 L / h and the flow rate of the ion-exchanged water was 33.7 L / h. The linear velocity of the liquid passing through the static mixer was 57 cm / sec. The iron content of the aqueous layer was 1.49 g, the iron content of the residue calculated from the flow rate was 1.61 g, and the iron content removal rate was 92.7%.
（実施例１９）
残渣の通液量を１４．６Ｌ／ｈ、イオン交換水の通液量を５０．４Ｌ／ｈとする他は、実施例１５と同一の条件にて混合・相分離・鉄分測定を実施した。スタティックミキサーを通過する液の線速は９２ｃｍ／ｓｅｃであった。水層の鉄分は３．００ｇ、通液量から計算される残渣の鉄分は３．００ｇであり、鉄分除去率は１００％であった。
また、分液後の油層約１０ｇを白金皿（内径５０ｍｍ、深さ２５ｍｍ）に入れ、電熱器上で加熱乾固させた際、発生するガスにアンモニア水（２８−３０重量％：関東化学製）を近づけると、塩化アンモニウムの白煙が発生することを確認したことから、油層加熱による塩化水素回収は可能と考えられる。また、鉄分測定の前処理時に、残渣には触媒由来の鉄分が固体として白金皿に残存していたが、油層には残存物が目視で確認できず、また鉄分の含有率も０％であったことから、鉄分抽出後の油層から燃焼・熱交換による熱回収時を実施する際に、熱交換器の詰まりを生じるような閉塞物は殆ど析出しないと考えられる。
(Example 19)
Mixing, phase separation, and iron content measurement were carried out under the same conditions as in Example 15, except that the flow rate of the residue was 14.6 L / h and the flow rate of the ion-exchanged water was 50.4 L / h. The linear velocity of the liquid passing through the static mixer was 92 cm / sec. The iron content of the aqueous layer was 3.00 g, the iron content of the residue calculated from the flow rate was 3.00 g, and the iron content removal rate was 100%.
In addition, when about 10 g of the oil layer after liquid separation was placed in a platinum dish (inner diameter 50 mm, depth 25 mm) and heated to dryness on an electric heater, ammonia water (28-30% by weight: manufactured by Kanto Chemical Co., Inc.) was added to the generated gas. ), It was confirmed that white smoke of ammonium chloride was generated, so it is considered possible to recover hydrogen chloride by heating the oil layer. In addition, during the pretreatment for iron content measurement, the iron content derived from the catalyst remained in the platinum dish as a solid in the residue, but the residue could not be visually confirmed in the oil layer, and the iron content was 0%. Therefore, it is considered that almost no blockages that cause clogging of the heat exchanger are deposited when heat recovery by combustion / heat exchange is performed from the oil layer after iron extraction.
本発明によれば、芳香族ハロゲン化物の蒸留残渣液から触媒に由来する金属成分を除去することができるとともに、芳香族ハロゲン化物のエネルギー原単位を低減することができる芳香族ハロゲン化物の製造方法及び製造設備を提供することができる。 According to the present invention, a method for producing an aromatic halide, which can remove a metal component derived from a catalyst from a distillation residue liquid of an aromatic halide and can reduce the energy intensity of the aromatic halide. And manufacturing equipment can be provided.
１…芳香族炭化水素、２…ハロゲン・ハロゲン化物、３…金属含有触媒、４…反応装置、６…蒸留装置、８…蒸留残渣液、１０…抽剤、１２…混合装置、１４…分離装置、１６…抽出後抽剤（水層）、１８…芳香族ハロゲン化物、２０…抽出残渣液（油層）、２２…燃焼炉、２４…熱回収装置、２６…ハロゲン化物回収装置、２８…ハロゲン化物、３０…芳香族ハロゲン化物の製造設備、３１…ベンゼン供給源、３２…塩素供給源、３４…触媒供給源、３６…反応装置、３８…撹拌機、４０…ポンプ、４２…蒸留装置、４４…芳香族ハロゲン化物回収管、４６…ポンプ、４８、４９…熱交換器、５４…抽剤供給管、５６…混合装置、５８…分離装置、６０…混合液供給管、６２…抽出残渣回収管、６６…輸送管、６７…貯留槽、７０…ポンプ、７２…排出管、７４…抽出残渣貯留槽、７６…ポンプ、７８…抽出残渣輸送管 1 ... Aromatic hydrocarbon, 2 ... Halogen / halide, 3 ... Metal-containing catalyst, 4 ... Reaction device, 6 ... Distillation device, 8 ... Distillation residue, 10 ... Extractor, 12 ... Mixing device, 14 ... Separation device , 16 ... Extraction after extraction (aqueous layer), 18 ... Aromatic halide, 20 ... Extraction residue (oil layer), 22 ... Combustion pump, 24 ... Heat recovery device, 26 ... Halatine recovery device, 28 ... Halogen , 30 ... Aromatic halide production equipment, 31 ... benzene source, 32 ... chlorine source, 34 ... catalyst source, 36 ... reactor, 38 ... stirrer, 40 ... pump, 42 ... distillation device, 44 ... Aromatic halide recovery tube, 46 ... Pump, 48, 49 ... Heat exchanger, 54 ... Extractor supply tube, 56 ... Mixing device, 58 ... Separation device, 60 ... Mixing solution supply tube, 62 ... Extraction residue recovery tube, 66 ... Transport pipe, 67 ... Storage tank, 70 ... Pump, 72 ... Discharge pipe, 74 ... Extraction residue storage tank, 76 ... Pump, 78 ... Extraction residue transport pipe
Claims (22)
前記芳香族ハロゲン化物を蒸留した後の蒸留残渣液と、前記蒸留残渣液と相分離する抽剤とを混合して混合液を得て、前記混合液において、前記蒸留残渣液に含まれる前記金属含有触媒に由来する金属化合物を前記抽剤側に抽出し、抽出残渣液を得る工程（ｂ）と、
燃焼炉において前記抽出残渣液を燃焼してハロゲン化物を含む排ガスを発生させる工程（ｃ）と、
前記排ガスから前記ハロゲン化物を回収する工程（ｄ）とを含むことを特徴とする、芳香族ハロゲン化物の製造方法。 A step (a) of producing an aromatic halide from an aromatic compound and at least one of an inorganic halide and a halogen using a metal-containing catalyst.
The distillation residue liquid after distilling the aromatic halide and the extractant for phase separation with the distillation residue liquid are mixed to obtain a mixed liquid, and in the mixed liquid, the metal contained in the distillation residue liquid is obtained. The step (b) of extracting the metal compound derived from the contained catalyst to the extractant side to obtain an extraction residue liquid, and
A step (c) of burning the extraction residue liquid in a combustion furnace to generate exhaust gas containing a halide.
A method for producing an aromatic halide, which comprises a step (d) of recovering the halide from the exhaust gas.
前記反応装置にて生成された前記芳香族ハロゲン化物を含む液を蒸留する蒸留装置と、
前記蒸留装置の蒸留残渣液と、前記蒸留残渣液と相分離する抽剤とを混合し、前記蒸留残渣液に含まれる前記金属含有触媒に由来する金属化合物を前記抽剤側に抽出させる混合装置と、
前記混合装置により混合された混合液を、抽出残渣液と抽出後抽剤とに分離する分離装置と、
前記分離装置により分離された前記抽出残渣液を燃焼する燃焼炉と、
前記燃焼炉において発生したハロゲン化物を含む排ガスからハロゲン化物を回収するハロゲン化物回収装置と、を備えることを特徴とする芳香族ハロゲン化物の製造設備。 A reactor that produces an aromatic halide from an aromatic compound and at least one of an inorganic halide and a halogen using a metal-containing catalyst.
A distillation apparatus for distilling a liquid containing the aromatic halide produced by the reactor, and a distillation apparatus.
A mixing device that mixes the distillation residue liquid of the distillation apparatus with a drawing agent that is phase-separated from the distillation residue liquid, and extracts a metal compound derived from the metal-containing catalyst contained in the distillation residue liquid to the extraction agent side. When,
A separation device that separates the mixed solution mixed by the mixing device into an extraction residue solution and a post-extraction extractant.
A combustion furnace that burns the extraction residue liquid separated by the separation device, and
A facility for producing an aromatic halide, which comprises a halide recovery device for recovering a halide from an exhaust gas containing a halide generated in the combustion furnace.
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