以下、本発明を具体化した実施例１、２を図面を参照しつつ説明する。実施例１、２の圧縮機は、両頭ピストン式圧縮機である。これらの圧縮機は、車両に搭載されており、空調装置の冷凍回路を構成している。
Hereinafter, Examples 1 and 2 embodying the present invention will be described with reference to the drawings. The compressors of Examples 1 and 2 are double-headed piston type compressors. These compressors are mounted on the vehicle and constitute the refrigeration circuit of the air conditioner.
（実施例１）
図１〜図３に示すように、実施例１の圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、固定斜板５と、複数のピストン７と、第１弁形成プレート８と、第２弁形成プレート９と、移動体１０と、制御弁１５とを備えている。第１弁形成プレート８は、本発明における「吐出弁」の一例である。
(Example 1)
As shown in FIGS. 1 to 3, the compressor of the first embodiment includes a housing 1, a drive shaft 3, a fixed swash plate 5, a plurality of pistons 7, a first valve forming plate 8, and a second valve. It includes a forming plate 9, a moving body 10, and a control valve 15. The first valve forming plate 8 is an example of the "discharge valve" in the present invention.
ハウジング１は、フロントハウジング１７と、リヤハウジング１９と、第１シリンダブロック２１と、第２シリンダブロック２２とを有している。第１、２シリンダブロック２１、２２によって、本発明における「シリンダブロック」が構成されている。
The housing 1 includes a front housing 17, a rear housing 19, a first cylinder block 21, and a second cylinder block 22. The first and second cylinder blocks 21 and 22 constitute the "cylinder block" in the present invention.
本実施例では、フロントハウジング１７が位置する側を圧縮機の前方側とし、リヤハウジング１９が位置する側を圧縮機の後方側として、圧縮機の前後方向を規定している。また、図１〜図３の紙面の上方を圧縮機の上方側とし、紙面の下方を圧縮機の下方側として、圧縮機の上下方向を規定している。そして、図４以降では、図１〜図３に対応させて前後方向及び上下方向を表示する。なお、実施例における前後方向等は一例であり、本発明の圧縮機は、搭載される車両に対応して、その姿勢が適宜変更される。
In this embodiment, the side where the front housing 17 is located is the front side of the compressor, and the side where the rear housing 19 is located is the rear side of the compressor, and the front-rear direction of the compressor is defined. Further, the vertical direction of the compressor is defined with the upper side of the paper surface of FIGS. 1 to 3 as the upper side of the compressor and the lower side of the paper surface as the lower side of the compressor. Then, in FIGS. 4 and 4, the front-back direction and the up-down direction are displayed corresponding to FIGS. 1 to 3. The front-rear direction and the like in the embodiment are examples, and the posture of the compressor of the present invention is appropriately changed according to the vehicle on which the compressor is mounted.
フロントハウジング１７は、径方向に延びる前壁１７ａと、前壁１７ａと一体をなして、前壁１７ａから駆動軸３の駆動軸心Ｏ方向で後方に延びる周壁１７ｂとを有しており、略円筒状をなしている。駆動軸心Ｏは、圧縮機の前後方向に平行に延びている。また、フロントハウジング１７内には、フロント側吐出室２７が形成されている。フロント側吐出室２７は環状に形成されている。
The front housing 17 has a front wall 17a extending in the radial direction and a peripheral wall 17b that is integrated with the front wall 17a and extends rearward from the front wall 17a in the drive axis O direction of the drive shaft 3. It has a cylindrical shape. The drive axis O extends parallel to the front-rear direction of the compressor. Further, a front discharge chamber 27 is formed in the front housing 17. The front discharge chamber 27 is formed in an annular shape.
前壁１７ａには、第１ボス部１７１と、第１軸孔１７３とが形成されている。第１ボス部１７１は駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって突出している。第１軸孔１７３は、駆動軸心Ｏ方向で前壁１７ａを貫通している。第１軸孔１７３内には軸封装置１６が設けられている。
A first boss portion 171 and a first shaft hole 173 are formed on the front wall 17a. The first boss portion 171 projects forward in the drive axis O direction. The first shaft hole 173 penetrates the front wall 17a in the drive shaft center O direction. A shaft sealing device 16 is provided in the first shaft hole 173.
リヤハウジング１９には、制御圧室２８と、リヤ側吐出室２９とが形成されている。制御圧室２８は、リヤハウジング１９の中心側に位置している。リヤ側吐出室２９は環状に形成されており、制御圧室２８の外周側に位置している。リヤ側吐出室２９は、本発明における「吐出室」の一例である。
The rear housing 19 is formed with a control pressure chamber 28 and a rear discharge chamber 29. The control pressure chamber 28 is located on the central side of the rear housing 19. The rear discharge chamber 29 is formed in an annular shape and is located on the outer peripheral side of the control pressure chamber 28. The rear side discharge chamber 29 is an example of the “discharge chamber” in the present invention.
第１シリンダブロック２１は、第２シリンダブロック２２とリヤハウジング１９との間に位置している。第１シリンダブロック２１には、第１凹部２１０と、第１吐出通路２１１とが形成されている。第１凹部２１０は、第１シリンダブロック２１の前端から後方に向かって凹設されている。第１吐出通路２１１は、駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第１シリンダブロック２１を貫通している。
The first cylinder block 21 is located between the second cylinder block 22 and the rear housing 19. The first cylinder block 21 is formed with a first recess 210 and a first discharge passage 211. The first recess 210 is recessed from the front end of the first cylinder block 21 toward the rear. The first discharge passage 211 extends linearly in the drive axis O direction and penetrates the first cylinder block 21.
また、図４〜図６に示すように、第１シリンダブロック２１には、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅが形成されている他、第３軸孔２５と、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅとが形成されている。第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅは、本発明における「シリンダボア」の一例である。また、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅは、本発明における「第１連通路」の一例である。
Further, as shown in FIGS. 4 to 6, the first cylinder block 21 is formed with the first cylinder bores 21a to 21e, and the third shaft hole 25 and the rear side passages 26a to 26e are formed. Has been done. The first cylinder bores 21a to 21e are an example of the "cylinder bore" in the present invention. Further, the rear side passages 26a to 26e are examples of the "first passage" in the present invention.
第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅは、それぞれ周方向に等角度間隔で配置されている。図１〜図３に示すように、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅは、それぞれ第１シリンダブロック２１内を駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第１シリンダブロック２１を貫通している。なお、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅの個数は適宜設計可能である。
The first cylinder bores 21a to 21e are arranged at equal angular intervals in the circumferential direction. As shown in FIGS. 1 to 3, each of the first cylinder bores 21a to 21e extends linearly in the drive axis O direction in the first cylinder block 21 and penetrates the first cylinder block 21. The number of first cylinder bores 21a to 21e can be appropriately designed.
第３軸孔２５は、第１シリンダブロック２１の中心側に位置している。第３軸孔２５は、第１シリンダブロック２１内を駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第１シリンダブロック２１を貫通している。図４〜図６に示すように、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅは、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅと第３軸孔２５との間に位置している。リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅは、第１シリンダブロック２１の径方向に延びており、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅ及び第３軸孔２５に開口している。こうして、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅは、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅと第３軸孔２５とを連通している。
The third shaft hole 25 is located on the center side of the first cylinder block 21. The third shaft hole 25 extends linearly in the drive shaft center O direction in the first cylinder block 21 and penetrates the first cylinder block 21. As shown in FIGS. 4 to 6, the rear side passages 26a to 26e are located between the first cylinder bores 21a to 21e and the third shaft hole 25. The rear side passages 26a to 26e extend in the radial direction of the first cylinder block 21 and are open to the first cylinder bores 21a to 21e and the third shaft hole 25. In this way, the rear side connecting passages 26a to 26e communicate the first cylinder bores 21a to 21e with the third shaft hole 25.
図１〜図３に示すように、第２シリンダブロック２２は、フロントハウジング１７と第１シリンダブロック２１との間に位置している。第２シリンダブロック２２には、第２凹部２２０と、吸入口２２１と、第２吐出通路２２２と、吐出口２２３とが形成されている。第２凹部２２０は、第２シリンダブロック２２の後端から前方に向かって凹設されている。吸入口２２１は、第２凹部２２０と連通しており、第２シリンダブロック２２の径方向に延びて第２シリンダブロック２２の外部に開いている。吸入口２２１は、配管を介して蒸発器と接続している。
As shown in FIGS. 1 to 3, the second cylinder block 22 is located between the front housing 17 and the first cylinder block 21. The second cylinder block 22 is formed with a second recess 220, a suction port 221 and a second discharge passage 222, and a discharge port 223. The second recess 220 is recessed from the rear end of the second cylinder block 22 toward the front. The suction port 221 communicates with the second recess 220, extends in the radial direction of the second cylinder block 22, and opens to the outside of the second cylinder block 22. The suction port 221 is connected to the evaporator via a pipe.
第２吐出通路２２２は、駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第２シリンダブロック２２を貫通している。吐出口２２３は、第２吐出通路２２２と連通しており、第２シリンダブロック２２の径方向に延びて第２シリンダブロック２２の外部に開いている。吐出口２２３は、配管を介して凝縮器と接続している。なお、配管、蒸発器及び凝縮器の図示は省略する。また、吸入口２２１及び吐出口２２３を第１シリンダブロック２１に形成しても良い。
The second discharge passage 222 extends linearly in the drive axis O direction and penetrates the second cylinder block 22. The discharge port 223 communicates with the second discharge passage 222, extends in the radial direction of the second cylinder block 22, and opens to the outside of the second cylinder block 22. The discharge port 223 is connected to the condenser via a pipe. The piping, evaporator and condenser are not shown. Further, the suction port 221 and the discharge port 223 may be formed in the first cylinder block 21.
また、図７及び図８に示すように、第２シリンダブロック２２には、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅが形成されている他、第２軸孔２３と、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅとが形成されている。第２軸孔２３は、図１〜図３に示す第１軸孔１７３及び第３軸孔２５とともに、本発明における「軸孔」を構成している。
Further, as shown in FIGS. 7 and 8, the second cylinder block 22 is formed with the second cylinder bores 22a to 22e, and the second shaft hole 23 and the front side passages 24a to 24e are formed. Has been done. The second shaft hole 23 constitutes the "shaft hole" in the present invention together with the first shaft hole 173 and the third shaft hole 25 shown in FIGS. 1 to 3.
図７及び図８に示すように、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅは、それぞれ周方向に等角度間隔で配置されている。図１〜図３に示すように、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅは、それぞれ第２シリンダブロック２２内を駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第２シリンダブロック２２を貫通している。第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅの内径は、それぞれ第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅの内径と同径をなしている。なお、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅの個数は、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅの個数に応じて適宜設計可能である。また、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅの内径と、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅの内径とが異なるように設計しても良い。
As shown in FIGS. 7 and 8, the second cylinder bores 22a to 22e are arranged at equal angular intervals in the circumferential direction. As shown in FIGS. 1 to 3, each of the second cylinder bores 22a to 22e extends linearly in the drive axis O direction in the second cylinder block 22 and penetrates the second cylinder block 22. The inner diameters of the second cylinder bores 22a to 22e are the same as the inner diameters of the first cylinder bores 21a to 21e, respectively. The number of the second cylinder bores 22a to 22e can be appropriately designed according to the number of the first cylinder bores 21a to 21e. Further, the inner diameters of the first cylinder bores 21a to 21e and the inner diameters of the second cylinder bores 22a to 22e may be designed to be different from each other.
第２軸孔２３は、第２シリンダブロック２２の中心側に位置している。第２軸孔２３は、第２シリンダブロック２２内を駆動軸心Ｏ方向に直線状に延びており、第２シリンダブロック２２を貫通している。図７及び図８に示すように、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅは、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅと第２軸孔２３との間に位置している。フロント側連通路２４ａ〜２４ｅは、第２シリンダブロック２２の径方向に延びており、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅ及び第２軸孔２３に開口している。こうして、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅは、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅと第２軸孔２３とを連通している。
The second shaft hole 23 is located on the center side of the second cylinder block 22. The second shaft hole 23 extends linearly in the drive shaft center O direction in the second cylinder block 22 and penetrates the second cylinder block 22. As shown in FIGS. 7 and 8, the front side passages 24a to 24e are located between the second cylinder bores 22a to 22e and the second shaft hole 23. The front side passages 24a to 24e extend in the radial direction of the second cylinder block 22 and are open to the second cylinder bores 22a to 22e and the second shaft hole 23. In this way, the front side connecting passages 24a to 24e communicate the second cylinder bores 22a to 22e with the second shaft hole 23.
図１〜図３に示すように、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２２との間には、ガスケット２０が設けられている。そして、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２２とは、第１凹部２１０と第２凹部２２０とを対向させた状態で接合されている。こうして、第１凹部２１０と第２凹部２２０とにより、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２２との間、ひいては、ハウジング１内に斜板室３１が形成されている。斜板室３１には、吸入口２２１によって、蒸発器を経た低圧の冷媒ガスが吸入される。これにより、斜板室３１は吸入圧力となっている。
As shown in FIGS. 1 to 3, a gasket 20 is provided between the first cylinder block 21 and the second cylinder block 22. The first cylinder block 21 and the second cylinder block 22 are joined with the first recess 210 and the second recess 220 facing each other. In this way, the first recess 210 and the second recess 220 form a swash plate chamber 31 between the first cylinder block 21 and the second cylinder block 22, and thus in the housing 1. Low-pressure refrigerant gas that has passed through the evaporator is sucked into the swash plate chamber 31 by the suction port 221. As a result, the swash plate chamber 31 has an suction pressure.
また、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２２とが接合されることにより、第１吐出通路２１１と第２吐出通路２２２とが連通している。さらに、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅと第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅとが、互いに同軸をなしつつ、斜板室３１を挟んで対向している。同様に、第２軸孔２３と第３軸孔２５とが互いに同軸をなしつつ、斜板室３１を挟んで対向している。ガスケット２０は、第１、２凹部２１０、２２０同士と、第１、２吐出通路２１１、２２２同士とをそれぞれ連通させた状態で、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２２との間を封止している。
Further, by joining the first cylinder block 21 and the second cylinder block 22, the first discharge passage 211 and the second discharge passage 222 are communicated with each other. Further, the first cylinder bores 21a to 21e and the second cylinder bores 22a to 22e are coaxial with each other and face each other with the swash plate chamber 31 in between. Similarly, the second shaft hole 23 and the third shaft hole 25 are coaxial with each other and face each other with the swash plate chamber 31 in between. The gasket 20 seals between the first cylinder block 21 and the second cylinder block 22 in a state where the first and second recesses 210 and 220 and the first and second discharge passages 211 and 222 are communicated with each other. It's stopped.
第１弁形成プレート８は、第１シリンダブロック２１とリヤハウジング１９との間に設けられている。この第１弁形成プレート８を介して、第１シリンダブロック２１とリヤハウジング１９とが接合されている。
The first valve forming plate 8 is provided between the first cylinder block 21 and the rear housing 19. The first cylinder block 21 and the rear housing 19 are joined via the first valve forming plate 8.
第１弁形成プレート８は、第１バルブプレート８０と、第１吐出弁プレート８２と、第１リテーナプレート８３とを有している。第１バルブプレート８０には、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅに連通する５つの第１吐出孔８１１が形成されている。第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅは、各第１吐出孔８１１を通じてリヤ側吐出室２９に連通する。
The first valve forming plate 8 has a first valve plate 80, a first discharge valve plate 82, and a first retainer plate 83. The first valve plate 80 is formed with five first discharge holes 811 communicating with the first cylinder bores 21a to 21e. The first cylinder bores 21a to 21e communicate with the rear discharge chamber 29 through the first discharge holes 811.
第１吐出弁プレート８２は、第１バルブプレート８０の後面に設けられている。第１吐出弁プレート８２には、弾性変形によって各第１吐出孔８１１を開閉可能な５つの第１吐出リード弁８２ａが設けられている。第１リテーナプレート８３は、第１吐出弁プレート８２の後面に設けられている。第１リテーナプレート８３は、第１吐出リード弁８２ａの最大開度を規制する。
The first discharge valve plate 82 is provided on the rear surface of the first valve plate 80. The first discharge valve plate 82 is provided with five first discharge reed valves 82a capable of opening and closing each first discharge hole 811 by elastic deformation. The first retainer plate 83 is provided on the rear surface of the first discharge valve plate 82. The first retainer plate 83 regulates the maximum opening degree of the first discharge reed valve 82a.
また、第１弁形成プレート８には、第１貫通孔８ａと、第１連通孔８ｂとが形成されている。第１貫通孔８ａと、第１連通孔８ｂとは、それぞれ第１バルブプレート８０、第１吐出弁プレート８２及び第１リテーナプレート８３を貫通している。第１貫通孔８ａには、第１シリンダブロック２１の後端が挿通されている。第１連通孔８ｂによって、リヤ側吐出室２９と第１吐出通路２１１とが連通している。
Further, the first valve forming plate 8 is formed with a first through hole 8a and a first communication hole 8b. The first through hole 8a and the first communication hole 8b penetrate the first valve plate 80, the first discharge valve plate 82, and the first retainer plate 83, respectively. The rear end of the first cylinder block 21 is inserted into the first through hole 8a. The rear side discharge chamber 29 and the first discharge passage 211 communicate with each other through the first communication hole 8b.
第２弁形成プレート９は、フロントハウジング１７と第２シリンダブロック２２との間に設けられている。この第２弁形成プレート９を介して、フロントハウジング１７と第２シリンダブロック２２とが接合されている。
The second valve forming plate 9 is provided between the front housing 17 and the second cylinder block 22. The front housing 17 and the second cylinder block 22 are joined via the second valve forming plate 9.
第２弁形成プレート９は、第２バルブプレート９０と、第２吐出弁プレート９２と、第２リテーナプレート９３とを有している。第２バルブプレート９０には、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅに連通する５つの第２吐出孔９１１が形成されている。第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅは、各第２吐出孔９１１を通じてフロント側吐出室２７に連通する。
The second valve forming plate 9 has a second valve plate 90, a second discharge valve plate 92, and a second retainer plate 93. The second valve plate 90 is formed with five second discharge holes 911 communicating with the second cylinder bores 22a to 22e. The second cylinder bores 22a to 22e communicate with the front discharge chamber 27 through the second discharge holes 911.
第２吐出弁プレート９２は、第２バルブプレート９０の前面に設けられている。第２吐出弁プレート９２には、弾性変形によって各第２吐出孔９１１を開閉可能な５つの第２吐出リード弁９２ａが設けられている。第２リテーナプレート９３は、第２吐出弁プレート９２の前面に設けられている。第２リテーナプレート９３は、第２吐出リード弁９２ａの最大開度を規制する。
The second discharge valve plate 92 is provided on the front surface of the second valve plate 90. The second discharge valve plate 92 is provided with five second discharge reed valves 92a capable of opening and closing each second discharge hole 911 by elastic deformation. The second retainer plate 93 is provided on the front surface of the second discharge valve plate 92. The second retainer plate 93 regulates the maximum opening degree of the second discharge reed valve 92a.
また、第２弁形成プレート９には、第２貫通孔９ａと、第２連通孔９ｂとが形成されている。第２貫通孔９ａと、第２連通孔９ｂとは、それぞれ第２バルブプレート９０、第２吐出弁プレート９２及び第２リテーナプレート９３を貫通している。第２貫通孔９ａによって、第１軸孔１７３と第２軸孔２３とが連通している。第２連通孔９ｂによって、フロント側吐出室２７と第２吐出通路２２２とが連通している。こうして、この圧縮機では、第１、２吐出通路２１１、２２２及び第１、２連通孔８ｂ、９ｂを通じて、フロント側吐出室２７とリヤ側吐出室２９とが連通している。そして、フロント側吐出室２７及びリヤ側吐出室２９は、第１、２吐出通路２１１、２２２及び第１、２連通孔８ｂ、９ｂを通じて、吐出口２２３と連通している。
Further, the second valve forming plate 9 is formed with a second through hole 9a and a second communication hole 9b. The second through hole 9a and the second communication hole 9b penetrate the second valve plate 90, the second discharge valve plate 92, and the second retainer plate 93, respectively. The first shaft hole 173 and the second shaft hole 23 are communicated with each other by the second through hole 9a. The front side discharge chamber 27 and the second discharge passage 222 communicate with each other through the second communication hole 9b. In this way, in this compressor, the front side discharge chamber 27 and the rear side discharge chamber 29 communicate with each other through the first and second discharge passages 211 and 222 and the first and second communication holes 8b and 9b. The front side discharge chamber 27 and the rear side discharge chamber 29 communicate with the discharge port 223 through the first and second discharge passages 211 and 222 and the first and second communication holes 8b and 9b.
駆動軸３は、駆動軸心Ｏ方向でハウジング１の前方側から後方側に向かって延びている。駆動軸３は鉄鋼製であり、高圧の冷媒ガスの圧縮荷重に対する剛性を有している。駆動軸３には、ねじ孔３ａが形成されている。ねじ孔３ａは、駆動軸３の前端に開口しており、駆動軸３内を後方に向かって延びている。このねじ孔３ａを介して駆動軸３は、図示しないプーリや電磁クラッチ等と連結されている。
The drive shaft 3 extends from the front side to the rear side of the housing 1 in the drive shaft center O direction. The drive shaft 3 is made of steel and has rigidity against a compressive load of a high-pressure refrigerant gas. A screw hole 3a is formed in the drive shaft 3. The screw hole 3a opens at the front end of the drive shaft 3 and extends rearward in the drive shaft 3. The drive shaft 3 is connected to a pulley, an electromagnetic clutch, or the like (not shown) via the screw hole 3a.
また、図９に示すように、駆動軸３には、軸路３３と、第１径路３５と、第２径路３７と、案内窓３９とが形成されている。第１径路３５は、本発明における「径路」の一例である。
Further, as shown in FIG. 9, the drive shaft 3 is formed with an axis 33, a first path 35, a second path 37, and a guide window 39. The first route 35 is an example of the “route” in the present invention.
図１０に示すように、軸路３３は円柱状をなしている。軸路３３は、駆動軸３の後端面に開口しており、駆動軸３内を駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって延びている。ここで、軸路３３は、駆動軸３を駆動軸心Ｏ方向で前方に貫通はしていない。これにより、軸路３３の前端面３３０は、駆動軸３内に位置している。軸路３３は、大径部位３３ａと小径部位３３ｂとを有している。大径部位３３ａと小径部位３３ｂとの間には、段部３３ｃが形成されている。
As shown in FIG. 10, the axis 33 has a columnar shape. The axis 33 is open to the rear end surface of the drive shaft 3 and extends forward in the drive shaft 3 in the drive axis O direction. Here, the shaft path 33 does not penetrate the drive shaft 3 forward in the drive axis O direction. As a result, the front end surface 330 of the shaft path 33 is located in the drive shaft 3. The axis 33 has a large-diameter portion 33a and a small-diameter portion 33b. A step portion 33c is formed between the large diameter portion 33a and the small diameter portion 33b.
第１径路３５は、駆動軸３における前後方向の略中央に位置している。第１径路３５は、軸路３３の小径部位３３ｂと接続しつつ駆動軸３の径方向に延びており、駆動軸３の外周面に開口している。なお、第１径路３５について、駆動軸３を径方向に貫通する形状としても良い。
The first route 35 is located substantially in the center of the drive shaft 3 in the front-rear direction. The first route 35 extends in the radial direction of the drive shaft 3 while being connected to the small diameter portion 33b of the shaft road 33, and is open to the outer peripheral surface of the drive shaft 3. The first path 35 may have a shape that penetrates the drive shaft 3 in the radial direction.
第２径路３７は、駆動軸３において、第１径路３５よりも前方側に位置している。第２径路３７は、軸路３３の小径部位３３ｂと接続しつつ駆動軸３の径方向に延びており、駆動軸３の外周面に開口している。より具体的には、第２径路３７は、本体部３７ａと案内部３７ｂとを有している。図７及び図８に示すように、本体部３７ａは、小径部位３３ｂと接続しつつ、駆動軸３の径方向に直線状に延びている。案内部３７ｂは、本体部３７ａと接続しつつ、駆動軸３の外周面を周方向に延びている。図９に示すように、案内部３７ｂは、本体部３７ａよりも駆動軸心Ｏ方向に長い長孔形状となっている。なお、第２径路３７の形状は、適宜設計可能である。
The second route 37 is located on the drive shaft 3 in front of the first route 35. The second route 37 extends in the radial direction of the drive shaft 3 while being connected to the small diameter portion 33b of the shaft road 33, and is open to the outer peripheral surface of the drive shaft 3. More specifically, the second route 37 has a main body portion 37a and a guide portion 37b. As shown in FIGS. 7 and 8, the main body 37a extends linearly in the radial direction of the drive shaft 3 while being connected to the small diameter portion 33b. The guide portion 37b extends in the circumferential direction on the outer peripheral surface of the drive shaft 3 while being connected to the main body portion 37a. As shown in FIG. 9, the guide portion 37b has an elongated hole shape that is longer in the drive axis O direction than the main body portion 37a. The shape of the second path 37 can be appropriately designed.
案内窓３９は、駆動軸３において、第１径路３５よりも後方側に位置しており、駆動軸心Ｏ方向に延びている。案内窓３９は、軸路３３の大径部位３３ａと連通している。また、図１０に示すように、案内窓３９は、駆動軸３を周方向に半周に亘って延びている。ここで、駆動軸３において、駆動軸心Ｏを挟んで案内窓３９や第２径路３７の反対側に位置する部分は、本体部３ｂとされている。なお、案内窓３９について、駆動軸３の周方向に半周よりも大きく形成しても良く、また、駆動軸３の周方向に半周よりも小さく形成しても良い。
The guide window 39 is located on the drive shaft 3 rearward of the first path 35, and extends in the drive shaft center O direction. The guide window 39 communicates with the large diameter portion 33a of the shaft path 33. Further, as shown in FIG. 10, the guide window 39 extends the drive shaft 3 in the circumferential direction over half a circumference. Here, in the drive shaft 3, a portion of the drive shaft 3 located on the opposite side of the guide window 39 and the second path 37 across the drive shaft center O is the main body portion 3b. The guide window 39 may be formed larger than half a circumference in the circumferential direction of the drive shaft 3, or may be formed smaller than half a circumference in the circumferential direction of the drive shaft 3.
さらに、図９に示すように、案内窓３９における前後方向の長さ、すなわち駆動軸心Ｏ方向の長さは、第２径路３７の案内部３７ｂにおける駆動軸心Ｏ方向の長さよりも長く形成されている。つまり、案内部３７ｂを含め、第２径路３７の開口面積は、案内窓３９の開口面積よりも小さくなっている。
Further, as shown in FIG. 9, the length in the front-rear direction of the guide window 39, that is, the length in the drive axis O direction is formed to be longer than the length in the drive axis O direction in the guide portion 37b of the second path 37. Has been done. That is, the opening area of the second path 37 including the guide portion 37b is smaller than the opening area of the guide window 39.
また、図７〜図９に示すように、駆動軸３において、案内窓３９は、駆動軸心Ｏを挟んで第２径路３７の反対側に位置している。つまり、駆動軸３において、案内窓３９と第２径路３７とは、位相を約１８０°ずらして形成されている。また、駆動軸３において、案内窓３９及び第２径路３７は、第１径路３５と位相を約９０°ずらして形成されている。なお、図９及び図１０では、図１〜図３に示す位置よりも駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転した状態を図示している。また、図１〜図３、図１４〜図１７では、説明を容易にするため、第１径路３５の位相を変更して図示している。
Further, as shown in FIGS. 7 to 9, in the drive shaft 3, the guide window 39 is located on the opposite side of the second path 37 with the drive shaft center O interposed therebetween. That is, in the drive shaft 3, the guide window 39 and the second path 37 are formed so as to be out of phase with each other by about 180 °. Further, in the drive shaft 3, the guide window 39 and the second path 37 are formed so as to be out of phase with the first path 35 by about 90 °. Note that FIGS. 9 and 10 show a state in which the drive shaft 3 is rotated around the drive shaft center O from the positions shown in FIGS. 1 to 3. Further, in FIGS. 1 to 3 and 14 to 17, the phase of the first path 35 is changed for easy explanation.
また、案内窓３９が形成されることにより、図９に示すように、駆動軸３には、第１規制面３０１と、第２規制面３０２と、第１案内面３０３とが形成されている。第１規制面３０１は、駆動軸３の径方向に平面状に延びており、案内窓３９に後向きに面している。第２規制面３０２は、第１規制面３０１と対向しつつ駆動軸３の径方向に平面状に延びており、案内窓３９に前向きに面している。第１案内面３０３は、第１規制面３０１と第２規制面３０２との間に位置しており、駆動軸心Ｏ方向に平面状に延びている。
Further, by forming the guide window 39, as shown in FIG. 9, the drive shaft 3 is formed with the first regulation surface 301, the second regulation surface 302, and the first guide surface 303. .. The first regulation surface 301 extends in a plane in the radial direction of the drive shaft 3 and faces the guide window 39 backward. The second regulation surface 302 extends in a plane in the radial direction of the drive shaft 3 while facing the first regulation surface 301, and faces the guide window 39 forward. The first guide surface 303 is located between the first regulation surface 301 and the second regulation surface 302, and extends in a plane in the drive axis O direction.
さらに、駆動軸３には、第２径路３７の案内部３７ｂによって、第３規制面３０４と、第４規制面３０５と、第２案内面３０６とが形成されている。第３規制面３０４は、駆動軸３の径方向に平面状に延びており、案内部３７ｂに後向きに面している。第４規制面３０５は、第３規制面３０４と対向しつつ駆動軸３の径方向に平面状に延びており、案内部３７ｂに前向きに面している。第２案内面３０６は、第３規制面３０４と第４規制面３０５との間に位置しており、駆動軸心Ｏ方向に平面状に延びている。
Further, the drive shaft 3 is formed with a third regulation surface 304, a fourth regulation surface 305, and a second guide surface 306 by the guide portion 37b of the second path 37. The third regulation surface 304 extends in a plane in the radial direction of the drive shaft 3 and faces the guide portion 37b backward. The fourth regulation surface 305 extends in a plane in the radial direction of the drive shaft 3 while facing the third regulation surface 304, and faces the guide portion 37b forward. The second guide surface 306 is located between the third regulation surface 304 and the fourth regulation surface 305, and extends in a plane in the drive axis O direction.
また、駆動軸３において、案内窓３９よりも後方側には、第１保持溝３ｃが形成されている。第１保持溝３ｃは、駆動軸３の外周面を１周する環状をなしている。第１保持溝３ｃ内には、第１シールリング４１ａが設けられている。
Further, in the drive shaft 3, a first holding groove 3c is formed on the rear side of the guide window 39. The first holding groove 3c has an annular shape that goes around the outer peripheral surface of the drive shaft 3. A first seal ring 41a is provided in the first holding groove 3c.
図１及び図２に示すように、駆動軸３は、ねじ孔３ａを含む前端側を第１ボス部１７１内に位置させた状態で、第２軸孔２３及び第３軸孔２５内に支承させることにより、ハウジング１に回転可能に挿通されている。これにより、駆動軸３は駆動軸心Ｏ周りで回転可能となっている。より具体的には、本実施例では、駆動軸３は、図４〜図８に示すＲ１方向に回転する。
As shown in FIGS. 1 and 2, the drive shaft 3 is supported in the second shaft hole 23 and the third shaft hole 25 with the front end side including the screw hole 3a positioned in the first boss portion 171. By allowing it to be rotatably inserted into the housing 1. As a result, the drive shaft 3 can rotate around the drive shaft center O. More specifically, in this embodiment, the drive shaft 3 rotates in the R1 direction shown in FIGS. 4 to 8.
また、駆動軸３がハウジング１に支承されることにより、図４〜図６に示すように、案内窓３９は、第３軸孔２５内に位置する。これにより、案内窓３９は、第３軸孔２５内に開口しつつ、第３軸孔２５内でリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。より具体的には、案内窓３９は、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅのうち、再膨張行程又は吸入行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。一方、本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。なお、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅについては後述する。
Further, since the drive shaft 3 is supported by the housing 1, the guide window 39 is located in the third shaft hole 25 as shown in FIGS. 4 to 6. As a result, the guide window 39 faces the rear side passages 26a to 26e in the third shaft hole 25 while opening in the third shaft hole 25. More specifically, the guide window 39 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the re-expansion stroke or the suction stroke among the rear side passages 26a to 26e. On the other hand, the main body 3b faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke. The first compression chambers 43a to 43e will be described later.
さらに、駆動軸３がハウジング１に支承されることにより、図７及び図８に示すように、第２径路３７は、第２軸孔２３内に位置する。これにより、第２径路３７は、第２軸孔２３内に開口しつつ、第２軸孔２３内でフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと対向する。こうして、第２径路３７は、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅと軸路３３とを連通させている。より具体的には、第２径路３７の案内部３７ｂは、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅのうち、再膨張行程又は吸入行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと対向する。一方、圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅは、本体部３ｂと対向する。なお、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅについても後述する。
Further, since the drive shaft 3 is supported by the housing 1, the second route 37 is located in the second shaft hole 23 as shown in FIGS. 7 and 8. As a result, the second path 37 faces the front side passages 24a to 24e in the second shaft hole 23 while opening in the second shaft hole 23. In this way, the second route 37 communicates the front side passages 24a to 24e with the axis 33. More specifically, the guide portion 37b of the second route 37 communicates with the second compression chambers 45a to 45e in the re-expansion stroke or the suction stroke among the front side passages 24a to 24e. Facing 24e. On the other hand, the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke face the main body portion 3b. The second compression chambers 45a to 45e will also be described later.
また、図１〜図３に示すように、駆動軸３の前端側は、第１軸孔１７３内で軸封装置１６に挿通される。これにより、軸封装置１６は、ハウジング１の内部とハウジング１の外部との間を封止する。
Further, as shown in FIGS. 1 to 3, the front end side of the drive shaft 3 is inserted into the shaft sealing device 16 in the first shaft hole 173. As a result, the shaft sealing device 16 seals between the inside of the housing 1 and the outside of the housing 1.
固定斜板５は、駆動軸３に圧入されることで、駆動軸３に固定されている。固定斜板５は、斜板室３１内に配置されており、駆動軸３が回転することによって、斜板室３１内で駆動軸３とともに回転可能となっている。ここで、固定斜板５は、駆動軸３に垂直な平面に対する傾斜角度が一定となっている。
The fixed swash plate 5 is fixed to the drive shaft 3 by being press-fitted into the drive shaft 3. The fixed swash plate 5 is arranged in the swash plate chamber 31, and by rotating the drive shaft 3, it can rotate together with the drive shaft 3 in the swash plate chamber 31. Here, the fixed swash plate 5 has a constant inclination angle with respect to a plane perpendicular to the drive shaft 3.
固定斜板５には、駆動軸心Ｏ方向に延びる第２ボス部５ａが形成されている。第２ボス部５ａには、斜板通路５ｂが形成されている。斜板通路５ｂは、駆動軸３の径方向に延びており、第２ボス部５ａを貫通している。斜板通路５ｂは、固定斜板５が駆動軸３に固定されることにより、第１径路３５に整合して第１径路３５と連通する。これにより、第１径路３５は、斜板通路５ｂを介して斜板室３１と軸路３３の小径部位３３ｂとを接続している。こうして、軸路３３は、斜板通路５ｂ及び第１径路３５を介して斜板室３１と連通している。
The fixed swash plate 5 is formed with a second boss portion 5a extending in the drive axis O direction. A swash plate passage 5b is formed in the second boss portion 5a. The swash plate passage 5b extends in the radial direction of the drive shaft 3 and penetrates the second boss portion 5a. The swash plate passage 5b communicates with the first path 35 in accordance with the first path 35 by fixing the fixed swash plate 5 to the drive shaft 3. As a result, the first path 35 connects the swash plate chamber 31 and the small diameter portion 33b of the shaft path 33 via the swash plate passage 5b. In this way, the axial path 33 communicates with the swash plate chamber 31 via the swash plate passage 5b and the first path 35.
また、斜板室３１内において、第１シリンダブロック２１と第２ボス部５ａとの間には、第１スラスト軸受６ａが設けられている。一方、斜板室３１内において、第２シリンダブロック２２と第２ボス部５ａとの間には、第２スラスト軸受６ｂが設けられている。
Further, in the swash plate chamber 31, a first thrust bearing 6a is provided between the first cylinder block 21 and the second boss portion 5a. On the other hand, in the swash plate chamber 31, a second thrust bearing 6b is provided between the second cylinder block 22 and the second boss portion 5a.
各ピストン７は、第１ヘッド７ａと、第２ヘッド７ｂと、係合部７ｃとを有している。第１ヘッド７ａは、ピストン７における後方側、つまり、第１シリンダブロック２１側に位置している。第１ヘッド７ａは、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅ内にそれぞれ収容されている。こうして、第１ヘッド７ａと、第１弁形成プレート８とにより、図４〜図６に示すように、第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅ内に第１圧縮室４３ａ〜４３ｅがそれぞれ形成されている。第１圧縮室４３ａ〜４３ｅは、本発明における「圧縮室」の一例である。第１圧縮室４３ａ〜４３ｅは、それぞれリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通している。
Each piston 7 has a first head 7a, a second head 7b, and an engaging portion 7c. The first head 7a is located on the rear side of the piston 7, that is, on the side of the first cylinder block 21. The first head 7a is housed in the first cylinder bores 21a to 21e, respectively. In this way, the first head 7a and the first valve forming plate 8 form the first compression chambers 43a to 43e in the first cylinder bores 21a to 21e, respectively, as shown in FIGS. 4 to 6. The first compression chambers 43a to 43e are examples of the "compression chamber" in the present invention. The first compression chambers 43a to 43e communicate with the rear side passages 26a to 26e, respectively.
図１〜図３に示すように、第２ヘッド７ｂは、ピストン７における前方側、つまり、第２シリンダブロック２２側に位置している。第２ヘッド７ｂは、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅ内にそれぞれ収容されている。こうして、第２ヘッド７ｂと、第２弁形成プレート９とにより、図７及び図８に示すように、第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅ内に第２圧縮室４５ａ〜４５ｅがそれぞれ形成されている。第２圧縮室４５ａ〜４５ｅは、それぞれフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと連通している。
As shown in FIGS. 1 to 3, the second head 7b is located on the front side of the piston 7, that is, on the second cylinder block 22 side. The second head 7b is housed in the second cylinder bores 22a to 22e, respectively. In this way, the second head 7b and the second valve forming plate 9 form the second compression chambers 45a to 45e in the second cylinder bores 22a to 22e, respectively, as shown in FIGS. 7 and 8. The second compression chambers 45a to 45e communicate with the front side passages 24a to 24e, respectively.
係合部７ｃは、ピストン７において、第１ヘッド７ａと第２ヘッド７ｂとの間に位置している。係合部７ｃ内には、半球状のシュー１４ａ、１４ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー１４ａ、１４ｂによって、ピストン７は固定斜板５に連結されている。これにより、各シュー１４ａ、１４ｂは、固定斜板５の回転をピストン７の往復動に変換する変換機構として機能する。このため、ピストン７では、第１ヘッド７ａが第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅ内を第１ヘッド７ａの上死点と下死点との間で往復動することが可能となっているとともに、第２ヘッド７ｂが第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅ内を第２ヘッド７ｂの上死点と下死点との間で往復動することが可能となっている。
The engaging portion 7c is located between the first head 7a and the second head 7b in the piston 7. Hemispherical shoes 14a and 14b are provided in the engaging portion 7c, respectively. The piston 7 is connected to the fixed swash plate 5 by these shoes 14a and 14b. As a result, the shoes 14a and 14b function as a conversion mechanism that converts the rotation of the fixed swash plate 5 into the reciprocating motion of the piston 7. Therefore, in the piston 7, the first head 7a can reciprocate in the first cylinder bores 21a to 21e between the top dead center and the bottom dead center of the first head 7a, and the second head 7a is reciprocated. The head 7b can reciprocate in the second cylinder bores 22a to 22e between the top dead center and the bottom dead center of the second head 7b.
ここで、第１ヘッド７ａが第１ヘッド７ａの上死点にあるとき、第２ヘッド７ｂは、第２ヘッド７ｂの下死点にある。そして、第１ヘッド７ａが第１ヘッド７ａの下死点にあるとき、第２ヘッド７ｂは、第２ヘッド７ｂの上死点にある。以下では、第１ヘッド７ａの上死点及び下死点と、第２ヘッド７ｂの上死点及び下死点とについて、それぞれ上死点及び下死点と記載する。
Here, when the first head 7a is at the top dead center of the first head 7a, the second head 7b is at the bottom dead center of the second head 7b. Then, when the first head 7a is at the bottom dead center of the first head 7a, the second head 7b is at the top dead center of the second head 7b. In the following, the top dead center and bottom dead center of the first head 7a and the top dead center and bottom dead center of the second head 7b will be described as top dead center and bottom dead center, respectively.
移動体１０は、第１移動体１１と、第２移動体１２とで構成されている。図１１に示すように、第１移動体１１は、第１スプール１１ａと、第１弁体１１ｂとからなる。第１弁体１１ｂは、本発明における「弁体」の一例である。
The moving body 10 is composed of a first moving body 11 and a second moving body 12. As shown in FIG. 11, the first moving body 11 includes a first spool 11a and a first valve body 11b. The first valve body 11b is an example of the "valve body" in the present invention.
第１スプール１１ａは、第１端壁１１１と、第１周壁１１２とを有している。第１端壁１１１は、本発明における「端壁」の一例である。第１端壁１１１は、軸路３３の大径部位３３ａとほぼ同径をなす円板状に形成されている。第１周壁１１２は、第１端壁１１１の外周と接続しており、第１端壁１１１から、駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって直線状に延びている。これらの第１端壁１１１及び第１周壁１１２により、第１スプール１１ａは、大径部位３３ａとほぼ同径をなす有底の略円筒状をなしている。つまり、第１スプール１１ａは、前端側が開口している。また、図１４に示すように、第１スプール１１ａにおける駆動軸心Ｏ方向の長さは、大径部位３３ａにおける駆動軸心Ｏ方向の長さよりも短く形成されている。
The first spool 11a has a first end wall 111 and a first peripheral wall 112. The first end wall 111 is an example of the "end wall" in the present invention. The first end wall 111 is formed in a disk shape having substantially the same diameter as the large diameter portion 33a of the shaft path 33. The first peripheral wall 112 is connected to the outer periphery of the first end wall 111, and extends linearly forward from the first end wall 111 in the drive axis O direction. Due to the first end wall 111 and the first peripheral wall 112, the first spool 11a has a bottomed substantially cylindrical shape having substantially the same diameter as the large diameter portion 33a. That is, the front end side of the first spool 11a is open. Further, as shown in FIG. 14, the length of the first spool 11a in the drive axis O direction is formed to be shorter than the length of the large diameter portion 33a in the drive axis O direction.
図１１に示すように、第１スプール１１ａの内部には、第１吸入通路１１３が形成されている。第１吸入通路１１３は、第１スプール１１ａの前端から駆動軸心Ｏ方向で後方に向かって延びている。ここで、第１吸入通路１１３は、第１スプール１１ａの内部を駆動軸心Ｏ方向で後方には貫通していない。第１吸入通路１１３は、第１径部１１３ａと、第２径部１１３ｂとを有している。第１径部１１３ａは、第１吸入通路１１３の前方側を構成している。第１径部１１３ａは、後述する第２スプール１２ａの外形とほぼ同径に形成されている。第２径部１１３ｂは、第１径部１１３ａの後端と接続しており、第１吸入通路１１３の後方側を構成している。第２径部１１３ｂは、第１径部１１３ａよりも小径に形成されている。このように、第２径部１１３ｂが第１径部１１３ａよりも小径であることから、第１吸入通路１１３において、第１径部１１３ａと第２径部１１３ｂとの間には、段差１１３ｃが形成されている。
As shown in FIG. 11, a first suction passage 113 is formed inside the first spool 11a. The first suction passage 113 extends rearward from the front end of the first spool 11a in the drive axis O direction. Here, the first suction passage 113 does not penetrate the inside of the first spool 11a rearward in the drive axis O direction. The first suction passage 113 has a first diameter portion 113a and a second diameter portion 113b. The first diameter portion 113a constitutes the front side of the first suction passage 113. The first diameter portion 113a is formed to have substantially the same diameter as the outer shape of the second spool 12a, which will be described later. The second diameter portion 113b is connected to the rear end of the first diameter portion 113a and constitutes the rear side of the first suction passage 113. The second diameter portion 113b is formed to have a smaller diameter than the first diameter portion 113a. As described above, since the second diameter portion 113b has a smaller diameter than the first diameter portion 113a, there is a step 113c between the first diameter portion 113a and the second diameter portion 113b in the first suction passage 113. It is formed.
また、第１スプール１１ａにおいて、第１周壁１１２には、第１連絡路１１４と、第１係合溝１１５と、第２保持溝１１６とが形成されている。第１連絡路１１４は、第１吸入通路１１３の第２径部１１３ｂと連通しつつ、第１周壁１１２を第１スプール１１ａの径方向に延びており、第１周壁１１２の外周面に開口している。第１係合溝１１５は、第１連絡路１１４と第２保持溝１１６との間に位置している。第１係合溝１１５は、第１周壁１１２を周方向に１周する環状をなしている。第２保持溝１１６は、第１周壁１１２における後方側に位置している。第２保持溝１１６も、第１周壁１１２を周方向に１周する環状をなしている。第２保持溝１１６内には、第２シールリング４１ｂが設けられている。
Further, in the first spool 11a, a first connecting path 114, a first engaging groove 115, and a second holding groove 116 are formed on the first peripheral wall 112. The first connecting path 114 extends the first peripheral wall 112 in the radial direction of the first spool 11a while communicating with the second diameter portion 113b of the first suction passage 113, and opens to the outer peripheral surface of the first peripheral wall 112. ing. The first engaging groove 115 is located between the first connecting path 114 and the second holding groove 116. The first engaging groove 115 has an annular shape that goes around the first peripheral wall 112 once in the circumferential direction. The second holding groove 116 is located on the rear side of the first peripheral wall 112. The second holding groove 116 also has an annular shape that goes around the first peripheral wall 112 once in the circumferential direction. A second seal ring 41b is provided in the second holding groove 116.
図４〜図７に示すように、第１弁体１１ｂは、案内窓３９と整合する半円の略樋状に形成されており、図１１及び図１２に示すように、駆動軸心Ｏ方向に延びている。ここで、第１弁体１１ｂにおける駆動軸心Ｏ方向の長さは、案内窓３９における駆動軸心Ｏ方向の長さに比べて短く設定されている。図１１に示すように、第１弁体１１ｂは、第１外周面１１７ａと、第１内周面１１７ｂと、第１前端面１１７ｃと、第１後端面１１７ｄとを有している。
As shown in FIGS. 4 to 7, the first valve body 11b is formed in a semicircular gutter shape consistent with the guide window 39, and as shown in FIGS. 11 and 12, the drive axis O direction. Extends to. Here, the length of the first valve body 11b in the drive axis O direction is set shorter than the length of the guide window 39 in the drive axis O direction. As shown in FIG. 11, the first valve body 11b has a first outer peripheral surface 117a, a first inner peripheral surface 117b, a first front end surface 117c, and a first rear end surface 117d.
また、第１弁体１１ｂには、第１係合突部１１８が形成されている他、移動体通路４７が形成されている。移動体通路４７は、本発明における「第２連通路」の一例である。
Further, the first valve body 11b is formed with a first engaging protrusion 118 and a moving body passage 47. The moving body passage 47 is an example of the “second continuous passage” in the present invention.
第１係合突部１１８は、第１弁体１１ｂの後端に位置しており、第１内周面１１７ｂから第１スプール１１ａに向かって延びているとともに、第１内周面１１７ｂに沿って、第１弁体１１ｂの周方向に延びている。
The first engaging protrusion 118 is located at the rear end of the first valve body 11b, extends from the first inner peripheral surface 117b toward the first spool 11a, and is along the first inner peripheral surface 117b. Therefore, it extends in the circumferential direction of the first valve body 11b.
移動体通路４７は、第１弁体１１ｂにおいて、第１係合突部１１８よりも前方側に位置しており、第１弁体１１ｂを径方向に貫通している。また、図１２に示すように、移動体通路４７は、第１弁体１１ｂにおいて、前後方向に延びるように形成されている。そして、移動体通路４７は、前端から後端に向かうにつれて、次第に第１弁体１１ｂの周方向に大きく形成されている。つまり、第１弁体１１ｂの周方向に大きく形成された第１部位４７ａが移動体通路４７の後端側に位置しており、第１弁体１１ｂの周方向に小さく形成された第２部位４７ｂが移動体通路４７の前端側に位置している。なお、移動体通路４７の形状は適宜設計可能である。
The moving body passage 47 is located in the first valve body 11b on the front side of the first engaging protrusion 118, and penetrates the first valve body 11b in the radial direction. Further, as shown in FIG. 12, the moving body passage 47 is formed in the first valve body 11b so as to extend in the front-rear direction. The moving body passage 47 is gradually formed larger in the circumferential direction of the first valve body 11b from the front end to the rear end. That is, the first portion 47a formed large in the circumferential direction of the first valve body 11b is located on the rear end side of the moving body passage 47, and the second portion formed small in the circumferential direction of the first valve body 11b. 47b is located on the front end side of the moving body passage 47. The shape of the moving body passage 47 can be appropriately designed.
図１３に示すように、第２移動体１２は、第２スプール１２ａと、蓋体１２ｂとからなる。第２スプール１２ａは、第２端壁１２１と、第２周壁１２２とを有している。第２端壁１２１は、外周側が軸路３３の小径部位３３ｂとほぼ同径に形成されており、中心部分が前方に突出する略円板状に形成されている。第２周壁１２２は、第２端壁１２１の外周と接続しており、第２端壁１２１から、駆動軸心Ｏ方向で後方に向かって直線状に延びている。これらの第２端壁１２１及び第２周壁１２２により、第２スプール１２ａは、小径部位３３ｂとほぼ同径をなす略円筒状をなしている。つまり、第２スプール１２ａは、第１スプール１１ａよりも小径をなしている。また、図１４及び図１５に示すように、第２スプール１２ａにおける駆動軸心Ｏ方向の長さは、第１スプール１１ａにおける駆動軸心Ｏ方向の長さよりも長く形成されている。
As shown in FIG. 13, the second moving body 12 includes a second spool 12a and a lid body 12b. The second spool 12a has a second end wall 121 and a second peripheral wall 122. The outer peripheral side of the second end wall 121 is formed to have substantially the same diameter as the small diameter portion 33b of the shaft path 33, and the central portion is formed in a substantially disk shape protruding forward. The second peripheral wall 122 is connected to the outer periphery of the second end wall 121, and extends linearly from the second end wall 121 toward the rear in the drive axis O direction. Due to the second end wall 121 and the second peripheral wall 122, the second spool 12a has a substantially cylindrical shape having substantially the same diameter as the small diameter portion 33b. That is, the second spool 12a has a smaller diameter than the first spool 11a. Further, as shown in FIGS. 14 and 15, the length of the second spool 12a in the drive axis O direction is formed longer than the length of the first spool 11a in the drive axis O direction.
図１３に示すように、第２スプール１２ａの内部には、第２吸入通路１２３が形成されている。第２吸入通路１２３は、第２スプール１２ａを駆動軸心Ｏ方向に貫通している。
As shown in FIG. 13, a second suction passage 123 is formed inside the second spool 12a. The second suction passage 123 penetrates the second spool 12a in the drive axis O direction.
この圧縮機では、第１スプール１１ａ及び第２スプール１２ａによって、スプール１３が構成されている。また、第１吸入通路１１３及び第２吸入通路１２３によって、吸入通路１３ａが構成されている。そして、第１、２周壁１１２、１２２によって、本発明における「周壁」が構成されている。
In this compressor, the spool 13 is composed of the first spool 11a and the second spool 12a. Further, the suction passage 13a is configured by the first suction passage 113 and the second suction passage 123. The "peripheral wall" in the present invention is formed by the first and second peripheral walls 112 and 122.
また、第２スプール１２ａにおいて、第２周壁１２２には、第２連絡路１２４と、第３連絡路１２５と、第２係合溝１２６とが形成されている。第２連絡路１２４は、第２吸入通路１２３と連通しつつ、第２周壁１２２を第２スプール１２ａの径方向に延びており、第２周壁１２２の外周面に開口している。図１４及び図１５に示すように、第２連絡路１２４は、駆動軸３の第１径路３５と同径に形成されている。
Further, in the second spool 12a, a second connecting path 124, a third connecting path 125, and a second engaging groove 126 are formed on the second peripheral wall 122. The second connecting path 124 extends from the second peripheral wall 122 in the radial direction of the second spool 12a while communicating with the second suction passage 123, and opens to the outer peripheral surface of the second peripheral wall 122. As shown in FIGS. 14 and 15, the second connecting path 124 is formed to have the same diameter as the first path 35 of the drive shaft 3.
第３連絡路１２５は、第２周壁１２２において、第２連絡路１２４よりも前方側に位置している。第３連絡路１２５は、第２吸入通路１２３と連通しつつ、第２周壁１２２を第２スプール１２ａの径方向に延びており、第２周壁１２２の外周面に開口している。第２係合溝１２６は、第３連絡路１２５よりも前方側に位置している。第２係合溝１２６は、第２周壁１２２を周方向に１周する環状をなしている。
The third connecting road 125 is located on the second peripheral wall 122 on the front side of the second connecting road 124. The third connecting path 125 extends from the second peripheral wall 122 in the radial direction of the second spool 12a while communicating with the second suction passage 123, and opens to the outer peripheral surface of the second peripheral wall 122. The second engaging groove 126 is located on the front side of the third connecting road 125. The second engaging groove 126 has an annular shape that goes around the second peripheral wall 122 in the circumferential direction.
図７に示すように、蓋体１２ｂは、第２径路３７の案内部３７ｂと整合する円弧状に形成されており、図１３に示すように、駆動軸心Ｏ方向に延びている。ここで、蓋体１２ｂにおける駆動軸心Ｏ方向の長さは、案内部３７ｂにおける駆動軸心Ｏ方向の長さに比べて短く設定されている。蓋体１２ｂは、第２外周面１２７ａと、第２内周面１２７ｂと、第２前端面１２７ｃと、第２後端面１２７ｄとを有している。
As shown in FIG. 7, the lid body 12b is formed in an arc shape consistent with the guide portion 37b of the second path 37, and as shown in FIG. 13, extends in the drive axis O direction. Here, the length of the lid 12b in the drive axis O direction is set shorter than the length of the guide portion 37b in the drive axis O direction. The lid body 12b has a second outer peripheral surface 127a, a second inner peripheral surface 127b, a second front end surface 127c, and a second rear end surface 127d.
また、蓋体１２ｂには、第２係合突部１２８が形成されている。第２係合突部１２８は、蓋体１２ｂの後方に位置しており、第２内周面１２７ｂから第２スプール１２ａに向かって延びているとともに、第２内周面１２７ｂに沿って、蓋体１２ｂの周方向に延びている。
Further, a second engaging protrusion 128 is formed on the lid body 12b. The second engaging protrusion 128 is located behind the lid body 12b, extends from the second inner peripheral surface 127b toward the second spool 12a, and has a lid along the second inner peripheral surface 127b. It extends in the circumferential direction of the body 12b.
図１４及び図１５に示すように、第１移動体１１及び第２移動体１２は、駆動軸３の後端から軸路３３内に挿入されている。具体的には、第２移動体１２の第２スプール１２ａが軸路３３の小径部位３３ｂ内に挿入されている。これにより、第２スプール１２ａは、小径部位３３ｂ内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動可能となっている。また、第２スプール１２ａでは、第２吸入通路１２３が小径部位３３ｂと連通している。さらに、第２吸入通路１２３は、第２連絡路１２４を通じて、駆動軸３の第１径路３５と連通可能となっている。こうして、第２連絡路１２４は、第１径路３５及び固定斜板５の斜板通路５ｂを通じて、斜板室３１と連通している。さらに、第２スプール１２ａが小径部位３３ｂ内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動することにより、第２吸入通路１２３は、第３連絡路１２５を通じて、駆動軸３の第２径路３７と連通可能となっている。
As shown in FIGS. 14 and 15, the first moving body 11 and the second moving body 12 are inserted into the shaft path 33 from the rear end of the drive shaft 3. Specifically, the second spool 12a of the second moving body 12 is inserted into the small diameter portion 33b of the shaft path 33. As a result, the second spool 12a can slide back and forth in the drive axis O direction within the small diameter portion 33b. Further, in the second spool 12a, the second suction passage 123 communicates with the small diameter portion 33b. Further, the second suction passage 123 can communicate with the first path 35 of the drive shaft 3 through the second connecting path 124. In this way, the second connecting road 124 communicates with the swash plate chamber 31 through the swash plate passage 5b of the first route 35 and the fixed swash plate 5. Further, the second spool 12a slides back and forth in the drive shaft center O direction in the small diameter portion 33b, so that the second suction passage 123 communicates with the second diameter path 37 of the drive shaft 3 through the third connecting path 125. It is possible.
また、第２移動体１２では、第２係合突部１２８を第２スプール１２ａ側に向けた状態で、蓋体１２ｂが第２径路３７から挿通されている。そして、第２径路３７内で第２係合突部１２８が第２係合溝１２６に係合されることにより、第２スプール１２ａに蓋体１２ｂが連結されている。こうして、蓋体１２ｂは、第２径路３７内に配置されている。また、蓋体１２ｂは、第２スプール１２ａが小径部位３３ｂ内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動することにより、第２径路３７内を駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動可能となっている。
Further, in the second moving body 12, the lid body 12b is inserted from the second path 37 with the second engaging protrusion 128 facing the second spool 12a side. Then, the lid body 12b is connected to the second spool 12a by engaging the second engaging protrusion 128 with the second engaging groove 126 in the second path 37. In this way, the lid body 12b is arranged in the second path 37. Further, the lid body 12b can slide back and forth in the second path 37 in the drive axis O direction because the second spool 12a slides back and forth in the drive axis O direction in the small diameter portion 33b. ing.
図７に示すように、蓋体１２ｂは、駆動軸心Ｏを挟んで駆動軸３の本体部３ｂの反対側に位置して、第２軸孔２３内に露出する。この際、蓋体１２ｂは、第２径路３７内に設けられることにより、本体部３ｂとともに第２軸孔２３とほぼ同径をなす円筒体を構成する。これにより、蓋体１２ｂは、本体部３ｂとともに第２軸孔２３と整合する。
As shown in FIG. 7, the lid 12b is located on the opposite side of the main body 3b of the drive shaft 3 with the drive shaft center O interposed therebetween, and is exposed in the second shaft hole 23. At this time, the lid body 12b is provided in the second path 37 to form a cylindrical body having substantially the same diameter as the second shaft hole 23 together with the main body portion 3b. As a result, the lid body 12b is aligned with the second shaft hole 23 together with the main body portion 3b.
一方、図１４に示すように、第１スプール１１ａは、第２スプール１２ａが軸路３３の小径部位３３ｂ内に挿入された状態で、軸路３３の大径部位３３ａ内に挿入されている。この際、第１吸入通路１１３の第１径部１１３ａに第２スプール１２ａの後端を挿入させている。こうして、第１スプール１１ａと第２スプール１２ａとが組み付けられており、第１スプール１１ａは、第２スプール１２ａに対して、相対移動しつつ、大径部位３３ａ内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動可能となっている。そして、第１スプール１１ａは、第１吸入通路１１３の段差１１３ｃを通じて、第２スプール１２ａ、ひいては第２移動体１２を駆動軸心Ｏ方向で前方に押圧可能となっている。また、第１スプール１１ａが大径部位３３ａ内に挿入されることにより、第２シールリング４１ｂは、大径部位３３ａの内壁面と第１周壁１１２の外周面との間を封止している。
On the other hand, as shown in FIG. 14, the first spool 11a is inserted into the large diameter portion 33a of the shaft path 33 in a state where the second spool 12a is inserted into the small diameter portion 33b of the shaft path 33. At this time, the rear end of the second spool 12a is inserted into the first diameter portion 113a of the first suction passage 113. In this way, the first spool 11a and the second spool 12a are assembled, and the first spool 11a moves back and forth in the large diameter portion 33a in the drive axis O direction while moving relative to the second spool 12a. It is slidable. Then, the first spool 11a can press the second spool 12a and eventually the second moving body 12 forward in the drive axis O direction through the step 113c of the first suction passage 113. Further, by inserting the first spool 11a into the large diameter portion 33a, the second seal ring 41b seals between the inner wall surface of the large diameter portion 33a and the outer peripheral surface of the first peripheral wall 112. ..
また、第１径部１１３ａに第２スプール１２ａの後端を挿入させることにより、第１吸入通路１１３と第２吸入通路１２３とが連通している。これにより、第１吸入通路１１３も斜板室３１と連通している。このため、第１、２連通路１１３、１２３内、すなわち吸入通路１３ａ内は、吸入圧力となっている。
Further, the first suction passage 113 and the second suction passage 123 are communicated with each other by inserting the rear end of the second spool 12a into the first diameter portion 113a. As a result, the first suction passage 113 also communicates with the swash plate chamber 31. Therefore, the suction pressure is in the first and second passages 113 and 123, that is, in the suction passage 13a.
また、第１移動体１１では、第１係合突部１１８を第１スプール１１ａ側に向けた状態で、第１弁体１１ｂが案内窓３９から挿通されている。そして、案内窓３９内で第１係合突部１１８が第１係合溝１１５に係合されることにより、第１スプール１１ａに第１弁体１１ｂが連結されている。こうして、第１弁体１１ｂは、案内窓３９内に配置されている。また、第１弁体１１ｂは、第１スプール１１ａが大径部位３３ａ内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動することにより、案内窓３９内を駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動可能となっている。
Further, in the first moving body 11, the first valve body 11b is inserted through the guide window 39 with the first engaging protrusion 118 facing the first spool 11a side. Then, the first engaging protrusion 118 is engaged with the first engaging groove 115 in the guide window 39, so that the first valve body 11b is connected to the first spool 11a. In this way, the first valve body 11b is arranged in the guide window 39. Further, the first valve body 11b can slide back and forth in the guide window 39 in the drive axis O direction by sliding the first spool 11a back and forth in the large diameter portion 33a in the drive axis O direction. It has become.
図４〜図６に示すように、第１弁体１１ｂは、駆動軸心Ｏを挟んで駆動軸３の本体部３ｂの反対側に位置して、第３軸孔２５内に露出する。この際、第１弁体１１ｂは、案内窓３９内に設けられることにより、本体部３ｂとともに第３軸孔２５とほぼ同径をなす円筒体を構成する。これにより、第１弁体１１ｂは、本体部３ｂとともに第３軸孔２５と整合する。
As shown in FIGS. 4 to 6, the first valve body 11b is located on the opposite side of the main body 3b of the drive shaft 3 with the drive shaft center O interposed therebetween, and is exposed in the third shaft hole 25. At this time, the first valve body 11b is provided in the guide window 39 to form a cylindrical body having substantially the same diameter as the third shaft hole 25 together with the main body portion 3b. As a result, the first valve body 11b is aligned with the third shaft hole 25 together with the main body portion 3b.
また、図１４に示すように、第１スプール１１ａに第１弁体１１ｂが連結されることにより、第１連絡路１１４と移動体通路４７とが対向して連通している。こうして、移動体通路４７は、第１連絡路１１４を通じて、第１、２吸入通路１１３、１２３と連通している。
Further, as shown in FIG. 14, by connecting the first valve body 11b to the first spool 11a, the first connecting path 114 and the moving body passage 47 face each other and communicate with each other. In this way, the moving body passage 47 communicates with the first and second suction passages 113 and 123 through the first connecting passage 114.
このように、大径部位３３ａ内に第１スプール１１ａが挿入されることにより、図１〜図３に示すように、第１スプール１１ａでは、第１端壁１１１が制御圧室２８と対向している。これにより、第１スプール１１ａは、第１端壁１１１を通じて、制御圧室２８の制御圧力が作用する。一方、第２スプール１２ａは、第１スプール１１ａによって、制御圧室２８から区画されている。このため、第２スプール１２ａ、ひいては第２移動体１２には、制御圧力が直接作用しなくなっている。そして、第１、２端壁１１１、１２１及び第１、２周壁１１２、１２２によって、第１、２吸入通路１１３、１２３、すなわち、吸入通路１３ａが制御圧室２８から区画されている。なお、制御圧力については後述する。
By inserting the first spool 11a into the large diameter portion 33a in this way, as shown in FIGS. 1 to 3, in the first spool 11a, the first end wall 111 faces the control pressure chamber 28. ing. As a result, the control pressure of the control pressure chamber 28 acts on the first spool 11a through the first end wall 111. On the other hand, the second spool 12a is partitioned from the control pressure chamber 28 by the first spool 11a. Therefore, the control pressure does not directly act on the second spool 12a and, by extension, the second moving body 12. The first and second end walls 111 and 121 and the first and second peripheral walls 112 and 122 partition the first and second suction passages 113 and 123, that is, the suction passages 13a from the control pressure chamber 28. The control pressure will be described later.
また、図１４に示すように、大径部位３３ａ内において、段部３３ｃと、第１スプール１１ａとの間には、第１コイルばね５１が設けられている。第１コイルばね５１は、第１スプール１１ａの第１周壁１１２と当接しつつ、第１移動体１１を駆動軸心Ｏ方向で制御圧力に抗する方向、つまり、後方側に付勢している。
Further, as shown in FIG. 14, a first coil spring 51 is provided between the step portion 33c and the first spool 11a in the large diameter portion 33a. The first coil spring 51 is in contact with the first peripheral wall 112 of the first spool 11a and urges the first moving body 11 in the direction of the drive axis O against the control pressure, that is, on the rear side. ..
一方、小径部位３３ｂの前端面３３０と、第２スプール１２ａとの間には、第２コイルばね５３が設けられている。第２コイルばね５３は、第１コイルばね５１よりも小径に形成されている。第２コイルばね５３は、第２スプール１２ａの第２端壁１２１と当接しつつ、第２移動体１２を駆動軸心Ｏ方向で制御圧力に抗する方向、つまり、後方側に付勢している。ここで、第２コイルばね５３の付勢力は、第１コイルばね５１の付勢力よりも小さく設定されている。なお、第１、２コイルばね５１、５３の各付勢力は適宜設計可能である。
On the other hand, a second coil spring 53 is provided between the front end surface 330 of the small diameter portion 33b and the second spool 12a. The second coil spring 53 is formed to have a smaller diameter than the first coil spring 51. The second coil spring 53 abuts on the second end wall 121 of the second spool 12a while urging the second moving body 12 in the direction of the drive axis O to resist the control pressure, that is, to the rear side. There is. Here, the urging force of the second coil spring 53 is set to be smaller than the urging force of the first coil spring 51. The urging forces of the first and second coil springs 51 and 53 can be appropriately designed.
図４〜図６に示すように、この圧縮機では、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りに回転することにより、第１案内面３０３を通じて、第１弁体１１ｂに駆動軸３の回転が伝達される。これにより、第１移動体１１は、駆動軸３とともに駆動軸心Ｏ周りに回転可能となっている。ここで、第１係合溝１１５と第１係合突部１１８とが係合することにより、第１スプール１１ａは、大径部位３３ａ内において、第１弁体１１ｂから独立して駆動軸心Ｏ周りに回転することが規制されている。
As shown in FIGS. 4 to 6, in this compressor, the drive shaft 3 rotates around the drive shaft center O, so that the rotation of the drive shaft 3 is transmitted to the first valve body 11b through the first guide surface 303. Will be done. As a result, the first moving body 11 can rotate around the drive shaft center O together with the drive shaft 3. Here, by engaging the first engaging groove 115 and the first engaging protrusion 118, the first spool 11a is driven by the drive shaft center of the large diameter portion 33a independently of the first valve body 11b. Rotation around O is regulated.
また、駆動軸３が回転することによって、移動体通路４７がリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅに間欠的に連通する。そして、移動体通路４７は、第１弁体１１ｂの案内窓３９内における位置に応じて、駆動軸３の１回転当たりでリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度が変化する。以下では、駆動軸３の１回転当たりで移動体通路４７とリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅとが連通する駆動軸心Ｏ周りの連通角度について、単に連通角度と記載する。
Further, as the drive shaft 3 rotates, the moving body passage 47 intermittently communicates with the rear side passages 26a to 26e. The moving body passage 47 has a communication angle around the drive shaft center O that communicates with the rear side communication passages 26a to 26e per rotation of the drive shaft 3 according to the position of the first valve body 11b in the guide window 39. Changes. In the following, the communication angle around the drive shaft center O in which the moving body passage 47 and the rear side communication passages 26a to 26e communicate with each other per rotation of the drive shaft 3 will be simply referred to as a communication angle.
さらに、図７に示すように、この圧縮機では、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りに回転することにより、第２案内面３０６を通じて、蓋体１２ｂにも駆動軸３の回転が伝達される。これにより、第２移動体１２も、駆動軸３とともに駆動軸心Ｏ周りに回転可能となっている。ここで、第２係合溝１２６と第２係合突部１２８とが係合することにより、第２スプール１２ａは、小径部位３３ｂ内において、蓋体１２ｂから独立して駆動軸心Ｏ周りに回転することが規制されている。
Further, as shown in FIG. 7, in this compressor, the drive shaft 3 rotates around the drive shaft center O, so that the rotation of the drive shaft 3 is transmitted to the lid 12b through the second guide surface 306. .. As a result, the second moving body 12 can also rotate around the drive shaft center O together with the drive shaft 3. Here, by engaging the second engaging groove 126 and the second engaging protrusion 128, the second spool 12a is moved around the drive axis O independently of the lid body 12b in the small diameter portion 33b. It is regulated to rotate.
さらに、この圧縮機では、駆動軸３が回転することによって、図７及び図８に示すように、第２径路３７がフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと間欠的に連通する。そして、蓋体１２ｂの第２径路３７内における位置に応じて、第２径路３７とフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとの連通面積が変化する。
Further, in this compressor, as the drive shaft 3 rotates, the second path 37 intermittently communicates with the front side passages 24a to 24e as shown in FIGS. 7 and 8. Then, the communication area between the second path 37 and the front side passages 24a to 24e changes according to the position of the lid 12b in the second path 37.
図１〜図３に示すように、制御弁１５は、リヤハウジング１９に設けられている。また、リヤハウジング１９には、給気通路１５ａと、第１抽気通路１５ｂとが形成されている他、図示しない検知通路が形成されている。さらに、リヤハウジング１９及び第１シリンダブロック２１に亘って、第２抽気通路１５ｃが形成されている。給気通路１５ａは、リヤ側吐出室２９と制御圧室２８とに接続している。第１抽気通路１５ｂは、制御圧室２８と制御弁１５とに接続している。第２抽気通路１５ｃは、制御弁１５と斜板室３１とに接続している。検知通路は、斜板室３１と制御弁１５とに接続している。
As shown in FIGS. 1 to 3, the control valve 15 is provided in the rear housing 19. Further, in the rear housing 19, an air supply passage 15a and a first air extraction passage 15b are formed, and a detection passage (not shown) is formed. Further, a second air extraction passage 15c is formed over the rear housing 19 and the first cylinder block 21. The air supply passage 15a is connected to the rear discharge chamber 29 and the control pressure chamber 28. The first bleeding passage 15b is connected to the control pressure chamber 28 and the control valve 15. The second air extraction passage 15c is connected to the control valve 15 and the swash plate chamber 31. The detection passage is connected to the swash plate chamber 31 and the control valve 15.
制御圧室２８には、給気通路１５ａを通じて、リヤ側吐出室２９内の冷媒ガスの一部が導入される。また、制御圧室２８は、第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃを通じて、制御圧室２８内の冷媒ガスが斜板室３１に導出される。そして、制御弁１５は、検知通路を通じて斜板室３１内の吸入圧力を感知することで、弁開度が調整される。これにより、制御弁１５は、弁開度を調整することで、第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃを流通する冷媒ガスの流量を調整する。具体的には、制御弁１５は、弁開度を大きくすることにより、第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃを経て制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を増大させる。一方、制御弁１５は、弁開度を小さくすることにより、第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃを経て制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１５は、リヤ側吐出室２９から制御圧室２８に導入される冷媒ガスの流量に対して、制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を変化させることで、制御圧室２８の冷媒ガスの圧力である制御圧力を制御する。
A part of the refrigerant gas in the rear discharge chamber 29 is introduced into the control pressure chamber 28 through the air supply passage 15a. Further, in the control pressure chamber 28, the refrigerant gas in the control pressure chamber 28 is led out to the swash plate chamber 31 through the first and second extraction passages 15b and 15c. Then, the control valve 15 adjusts the valve opening degree by sensing the suction pressure in the swash plate chamber 31 through the detection passage. As a result, the control valve 15 adjusts the flow rate of the refrigerant gas flowing through the first and second extraction passages 15b and 15c by adjusting the valve opening degree. Specifically, the control valve 15 increases the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31 via the first and second extraction passages 15b and 15c by increasing the valve opening degree. On the other hand, the control valve 15 reduces the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31 via the first and second extraction passages 15b and 15c by reducing the valve opening degree. In this way, the control valve 15 changes the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31 with respect to the flow rate of the refrigerant gas introduced from the rear side discharge chamber 29 into the control pressure chamber 28. , Controls the control pressure, which is the pressure of the refrigerant gas in the control pressure chamber 28.
以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が駆動軸心Ｏ周りで回転することにより、斜板室３１内で固定斜板５が回転する。これにより、ピストン７では、第１ヘッド７ａが第１シリンダボア２１ａ〜２１ｅ内を上死点と下死点との間で往復動し、第２ヘッド７ｂが第２シリンダボア２２ａ〜２２ｅ内を上死点と下死点との間で往復動する。このため、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅ及び第２圧縮室４５ａ〜４５ｅでは、内部の冷媒ガスが再膨張する再膨張行程と、内部に冷媒ガスを吸入する吸入行程と、内部の冷媒ガスを圧縮する圧縮行程と、圧縮された冷媒ガスをフロント側吐出室２７やリヤ側吐出室２９に吐出する吐出行程とが繰り返し行われることとなる。こうして、フロント側吐出室２７及びリヤ側吐出室２９に吐出された冷媒ガスは、第１、２連通孔８ｂ、９ｂ、第１、２吐出通路２１１、２２２及び吐出口２２３を経て凝縮器に吐出される。
In the compressor configured as described above, the drive shaft 3 rotates around the drive shaft center O, so that the fixed swash plate 5 rotates in the swash plate chamber 31. As a result, in the piston 7, the first head 7a reciprocates in the first cylinder bores 21a to 21e between the top dead center and the bottom dead center, and the second head 7b top dead in the second cylinder bores 22a to 22e. It reciprocates between the point and bottom dead center. Therefore, in the first compression chambers 43a to 43e and the second compression chambers 45a to 45e, the re-expansion stroke in which the internal refrigerant gas re-expands, the suction stroke in which the refrigerant gas is sucked into the inside, and the internal refrigerant gas are compressed. The compression stroke and the discharge stroke of discharging the compressed refrigerant gas to the front side discharge chamber 27 and the rear side discharge chamber 29 are repeatedly performed. In this way, the refrigerant gas discharged to the front side discharge chamber 27 and the rear side discharge chamber 29 is discharged to the condenser via the first and second communication holes 8b and 9b, the first and second discharge passages 211 and 222, and the discharge port 223. Will be done.
具体的には、この圧縮機では、駆動軸３が図７及び図８に示す回転角度にある際、第２圧縮室４５ａは、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階となる。これにより、第２圧縮室４５ｂでは、第２圧縮室４５ａよりも吸入行程が進んだ状態となり、吸入行程の中期段階となる。そして、第２圧縮室４５ｃでは、ピストン７の第２ヘッド７ｂが下死点となり、吸入行程から圧縮行程に移行する状態となる。つまり、第２圧縮室４５ｃでは、吸入行程の後期段階から圧縮行程の初期段階に移行する状態にある。また、第２圧縮室４５ｄでは、第２圧縮室４５ｃよりも圧縮行程が進んだ状態となり、圧縮行程の中期段階となる。そして、第２圧縮室４５ｅでは、圧縮行程の後期段階から吐出行程に移行する状態となる。なお、図７及び図８では、説明を容易にするため、第２ヘッド７ｂの図示を省略している。
Specifically, in this compressor, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIGS. 7 and 8, the second compression chamber 45a is in the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke. As a result, in the second compression chamber 45b, the suction stroke is advanced as compared with the second compression chamber 45a, which is the middle stage of the suction stroke. Then, in the second compression chamber 45c, the second head 7b of the piston 7 becomes the bottom dead center, and the state shifts from the suction stroke to the compression stroke. That is, in the second compression chamber 45c, the state is in a state of shifting from the late stage of the suction stroke to the early stage of the compression stroke. Further, in the second compression chamber 45d, the compression stroke is advanced as compared with the second compression chamber 45c, which is the middle stage of the compression stroke. Then, in the second compression chamber 45e, the state shifts from the latter stage of the compression stroke to the discharge stroke. Note that in FIGS. 7 and 8, the second head 7b is not shown for the sake of simplicity.
ここで、この圧縮機では、第２径路３７は、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと、吸入行程の中期段階にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとに対向する。より厳密には、第２径路３７とフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとが対向した際には、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅでは、再膨張行程が終了し、吸入行程の初期段階となる。一方、駆動軸３の本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと対向する。つまり、駆動軸３の回転角度が図７及び図８に示す状態にあるときには、第２圧縮室４５ａが吸入行程の初期段階にあり、第２圧縮室４５ｂが吸入行程の中期段階にあることから、第２径路３７は、フロント側連通路２４ａ及びフロント側連通路２４ｂと対向する。また、本体部３ｂは、フロント側連通路２４ｃ〜２４ｅと対向する。
Here, in this compressor, the second path 37 is in the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke, and in the middle stage of the suction stroke. It faces the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e. Strictly speaking, when the second path 37 and the front side passages 24a to 24e face each other, the re-expansion stroke is completed in the second compression chambers 45a to 45e, and the suction stroke is in the initial stage. On the other hand, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the front side passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke. That is, when the rotation angle of the drive shaft 3 is in the state shown in FIGS. 7 and 8, the second compression chamber 45a is in the initial stage of the suction stroke, and the second compression chamber 45b is in the middle stage of the suction stroke. , The second route 37 faces the front side communication passage 24a and the front side communication passage 24b. Further, the main body portion 3b faces the front side continuous passages 24c to 24e.
そして、駆動軸３が図７及び図８に示す位置よりもＲ１方向にさらに回転すれば、第２径路３７は、フロント側連通路２４ｅとフロント側連通路２４ａとに対向する。この際、フロント側連通路２４ｅと連通する第２圧縮室４５ｅは、吸入行程の初期段階となっており、フロント側連通路２４ａと連通する第２圧縮室４５ａは、吸入行程の中期段階となっている。こうして、駆動軸３が回転することにより、第２径路３７は、吸入行程の初期段階にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと、吸入行程の中期段階にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとに順次対向する。また、本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと順次対向する。
Then, if the drive shaft 3 further rotates in the R1 direction from the positions shown in FIGS. 7 and 8, the second path 37 faces the front side passage 24e and the front side passage 24a. At this time, the second compression chamber 45e communicating with the front side passage 24e is in the initial stage of the suction stroke, and the second compression chamber 45a communicating with the front side passage 24a is in the middle stage of the suction stroke. ing. As the drive shaft 3 rotates in this way, the second path 37 is in the middle stage of the suction stroke with the front side passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the initial stage of the suction stroke. The front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e are sequentially opposed to each other. Further, the main body portion 3b sequentially faces the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke.
第２圧縮室４５ａ〜４５ｅが上記のような吸入行程や吐出行程等にあるとき、図４〜図６に示す第１圧縮室４３ａは、圧縮行程の中期段階にある。また、第１圧縮室４３ｂでは、第１圧縮室４３ａよりも圧縮行程が進んだ状態となり、圧縮行程の後期段階となる。そして、第１圧縮室４３ｃでは、ピストン７の第１ヘッド７ａが上死点となり、吐出行程から再膨張行程乃至吸入行程の初期段階に移行する状態となる。また、第１圧縮室４３ｄでは、第１圧縮室４３ｃよりも吸入行程が進んだ状態となり、吸入行程の中期段階となる。そして、第１圧縮室４３ｅでは、第１圧縮室４３ｄよりも吸入行程がさらに進んだ状態となり、吸入行程の後期段階となる。つまり、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅのうち、第１圧縮室４３ａ、４３ｂは高圧の状態となり、第１圧縮室４３ｃは高圧から低圧に移行する状態となる。そして、第１圧縮室４３ｄ、４３ｅは低圧の状態となる。
When the second compression chambers 45a to 45e are in the suction stroke, the discharge stroke, or the like as described above, the first compression chamber 43a shown in FIGS. 4 to 6 is in the middle stage of the compression stroke. Further, in the first compression chamber 43b, the compression stroke is advanced as compared with the first compression chamber 43a, which is a later stage of the compression stroke. Then, in the first compression chamber 43c, the first head 7a of the piston 7 becomes the top dead center, and the state shifts from the discharge stroke to the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke. Further, in the first compression chamber 43d, the suction stroke is advanced as compared with the first compression chamber 43c, which is the middle stage of the suction stroke. Then, in the first compression chamber 43e, the suction stroke is further advanced than in the first compression chamber 43d, which is the latter stage of the suction stroke. That is, of the first compression chambers 43a to 43e, the first compression chambers 43a and 43b are in a high pressure state, and the first compression chamber 43c is in a state of shifting from high pressure to low pressure. Then, the first compression chambers 43d and 43e are in a low pressure state.
また、この圧縮機では、第１弁体１１ｂが案内窓３９内に設けられることにより、第１弁体１１ｂは、再膨張行程又は吸入行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅに対向する。つまり、駆動軸３が図４〜６に示す回転角度にあるとき、第１弁体１１ｂは、第１圧縮室４３ｃに連通するリヤ側連通路２６ｃと、第１圧縮室４３ｄに連通するリヤ側連通路２６ｄと、第１圧縮室４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ｅとに対向する。一方、駆動軸３の本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。このため、駆動軸３が図４〜６に示す回転角度にあるとき、本体部３ｂは、第１圧縮室４３ａに連通するリヤ側連通路２６ａや、第１圧縮室４３ｂに連通するリヤ側連通路２６ｂに対向する。ここで、上記のように、第１圧縮室４３ｃは、吐出行程から再膨張行程乃至吸入行程の初期段階に移行する状態にある。これにより、本体部３ｂは、第１圧縮室４３ｃが吐出行程にある期間の大部分において、リヤ側連通路２６ｃとも対向する。
Further, in this compressor, since the first valve body 11b is provided in the guide window 39, the first valve body 11b is on the rear side communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the re-expansion stroke or the suction stroke. It faces the communication passages 26a to 26e. That is, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIGS. 4 to 6, the first valve body 11b has a rear side communication passage 26c communicating with the first compression chamber 43c and a rear side communicating with the first compression chamber 43d. It faces the communication passage 26d and the rear side communication passage 26e communicating with the first compression chamber 43e. On the other hand, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke. Therefore, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIGS. 4 to 6, the main body 3b is connected to the rear side passage 26a communicating with the first compression chamber 43a and the rear side communication communicating with the first compression chamber 43b. It faces the passage 26b. Here, as described above, the first compression chamber 43c is in a state of shifting from the discharge stroke to the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke. As a result, the main body 3b also faces the rear side passage 26c for most of the period during which the first compression chamber 43c is in the discharge stroke.
そして、駆動軸３が図４〜図６に示す位置よりもＲ１方向にさらに回転すれば、第１圧縮室４３ｂ〜４３ｄが再膨張行程又は吸入行程となり、第１圧縮室４３ｅ、４３ａが圧縮行程又は吐出行程となる。これにより、第１弁体１１ｂは、リヤ側連通路２６ｂ〜２６ｄに対向し、本体部３ｂは、リヤ側連通路２６ｅ、２６ａに対向する。こうして、駆動軸３が回転することにより、第１弁体１１ｂは、再膨張行程又は吸入行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと順次対向し、本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと順次対向する。
When the drive shaft 3 further rotates in the R1 direction from the positions shown in FIGS. 4 to 6, the first compression chambers 43b to 43d become the re-expansion stroke or the suction stroke, and the first compression chambers 43e and 43a become the compression strokes. Or it becomes a discharge stroke. As a result, the first valve body 11b faces the rear side passages 26b to 26d, and the main body 3b faces the rear side passages 26e and 26a. As the drive shaft 3 rotates in this way, the first valve body 11b sequentially faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the re-expansion stroke or the suction stroke, and the main body portion. The 3b sequentially faces the rear side communication passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke.
この圧縮機では、移動体１０を駆動軸３に対して駆動軸心Ｏ方向に移動させることにより、駆動軸３の１回転当たりで斜板室３１から第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに吸入される冷媒ガスの流量を変更することができるとともに、斜板室３１から第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに吸入される冷媒ガスの流量を変更することができる。これらにより、この圧縮機では、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量と、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅからフロント側吐出室２７に吐出される冷媒ガスの流量とからなる吐出流量を変更することができる。
In this compressor, by moving the moving body 10 in the drive axis O direction with respect to the drive shaft 3, the refrigerant sucked from the swash plate chamber 31 into the first compression chambers 43a to 43e per rotation of the drive shaft 3. The flow rate of the gas can be changed, and the flow rate of the refrigerant gas sucked from the swash plate chamber 31 into the second compression chambers 45a to 45e can be changed. As a result, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 and the refrigerant gas discharged from the second compression chambers 45a to 45e to the front side discharge chamber 27. The discharge flow rate consisting of the flow rate of can be changed.
具体的には、吐出流量を増大させる場合には、制御弁１５が弁開度を小さくすることで、制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を減少させる。こうして、制御弁１５は、制御圧室２８の制御圧力を増大させる。これにより、制御圧力と吸入圧力との差圧である可変差圧が大きくなる。
Specifically, when the discharge flow rate is increased, the control valve 15 reduces the valve opening degree to reduce the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31. In this way, the control valve 15 increases the control pressure in the control pressure chamber 28. As a result, the variable differential pressure, which is the differential pressure between the control pressure and the suction pressure, becomes large.
このため、移動体１０では、軸路３３の大径部位３３ａ内において、第１移動体１１の第１スプール１１ａが第１コイルばね５１の付勢力に抗しつつ、図１に示す位置から駆動軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。このため、第１弁体１１ｂは、案内窓３９内を駆動軸心Ｏ方向で前方に移動し始める。これにより、移動体通路４７は、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅに対して前方に相対移動する。このため、移動体通路４７は、第１部位４７ａに近い位置でリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通する。こうして、この圧縮機では、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が徐々に大きくなる。
Therefore, in the moving body 10, the first spool 11a of the first moving body 11 is driven from the position shown in FIG. 1 while resisting the urging force of the first coil spring 51 in the large diameter portion 33a of the shaft path 33. It begins to move forward in the O direction of the axis. Therefore, the first valve body 11b starts to move forward in the guide window 39 in the drive axis O direction. As a result, the moving body passage 47 moves forward relative to the rear side continuous passages 26a to 26e. Therefore, the moving body passage 47 communicates with the rear side passages 26a to 26e at a position close to the first portion 47a. In this way, in this compressor, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 gradually increases.
そして、制御弁１５が弁開度をさらに小さくし、制御圧室２８の制御圧力をさらに増大させることにより、第１スプール１１ａが大径部位３３ａ内をさらに前方に移動した状態となり、図２に示すように、第１吸入通路１１３内において、段差１１３ｃに第２スプール１２ａが当接する。この状態で、制御弁１５が制御圧力を最大まで増大させることにより、可変差圧が最大となる。これにより、図３に示すように、第１スプール１１ａは、段差１１３ｃを通じて第２スプール１２ａを前方に押圧しつつ、大径部位３３ａ内を最も前方に移動した状態となる。また、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も前方に移動した状態となり、第１前端面１１７ｃが第１規制面３０１と当接する。これにより、第１弁体１１ｂの前方への移動が規制される。そして、第１弁体１１ｂを通じて、第１スプール１１ａの前方への移動も規制される。このように、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も前方に移動することにより、移動体通路４７は、第１部位４７ａにおいてリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通する。こうして、この圧縮機では、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が最大となる。
Then, the control valve 15 further reduces the valve opening degree and further increases the control pressure of the control pressure chamber 28, so that the first spool 11a is further moved forward in the large diameter portion 33a, and FIG. As shown, the second spool 12a comes into contact with the step 113c in the first suction passage 113. In this state, the control valve 15 increases the control pressure to the maximum, so that the variable differential pressure becomes maximum. As a result, as shown in FIG. 3, the first spool 11a is in a state of being moved most forward in the large diameter portion 33a while pressing the second spool 12a forward through the step 113c. Further, the first valve body 11b is in a state of being moved most forward in the guide window 39, and the first front end surface 117c is in contact with the first regulation surface 301. As a result, the forward movement of the first valve body 11b is restricted. Then, the forward movement of the first spool 11a is also restricted through the first valve body 11b. In this way, the first valve body 11b moves to the frontmost in the guide window 39, so that the moving body passage 47 communicates with the rear side passages 26a to 26e at the first portion 47a. In this way, in this compressor, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is maximized.
また、第１スプール１１ａに押圧されて、第２スプール１２ａが小径部位３３ｂ内を前方に移動することにより、図１５に示すように、第２連絡路１２４が第１径路３５に対して前方に相対移動する。これにより、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積が増大する。そして、可変差圧が最大となることで、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積が最大となる。これにより、第２吸入通路１２３、ひいては吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１となる。
Further, when pressed by the first spool 11a, the second spool 12a moves forward in the small diameter portion 33b, so that the second connecting path 124 moves forward with respect to the first path 35 as shown in FIG. Move relative to each other. As a result, the communication area between the second connecting road 124 and the first route 35 increases. Then, when the variable differential pressure is maximized, the communication area between the second connecting path 124 and the first path 35 is maximized. As a result, the opening degree of the first path 35 with respect to the second suction passage 123, and thus the suction passage 13a and the axis 33, becomes the maximum opening degree S1.
可変差圧が最大の状態では、駆動軸３が図６に示す回転角度にあるとき、第１弁体１１ｂは、リヤ側連通路２６ｃ〜２６ｅと移動体通路４７とを連通させる。すなわち、第１弁体１１ｂは、再膨張行程乃至吸入行程の初期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと、吸入行程の中期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと、吸入行程の後期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅとに対し、移動体通路４７を連通させる。ここで、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと移動体通路４７とが連通した時点では、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅでは、再膨張行程が終了し、吸入行程の初期段階となる。また、駆動軸３の本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。
In the state where the variable differential pressure is maximum, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIG. 6, the first valve body 11b communicates the rear side communication passages 26c to 26e with the moving body passage 47. That is, the first valve body 11b has a rear side passage 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke, and the first compression chamber in the middle stage of the suction stroke. The moving body passage 47 is communicated with the rear side passages 26a to 26e communicating with 43a to 43e and the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the latter stage of the suction stroke. .. Here, at the time when the rear side communication passages 26a to 26e and the moving body passage 47 communicate with each other, the re-expansion stroke is completed in the first compression chambers 43a to 43e, and the initial stage of the suction stroke is reached. Further, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke.
このように、可変差圧が最大となることで、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅには、吸入行程の初期段階から後期段階に亘って、斜板室３１内の冷媒ガスが第１、２吸入通路１１３、１２３、第１連絡路１１４、移動体通路４７及びリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅを経て吸入される。このため、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅ内に吸入される冷媒ガスの流量が増大する。このため、この圧縮機では、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。
In this way, when the variable differential pressure is maximized, the refrigerant gas in the swash plate chamber 31 enters the first and second suction passages in the first compression chambers 43a to 43e from the initial stage to the latter stage of the suction stroke. It is sucked through 113, 123, the first connecting path 114, the moving body passage 47, and the rear side connecting passages 26a to 26e. Therefore, the flow rate of the refrigerant gas sucked into the first compression chambers 43a to 43e increases. Therefore, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 is maximized.
また、可変差圧が最大となることにより、第２スプール１２ａは、第１スプール１１ａに押圧されつつ、小径部位３３ｂ内を最も前方に移動する。これにより、第３連絡路１２５が第２径路３７の本体部３７ａと対向するとともに、第３連絡路１２５と第２径路３７との連通面積が最大となる。このため、第２径路３７と第２吸入通路１２３との連通面積、すなわち、第２径路３７と吸入通路１３ａとの連通面積が最大となる。この際、蓋体１２ｂが第２径路３７内を最も前方に移動した状態となり、第２前端面１２７ｃが第３規制面３０４と当接する。これにより、蓋体１２ｂの前方への移動が規制される。また、蓋体１２ｂを通じて、第２スプール１２ａの前方への移動も規制される。
Further, when the variable differential pressure is maximized, the second spool 12a moves most forward in the small diameter portion 33b while being pressed by the first spool 11a. As a result, the third connecting road 125 faces the main body portion 37a of the second route 37, and the communication area between the third connecting road 125 and the second route 37 is maximized. Therefore, the communication area between the second route 37 and the second suction passage 123, that is, the communication area between the second route 37 and the suction passage 13a is maximized. At this time, the lid body 12b is in a state of being moved most forward in the second path 37, and the second front end surface 127c is in contact with the third regulation surface 304. As a result, the forward movement of the lid body 12b is restricted. Further, the forward movement of the second spool 12a through the lid body 12b is also restricted.
そして、蓋体１２ｂは、第２径路３７内を最も前方に移動することにより、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対する第２径路３７の開度を最大にする。こうして、第２径路３７とフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとの連通面積、ひいては、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅと第２吸入通路１２３との連通面積が最大となる。なお、蓋体１２ｂの前方への移動が第３規制面３０４によって規制されるタイミングと、第１弁体１１ｂの前方への移動が第１規制面３０１によって規制されるタイミングとは同じである。
Then, the lid body 12b maximizes the opening degree of the second path 37 with respect to the front side passages 24a to 24e by moving the lid body 12b most forward in the second path 37. In this way, the communication area between the second route 37 and the front side communication passages 24a to 24e, and by extension, the communication area between the front side communication passages 24a to 24e and the second suction passage 123 is maximized. The timing at which the forward movement of the lid 12b is restricted by the third regulation surface 304 is the same as the timing at which the forward movement of the first valve body 11b is restricted by the first regulation surface 301.
こうして、可変差圧が最大であるときには、図８に示すように、斜板室３１内から、第２吸入通路１２３、第３連絡路１２５、第２径路３７及びフロント側連通路２４ａ〜２４ｅを経て、吸入行程の初期段階や吸入行程の中期段階にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅ内に吸入される冷媒ガスの流量が最大となる。このため、この圧縮機では、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅからフロント側吐出室２７に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。
In this way, when the variable differential pressure is maximum, as shown in FIG. 8, from the inside of the swash plate chamber 31, the second suction passage 123, the third connecting passage 125, the second path 37, and the front side continuous passages 24a to 24e are passed through. The flow rate of the refrigerant gas sucked into the second compression chambers 45a to 45e in the initial stage of the suction stroke or the middle stage of the suction stroke is maximized. Therefore, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the second compression chambers 45a to 45e to the front side discharge chamber 27 is maximized.
このように、この圧縮機では、制御弁１５が可変差圧を最大とすることにより、吐出流量が最大流量となる。ここで、吐出流量が最大流量であるときには、図１５に示すように、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１となるため、斜板室３１から吸入通路１３ａ内に吸入される冷媒ガスの流量が最大となる。
As described above, in this compressor, the discharge flow rate becomes the maximum flow rate by maximizing the variable differential pressure of the control valve 15. Here, when the discharge flow rate is the maximum flow rate, as shown in FIG. 15, since the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 is the maximum opening degree S1, the suction passage 13a from the swash plate chamber 31 The flow rate of the refrigerant gas sucked into the inside is maximized.
一方、吐出流量を減少させる場合には、制御弁１５が弁開度を大きくすることで、制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を増大させる。こうして、制御弁１５は、制御圧室２８の制御圧力を減少させる。これにより、可変差圧が最大の状態から小さくなる。
On the other hand, when the discharge flow rate is reduced, the control valve 15 increases the valve opening degree to increase the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31. In this way, the control valve 15 reduces the control pressure in the control pressure chamber 28. As a result, the variable differential pressure becomes smaller from the maximum state.
このため、大径部位３３ａ内において、第１スプール１１ａが第１コイルばね５１の付勢力によって、図３に示す位置から駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。このため、第１弁体１１ｂは、案内窓３９内を駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。これにより、移動体通路４７は、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅに対して後方に相対移動する。このため、移動体通路４７は、第２部位４７ｂに近い位置でリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通する。こうして、この圧縮機では、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が徐々に小さくなる。
Therefore, in the large-diameter portion 33a, the first spool 11a starts to move backward in the drive axis O direction from the position shown in FIG. 3 by the urging force of the first coil spring 51. Therefore, the first valve body 11b starts to move rearward in the guide window 39 in the drive axis O direction. As a result, the moving body passage 47 moves rearward with respect to the rear side continuous passages 26a to 26e. Therefore, the moving body passage 47 communicates with the rear side passages 26a to 26e at a position close to the second portion 47b. In this way, in this compressor, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 gradually decreases.
また、第１スプール１１ａと同様、小径部位３３ｂ内において、第２スプール１２ａが第２コイルばね５３の付勢力によって、駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始める。このため、第３連絡路１２５と第２径路３７との連通面積が減少し、第２径路３７と吸入通路１３ａとの連通面積が減少する。さらに、蓋体１２ｂが第２径路３７内を駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始めることにより、蓋体１２ｂは、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対する第２径路３７の開度を減少させ始める。これにより、第２径路３７とフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとの連通面積が徐々に減少する。
Further, similarly to the first spool 11a, the second spool 12a starts to move backward in the drive axis O direction by the urging force of the second coil spring 53 in the small diameter portion 33b. Therefore, the communication area between the third connecting road 125 and the second route 37 is reduced, and the communication area between the second road 37 and the suction passage 13a is reduced. Further, when the lid body 12b starts to move rearward in the second path 37 in the drive axis O direction, the lid 12b starts to reduce the opening degree of the second path 37 with respect to the front side passages 24a to 24e. .. As a result, the communication area between the second route 37 and the front side passages 24a to 24e is gradually reduced.
また、第２スプール１２ａが駆動軸心Ｏ方向で後方に移動し始めることにより、第２連絡路１２４が第１径路３５に対して後方に相対移動する。これにより、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積が減少し始める。このため、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１から減少し始める。
Further, when the second spool 12a starts to move rearward in the drive axis O direction, the second connecting path 124 moves rearward with respect to the first path 35. As a result, the communication area between the second connecting road 124 and the first route 35 begins to decrease. Therefore, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the axial path 33 starts to decrease from the maximum opening degree S1.
そして、制御弁１５が弁開度をさらに大きくし、制御圧室２８の制御圧力をさらに減少させることで、第１コイルばね５１の付勢力によって、第１スプール１１ａがさらに後方に移動し、図２に示す位置まで移動する。こうして、この状態では、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が最大である際の約半分となる。
Then, the control valve 15 further increases the valve opening degree and further reduces the control pressure of the control pressure chamber 28, so that the urging force of the first coil spring 51 causes the first spool 11a to move further rearward. Move to the position shown in 2. In this way, in this state, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is about half of the maximum.
この状態では、駆動軸３が図５に示す回転角度にあるとき、第１弁体１１ｂは、リヤ側連通路２６ｃ、２６ｄと移動体通路４７とを連通させる。そして、第１弁体１１ｂは第１外周面１１７ａによって、リヤ側連通路２６ｅと、移動体通路４７とを非連通とさせる。すなわち、第１弁体１１ｂは、吸入行程の初期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと、吸入行程の中期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅとに対し、移動体通路４７を連通させる。また、駆動軸３の本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。
In this state, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIG. 5, the first valve body 11b communicates the rear side communication passages 26c and 26d with the moving body passage 47. Then, the first valve body 11b makes the rear side communication passage 26e and the moving body passage 47 non-communication by the first outer peripheral surface 117a. That is, the first valve body 11b is connected to the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the initial stage of the suction stroke and the first compression chambers 43a to 43e in the middle stage of the suction stroke. The moving body passage 47 is communicated with the rear side passages 26a to 26e to be communicated with each other. Further, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke.
こうして、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅには、吸入行程の初期段階から中期段階に亘って、斜板室３１内の冷媒ガスが吸入される。このため、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅ内に吸入される冷媒ガスの流量が最大流量時に比べて減少することから、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が減少する。この結果、吐出流量が最大流量と最少流量との間に設定された所定流量となる。ここで、この圧縮機では、所定流量が最大流量の約半分に設定されている。なお、所定流量は、最大流量と最少流量との間において適宜設定可能である。
In this way, the refrigerant gas in the swash plate chamber 31 is sucked into the first compression chambers 43a to 43e from the initial stage to the middle stage of the suction stroke. Therefore, since the flow rate of the refrigerant gas sucked into the first compression chambers 43a to 43e is smaller than that at the maximum flow rate, the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 The flow rate decreases. As a result, the discharge flow rate becomes a predetermined flow rate set between the maximum flow rate and the minimum flow rate. Here, in this compressor, the predetermined flow rate is set to about half of the maximum flow rate. The predetermined flow rate can be appropriately set between the maximum flow rate and the minimum flow rate.
また、吐出流量が所定流量にあるときには、第２コイルばね５３の付勢力によって、第２スプール１２ａがさらに後方に移動するため、第３連絡路１２５と第２径路３７とが非連通となる。さらに、蓋体１２ｂが第２径路３７内を駆動軸心Ｏ方向に最も後方側に移動することで、図１４に示すように、第２後端面１２７ｄが第４規制面３０５と当接する。このため、第２径路３７内における蓋体１２ｂの後方への移動、ひいては、第２移動体１２の後方への移動が規制される。そして、蓋体１２ｂは、第２径路３７内を駆動軸心Ｏ方向に最も後方側に移動することで、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対する第２径路３７の開度をほぼゼロとする。これらにより、第２径路３７とフロント側連通路２４ａ〜２４ｅとの連通面積がほぼゼロとなる。ここで、第４規制面３０５によって、第２径路３７内における蓋体１２ｂの後方への移動が規制された状態においても、案内窓３９内において、第１弁体１１ｂの第１後端面１１７ｄは、第２規制面３０２とは当接していない。このため、吐出流量が所定流量の状態では、案内窓３９内における第１弁体１１ｂの後方への移動は規制されていない。
Further, when the discharge flow rate is at a predetermined flow rate, the second spool 12a moves further rearward due to the urging force of the second coil spring 53, so that the third connecting path 125 and the second path 37 are not communicated with each other. Further, as the lid body 12b moves rearmost in the drive axis O direction in the second path 37, the second rear end surface 127d comes into contact with the fourth regulation surface 305, as shown in FIG. Therefore, the rearward movement of the lid 12b in the second path 37, and by extension, the rearward movement of the second moving body 12 is restricted. Then, the lid body 12b moves in the second path 37 in the rearmost direction in the drive axis O direction, so that the opening degree of the second path 37 with respect to the front side passages 24a to 24e is made substantially zero. As a result, the communication area between the second route 37 and the front side communication passages 24a to 24e becomes almost zero. Here, even in a state where the rearward movement of the lid 12b in the second path 37 is restricted by the fourth regulation surface 305, the first rear end surface 117d of the first valve body 11b is in the guide window 39. , It is not in contact with the second regulation surface 302. Therefore, when the discharge flow rate is a predetermined flow rate, the movement of the first valve body 11b in the guide window 39 to the rear is not restricted.
こうして、吐出流量が所定流量にあるときには、図７に示すように、第２径路３７は、駆動軸３が回転することによって、吸入行程の初期段階や吸入行程の中期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと対向するものの、蓋体１２ｂによって、第２吸入通路１２３からフロント側連通路２４ａ〜２４ｅへ冷媒ガスがほぼ流通しなくなる。
In this way, when the discharge flow rate is at a predetermined flow rate, as shown in FIG. 7, the second path 37 has a first compression chamber in the initial stage of the suction stroke or the middle stage of the suction stroke due to the rotation of the drive shaft 3. Although it faces the front side passages 24a to 24e communicating with 43a to 43e, the lid 12b almost prevents the refrigerant gas from flowing from the second suction passage 123 to the front side passages 24a to 24e.
この結果、この圧縮機では、吐出流量が所定流量にあるときには、斜板室３１から第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに吸入される冷媒ガスの流量がほぼゼロとなる。こうして、この圧縮機では、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅからフロント側吐出室２７に吐出される冷媒ガスの流量がほぼゼロとなる。つまり、吐出流量が所定流量であるときには、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅは、吸入仕事や圧縮仕事が行われない気筒休止状態となる。換言すれば、所定流量の値は、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量のみで決定される。
As a result, in this compressor, when the discharge flow rate is at a predetermined flow rate, the flow rate of the refrigerant gas sucked from the swash plate chamber 31 into the second compression chambers 45a to 45e becomes almost zero. In this way, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the second compression chambers 45a to 45e to the front side discharge chamber 27 becomes almost zero. That is, when the discharge flow rate is a predetermined flow rate, the second compression chambers 45a to 45e are in a cylinder deactivation state in which suction work and compression work are not performed. In other words, the value of the predetermined flow rate is determined only by the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29.
また、吐出流量が所定流量にあるときには、第２連絡路１２４が第１径路３５に対してさらに後方に相対移動した状態となるため、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積が最小となる。これにより、図１５に示すように、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最小開度Ｓ２となり、斜板室３１から第１、２吸入通路１１３、１２３内に吸入される冷媒ガスの流量が最少となる。
Further, when the discharge flow rate is at a predetermined flow rate, the second connecting path 124 is in a state of moving further rearward with respect to the first path 35, so that the communication area between the second connecting path 124 and the first path 35 becomes large. It becomes the minimum. As a result, as shown in FIG. 15, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the axial path 33 becomes the minimum opening degree S2, and suction is performed from the inclined plate chamber 31 into the first and second suction passages 113 and 123. The flow rate of the refrigerant gas is minimized.
そして、制御弁１５が弁開度をさらに大きくし、制御圧室２８の制御圧力をさらに減少させることで、可変差圧が最小となる。ここで、第４規制面３０５によって、第２径路３７内における蓋体１２ｂの後方への移動が規制されているため、第２スプール１２ａは、第２コイルばね５３の付勢力によっても、小径部位３３ｂ内を後方に移動することができなくなっている。つまり、第２移動体１２における後方側の移動が規制されたままとなる。このため、図１に示すように、第１スプール１１ａは、第１コイルばね５１の付勢力によって、第２スプール１２ａとは独立して後方にさらに移動する。これにより、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も後方に移動した状態となり、第１後端面１１７ｄが第２規制面３０２と当接する。こうして、第１弁体１１ｂの後方への移動が規制される。また、第１弁体１１ｂを通じて、第１スプール１１ａの後方への移動も規制される。このように、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も後方に移動することにより、移動体通路４７は、第２部位４７ｂにおいてリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと連通する。こうして、この圧縮機では、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が最小となる。
Then, the control valve 15 further increases the valve opening degree and further reduces the control pressure in the control pressure chamber 28, so that the variable differential pressure is minimized. Here, since the movement of the lid 12b in the second path 37 to the rear is restricted by the fourth regulation surface 305, the second spool 12a has a small diameter portion even by the urging force of the second coil spring 53. It is not possible to move backward in 33b. That is, the movement of the second moving body 12 on the rear side remains restricted. Therefore, as shown in FIG. 1, the first spool 11a further moves rearward independently of the second spool 12a due to the urging force of the first coil spring 51. As a result, the first valve body 11b is moved to the rearmost position in the guide window 39, and the first rear end surface 117d comes into contact with the second regulation surface 302. In this way, the rearward movement of the first valve body 11b is restricted. Further, the movement of the first spool 11a to the rear is also restricted through the first valve body 11b. In this way, the first valve body 11b moves to the rearmost position in the guide window 39, so that the moving body passage 47 communicates with the rear side passages 26a to 26e at the second portion 47b. In this way, in this compressor, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is minimized.
この状態では、駆動軸３が図４に示す回転角度にあるとき、第１弁体１１ｂは、リヤ側連通路２６ｃと移動体通路４７とを連通させる。ここで、上記のように、駆動軸３がこの回転角度にあるときには、リヤ側連通路２６ｃが連通する第１圧縮室４３ｃは、吐出行程から再膨張行程乃至吸入行程の初期段階に移行する状態にあるものの、移動体通路４７がリヤ側連通路２６ｃと連通した段階では、第１圧縮室４３ｃは、吸入行程の初期段階となっている。また、第１弁体１１ｂは、第１外周面１１７ａによって、リヤ側連通路２６ｄ、２６ｅと、移動体通路４７とを非連通とさせる。すなわち、第１弁体１１ｂは、吸入行程の初期段階にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅのみ、移動体通路４７と連通させる。また、駆動軸３の本体部３ｂは、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向することにより、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと、移動体通路４７とを非連通とさせる。
In this state, when the drive shaft 3 is at the rotation angle shown in FIG. 4, the first valve body 11b communicates the rear side communication passage 26c and the moving body passage 47. Here, as described above, when the drive shaft 3 is at this rotation angle, the first compression chamber 43c through which the rear side passage 26c communicates shifts from the discharge stroke to the initial stage of the re-expansion stroke to the suction stroke. However, at the stage where the moving body passage 47 communicates with the rear side communication passage 26c, the first compression chamber 43c is in the initial stage of the suction stroke. Further, in the first valve body 11b, the rear side communication passages 26d and 26e and the moving body passage 47 are not communicated with each other by the first outer peripheral surface 117a. That is, the first valve body 11b communicates with the moving body passage 47 only in the rear side communication passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the initial stage of the suction stroke. Further, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke, so that the first body portion 3b in the compression stroke or the discharge stroke is in the first compression stroke or the discharge stroke. The rear side passages 26a to 26e communicating with the compression chambers 43a to 43e and the moving body passage 47 are not communicated with each other.
このように、可変差圧が最小であるときには、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅには、吸入行程の初期段階にあるときだけ、移動体通路４７及びリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅ等を通じて、斜板室３１から冷媒ガスが吸入される。このため、斜板室３１から第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに吸入される冷媒ガスの流量が最も少なくなる。第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。また、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅは、引き続き気筒休止状態となっている。こうして、この圧縮機では、吐出流量が最少流量となる。つまり、最少流量の値についても、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量のみで決定される。
As described above, when the variable differential pressure is the minimum, the first compression chambers 43a to 43e are passed through the moving body passage 47, the rear side passages 26a to 26e, and the like only when the suction stroke is in the initial stage, and the swash plate chambers are formed. Refrigerant gas is sucked from 31. Therefore, the flow rate of the refrigerant gas sucked from the swash plate chamber 31 into the first compression chambers 43a to 43e is the smallest. The flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 is minimized. Further, the second compression chambers 45a to 45e are continuously in the cylinder deactivated state. Thus, in this compressor, the discharge flow rate becomes the minimum flow rate. That is, the value of the minimum flow rate is also determined only by the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29.
また、図１５に示すように、吐出流量が最少流量にあるときにも、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積が最小となるため、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最小開度Ｓ２となる。こうして、この圧縮機では、吐出流量が所定流量から最少流量までにある間、斜板室３１から第１、２吸入通路１１３、１２３内に吸入される冷媒ガスの流量が最少となる。
Further, as shown in FIG. 15, even when the discharge flow rate is at the minimum flow rate, the communication area between the second connecting path 124 and the first path 35 is minimized, so that the first with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33. The opening degree of the path 35 is the minimum opening degree S2. In this way, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas sucked from the swash plate chamber 31 into the first and second suction passages 113 and 123 is minimized while the discharge flow rate is from the predetermined flow rate to the minimum flow rate.
このように、この圧縮機では、第２スプール１２ａが小径部位３３ｂ内を駆動軸心Ｏ方向に移動し、第２連絡路１２４が第１径路３５に対して駆動軸心Ｏ方向に相対移動する。こうして、この圧縮機では、第２連絡路１２４と第１径路３５との連通面積の変化によって、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度を変化させることができる。
As described above, in this compressor, the second spool 12a moves in the drive axis O direction in the small diameter portion 33b, and the second connecting path 124 moves relative to the first path 35 in the drive axis O direction. .. In this way, in this compressor, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the axis 33 can be changed by changing the communication area between the second connecting path 124 and the first path 35.
そして、この圧縮機では、可変差圧が増大するにつれて、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が増大し、可変差圧が最大、すなわち、吐出流量が最大流量であるときには、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１となる。これにより、この圧縮機では、可変差圧が最大であるときには、駆動軸３の位置回転あたりの連通角度が最大となるだけでなく、第１径路３５を通じて斜板室３１から吸入通路１３ａ内に吸入される冷媒ガスの流量も最大となるため、移動体通路４７及びリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅを経て、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに吸入される冷媒ガスの流量を好適に増大させることが可能となっている。また、この圧縮機では、可変差圧が最大であるときに、第２径路３７及びフロント側連通路２４ａ〜２４ｅを経て、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに吸入される冷媒ガスの流量についても好適に増大させることが可能となっている。
Then, in this compressor, as the variable differential pressure increases, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 increases, and when the variable differential pressure is the maximum, that is, the discharge flow rate is the maximum flow rate. The opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 is the maximum opening degree S1. As a result, in this compressor, when the variable differential pressure is maximum, not only the communication angle per position rotation of the drive shaft 3 is maximized, but also suction is performed from the swash plate chamber 31 into the suction passage 13a through the first path 35. Since the flow rate of the refrigerant gas to be generated is also maximized, it is possible to suitably increase the flow rate of the refrigerant gas sucked into the first compression chambers 43a to 43e via the moving body passage 47 and the rear side communication passages 26a to 26e. It has become. Further, in this compressor, the flow rate of the refrigerant gas sucked into the second compression chambers 45a to 45e via the second path 37 and the front side passages 24a to 24e when the variable differential pressure is maximum is also suitable. It is possible to increase to.
一方、この圧縮機では、可変差圧が最大から減少し、吐出流量が最大流量から減少するにつれて、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１よりも減少する。このため、第１径路３５を通じて斜板室３１から吸入通路１３ａ内に吸入される冷媒ガスの流量が減少する。これにより、この圧縮機では、第１、２圧縮室４３ａ〜４３ｅ、４５ａ〜４５ｅに吸入される冷媒ガスの流量を好適に減少させることが可能となっている。そして、吐出流量が所定流量から最少流量にある間は、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最小開度Ｓ２となるため、この間は、第１径路３５を通じて斜板室３１から吸入通路１３ａ内に吸入される冷媒ガスの流量が最少となる。つまり、この圧縮機では、可変差圧が最小であるときには、駆動軸３の１回転あたりの連通角度が最小となるだけでなく、第１径路３５を通じて斜板室３１から吸入通路１３ａ内に吸入される冷媒ガスの流量も最小となる。これにより、この圧縮機では、可変差圧が最小であるときに、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに吸入される冷媒ガスの流量を十分に減少させることが可能となっている。
On the other hand, in this compressor, as the variable differential pressure decreases from the maximum and the discharge flow rate decreases from the maximum flow rate, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 decreases from the maximum opening degree S1. .. Therefore, the flow rate of the refrigerant gas sucked from the swash plate chamber 31 into the suction passage 13a through the first path 35 is reduced. As a result, in this compressor, it is possible to suitably reduce the flow rate of the refrigerant gas sucked into the first and second compression chambers 43a to 43e and 45a to 45e. Then, while the discharge flow rate is from the predetermined flow rate to the minimum flow rate, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 is the minimum opening S2. The flow rate of the refrigerant gas sucked into the suction passage 13a is minimized. That is, in this compressor, when the variable differential pressure is the minimum, not only the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is minimized, but also the air is sucked from the swash plate chamber 31 into the suction passage 13a through the first path 35. The flow rate of the refrigerant gas is also minimized. As a result, in this compressor, it is possible to sufficiently reduce the flow rate of the refrigerant gas sucked into the first compression chambers 43a to 43e when the variable differential pressure is the minimum.
こうして、この圧縮機では、最大流量としての吐出流量の値を確保しつつ、吐出流量を十分に減少させることができることから、最少流量としての吐出流量の値を十分に小さくすることができる。つまり、最大流量と最少流量との差を大きくすることができる。また、このように、吸入通路１３ａ及び軸路３３に対する第１径路３５の開度を変化させることにより、この圧縮機では、最少流量時を含め、吐出流量を十分に減少させるに当たって、移動体通路４７の形状の複雑化を抑制することができる。
In this way, in this compressor, the discharge flow rate can be sufficiently reduced while securing the value of the discharge flow rate as the maximum flow rate, so that the value of the discharge flow rate as the minimum flow rate can be sufficiently reduced. That is, the difference between the maximum flow rate and the minimum flow rate can be increased. Further, by changing the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 13a and the shaft path 33 in this way, in this compressor, the moving body passage is used to sufficiently reduce the discharge flow rate including the minimum flow rate. It is possible to suppress the complication of the shape of 47.
したがって、実施例１の圧縮機は、制御性に優れ、かつ製造コストの低廉化を実現できる。
Therefore, the compressor of the first embodiment is excellent in controllability and can realize a reduction in manufacturing cost.
特に、この圧縮機では、第１、２スプール１１ａ、１２ａを略円筒状に形成することにより、第１、２スプール１１ａ、１２ａの形成を容易化することが可能となっている。また、第１、２スプール１１ａ、１２ａを略円筒状とすることにより、第１、２スプール１１ａ、１２ａの内部に第１、２吸入通路１１３、１２３を形成しつつ、第１、２スプール１１ａ、１２ａ、ひいては、第１、２移動体１１、１２の剛性を十分に高くすることが可能となっている。また、この圧縮機では、第１、２端壁１１１、１２１及び第１、２周壁１１２、１２２によって、第１、２吸入通路１１３、１２３、すなわち、吸入通路１３ａを制御圧室２８から好適に区画することが可能となっている。
In particular, in this compressor, by forming the first and second spools 11a and 12a in a substantially cylindrical shape, it is possible to facilitate the formation of the first and second spools 11a and 12a. Further, by making the first and second spools 11a and 12a substantially cylindrical, the first and second spools 11a are formed while the first and second suction passages 113 and 123 are formed inside the first and second spools 11a and 12a. , 12a, and by extension, the rigidity of the first and second moving bodies 11 and 12 can be sufficiently increased. Further, in this compressor, the first and second suction passages 113 and 123, that is, the suction passages 13a are preferably moved from the control pressure chamber 28 by the first and second end walls 111 and 121 and the first and second peripheral walls 112 and 122. It is possible to partition.
また、この圧縮機では、吐出流量が所定流量から最少流量まで減少する間、第１移動体１１が第２移動体１２とは独立して後方側に移動可能となっている。つまり、この圧縮機では、吐出流量が所定流量から最少流量まで減少する間において、第２移動体１２における駆動軸心Ｏ方向の移動量に比べて、第１移動体１１における駆動軸心Ｏ方向の移動量を大きくすることが可能となっている。このため、この圧縮機では、第１移動体１１における駆動軸心Ｏ方向の移動量と、第２移動体１２における駆動軸心Ｏ方向の移動量とが等しく設定されている場合に比べて、駆動軸３の軸長の短小化による小型化を実現しつつ、吐出流量を最大流量と最少流量との間で好適に変化させることが可能となっている。また、この圧縮機では、第２移動体１２における駆動軸心Ｏ方向の移動量を小さくすることにより、駆動軸３内において、小径部位３３ｂを含め、軸路３３を駆動軸心Ｏ方向に過度に長く形成する必要がない。このため、この圧縮機では、駆動軸の剛性の低下を抑制することが可能となっている。
Further, in this compressor, the first moving body 11 can move to the rear side independently of the second moving body 12 while the discharge flow rate decreases from the predetermined flow rate to the minimum flow rate. That is, in this compressor, while the discharge flow rate decreases from the predetermined flow rate to the minimum flow rate, the drive axis O direction in the first moving body 11 is compared with the movement amount in the drive axis O direction in the second moving body 12. It is possible to increase the amount of movement of. Therefore, in this compressor, the movement amount in the drive axis O direction in the first moving body 11 and the movement amount in the drive axis O direction in the second moving body 12 are set to be equal, as compared with the case where the movement amount in the drive axis O direction is set to be equal. It is possible to suitably change the discharge flow rate between the maximum flow rate and the minimum flow rate while realizing miniaturization by shortening the shaft length of the drive shaft 3. Further, in this compressor, by reducing the amount of movement in the drive axis O direction in the second moving body 12, the axis path 33 including the small diameter portion 33b is excessively moved in the drive axis O direction in the drive shaft 3. Does not need to be formed long. Therefore, in this compressor, it is possible to suppress a decrease in the rigidity of the drive shaft.
また、この圧縮機では、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅと連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅを通じて、圧縮行程で圧縮された高圧の冷媒ガスの一部が第３軸孔２５内に向かって流通する。同様に、圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅを通じて、圧縮行程で圧縮された高圧の冷媒ガスの一部が第２軸孔２３内に向かって流通する。この点、この圧縮機では、第３軸孔２５内において、駆動軸３の本体部３ｂが圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅと連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと対向する。また、第２軸孔２３内において、本体部３ｂが圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと対向する。
Further, in this compressor, a part of the high-pressure refrigerant gas compressed in the compression stroke is a third axis through the rear side communication passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke. It circulates toward the inside of the hole 25. Similarly, a part of the high-pressure refrigerant gas compressed in the compression stroke enters the second shaft hole 23 through the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke. Distribute towards. In this respect, in this compressor, in the third shaft hole 25, the main body 3b of the drive shaft 3 faces the rear side passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke. To do. Further, in the second shaft hole 23, the main body portion 3b faces the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke.
これにより、本体部３ｂ、ひいては駆動軸３は、圧縮行程又は吐出行程にある第１圧縮室４３ａ〜４３ｅと連通するリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと、移動体通路４７とを非連通にする。さらに、駆動軸３は、圧縮行程又は吐出行程にある第２圧縮室４５ａ〜４５ｅと連通するフロント側連通路２４ａ〜２４ｅと、第２径路３７とを非連通にする。そして、駆動軸３は鉄鋼製であることから、駆動軸３は、圧縮行程や吐出行程にある第１、２圧縮室４３ａ〜４３ｅ、４５ａ〜４５ｅからの圧縮荷重を好適に受け止めることが可能となっている。この結果、第１弁体１１ｂ及び蓋体１２ｂ、ひいては移動体１０には、圧縮荷重が作用し難くなっている。このため、この圧縮機では、移動体１０が駆動軸心Ｏ方向に移動し易くなっている。
As a result, the main body portion 3b, and thus the drive shaft 3, makes the rear side communication passages 26a to 26e communicating with the first compression chambers 43a to 43e in the compression stroke or the discharge stroke non-communication with the moving body passage 47. Further, the drive shaft 3 makes the front side communication passages 24a to 24e communicating with the second compression chambers 45a to 45e in the compression stroke or the discharge stroke non-communication with the second path 37. Since the drive shaft 3 is made of steel, the drive shaft 3 can suitably receive the compression load from the first and second compression chambers 43a to 43e and 45a to 45e in the compression stroke and the discharge stroke. It has become. As a result, it is difficult for the compressive load to act on the first valve body 11b, the lid body 12b, and the moving body 10. Therefore, in this compressor, the moving body 10 can easily move in the drive axis O direction.
さらに、この圧縮機では、駆動軸３において、第２径路３７の開口面積が案内窓３９の開口面積よりも小さくなっている。このため、第２径路３７の開口面積と案内窓３９の開口面積とが同等である場合に比べて、第２径路３７及び案内窓３９等が形成されることによる駆動軸３の剛性の低下を抑制することが可能となっている。
Further, in this compressor, in the drive shaft 3, the opening area of the second path 37 is smaller than the opening area of the guide window 39. Therefore, as compared with the case where the opening area of the second path 37 and the opening area of the guide window 39 are the same, the rigidity of the drive shaft 3 due to the formation of the second path 37, the guide window 39, and the like is reduced. It is possible to suppress it.
また、この圧縮機では、第１スプール１１ａ内に第２スプール１２ａが挿入されて、第１スプール１１ａと第２スプール１２ａとが組付けられることから、内部に第２吸入通路１２３を確保しつつ、第２スプール１２ａを可及的に小径化させることが可能となっている。また、第２コイルばね５３は、第１コイルばね５１よりも小径とされている。これらにより、この圧縮機では、軸路３３の小径部位３３ｂを十分に小径化させることが可能となっている。この点においても、この圧縮機では、駆動軸３の剛性の低下を抑制することが可能となっている。
Further, in this compressor, since the second spool 12a is inserted into the first spool 11a and the first spool 11a and the second spool 12a are assembled, the second suction passage 123 is secured inside. , The diameter of the second spool 12a can be reduced as much as possible. Further, the second coil spring 53 has a smaller diameter than the first coil spring 51. As a result, in this compressor, it is possible to sufficiently reduce the diameter of the small diameter portion 33b of the shaft path 33. In this respect as well, the compressor can suppress a decrease in the rigidity of the drive shaft 3.
さらに、この圧縮機では、第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃを経て制御圧室２８から斜板室３１に導出される冷媒ガスの流量を制御弁１５によって変化させる抜き側制御を行っている。これにより、この圧縮機では、吐出流量を変化させるに当たって使用するリヤ側吐出室２９内の冷媒ガスの量を少なくできることから、圧縮機の効率を高くすることが可能となっている。
Further, in this compressor, the pull-out side control is performed in which the flow rate of the refrigerant gas led out from the control pressure chamber 28 to the swash plate chamber 31 via the first and second bleed passages 15b and 15c is changed by the control valve 15. As a result, in this compressor, the amount of refrigerant gas in the rear side discharge chamber 29 used for changing the discharge flow rate can be reduced, so that the efficiency of the compressor can be increased.
（実施例２）
図１６及び図１７に示すように、実施例２の圧縮機では、駆動軸３の軸路３３が小径部位３３ｂのみで構成されている。また、この圧縮機では、第１移動体１１がスプール６１と、第１弁体１１ｂとからなる。
(Example 2)
As shown in FIGS. 16 and 17, in the compressor of the second embodiment, the shaft path 33 of the drive shaft 3 is composed of only the small diameter portion 33b. Further, in this compressor, the first moving body 11 includes a spool 61 and a first valve body 11b.
スプール６１は、実施例１の圧縮機における第１スプール１１ａよりも駆動軸心Ｏ方向に長く形成されている。スプール６１は、後壁６１１と、周壁６１２と、前壁６１３とを有している。後壁６１１は、本発明における「端壁」の一例である。後壁６１１は、小径部位３３ｂとほぼ同径をなす円板状に形成されている。周壁６１２は、後壁６１１の外周と接続しており、後壁６１１から、駆動軸心Ｏ方向で前方に向かって直線状に延びている。前壁６１３は、外周側が小径部位３３ｂとほぼ同径に形成されており、中心部分が前方に突出する略円板状に形成されている。前壁６１３は、周壁６１２の前端と接続している。
The spool 61 is formed longer in the drive axis O direction than the first spool 11a in the compressor of the first embodiment. The spool 61 has a rear wall 611, a peripheral wall 612, and a front wall 613. The rear wall 611 is an example of the "end wall" in the present invention. The rear wall 611 is formed in a disk shape having substantially the same diameter as the small diameter portion 33b. The peripheral wall 612 is connected to the outer periphery of the rear wall 611, and extends linearly from the rear wall 611 toward the front in the drive axis O direction. The outer peripheral side of the front wall 613 is formed to have substantially the same diameter as the small diameter portion 33b, and the central portion is formed in a substantially disk shape protruding forward. The front wall 613 is connected to the front end of the peripheral wall 612.
スプール６１の内部には、吸入通路６３が形成されている。吸入通路６３は、スプール６１の後端から前方に向かって駆動軸心Ｏ方向に向かって延びており、前壁６１３を貫通している。これにより、スプール６１は、軸路３３とほぼ同径をなして駆動軸心Ｏ方向に延びる有底の円筒状をなしている。また、周壁６１２には、第１連絡路６１４と、第２連絡路６１５と、第３連絡路６１６とが形成されている。第１連絡路６１４は、周壁６１２の後方側に配置されている。第１連絡路６１４は、吸入通路６３と連通しつつ、周壁６１２をスプール６１の径方向に延びており、周壁６１２の外周面に開口している。第２連絡路６１５は、周壁６１２において、第１連絡路６１４よりも前方側に配置されている。第２連絡路６１５は、吸入通路６３と連通しつつ、周壁６１２をスプール６１の径方向に延びており、周壁６１２の外周面に開口している。第２連絡路６１５は、駆動軸３の第１径路３５よりも駆動軸心Ｏ方向にやや長い長孔形状に形成されている。第３連絡路６１６は、周壁６１２において、第２連絡路６１５よりも前方側に配置されている。第３連絡路６１６は、吸入通路６３と連通しつつ、周壁６１２をスプール６１の径方向に延びており、周壁６１２の外周面に開口している。
A suction passage 63 is formed inside the spool 61. The suction passage 63 extends forward from the rear end of the spool 61 toward the drive axis O direction and penetrates the front wall 613. As a result, the spool 61 has a bottomed cylindrical shape that has substantially the same diameter as the shaft path 33 and extends in the drive axis O direction. Further, a first connecting road 614, a second connecting road 615, and a third connecting road 616 are formed on the peripheral wall 612. The first connecting road 614 is arranged on the rear side of the peripheral wall 612. The first connecting path 614 extends the peripheral wall 612 in the radial direction of the spool 61 while communicating with the suction passage 63, and opens to the outer peripheral surface of the peripheral wall 612. The second connecting road 615 is arranged on the peripheral wall 612 on the front side of the first connecting road 614. The second connecting path 615 extends the peripheral wall 612 in the radial direction of the spool 61 while communicating with the suction passage 63, and opens to the outer peripheral surface of the peripheral wall 612. The second connecting path 615 is formed in an elongated hole shape slightly longer in the drive axis O direction than the first path 35 of the drive shaft 3. The third connecting road 616 is arranged on the peripheral wall 612 on the front side of the second connecting road 615. The third connecting path 616 extends the peripheral wall 612 in the radial direction of the spool 61 while communicating with the suction passage 63, and opens to the outer peripheral surface of the peripheral wall 612.
さらに、周壁６１２には、第１係合溝１１５と、第２保持溝１１６と、第２係合溝１２６とが形成されている。第２保持溝１１６内には、第２シールリング４１ｂが設けられている。
Further, the peripheral wall 612 is formed with a first engaging groove 115, a second holding groove 116, and a second engaging groove 126. A second seal ring 41b is provided in the second holding groove 116.
スプール６１は、軸路３３内に挿入されており、軸路３３内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動可能となっている。また、スプール６１が軸路３３内に挿入されることにより、後壁６１１は制御圧室２８と対向する。そして、吸入通路６３は、軸路３３と連通しているとともに、後壁６１１、周壁６１２及び前壁６１３によって、制御圧室２８から区画されている。さらに、吸入通路６３は、第２連絡路６１５を通じて、第１径路３５と連通可能となっている。これにより、吸入通路６３は斜板室３１と連通している。さらに、スプール６１が軸路３３内で駆動軸心Ｏ方向に前後に摺動することにより、吸入通路６３は、第３連絡路６１６を通じて、駆動軸３の第２径路３７と連通可能となっている。
The spool 61 is inserted into the shaft path 33, and is slidable back and forth in the shaft path 33 in the drive axis O direction. Further, by inserting the spool 61 into the shaft path 33, the rear wall 611 faces the control pressure chamber 28. The suction passage 63 communicates with the shaft path 33, and is partitioned from the control pressure chamber 28 by the rear wall 611, the peripheral wall 612, and the front wall 613. Further, the suction passage 63 can communicate with the first route 35 through the second connecting road 615. As a result, the suction passage 63 communicates with the swash plate chamber 31. Further, the spool 61 slides back and forth in the shaft path 33 in the drive axis O direction, so that the suction passage 63 can communicate with the second path 37 of the drive shaft 3 through the third connecting path 616. There is.
また、軸路３３の前端面３３０とスプール６１の前壁６１３との間に第２コイルばね５３が設けられている。そして、実施例１の圧縮機と同様に、第１弁体１１ｂの第１係合突部１１８が第１係合溝１１５に係合されることにより、スプール６１に第１弁体１１ｂが連結されている。こうして、移動体通路４７は、第１連絡路６１４と対向して連通している。また、実施例１の圧縮機と同様に、蓋体１２ｂの第２係合突部１２８が第２係合溝１２６に係合されることにより、スプール６１に蓋体１２ｂが連結されている。この圧縮機における他の構成は、実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。
Further, a second coil spring 53 is provided between the front end surface 330 of the shaft path 33 and the front wall 613 of the spool 61. Then, as in the compressor of the first embodiment, the first engaging protrusion 118 of the first valve body 11b is engaged with the first engaging groove 115, so that the first valve body 11b is connected to the spool 61. Has been done. In this way, the mobile passage 47 faces and communicates with the first connecting road 614. Further, similarly to the compressor of the first embodiment, the lid body 12b is connected to the spool 61 by engaging the second engaging protrusion 128 of the lid body 12b with the second engaging groove 126. Other configurations in this compressor are the same as those in the compressor of the first embodiment, and the same configurations are designated by the same reference numerals and detailed description of the configurations will be omitted.
この圧縮機では、斜板室３１内の冷媒ガスが吸入通路６３、第１連絡路６１４、移動体通路４７及びリヤ側連通路２６ａ〜２６ｅを経て、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅに吸入される。また、斜板室３１内の冷媒ガスが吸入通路６３、第３連絡路６１６、第２径路３７及びフロント側連通路２４ａ〜２４ｅを経て、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅに吸入される。
In this compressor, the refrigerant gas in the swash plate chamber 31 is sucked into the first compression chambers 43a to 43e via the suction passage 63, the first connecting passage 614, the moving body passage 47, and the rear side connecting passages 26a to 26e. Further, the refrigerant gas in the swash plate chamber 31 is sucked into the second compression chambers 45a to 45e via the suction passage 63, the third connecting passage 616, the second path 37, and the front side connecting passages 24a to 24e.
そして、制御弁１５が可変差圧を増大させることにより、スプール６１が軸路３３内を前方に移動する。このため、第２連絡路６１５が第１径路３５に対して前方に相対移動する。これにより、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が増大し、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が増大する。また、スプール６１が軸路３３内を前方に移動することにより、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を前方に向かって移動するとともに、蓋体１２ｂが第２径路３７内を前方に向かって移動する。
Then, the control valve 15 increases the variable differential pressure, so that the spool 61 moves forward in the shaft path 33. Therefore, the second connecting road 615 moves forward relative to the first route 35. As a result, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 increases, and the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 increases. Further, as the spool 61 moves forward in the axial path 33, the first valve body 11b moves forward in the guide window 39, and the lid body 12b moves forward in the second path 37. Moving.
そして、制御弁１５が可変差圧を最大とすれば、スプール６１が軸路３３内を最も前方に移動する。このため、図１６に示すように、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最大となり、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１となる。また、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も前方に移動するため、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が最大となる。これにより、実施例１の圧縮機と同様、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最大となる。
Then, when the control valve 15 maximizes the variable differential pressure, the spool 61 moves most forward in the shaft path 33. Therefore, as shown in FIG. 16, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 is maximized, and the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 is the maximum opening S1. .. Further, since the first valve body 11b moves most forward in the guide window 39, the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is maximized. As a result, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 becomes maximum as in the compressor of the first embodiment.
また、制御弁１５が可変差圧を最大とし、スプール６１が軸路３３内を最も前方に移動することにより、第３連絡路６１６と第２径路３７との連通面積が最大となる。このため、第２径路３７と吸入通路６３との連通面積が最大となる。そして、スプール６１が軸路３３内を最も前方に移動することに伴い、蓋体１２ｂについても第２径路３７内を最も前方に移動することから、蓋体１２ｂは、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対する第２径路３７の開度を最大にする。これらのため、実施例１の圧縮機と同様、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅからフロント側吐出室２７に吐出される冷媒ガスの流量が最大となり、ひいては吐出流量が最大流量となる。
Further, the control valve 15 maximizes the variable differential pressure, and the spool 61 moves most forward in the shaft path 33, so that the communication area between the third connecting path 616 and the second path 37 is maximized. Therefore, the communication area between the second route 37 and the suction passage 63 is maximized. Then, as the spool 61 moves the most forward in the axial path 33, the lid body 12b also moves the most forward in the second path 37, so that the lid body 12b has the front side passages 24a to 24e. The opening degree of the second path 37 is maximized. Therefore, as in the compressor of the first embodiment, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the second compression chambers 45a to 45e to the front side discharge chamber 27 becomes the maximum, and the discharge flow rate becomes the maximum flow rate.
一方、制御弁１５が可変差圧を減少させることにより、スプール６１が軸路３３内を後方に移動する。このため、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を後方に向かって移動する。また、スプール６１が軸路３３内を後方に移動することによって、第２連絡路６１５が第１径路３５に対して後方に相対移動し、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が減少する。このため、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１から減少する。また、スプール６１が軸路３３内を後方に移動することによって、第３連絡路６１６と第２径路３７との連通面積が減少するため、第２径路３７と吸入通路６３との連通面積が減少する。この際、蓋体１２ｂも第２径路３７内を後方に向かって移動する。
On the other hand, the control valve 15 reduces the variable differential pressure, so that the spool 61 moves rearward in the shaft path 33. Therefore, the first valve body 11b moves rearward in the guide window 39. Further, as the spool 61 moves rearward in the axis 33, the second connecting road 615 moves rearward with respect to the first route 35, and the communication area between the second connecting road 615 and the first route 35 Decreases. Therefore, the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 is reduced from the maximum opening degree S1. Further, as the spool 61 moves rearward in the axis 33, the communication area between the third connecting road 616 and the second route 37 decreases, so that the communication area between the second route 37 and the suction passage 63 decreases. To do. At this time, the lid body 12b also moves rearward in the second path 37.
そして、制御弁１５が可変差圧を最小とすれば、図１７に示すように、スプール６１が軸路３３内を最も後方に移動するため、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最小となり、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最小開度Ｓ２となる。また、スプール６１が軸路３３内を最も後方に移動することにより、第１弁体１１ｂが案内窓３９内を最も後方に移動するため、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度が最小となる。これにより、実施例１の圧縮機と同様、第１圧縮室４３ａ〜４３ｅからリヤ側吐出室２９に吐出される冷媒ガスの流量が最少となる。
When the control valve 15 minimizes the variable differential pressure, as shown in FIG. 17, the spool 61 moves most rearward in the shaft path 33, so that the second connecting path 615 and the first path 35 communicate with each other. The area is minimized, and the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 is the minimum opening degree S2. Further, since the spool 61 moves the most rearward in the shaft path 33, the first valve body 11b moves the most rearward in the guide window 39, so that the communication angle per rotation of the drive shaft 3 is minimized. .. As a result, the flow rate of the refrigerant gas discharged from the first compression chambers 43a to 43e to the rear side discharge chamber 29 is minimized as in the compressor of the first embodiment.
また、制御弁１５が可変差圧を最小とし、スプール６１が軸路３３内を最も後方に移動することにより、第３連絡路６１６と第２径路３７とが非連通となる。さらに、スプール６１が軸路３３内を最も後方に移動することに伴い、蓋体１２ｂについても第２径路３７内を最も後方に移動する。このため、蓋体１２ｂは、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対して第２径路３７を閉鎖し、フロント側連通路２４ａ〜２４ｅに対する第２径路３７の開度をほぼゼロとする。これらにより、実施例１の圧縮機と同様、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅは気筒休止状態となる。こうして、この圧縮機では、吐出流量が最少流量となる。
Further, the control valve 15 minimizes the variable differential pressure, and the spool 61 moves rearmost in the shaft path 33, so that the third connecting path 616 and the second path 37 are not communicated with each other. Further, as the spool 61 moves most rearward in the axis 33, the lid body 12b also moves most rearward in the second path 37. Therefore, the lid body 12b closes the second path 37 with respect to the front side passages 24a to 24e, and makes the opening degree of the second path 37 with respect to the front side passages 24a to 24e substantially zero. As a result, the second compression chambers 45a to 45e are in the cylinder deactivated state as in the compressor of the first embodiment. Thus, in this compressor, the discharge flow rate becomes the minimum flow rate.
このように、この圧縮機においても、吐出流量が最大流量となることにより、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最大となり、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１となる。また、吐出流量が最大流量から減少すれば、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最大よりも減少し、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最大開度Ｓ１よりも減少する。そして、吐出流量が最少流量となることにより、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最小となり、吸入通路６３及び軸路３３に対する第１径路３５の開度が最小開度Ｓ２となる。換言すれば、この圧縮機では、吐出流量が最大流量のときに、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最大となり、吐出流量が最少流量のときに、第２連絡路６１５と第１径路３５との連通面積が最小となるように、第２連絡路６１５における駆動軸心Ｏ方向の長さが設定されている。こうして、この圧縮機においても、実施例１の圧縮機と同様の作用を奏することができる。
As described above, also in this compressor, since the discharge flow rate becomes the maximum flow rate, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 becomes maximum, and the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33. The opening degree of is the maximum opening degree S1. Further, when the discharge flow rate is reduced from the maximum flow rate, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 is smaller than the maximum, and the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 is the maximum. It decreases from the opening degree S1. Then, when the discharge flow rate becomes the minimum flow rate, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 is minimized, and the opening degree of the first path 35 with respect to the suction passage 63 and the shaft path 33 is the minimum opening S2. It becomes. In other words, in this compressor, when the discharge flow rate is the maximum flow rate, the communication area between the second connecting path 615 and the first path 35 is the maximum, and when the discharge flow rate is the minimum flow rate, the second connecting path 615 The length of the second connecting path 615 in the drive axis O direction is set so that the communication area between the and the first path 35 is minimized. In this way, the compressor can also perform the same operation as that of the compressor of the first embodiment.
以上において、本発明を実施例１、２に即して説明したが、本発明は上記実施例１、２に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。
In the above, the present invention has been described in accordance with Examples 1 and 2, but the present invention is not limited to the above Examples 1 and 2, and can be appropriately modified and applied without departing from the spirit thereof. Needless to say.
例えば、実施例１、２の圧縮機について、第２圧縮室４５ａ〜４５ｅの形成を省略した片頭ピストン式圧縮機として構成しても良い。
For example, the compressors of Examples 1 and 2 may be configured as a single-headed piston type compressor in which the formation of the second compression chambers 45a to 45e is omitted.
また、実施例１、２の圧縮機において、蓋体１２ｂを省略しても良い。
Further, in the compressors of Examples 1 and 2, the lid body 12b may be omitted.
さらに、実施例１の圧縮機では、第２連絡路１２４を第１径路３５とほぼ同径の形状としている。しかし、これに限らず、吐出流量が最大流量であるときに、自己の開口面積が最大となり、吐出流量が最大流量から減少するにつれて、自己の開口面積が減少する形状としても良い。実施例２の圧縮機における第２連絡路６１５についても同様である。
Further, in the compressor of the first embodiment, the second connecting path 124 has a shape having substantially the same diameter as the first path 35. However, the present invention is not limited to this, and the shape may be such that when the discharge flow rate is the maximum flow rate, the self-opening area becomes maximum, and as the discharge flow rate decreases from the maximum flow rate, the self-opening area decreases. The same applies to the second connecting path 615 in the compressor of the second embodiment.
また、実施例１の圧縮機では、移動体１０が円筒状の第１、２スプール１１ａ、１２ａ、すなわち、スプール１３を有している。しかし、これに限らず、移動体１０は、軸路３３内を摺動することによって、軸路３３に対する第１径路３５の開度を変更可能な開閉部材を有していても良い。実施例２の圧縮機についても同様である。
Further, in the compressor of the first embodiment, the moving body 10 has a cylindrical first and second spools 11a and 12a, that is, a spool 13. However, the present invention is not limited to this, and the moving body 10 may have an opening / closing member capable of changing the opening degree of the first path 35 with respect to the axis 33 by sliding in the axis 33. The same applies to the compressor of the second embodiment.
さらに、実施例１、２の圧縮機では、第１スプール１１ａに第２スプール１２ａを挿入させることで、第１スプール１１ａと第２スプール１２ａとを組み付けている。しかし、これに限らず、第２スプール１２ａに第１スプール１１ａの一部を挿入させることで、第１スプール１１ａと第２スプール１２ａとを組み付けても良い。
Further, in the compressors of Examples 1 and 2, the first spool 11a and the second spool 12a are assembled by inserting the second spool 12a into the first spool 11a. However, the present invention is not limited to this, and the first spool 11a and the second spool 12a may be assembled by inserting a part of the first spool 11a into the second spool 12a.
また、実施例１、２の圧縮機では、第１弁体１１ｂの案内窓３９内における位置、すなわち、移動体１０の駆動軸心Ｏ方向の位置に応じて、駆動軸３の１回転当たりにおける連通角度を変化させることにより、吐出流量を変化させている。しかし、これに限らず、移動体１０の駆動軸心Ｏ方向の位置に応じて、リヤ側連通路２６ａ〜２６ｅと移動体通路４７との連通面積を変化させることにより、吐出流量を変化させる構成としても良い。
Further, in the compressors of the first and second embodiments, the position of the first valve body 11b in the guide window 39, that is, the position of the moving body 10 in the drive axis O direction, per one rotation of the drive shaft 3. The discharge flow rate is changed by changing the communication angle. However, the present invention is not limited to this, and the discharge flow rate is changed by changing the communication area between the rear side communication passages 26a to 26e and the moving body passage 47 according to the position of the moving body 10 in the drive axis O direction. May be.
さらに、実施例１、２の圧縮機において、外部から制御弁１５への電流のＯＮとＯＦＦとを切り替えて制御圧力を制御する外部制御を行っても良く、外部からの電流に依らずに制御圧力を制御する内部制御を行っても良い。ここで、外部制御を行う場合であって、制御弁１５への電流をＯＦＦにすることによって、制御弁１５が弁開度を大きくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が大きくなり、制御圧室２８の制御圧力を低くできる。このため、吐出流量が最少流量の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。
Further, in the compressors of Examples 1 and 2, external control may be performed to control the control pressure by switching ON and OFF of the current from the outside to the control valve 15, and the control is performed independently of the current from the outside. Internal control to control the pressure may be performed. Here, in the case of performing external control, if the control valve 15 is configured to increase the valve opening degree by turning off the current to the control valve 15, the valve opening degree is increased when the compressor is stopped. Can be increased, and the control pressure in the control pressure chamber 28 can be lowered. Therefore, since the compressor can be started with the discharge flow rate being the minimum flow rate, the start-up shock can be reduced.
また、実施例１、２の圧縮機において、給気通路１５ａを経てリヤ側吐出室２９から制御圧室２８に導入される冷媒ガスの流量を制御弁１５によって変化させる入れ側制御を行っても良い。この場合には、制御圧室２８を迅速に高圧にすることができ、吐出流量を速やかに増大させることができる。ここで、外部制御を行う場合であって、制御弁１５への電流をＯＦＦにすることによって、制御弁１５が弁開度を小さくするように構成すると、圧縮機の停止時において、弁開度が小さくなり、制御圧室２８の制御圧力を低くできる。このため、吐出流量が最少流量の状態で圧縮機を起動できることから、起動ショックを低減することができる。
Further, in the compressors of Examples 1 and 2, even if the inlet control is performed so that the flow rate of the refrigerant gas introduced from the rear side discharge chamber 29 to the control pressure chamber 28 via the air supply passage 15a is changed by the control valve 15. good. In this case, the control pressure chamber 28 can be quickly increased in pressure, and the discharge flow rate can be rapidly increased. Here, in the case of performing external control, if the control valve 15 is configured to reduce the valve opening degree by turning off the current to the control valve 15, the valve opening degree is increased when the compressor is stopped. Can be reduced, and the control pressure in the control pressure chamber 28 can be lowered. Therefore, since the compressor can be started with the discharge flow rate being the minimum flow rate, the start-up shock can be reduced.
さらに、実施例１、２の圧縮機において、制御弁１５に換えて、給気通路１５ａと第１、２抽気通路１５ｂ、１５ｃとの両者で開度を調整可能な三方弁を採用しても良い。
Further, in the compressors of Examples 1 and 2, instead of the control valve 15, a three-way valve whose opening degree can be adjusted in both the air supply passage 15a and the first and second bleed passages 15b and 15c may be adopted. good.
