JP2021032109A

JP2021032109A - 点検口オイルシール構造

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Publication number: JP2021032109A
Application number: JP2019151944A
Authority: JP
Inventors: 長幸佐藤; Nagayuki Sato; 渉自矢島; Shoji Yajima
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2019-08-22
Filing date: 2019-08-22
Publication date: 2021-03-01

Abstract

【課題】内燃機関に設けられた点検口に着脱可能に取り付けられる点検口プラグをガスケットと共締めした際、ガスケットが点検口の周囲を傷つける深さ、または傷の範囲をより小さくして、オイル滲みをより目立たなくすることができる点検口オイルシール構造を提供する。【解決手段】内燃機関に設けられ、内燃機関の外側と内側を連通する円形状を有して内周面に雌ネジ部が形成された点検口と、点検口の雌ネジ部にねじ込まれる雄ネジ部と、雄ネジ部の先端に設けられたプラグヘッド部とを有して、点検口を塞ぐ点検口プラグと、点検口プラグのプラグヘッド部と、点検口の周囲との間に挟み込まれて点検口をシールするリング状のガスケットと、を有する点検口オイルシール構造において、点検口は、内燃機関のオイルパンとは異なる位置における内燃機関の鉛直方向に沿った面に設けられており、ガスケットは、表面が樹脂コーティングされている。【選択図】図３

Description

本発明は、点検口オイルシール構造に関する。

一般に、ピストンを用いた内燃機関（レシプロエンジン）では、排気バルブ及び吸気バルブを開閉するカムシャフトを駆動するためのタイミングチェーンと、タイミングチェーンにテンションを付与するテンショナーが内燃機関の前面に配置されている。テンショナーには、タイミングチェーンにテンションを付与するためロッドが伸縮自在に設けられている。

タイミングチェーンのメンテナンス又は交換の作業の際、作業を円滑にするためテンショナーから突出するロッドの長さを適正に保つ作業用工具が用いられている。作業者が内燃機関の外部からこの作業用工具を使用するため、内燃機関の前面には円形状の点検口が設けられている。この点検口には、雄ネジ部とプラグヘッド部を有するボルト状の点検口プラグとガスケットが着脱可能に設けられている。

この点検口は、一般に内燃機関の前面の一部を覆うアルミニウム等の金属でできたカバー部材に設けられ、点検口の内周面には雌ネジが設けられ、当該雌ネジに、点検口プラグの雄ネジ部がねじ込まれている。通常時（メンテナンス時又は交換時以外）では、点検口プラグとガスケットが、点検口に対して共締めされ、点検口プラグのプラグヘッド部がリング状の金属製ガスケットを押し潰して点検口をシールして、オイルが内燃機関の内部から漏れるのを防いでいる。

ここで、従来の点検口オイルシール構造と、点検口プラグ及びガスケットを点検口に共締めする手順について、図６〜図８を用いて説明する。図６は、点検口１４４に点検口プラグ１２０とガスケット１３０を共締めした状態の断面図を示し、図７は図６のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図を示している。なお図７は、説明のために、点検口プラグ１２０の雄ネジ部１２４の半径である雄ネジ半径Ｒ１２４に対して、ガスケット１３０の内径の半径である内周半径Ｒ１３０Ｎを、実際よりも非常に大きくした例を示している。また図８は、点検口プラグ１２０とガスケット１３０を共締めして、ガスケット１３０が点検口プラグ１２０に連れ回りした際に点検口１４４の周囲の取付面１４２を傷つけ凝着摩耗（ムシレ）が生じる領域であるムシレ領域（外ムシレ領域１３０Ｓ、内ムシレ領域１３０Ｕ）の例を示している。

図６に示すように、従来の点検口オイルシール構造１１０は、カバー部材１４０、点検口プラグ１２０、ガスケット１３０にて構成されている。カバー部材１４０は、アルミ等で形成されており、略鉛直方向に沿った取付面１４２に、略水平方向に形成された中心軸線１４４Ｊを有する貫通孔である点検口１４４が設けられている。点検口１４４の内周面には雌ネジ部１４６が形成されている。

点検口プラグ１２０は、鉄等の材質（例えば、ＳＳ４００）で形成され、プラグヘッド部１２２と雄ネジ部１２４とを有しており、プラグヘッド部１２２と雄ネジ部１２４との間にはフランジ部１２６が形成されている。ガスケット１３０は、アルミまたは銅等の材質で形成され、中央に貫通孔が形成された円板状（リング状）とされている。

ここで、図７に示すように、点検口プラグ１２０（図６参照）の雄ネジ部１２４の半径を雄ネジ半径Ｒ１２４と設定し、ガスケット１３０の内径の半径を内周半径Ｒ１３０Ｎと設定し、ガスケット１３０の外周の半径を外周半径Ｒ１３０Ｇと設定する。なお図７では、以降の説明をわかり易くするために、雄ネジ半径Ｒ１２４に対して、内周半径Ｒ１３０Ｎを実際よりも非常に大きくした例を示している。

作業者が、点検口プラグ１２０及びガスケット１３０を点検口１４４に共締めする場合、トルクコンバーター付インパクトレンチを用いて共締めする。トルクコンバーター付インパクトレンチは、締め付けトルクを所望するトルクに設定できるが、回転数については、例えば１５００［ｒｐｍ］以上にしか設定できない。

作業者が、点検口プラグ１２０及びガスケット１３０を点検口１４４に共締めする場合、まずガスケット１３０の貫通孔に点検口プラグ１２０の雄ネジ部１２４を挿通して、点検口プラグ１２０の雄ネジ部１２４を点検口１４４に接触させる。このとき、ガスケット１３０は重力によって下方に移動し、図７における実線にて示すガスケット１３０の位置となる。この状態からトルクコンバーター付インパクトレンチを用いて点検口プラグ１２０の雄ネジ部１２４をねじ込むと、ガスケット１３０が連れ回りする場合がある。

例えば図７に示すように、ガスケット１３０が、実線にて示すガスケット１３０の位置から、点線にて示すガスケット１３０Ａの位置へと連れ回りすると、ガスケット１３０の外周縁部にて、取付面１４２における外ムシレ領域１３０Ｓが傷つけられ、ガスケット１３０の内周縁部にて、取付面１４２における内ムシレ領域１３０Ｕが傷（ムシレ）つけられる場合がある。

図７において、雄ネジ部１２４の中心軸線１２４Ｊから実線にて示すガスケット１３０の下端部までの距離は、外周半径Ｒ１３０Ｇ＋（内周半径Ｒ１３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ１２４）となる。従って、図８に示すように、外ムシレ領域１３０Ｓの半径は、外周半径Ｒ１３０Ｇ＋（内周半径Ｒ１３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ１２４）となり、ガスケット１３０の外周の半径である外周半径Ｒ１３０Ｇよりも大きいので、外ムシレ領域１３０Ｓは、ガスケット１３０の外周よりも径方向外側に大きくはみ出した領域となる。

点検口１４４（図６参照）の内側には、タイミングチェーンが回っているので、粒子状のオイルやミスト状のオイルが存在している。外ムシレ領域１３０Ｓの傷が深いと、毛細管現象により傷を伝って外ムシレ領域１３０Ｓにオイルが滲み出て、オイル滲みが目立つ場合がある。外ムシレ領域１３０Ｓの傷が深いほど、滲み出るオイル量が増加して、オイル滲みが目立つ。また、外ムシレ領域１３０Ｓがガスケット１３０よりも径方向外側に大きく広がっているほど、オイル滲みが目立つ。このオイル滲みを、より目立たなくすることが望まれている。

例えば特許文献１には、図１０で示すように内燃機関の合成樹脂製のオイルパン２０３（カバー部材に相当）と、ドレンプラグ２２０（点検口プラグに相当）と、金属製ナット２４６と、Ｏリング２１２と、ガスケット２３０と、を有するドレンプラグ取付構造２１０が記載されている。

金属製ナット２４６は、円筒部２１４と六角形のナット部２１５を有し、オイルパン２０３に設けられた貫通孔２４４に円筒部２１４が嵌合され、オイルパン２０３の内部の側の面に設けられた六角形のナット嵌合部２０５にナット部２１５が嵌合されて、オイルパン２０３に締結されている。

貫通孔２４４は、Ｏリング収容部２１６にＯリング２１２が収納されて径方向にシールされ、円筒部２１４の端面２１４ｂとドレンプラグ２２０との間にガスケット２３０が挟み込まれ、軸方向にシールされている。これにより、オイルパン２０３からオイルが滲み出ることを防止している。

特開２０１２−２５５３７３号公報

特許文献１に記載のドレンプラグ取付構造を内燃機関の点検口に適用した場合、カバー部材にナット嵌合部、Ｏリング収容部を設けたり、別途ナット、Ｏリングを使用したりする必要があり構造が複雑になる。

本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、内燃機関に設けられた点検口に着脱可能に取り付けられる点検口プラグをガスケットと共締めした際、ガスケットが点検口の周囲を傷つける深さ、または傷の範囲をより小さくして、オイル滲みをより目立たなくすることができる点検口オイルシール構造を提供することを課題とする。

上記課題を解決するため、第１の発明は、内燃機関に設けられ、前記内燃機関の外側と内側を連通する円形状を有して内周面に雌ネジ部が形成された点検口と、前記点検口の前記雌ネジ部にねじ込まれる雄ネジ部と、前記雄ネジ部の先端に設けられたプラグヘッド部とを有して、前記点検口を塞ぐ点検口プラグと、前記点検口プラグの前記プラグヘッド部と、前記点検口の周囲との間に挟み込まれて前記点検口をシールするリング状のガスケットと、を有する点検口オイルシール構造において、前記点検口は、前記内燃機関のオイルパンとは異なる位置における前記内燃機関の鉛直方向に沿った面に設けられており、前記ガスケットは、表面が樹脂コーティングされている、点検口オイルシール構造である。

第２の発明は、上記第１の発明に係る点検口オイルシール構造であって、前記ガスケットは、前記雄ネジ部が挿通される貫通孔の内径と前記雄ネジ部の最大外径との間の隙間が０．１ｍｍ以上、かつ、０．５ｍｍ以下に設定されている、点検口オイルシール構造である。

第３の発明は、上記第１又は第２の発明に係る点検口オイルシール構造のであって、前記点検口は、前記内燃機関に取り付けられるカバー部材に設けられており、前記カバー部材の材質は、アルミニウムまたはアルミニウムを含む合金である、点検口オイルシール構造である。

第４の発明は、上記第１の発明〜第３の発明のいずれか１つに係る点検口オイルシール構造の前記点検口に、前記ガスケットと前記点検口プラグを共締めする点検口プラグ取付方法であって、前記ガスケットと前記点検口プラグを、トルクコンバーター付インパクトレンチにより所定のトルクで前記点検口に共締めする、点検口プラグ取付方法である。

第１の発明によれば、ガスケットが点検口に対して滑りやすくなることで点検口の周囲の傷の発生を抑制し、ガスケットの連れ回りを抑制することで傷が深くなることを防ぐことができる。これにより、ガスケットが点検口の周囲を傷つける深さ、傷の範囲をより小さくして、傷を伝って滲み出るオイルの量を減らせることができ、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

第２の発明によれば、ガスケットが連れ回る範囲を減少させ、点検口の周囲における傷が発生する範囲を減少させることができる。これにより、オイル滲みの範囲がより小さくなり、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

第３の発明によれば、カバー部材の材質が柔らかい金属であるアルミニウムまたはアルミニウムを含む合金であっても、点検口の周囲の傷の発生を抑制し、傷を伝って滲み出るオイルの量を減らせることができ、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

第４の発明によれば、オイル滲みの発生を抑えつつ、作業者の手動ではなく、トルクコンバーター付インパクトレンチにより所定のトルクで、ガスケットと点検口プラグを共締めすることができる。

点検口が形成されているカバー部材を備えた内燃機関の正面図である。点検口オイルシール構造の分解斜視図である。点検口プラグの中心軸線を含むＸＺ平面での本願の発明を適用した点検口オイルシール構造の断面図である。図３のＩＶ−ＩＶ断面におけるムシレの発生を説明する図である。本願の点検口オイルシール構造における外ムシレと従来の点検口オイルシール構造における外ムシレの領域を示す図である。点検口プラグの中心軸線を含むＸＺ平面での従来の点検口オイルシール構造の断面図である。図６のＶＩＩ−ＶＩＩ断面におけるムシレの発生を説明する図である。図６のＶＩＩ−ＶＩＩ断面における外ムシレと内ムシレの領域を示す図である。ガスケットの貫通孔と点検口プラグの雄ネジ部との間の隙間の大きさとムシレの良否の判定結果を示す図である。特許文献１に記載のドレンプラグ取付構造の断面図である。

以下、図１〜図９を用いて、本願の実施形態の例について説明する。なお、Ｘ軸とＹ軸とＺ軸が記載されている図では、Ｘ軸とＹ軸とＺ軸は互いに直交している。Ｘ軸方向を“前”、Ｘ軸方向に対して反対方向を“後”とし、Ｚ軸方向を“上”、Ｚ軸方向の反対方向を“下”とする。また、Ｙ軸方向を“右”、Ｙ軸方向の反対方向を“左”とする。

●［本願の点検口オイルシール構造１０の構成（図１〜図３）］
図１〜図３を用いて本願の発明を実施するための形態の例の点検口オイルシール構造１０の構成を説明する。図１は、点検口４４が形成されているカバー部材４０を備えた内燃機関１の正面図である。図２は、点検口オイルシール構造１０の分解斜視図である。

図１に示す内燃機関１は、ピストンを用いた内燃機関（レシプロエンジン）である。内燃機関１には、排気バルブ及び吸気バルブを開閉するカムシャフト（図示省略）を駆動するためのタイミングチェーン２と、タイミングチェーン２にテンションを付与するテンショナー６が内燃機関の前面に配置されている。テンショナー６には、図示は省略するが、タイミングチェーン２にテンションを付与するためのチェーンスリッパ４をタイミングチェーン２に押し当てるため、ロッドが伸縮自在に設けられている。

タイミングチェーン２のメンテナンス又は交換の作業の際、作業を円滑にするためテンショナー６から突出するロッド（図示省略）の長さを適正に保つ作業用工具が用いられている。作業者が内燃機関１の外部からこの作業用工具を使用するため、内燃機関１のオイルパン（図示省略）とは異なる位置における内燃機関１の鉛直方向に沿った面である前面を覆うカバー部材４０には円形状の点検口４４が設けられている。この点検口４４には、ボルト状の点検口プラグ２０とガスケット３０が着脱可能に設けられている。

図２に示すように、点検口オイルシール構造１０は、点検口プラグ２０、ガスケット３０、カバー部材４０に設けられた点検口４４にて構成されている。カバー部材４０は、柔らかい金属であるアルミニウムまたはアルミニウムを含む合金で形成されており、略鉛直方向に沿った取付面４２に、略水平方向に形成された中心軸線４４Ｊを有する貫通孔である点検口４４が設けられている。

点検口プラグ２０は、鉄等の材質（例えば、ＳＳ４００）で形成され、プラグヘッド部２２と雄ネジ部２４とを有している。プラグヘッド部２２の雄ネジ部２４の側には、フランジ部２６が形成されている。プラグヘッド部２２は、トルクコンバーター付インパクトレンチ側のソケットへ嵌め込まれるため、例えば六角形の柱状の形状を有している。

図２、図３で示すようにガスケット３０は、アルミまたは銅等の材質（例えば、厚みｔ１．２のアルミ材Ａ１１００Ｐ）で形成され、雄ネジ部２４が挿通される貫通孔３２が中央に形成された円板状（リング状）とされている。

ガスケット３０は、雄ネジ部２４が点検口４４の内周面に形成された雌ネジ部４６へねじ込まれ、点検口プラグ２０と点検口４４に共締めされる。共締めされたガスケット３０の表面であり、フランジ部２６のフランジ面２６Ｍに当接する側の面は当接面３４Ａであり、カバー部材４０の取付面４２に当接する側の面は当接面３４Ｂである。

図２、図３で示すようにガスケット３０の当接面３４Ａと当接面３４Ｂのそれぞれには、樹脂コーティング（例えば、厚みｔ０．２５のシリコンコーティング）が施されている。この樹脂コーティングにより、フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦係数と取付面４２と当接面３４Ｂとの間の摩擦係数のそれぞれは、樹脂コーティングが施されていない従来のガスケット１３０（図６参照）の表面（当接面１３４Ａ、１３４Ｂ）との摩擦係数（例えば、０．１）と比較すると１／５程度の大きさである。これにより、ガスケット３０は、フランジ面２６Ｍと取付面４２に対して、従来のガスケット１３０より滑りやすくなる。

●［点検口オイルシール構造とムシレの発生（図３〜図９）］
図３〜図９を用いて、本願の点検口オイルシール構造１０と従来の点検口オイルシール構造１１０について比較しながら説明する。図４、図５、図９は、本願の点検口オイルシール構造１０とムシレの発生についての説明の図である。図６〜図８は、従来の点検口オイルシール構造１１０とムシレの発生についての説明の図である。

図３は、点検口プラグ２０の中心軸線２４Ｊを含むＸＺ平面での本願の発明を適用した点検口オイルシール構造１０の断面図である。図６は、点検口プラグ１２０の中心軸線１２４Ｊを含むＸＺ平面での従来の点検口オイルシール構造１１０の断面図である。なお、点検口オイルシール構造１０は、点検口オイルシール構造１１０とガスケット１３０がガスケット３０である点で相違し、それ以外の構成、形状等は符号が異なるだけで同じである。

ここで、図４において、点検口プラグ２０（図３参照）の雄ネジ部２４の半径を雄ネジ半径Ｒ２４と設定し、ガスケット３０の内径の半径を内周半径Ｒ３０Ｎと設定し、ガスケット３０の外周の半径を外周半径Ｒ３０Ｇと設定する。また図７において、点検口プラグ１２０の雄ネジ部１２４の半径を雄ネジ半径Ｒ１２４と設定し、ガスケット１３０の内径の半径を内周半径Ｒ１３０Ｎと設定し、ガスケット１３０の外周の半径を外周半径Ｒ１３０Ｇと設定する。

なお、説明をわかり易くするために、図４では雄ネジ半径Ｒ２４に対して内周半径Ｒ３０Ｎを実際よりも非常に大きくした例にて、図７では雄ネジ半径Ｒ１２４に対して内周半径Ｒ１３０Ｎを実際よりも非常に大きくした例にて、示している。

図３において、作業者が点検口プラグ２０及びガスケット３０を点検口４４に共締めする場合、まずガスケット３０の貫通孔３２に点検口プラグ２０の雄ネジ部２４を挿通して、点検口プラグ２０の雄ネジ部２４を点検口４４に接触させる。このとき、ガスケット３０は重力によって下方に移動し、図３における実線にて示すガスケット３０の位置となる。この状態において、雄ネジ部２４が挿通される貫通孔３２の内径と雄ネジ部の最大外径（２×雄ネジ半径Ｒ２４（図４参照））との間に隙間ｄが生じる。

図６において、同様に点検口プラグ１２０及びガスケット１３０を点検口１４４に共締めする場合、ガスケット１３０は重力によって下方に移動し、図６における実線にて示すガスケット１３０の位置となる。この状態において、雄ネジ半径Ｒ１２４が雄ネジ半径Ｒ２４と同じであり、貫通孔１３２の内径が貫通孔３２の内径より大きいため、雄ネジ部１２４が挿通される貫通孔１３２の内径と雄ネジ部１２４の最大外径（２×雄ネジ半径Ｒ１２４（図７参照））との間の隙間ｄｚは隙間ｄ（図３参照）より大きくなる（隙間ｄｚ＞隙間ｄ）が生じる。

［ガスケットの表面の樹脂コーティングの効果］
次に、図３において、トルクコンバーター付インパクトレンチを用いて点検口プラグ２０を中心軸線２４Ｊ回りに回転させると、隙間ｄを維持した状態で、フランジ面２６Ｍが中心軸線２４Ｊ回りに回転しながら軸方向に沿って移動し当接面３４Ａへ当接する。当接した直後のフランジ面２６Ｍの当接面３４Ａに対する圧力である面圧は小さく、かつフランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦係数も小さいため、中心軸線２４Ｊ回りの回転により生じるフランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦力も小さくなる。従って、フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦力が、回転速度によりフランジ面１２６Ｍ（図６参照）と当接面１３４Ａ（図６参照）との間に生じる力より小さくなるため、フランジ面２６Ｍが当接面３４Ａに対し滑りながら回転し、ガスケット３０は、プラグヘッド部２２と連れ回らず、取付面４２に対して静止した状態となる。

図３において、更に点検口プラグ２０を中心軸線２４Ｊ回に沿ってねじ込むと、フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の面圧は徐々に大きくなり、フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦力も徐々に大きくなる。フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦力が、回転速度によりフランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間に生じる力より大きくなると、ガスケット３０は、フランジ面２６Ｍが当接面３４Ａに対して滑りながら、プラグヘッド部２２と連れ回り、偏心した状態で（隙間ｄを維持した状態で）、取付面４２に対しても滑りながら回転する。

図６において、フランジ面１２６Ｍと当接面１３４Ａとの間の摩擦係数がフランジ面２６Ｍ（図３参照）と当接面３４Ａ（図３参照）との間の摩擦係数よりも大きいため、当接面１３４Ａに対する面圧が当接面３４Ａに対する面圧と同じでも、中心軸線１２４Ｊ回りの回転により生じるフランジ面１２６Ｍと当接面１３４Ａとの間の摩擦力はフランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦力よりも大きくなる。すなわち、点検口オイルシール構造１１０のガスケット１３０は、点検口オイルシール構造１０（図３参照）のガスケット３０（図３参照）よりもより低い回転速度でフランジ面１２６Ｍが当接面１３４Ａに対して滑らなくなり（フランジ面１２６Ｍが当接面１３４Ａに対して固着した状態）、プラグヘッド部１２２と連れ回るため、偏心した状態で（隙間ｄｚを維持した状態で）、取付面１４２に対して滑りながら回転する。

図６で示す従来の点検口オイルシール構造１１０では、フランジ面１２６Ｍと当接面１３４Ａとの間の摩擦係数が大きいため（フランジ面１２６Ｍが当接面１３４Ａに対して滑りにくい）、ＰＶ値の圧力Ｐ（面圧）を抑えることができないため、トルクコンバーター付インパクトレンチの低い回転速度（Ｖ）（例えば、１５００ｒｐｍ）以下でないと、ガスケット１３０は、連れ回らない。

一方、図３で示す本願の点検口オイルシール構造１０では、フランジ面２６Ｍと当接面３４Ａとの間の摩擦係数が小さいため（フランジ面２６Ｍが当接面３４Ａに対して滑りやすい）、点検口オイルシール構造１１０（図６参照）と比較して、ＰＶ値の圧力Ｐ（面圧）を抑えることができるため、トルクコンバーター付インパクトレンチのより高い回転速度（Ｖ）（例えば、３０００ｒｐｍ）まで、ガスケット３０は、連れ回らない。

つまり、点検口オイルシール構造１０では、オイル滲みの発生を抑えるため、作業者が手動で、あるいはトルクコンバーター付インパクトレンチの低い回転速度（例えば、１５００ｒｐｍ）で、ガスケットを共締めるのではなく、トルクコンバーター付インパクトレンチの高い回転速度（例えば、３０００ｒｐｍ）で、ガスケットと点検口プラグを共締めすることができる。また、高い回転速度（例えば、３０００ｒｐｍ）まで連れ回りを低減、抑制することで、ガスケットを短時間で共締めできるため、傷が深くなることを防ぐことができる。これにより、ガスケットが点検口の周囲を傷つける深さ、傷の範囲をより小さくして、傷を伝って滲み出るオイルの量を減らせることができ、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

［ガスケットの貫通孔と点検口プラグの雄ネジ部との間の隙間縮小の効果］
図７に示すように、ガスケット１３０は、実線にて示すガスケット１３０の位置から、点線にて示すガスケット１３０Ａの位置へと連れ回されると、ガスケット１３０の外周縁部にて、取付面１４２における後述する外ムシレ領域１３０Ｓにおいて滑りながら回転し、ガスケット１３０の内周縁部にて、取付面１４２における後述する内ムシレ領域１３０Ｕにおいて滑りながら回転する。

図４に示すように、ガスケット３０は、実線にて示すガスケット３０の位置から、点線にて示すガスケット３０Ａの位置へと連れ回されると、ガスケット３０の外周縁部にて、取付面４２における後述する外ムシレ領域３０Ｓにおいて滑りながら回転し、ガスケット３０の内周縁部にて、取付面４２における後述する内ムシレ領域３０Ｕにおいて滑りながら回転する。

図４において、雄ネジ部２４の中心軸線２４Ｊから実線にて示すガスケット３０の下端部までの距離は、外周半径Ｒ３０Ｇ＋（内周半径Ｒ３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ２４）となる。従って、図５に示すように、外ムシレ領域３０Ｓの半径は、外周半径Ｒ３０Ｇ＋（内周半径Ｒ３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ２４）となる。

図５において、本願の点検口オイルシール構造１０（図３参照）におけるガスケット３０（図３参照）の外ムシレ領域３０Ｓと、従来の点検口オイルシール構造１１０（図６参照）におけるガスケット１３０（図６参照）の外ムシレ領域１３０Ｓを示す。

外ムシレ領域３０Ｓの半径（実線）は、外周半径Ｒ３０Ｇ＋（内周半径Ｒ３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ２４）となる。また、外ムシレ領域１３０Ｓの半径（点線）は、外周半径Ｒ１３０Ｇ＋（内周半径Ｒ１３０Ｎ−雄ネジ半径Ｒ１２４）となる。ここで、外周半径Ｒ３０Ｇと外周半径Ｒ１３０Ｇ、雄ネジ半径Ｒ２４と雄ネジ半径Ｒ１２４、のそれぞれが等しく、内周半径Ｒ１３０Ｎが内周半径Ｒ３０Ｎより大きいため、外ムシレ領域１３０Ｓは、外ムシレ領域３０Ｓより大きくなる。つまり、外ムシレ領域１３０Ｓ＞外ムシレ領域３０Ｓ＞外周半径Ｒ３０Ｇ、外周半径Ｒ１３０Ｇとなり、ムシレの領域（外ムシレ領域）は減少する。これにより、点検口４４（図３参照）の周囲における傷が発生する範囲を減少させ、オイル滲みの範囲がより小さくなるため、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

図３、図４に示すように、ガスケット３０は、点検口プラグ２０を中心軸線２４Ｊ回りに偏心した状態（隙間ｄを維持した状態で）で回転する。また、図６、図７に示すように、ガスケット１３０は、点検口プラグ１２０を中心軸線１２４Ｊ回りに偏心した状態（隙間ｄｚを維持した状態で）で回転する。トルクコンバーター付インパクトレンチから点検口プラグ２０（図３参照）、１２０（図６参照）に加えられる力が同じ場合、図５で示すように、外ムシレ領域１３０Ｓの面積が外ムシレ領域３０Ｓよりも大きいため、外ムシレ領域１３０Ｓにおける面圧は、外ムシレ領域３０Ｓにおける面圧よりも不均一（部分的に高くなる）となる。従って、隙間ｄｚよりも隙間ｄの方が（隙間が小さい方が）、面圧がより均一（部分的に高くならない）となり、より滑り易く、ガスケット３０の連れ回りを抑制することができる。

［隙間ｄの大きさとムシレの良否判定結果（図９）］
図９は、図４におけるガスケット３０の貫通孔３２と点検口プラグ２０の雄ネジ部２４との間の隙間ｄ（ｍｍ）（０．５ｍｍ、０．８ｍｍ、１．２ｍｍ）の大きさとムシレの良否の判定結果を示す図である。

図９において、判定項目の“外ムシレの範囲”は、外ムシレの目視による良否の判定結果を示している。判定項目の“外ムシレの範囲”において、判定結果の“◎”は、最も外ムシレの発生の範囲が少ないと判定した場合を示し、“〇”は、“◎”の次にムシレの発生の範囲が少ないと判定した場合を示している。

判定項目の“締め付け時の連れ回りし難さ”は、ガスケット３０と点検口プラグ２０を点検口４４へ共締めするときの、ガスケット３０の点検口プラグ２０へ連れ回り難さを示している（図３参照）。判定項目の“締め付け時の連れ回りし難さ”において、判定結果の“◎”は、最も連れ回りの程度が小さいと判定した場合を示し、“〇”“×”は、“◎”に対して順次、連れ回りの程度が大きいと判定した場合を示している。

判定項目の“点検口プラグのガスケットの貫通孔への挿入性”は、作業者がガスケット３０の貫通孔３２へ点検口プラグ２０の雄ネジ部２４を挿入するときの挿入し易さ（挿入性）を示している。判定項目の“点検口プラグのガスケットの貫通孔への挿入性”において、判定結果の“◎”は、作業者が最も挿入（挿通）し易いと判定した場合を示し、“〇”は、“◎”の次に作業者が挿入し易いと判定した場合を示している。

隙間ｄ＝０．５ｍｍの場合が、判定項目の“外ムシレの範囲”と“締め付け時の連れ回りし難さ”の両項目において“◎”で最も良く、また判定項目の“点検口プラグのガスケットの貫通孔への挿入性”についても“〇”であり、点検口プラグをガスケットの貫通孔へ挿入（挿通）し易い。つまり隙間ｄ＝０．５ｍｍのガスケット３０が、取付面のムシレの範囲（傷のできる範囲）も狭く、かつ、滑りやすく取付面に傷が付きにくい。なお、隙間ｄの下限値としては、ガスケットの加工精度、点検口プラグを貫通孔へ挿入する作業者の作業性を考慮すると、隙間ｄ＝０．１ｍｍが望ましい。

●［本願の効果］
以上に説明したように、ガスケット３０が点検口４４に対して滑りやすくなることで点検口４４の周囲の傷の発生を抑制し、ガスケット３０の連れ回りを抑制することで傷が深くなることを防ぐことができる。これにより、ガスケット３０が点検口４４の周囲を傷つける深さ、傷の範囲をより小さくして、傷を伝って滲み出るオイルの量を減らせることができ、オイル滲みをより目立たなくすることができる。

本発明の、点検口オイルシール構造は、本実施の形態で説明した構成、構造等に限定されず、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更、追加、削除が可能である。

本実施の形態にて説明した点検口オイルシール構造１０のガスケット３０は、表面が樹脂コーティングとして、シリコンコーティングの例で説明したが、これに限定されずフランジ面２６Ｍと取付面４２に対して摩擦係数を低減できる樹脂コーティングであれば良い。

１内燃機関
２タイミングチェーン
４チェーンスリッパ
６テンショナー
１０点検口オイルシール構造
２０点検口プラグ
２２プラグヘッド部
２４Ｊ中心軸線
２６フランジ部
２６Ｍフランジ面
３０、３０Ａガスケット
３０Ｓ外ムシレ領域
３０Ｕ内ムシレ領域
３２貫通孔
３４Ａ、３４Ｂ当接面
４０カバー部材
４２取付面
４４点検口
４４Ｊ中心軸線
４６雌ネジ部
１１０点検口オイルシール構造
１２０点検口プラグ
１２２プラグヘッド部
１２４Ｊ中心軸線
１２６フランジ部
１２６Ｍフランジ面
１３０、１３０Ａガスケット
１３０Ｓ外ムシレ領域
１３０Ｕ内ムシレ領域
１３２貫通孔
１３４Ａ、１３４Ｂ当接面
１４４点検口
１４４Ｊ中心軸線
２１０ドレンプラグ取付構造
２０３オイルパン
２０５ナット嵌合部
２１２Ｏリング
２１４円筒部
２１４ｂ端面
２２０ドレンプラグ
２４４貫通孔
２４６金属製ナット
２３０ガスケット
Ｒ２４雄ネジ半径
Ｒ３０Ｎ内周半径
Ｒ３０Ｇ外周半径
Ｒ１２４雄ネジ半径
Ｒ１３０Ｎ内周半径
Ｒ１３０Ｇ外周半径

Claims

内燃機関に設けられ、前記内燃機関の外側と内側を連通する円形状を有して内周面に雌ネジ部が形成された点検口と、
前記点検口の前記雌ネジ部にねじ込まれる雄ネジ部と、前記雄ネジ部の先端に設けられたプラグヘッド部とを有して、前記点検口を塞ぐ点検口プラグと、
前記点検口プラグの前記プラグヘッド部と、前記点検口の周囲との間に挟み込まれて前記点検口をシールするリング状のガスケットと、を有する点検口オイルシール構造において、
前記点検口は、
前記内燃機関のオイルパンとは異なる位置における前記内燃機関の鉛直方向に沿った面に設けられており、
前記ガスケットは、
表面が樹脂コーティングされている、
点検口オイルシール構造。
請求項１に記載の点検口オイルシール構造であって、
前記ガスケットは、
前記雄ネジ部が挿通される貫通孔の内径と前記雄ネジ部の最大外径との間の隙間が０．１ｍｍ以上、かつ、０．５ｍｍ以下に設定されている、
点検口オイルシール構造。
請求項１または２に記載の点検口オイルシール構造であって、
前記点検口は、前記内燃機関に取り付けられるカバー部材に設けられており、
前記カバー部材の材質は、アルミニウムまたはアルミニウムを含む合金である、
点検口オイルシール構造。
請求項１〜３のいずれか一項に記載の点検口オイルシール構造の前記点検口に、前記ガスケットと前記点検口プラグを共締めする点検口プラグ取付方法であって、
前記ガスケットと前記点検口プラグを、トルクコンバーター付インパクトレンチにより所定のトルクで前記点検口に共締めする、
点検口プラグ取付方法。