JP2021005081A - 眼鏡レンズおよびその設計方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】眼鏡レンズの周辺領域であっても近視または遠視の進行を抑制する効果を損なわせない眼鏡レンズを提供する。【解決手段】物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、位置Ａよりも物体側寄りの位置または奥行きの位置に光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、を備える眼鏡レンズ１であって、レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する。【選択図】図４

Description

本発明は、眼鏡レンズおよびその設計方法に関し、特に近視進行抑制レンズおよびその設計方法に関する。
特許文献１（米国出願公開第２０１７／１３１５６７号）には、近視等の屈折異常の進行を抑制する効果（以降、近視進行抑制効果とも称する。）を発揮する眼鏡レンズが記載されている。この眼鏡レンズのことを近視進行抑制レンズとも称する。具体的には、眼鏡レンズの物体側の面である凸面に対し、例えば、直径１ｍｍ程度の球形状の微小凸部を形成している。
眼鏡レンズでは、通常、物体側の面から入射した平行光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上（本明細書においては所定の位置Ａ）に焦点を結ぶ。つまり、特許文献１に記載の眼鏡レンズにおける処方度数に対応した形状の部分では、該平行光線を網膜上にて焦点を結ばせる。この位置Ａのことを焦点位置Ａと称する。
その一方、特許文献１に記載の眼鏡レンズにおける微小凸部を通過した光は、眼鏡レンズに入射した光線を所定の位置Ａよりも光軸方向にて物体側寄りの複数の位置Ｂにて焦点を結ぶ。この位置Ｂのことを焦点位置Ｂと称する。微小凸部により与えられるデフォーカスパワーにより、近視の進行が抑制される。
本明細書において、物体側寄りとは、光軸方向において視認すべき物体が存在する前方方向のことを指し、眼球側寄りとは、物体側寄りの逆方向であって、光軸方向において後
方すなわち眼鏡レンズから眼球に向かう奥行き方向のことを指す。
米国出願公開第２０１７／１３１５６７号
眼鏡レンズの光学中心（または幾何中心）（以降、まとめてレンズ中心とも称する。）から離れた部分では非点収差とパワーエラーとが発生する。非点収差とパワーエラーとがあるということは、処方度数に対して屈折力誤差が生じることを意味する。この屈折力誤差は、（透過度数−処方度数）で表される。そのため、本明細書においては、特記無い限り、屈折力誤差は透過屈折力誤差のことを指す。また、非点収差とパワーエラーとがあるということは、この屈折力誤差の基となる経線方向（メリジオナル（meridional）方向）の屈折力誤差と円周方向（サジタル（sagittal）方向）の屈折力誤差とが生じることを意味する。経線方向の屈折力誤差と円周方向の屈折力誤差の差を非点収差という。
特許文献１に記載の眼鏡レンズでは、背景技術の欄に記載の通り、近視の進行を抑制すべく微小凸部を設け、網膜上の位置Ａよりも物体側寄りの複数の位置Ｂにて光線の焦点を結ばせる（後述の図５参照）。
ところが、レンズ中心から離れた部分だと、微小凸部により与えられるデフォーカスパワーにおいて屈折力誤差と非点収差とが生じ得る。
微小凸部により与えられるデフォーカスパワーにおいて屈折力誤差が生じる場合、本来なら網膜上の位置Ａよりも物体側寄りの複数の位置Ｂにて光線の焦点を結ばせるべきところ、位置Ｂよりも眼球側寄り（奥行き方向、網膜寄り）または物体側よりに焦点位置が移動する可能性がある。当初の設計とは異なる位置に光線の焦点を結ばせることになり、想定外の状況であるため好ましくはない。
微小凸部により与えられるデフォーカスパワーにおいて非点収差が生じる場合、経線方向の屈折力と円周方向の屈折力との間の差が生じる。つまり、本来なら網膜上の位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂにて光線の焦点を結ばせるべきところ、位置Ｂを挟んで経線方向の屈折力に応じた光線の焦点位置Ｂｍと、円周方向の屈折力に応じた光線の焦点位置Ｂｓとの間に光線が集まるが、一点に集まらないことになる。この現象により、当初の設計の位置Ｂに光線の焦点が結ばれなくなる。そのうえ、位置Ｂｍおよび位置Ｂｓのうちいずれかが網膜寄り（眼球側寄り）となる可能性がある。その場合、近視進行抑制効果を損なわせる可能性がある。
デフォーカスパワーの屈折力誤差が生じる場合の課題およびデフォーカスパワーの非点収差が生じる場合の課題の少なくともいずれかを「レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化」と称する。デフォーカス効果の変化は、近視進行抑制効果の確実性の低下につながる。
なお、特許文献１では微小凸部により近視進行抑制効果を発揮することが記載されている。その一方、微小凸部を微小凹部とすることにより、特許文献１に記載の近視進行メカニズムおよびその抑制メカニズムとは逆のメカニズムにより、遠視進行抑制効果が発揮されることが期待される。この微小凹部を設ける場合においても、上記レンズ中心から離れた部分における不具合が生じ得、せっかく微小凹部によって発現させた遠視進行抑制効果を損なうおそれがある。
本発明の一実施例は、眼鏡レンズの周辺領域であっても近視または遠視の進行を抑制する効果を損なわせないことを目的とする。
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討を行った。その際、デフォーカス効果の変化の原理について調査した。
図１は、形状に由来するデフォーカスパワーと、実際のデフォーカスパワーとで相違する様子を示す図である。形状に由来するデフォーカスパワーとは、微小凸部又は微小凹部の面の曲率とレンズ材料の屈折率から計算される表面屈折力（言い換えると、曲面の法線方向から光が入射するときの表面屈折力）である。実際のデフォーカスパワーとは、実際に眼鏡を装着したときのように微小凸部又は微小凹部に角度をもって入射した光束に与えられるデフォーカスパワーであり、出射波面に基づき計算されるものである。
図１のＰ点の微小凸部（本実施形態でいうところの凸状領域である第２領域）がもたらすデフォーカスパワーをＤｆ（ρ）とすると、Ｄｆ（ρ）は以下の式で表される。ρは、物体側の面（凸面、外面）における光軸からの距離を示す。ＫＤ（ρ）は、距離ρにおける微小凸部の表面屈折力を示す。ＫＢは、微小凸部以外の領域（本実施形態でいうところのベースとなる部分である第１領域）における表面屈折力（ベースカーブ）を示す。
Ｄｆ（ρ）を、経線（Meridional：Ｍ）方向と円周（Sagittal：Ｓ）方向に分けると、以下の式に記載のとおりである。
その一方、実際のデフォーカスパワーをＰｆ（ρ）とすると、Ｐｆ（ρ）は以下の式で
表される。
ＰD（ρ）は、Ｑ点における波面の値であり、光線追跡により算出される屈折力である。ＰＢ（ρ）は、ベースレンズのＱ点における波面の値であり、光線追跡により算出される屈折力である。
ＰD（ρ）を、経線（Meridional：Ｍ）方向と円周（Sagittal：Ｓ）方向に分けると、以下の式に記載のとおりである。
眼鏡レンズの中央領域、すなわちρが小さい領域では、Ｄｆ（ρ）とＰｆ（ρ）はほぼ等しい。ところが、ρが大きい場合すなわち周辺領域だと、実際のデフォーカスパワーＰｆ（ρ）とＤｆ（ρ）との差が大きくなることが本発明者の調べにより明らかとなった。つまり、形状に由来するデフォーカスパワーであるところのＤｆ（ρ）から、実際のデフォーカスパワーＰｆ（ρ）が離れた値を示すことが、本発明者の調べにより明らかとなった。
この知見に基づき、本発明では、レンズ中心から半径４．５ｍｍ以上且つ２５ｍｍ以下（装用者の眼球の回旋角１０度以上且つ４５度以下相当）となる眼鏡レンズの周辺領域内における微小凸部または微小凹部（本明細書でいうところの第２領域）の形状を、レンズ中心から半径４．５ｍｍ未満の範囲である中心領域における微小凸部または微小凹部（第２領域）の形状から変化させ、実際のデフォーカスパワーが所望の値になるように設定する、という知見を本発明者らは得た。そしてこの形状を変化させた第２領域により、周辺領域内におけるデフォーカス効果の変化を抑制する、という構成を本発明者らは想到した。
本発明は、上記の知見を基に案出されたものである。
本発明の第１の態様は、
物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂまたは奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズであって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する、眼鏡レンズである。
本発明の第２の態様は、第１の態様に記載の態様であって、
第２領域は凸状領域であり、
眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部における屈折力は、レンズ中心から半径４．５ｍｍ未満の範囲である眼鏡レンズの中心領域内における第２領域の屈折力とは異なる。
本発明の第３の態様は、第２の態様に記載の態様であって、
眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域の屈折力を、レンズ中心から離れるにつれて減少させる。
本発明の第４の態様は、第１の態様に記載の態様であって、
第２領域は凸状領域であり、
眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部においては、周辺領域にて生じるデフォーカスパワーの非点収差を打ち消すトーリック形状を有する。
本発明の第５の態様は、
物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂまたは奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である（装用者の眼球の回旋角１０度以上且つ４５度以下に相当）となる眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部を、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状となるよう設計する、眼鏡レンズの設計方法である。
本発明の一実施例によれば、眼鏡レンズの周辺領域であっても近視または遠視の進行を抑制する効果を損なわせないことが可能となる。
図１は、形状に由来するデフォーカスパワーと、実際のデフォーカスパワーとで相違する様子を示す図である。 図２は、本発明の一態様における眼鏡レンズの形状を示す正面図である。 図３は、図２に示す眼鏡レンズの構成例を示す断面図である。 図４は、図２に示す眼鏡レンズを透過する光の経路を示す概略断面図（その１）である。 図５は、図２に示す眼鏡レンズを透過する光の経路を示す概略断面図（その２）である。 図６Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図６Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図６Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図６Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図６Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図６Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例２の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図７Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例２の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例３の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図８Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例３の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例４の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図９Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例４の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例５の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１０Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例５の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例６の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１１Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例６の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例７の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１２Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例７の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例８の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１３Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例８の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例９の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１４Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例９の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１０の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。 図１５Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１０の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
以下、本発明の一態様について述べる。以下における説明は例示であって、本発明は例示された態様に限定されるものではない。
［本発明の一態様に係る眼鏡レンズ］
本発明の一態様に係る眼鏡レンズは、特許文献１に記載の眼鏡レンズと同様、近視進行抑制レンズである。具体的な構成は以下の通りである。
「物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズであって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲（装用者の眼球の回旋角１０度以上４５度以下相当）である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する、眼鏡レンズ。」
第１領域は、特許文献１における第１の屈折領域に該当する。上記具体的な構成における「物体側の面から入射した光線」は無限遠方からの光線とする。第２領域は、特許文献１における第２の屈折領域に該当する。つまり、本態様においては、第２領域は凸状領域である。
本発明の一態様においては、レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲（装用者の眼球の回旋角１０度以上４５度以下相当）である眼鏡レンズの周辺領域（以降、単に周辺領域ともいう。）内にてデフォーカス効果の変化が生じたとしても、同じく周辺領域内の第２領域がその変化を抑制する形状を有している。
その結果、本発明の一態様ならば、眼鏡レンズの周辺領域であっても近視または遠視の進行を抑制する効果を損なわせずに済む。
［本発明の一態様に係る眼鏡レンズの詳細］
以下、本発明の一態様の更なる具体例、好適例および変形例について説明する。
周辺領域内におけるデフォーカス効果の変化の原因は、本発明の課題の欄にて述べたように、微小凸部により与えられるデフォーカスパワーにおける屈折力誤差と非点収差にある。
周辺領域では、レンズに光線が斜めに入射するので、レンズの表面形状で算出される度数と異なる実際の度数が形成される。つまり平均度数誤差と非点収差が生じるのである。微小凸部のあるレンズでも然りである。
（デフォーカスパワーの屈折力誤差への対応）
デフォーカスパワーの屈折力誤差への対応策としては、周辺領域内の第２領域すなわち凸状領域の屈折力を変更することが挙げられる。屈折力の変更の具体例としては、凸面の曲率を変更していわゆる形状屈折力を変更することが挙げられるし、凸面の上に別素材の層（例えばハードコート膜）を形成することにより該凸状領域の箇所の屈折力を変更することも挙げられる。以降、形状屈折力を変更する例を基に説明する。
例えば、第１領域および第２領域を有する眼鏡レンズがマイナス単焦点レンズである場合（後述の図２〜図５）、仮にベースレンズが非球面レンズで、度数誤差や非点収差が補正されたとしても、第２領域の同一微小凸部によって与えられた実際のデフォーカスパワーは、中心部と周辺部で異なる場合がある。
第２領域によって与えられるデフォーカスパワーが中心部と周辺部で異なるということは、最初に想定した位置Ｂから焦点位置が移動することを意味する。この状況は、近視進行抑制効果が一定にならず、変化することを意味する。
そこで、周辺領域内の凸状領域の凸面の屈折力（例：曲率）を、レンズ中心から半径４．５ｍｍ未満の範囲である中心領域内の凸状領域の凸面の屈折力より変化させ、実際のデフォーカスパワーを一定にすることが可能となる。
なお、眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域である凸状領域の屈折力を、レンズ中心から離れるにつれて減少させてもよい。実際のデフォーカスパワーは、レンズ中心から離れれば離れるほど絶対値が大きくなる傾向がある。そのため、この傾向に合わせ、凸状領域の屈折力（例：曲率）を、レンズ中心から離れれば離れるほど減少させてもよい。
なお、曲率をどの程度変化させるかについては、ベースとなる物体側の面および眼球側の面の周辺領域に対するシミュレーション結果に基づいて決定すればよい。
（デフォーカスパワーの非点収差への対応）
デフォーカスパワーの非点収差への対応策としては、周辺領域内の第２領域すなわち凸状領域の凸面をトーリック形状とし、周辺領域にて生じるデフォーカスパワーの非点収差を打ち消すことが挙げられる。
なお、トーリック形状をどのように設定するかについては、ベースとなる物体側の面および眼球側の面の周辺領域に対するシミュレーション結果に基づいて決定すればよい。
なお、周辺領域内の第２領域のうち少なくとも一部において、上記各対応策に応じた形状を設定すればよい。ここでいう少なくとも一部とは、複数の第２領域（凸状領域）のうちの所定の個数の第２領域（凸状領域）のことをいう。少なくとも一部においてそのような形状が設定されていれば、従来の近視進行抑制レンズよりも近視進行抑制効果が損なわれるおそれは無くなる。
その一方、周辺領域内の第２領域の全体一律に対し、上記各対応策に応じた形状を設定してもよい。
また、周辺領域に対するシミュレーション結果は、有限距離にて光線追跡を行うことにより得られる値であるのが好ましい。
近視抑制効果を発現させる対象者が、近業作業時間の多い視環境である場合、多くの場合、既に近視の兆候が出ていることが多い。そのため、本発明の一態様に係る眼鏡レンズは中間距離（１ｍ〜４０ｃｍ）ないし近方距離（４０ｃｍ〜１０ｃｍ）の物体距離に対応する単焦点レンズである。つまり、本発明の一態様に係る眼鏡レンズの第１領域はこの単焦点レンズとしての機能を発揮する。もちろん無限遠に対応する単焦点レンズであっても本発明の技術的思想は適用可能であるが、本発明の一態様としては中近距離に対応する単焦点レンズを例示する。
本発明の一態様に係る眼鏡レンズは、中近距離に対応する単焦点レンズである場合が多い。そのため、凸状領域の凸面の曲率を設定する際も、屈折力誤差の場合はその基となる経線方向の屈折力誤差および円周方向の屈折力誤差が、有限距離にて光線追跡を行うことにより得られる値であれば、最終的にはより実情に即した眼鏡レンズが得られる。非点収差への対応の場合についても同様である。この有限距離とは、上記の中間距離ないし近方距離、好適には単焦点レンズとして設定された物体距離を指す。
なお、本発明の一態様では眼鏡レンズの周辺領域をレンズ中心からの距離で表したが、眼球の回旋角（別の言い方だと視角）で表しても構わない。その場合、レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲は、凡そ、回旋角１０度以上４５度以下に相当する。回旋角については例えば特許２１３１３６５号明細書等に記載されているため説明は省略する。
以下、本発明の一態様における眼鏡レンズの更なる具体的構成について述べる。
（眼鏡レンズの全体構成）
図２は、本発明の一態様における眼鏡レンズの形状を示す正面図である。
図２に示すように、眼鏡レンズ１は、レンズ中心の近傍に規則的に配列された複数の凸状領域６を有する。この凸状領域６が第２領域である。凸状領域６以外のベースとなる部分が第１領域である。凸状領域６の具体的構成については、詳細を後述する。
図３は、図２に示す眼鏡レンズの構成例を示す断面図である。
図３に示すように、眼鏡レンズ１は、物体側の面３と眼球側の面４とを有する。「物体側の面」は、眼鏡レンズ１を備えた眼鏡が装用者に装用された際に物体側に位置する表面である。「眼球側の面」は、その反対、すなわち眼鏡レンズ１を備えた眼鏡が装用者に装用された際に眼球側に位置する表面である。本発明の一態様において、物体側の面３は凸面であり、眼球側の面４は凹面である。つまり、本発明の一態様における眼鏡レンズ１は、メニスカスレンズである。
また、眼鏡レンズ１は、レンズ基材２と、レンズ基材２の凸面側および凹面側のそれぞれに形成されたハードコート膜８と、各ハードコート膜８のそれぞれの表面に形成された反射防止膜（ＡＲ膜）１０と、を備えて構成されている。なお、眼鏡レンズ１は、ハードコート膜８および反射防止膜１０に加えて、さらに他の膜が形成されてもよい。
（レンズ基材）
レンズ基材２は、例えば、チオウレタン、アリル、アクリル、エピチオ等の熱硬化性樹脂材料によって形成されている。なお、レンズ基材２を構成する樹脂材料としては、所望の屈折度が得られる他の樹脂材料を選択してもよい。また、樹脂材料ではなく、無機ガラス製のレンズ基材としてもよい。
本発明の一態様においては、レンズ基材２の物体側の面３（凸面）には、当該面から物体側に向けて突出するように、複数の凸状領域６ａが形成されている。各凸状領域６ａは、レンズ基材２の物体側の面３とは異なる曲率の曲面によって構成されている。
このような凸状領域６ａが形成されていることで、レンズ基材２の物体側の面３には、平面視したときに、レンズ上等間隔に、略円形状の凸状領域６ａが島状に配置されることになる。別の言い方をすると、略円形状の凸状領域６ａが、互いに隣接することなく離間した状態、すなわち各凸状領域６ａの間にベースとなる第１領域が存在する状態で配置されることになる。
なお、レンズ基材２の眼球側の面４（凹面）に複数の凸状領域６ａを形成しても構わない。また、両面すなわち凸面および凹面に複数の凸状領域６ａを形成しても構わない。説明の便宜上、以降、物体側の面３（凸面）に複数の凸状領域６ａを形成する場合を例示する。
（ハードコート膜）
ハードコート膜８は、例えば、熱可塑性樹脂またはＵＶ硬化性樹脂を用いて形成されている。ハードコート膜８は、ハードコート液にレンズ基材２を浸漬させる方法や、スピンコート等を使用することにより、形成することができる。このようなハードコート膜８の被覆によって、眼鏡レンズ１の耐久性向上が図れるようになる。
（反射防止膜）
反射防止膜１０は、例えば、ＺｒＯ２、ＭｇＦ２、Ａｌ２Ｏ３等の反射防止剤を真空蒸着により成膜することにより、形成されている。このような反射防止膜１０の被覆によって、眼鏡レンズ１を透した像の視認性向上が図れるようになる。
（物体側の面形状）
上述したように、レンズ基材２の物体側の面３には、複数の凸状領域６ａが形成されている。したがって、その面３をハードコート膜８および反射防止膜１０によって被覆すると、レンズ基材２における凸状領域６ａに倣って、ハードコート膜８および反射防止膜１０によっても複数の凸状領域６ｂが形成されることになる。つまり、眼鏡レンズ１の物体側の面３（凸面）には、当該面３から物体側に向けて突出するように、凸状領域６ａおよび凸状領域６ｂによって構成される凸状領域６が配置されることになる。
凸状領域６は、レンズ基材２の凸状領域６ａに倣ったものなので、当該凸状領域６ａと同様に、レンズ中心の周囲に周方向および径方向に等間隔で、すなわちレンズ中心の近傍に規則的に配列された状態で、島状に配置される。
本発明の別態様として、レンズ基材２に凸状領域６ａを設けるのではなく、ハードコート膜８および反射防止膜１０の少なくともいずれかにより凸状領域６を形成しても構わない。
なお、特許文献１の図２１や本願図２に記載のように、レンズ中心の光軸が通過する箇所に凸状領域６を設けてもよいし、特許文献１の図２に記載のように、光軸が通過する箇所には凸状領域６を設けない領域を確保してもよい。
各々の凸状領域６は、例えば、以下のように構成される。凸状領域６の直径は、０．８〜２．０ｍｍ程度が好適である。凸状領域６の突出高さ（突出量）は、０．１〜１０μｍ程度、好ましくは０．７〜０．９μｍ程度が好適である。中心領域における凸状領域６の曲率半径は、５０〜２５０ｍｍ、好ましくは８６ｍｍ程度の球面状が好適である。このような構成により、凸状領域６の屈折力は、凸状領域６が形成されていない領域の屈折力よりも、２．００〜５．００ディオプター程度大きくなるように設定される。
なお、周辺領域における凸状領域６の曲率は、中心領域における凸状領域６の曲率よりも変化させればよいが、その具体的な数値は、物体側の面のベース形状および眼球側の面の周辺領域の形状に合わせて適宜設定すればよい。
（光学特性）
以上のような構成の眼鏡レンズ１では、物体側の面３に凸状領域６を有することで、以下のような光学特性が実現され、その結果として眼鏡装用者の近視等の屈折異常の進行を抑制することができる。
図４は、図２に示す眼鏡レンズを透過する光の経路を示す概略断面図（その１）である。
図４に示すように、眼鏡レンズ１の物体側の面３における凸状領域６が形成されていない領域すなわちベースとなる第１領域に入射した光は、眼球側の面４から出射した後、眼球２０の網膜２０ａ上に焦点を結ぶ。つまり、眼鏡レンズ１を透過する光線は、原則的には、眼鏡装用者の網膜２０ａ上に焦点を結ぶ。換言すると、眼鏡レンズ１のベースとなる第１領域は、所定の位置Ａである網膜２０ａ上に焦点を結ぶように、眼鏡装用者の処方に応じて曲率が設定されている。
図５は、図２に示す眼鏡レンズを透過する光の経路を示す概略断面図（その２）である。
その一方で、図５に示すように、眼鏡レンズ１において、凸状領域６に入射した光は、眼球側の面４から出射した後、眼球２０の網膜２０ａよりも物体側寄りの位置Ｂで焦点を結ぶ。つまり、凸状領域６は、眼球側の面４から出射する光を、焦点位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂに収束させる。この焦点位置Ｂは、複数の凸状領域６の各々に応じて、位置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、・・・ＢＮ（Ｎは凸状領域６の総数）として存在する。
このように、眼鏡レンズ１は、原則として物体側の面３から入射した光線を眼球側の面４から出射させて所定の位置Ａに収束させる。その一方で、眼鏡レンズ１は、凸状領域６が配置された部分においては、所定の位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂ（Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、・・・ＢＮ）に光線を収束させる。つまり、眼鏡レンズ１は、眼鏡装用者の処方を実現するための光線収束機能とは別の、物体側寄りの位置Ｂへの光線収束機能を有する。このような光学特性を有することで、眼鏡レンズ１は近視進行抑制効果を発揮する。
［本発明の一態様に係る眼鏡レンズの設計方法］
本発明の技術的思想は眼鏡レンズの設計方法にも適用可能である。その構成は以下のとおりである。
「物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲（装用者の眼球の回旋角１０度〜４５度相当）である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部を、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状となるよう設計する、眼鏡レンズの設計方法。」
本発明の一態様に係る眼鏡レンズの設計方法に適用可能な好適例は、先に述べた眼鏡レンズと同様であるため説明を省略する。
［眼鏡レンズの製造方法］
本発明の技術的思想は、上記眼鏡レンズの設計方法を採用した眼鏡レンズの製造方法にも適用可能である。眼鏡レンズ１の製造方法の具体例について説明する。
眼鏡レンズ１の製造にあたっては、まず、レンズ基材２を、注型重合等の公知の成形法により成形する。例えば、複数の凹部が備わった成形面を有する成形型を用い、注型重合による成形を行うことにより、少なくとも一方の表面に凸状領域６を有するレンズ基材２が得られる。
そして、レンズ基材２を得たら、次いで、そのレンズ基材２の表面に、ハードコート膜８を成膜する。ハードコート膜８は、ハードコート液にレンズ基材２を浸漬させる方法や、スピンコート等を使用することにより、形成することができる。
ハードコート膜８を成膜したら、さらに、そのハードコート膜８の表面に、反射防止膜１０を成膜する。ハードコート膜８は、反射防止剤を真空蒸着により成膜することにより、形成することができる。
このような手順の製造方法により、物体側に向けて突出する複数の凸状領域６を物体側の面３に有する眼鏡レンズ１が得られる。
［遠視進行抑制効果を発揮する場合］
これまで述べてきた眼鏡レンズおよびその設計方法において、凸状領域を凹状領域と読み替え、物体側寄りの位置Ｂを奥行きの位置Ｃと読み替えることにより、遠視進行抑制効果が発揮される。
その遠視進行抑制効果を発揮する一態様は以下のとおりである。
「物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズであって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲（装用者の眼球の回旋角１０度〜４５度相当）である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する、眼鏡レンズ。」
遠視進行抑制効果を発揮する一態様の場合、好適例は以下の通りである。
「第２領域は凹状領域であり、
眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部における屈折力は、レンズ中心から半径４．５ｍｍ未満の範囲である眼鏡レンズの中心領域内における第２領域の屈折力とは異なる。」
「第２領域は凹状領域であり、
眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部においては、周辺領域にて生じるデフォーカスパワーの非点収差を打ち消すトーリック形状を有する。」
なお、凹状領域とは、その名の通り凹みにより形成される領域である。特許文献１に記載の微小凸部の凸形状を反対にへこませた形状であってよい。その他の形状および配置等については、上記（レンズ基材）（物体側の面形状）（光学特性）の欄にて凸を凹と読み替えた内容とする。
次に実施例を示し、本発明について具体的に説明する。もちろん本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
＜実施例１、比較例１＞
以下の眼鏡レンズを設計した。なお、各実施例の眼鏡レンズはいずれもベースとなる領域である第１領域および凸状領域である第２領域を有している。構成の概要は図２に示したとおりである。
Ｓ：−１．００Ｄ
Ｃ： ０．００Ｄ
ベースカーブ：１．０Ｄ
ｎ＝１．５８９
物体側の面である外面は球面に設定。
眼球側の面である内面は非球面に設定。
物体距離は無限遠に設定。
外面曲率半径：ｒ１＝５８９．００ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝２９４．４０７ｍｍ
中心肉厚：１．０ｍｍ
眼球回旋中心位置：内面頂点から２４ｍｍ
凸状領域形状：球面
実際のデフォーカスパワー目標：レンズ上どこでも、経線方向のデフォーカスパワーと円周方向のデフォーカスパワーとの平均が３．５０Ｄ
なお、内面非球面の式は以下の通りである。
ρは、以下の通りである。
実施例１だと、内面非球面の式の各符号の値は以下の通りとなる。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．００３３９６６５４８７７６２６３３２７６７４０２３７６９１００２
Ｋ＝ １．０
Ａ４＝−２．３２５１５１６Ｅ−７
Ａ５＝−４．１０１６９７８Ｅ−９
Ａ６＝ ５．４００２３１１Ｅ−１０
Ａ７＝−１．４７９２４３９Ｅ−１１
Ａ８＝ １．４１１２３３５Ｅ−１３
例えば、Ａ４＝−２．３２５１５１６Ｅ−７は、−２．３２５１５１６×１０−７を示す。
各実施例間の相違については以下の表にまとめて記載した。
以降、図中でのＭは経線方向であることを示し、Ｓは円周方向であることを示し、ＡｖｅはＭにおける値とＳにおける値の平均値であることを示す。
図６Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｂに示すように、実施例１では、経線方向の屈折力誤差がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例１では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図６Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｃに示すように、実施例１では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の表面屈折力を減少させている。具体的に言うと、経線方向にしても円周方向にしても凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図６Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例１）について簡単に説明する。
図６Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図６Ｅに示すように、比較例１では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図６Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例１においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例２、比較例２＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
凸状領域形状：トーリック
実際のデフォーカスパワー目標：レンズ上どこでも、経線方向のデフォーカスパワーと円周方向のデフォーカスパワーが“いずれも”３．５０Ｄ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ａ４＝−２．８９３０９２６Ｅ−０７
Ａ５＝−２．３４６５１６８Ｅ−０９
Ａ６＝ ４．６７４２７７５Ｅ−１０
Ａ７＝−１．２２９５５５９Ｅ−１１
Ａ８＝ １．１００００１２Ｅ−１３
図７Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｂに示すように、実施例２では、非点収差（すなわち経線方向の屈折力誤差と円周方向の屈折力誤差との差）がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例２では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図７Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例２の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｃに示すように、実施例２では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている（経線方向の屈折力をより大きく減少）。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図７Ｄに示すように、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例２）について簡単に説明する。
図７Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例２の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例２の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図７Ｅに示すように、比較例２では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図７Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例２においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例３、比較例３＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
ベースカーブ：３．０Ｄ
眼球側の面である内面は球面に設定。
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝１４７．０４１ｍｍ
図８Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ａ、図８Ｂに示すように、実施例３では、第１領域（ベース部分）を球面形状に設計している。それに加え、実施例３では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図８Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例３の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ｃに示すように、実施例３では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図８Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例３）について簡単に説明する。
図８Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例３の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例３の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図８Ｅに示すように、比較例３では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図８Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例３においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例４、比較例４＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
ベースカーブ：３．０Ｄ
物体距離は４００ｍｍに設定。
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝１４７．０４１ｍｍ
凸状領域形状：トーリック
実際のデフォーカスパワー目標：レンズ上どこでも、経線方向のデフォーカスパワーと円周方向のデフォーカスパワーが“いずれも”３．５０Ｄ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．００６８００８０５８６２８４４８８９６４３４６３４９７４５３３１
Ａ４＝−１．４０６００４２Ｅ−０７
Ａ５＝ １．６９５８１７Ｅ−０９
Ａ６＝ ６．２４９２８９９Ｅ−１１
Ａ７＝−１．４８９２９７１Ｅ−１２
Ａ８＝ ８．６６３４２１Ｅ−１５
図９Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｂに示すように、実施例４では、経線方向の屈折力誤差がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例４では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図９Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例４の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｃに示すように、実施例４では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている（経線方向の屈折力をより大きく減少）。具体的に言うと、経線方向にしても円周方向にしても凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図９Ｄに示すように、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例４）について簡単に説明する。
図９Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例４の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例４の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図９Ｅに示すように、比較例４では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図９Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例４においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例５、比較例５＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
ベースカーブ：３．０Ｄ
物体距離は４００ｍｍに設定。
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝１４７．０４１ｍｍ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．００６８００８０５８６２８４４８８９６４３４６３４９７４５３３１
Ａ４＝−１．８５５３３２５Ｅ−０７
Ａ５＝ ２．７７４８０４２Ｅ−０９
Ａ６＝ ３．６８３０５２６Ｅ−１１
Ａ７＝−９．９５４４９５７Ｅ−１３
Ａ８＝ ４．３１３６８４５Ｅ−１５
図１０Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｂに示すように、実施例５では、非点収差（すなわち経線方向の屈折力誤差と円周方向の屈折力誤差との差）がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例５では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１０Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例５の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｃに示すように、実施例５では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１０Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例５）について簡単に説明する。
図１０Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例５の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例５の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１０Ｅに示すように、比較例５では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１０Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例５においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例６、比較例６＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
Ｓ：−４．００Ｄ
物体距離は４００ｍｍに設定。
内面曲率半径：ｒ２＝１１７．７８５ｍｍ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．００８４９００３３４８５４３６１７９９６６０４４１４２６１４６
Ａ４＝−５．１５９０８５８Ｅ−０７
Ａ５＝ ４．７７３２９０３Ｅ−０９
Ａ６＝ １．４６１４９８５Ｅ−１０
Ａ７＝−１．３０００９２２Ｅ−１２
Ａ８＝−１．２８６３６６６Ｅ−１４
図１１Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｂに示すように、実施例６では、経線方向の屈折力誤差がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例６では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１１Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例６の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｃに示すように、実施例６では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている。具体的に言うと、経線方向にしても円周方向にしても凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１１Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例６）について簡単に説明する。
図１１Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例６の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例６の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１１Ｅに示すように、比較例６では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１１Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例６においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例７、比較例７＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
Ｓ：−４．００Ｄ
物体距離は４００ｍｍに設定。
内面曲率半径：ｒ２＝１１７．７８５ｍｍ
凸状領域形状：トーリック
実際のデフォーカスパワー目標：レンズ上どこでも、経線方向のデフォーカスパワーと円周方向のデフォーカスパワーが“いずれも”３．５０Ｄ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．００８４９００３３４８５４３６１７９９６６０４４１４２６１４６
Ａ４＝−６．６４６８６４３Ｅ−０７
Ａ５＝ ７．３４３８１５３Ｅ−０９
Ａ６＝ ９．７１７３８４Ｅ−１１
Ａ７＝−５．２５６１３０３Ｅ−１４
Ａ８＝−３．１１０３９２４Ｅ−１４
図１２Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｂに示すように、実施例７では、非点収差（すなわち経線方向の屈折力誤差と円周方向の屈折力誤差との差）がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例７では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１２Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例７の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｃに示すように、実施例７では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている（経線方向の屈折力をより大きく減少）。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１２Ｄに示すように、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例７）について簡単に説明する。
図１２Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例７の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例７の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１２Ｅに示すように、比較例７では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１２Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例７においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例８、比較例８＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
Ｓ：−４．００Ｄ
ベースカーブ：３．０Ｄ
物体距離は４００ｍｍに設定。
眼球側の面である内面は球面に設定。
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝８４．０７５ｍｍ
図１３Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ａ、図１３Ｂに示すように、実施例８では、第１領域（ベース部分）を球面形状に設計している。それに加え、実施例８では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１３Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例８の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ｃに示すように、実施例８では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１３Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例８）について簡単に説明する。
図１３Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例８の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例８の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１３Ｅに示すように、比較例８では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１３Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例８においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例９、比較例９＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
Ｓ：−４．００Ｄ
ベースカーブ：３．０Ｄ
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝８４．０７５ｍｍ
凸状領域形状：トーリック
実際のデフォーカスパワー目標：レンズ上どこでも、経線方向のデフォーカスパワーと円周方向のデフォーカスパワーが“いずれも”３．５０Ｄ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．０１１８９４１８４４７０６５４７３６８４２１０５２６３１５７８９
Ａ４＝−３．８７１４８８６Ｅ−０７
Ａ５＝−３．４５９１０６９Ｅ−０９
Ａ６＝ ５．８６０７７６２Ｅ−１０
Ａ７＝−１．４５３２５１５Ｅ−１１
Ａ８＝ １．４５７９４８８Ｅ−１３
図１４Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｂに示すように、実施例９では、経線方向の屈折力誤差がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例９では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１４Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例９の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｃに示すように、実施例９では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている（経線方向の屈折力をより大きく減少）。具体的に言うと、経線方向にしても円周方向にしても凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１４Ｄに示すように、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例９）について簡単に説明する。
図１４Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例９の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例９の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１４Ｅに示すように、比較例９では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１４Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても実際のデフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例９においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
＜実施例１０、比較例１０＞
実施例１の設計から変更したパラメータは以下のとおりである。以下のパラメータ以外のパラメータは実施例１と同じである。
Ｓ：−４．００Ｄ
ベースカーブ：３．０Ｄ
外面曲率半径：ｒ１＝１９６．３３３ｍｍ
内面曲率半径：ｒ２＝８４．０７５ｍｍ
内面非球面の式の各符号の値において実施例１と異なるものは以下の通りである。
Ｃ＝１／ｒ２＝０．０１１８９４１８４４７０６５４７３６８４２１０５２６３１５７８９
Ａ４＝−５．４３７７４０５Ｅ−０７
Ａ５＝−５．２６８８７７８Ｅ−０９
Ａ６＝ ７．３５０５４８６Ｅ−１０
Ａ７＝−１．７４０９６７３Ｅ−１１
Ａ８＝ １．５４３８７８２Ｅ−１３
図１５Ａは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０のレンズ内面（非球面）の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｂは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの第１領域（ベース部分）の経線方向の透過屈折力誤差および円周方向の透過屈折力誤差（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｂに示すように、実施例１０では、非点収差（すなわち経線方向の屈折力誤差と円周方向の屈折力誤差との差）がほぼゼロになるように第１領域（ベース部分）を設計している。それに加え、実施例１０では、レンズ中心からの距離に応じ、第２領域（凸状領域）を以下のように設計した。
図１５Ｃは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｄは、レンズ中心からの距離（横軸）と、実施例１０の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｃに示すように、実施例１０では、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、経線方向にしても円周方向にしても第２領域（凸状領域）の屈折力を減少させている。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を減少させている。その結果、図１５Ｄに示すように、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄからほとんど変化させずに済むことがわかった。
なお、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定にした場合（比較例１０）について簡単に説明する。
図１５Ｅは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１０の眼鏡レンズの外面第２領域（凸状領域）の経線方向の表面屈折力および円周方向の表面屈折力（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｆは、レンズ中心からの距離（横軸）と、比較例１０の眼鏡レンズの第２領域（凸状領域）の経線方向の実際のデフォーカスパワー、円周方向の実際のデフォーカスパワーおよびそれらの平均デフォーカスパワー（縦軸）との関係を示すプロットである。
図１５Ｅに示すように、比較例１０では、レンズ中心からの距離にかかわらず第２領域（凸状領域）の屈折力を一定に設定している。具体的に言うと、凸状領域の球面形状の曲率を一定に設定している。その結果、図１５Ｆに示すように、レンズ中心からの距離が大きくなるすなわち周辺になればなるほど、実際の平均デフォーカスパワーは、実際のデフォーカスパワー目標値である３．５０Ｄから増加することがわかった。すなわち、比較例１０においては、デフォーカス効果の変化が生じることがわかった。
［総括］
以下、本開示の「眼鏡レンズおよびその設計方法」について総括する。
本開示の一実施例は以下の通りである。
「物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂまたは奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
を備える眼鏡レンズであって、
レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である眼鏡レンズの周辺領域内における第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する、眼鏡レンズ。」
１…眼鏡レンズ、２…レンズ基材、３…物体側の面、４…眼球側の面、６，６ａ，６ｂ，６１〜７２…凸状領域、８…ハードコート膜、１０…反射防止膜、２０…眼球、２０ａ…網膜

Claims (5)

  1. 物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
    前記位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂまたは奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
    を備える眼鏡レンズであって、
    レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である前記眼鏡レンズの周辺領域内における前記第２領域のうち少なくとも一部は、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状を有する、眼鏡レンズ。
  2. 前記第２領域は凸状領域であり、
    前記眼鏡レンズの周辺領域内における前記第２領域のうち少なくとも一部における屈折力は、レンズ中心から半径４．５ｍｍ未満の範囲である前記眼鏡レンズの中心領域内における前記第２領域の屈折力とは異なる、請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  3. 前記眼鏡レンズの周辺領域内における前記第２領域の屈折力を、レンズ中心から離れるにつれて減少させた、請求項２に記載の眼鏡レンズ。
  4. 前記第２領域は凸状領域であり、
    前記眼鏡レンズの前記周辺領域内における前記第２領域のうち少なくとも一部においては、前記周辺領域にて生じるデフォーカスパワーの非点収差を打ち消すトーリック形状を有する、請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  5. 物体側の面から入射した光線を眼球側の面から出射させて装用者の網膜上の所定の位置Ａに収束させる第１領域と、
    前記位置Ａよりも物体側寄りの位置Ｂまたは奥行きの位置Ｃに光線を収束させるデフォーカス機能を有する複数の第２領域と、
    を備える眼鏡レンズの設計方法であって、
    レンズ中心から半径４．５ｍｍ〜２５ｍｍの範囲である前記眼鏡レンズの周辺領域内における前記第２領域のうち少なくとも一部を、レンズ中心から離れるにつれて生じるデフォーカス効果の変化を抑制する形状となるよう設計する、眼鏡レンズの設計方法。
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