JP2020529921A

JP2020529921A - マルテンサイトステンレス鋼シートをスポット溶接する方法

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Publication number: JP2020529921A
Application number: JP2019572146A
Authority: JP
Inventors: ベルトラン・プチ; フレデリク・ブリドー
Original assignee: アペラム
Priority date: 2017-06-30
Filing date: 2017-06-30
Publication date: 2020-10-15
Anticipated expiration: 2037-06-30
Also published as: CN110809632B; US11478873B2; EP3645764B1; EP3645764A1; CN110809632A; BR112019028089A2; WO2019002924A1; US20200223008A1; KR102279421B1; JP7053688B2; KR20200027476A; BR112019028089B1

Abstract

以下の組成：０．００５％≦Ｃ≦０．３％；０．２％≦Ｍｎ≦２．０％；微量≦Ｓｉ≦１．０％；微量≦Ｓ≦０．０１％；微量≦Ｐ≦０．０４％；１０．５％≦Ｃｒ≦１７．０％；微量≦Ｎｉ≦４．０％；微量≦Ｍｏ≦２．０％；Ｍｏ＋２×Ｗ≦２．０％；微量≦Ｃｕ≦３％；微量≦Ｔｉ≦０．５％；微量≦Ａｌ≦０．２％；微量≦Ｏ≦０．０４％；０．０５％≦Ｎｂ≦１．０％；０．０５％≦Ｎｂ＋Ｔａ≦１．０％；０．２５％≦（Ｎｂ＋Ｔａ）／（Ｃ＋Ｎ）≦８；微量≦Ｖ≦０．３％；微量≦Ｃｏ≦０．５％；微量≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｃｏ≦５．０％；微量≦Ｓｎ≦０．０５％；微量≦Ｂ≦０．１％；微量≦Ｚｒ≦０．５％；Ｔｉ＋Ｖ＋Ｚｒ≦０．５％；微量≦Ｈ≦５ｐｐｍ；微量≦Ｎ≦０．２％；（Ｍｎ＋Ｎｉ）≧（Ｃｒ−１０．３−８０×［（Ｃ＋Ｎ）２］）；微量≦Ｃａ≦０．００２％；微量≦希土類及び／又はＹ≦０．０６％；残部の鉄及び製造プロセスに由来する不純物、を有する厚さ０．１０〜６．０ｍｍの２枚のステンレス鋼シートを溶接する方法であって、シートの（Ｍｓ）温度は≧２００℃であり；シートの（Ｍｆ）温度は≧−５０℃であり；シートのミクロ組織は最大０．５％の炭化物及び最大２０％の残留フェライトを含有し、残部はマルテンサイトであり；前記方法は、（ｅ）を前記シートの各々の厚さ又はそれらのうち最も薄い厚さとして、以下の工程：ｍｓで以下の期間（ｔ）：０．１０〜０．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して、ｔ＝（４０×ｅ＋３６）±１０％；０．５１〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：ｔ＝（１２４×ｅ−１３）±１０％；１．５１〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：ｔ＝（１２×ｅ＋４７）±１０％；ｄａＮで以下の締付力（Ｆ）：０．１０〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：Ｆ＝（２５０×ｅ＋９０）±１０％；１．５１ｍｍ〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：Ｆ＝（１８０×ｅ＋１５０）±１０％；による第１の溶接工程であって、溶融金属の排出に対応する最大認可強度の８０から１００％の間の強度の電流を溶接電極間に印加する、第１の溶接工程と；ゼロから１ｋＡの間の強度の第２の工程と；３．５ｋＡ〜４．５ｋＡの強度で少なくとも７５５ｍｓの期間の第３の工程とを含むことを特徴とする、方法。

Description

本発明は、製鋼業に関し、より詳細にはシートをスポット溶接する方法に関する。

熱間加工されたマルテンサイトステンレス鋼シートは、高い機械的特性及び複雑な成形のための大きい能力を得ることを可能にした、組成、初期ミクロ組織及び熱処理パラメーターの調整が知られている。かかるシートは本出願人による国際出願ＰＣＴ／ＩＢ２０１７／０５１６３６号に記載されており、主として自動車産業用が意図されている。

それらの組成は、質量パーセントで以下の通り：
＊０．００５％≦Ｃ≦０．３％；
＊０．２％≦Ｍｎ≦２．０％；
＊微量≦Ｓｉ≦１．０％；
＊微量≦Ｓ≦０．０１％；
＊微量≦Ｐ≦０．０４％；
＊１０．５％≦Ｃｒ≦１７．０％；好ましくは１０．５％≦Ｃｒ≦１４．０％；
＊微量≦Ｎｉ≦４．０％；
＊微量≦Ｍｏ≦２．０％；
＊Ｍｏ＋２×Ｗ≦２．０％；
＊微量≦Ｃｕ≦３％；好ましくは微量≦Ｃｕ≦０．５％；
＊微量≦Ｔｉ≦０．５％；
＊微量≦Ａｌ≦０．２％
＊微量≦Ｏ≦０．０４％；
＊０．０５％≦Ｎｂ≦１．０％
＊０．０５％≦Ｎｂ＋Ｔａ≦１．０％；
＊０．２５％≦（Ｎｂ＋Ｔａ）／（Ｃ＋Ｎ）≦８；
＊微量≦Ｖ≦０．３％；
＊微量≦Ｃｏ≦０．５％；
＊微量≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｃｏ≦５．０％；
＊微量≦Ｓｎ≦０．０５％；
＊微量≦Ｂ≦０．１％；
＊微量≦Ｚｒ≦０．５％；
＊Ｔｉ＋Ｖ＋Ｚｒ≦０．５％；
＊微量≦Ｈ≦５ｐｐｍ、好ましくは微量≦Ｈ≦１ｐｐｍ；
＊微量≦Ｎ≦０．２％；
＊（Ｍｎ＋Ｎｉ）≧（Ｃｒ−１０．３−８０×［（Ｃ＋Ｎ）^２］）；
＊微量≦Ｃａ≦０．００２％；
＊微量≦希土類及び／又はＹ≦０．０６％；
＊残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
であり、
−シートのマルテンサイト変態の開始温度（Ｍｓ）は≧２００℃であり；
−シートのマルテンサイト変態の完了温度（Ｍｆ）は≧−５０℃である。

場合によって熱間及び／又は冷間加工を含む、適当な手段を用いた後に得られる最初のシートのミクロ組織は、フェライト及び／又は焼き戻しマルテンサイト並びに０．５％〜５体積％の炭化物から構成され、フェライトの結晶粒度は１〜８０μｍ、好ましくは５〜４０μｍである。この最初のシートの厚さは０．１〜１０ｍｍ、より典型的には０．１ｍｍ〜６ｍｍである。

通例適用される処理プロセスは、シートの脱炭及び表面酸化をできるだけ制限する条件下で、シートのオーステナイト化、すなわち出発ミクロ組織を構成していたフェライト及び炭化物の代わりにオーステナイトを形成する鋼のＡｃ１温度を超える温度の上昇で始まる。通例、２０％以下の残留フェライト及び０．５％以下の炭化物が存在する。

次いで、オーステナイト化の後に得られた低いフェライト及び炭化物含量の組織が全成形プロセスを通じて維持されるような時間及び温度の条件下でシートの幾つかの連続する熱間成形工程を（少なくとも二回）実施する。これらの熱間成形操作はマルテンサイト変態の開始温度Ｍｓより高い温度で行われる。必要であれば、各々の熱間成形操作の間又は操作中に加熱ツーリングによって再加熱するか又は温度を維持して、成形中及び成形操作間（シートの１つのツーリングから別のツーリングへの移動中、又はシートが同じツーリングに留まるのであればツーリングの構成の変更中）にシートの温度がＭｓ未満に低下しないようにすることが可能である。

用語「熱間成形工程」とは、例えば深絞り、熱間引抜、打抜き、切断、穿孔のような変形又は材料除去操作を含めて意味し、これらの工程は製造業者により選ばれる任意の順序で行うことができると理解される。

熱間成形後、得られた部品は、冷却条件に関して特に制約されることなく冷却される。

冷却時、ミクロ組織が少なくとも１０％のオーステナイト及び２０％以下のフェライトを含み、残部がマルテンサイトである条件下、ＭｓからＭｆ（マルテンサイト変態の完了温度）の間で切断工程又は最終の熱間成形工程を行うことができる。

こうして得られるシートは、特に高いマルテンサイト含量のため室温で強い機械的性質を有する。通例、引張強さＲｍは少なくとも１０００ＭＰａであり、降伏強さＲｅは少なくとも８００ＭＰａであり、ＩＳＯ規格６８９２に従って測定される破断後伸び率Ａは少なくとも８％であり、１．５ｍｍの厚さに対する曲げ角度はＶＤＡ規格２３８−１００に従って測定して少なくとも６０°である。これは、最終的に得られるシートが優れた成形性を有しており、自動車産業、又は宇宙飛行における構造機能を有する部品の成形、又は建築若しくは鉄道産業に特定の用途を有する可能性があるということを示している。

最後に、最後の成形操作の後室温に冷却した後、シートのミクロ組織は体積分率０．５％以下の炭化物及び体積分率２０％以下の残留フェライトを含み、残部はマルテンサイトである。

０．１０〜６．０ｍｍの典型的な厚さを有するかかるシートは、車両製造業者により使用される最も一般的な条件下でスポット溶接法を用いて溶接を行ったとき、その溶接可能性が不充分と考えられるときがあり得るという短所を有している。溶接された領域において、所与の厚さのシートにとって充分なクロスヘッド引張強さ（すなわち、通例厚さ１．２ｍｍのシートで少なくとも４５０ｄａＮ）を得るのが容易でないことがある。すなわち、溶接部の材料が弱過ぎる。

溶接パラメーターを変更する、すなわちマルテンサイト鋼で通常使用される標準的な溶接サイクルに後加熱パルスを加えることにより結果を改善することが可能であったが、今までのところ行われた最適化では５ｓ未満続く溶接サイクルで満足のいく溶接品質が得られるには至っていない。この時間の長さは、車両の大量生産への応用の場合直面する生産性の制約に留意してこれらのシートを溶接することができなければならない車両製造業者にとってあまりにも長過ぎる。約１ｓ以下の合計溶接サイクル時間が目標である。１．５ｓ、更には２ｓの合計時間かかる溶接サイクルが許容できることも時にはあろう。

国際出願ＰＣＴ／ＩＢ２０１７／０５１６３６号

したがって、本発明の目的は、熱間引抜のための以前に記載されたマルテンサイトステンレス鋼シートの使用に殊に適合したスポット溶接サイクルであって、この溶接を自動車部門に対する工業的に適した条件下で行うことを可能にするスポット溶接サイクルを提案することである。

この目的から、本発明の主題は、０．１０〜６．０ｍｍの厚さを有し、質量パーセントで以下の組成：
＊０．００５％≦Ｃ≦０．３％；
＊０．２％≦Ｍｎ≦２．０％；
＊微量≦Ｓｉ≦１．０％；
＊微量≦Ｓ≦０．０１％；
＊微量≦Ｐ≦０．０４％；
＊１０．５％≦Ｃｒ≦１７．０％；好ましくは１０．５％≦Ｃｒ≦１４．０％；
＊微量≦Ｎｉ≦４．０％；
＊微量≦Ｍｏ≦２．０％；
＊Ｍｏ＋２×Ｗ≦２．０％；
＊微量≦Ｃｕ≦３％；好ましくは微量≦Ｃｕ≦０．５％；
＊微量≦Ｔｉ≦０．５％；
＊微量≦Ａｌ≦０．２％；
＊微量≦Ｏ≦０．０４％；
＊０．０５％≦Ｎｂ≦１．０％；
＊０．０５％≦Ｎｂ＋Ｔａ≦１．０％；
＊０．２５％≦（Ｎｂ＋Ｔａ）／（Ｃ＋Ｎ）≦８；
＊微量≦Ｖ≦０．３％；
＊微量≦Ｃｏ≦０．５％；
＊微量≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｃｏ≦５．０％；
＊微量≦Ｓｎ≦０．０５％；
＊微量≦Ｂ≦０．１％；
＊微量≦Ｚｒ≦０．５％；
＊Ｔｉ＋Ｖ＋Ｚｒ≦０．５％；
＊微量≦Ｈ≦５ｐｐｍ、好ましくは微量≦Ｈ≦１ｐｐｍ
＊微量≦Ｎ≦０．２％；
＊（Ｍｎ＋Ｎｉ）≧（Ｃｒ−１０．３−８０×［（Ｃ＋Ｎ）^２］）；
＊微量≦Ｃａ≦０．００２％；
＊微量≦希土類及び／又はＹ≦０．０６％；
＊残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
を有する２枚のステンレス鋼シートを溶接する方法であって、
−シートのマルテンサイト変態の開始温度（Ｍｓ）は≧２００℃であり；
−シートのマルテンサイト変態の完了温度（Ｍｆ）は≧−５０℃であり；
−シートのミクロ組織は０．５％以下の体積分率の炭化物、及び２０％以下の体積分率の残留フェライトを含有し、残部はマルテンサイトであり；
前記方法は、（ｅ）を前記シートの各々の厚さ又はそれらのうち最も薄い厚さとして、以下の工程：
−ｍｓで以下の時間（ｔ）にわたる第１の工程であって、
＊０．１０〜０．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（４０×ｅ＋３６）±１０％、
＊０．５１〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（１２４×ｅ−１３）±１０％、
＊１．５１〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（１２×ｅ＋４７）±１０％、
締付力（Ｆ）はｄａＮで以下：
＊０．１０〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
Ｆ＝（２５０×ｅ＋９０）±１０％、
＊１．５１ｍｍ〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
Ｆ＝（１８０×ｅ＋１５０）±１０％、
であり、この工程では溶融金属の排出に対応する最大許容強度の８０から１００％の間の強度を有する電流を溶接電極間に印加する、第１の溶接工程と；
−電流の強度がゼロから１ｋＡの間に設定される第２の工程と；
−電流の通電を３．５ｋＡ〜４．５ｋＡの強度で再開し、少なくとも７５５ｍｓの時間行って、溶接ゾーンに熱処理を施す第３の工程と
を含むことを特徴とする方法である。

好ましくは、第２の工程で、溶接ゾーンにおける電流の通電が中断される。

有利には、前記第１、第２及び第３の工程の時間の合計は２ｓ以下、好ましくは１．５ｓ以下、更には１ｓ以下である。

前記シートは熱間圧延されたシートであってもよい。

理解されるように、本発明において、優先的に考慮され、上で特定した組成を有するシートは、パラメーターの選択が特別であり、操作の順序が特別であるスポット溶接のサイクルに付される。

スポット溶接を行う条件は、
−溶接される部品上の溶接電極によりかけられる圧力、これは部品の化学組成及び表面粗さと共に接触抵抗に影響を与える；
−溶接されるゾーンを通る電流の強度、これは厳密に制御できない他のパラメーターの機能として、調節された電流供給に付される；
−溶接時間又は異なる工程の時間
によって充分に規定されることが思い起こされる。

したがって、２枚のシート間の電位差は接触抵抗に従って、そしてその結果として溶接領域に注入されるエネルギーに従って変化する。この電位差及びこの電力は、それ自体が直接方法のパラメーターを表すものではないが、それにも関わらず締付力及び電流強度により表され制御可能かつ制御された操作条件を理由にかけられることになる。

溶接は、既にある力の下で互いに接触させておかれている溶接しようとするシートに調節された強度の電流を通電する第１の工程で始まる。このかけられる力及び通電時間は通常、ユーザーが適用したい規格（例えばＳＥＰ１２２０、又はＩＳＯ１８２７８−２）により指示される。これら２つのパラメーターが選択され、適用されたら、ユーザーは溶接可能範囲内の最大強度値を表す溶融金属の排出まで溶接電流を変化させる。本発明の溶接電流強度はこの最大強度の８０％〜１００％の範囲内にある。通例、本発明において、この溶接電流強度は、溶接しようとするシートが１．２ｍｍの厚さを有するとき５．５ｋＡである。一般に、溶融金属の排出に対応する最大の耐えられる溶接強度は標準的な方法で実験的に得られる。例えば、規格ＳＥＰ１２２０及びＩＳＯ１８２７８−２を参照されたい。したがって、本発明を実施するために起こる個々の特定の場合の当業者による決定は、本発明の具体的な溶接プロセスを終了させるときにしなければならない。しかし、この決定は本発明に特有ではなく、同様に溶接電流強度を最適化する問題はあらゆるスポット溶接法を実施するときに直面する可能性があり、慣習的に記載されているように実施されている。

０．１ｍｍ〜１．５０ｍｍの厚さに対する力Ｆ（ｄａＮ）は式：
Ｆ＝２５０×ｅ＋９０
で、１．５１ｍｍ〜６ｍｍの厚さでは式：
Ｆ＝１８０×ｅ＋１５０
で表され、ここでｅは２枚の溶接シートの厚さ、又は異なる厚さであればこれらのうち最も薄い厚さである。

力Ｆのこれらの表された値から±１０％の変動は許容される。

また、溶接時間ｔ（ｍｓ）は、０．１０〜０．５０ｍｍの厚さに対して式：
ｔ＝４０×ｅ＋３６
で、０．５１〜１．５０ｍｍの厚さに対して：
ｔ＝１２４×ｅ−１３
で、１．５１〜６．０ｍｍの厚さに対して
ｔ＝１２×ｅ＋４７
で表される。

これらの表された値から±１０％の変動は許容される。

第２の工程では、電極の圧力を維持し、通電を停止するか又は大幅に低下させ、１ｋＡ以下、理想的には０ｋＡの強度をｍｓで次式により表される最小の時間ｔｆ印加する。
ｔｆ≧３４×ｅ＋２

これにより、シートの溶接ゾーンがＡｃ１とＡｃ５の間の温度に突然冷却され、この温度範囲はその部分の再オーステナイト化を生じる。

第３の工程では、電流を３．５〜４．５ｋＡの強度値で再開して、Ａｃ１〜Ａｃ５の温度を維持し、溶接ゾーンに熱処理を施し、これによりその構造特性を変更し、所望の機械的性質を付与する。この第３の工程は効能を確保するために少なくとも７５５ｍｓの時間続けなければならないが、最大の時間は特定されない。長ければ長いほど、熱処理がより効率的になり、高いクロスヘッド引張強さが確実になる。しかし、工業生産の要件と適合しない長さまで溶接サイクルを延ばすことのないようにこの第３の工程を過度に長くすることは回避するのが有利である。有利には、上で述べたように、３つの溶接サイクル工程の合計時間は２ｓを超えないのが好ましく、１．５ｓを超えないのが好ましく、１ｓを超えないのが最適である。

この処理を記載されている条件下で行えば、検討中のシート厚さに対して適切な値に達し、更にはこれらの値を超えるクロスヘッド引張強さを、およそ１ｓ、更にはそれより短い、したがって自動車部門における車両の大量生産に対する現在の工業的要件と適合する溶接サイクル時間で得ることができる。したがって、良好な経済条件下で、スポット溶接されたシートが、高い機械的特性を有し明確に定義された組成の熱間成形されたマルテンサイトのステンレス鋼で複雑な形状の部品を容易に得ることに関する国際出願ＰＣＴ／ＩＢ２０１７／０５１６３６号に記載されている方法の恩恵を受けることが可能である。

添付の図面を参照した以下の説明を読むと本発明がより良好に理解されるであろう。

図１は、２枚のシートを本発明によらない方法で溶接したときの溶接ゾーンの顕微鏡写真である。図２は、図１の溶接ゾーンの１つの細部を示す。図３は、本発明の方法の第２の工程後、したがって第３の溶接工程に先立つ中間の状態の溶接ゾーンの顕微鏡写真であり、この段階での残留フェライトの消失を示している。図４は、本発明に従う方法の完全実施後の溶接ゾーンの顕微鏡写真である。図５は、図４の溶接ゾーンの細部を示す。

質量パーセントで次の組成：Ｃｒ＝１１．０２％；Ｎｂ＝０．１１％；Ｍｎ＝０．５０％；Ｃ＝０．０５９％；Ｎ＝０．０１０７％；残部の鉄及び製鋼に由来する不純物、を有するオーステナイト化された状態の厚さ１．２ｍｍの２枚のシートの溶接に関して本発明者により実施されプレスクエンチした、したがって国際出願ＰＣＴ／ＩＢ２０１６／０５２３０２号に記載されている発明に従った実験により、以下の結果を得た。

第１のシリーズの実験では、５６０ｍｓの合計時間続く従来の溶接サイクルを施し、その際４０００Ｎの圧力下の電極間に５．５ｋＡの強度で２８０ｍｓ電流を通し、続いて２８０ｍｓのゼロ強度期の間圧力を維持した（ＩＳＯ規格１８２７８−２に定められており、通常車両製造業者により使用されるパラメーター）。結果は、溶接ゾーンの顕微鏡写真を示す図１及び図２に掲げる。図１の中心部には、実際の溶接ゾーンに対応する溶融ゾーン１及びその周りの熱影響部（ＨＡＺ）の存在が見られる。溶融ゾーン１は大きい結晶粒度のＨＡＺ３内に伝播する亀裂２により縁取られており、ＨＡＺ３内にはフェライト４が白く見られる（図１で明瞭に目に見える）。亀裂２の伝播、したがって乏しいクロスヘッド引張強さの原因はこの脆弱なフェライト４である。ＨＡＺ３内のフェライトの割合は領域に応じて２０〜８０％であり、これは平衡状態図から読み取れる期待値より明らかに高い。測定されたクロスヘッド引張強さは２９０ｄａＮであり、したがって例えば車両製造業者のニーズには大いに不充分である。

電流印加時間の低減（２８０ｍｓから１４０ｍｓ）は、大きい結晶粒度のＨＡＺ３の程度の低減、及び溶融ゾーン１を大きく変更することのない残留フェライトのパーセントの低下が可能になったという点で有益であった。しかし、ＨＡＺ３はまだある量の脆弱なフェライトを含有しており、クロスヘッド引張強さは充分に改善されていない。

本発明に従う第２のシリーズの実験では、先の実験と同じ第１の工程の後、通電を４６ｍｓ中断する一方で、電極の圧力を維持した。また、先の実験に第３の工程を追加し、通電を４ｋＡの強度で再開し、８１４ｍｓの時間行って、溶接ゾーンに熱処理を施した。

全体で、本発明の実施例でのサイクルは１４０＋４６＋８１４＝１０００ｍｓ続いた。

目的は、弱い集合点を示さない２つの部品の溶接を得ることであり、言い換えると、溶接ゾーンでのクロスヘッド引張強さがこの目的を満たすのに充分でなければならず、また工業条件下での満足のいくプラントの生産性を確実にする合計サイクル時間内でこの溶接を得ることである。通例、記載された実施例のように、およそ１ｓの溶接サイクル時間が自動車産業における溶接されたシートの大量生産に対する前記満足のいく結果である。

図３は、本発明で、４６ｍｓ続いただけの本発明の方法の第２の工程の後得ることができる溶接ゾーンの外観を示す。図４及び図５は、本発明の方法全体を実施した後の溶接ゾーンを示す。図４のＨＡＺ３内の大きい粒子が消失しているだけでなく、ＨＡＺ３及び溶融ゾーン１の靭性は、その痕跡を図５に見ることができる亀裂２が基材金属５中に逸れるようなものである

このようにして、溶接されるシートの厚さを考慮して、記載した実施例で設定されていた目的である４５０ｄａＮより高いクロスヘッド引張強さが溶接ビードで得られる。

本発明者は、より伝統的なスポット溶接法と比較した本発明の方法の利点は、予期しなかった顕著な相乗効果を有すると思われる、以下の要因の総和の結果であると考える。

第１の迅速な溶接サイクルを実施すると、Ａｃ５超の滞留時間が低減し、ＨＡＺ３内の大きい粒子のフェライトの形成に至るガンマジェニック及びアルファジェニックエレメント（ｇａｍｍａｇｅｎｉｃａｎｄａｌｐｈａｇｅｎｉｃｅｌｅｍｅｎｔ）の分割が最小限になる。したがって、図１で白色のフェライト４が、図３のＨＡＺ３から完全に消失していることがわかる。

第２の工程で電流の循環を中断する（又は少なくとも電流強度を極端に低減させる）と、溶接ゾーンが、９００℃程度の再オーステナイト化温度に冷却される。

電流を第１の工程よりは低いが比較的高い強度で回復させる第３の工程では、被覆部分の周りのＨＡＺ内の残留する大きい粒子のフェライトの存在が決定的に壊滅し、十分な機械的性質が得られる（図４及び図５）。また、図４の亀裂２はもはや図１のようにＨＡＺに続くことはないが、図４では基材金属５中に逸れ、２枚のシートの一方に大きい直径の斑点を残すこともわかる。

本発明を実施するのに使用されるシートは、熱間又は冷間圧延されていてもよい。重要なのは、第１にその組成及びミクロ組織が以上のことに従わなければならず、第２にその厚さはスポット溶接を可能にする範囲内であり、したがって通例０．１０〜６．０ｍｍであることである。

１溶融ゾーン
２亀裂
３ＨＡＺ
４フェライト
５基材金属

Claims

０．１０〜６．０ｍｍの厚さの、質量パーセントで以下の組成：
０．００５％≦Ｃ≦０．３％；
０．２％≦Ｍｎ≦２．０％；
微量≦Ｓｉ≦１．０％；
微量≦Ｓ≦０．０１％；
微量≦Ｐ≦０．０４％；
１０．５％≦Ｃｒ≦１７．０％；好ましくは１０．５％≦Ｃｒ≦１４．０％；
微量≦Ｎｉ≦４．０％；
微量≦Ｍｏ≦２．０％；
Ｍｏ＋２×Ｗ≦２．０％；
微量≦Ｃｕ≦３％；好ましくは微量≦Ｃｕ≦０．５％；
微量≦Ｔｉ≦０．５％；
微量≦Ａｌ≦０．２％；
微量≦Ｏ≦０．０４％；
０．０５％≦Ｎｂ≦１．０％；
０．０５％≦Ｎｂ＋Ｔａ≦１．０％；
０．２５％≦（Ｎｂ＋Ｔａ）／（Ｃ＋Ｎ）≦８；
微量≦Ｖ≦０．３％；
微量≦Ｃｏ≦０．５％；
微量≦Ｃｕ＋Ｎｉ＋Ｃｏ≦５．０％；
微量≦Ｓｎ≦０．０５％；
微量≦Ｂ≦０．１％；
微量≦Ｚｒ≦０．５％；
Ｔｉ＋Ｖ＋Ｚｒ≦０．５％；
微量≦Ｈ≦５ｐｐｍ、好ましくは微量≦Ｈ≦１ｐｐｍ；
微量≦Ｎ≦０．２％；
（Ｍｎ＋Ｎｉ）≧（Ｃｒ−１０．３−８０×［（Ｃ＋Ｎ）^２］）；
微量≦Ｃａ≦０．００２％；
微量≦希土類及び／又はＹ≦０．０６％；
残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
を有する２枚の鋼シートを溶接する方法であって、
シートのマルテンサイト変態の開始温度（Ｍｓ）は≧２００℃であり；
シートのマルテンサイト変態の完了温度（Ｍｆ）は≧−５０℃であり；
シートのミクロ組織は０．５％以下の体積分率の炭化物、及び２０％以下の体積分率の残留フェライトを含有し、残部はマルテンサイトであり；
前記方法は、（ｅ）を前記シートの各々の厚さ又はそれらのうち最も薄い厚さとして、以下の工程：
ｍｓで以下の時間（ｔ）にわたる第１の溶接工程であって、
０．１０〜０．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（４０×ｅ＋３６）±１０％、
０．５１〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（１２４×ｅ−１３）±１０％、
１．５１〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
ｔ＝（１２×ｅ＋４７）±１０％、
締付力（Ｆ）はｄａＮで、
０．１０〜１．５０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
Ｆ＝（２５０×ｅ＋９０）±１０％、
１．５１ｍｍ〜６．０ｍｍの厚さ（ｅ）に対して：
Ｆ＝（１８０×ｅ＋１５０）±１０％
であり、この工程では溶融金属の排出に対応する最大許容強度の８０から１００％の間の強度を有する電流を溶接電極間に印加する、第１の溶接工程と；
電流強度がゼロから１ｋＡの間に設定される第２の工程と；
電流の通電を３．５ｋＡ〜４．５ｋＡの強度で再開し、少なくとも７５５ｍｓの時間行って、溶接ゾーンに熱処理を施す第３の工程と
を含むことを特徴とする、方法。
第２の工程で、溶接ゾーンにおける電流の通電が中断されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
前記第１の工程、第２の工程及び第３の工程の時間の合計が、２ｓ以下、好ましくは１．５ｓ以下、更には１ｓ以下であることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。
前記シートが熱間圧延されたシートであることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。