JP2020529921A - マルテンサイトステンレス鋼シートをスポット溶接する方法 - Google Patents
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Abstract
Description
*0.005%≦C≦0.3%;
*0.2%≦Mn≦2.0%;
*微量≦Si≦1.0%;
*微量≦S≦0.01%;
*微量≦P≦0.04%;
*10.5%≦Cr≦17.0%;好ましくは10.5%≦Cr≦14.0%;
*微量≦Ni≦4.0%;
*微量≦Mo≦2.0%;
*Mo+2×W≦2.0%;
*微量≦Cu≦3%;好ましくは微量≦Cu≦0.5%;
*微量≦Ti≦0.5%;
*微量≦Al≦0.2%
*微量≦O≦0.04%;
*0.05%≦Nb≦1.0%
*0.05%≦Nb+Ta≦1.0%;
*0.25%≦(Nb+Ta)/(C+N)≦8;
*微量≦V≦0.3%;
*微量≦Co≦0.5%;
*微量≦Cu+Ni+Co≦5.0%;
*微量≦Sn≦0.05%;
*微量≦B≦0.1%;
*微量≦Zr≦0.5%;
*Ti+V+Zr≦0.5%;
*微量≦H≦5ppm、好ましくは微量≦H≦1ppm;
*微量≦N≦0.2%;
*(Mn+Ni)≧(Cr−10.3−80×[(C+N)2]);
*微量≦Ca≦0.002%;
*微量≦希土類及び/又はY≦0.06%;
*残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
であり、
−シートのマルテンサイト変態の開始温度(Ms)は≧200℃であり;
−シートのマルテンサイト変態の完了温度(Mf)は≧−50℃である。
*0.005%≦C≦0.3%;
*0.2%≦Mn≦2.0%;
*微量≦Si≦1.0%;
*微量≦S≦0.01%;
*微量≦P≦0.04%;
*10.5%≦Cr≦17.0%;好ましくは10.5%≦Cr≦14.0%;
*微量≦Ni≦4.0%;
*微量≦Mo≦2.0%;
*Mo+2×W≦2.0%;
*微量≦Cu≦3%;好ましくは微量≦Cu≦0.5%;
*微量≦Ti≦0.5%;
*微量≦Al≦0.2%;
*微量≦O≦0.04%;
*0.05%≦Nb≦1.0%;
*0.05%≦Nb+Ta≦1.0%;
*0.25%≦(Nb+Ta)/(C+N)≦8;
*微量≦V≦0.3%;
*微量≦Co≦0.5%;
*微量≦Cu+Ni+Co≦5.0%;
*微量≦Sn≦0.05%;
*微量≦B≦0.1%;
*微量≦Zr≦0.5%;
*Ti+V+Zr≦0.5%;
*微量≦H≦5ppm、好ましくは微量≦H≦1ppm
*微量≦N≦0.2%;
*(Mn+Ni)≧(Cr−10.3−80×[(C+N)2]);
*微量≦Ca≦0.002%;
*微量≦希土類及び/又はY≦0.06%;
*残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
を有する2枚のステンレス鋼シートを溶接する方法であって、
−シートのマルテンサイト変態の開始温度(Ms)は≧200℃であり;
−シートのマルテンサイト変態の完了温度(Mf)は≧−50℃であり;
−シートのミクロ組織は0.5%以下の体積分率の炭化物、及び20%以下の体積分率の残留フェライトを含有し、残部はマルテンサイトであり;
前記方法は、(e)を前記シートの各々の厚さ又はそれらのうち最も薄い厚さとして、以下の工程:
−msで以下の時間(t)にわたる第1の工程であって、
*0.10〜0.50mmの厚さ(e)に対して:
t=(40×e+36)±10%、
*0.51〜1.50mmの厚さ(e)に対して:
t=(124×e−13)±10%、
*1.51〜6.0mmの厚さ(e)に対して:
t=(12×e+47)±10%、
締付力(F)はdaNで以下:
*0.10〜1.50mmの厚さ(e)に対して:
F=(250×e+90)±10%、
*1.51mm〜6.0mmの厚さ(e)に対して:
F=(180×e+150)±10%、
であり、この工程では溶融金属の排出に対応する最大許容強度の80から100%の間の強度を有する電流を溶接電極間に印加する、第1の溶接工程と;
−電流の強度がゼロから1kAの間に設定される第2の工程と;
−電流の通電を3.5kA〜4.5kAの強度で再開し、少なくとも755msの時間行って、溶接ゾーンに熱処理を施す第3の工程と
を含むことを特徴とする方法である。
−溶接される部品上の溶接電極によりかけられる圧力、これは部品の化学組成及び表面粗さと共に接触抵抗に影響を与える;
−溶接されるゾーンを通る電流の強度、これは厳密に制御できない他のパラメーターの機能として、調節された電流供給に付される;
−溶接時間又は異なる工程の時間
によって充分に規定されることが思い起こされる。
F=250×e+90
で、1.51mm〜6mmの厚さでは式:
F=180×e+150
で表され、ここでeは2枚の溶接シートの厚さ、又は異なる厚さであればこれらのうち最も薄い厚さである。
t=40×e+36
で、0.51〜1.50mmの厚さに対して:
t=124×e−13
で、1.51〜6.0mmの厚さに対して
t=12×e+47
で表される。
tf≧34×e+2
2 亀裂
3 HAZ
4 フェライト
5 基材金属
Claims (4)
- 0.10〜6.0mmの厚さの、質量パーセントで以下の組成:
0.005%≦C≦0.3%;
0.2%≦Mn≦2.0%;
微量≦Si≦1.0%;
微量≦S≦0.01%;
微量≦P≦0.04%;
10.5%≦Cr≦17.0%;好ましくは10.5%≦Cr≦14.0%;
微量≦Ni≦4.0%;
微量≦Mo≦2.0%;
Mo+2×W≦2.0%;
微量≦Cu≦3%;好ましくは微量≦Cu≦0.5%;
微量≦Ti≦0.5%;
微量≦Al≦0.2%;
微量≦O≦0.04%;
0.05%≦Nb≦1.0%;
0.05%≦Nb+Ta≦1.0%;
0.25%≦(Nb+Ta)/(C+N)≦8;
微量≦V≦0.3%;
微量≦Co≦0.5%;
微量≦Cu+Ni+Co≦5.0%;
微量≦Sn≦0.05%;
微量≦B≦0.1%;
微量≦Zr≦0.5%;
Ti+V+Zr≦0.5%;
微量≦H≦5ppm、好ましくは微量≦H≦1ppm;
微量≦N≦0.2%;
(Mn+Ni)≧(Cr−10.3−80×[(C+N)2]);
微量≦Ca≦0.002%;
微量≦希土類及び/又はY≦0.06%;
残部の鉄及び製鋼に由来する不純物
を有する2枚の鋼シートを溶接する方法であって、
シートのマルテンサイト変態の開始温度(Ms)は≧200℃であり;
シートのマルテンサイト変態の完了温度(Mf)は≧−50℃であり;
シートのミクロ組織は0.5%以下の体積分率の炭化物、及び20%以下の体積分率の残留フェライトを含有し、残部はマルテンサイトであり;
前記方法は、(e)を前記シートの各々の厚さ又はそれらのうち最も薄い厚さとして、以下の工程:
msで以下の時間(t)にわたる第1の溶接工程であって、
0.10〜0.50mmの厚さ(e)に対して:
t=(40×e+36)±10%、
0.51〜1.50mmの厚さ(e)に対して:
t=(124×e−13)±10%、
1.51〜6.0mmの厚さ(e)に対して:
t=(12×e+47)±10%、
締付力(F)はdaNで、
0.10〜1.50mmの厚さ(e)に対して:
F=(250×e+90)±10%、
1.51mm〜6.0mmの厚さ(e)に対して:
F=(180×e+150)±10%
であり、この工程では溶融金属の排出に対応する最大許容強度の80から100%の間の強度を有する電流を溶接電極間に印加する、第1の溶接工程と;
電流強度がゼロから1kAの間に設定される第2の工程と;
電流の通電を3.5kA〜4.5kAの強度で再開し、少なくとも755msの時間行って、溶接ゾーンに熱処理を施す第3の工程と
を含むことを特徴とする、方法。 - 第2の工程で、溶接ゾーンにおける電流の通電が中断されることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 前記第1の工程、第2の工程及び第3の工程の時間の合計が、2s以下、好ましくは1.5s以下、更には1s以下であることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の方法。
- 前記シートが熱間圧延されたシートであることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の方法。
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