JP2020200831A - 大型２ストロークユニフロー掃気ガス燃料エンジン、及び、燃焼室の状態を制御する方法 - Google Patents

Abstract

【課題】大型２ストロークターボ過給式ユニフロー掃気内燃機関及びこれを制御する方法を提供する。【解決手段】機関は複数の燃焼室と少なくとも１つのコントローラを備え、該コントローラは、燃焼開始時における平均圧縮空気過剰率及びバルク圧縮温度を決定し、平均圧縮空気過剰率が圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための方策を実行し、平均圧縮空気過剰率が圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための方策を実行し、決定又は測定したバルク圧縮温度がバルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための方策を実行し、決定又は測定したバルク圧縮温度がバルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための方策を実行するように構成される。【選択図】図５

Description

本明細書は、ガス燃料を使用する大型２ストローク内燃機関に関し、特に、シリンダライナに配される燃料弁から噴射されるガス燃料によって運転される、クロスヘッド式大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関に関する。

背景

クロスヘッド式大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関は、例えば大型船舶の推進システムや、発電プラントの原動機として用いられる。この大型２ストロークエンジンのサイズは巨大である。サイズが巨大であることだけが理由ではないが、この大型２ストロークエンジンは、他の内燃機関とは異なる構造を有する。例えば排気弁の重量は４００ｋｇに達することもあり、ピストンの直径も１００ｃｍに達することがある。運転中における燃焼室の最大圧力は、典型的には数百ｂａｒになる。このような高い圧力レベルとピストンサイズから生まれる力は莫大なものである。

大型２ストロークターボ過給式内燃機関には、シリンダライナの長手方向中央付近に設けられる燃料弁から導入されるガス燃料で運転されるタイプのものがある。このタイプのエンジンにおいて、ガス燃料は、ピストンの上昇ストロークの途中であって、排気弁が閉じるかなり前に、シリンダ内に導入される。エンジンは、燃焼室内においてガス燃料と掃気との混合物を圧縮し、圧縮された混合気を上死点（ＴＤＣ）又はその付近で同期着火手段（例えばパイロット油着火手段）によって点火する。

大型２ストロークターボ過給式内燃機関において、ピストンが上死点（ＴＤＣ）又はその付近でガス燃料を噴射する場合、燃焼室内の圧縮圧力はほぼ最大になっている。それに比べると、シリンダライナに配される燃料弁を用いる上記のタイプのガス導入は、燃焼室の圧力が比較的低い時にガス燃料を噴射するため、かなり低い燃料噴射圧力を用いることができるという利点を有する。ＴＤＣ又はその付近でガス燃料を噴射するタイプのエンジンの場合、既にほぼ最大圧力となっている燃焼室の圧力よりも、更に十分に高い燃料噴射圧力を実現しなければならない。このような極めて高い圧力でガス燃料を扱うことができる燃料システムは、高価かつ複雑である。その理由には、ガス燃料の揮発性や高圧下の挙動があり、それによって燃料システムの鋼部材の中に（又はそれらを通じて）拡散していくことがある。

このため、圧縮ストロークの途中にガス燃料を噴射するエンジンの燃料供給システムは、ＴＤＣ又はその付近でガス燃料を噴射するエンジンのものに比べて、コストがずっと低い。

しかし、圧縮ストロークの途中にガス燃料を噴射する場合、ピストンは、ガス燃料と掃気の混合物を圧縮することになるが、これには異常早期着火（プレイグニッション）の危険性を伴う。非常に薄い混合気で運転することにより、プレイグニッションの危険性を減少させることができる。しかし、薄い混合気を用いると、ミスファイアの危険性が増大する。

このため、上記のような大型２ストロークターボ過給型内燃機関において、プレイグニッションやディーゼルノックの問題を解消または少なくとも減少させるために、圧縮中の燃焼室の状態の制御を改善することの必要性が存在する。プレイグニッションやミスファイアが発生することを防ぐためには、燃焼室の状態を非常に的確に制御することが必要になる。

エンジンが定常状態で運転されているとき、エンジンのパフォーマンス設計は通常、プレイグニッションが発生しないようになされている。これは、燃焼室の設計や燃料噴射のタイミング、排気弁のタイミングを、注意深く選択することによって達成されている。しかし、熱帯において運転するという条件や、（エンジンが定常運転していないなどの）その他の外部要因は避けられず、そのような場合、燃焼室の状態が、プレイグニッションやミスファイアを誘導してしまうことがある。

ＥＰ２６３４３９８は、主燃料として燃料ガスで運転される２ストロークエンジンを開示している。そのクレーム１には、シリンダ内の空燃比を計算する空燃比コントローラを用い、複数のシリンダに供給される空気流量を調整することで、平均空燃比を制御することが記載されている。またこの空燃比コントローラは、各シリンダの空燃比を計算し、排気弁の閉鎖タイミングを調整することで、空燃比を制御することも記載されている。空燃比は上限閾値及び下限閾値の間に保たれる。しかしこれでは、全ての運転条件においてプレイグニッションを防止するには不十分である。

摘要

上述の課題を解決するか又は少なくとも緩和する、エンジン及び方法を提供することが目的の一つである。

この目的やその他の目的が、本願の実施形態により達成される。具体的な実装形態も、発明の詳細な説明や図面から明らかになる。

第１の側面によれば、次のエンジンが提供される。

ガス運転モードにおいて主燃料としてガス燃料で動作する大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関であって、それぞれシリンダライナ、ピストン、シリンダカバーで画定される複数の燃焼室と、前記燃焼室に掃気を導入するための掃気ポートであって、前記シリンダライナに配される掃気ポートと、前記シリンダカバーに配され、排気弁により制御される排気排出口と、可変タイミング排気弁駆動システムと、前記機関に関連付けられる少なくとも一つのコントローラとを備え、前記少なくとも一つのコントローラは、
前記排気弁の開閉タイミングを決定及び制御し；
前記燃焼室に導入されるガス燃料の量を決定及び制御し；
前記燃焼室の平均圧縮空気過剰率（average compression air excess ratio）を決定又は測定し；
燃焼開始時における前記燃焼室のバルク圧縮温度（bulk compression temperature）を決定又は測定し；
前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策を実行し；
前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策を実行し；
前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策を実行し；
前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策を実行する；
ように構成される、機関。

バルク圧縮温度や空燃比を調整する動作を行うことにより、バルク圧縮温度及び圧縮空気過剰率を上下の閾値の間に維持するコントローラを大型２ストローク機関に提供することによって、圧縮中の燃焼室の状態が、プレイグニッションに向かうような状態に進んだり、ミスファイアに向かうような状態に進んだりしないようにされる。このため、上に定義されるようなコントローラを備える大型２ストローク機関は、事実上運転条件に関わらず、プレイグニッションやミスファイアの危険性なしに運転されることができる。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、燃焼室の瞬間的な平均圧縮空気過剰率を決定する圧縮空気過剰率観測手段を備えるか、そのような圧縮空気過剰率観測手段に接続される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、燃焼室の瞬間的なバルク圧縮温度を決定するバルク圧縮温度観測手段を備えるか、そのようなバルク圧縮温度に接続される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記圧縮空気過剰率下閾値、前記圧縮空気過剰率上閾値、前記バルク圧縮温度下閾値、前記バルク圧縮温度上閾値は、いずれもエンジン負荷に依存するパラメータである。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される。
・ 前記排気弁を閉じるタイミングを早くすること。
・ 掃気バイパスを備える機関である場合、前記掃気バイパスを閉じるか、該掃気バイパスの絞りを強くすること。
・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を開けるか、該ホットシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ 補助ブロワを備える機関である場合、前記補助ブロワをアクティブにすること。
・ 可変ジオメトリタービンを備える機関である場合、有効タービン流路面積を減少させること。
・ ターボ過給機アシストを備える機関である場合、ターボ過給機の速度を増すこと。
・ 排気再循環系を備える機関である場合、排気再循環ブロワの回転数を下げること。
・ ガス燃料及び液体燃料の両方で動作する機関である場合、液体燃料の割合を増すこと。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される。
・ 前記排気弁を閉じるタイミングを遅くすること。
・ 掃気バイパスを備える機関である場合、前記掃気バイパスを開けるか、該掃気バイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ 排気再循環系を備える機関である場合、排気再循環管の排気再循環ブロワをアクティブにするか、該排気再循環ブロワの回転数を上げること。
・ 排気バイパスを備える機関である場合、排気バイパス制御弁を開けるか、該排気バイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ 可変ジオメトリタービンを備える機関である場合、有効タービン流路面積を増大させること。
・ 液体燃料着火システムを備える機関である場合、ガス燃料の割合を減らすこと、及び、液体燃料の割合を増やすこと。
・ ターボ過給機アシストを備える機関である場合、ターボ過給機のアシストを減らすこと。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される。
・ シリンダバイパスを備える機関である場合、前記シリンダバイパスを開けるか、該シリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を開けるか、該ホットシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ コールドシリンダバイパスを備える機関である場合、コールドシリンダバイパス制御弁を開けるか、該コールドシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること。
・ 掃気冷却器バイパスを備える機関である場合、前記掃気冷却器バイパス制御弁を開けるか、該掃気冷却器バイパスの絞りを弱くすること。
・ 前記排気弁を閉じるタイミングを早くすること。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される。
・ 前記排気弁を閉じるタイミングを変えることを一時的に抑制すること。
・ 前記排気弁を閉じるタイミングを遅くすること。
・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を閉じるか、該ホットシリンダバイパス制御弁を絞ること。
・ 補助ブロワを備える機関である場合、前記補助ブロワをアクティブにすること。
・ ウォーターインジェクションを備える機関である場合、圧縮行程中に燃焼室に水を噴射すること。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率下閾値より低い最低圧縮空気過剰率閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための更なる方策を実行するように構成される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率上閾値より高い最大圧縮空気過剰率閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための更なる方策を実行するように構成される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度下閾値より低い最低バルク圧縮温度閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための更なる方策を実行するように構成される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度上閾値より高い最大バルク圧縮温度閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための更なる方策を実行するように構成される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、加圧ガス燃料の供給部から燃料導入弁を通じて供給されるガス燃料を前記燃焼室に導入するために、前記シリンダライナに一つ又は複数のガス燃料導入孔が配される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、ガス運転モードにおいて、燃焼室で混合気を着火するために、液体燃料が噴射される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記機関は、液体燃料を運転モードにおいて、液体燃料で運転されるように構成される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記圧縮空気過剰率は重量に基づく比率である。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記コントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率下閾値より高くなった場合、圧縮空気過剰率を上げるための前記少なくとも一つの方策を実行することを停止する。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記コントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率上閾値より低くなった場合、圧縮空気過剰率を下げるための前記少なくとも一つの方策を実行することを停止する。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記コントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度下閾値より高くなった場合、バルク圧縮温度を上げるための前記少なくとも一つの方策を実行することを停止する。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記コントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度上閾値より低くなった場合、バルク圧縮温度を下げるための前記少なくとも一つの方策を実行することを停止する。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記コントローラは、既定のルックアップテーブルに従って、前記排気弁駆動システム及び前記燃料導入弁を制御する。このルックアップテーブルは、機関の負荷に応じた排気弁の開閉タイミングを示し、また、機関の負荷に応じた燃料導入弁の開閉を示す。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記ガス導入孔は、前記シリンダライナの長手方向のおよそ中央部に配される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記機関はユニフロー掃気機関である。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記ガス導入孔は前記シリンダライナの中心部に向けられており、前記掃気ボートの上端部より上に位置している。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記機関は着火を行うための着火システムを有する。前記着火システムは前記電子制御ユニットにより制御される。前記着火システムは、好ましくはＴＤＣ又はその付近で前記電子制御ユニットにより制御されて着火を開始する。前記着火システムは、例えばレーザー着火システムのような、電子着火システムであってもよい。前記着火システムは又は、液体着火システムを備えていてもよい。前記コントローラが着火を開始すべきと判断すると、前記液体着火システムは液体燃料を着火するように電子的に制御される。前記着火システムは、液体燃料が噴射されるプレチャンバを有していてもよい。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記最低圧縮空気過剰率閾値、前記最大圧縮空気過剰率閾値、前記最低バルク圧縮温度閾値、前記最大バルク圧縮温度閾値は、いずれもエンジン動作条件に依存するパラメータである。例えばエンジン負荷、周囲温度、周囲湿度、エンジン回転数のような条件に依存するパラメータである。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記機関は圧縮空気過剰率を決定する状態観測手段を備える。この状態観測手段は、機関の入力と出力の測定に基づいて燃焼室の圧縮空気過剰率の推定値を提供するシステムである。ある実施形態の一例において、空気過剰率を決定する前記状態観測手段は、コンピュータにより実装される。

前記第１の側面の実装形態の一例において、前記機関はバルク圧縮温度を決定する状態観測手段を備える。この状態観測手段は、機関の入力と出力の測定に基づいて燃焼室のバルク圧縮温度の推定値を提供するシステムである。ある実施形態の一例において、バルク圧縮温度を決定する前記状態観測手段は、コンピュータにより実装される。

第２の側面によれば、次の方法が提供される。

ガス運転モードにおいて主燃料としてガス燃料で動作する大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関を制御する方法であって、
前記機関は、それぞれシリンダライナ、ピストン、シリンダカバーで画定される複数の燃焼室と、前記燃焼室に掃気を導入するための掃気ポートであって、前記シリンダライナに配される掃気ポートと、前記シリンダカバーに配され、排気弁により制御される排気排出口と、可変タイミング排気弁駆動システムと、前記機関に関連付けられる少なくとも一つのコントローラとを備え、前記少なくとも一つのコントローラによって、
前記排気弁の開閉タイミングを決定及び制御することと；
前記燃焼室に導入されるガス燃料の量を決定及び制御することと；
前記燃焼室の平均圧縮空気過剰率を決定又は測定することと；
燃焼開始時における前記燃焼室のバルク圧縮温度を決定又は測定することと；
前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
を含む、方法。

これらの側面及び他の側面は、以下に説明される実施例により更に明らかになるであろう。

以下、図面に示される例示的な実施形態を参照しつつ、様々な側面や実施形態、実装例を詳細に説明する。
ある例示的実施形態に従う大型２ストロークディーゼル機関の正面図である。 図１の大型２ストローク機関の側面図である。 図１の大型２ストローク機関の第１の略図表現である。 図１の機関のシリンダフレーム及びシリンダライナの断面図である。シリンダカバー及び排気弁が取り付けられており、ＴＤＣ及びＢＤＣにおけるピストンも描かれている。 図１の機関の第２の略図表現である。 圧縮温度観測手段及び圧縮空気過剰率観測手段の略図表現である。 横軸をバルクシリンダ温度、縦軸を圧縮空気過剰率としたグラフを描いたものである。安全なゾーンと、それを囲む、安全ゾーンに戻るために何らかのアクションが取られなければならないゾーンが示されている。 大型２ストローク機関を制御する方法の実施例を描いた図である。

詳細説明

以下の詳細説明では、実施例のクロスヘッド式大型低速２ストロークターボ過給式内燃機関を参照して、内燃機関が説明される。図１−図３は、ターボ過給式大型低速２ストロークディーゼル機関の実施例を描いている。このエンジンは、クランクシャフト８及びクロスヘッド９を有する。図１は正面図、図２は側面図である。図３は、図１，２のターボ過給式大型低速２ストロークディーゼル機関を、その吸気システム及び排気システムと共に略図により表現したものである。この例において、エンジンは直列に４本のシリンダを有する。ターボ過給式大型低速２ストローク内燃機関は通常、直列に配される４本から１４本のシリンダを有する。これらのシリンダはエンジンフレーム１１に担持される。またこのようなエンジンは、例えば、船舶の主機関や、発電所において発電機を動かすための固定型のエンジンとして用いられることができる。エンジンの全出力は、例えば、１，０００ｋＷから１１００００ｋＷでありうる。

この実施例におけるエンジンは、２ストロークユニフロー掃気エンジンであり、シリンダライナ１の下部領域に掃気ポート１８が設けられ、シリンダライナ１の頂部中央には排気弁４が配される。掃気は、ピストンが掃気ポート１８より下にある時に、掃気受け２から各シリンダ１の掃気ポート１８へと導かれる。ガス燃料は、電子制御部６０の制御下でガス燃料噴射弁３０から導入される。これは、ピストンの上昇ストロークの間であって、ピストンが燃料弁３０を通過する前に行われる。燃料弁は好ましくはシリンダライナの円周に亘って等間隔に分布するように配される。また好ましくは、シリンダライナの長手方向の中央付近に配される。従って、ガス燃料の噴射／導入は、圧縮圧力が比較的低い時に行われる。つまり、ピストンがＴＤＣに達するときの圧縮圧力に比べればずっと低いときに行われる。

ピストン１０はシリンダライナ１の中で、ガス燃料と掃気の混合物を圧縮する。圧縮が行われ、ＴＤＣ又はその付近で着火が開始される。着火は例えば、パイロット油燃料弁５０からパイロット油（又はその他の適切な着火液）を噴射することによって、開始されてもよい。パイロット油燃料弁５０好ましくはシリンダカバー２２に配される。その後燃焼が生じ、排気ガスが生成される。別の形態の着火システムでは、パイロット油の代わりに、又はパイロット油に加えて、プリチャンバやレーザー着火、グロープラグ（いずれも図示されていない）などを、着火を促すために使用するものもある。

排気弁４が開くと、排気ガスは、シリンダ１に設けられる排気ダクトを通って排気受け３へと流れ、さらに第１の排気管１９を通ってターボ過給器５のタービン６へと進む。そこから排気ガスは、第２の排気管２５を通ってエコノマイザ２０へ流れ、さらに出口２１から大気中へと放出される。タービン６は、シャフトを介してコンプレッサー７を駆動する。コンプレッサー９には、空気取り入れ口１２を通じて外気が供給される。コンプレッサー７は、圧縮された掃気を、掃気受け２に繋がっている掃気管１３へと送り込む。管１３の掃気は、掃気を冷却するためのインタークーラー１４を通過する。

冷却された掃気は、電気モーター１７により駆動される補助ブロワ１６を通る。補助ブロワ１６は、ターボ過給器５のコンプレッサー７が掃気受け２に必要とされる圧力を供給することができない場合、すなわちエンジンが低負荷又は部分負荷である場合に、掃気流を圧縮する。機関の負荷が高い場合は、ターボ過給器のコンプレッサー７が、十分に圧縮された掃気を供給することができるので、補助ブロワ１６は、逆止め弁１５によってバイパスされる。

図４には、クロスヘッド式大型２ストロークエンジンのために設計されたシリンダライナ１が図示されている。エンジンのサイズに応じて、シリンダライナ１は様々な大きさに作られる。典型的な大きさとしては、直径が２５０ｍｍから１０００ｍｍであり、それに対応する全長が１０００ｍｍから４５００ｍｍである。

図４には、シリンダライナ１はシリンダフレーム２３に載置され、シリンダライナ１の上にはシリンダカバー２２が搭載されている様子が描かれている。シリンダライナ１とシリンダカバー２２とは、その間からガスの漏出が生じないように連結されている。図４において、その下死点（ＢＤＣ）と上死点（ＴＤＣ）におけるピストン１０の様子が破線で示されている。なおもちろん、これら２つの状態が同時に生じる訳ではなく、これら２つの状態は、クランクシャフト８の回転角で１８０度隔てられている。シリンダライナ１には、シリンダ潤滑孔２５及びシリンダ潤滑ライン２４が設けられる。これらはピストン１０が潤滑ライン２４を通過する際にシリンダ潤滑油を供給する。続いて（図示されていない）ピストンリングが、シリンダライナの走行面全体にシリンダ潤滑油を行き渡らせる。

パイロット油弁５０又は、パイロット油弁５０を有するプレチャンバは通常、シリンダカバー２２に搭載される。パイロット油弁５０通常、各シリンダに１つ搭載される。パイロット油弁５０は、図示されないパイロット油のソースに接続されている。パイロット油の噴射タイミングは電子制御ユニット６０により制御される。

燃料弁３０はシリンダライナ１に装備される。燃料弁３０は、シリンダライナ１の内面と実質的に同じ面に位置するノズルを有する。また燃料弁３０の後端はシリンダライナ１の外壁から飛び出ている。典型的には１つ又は２つ、多くても３つか４つの燃料弁３０が、各シリンダライナ１に設けられる。これらはシリンダライナ１の円周域に等間隔に配置される。本実施例において、燃料弁３０は、シリンダライナ１の長手方向のちょうど中央部に配されている。

図４は、ガス燃料供給管４１を通じて複数のガス燃料弁３０のそれぞれの入口に接続される加圧ガス燃料源４０を備えるガス燃料供給システムの略図を示している。

図５は、図２の機関と同様の機関の略図表現であるが、機関のガス交換装置が詳細に描かれている。周囲と同様の気圧及び温度で外気が取り込まれ、空気入口１２を通じてターボ過給機５のコンプレッサー７へと送り込まれる。コンプレッサー７からは、圧縮された掃気が、掃気管１３を通じて分岐ポイント２８へと送られる。

分岐ポイント２８は、掃気が、ホットシリンダバイパス管２９を通じて第１の排気管１９のタービン接続部３２へと分岐することを可能にする。ホットシリンダバイパス管２９の流量は、ホットシリンダバイパス制御弁３１によって制御される。ホットシリンダバイパス制御弁３１は、コントローラ６０によって電子的に制御される。ホットシリンダバイパス２９を開けること、又はホットシリンダバイパス制御弁３１の絞りを緩くすることは、圧縮空気過剰率を上げるという効果を奏し、またバルク圧縮温度を上げるという効果を有する。一方、ホットシリンダバイパス２９を閉じること、又はホットシリンダバイパス制御弁３１の絞りを強くすることは、圧縮空気過剰率を下げるという効果を奏し、またバルク圧縮温度を下げるという効果を有する。

掃気管１３には、インタークーラー１４の上流に第１の掃気制御弁３３が設けられる。また、インタークーラー１４の下流には第２の掃気制御弁３４が設けられる。掃気管１３は、掃気受け２へと接続している。インタークーラー１４からは、補助ブロワ１６を備える管が分岐している。

コールドシリンダバイパス管３５は、掃気受け２を、第１の排気管１９のタービン接続部３２に接続する。コールドシリンダバイパス管３５の流量は、コールドシリンダバイパス制御弁３６によって制御される。コールドシリンダバイパス制御弁３６は、コントローラ６０によって電子的に制御される。コールドシリンダバイパス３５を開けること、又はコールドシリンダバイパス制御弁３６の絞りを緩くすることは、バルク圧縮温度を上げるという効果を有する。

コールド掃気バイパス管３７は、掃気が、掃気管２から周囲環境２６へと逃げることを可能にする。コールド掃気バイパス管３７の流量は、コールド掃気バイパス制御弁３８によって制御される。コールド掃気バイパス制御弁３８は、コントローラ６０によって電子的に制御される。コールド掃気バイパス制御弁３９を開けること、又はコールド掃気バイパス制御弁３８の絞りを緩くすることは、掃気圧を下げるという効果を有し、圧縮空気過剰率を下げるという効果を有する。コールド掃気バイパス管３７は、掃気受け２から分岐する必要はなく、インタークーラー１４の下流であれば掃気管１３のどの位置から分岐してもよい。

排気受け３と掃気受け２との間を排気再循環管４２が接続している。排気再循環管４２は、排気再循環制御弁４５と、再循環排気ガスクーラー４４と、再循環排気ガスブロワ４３とを有する。再循環排気ガスブロワ４３及び排気再循環制御弁４５はいずれも、コントローラ６０の電子制御の下で、排気再循環管４２の流量を調節するために用いられる。通常運転条件の下では、再循環排気ガスブロワ４３がアクティブになっていない限り、排気再循環管４２には排気は流れない。しかし、排気受け３内の圧力は通常、掃気受け２内の圧力より低いからである。このため、再循環排気ガスブロワ４３がアクティブでない場合、排気再循環制御弁４５は閉じられていなければならない。排気再循環管４２は、排気受け３に直接接続していなくともよく、第１の排気管１９のどこかの位置に接続していてもよい。また排気再循環管４２は、掃気受け２に直接接続していなくともよく、インタークーラー１４の下流であれば、掃気管１３のどこかの位置に接続していてもよい。

排気再循環管４２において、再循環排気ガスブロワ４３をアクティブにするか、再循環排気ガスブロワ４３の回転数を上げることは、圧縮空気過剰率を下げ、またバルク圧縮温度を少し低下させる。

排気受け３又は第１の排気管１９からは、排気バイパス管３９が分岐しており、所与の背圧で周囲環境２７に接続している。排気バイパス制御弁４０は、コントローラ６０の電子制御の下で、排気バイパス管３９の流量を調節するために用いられる。

排気バイパス制御弁３９を開けること、又は排気バイパス制御弁４０の絞りを緩くすることは、シリンダ内の圧縮空気過剰率を下げる。

選択触媒還元（ＳＣＲ）リアクタ及びリアクタバイパス弁を備える機関においては、排気受け３からターボ過給機５のタービン６への流量のうちＳＣＲリアクタを通過する流量が、コントローラ６０の電子制御の下で調節される。

図５において、コントローラ６０により制御される上述の全ての要素のコントローラ６０への接続は、破線を用いて表現されている。

図６は、圧縮空気過剰率観測手段４６及びバルク圧縮温度観測手段４７を説明するための図である。

圧縮空気過剰率観測手段４６は、コンピュータにより実装されるアルゴリズムであり、掃気圧力、排気弁閉弁タイミング、シリンダの幾何学的形状、理論空燃比、噴射されたガスの量、についての情報を用いる。圧縮空気過剰率観測手段４６は、コントローラ６０の一部として実装されてもよく、コントローラ６０とは異なるコンピュータやコントローラとして実装されてもよい。圧縮空気過剰率観測手段４６は、（完全に）圧縮された混合気（すなわちピストン１０がＴＤＣにあるときの混合気）についての圧縮空気過剰率の推定値を出力として提供し、これをコントローラ６０に送る。この推定値は、排気弁４が着座している時に燃焼室に捕えられた外気の質量を、噴射されたガスの全質量を完全燃焼させるために必要な空気の質量で割った比に基づく値である。

バルク圧縮温度観測手段４７もコンピュータにより実装されるアルゴリズムであり、掃気圧力、掃気温度、排気弁閉弁タイミング、クランク軸速度、についての情報を用いる。バルク圧縮温度観測手段４７も、コントローラ６０の一部として実装されてもよく、コントローラ６０とは異なるコンピュータやコントローラとして実装されてもよい。バルク圧縮温度観測手段４７は、ガス噴射開始からパイロット噴射時までの時間ウィンドウにおける燃焼室の最大バルク圧縮温度の推定値であるＴｃｏｍｐ（Ｔｃ）を、出力として提供する。バルク圧縮温度観測手段４７は、この推定値をコントローラ６０に提供する。実施例によっては、Ｔｃｏｍｐは、ピストン１０がＴＤＣにあるときの推定値をいう。

図７は、バルク圧縮温度（Ｔｃｏｍｐ）と圧縮空気過剰率（λ）をグラフ化したものである。圧縮空気過剰率下閾値、圧縮空気過剰率上閾値、バルク圧縮温度下閾値、バルク圧縮温度上閾値で定められる境界内のゾーンは、通常運転ゾーン５１である。この通常運転ゾーン５１において、コントローラ６０は 現在の機関負荷に必要な燃料を供給すればよく、バルク圧縮温度や圧縮空気過剰率を変えるための如何なる方策も取る必要がない。

しかし、シリンダライナ１内の状態が変化し、通常運転ゾーン５１から離れてアクションゾーン５２に入ると、コントローラ６０は、そのような事態が生じることを防ぐための方策を取る。

この目的のため、コントローラ６０は、次のように構成される。
・ 決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策（Compression Air Excess Ratio Increasing Measure; CAERIM）を実行する。
・ 決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策（Compression Air Excess Ratio Decreasing Measure; AERDM）を実行する。
・ 決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策（Bulk Compression Temperature Increasing Measure; BCTIM）を実行する。
・ 決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策（Bulk Compression Temperature Decreasing Measure; BCTDM）を実行する。

これらの方策を取ることにより、コントローラ６０は、シリンダライナ１内の状態を通常ゾーン５１の中に保つようにする。シリンダライナ１内の状態が通常ゾーン５１の外に出てアクションゾーン５２に入ってしまうことは、一時的に過ぎないようにする。アクションゾーン５２は、危険ゾーン５３に囲まれている。危険ゾーン５３は、プレイグニッションやミスファイアが生じる可能性が高いゾーンである。

ゾーン５１、５２、５３の境界は、バルク圧縮温度や圧縮空気過剰率の上の閾値や下の閾値によって定められる。これらの閾値は個々のエンジンに対して経験的・実験的に定めることができ、例えばトライ＆エラーや、エンジンサイクルのコンピュータシミュレーションによって、定めることができる。

バルク圧縮温度及び圧縮空気過剰率の両方が通常運転ゾーン５１を逸脱していると、観測手段４６，４７が示している場合、コントローラ６０は、シリンダライナの状態を通常運転ゾーン５１内に戻すべく、バルク圧縮温度を通常運転ゾーン５１に戻す方策及び圧縮空気過剰率を通常運転ゾーン５１に戻す方策の両方を遂行する。

排気バイパス制御弁４０を調節して（排気バイパス制御弁４０を開位置へと移動して）、排気バイパス（Exhaust Gas Bypass; EGB）管３９を開けること（過給機タービンの入口からタービン出口又は外環境への流れを増やすこと）は、掃気圧の大幅な低下をもたらし、従って燃焼室に捕えられる空気質量を大幅に減少させる。このため、この方策は、圧縮空気過剰率を下げる方策として適切である。この方策は、バルク圧縮温度には軽微な影響しか及ぼさない。エンジンが複数のターボ過給機を有する場合でも、ＥＧＢを排気受けに接続することで、１つのＥＧＢだけで足りる場合がある。ただし、排気受けへの複数の流れが適切に混合する場所を選んで接続する必要がある。

ホットシリンダバイパス制御弁３１を開けること（過給機コンプレッサー出口から過給機タービン入口への流れを増やすこと）は、燃焼室内の圧縮空気過剰率及びバルク圧縮温度の上昇をもたらす。

掃気バイパス制御弁３８を開けることは、掃気受け２からコンプレッサー入口または外環境への流れを生成する。これは、排気バイパスと質的に同様の効果を、圧縮空気過剰率にもたらす。しかし掃気プロセスには、（従って燃焼室のバルク圧縮温度には、）異なる影響を及ぼす。掃気バイパス制御弁３８を開けることが燃焼室の状態に与える影響は、排気バイパスに比べて迅速に現れる。

コールドシリンダバイパス３６を開けることは、排気受けから過給機タービン入口への流れを増加させる。これは、バルク圧縮温度の上昇をもたらす。しかし、圧縮空気過剰率にはほとんど影響がない。

排気弁閉弁タイミングは、燃焼室内の圧縮圧力と掃気圧の比を決定する。このタイミングを変化させることは、燃焼室内の圧縮空気過剰率及びバルク圧縮温度の両方に大きな影響を及ぼす。

排気弁開弁タイミングは、燃焼室内の掃気プロセスの初期段階に影響を及ぼす。このタイミングを変化させることは、エンジン効率と掃気プロセスに影響を与える。掃気プロセスが変化すると、結果としてバルク温度も変化する。排気弁４が非常に早く開くと、ピストン１０が掃気ポート１８を開いたときに、掃気受け２への流れは生じない。排気弁４が非常に遅く開くと、ピストン１０が掃気ポート１８を開いたとき、掃気受け２への大きな流れが生じる。これらの方策は掃気プロセスを変化させ、燃焼によって生じた'汚れた・熱い'ガスが次の燃焼ストロークに混入する割合を変化させる。

つまり、排気弁４を開けるタイミングを遅くするほど、前の燃焼から混入する'汚れた・熱い'ガスが多くなり、圧縮空気過剰率が低下してバルク圧縮温度は上昇する。また、排気弁４を早く開けるほど、前の燃焼から混入する'汚れた・熱いガスが減って、圧縮空気過剰率が増加してバルク圧縮温度は低下する。排気弁４を早く閉じて圧縮圧力を高くすると、排気弁４から流出するガスの量が減り、多くのガスが燃焼室に留まる。これは、空気過剰率を増やす。圧縮圧力が高いと、燃焼室内でピストン１０によってガスになされる圧縮のための仕事量が増加する。このことは、燃焼室内のガスの温度を上昇させる。

排気再循環の流量を増やすことは、排気受け３から過給機コンプレッサー出口（又は掃気受け）への排気の流量を増やす。排気再循環の流量は、排気再循環ブロワ４３をアクティブにするか、排気再循環ブロワ４３の回転速度を上げることによって、増やすことができる。排気再循環の流量が増えると、圧縮空気過剰率は下がり、燃焼室中のバルク圧縮温度も少し低下する。

補助ブロワ１６の回転速度を上げると、燃焼室の圧縮空気過剰率が少し上昇し、バルク圧縮温度が低下する。

ウォーターインジェクションを備える機関である場合、圧縮行程中に燃焼室に水を噴射することは、バルク圧縮温度を低下させる。

掃気クーラーバイパス（図示されていない）：インタークーラー１４をバイパスさせることは、燃焼室のバルク圧縮温度を大きく上昇させる。一方、圧縮空気過剰率には小さな影響しか与えない。

可変ジオメトリタービン６を備えるエンジンにおいて、タービン流路面積（turbine flow area）を減少させることは、掃気圧力の低下をもたらし、そのため燃焼室で捕えられる空気質量を減少させる。このためこの方策は、圧縮空気過剰率を下げる方策として適切である。この方策は、バルク圧縮温度には軽微な影響しか及ぼさない。

ターボ過給機アシストを備えるエンジンの場合、アシストを強くしてターボ過給機５の速度を上げることは、圧縮空気過剰率の上昇をもたらす。この方策は、圧縮温度には軽微な影響しか及ぼさない。

ガス燃料と液体燃料（例えば船舶用ディーゼル油）の比を変えることも、方策の一つとなる。噴射される全燃料エネルギー中のガス燃料の割合を少なくすると、圧縮空気過剰率が上昇する。ガス燃料の割合が少なくなることに対応して液体燃料の割合が増えるが、それによってクランク軸トルクが維持されることが確かとなる。

排気受け内に熱交換器が搭載されるエンジンの場合（又は排気ガスの一部を受け取る熱交換器を有するエンジンの場合）、熱交換器を通る排気ガスの量を増やすこと、すなわち排気ガスから多くの熱を抽出することは、掃気圧の低下をもたらし、従って、燃焼室に捕えられる空気量が減少する。このためこの方策は、圧縮空気過剰率を下げる方策として適切である。この方策は、バルク圧縮温度には軽微な影響しか及ぼさない。熱交換器は蒸気の生成に使用されうる。

ホット掃気バイパスを備えるエンジンの場合、ホット掃気バイパス制御弁を開けることは、コンプレッサー出口から外環境またはコンプレッサー入口への流れを生成又は増加させる。これは、掃気圧力を大きく低下させる。従って、燃焼室に捕えられる空気量が減少する。このためこの方策は、圧縮空気過剰率を下げる方策として適切である。この方策は、バルク圧縮温度には軽微な影響しか及ぼさない。

ある実施例において、圧縮空気過剰率下閾値、圧縮空気過剰率上閾値、バルク圧縮温度下閾値、バルク圧縮温度上閾値は、いずれもエンジン動作条件に依存するパラメータである。エンジン動作条件は、エンジン負荷、周囲温度、周囲湿度、エンジン速度等のパラメータによって決定される。これらの動作条件パラメータは、例えばルックアップテーブルやアルゴリズム、これらの組み合わせ等を通じてコントローラ６０が利用可能である。

実施例によっては、コントローラ６０は次のよう構成される。
・ 決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値より低い最低圧縮空気過剰率閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための更なる方策を実行する。この更なる方策は、例えば上述の方策から選択されたものであってもよい。
・ 決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値より高い最大圧縮空気過剰率閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための更なる方策を実行する。
・ 決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値より低い最低バルク圧縮温度閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための更なる方策を実行する。
・ 決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値より高い最大バルク圧縮温度閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための更なる方策を実行する。

これら更なる方策が取られるのは、燃焼室の状態がアクションゾーン５２から、アクションゾーンを囲む危険ゾーンに移動したときである。コントローラ６０は、燃焼室の状態をアクションゾーン５２に戻し、更に通常運転ゾーン５１に戻すために、できるだけ多くの必要なアクションを取るように構成される。

コントローラ６０は、エンジンの動作状態を通常運転ゾーン５１に戻すためのアクションを取ることは、（すなわち上述の方策を取ることは、）最小限にするように構成される。従ってコントローラ６０は、燃焼室の状態が通常運転ゾーンに戻ったときには、上述の全て方策を停止するように構成される。

図８は、コントローラ６０の上述の構成に従ってエンジンを動作させる処理を説明するためのフローチャートである。

処理が開始すると、コントローラは、圧縮空気過剰率が下閾値より低いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラは、圧縮空気過剰率が上閾値を逸脱しているかの調査に進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率を上昇させるための上述の方策のうちの一つを実行し、圧縮空気過剰率が最低閾値より低いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラは、圧縮空気過剰率が上閾値を逸脱しているかの調査に進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率を上昇させるための上述の方策を更に実行し、圧縮空気過剰率が上閾値を逸脱しているかの調査に進む。

コントローラ６０は、圧縮空気過剰率が上閾値より高いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラは、バルク圧縮温度が下閾値を逸脱しているかの調査に進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率を下げるための上述の方策のうちの一つを実行し、圧縮空気過剰率が最大閾値より高いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラは、コントローラは、バルク圧縮温度が下閾値を逸脱しているかの調査に進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率を上げるための上述の方策を更に実行し、バルク圧縮温度が下閾値を逸脱しているかの調査に進む。

コントローラ６０は、バルク圧縮温度が下閾値より低いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラは、次のステップであるバルク圧縮温度が上閾値より高いかどうかの調査に進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、バルク圧縮温度を上昇させるための方策を実行し、バルク圧縮温度が最低閾値より低いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラ６０の処理は、バルク圧縮温度が上閾値より高いかどうかを調査するステップに進む。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、バルク圧縮温度を上昇させるための上述の方策を実行し、バルク圧縮温度が上閾値を逸脱しているかを調査するステップに進む。

コントローラ６０は、バルク圧縮温度が上閾値を逸脱しているかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率が下閾値より低いかどうかを調査するステップに戻る。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、バルク圧縮温度を下げるための上述の方策のいずれかを実行する。次にコントローラ６０は、バルク圧縮温度が最大閾値より高いかどうかを調査する。調査の結果がＮｏである場合、コントローラ６０は、圧縮空気過剰率が下閾値より低いかどうかを調査するステップに戻る。調査の結果がＹｅｓである場合、コントローラ６０は、バルク圧縮温度を下げるための上述の方策を更に実行し、その後、圧縮空気過剰率が下閾値より低いかどうかを調査するステップに移行する。

実施例によっては、コントローラには、バルク圧縮温度を上昇または低下させるために利用可能な方策のうち、現在のエンジンの運転条件においてどれが最適な方策であるかを決定するためのアルゴリズムやルックアップテーブル等の情報が提供される。またコントローラ６０には、圧縮空気過剰率を上昇または低下させるために利用可能な方策のうち、現在のエンジンの運転条件においてどれが最適な方策であるかを決定するためのアルゴリズムやルックアップテーブル等の情報が提供される。

多くの側面及び実装形態が、いくつかの実施例と共に説明されてきた。しかし、本願の明細書や図面、特許請求の範囲を検討すれば、当業者は、特許請求の範囲に記載される発明を実施するにおいて、説明された実施例に加えて多くのバリエーションが存在することを理解し、また具現化することができるであろう。特許請求の範囲に記載される「備える」「有する」「含む」との語句は、記載されていない要素やステップが存在することを排除しない。特許請求の範囲において記載される要素の数が複数であると明示されていなくとも、当該要素が複数存在することを除外しない。特許請求の範囲に記載されるいくつかの要素の機能は、単一のプロセッサやコントローラ、その他のユニットによって遂行されてもよい。いくつかの事項が別々の従属請求項に記載されていても、これらを組み合わせて実施することを排除するものではなく、組み合わせて実施して利益を得ることができる。

特許請求の範囲で使用されている符号は発明の範囲を限定するものと解釈されてはならない。

Claims (12)

1. ガス運転モードにおいて主燃料としてガス燃料で動作する大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関であって、
   それぞれシリンダライナ、ピストン、シリンダカバーで画定される複数の燃焼室と；
   前記燃焼室に掃気を導入するための掃気ポートであって、前記シリンダライナに配される掃気ポートと；
   前記シリンダカバーに配され、排気弁により制御される排気排出口と；
   可変タイミング排気弁駆動システムと；
   前記機関に関連付けられる少なくとも一つのコントローラと；
   を備え、前記少なくとも一つのコントローラは、
   前記排気弁の開閉タイミングを決定及び制御し；
   前記燃焼室に導入されるガス燃料の量を決定及び制御し；
   前記燃焼室の平均圧縮空気過剰率を決定又は測定し；
   燃焼開始時における前記燃焼室のバルク圧縮温度を決定又は測定し；
   前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策を実行し；
   前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策を実行し；
   前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策を実行し；
   前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策を実行する；
   ように構成される、機関。
2. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記燃焼室内の瞬間的な平均圧縮空気過剰率を決定する圧縮空気過剰率観測手段を備えるか、そのような圧縮空気過剰率観測手段に接続される、請求項１に記載の機関。
3. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記燃焼室の瞬間的なバルク圧縮温度を決定するバルク圧縮温度観測手段を備えるか、そのようなバルク圧縮温度観測手段に接続される、請求項１又は２に記載の機関。
4. 請求項１から３のいずれかに記載の機関であって、前記圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される：
   ・ 前記排気弁を閉じるタイミングを早くすること；
   ・ 掃気バイパスを備える機関である場合、前記掃気バイパスを閉じるか、該掃気バイパス弁の絞りを強くすること；
   ・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を開けるか、該ホットシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること；
   ・ 補助ブロワを備える機関である場合、前記補助ブロワをアクティブにすること；
   ・ 可変ジオメトリタービンを備える機関である場合、有効タービン流路面積を減少させること；
   ・ ターボ過給機アシストを備える機関である場合、ターボ過給機の速度を増すこと。
5. 請求項１から４のいずれかに記載の機関であって、前記圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される：
   ・ 前記排気弁を閉じるタイミングを遅くすること；
   ・ 掃気バイパスを備える機関である場合、前記掃気バイパスを開けるか、該掃気バイパス制御弁の絞りを弱くすること；
   ・ 排気バイパスを備える機関である場合、排気バイパス制御弁を開けるか、該排気バイパス制御弁の絞りを弱くすること；
   ・ 排気再循環管を備える機関である場合、該排気再循環管の排気再循環ブロワをアクティブにするか、該排気再循環ブロワの回転数を上げること；
   ・ 可変ジオメトリタービンを備える機関である場合、有効タービン流路面積を増大させること；
   ・ 液体燃料着火システムを備える機関である場合、ガス燃料の割合を減らすこと、及び、液体燃料の割合を増やすこと；
   ・ 前記排気弁とターボ過給機入口の間に熱交換器を有する機関である場合、前記熱交換器で排気から抽出する熱量を増やすこと；
   ・ ターボ過給機アシストを備える機関である場合、ターボ過給機のアシストを減らすこと。
6. 請求項１から５のいずれかに記載の機関であって、前記バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される：
   ・ コールドシリンダバイパスを備える機関である場合、コールドシリンダバイパス制御弁を開けるか、該コールドシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること；
   ・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を開けるか、該ホットシリンダバイパス制御弁の絞りを弱くすること；
   ・ 掃気冷却器バイパスを備える機関である場合、前記掃気冷却器バイパス制御弁を開けるか、該掃気冷却器バイパスの絞りを弱くすること；
   ・ 前記排気弁を閉じるタイミングを早くすること。
7. 請求項１から６のいずれかに記載の機関であって、前記バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策は、次に掲げる方策から選択される：
   ・ 前記排気弁を閉じるタイミングを変えることを一時的に抑制すること；
   ・ 前記排気弁を閉じるタイミングを遅くすること；
   ・ ホットシリンダバイパスを備える機関である場合、ホットシリンダバイパス制御弁を閉じるか、該ホットシリンダバイパス制御弁を絞ること；
   ・ 補助ブロワを備える機関である場合、前記補助ブロワをアクティブにすること；
   ・ ウォーターインジェクションを備える機関である場合、圧縮行程中に燃焼室に水を噴射すること。
8. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率下閾値より低い最低圧縮空気過剰率閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための更なる方策を実行するように構成される、請求項１から７のいずれかに記載の機関。
9. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、前記圧縮空気過剰率上閾値より高い最大圧縮空気過剰率閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための更なる方策を実行するように構成される、請求項１から８のいずれかに記載の機関。
10. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度下閾値より低い最低バルク圧縮温度閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための更なる方策を実行するように構成される、請求項１から９のいずれかに記載の機関。
11. 前記少なくとも一つのコントローラは、前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、前記バルク圧縮温度上閾値より高い最大バルク圧縮温度閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための更なる方策を実行するように構成される、請求項１から１０のいずれかに記載の機関。
12. ガス運転モードにおいて主燃料としてガス燃料で動作する大型２ストロークユニフロー掃気内燃機関を制御する方法であって、前記機関は、
    それぞれシリンダライナ、ピストン、シリンダカバーで画定される複数の燃焼室と；
    前記燃焼室に掃気を導入するための掃気ポートであって、前記シリンダライナに配される掃気ポートと；
    前記シリンダカバーに配され、排気弁により制御される排気排出口と；
    可変タイミング排気弁駆動システムと；
    前記機関に関連付けられる少なくとも一つのコントローラと；
    を備え、
    前記少なくとも一つのコントローラによって、
    前記排気弁の開閉タイミングを決定及び制御することと；
    前記燃焼室に導入されるガス燃料の量を決定及び制御することと；
    前記燃焼室の平均圧縮空気過剰率を決定又は測定することと；
    燃焼開始時における前記燃焼室のバルク圧縮温度を決定又は測定することと；
    前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率下閾値を下回る場合、圧縮空気過剰率を上げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
    前記決定又は測定した平均圧縮空気過剰率が、圧縮空気過剰率上閾値を上回る場合、圧縮空気過剰率を下げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
    前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度下閾値を下回る場合、バルク圧縮温度を上げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
    前記決定又は測定したバルク圧縮温度が、バルク圧縮温度上閾値を上回る場合、バルク圧縮温度を下げるための少なくとも一つの方策を実行することと；
    を含む、方法。