JP2020180617A - Kinetic viscosity controller of fluid supply device - Google Patents
Kinetic viscosity controller of fluid supply device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020180617A JP2020180617A JP2020082439A JP2020082439A JP2020180617A JP 2020180617 A JP2020180617 A JP 2020180617A JP 2020082439 A JP2020082439 A JP 2020082439A JP 2020082439 A JP2020082439 A JP 2020082439A JP 2020180617 A JP2020180617 A JP 2020180617A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- kinematic viscosity
- fluid
- viscosity
- fuel
- supply line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、MGO(Marine Gas Oil)、または、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置に関する。 The present invention uses a fluid, for example, fuel oil such as heavy fuel oil A composed of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) and heavy oil C composed of MFO (Marine Fuel Oil) via a supply line. The present invention relates to a kinematic viscosity control device for a fluid supply device that supplies a device to be used such as an internal combustion engine, a boiler, and plant equipment.
従来、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関では、燃料タンクから、燃料供給ポンプによって、供給ラインを介して、ディーゼル機関に燃料が供給されるようになっている。 Conventionally, for example, in a ship's diesel engine, which is an internal combustion engine, fuel is supplied from a fuel tank to the diesel engine by a fuel supply pump via a supply line.
この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、以下のような問題が生じる。 In this case, if the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate, the following problems occur.
すなわち、供給ラインに供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、内燃機関の燃料噴射ポンプへの流れが阻害されてしまい、内燃機関の作動不良が生じてしまうおそれがある。 That is, if the viscosity of the fuel supplied to the supply line is too high, the flow of the internal combustion engine to the fuel injection pump may be obstructed, resulting in malfunction of the internal combustion engine.
また、燃料の流動が悪く、燃料内の気泡が逃げなくなり、内燃機関の始動不良となるおそれもある。 In addition, the flow of fuel is poor, air bubbles in the fuel cannot escape, and there is a risk that the internal combustion engine may start poorly.
さらに、供給ラインの燃料配管の抵抗が大きくなり、燃料噴射後の粒子が大きくなり、圧縮空気との混合が上手くいかず、着火点が遅れてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 Further, the resistance of the fuel pipe of the supply line becomes large, the particles after fuel injection become large, the mixing with the compressed air does not go well, the ignition point is delayed, and there is a possibility that malfunction occurs.
また、燃料のコールタールが、内燃機関のシリンダ壁、ピストン頂部に付着して燃焼状態が悪くなって、作動不良が生じてしまうおそれがある。 In addition, coal tar as fuel may adhere to the cylinder wall of the internal combustion engine and the top of the piston to deteriorate the combustion state, resulting in malfunction.
さらに、燃料の清浄機による不純物のフィルターができなくなって、内燃機関内に不純物が流入してしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 Further, the fuel purifier cannot filter impurities, and impurities may flow into the internal combustion engine, resulting in malfunction.
一方、供給ラインに供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、燃料噴射のためのプランジャポンプ、燃料噴射弁、ニードル弁などにおいて、潤滑性が不足することによって、これらの摺動部において、焼き付きが生じてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 On the other hand, if the viscosity of the fuel supplied to the supply line is too low, the plunger pump for fuel injection, the fuel injection valve, the needle valve, etc. may have insufficient lubricity, so that the sliding portions thereof may be affected. Seizure may occur, resulting in malfunction.
このため、例えば、排気中のSOxの削減効果を有する低硫黄燃料であるMGO(Marine Gas Oil)を燃料として使用する場合、内燃機関に供給する直前に、または、供給ラインの途中において、冷却装置によって予め冷却して粘度を上げることが行われている。 Therefore, for example, when MGO (Marine Gas Oil), which is a low-sulfur fuel having an effect of reducing SOx in exhaust gas, is used as a fuel, a cooling device is used immediately before supplying the fuel to the internal combustion engine or in the middle of the supply line. It is cooled in advance to increase the viscosity.
ところで、例えば、タンカー、大型客船などの外国航路に就航する船舶は、航海日数が長くなり、また、このような巨大な船舶では、大量の燃料を消費することになる。このため、コストを削減するために、公海上などの航海状態では、比較的に価格の安い低質油である、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油が使われている。 By the way, for example, a ship in service on a foreign route such as a tanker or a large cruise ship has a long voyage time, and such a huge ship consumes a large amount of fuel. Therefore, in order to reduce costs, C heavy oil made of MFO (Marine Fuel Oil), which is a relatively inexpensive low-quality oil, is used in voyage conditions such as on the high seas.
一方、港湾内では、内燃機関の作動・停止などが多くなり、このため、燃料効率などの良好で比較的高価な高質油である、MGO(Marine Gas Oil)、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油が使用されている。 On the other hand, in the harbor, the internal combustion engine is often started and stopped. Therefore, from MGO (Marine Gas Oil) and MDO (Marine Diesel Oil), which are relatively expensive high-quality oils with good fuel efficiency, etc. A heavy oil is used.
このため、このような船舶では、A重油とC重油を切り換えて内燃機関に供給している。この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、前述したように、問題が生じる。 Therefore, in such a ship, A heavy oil and C heavy oil are switched and supplied to the internal combustion engine. In this case, if the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate, problems arise as described above.
このため、本出願人は、供給ラインを介して異なる種類の燃料を、例えば、船舶の内燃機関などの被利用機器に供給する燃料供給装置の動粘度制御装置を既に提供している。 For this reason, the applicant has already provided a kinematic viscosity control device for a fuel supply device that supplies different types of fuel via a supply line to a device to be used such as an internal combustion engine of a ship.
図11は、この従来の燃料供給装置100の概略を示すブロック図である。
FIG. 11 is a block diagram showing an outline of the conventional
図11に示したように、燃料供給装置100は、動粘度制御装置102を備えており、例えば、MGO(Marine Gas Oil)、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油を収容した第1の燃料タンク104と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油を収容した第2の燃料タンク106を備えている。
As shown in FIG. 11, the
そして、第1の燃料タンク104に収容されたA重油は、第1の開閉弁108を介して、第1の取出しライン110を介して、三方弁からなる燃料切換弁112に導入されるようになっている。
Then, the heavy fuel oil A contained in the
同様に、第2の燃料タンク106に収容されたC重油は、第2の開閉弁114を介して、第2の取出しライン116を介して、燃料切換弁112に導入されるようになっている。
Similarly, the heavy fuel oil C contained in the
この燃料切換弁112により切り換えられた燃料(A重油またはC重油)は、供給ライン118を介して、燃料供給ポンプ120を通過することにより所定の圧力で、内燃機関があるメインエンジン122に供給されるように構成されている。
The fuel (heavy oil A or heavy oil C) switched by the
また、メインエンジンで消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁124を介して、循環ライン126を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン126を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第1の燃料タンク104、または、第2の燃料タンク106に還流されるようになっている。
Further, the surplus fuel that is not consumed by the main engine is configured to circulate through the
さらに、燃料供給ポンプ120の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター128を備えている。このヒーター128には、図示しない蒸気源からヒーター128に蒸気を供給する蒸気供給ライン130と、蒸気源からヒーター128に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁136を備えている。
Further, on the downstream side of the
また、このヒーター128を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー132が接続されている。
Further, by passing through the
一方、供給ライン118のヒーター128の下流側には、センサー部134が設けられており、このセンサー部134には、粘度センサー(差圧センサー)138と、温度センサー140が設けられている。
On the other hand, a
なお、粘度センサー138は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ(Hagen−Poiseuille)流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。
The
また、これらの粘度センサー138と、温度センサー140は、動粘度制御部142に接続されている。これらの粘度センサー138からの粘度情報と、温度センサー140からの温度情報に基づいて、動粘度制御部142において、供給ライン118を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。
Further, these
そして、動粘度制御部142の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部142によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁136の開度を上げて、蒸気源からヒーター128に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター128によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。
Then, based on the calculation result of the kinematic viscosity of the kinematic
一方、動粘度制御部142の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部142によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁136の開度を下げて、蒸気源からヒーター128に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。
On the other hand, based on the calculation result of the kinematic viscosity of the kinematic
これによって、供給ライン118に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、動粘度制御装置102には、動粘度制御部142に接続された制御パネル144が設けられており、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などをするように構成されている。
The kinematic
ところで、粘度センサー(差圧センサー)138からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。 By the way, since the signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 138 is viscosity data, it is necessary to convert the flowing fluid into kinematic viscosity.
すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度(cSt)=粘度(cP)/密度(g/cm3)
で換算する必要がある。
That is, when converting the viscosity data into kinematic viscosity, the following formula,
Kinematic viscosity (cSt) = viscosity (cP) / density (g / cm 3 )
It is necessary to convert with.
しかしながら、従来の動粘度制御部142は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。
However, the conventional kinematic
実際の燃料の密度は、例えば、C重油であるMFOでは、0.93(15℃)であり、A重油であるMDOでは、0.83(15℃)であって、その違いは、約10%程度もある。 The actual fuel density is, for example, 0.93 (15 ° C.) for MFO, which is heavy fuel oil C, and 0.83 (15 ° C.) for MDO, which is heavy oil A, and the difference is about 10. There is also about%.
従って、動粘度制御部142によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁136の開度の調整によるヒーター128による加熱温度が正確に制御できないことになる。
Therefore, the kinematic
その結果、供給ライン118に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
また、燃料の切り換え時には、例えば、A重油からC重油に切り替える際に、密度が10%程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。 Further, when switching fuels, for example, when switching from heavy fuel oil A to heavy oil C, the densities differ by about 10%, so if the fuels are simply switched, a shock will occur and the density of the mixed fuel cannot be followed. ..
このため、供給ライン118に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
Therefore, the viscosity of the fuel supplied to the
本発明は、このような現状に鑑み、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整による加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。 In view of such a situation, the present invention can accurately calculate the viscosity of the fluid supplied to the supply line by the kinematic viscosity control unit, and is, for example, a heating device for adjusting the opening degree of the steam proportional valve. An object of the present invention is to provide a kinematic viscosity control device for a fluid supply device capable of accurately controlling the heating temperature by a heater .
また、本発明は、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。 Further, the present invention can control the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate, such as an internal combustion engine. It is an object of the present invention to provide a kinematic viscosity control device for a fluid supply device capable of preventing engine start failure, operation failure, seizure and the like .
さらに、本発明は、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置を提供することを目的とする。 Further, the present invention can accurately follow the density of the mixed fluid without causing a shock when switching the fluid, and accurately keep the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range. Dynamic viscosity control of the fluid supply device that can be controlled and can prevent the start failure, malfunction, seizure, etc. of the equipment to be used, for example, the internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. The purpose is to provide the device.
本発明は、前述したような従来技術における課題及び目的を達成するために発明されたものであって、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、The present invention has been invented in order to achieve the above-mentioned problems and objects in the prior art, and the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention is
供給ラインを介して流体を被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置であって、A kinematic viscosity control device for a fluid supply device that supplies fluid to the device to be used via a supply line.
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、A viscosity sensor arranged on the supply line and measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line,
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、A temperature sensor arranged on the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line is provided.
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、A storage unit that stores a density conversion table that stores density data corresponding to the temperature and viscosity according to the type of fluid in advance, and
前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備え、An arithmetic processing unit that calculates kinematic viscosity according to the type of fluid using the density conversion table stored in the storage unit based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor. Equipped with a kinematic viscosity control unit
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、When switching the type of fluid supplied to the supply line in the kinematic viscosity control unit,
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成され、It is configured to calculate the kinematic viscosity according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、When switching the type of fluid supplied to the supply line in the kinematic viscosity control unit,
前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、In the arithmetic processing unit, based on the switching time M1 which is the time required for switching the fluid flowing through the supply line and the elapsed time M2 from the time of switching.
前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、With reference to the density conversion table stored in the storage unit,
切り換え前の流体の密度D1+(切り換え後の流体の密度D2−切り換え前の流体の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1Fluid density D1 + before switching (fluid density D2-after switching D2-fluid density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。It is characterized in that it is configured to calculate the mixing density and calculate the kinematic viscosity based on the formula of.
このように構成することによって、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。 With this configuration, the viscosity data from the viscosity sensor, which is arranged on the supply line and measures the viscosity of the fluid flowing through the supply line, and the temperature of the fluid arranged on the supply line and flowing through the supply line are measured. Based on the temperature data from the temperature sensor, the kinematic viscosity according to the type of fluid is calculated using the density conversion table that stores the density data corresponding to the temperature and viscosity according to the type of fluid in advance. There is.
従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Therefore, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, the dynamics according to the type of fluid can be obtained from the density conversion table in which the density data corresponding to the temperature and viscosity according to the type of fluid are stored in advance. The viscosity can be calculated accurately.
すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度1℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。 That is, it is controlled by recording the density data of the fluid to be used, and based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, for example, by creating a density conversion table for each 1 ° C. fluid temperature. The accuracy will be improved.
その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。 As a result, the kinematic viscosity control unit can accurately calculate the viscosity of the fluid supplied to the supply line. For example, by adjusting the opening degree of the steam proportional valve, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately calculated. Can be controlled.
また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 In addition, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, which causes a start failure of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, seizure, etc. can be prevented.
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。In this way, when switching the type of fluid supplied to the supply line, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。Therefore, when switching fluids, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately controlled within a predetermined range. It is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
このように構成することによって、流体切換時の混合状態での、各流体の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合流体の密度を算出して正確な制御を行っている。With this configuration, the density of the mixed fluid is calculated from the density table of each fluid in the mixed state at the time of fluid switching, with the elapsed time as a parameter, and accurate control is performed.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。Therefore, when switching fluids, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately controlled within a predetermined range. It is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
前記動粘度制御部において、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、前記密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、
前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention is
When it is determined in the kinematic viscosity control unit that the specific gravity data of the fluid input according to the type of fluid and the density data based on the density conversion table are different and the specific gravity correction is necessary.
The arithmetic processing unit is characterized in that the density conversion table stored in the storage unit is calibrated based on the input specific gravity data of the fluid to calculate the kinematic viscosity.
このように構成することによって、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。 With this configuration, if the specific gravity data of the fluid input according to the type of fluid and the density data based on the density conversion table are different and it is determined that specific gravity correction is necessary, the density conversion table Is calibrated based on the input specific gravity data of the fluid to calculate the kinematic viscosity.
従って、流体の種類に応じて入力された流体の比重データに基づいて、密度変換テーブルを較正しているので、より正確な流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Therefore, since the density conversion table is calibrated based on the specific gravity data of the fluid input according to the type of fluid, the kinematic viscosity according to the type of fluid can be calculated more accurately.
その結果、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 As a result, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately controlled, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, whereby the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. In some cases, it is possible to prevent the equipment to be used, for example, the internal combustion engine from starting failure, malfunction, seizure, and the like.
また、本発明では、前記動粘度制御部の演算処理部で算出された動粘度に基づいて、前記供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するように構成されていることを特徴とする。 Further, the present invention is characterized in that the heating temperature of the heating device arranged in the supply line is controlled based on the kinematic viscosity calculated by the arithmetic processing unit of the kinematic viscosity control unit. And.
このように構成することによって、算出された動粘度に基づいて、供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するので、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御できる。 With this configuration, the heating temperature of the heating device arranged in the supply line is controlled based on the calculated kinematic viscosity. Therefore, for example, the heating device can be adjusted by adjusting the opening degree of the steam proportional valve. The heating temperature by the heater can be accurately controlled, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range.
これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 As a result, it is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明では、前記流体が、MGO(Marine Gas Oil)、または、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油であることを特徴とする。 Further, the present invention is characterized in that the fluid is A heavy oil composed of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) and C heavy oil composed of MFO (Marine Fuel Oil).
このように構成することによって、MGO(Marine Gas Oil)、または、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油に対して、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。 With this configuration, the kinematic viscosity control unit supplies heavy fuel oil A made of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) and heavy oil C made of MFO (Marine Fuel Oil). The viscosity of the fuel supplied to the line can be calculated accurately, and for example, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately controlled by adjusting the opening degree of the steam proportional valve.
また、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 In addition, the viscosity of the fuel supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, which causes a start failure of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, seizure, etc. can be prevented.
さらに、これらのA重油、C重油の燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 Furthermore, when switching between these A heavy oil and C heavy oil fuels, it is possible to accurately follow the density of the mixed fuel without causing a shock, and the viscosity of the fuel supplied to the supply line can be determined. It can be accurately controlled within the range, and it is possible to prevent the start failure, malfunction, seizure, etc. of the equipment to be used, for example, the internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明では、前記被利用機器が、内燃機関、ボイラー、または、プラント機器であることを特徴とする。 Further, the present invention is characterized in that the device to be used is an internal combustion engine, a boiler, or a plant device.
このように、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置を、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関、ボイラーに適用することができる。 As described above, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention can be applied to, for example, a diesel engine or a boiler of a ship which is an internal combustion engine.
また、本発明では、前述のいずれかに記載の動粘度制御装置を備えたことを特徴とする流体供給装置である。 Further, the present invention is a fluid supply device including the kinematic viscosity control device according to any one of the above.
本発明によれば、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。According to the present invention, the viscosity data from the viscosity sensor arranged on the supply line and measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line and the temperature sensor arranged on the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line Based on the temperature data from the above, the kinematic viscosity according to the type of fluid is calculated by using the density conversion table in which the density data corresponding to the temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance.
従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。Therefore, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, the dynamics according to the type of fluid can be obtained from the density conversion table in which the density data corresponding to the temperature and viscosity according to the type of fluid are stored in advance. The viscosity can be calculated accurately.
すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度1℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。That is, it is controlled by recording the density data of the fluid to be used, and based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, for example, by creating a density conversion table for each 1 ° C. fluid temperature. The accuracy will be improved.
その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。As a result, the kinematic viscosity control unit can accurately calculate the viscosity of the fluid supplied to the supply line. For example, by adjusting the opening degree of the steam proportional valve, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately calculated. Can be controlled.
また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。In addition, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, which causes a start failure of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, seizure, etc. can be prevented.
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。In this way, when switching the type of fluid supplied to the supply line, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。Therefore, when switching fluids, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately controlled within a predetermined range. It is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
このように構成することによって、流体切換時の混合状態での、各流体の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合流体の密度を算出して正確な制御を行っている。With this configuration, the density of the mixed fluid is calculated from the density table of each fluid in the mixed state at the time of fluid switching, with the elapsed time as a parameter, and accurate control is performed.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。Therefore, when switching fluids, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately controlled within a predetermined range. It is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
以下、本発明の実施の形態(実施例)を図面に基づいてより詳細に説明する。
(実施例1)
Hereinafter, embodiments (examples) of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
(Example 1)
図1は、本発明の流体供給装置を燃料供給装置10に適用した実施例の概略を示すブロック図である。
FIG. 1 is a block diagram showing an outline of an embodiment in which the fluid supply device of the present invention is applied to the
図1に示したように、燃料供給装置10は、動粘度制御装置12を備えており、例えば、MGO(Marine Gas Oil)、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油を収容した第1の燃料タンク14と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油を収容した第2の燃料タンク16を備えている。
As shown in FIG. 1, the
そして、第1の燃料タンク14に収容されたA重油は、第1の開閉弁18を介して、第1の取出しライン20を介して、三方弁からなる燃料切換弁22に導入されるようになっている。
Then, the heavy fuel oil A contained in the
同様に、第2の燃料タンク16に収容されたC重油は、第2の開閉弁24を介して、第2の取出しライン26を介して、燃料切換弁22に導入されるようになっている。
Similarly, the heavy fuel oil C contained in the
この燃料切換弁22により切り換えられた燃料(A重油またはC重油)は、供給ライン28を介して、燃料供給ポンプ30を通過することにより所定の圧力で、被利用機器として、内燃機関であるメインエンジン32に供給されるように構成されている。
The fuel (heavy oil A or heavy oil C) switched by the
また、メインエンジン32で消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁34を介して、循環ライン36を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン36を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第1の燃料タンク14、または、第2の燃料タンク16に還流されるようになっている。
Further, the surplus fuel that is not consumed by the
さらに、燃料供給ポンプ30の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター38を備えている。このヒーター38には、図示しない蒸気源からヒーター38に蒸気を供給する蒸気供給ライン40と、蒸気源からヒーター38に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁46を備えている。
Further, on the downstream side of the
また、このヒーター38を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー42が接続されている。
Further, by passing through the
一方、供給ライン28のヒーター38の下流側には、センサー部44が設けられており、このセンサー部44には、粘度センサー(差圧センサー)48と、温度センサー50が設けられている。
On the other hand, a
なお、粘度センサー48は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ(Hagen−Poiseuille)流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。
The
また、これらの粘度センサー48と、温度センサー50は、動粘度制御部52に接続されている。これらの粘度センサー48からの粘度情報と、温度センサー50からの温度情報に基づいて、動粘度制御部52において、供給ライン28を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。
Further, these
そして、動粘度制御部52の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部52によって、供給ライン28に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁46の開度を上げて、蒸気源からヒーター38に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター38によって、供給ライン28に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。
Then, based on the calculation result of the kinematic viscosity of the kinematic
一方、動粘度制御部52の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部52によって、供給ライン28に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁46の開度を下げて、蒸気源からヒーター38に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン28に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。
On the other hand, based on the calculation result of the kinematic viscosity of the kinematic
これによって、供給ライン28に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、動粘度制御装置12には、動粘度制御部52に接続された制御パネル54が設けられている。また、制御パネル54には、例えば、MGO(Marine Gas Oil)、または、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油などの燃料の切り換えを行うための燃料切換部56と、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などを行うための表示設定部58とを備えている。
The kinematic
ところで、粘度センサー(差圧センサー)48からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。 By the way, since the signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 48 is viscosity data, it is necessary to convert the flowing fluid into kinematic viscosity.
すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度(cSt)=粘度(cP)/密度(g/cm3)
で換算する必要がある。
That is, when converting the viscosity data into kinematic viscosity, the following formula,
Kinematic viscosity (cSt) = viscosity (cP) / density (g / cm 3 )
It is necessary to convert with.
しかしながら、図11に示した従来の燃料供給装置100では、動粘度制御装置102の動粘度制御部142は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。
However, in the conventional
そのため、実際の燃料の密度は、例えば、C重油であるMFOでは、0.93(15℃)であり、A重油であるMDOでは、0.83(15℃)であって、その違いは、約10%程度もある。 Therefore, the actual fuel density is, for example, 0.93 (15 ° C.) for MFO, which is heavy fuel oil C, and 0.83 (15 ° C.) for MDO, which is heavy oil A. There is about 10%.
従って、動粘度制御部142によって、供給ライン118に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁136の開度の調整によるヒーター128による加熱温度が正確に制御できないことになる。
Therefore, the kinematic
その結果、供給ライン118に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
また、燃料の切り換え時には、例えば、A重油からC重油に切り替える際に、密度が10%程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。 Further, when switching fuels, for example, when switching from heavy fuel oil A to heavy oil C, the densities differ by about 10%, so if the fuels are simply switched, a shock will occur and the density of the mixed fuel cannot be followed. ..
このため、供給ライン118に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
Therefore, the viscosity of the fuel supplied to the
このため、図1に示したように、本発明の燃料供給装置10では、動粘度制御装置12の動粘度制御部52には、例えば、RAM、HDDなどのメモリーから構成される記憶部60と、例えば、CPUなどから構成される演算処理部62とが備えられている。
Therefore, as shown in FIG. 1, in the
そして、本発明の燃料供給装置10では、動粘度制御装置12の動粘度制御部52、制御パネル54などが、図2のブロック図に示したように、作動するように構成されている。
In the
すなわち、動粘度制御部52の記憶部60には、図2に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル64が、デフォルトで記憶されている。
That is, as shown in FIG. 2, the
密度変換テーブル64は、図2に示したように、例えば、MFO密度変換テーブル64A、MDO密度変換テーブル64B、MGO密度変換テーブル64Cが、1℃毎の密度変換テーブルとして予め、動粘度制御部52の記憶部60に記憶されている。
As shown in FIG. 2, the density conversion table 64 includes, for example, the MFO density conversion table 64A, the MDO density conversion table 64B, and the MGO density conversion table 64C as the density conversion table for each 1 ° C. It is stored in the
また、センサー部44の粘度センサー(差圧センサー)48からの信号、温度センサー50からの信号が、動粘度制御部52の演算処理部62に取り込まれるようになっている。
Further, the signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 48 of the
この場合、センサー部44の粘度センサー48からの信号は、メインエンジン32のプランジャポンプの作動による脈動があるので、アナログフィルター65でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路(ADC)66でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ(FIR)67で脈動を除去した後に取り込まれる。
In this case, since the signal from the
また、温度センサー50からの信号についても、アナログフィルター68でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路(ADC)69でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ(FIR)70で処理された後に取り込まれる。
Further, the signal from the
そして、動粘度制御部52の演算処理部62に取り込まれた、粘度センサー48からの粘度データと、温度センサー50からの温度データに基づいて、図2に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル64を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する。
Then, based on the viscosity data from the
具体的には、動粘度制御部52の演算処理部62では、図2の符号51に示したように、温度センサー50からの温度データに基づいて、密度変換テーブル64から密度データを得る。
そして、この密度データと粘度センサー48からの粘度データとに基づいて、
動粘度=粘度/密度の計算式に基づいて、動粘度が計算処理されるようになっている。
Specifically, the
Then, based on this density data and the viscosity data from the
The kinematic viscosity is calculated based on the calculation formula of kinematic viscosity = viscosity / density.
そして、図2に示したように、この算出された動粘度データに基づいて、PID制御74、PWM制御76を行い、定電流回路78を介して、蒸気比例弁46の開度を調整して、蒸気源からヒーター38に供給される蒸気量を制御するように構成されている。
Then, as shown in FIG. 2,
これにより、供給ライン28に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、粘度センサー48の故障時には、表示設定部58において、エラー表示をするとともに、制御モードが温度制御に移行するように構成されている。
When the
また、粘度センサー48と、温度センサー50の両方のセンサーが故障した際には、エラー表示をするとともに、制御モードが手動モードに移行するようになっている。
Further, when both the
この場合、温度センサー50の方が、粘度センサー48に比較して、故障の確立が低いが、温度センサー50の故障時は、各燃料で、5〜15cSt(センチストークス)程度の温度データをデフォルトで有しており、動粘度制御を行うように構成されている。
In this case, the
以下に、動粘度制御部52において、粘度センサー48からの粘度データと、温度センサー50からの温度データに基づいて、密度変換テーブル64を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、図3〜図10のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
Hereinafter, the method in which the kinematic
(1)動粘度算出通常モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出通常モードについて、図3〜図6のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
(1) Normal Mode for kinematic Viscosity Calculation The method for calculating the kinematic viscosity according to the type of fuel will be described in detail below for the normal mode for calculating kinematic viscosity, based on the flowcharts of FIGS. 3 to 6.
(1−1)MGOの動粘度算出通常モード(MODE1)
図3のフローチャートに示したように、ステップS1において動粘度演算処理が開始される。
(1-1) MGO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE1)
As shown in the flowchart of FIG. 3, the kinematic viscosity calculation process is started in step S1.
そして、ステップS2において、温度センサー50からの信号について、アナログフィルター68でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路(ADC)69でデジタル信号に変換される。
Then, in step S2, the signal from the
また、同様にして、粘度センサー48からの信号について、アナログフィルター65でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路(ADC)66でデジタル信号に変換される。
Similarly, the signal from the
なお、この場合、粘度、温度の測定も、トリマーなどのアナログキャリブレーションではなく、ADのバイナリ―データによるデジタルキャリブレーションによって行われる。 In this case, the viscosity and temperature are also measured by digital calibration using AD binary data, not by analog calibration such as trimmer.
次に、ステップS3において、デジタル信号に変換された温度センサー50からの信号について、デジタルフィルタ(FIR)70で脈動が除去される。
Next, in step S3, the pulsation of the signal from the
同様に、デジタル信号に変換された粘度センサー48からの信号について、デジタルフィルタ(FIR)67で処理される。
Similarly, the signal from the
そして、ステップS4において、デジタルフィルタ(FIR)70でフィルタリングされた温度データについて、OFFSET値、SPAN値を用いて、ソフトウェアによって調整(キャリブレーション)され、ステップS5において、温度データが確定される。 Then, in step S4, the temperature data filtered by the digital filter (FIR) 70 is adjusted (calibrated) by software using the OFFSET value and the SPAN value, and the temperature data is determined in step S5.
次に、ステップS6において、デジタルフィルタ(FIR)67でフィルタリングされた粘度データについて、OFFSET値、SPAN値を用いて、ソフトウェアによって調整(キャリブレーション)される。 Next, in step S6, the viscosity data filtered by the digital filter (FIR) 67 is adjusted (calibrated) by software using the OFFSET value and the SPAN value.
具体的には、この粘度データのキャリブレーションは、以下の様にして行われる。 Specifically, the calibration of the viscosity data is performed as follows.
例えば、粘度0.0〜45.0cPで、0.0〜180.0mVが、粘度センサー48の仕様だった場合、先ず、粘度回路に0.0mVを入力する。
For example, when the viscosity is 0.0 to 45.0 cP and 0.0 to 180.0 mV is the specification of the
その時のバイナリーデータを、OFFSET値(例えば、仮に95bit)として記憶する。次に、粘度回路に180mVを入力し、その時のバイナリ―データを、SPAN値(例えば、仮に910bit)として記憶する。 The binary data at that time is stored as an OFFSET value (for example, 95 bits). Next, 180 mV is input to the viscosity circuit, and the binary data at that time is stored as a SPAN value (for example, 910 bits).
粘度センサー48の特性は、アナログ−デジタル変換回路(ADC)66に取り込み時に、ほぼ1次式になるように設計しているので、仮に498bitの入力があった場合、Fullscale×(Input data - OFFSET data)/(SPAN data - OFFSET data)の関係式が成り立ち、これにより、45.0cP×(498bit−95bit)/(910bit−95bit)=22.25cPの粘度を算出するようになっている。
The characteristics of the
なお、温度データのキャリブレーションについても、同様に行われるようになっている。 It should be noted that the calibration of the temperature data is also performed in the same manner.
次に、図4のフローチャートに示したように、ステップS7において、例えば、燃料がA重油であるMGOであるか否かについて、燃料の種類が判断される。 Next, as shown in the flowchart of FIG. 4, in step S7, for example, the type of fuel is determined as to whether or not the fuel is MGO, which is heavy fuel oil A.
そして、ステップS7において、燃料がMGOであると判断された場合には、ステップS8において、比重補正が必要か否か判断される。 Then, when it is determined in step S7 that the fuel is MGO, it is determined in step S8 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS8において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS9において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)が入力される。 If it is determined in step S8 that specific gravity correction is necessary, the user inputs MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) in step S9.
そして、ステップS9において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)が入力された後、ステップS10において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S9, after the specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) of the MGO is input by the user, the density conversion table stored in the
すなわち、MGO密度変換テーブル64Cと、ユーザーによって入力されたMGOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MGO density conversion table 64C is calibrated at 1 ° C intervals based on the MGO density conversion table 64C and the MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) input by the user. ing.
具体的には、例えば、MGO密度変換テーブル64Cと、ユーザーによって入力されたMGOの比重データ(15℃/4℃)がずれていた場合、15℃で、0.2ずれていたら、0.2シフトさせて、ゲインを変更することにより行われる。 Specifically, for example, when the MGO density conversion table 64C and the specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) of MGO input by the user deviate from each other, it is 15 ° C., and if it deviates by 0.2, it is 0.2. This is done by shifting and changing the gain.
すなわち、密度(15℃)に換算して、動粘度テーブルを補正する。 That is, the kinematic viscosity table is corrected in terms of density (15 ° C.).
実際の燃料油のデータにより、MGO密度変換テーブル64Cを補正するので、より精度が向上することになる。例えば、ユーザーが入力した比重データを密度データに換算する式である下記の式を用いて精度を向上させる。
d(15℃)=S(15/4℃)×0.99997
ここで、d:密度、S:比重である。
Since the MGO density conversion table 64C is corrected based on the actual fuel oil data, the accuracy will be further improved. For example, the accuracy is improved by using the following formula, which is a formula for converting the specific gravity data input by the user into density data.
d (15 ° C) = S (15/4 ° C) x 0.99999
Here, d: density and S: specific gravity.
そして、ステップS11において、このキャリブレーションされたMGO密度変換テーブル64Cを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, in step S11, the kinematic viscosity is calculated using the calibrated MGO density conversion table 64C, the kinematic viscosity data is determined, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity data is determined in step S12. The viscosity calculation process is completed.
一方、ステップS8において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップS13において、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cに基づいて、1℃の間隔で動粘度を算出して、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S8 that the specific gravity correction is unnecessary, the kinematic viscosity is calculated at 1 ° C. intervals based on the default MGO density conversion table 64C in step S13, and the kinematic viscosity is calculated in step S11. The viscosity data is confirmed, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
(1−2)MDOの動粘度算出通常モード(MODE2)
さらに、ステップS7において、燃料がMGOでないと判断された場合には、図5のフローチャートに示したように、ステップS14において、他の種類の燃料、A重油であるMDOでであるか否かについて、燃料の種類が判断される。
(1-2) MDO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE2)
Further, when it is determined in step S7 that the fuel is not MGO, as shown in the flowchart of FIG. 5, in step S14, whether or not the fuel is another type of fuel, MDO which is A heavy oil. , The type of fuel is determined.
そして、ステップS14において、燃料がMDOであると判断された場合には、上記の燃料がMGOであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。 Then, in step S14, when it is determined that the fuel is MDO, the same arithmetic processing as when it is determined that the fuel is MGO is performed.
すなわち、図5のフローチャートに示したように、ステップS15において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, as shown in the flowchart of FIG. 5, in step S15, it is determined whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS15において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS16において、ユーザーによって、MDOの比重データ(15℃/4℃)が入力される。 If it is determined in step S15 that the specific gravity correction is necessary, the specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) of the MDO is input by the user in step S16.
そして、ステップS16において、ユーザーによって、MDOの比重データ(15℃/4℃)が入力された後、ステップS17において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S16, after the specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) of the MDO is input by the user, the density conversion table stored in the
すなわち、MDO密度変換テーブル64Bと、ユーザーによって入力されたMDOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MDO density conversion table 64B is calibrated at 1 ° C intervals based on the MDO density conversion table 64B and the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) input by the user. ing.
そして、ステップS11において、このキャリブレーションされたMDO密度変換テーブル64Bを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, in step S11, the kinematic viscosity is calculated using the calibrated MDO density conversion table 64B, the kinematic viscosity data is determined, and in step S12, the kinematic viscosity calculation process is completed.
一方、ステップS15において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップS18において、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bに基づいて、1℃の間隔で動粘度を算出して、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S15 that the specific gravity correction is unnecessary, the kinematic viscosity is calculated at 1 ° C. intervals based on the default MDO density conversion table 64B in step S18, and the kinematic viscosity is calculated in step S11. The viscosity data is confirmed, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
(1−3)MFOの動粘度算出通常モード(MODE3)
さらに、ステップS14において、燃料がMDOでないと判断された場合には、図6のフローチャートに示したように、ステップS19において、他の種類の燃料、C重油であるMFOであるか否かについて、燃料の種類が判断される。
(1-3) MFO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE3)
Further, when it is determined in step S14 that the fuel is not MDO, as shown in the flowchart of FIG. 6, in step S19, it is determined whether or not the fuel is another type of fuel, MFO which is C heavy oil. The type of fuel is determined.
そして、ステップS19において、燃料がMFOであると判断された場合には、上記の燃料がMGOであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。 Then, in step S19, when the fuel is determined to be MFO, the same arithmetic processing as when the fuel is determined to be MGO is performed.
すなわち、図6のフローチャートに示したように、ステップS20において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, as shown in the flowchart of FIG. 6, in step S20, it is determined whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS20において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS21において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)が入力される。 If it is determined in step S20 that specific gravity correction is necessary, the user inputs MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) in step S21.
そして、ステップS21において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)が入力された後、ステップS22において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S21, after the specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) of the MFO is input by the user, in step S22, the density conversion table stored in the
すなわち、MFO密度変換テーブル64Aと、ユーザーによって入力されたMFOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MFO density conversion table 64A is calibrated at 1 ° C intervals based on the MFO density conversion table 64A and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) input by the user. ing.
そして、ステップS11において、このキャリブレーションされたMFO密度変換テーブル64Aを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, in step S11, the kinematic viscosity is calculated using the calibrated MFO density conversion table 64A, the kinematic viscosity data is determined, the kinematic viscosity data is determined, and the kinematic viscosity calculation process is performed in step S12. finish.
一方、ステップS20において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップS23において、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aに基づいて、1℃の間隔で動粘度を算出して、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S20 that the specific gravity correction is unnecessary, the kinematic viscosity is calculated at 1 ° C. intervals based on the default MFO density conversion table 64A in step S23, and the kinematic viscosity is calculated in step S11. The viscosity data is confirmed, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
このように構成することによって、供給ライン28に配設され、供給ライン28を流れる燃料の粘度を測定する粘度センサー48からの粘度データと、供給ライン28に配設され、供給ライン28を流れる燃料の温度を測定する温度センサー50からの温度データに基づいて、燃料の種類(例えば、A重油であるMGO、MDOと、C重油であるMFO)に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル64(例えば、MFO密度変換テーブル64A、MDO密度変換テーブル64B、MGO密度変換テーブル64C)を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。
With this configuration, the viscosity data from the
従って、粘度センサー48からの粘度データと、温度センサー50からの温度データに基づいて、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル64から、燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。
Therefore, based on the viscosity data from the
すなわち、使用する燃料の密度データを記録することにより、粘度センサー48からの粘度データと、温度センサー50からの温度データに基づいて、例えば、燃料温度1℃ごとの密度変換テーブル64を作成することにより、制御精度が向上することになる。
That is, by recording the density data of the fuel to be used, for example, a density conversion table 64 for each 1 ° C. of fuel temperature is created based on the viscosity data from the
その結果、動粘度制御部52によって、供給ライン28に供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁46の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。
As a result, the kinematic
また、供給ライン28に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン28に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
Further, the viscosity of the fuel supplied to the
さらに、燃料の種類に応じて入力された燃料の比重データと、密度変換テーブル64に基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブル64を入力された燃料の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。 Further, when the specific gravity data of the fuel input according to the type of fuel and the density data based on the density conversion table 64 are different and it is determined that the specific gravity correction is necessary, the density conversion table 64 is input. The kinematic viscosity is calculated by calibrating based on the specific gravity data of the fuel.
従って、燃料の種類に応じて入力された燃料油の比重データに基づいて、密度変換テーブル64を較正しているので、より正確な燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Therefore, since the density conversion table 64 is calibrated based on the specific gravity data of the fuel oil input according to the fuel type, the kinematic viscosity according to the fuel type can be calculated more accurately. ..
その結果、加熱装置であるヒーター38による加熱温度を正確に制御でき、供給ライン28に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン28に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
As a result, the heating temperature by the
なお、以上では、ステップS9において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)を入力したが、ステップS9において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とを一度に入力するようにしても良い。 In the above, in step S9, the user inputs the specific gravity data of MGO (15 ° C./4 ° C.), but in step S9, the user inputs the specific gravity data of MGO (15 ° C./4 ° C.) and the MDO. Specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) may be input at the same time.
この場合には、ステップS17のユーザーによるMDOの比重データ(15℃/4℃)の入力、ステップS24のユーザーによるMFOの比重データ(15℃/4℃)の入力を省略することができる。 In this case, the input of the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) by the user in step S17 and the input of the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) by the user in step S24 can be omitted.
(2)動粘度算出切換モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出切換モードについて、図7〜図10のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
(2) Dynamic Viscosity Calculation Switching Mode The method for calculating the kinematic viscosity according to the type of fuel will be described in detail below with respect to the kinematic viscosity calculation switching mode based on the flowcharts of FIGS. 7 to 10.
すなわち、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出している。
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
That is, when switching the type of fluid supplied to the supply line, the kinematic viscosity is calculated according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
In this way, when switching the type of fluid supplied to the supply line, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 Therefore, when switching fluids, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately controlled within a predetermined range. It is possible to prevent starting failure, malfunction, seizure, etc. of the device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
具体的には、下記のMODE4〜MODE7のステップによって行われるようになっており、以下にその詳細について、図6〜図10を参照しながら説明する。 Specifically, it is carried out by the following steps of MODE4 to MODE7, and the details thereof will be described below with reference to FIGS. 6 to 10.
(2−1)MGOからMFOへの切り換え(MODE4)
すなわち、図6に示したように、ステップS19において、燃料がMFOでないと判断された場合には、図7のフローチャートに示したように、ステップS24において、MGOからMFOへの切り換えであるかが判断される。
(2-1) Switching from MGO to MFO (MODE4)
That is, as shown in FIG. 6, when it is determined in step S19 that the fuel is not MFO, as shown in the flowchart of FIG. 7, in step S24, whether the switch is from MGO to MFO. Judged.
そして、ステップS24において、MGOからMFOへの切り換えであると判断された場合には、ステップS25において、比重補正が必要か否か判断される。 Then, when it is determined in step S24 that the switch is from MGO to MFO, it is determined in step S25 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS25において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS26において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とが入力される。 When it is determined in step S25 that specific gravity correction is necessary, in step S26, the user inputs the specific gravity data of MGO (15 ° C./4 ° C.) and the specific gravity data of MFO (15 ° C./4 ° C.). Will be done.
そして、ステップS26において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とが入力された後、ステップS27において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S26, the MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) are input by the user, and then stored in the
すなわち、MGO密度変換テーブル64Cと、MFO密度変換テーブル64Aと、ユーザーによって入力されたMGOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cと、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aとを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MGO density conversion table 64C, the MFO density conversion table 64A, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) input by the user, and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). The MGO density conversion table 64C and the default MFO density conversion table 64A are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS28において、ユーザーによって、供給ライン28を流れる燃料の切り換え(MGO→MFOへの切り換え)に要する時間である切換時間M1が入力される。 Then, in step S28, the user inputs the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MGO to MFO).
すなわち、使用する燃料の切り換え時に、メータ表示と制御データをショックレスにするため、ユーザーに、供給ライン28などの配管の長さから算出した燃料の切換時間M1、すなわち、この場合には、A重油であるMGOから、混合状態、C重油であるMFOまで要する燃料の切換時間M1が入力される(例えば、デフォルトは30分で、120分まで)。
That is, in order to make the meter display and control data shockless when switching the fuel to be used, the user is informed of the fuel switching time M1 calculated from the length of the pipe such as the
これは、燃料の切り換え時には、例えば、A重油からC重油に切り替える際に、密度が10%程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができないからである。 This is because when switching fuels, for example, when switching from A heavy oil to C heavy oil, the density differs by about 10%, so if switching is simple, a shock will occur and it will follow the density of the mixed fuel. Because it cannot be done.
次に、ステップS28において、ユーザーによって、切換時間M1が入力された後、ステップS29において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, in step S28, after the switching time M1 is input by the user, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated in step S29.
すなわち、供給ライン28に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のMGO密度変換テーブル64Cと、MFO密度変換テーブル64Aとを参照して、
切り換え前の燃料の密度D1+(切り換え後の燃料の密度D2−切り換え前の燃料の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the
With reference to the MGO density conversion table 64C and the MFO density conversion table 64A after the calibration as described above,
Fuel density before switching D1 + (fuel density after switching D2-fuel density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the formula of.
なお、この場合、混合密度の算出は、1℃の間隔で、1分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS29において、動粘度を算出した後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S29, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
一方、ステップS25において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cと、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aとを用いて、ステップS28のユーザーによる切換時間M1の入力、ステップS29の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, when it is determined in step S25 that the intrinsic gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S28 using the default MGO density conversion table 64C and the default MFO density conversion table 64A. After calculating the kinematic viscosity by calculating the mixing density in step S29, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
(2−2)MDOからMFOへの切り換え(MODE5)
すなわち、図7に示したように、ステップS24において、MGOからMFOへの切り換えでないと判断された場合には、図8のフローチャートに示したように、ステップS30において、MDOからMFOへの切り換えであるかが判断される。
(2-2) Switching from MDO to MFO (MODE5)
That is, as shown in FIG. 7, when it is determined in step S24 that the switch is not from MGO to MFO, as shown in the flowchart of FIG. 8, in step S30, the switch from MDO to MFO is performed. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「MGOからMFOへの切り換え(MODE4)」と同様に実施される。 The following operation is carried out in the same manner as the above-mentioned "switching from MGO to MFO (MODE4)".
すなわち、ステップS30において、MGOからMFOへの切り換えであると判断された場合には、ステップS31において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, when it is determined in step S30 that the switch is from MGO to MFO, it is determined in step S31 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS31において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS32において、ユーザーによって、MDOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とが入力される。 When it is determined in step S31 that specific gravity correction is necessary, in step S32, the specific gravity data of MDO (15 ° C./4 ° C.) and the specific gravity data of MFO (15 ° C./4 ° C.) are input by the user. Will be done.
そして、ステップS32において、ユーザーによって、MDOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とが入力された後、ステップS33において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S32, the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) are input by the user, and then stored in the
すなわち、MDO密度変換テーブル64Bと、MFO密度変換テーブル64Aと、ユーザーによって入力されたMDOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bと、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aとを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MDO density conversion table 64B, the MFO density conversion table 64A, the MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) input by the user, and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). The MDO density conversion table 64B and the default MFO density conversion table 64A are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS34において、ユーザーによって、供給ライン28を流れる燃料の切り換え(MDO→MFOへの切り換え)に要する時間である切換時間M1が入力される。 Then, in step S34, the user inputs the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MDO to MFO).
次に、ステップS34において、ユーザーによって、切換時間M1が入力された後、ステップS35において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, in step S34, after the switching time M1 is input by the user, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated in step S35.
すなわち、供給ライン28に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のMDO密度変換テーブル64Bと、MFO密度変換テーブル64Aとを参照して、
切り換え前の燃料の密度D1+(切り換え後の燃料の密度D2−切り換え前の燃料の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the
With reference to the MDO density conversion table 64B and the MFO density conversion table 64A after the calibration as described above,
Fuel density before switching D1 + (fuel density after switching D2-fuel density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the formula of.
なお、この場合、混合密度の算出は、1℃の間隔で、1分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS35において、動粘度を算出した後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S35, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
一方、ステップS31において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bと、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aとを用いて、ステップS34のユーザーによる切換時間M1の入力、ステップS35の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, when it is determined in step S31 that the specific gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S34 using the default MDO density conversion table 64B and the default MFO density conversion table 64A. After calculating the kinematic viscosity by calculating the mixing density in step S35, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
(2−3)MFOからMGOへの切り換え(MODE6)
すなわち、図8に示したように、ステップS30において、MDOからMFOへの切り換えでないと判断された場合には、図9のフローチャートに示したように、ステップS36において、MFOからMGOへの切り換えであるかが判断される。
(2-3) Switching from MFO to MGO (MODE6)
That is, as shown in FIG. 8, when it is determined in step S30 that the switching from MDO to MFO is not performed, the switching from MFO to MGO is performed in step S36 as shown in the flowchart of FIG. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「MGOからMFOへの切り換え(MODE4)」と同様に実施される。 The following operation is carried out in the same manner as the above-mentioned "switching from MGO to MFO (MODE4)".
すなわち、ステップS36において、MFOからMGOへの切り換えであると判断された場合には、ステップS37において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, when it is determined in step S36 that the switch is from MFO to MGO, it is determined in step S37 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS37において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS38において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)と、MGOの比重データ(15℃/4℃)とが入力される。 When it is determined in step S37 that specific gravity correction is necessary, the user inputs MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) in step S38. Will be done.
そして、ステップS38において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)と、MGOの比重データ(15℃/4℃)とが入力された後、ステップS39において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S38, the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and the MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) are input by the user, and then stored in the
すなわち、MFO密度変換テーブル64Aと、MGO密度変換テーブル64Cと、ユーザーによって入力されたMFOの比重データ(15℃/4℃)と、MGOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aと、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cとを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MFO density conversion table 64A, the MGO density conversion table 64C, the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) input by the user, and the MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.). The MFO density conversion table 64A and the default MGO density conversion table 64C are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS40において、ユーザーによって、供給ライン28を流れる燃料の切り換え(MFO→MGOへの切り換え)に要する時間である切換時間M1が入力される。 Then, in step S40, the user inputs the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MFO to MGO).
次に、ステップS40において、ユーザーによって、切換時間M1が入力された後、ステップS41において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, in step S40, after the switching time M1 is input by the user, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated in step S41.
すなわち、供給ライン28に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のMFO密度変換テーブル64Aと、MGO密度変換テーブル64Cとを参照して、
切り換え前の燃料の密度D1+(切り換え後の燃料の密度D2−切り換え前の燃料の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the
With reference to the MFO density conversion table 64A and the MGO density conversion table 64C after the calibration as described above,
Fuel density before switching D1 + (fuel density after switching D2-fuel density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the formula of.
なお、この場合、混合密度の算出は、1℃の間隔で、1分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS41において、動粘度を算出した後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S41, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
一方、ステップS37において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aと、デフォルトのMGO密度変換テーブル64Cとを用いて、ステップS40のユーザーによる切り換え時間M1の入力、ステップS41の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, when it is determined in step S37 that the specific gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S40 by using the default MFO density conversion table 64A and the default MGO density conversion table 64C. After calculating the kinematic viscosity by calculating the mixing density in step S41, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
(2−4)MFOからMDOへの切り換え(MODE7)
すなわち、図9に示したように、ステップS36において、MFOからMGOへの切り換えでないと判断された場合には、図10のフローチャートに示したように、ステップS42において、MFOからMDOへの切り換えであるかが判断される。
(2-4) Switching from MFO to MDO (MODE7)
That is, as shown in FIG. 9, when it is determined in step S36 that the switch is not from MFO to MGO, as shown in the flowchart of FIG. 10, in step S42, the switch from MFO to MDO is performed. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「MGOからMFOへの切り換え(MODE4)」と同様に実施される。 The following operation is carried out in the same manner as the above-mentioned "switching from MGO to MFO (MODE4)".
すなわち、ステップS42において、MFOからMDOへの切り換えであると判断された場合には、ステップS43において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, when it is determined in step S42 that the switch is from MFO to MDO, it is determined in step S43 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップS43において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップS44において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)とが入力される。 When it is determined in step S43 that specific gravity correction is necessary, in step S44, the specific gravity data of MFO (15 ° C./4 ° C.) and the specific gravity data of MDO (15 ° C./4 ° C.) are input by the user. Will be done.
そして、ステップS44において、ユーザーによって、MFOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)とが入力された後、ステップS45において、記憶部60に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, in step S44, the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) and the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) are input by the user, and then stored in the
すなわち、MFO密度変換テーブル64Aと、MDO密度変換テーブル64Bと、ユーザーによって入力されたMFOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)に基づいて、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aと、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bとを、1℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MFO density conversion table 64A, the MDO density conversion table 64B, the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) input by the user, and the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.). The MFO density conversion table 64A and the default MDO density conversion table 64B are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS46において、ユーザーによって、供給ライン28を流れる燃料の切り換え(MFO→MDOへの切り換え)に要する時間である切換時間M1が入力される。 Then, in step S46, the user inputs the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MFO to MDO).
次に、ステップS46において、ユーザーによって、切換時間M1が入力された後、ステップS47において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, in step S46, after the switching time M1 is input by the user, the mixing density is calculated and the kinematic viscosity is calculated in step S47.
すなわち、供給ライン28に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のMFO密度変換テーブル64Aと、MDO密度変換テーブル64Bとを参照して、
切り換え前の燃料の密度D1+(切り換え後の燃料の密度D2−切り換え前の燃料の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the
With reference to the MFO density conversion table 64A and the MDO density conversion table 64B after the calibration as described above,
Fuel density before switching D1 + (fuel density after switching D2-fuel density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the formula of.
なお、この場合、混合密度の算出は、1℃の間隔で、1分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップS47において、動粘度を算出した後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S47, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
一方、ステップS43において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのMFO密度変換テーブル64Aと、デフォルトのMDO密度変換テーブル64Bとを用いて、ステップS46のユーザーによる切換時間M1の入力、ステップS47の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップS11において、動粘度データが確定され、ステップS12において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, when it is determined in step S43 that the intrinsic gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S46 using the default MFO density conversion table 64A and the default MDO density conversion table 64B. After calculating the kinematic viscosity by calculating the mixing density in step S47, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process is completed in step S12.
なお、以上では、ステップS26において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とを入力したが、ステップS26において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)とを一度に入力するようにしても良い。 In the above, in step S26, the specific gravity data of MGO (15 ° C./4 ° C.) and the specific gravity data of MFO (15 ° C./4 ° C.) were input by the user, but in step S26, the user used MGO. Specific gravity data (15 ° C./4 ° C.), MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.), and MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) may be input at the same time.
また、ステップS9において、ユーザーによって、MGOの比重データ(15℃/4℃)と、MDOの比重データ(15℃/4℃)と、MFOの比重データ(15℃/4℃)とを一度に入力して、動粘度算出切換モードにおける入力を省略することもできる。 Further, in step S9, the MGO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.), the MDO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.), and the MFO specific gravity data (15 ° C./4 ° C.) are simultaneously generated by the user. It is also possible to input and omit the input in the kinematic viscosity calculation switching mode.
さらに、ステップS28において、全ての場合(MODE4〜MODE7)の供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1を入力するようにしても良い。
Further, in step S28, the switching time M1 which is the time required for switching the fuel flowing through the
このように構成することによって、供給ライン28に供給される燃料の種類(例えば、A重油であるMGO、MDOと、C重油であるMFO)を切り換える際に、供給ライン28を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、密度変換テーブル(例えば、MFO密度変換テーブル64A、MDO密度変換テーブル64B、MGO密度変換テーブル64C)を参照して、
切り換え前の燃料の密度D1+(切り換え後の燃料の密度D2−切り換え前の燃料の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
With this configuration, when switching the type of fuel supplied to the supply line 28 (for example, MGO and MDO which are A heavy oil and MFO which is C heavy oil), the fuel flowing through the
Fuel density before switching D1 + (fuel density after switching D2-fuel density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the formula of.
すなわち、燃料切換時の混合状態での、各燃料の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合燃料の密度を算出して正確な制御を行っている。 That is, the density of the mixed fuel is calculated from the density table of each fuel in the mixed state at the time of fuel switching, with the elapsed time as a parameter, and accurate control is performed.
従って、燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ライン28に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ライン28に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
Therefore, when switching fuels, it is possible to accurately follow the density of the mixed fuel without causing a shock, and the viscosity of the fuel supplied to the
以上、本発明の好ましい実施の態様を説明してきたが、本発明はこれに限定されることはなく、例えば、上記実施例では、燃料として、A重油であるMGO、MDOと、C重油であるMFOについて適用したが、その他の流体の燃料などにも適用することも可能である。 Although the preferred embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to this. For example, in the above embodiment, the fuels are MGO and MDO, which are heavy oil A, and heavy oil C. Although it was applied to MFO, it can also be applied to fuels of other fluids.
また、上記実施例では、A重油であるMGO、MDOと、C重油であるMFOの3種類の燃料を切り換える場合について説明したが、切り換える燃料、すなわち、切り換える流体の数などは適宜変更することができる。 Further, in the above embodiment, the case of switching between three types of fuels, MGO and MDO which are heavy oil A and MFO which is heavy oil C, has been described, but the fuel to be switched, that is, the number of fluids to be switched and the like can be appropriately changed. it can.
また、加熱装置として、蒸気比例弁46を備えた蒸気によって加熱するヒーター38を用いたが、シーズヒーター、赤外線などその他の公知の過熱装置を用いることも可能である。
Further, although the
さらに、上記実施例では、本発明を流体供給装置を燃料供給装置10に適用したが、その他の流体、例えば、プラント機器の原料に適用することも可能であるなど本発明の目的を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
Further, in the above embodiment, the present invention is applied to the
本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、MGO(Marine Gas Oil)、または、MDO(Marine Diesel Oil)からなるA重油と、MFO(Marine Fuel Oil)からなるC重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置に適用することができる。 The present invention uses a fluid, for example, fuel oil such as heavy fuel oil A composed of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) and heavy oil C composed of MFO (Marine Fuel Oil) via a supply line. It can be applied to a kinematic viscosity control device of a fluid supply device that supplies a device to be used such as an internal combustion engine, a boiler, and a plant device .
10 燃料供給装置
12 動粘度制御装置
14 第1の燃料タンク
16 第2の燃料タンク
18 第1の開閉弁
20 第1の取出しライン
22 燃料切替弁
24 第2の開閉弁
26 第2の取出しライン
28 供給ライン
30 燃料供給ポンプ
32 メインエンジン
34 循環開閉弁
36 循環ライン
38 ヒーター
40 蒸気供給ライン
42 リザーバー
44 センサー部
46 蒸気比例弁
48 粘度センサー
50 温度センサー
52 動粘度制御部
54 制御パネル
56 燃料切換部
58 表示設定部
60 記憶部
62 演算処理部
64 密度変換テーブル
64A MFO密度変換テーブル
64B MDO密度変換テーブル
64C MGO密度変換テーブル
65 アナログフィルター
66 アナログ−デジタル変換回路(ADC)
67 デジタルフィルタ(FIR)
68 アナログフィルター
69 アナログ−デジタル変換回路(ADC)
70 デジタルフィルタ(FIR)
74 PID制御
76 PWM制御
78 定電流回路
100 燃料供給装置
102 動粘度制御装置
104 第1の燃料タンク
106 第2の燃料タンク
108 第1の開閉弁
110 第1の取出しライン
112 燃料切替弁
114 第2の開閉弁
116 第2の取出しライン
118 供給ライン
120 燃料供給ポンプ
122 メインエンジン
124 循環開閉弁
126 循環ライン
128 ヒーター
130 蒸気供給ライン
132 リザーバー
134 センサー部
136 蒸気比例弁
138 粘度センサー
140 温度センサー
142 動粘度制御部
144 制御パネル
D1 切り換え前の流体の密度
D2 切り換え後の流体の密度
M1 切換時間
M2 経過時間
10
67 Digital Filter (FIR)
68
70 Digital Filter (FIR)
74
Claims (6)
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、A viscosity sensor arranged on the supply line and measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line,
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、A temperature sensor arranged on the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line is provided.
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、A storage unit that stores a density conversion table that stores density data corresponding to the temperature and viscosity according to the type of fluid in advance, and
前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備え、An arithmetic processing unit that calculates kinematic viscosity according to the type of fluid using the density conversion table stored in the storage unit based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor. Equipped with a kinematic viscosity control unit
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、When switching the type of fluid supplied to the supply line in the kinematic viscosity control unit,
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成され、It is configured to calculate the kinematic viscosity according to the fluctuation of the mixing ratio of the fluid.
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、When switching the type of fluid supplied to the supply line in the kinematic viscosity control unit,
前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間M1、切り換え時からの経過時間M2に基づいて、In the arithmetic processing unit, based on the switching time M1 which is the time required for switching the fluid flowing through the supply line and the elapsed time M2 from the time of switching.
前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、With reference to the density conversion table stored in the storage unit,
切り換え前の流体の密度D1+(切り換え後の流体の密度D2−切り換え前の流体の密度D1)×経過時間M2/切換時間M1Fluid density D1 + before switching (fluid density D2-after switching D2-fluid density D1 before switching) x elapsed time M2 / switching time M1
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする動粘度制御装置。A kinematic viscosity control device characterized in that it is configured to calculate the mixing density and calculate the kinematic viscosity based on the equation of.
前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする請求項1に記載の動粘度制御装置。The claim is characterized in that the arithmetic processing unit is configured to calibrate the density conversion table stored in the storage unit based on the input specific gravity data of the fluid to calculate the kinematic viscosity. The kinematic viscosity control device according to 1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020082439A JP6823747B2 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Dynamic viscosity control device for fluid supply device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020082439A JP6823747B2 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Dynamic viscosity control device for fluid supply device |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016166366A Division JP6703461B2 (en) | 2016-08-27 | 2016-08-27 | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020180617A true JP2020180617A (en) | 2020-11-05 |
JP6823747B2 JP6823747B2 (en) | 2021-02-03 |
Family
ID=73024406
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020082439A Active JP6823747B2 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Dynamic viscosity control device for fluid supply device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6823747B2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023080391A1 (en) * | 2021-11-03 | 2023-05-11 | 주식회사 노아에스비엠에이 | Device for managing ship oil and methods thereof |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59211859A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-30 | Shinsaku Hirano | Control method of automatic measuring and purifying apparatus of diesel engine fuel oil |
JPH02115614A (en) * | 1988-10-25 | 1990-04-27 | Kokusai Tekunikaruzu:Kk | Switching and supplying system for fuel oil |
JPH09158768A (en) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Riken Corp | Engine fuel injection control device |
JP2011112362A (en) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Ship Partners Ltd | Method and device for analyzing quality of liquid |
JP2011157926A (en) * | 2010-02-03 | 2011-08-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Fuel supply device with fuel change-over function |
JP2015502536A (en) * | 2011-11-21 | 2015-01-22 | ザ・ボーイング・カンパニーTheBoeing Company | Fuel monitoring radio system |
JP2015016861A (en) * | 2009-10-16 | 2015-01-29 | デウ シップビルディング アンド マリーン エンジニアリング カンパニー リミテッド | Floating structure with fuel tank for gas fuel |
-
2020
- 2020-05-08 JP JP2020082439A patent/JP6823747B2/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59211859A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-30 | Shinsaku Hirano | Control method of automatic measuring and purifying apparatus of diesel engine fuel oil |
JPH02115614A (en) * | 1988-10-25 | 1990-04-27 | Kokusai Tekunikaruzu:Kk | Switching and supplying system for fuel oil |
JPH09158768A (en) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Riken Corp | Engine fuel injection control device |
JP2015016861A (en) * | 2009-10-16 | 2015-01-29 | デウ シップビルディング アンド マリーン エンジニアリング カンパニー リミテッド | Floating structure with fuel tank for gas fuel |
JP2011112362A (en) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Ship Partners Ltd | Method and device for analyzing quality of liquid |
JP2011157926A (en) * | 2010-02-03 | 2011-08-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Fuel supply device with fuel change-over function |
JP2015502536A (en) * | 2011-11-21 | 2015-01-22 | ザ・ボーイング・カンパニーTheBoeing Company | Fuel monitoring radio system |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023080391A1 (en) * | 2021-11-03 | 2023-05-11 | 주식회사 노아에스비엠에이 | Device for managing ship oil and methods thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6823747B2 (en) | 2021-02-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6360556B2 (en) | Apparatus and method for continuously measuring the dynamic fuel consumption of an internal combustion engine | |
CN104508279B (en) | Method and apparatus for controlling the fuel pressure in gas fuel engine | |
KR102092326B1 (en) | Ship | |
JP2016525682A5 (en) | ||
JP6823747B2 (en) | Dynamic viscosity control device for fluid supply device | |
CN101349381B (en) | Liquefied gas supply system and method thereof | |
US8214131B2 (en) | Method for controlling an internal combustion engine | |
CN100516785C (en) | Method and device for determining fuel consumption of internal combustion engine | |
US20080262701A1 (en) | Alternate fuel blending system and associated method | |
EP2058498B1 (en) | Method to determine the fuel temperature in a common rail injection system | |
KR101246386B1 (en) | Method for controlling operation of diesel engine, apparatus for controlling operation of diesel engine, diesel engine, and ship | |
US11592430B2 (en) | Method for estimating a combustion characteristic of a gas that may contain dihydrogen | |
WO2010086805A1 (en) | Device for supplying the liquid material inside a filling container and method of controlling the liquid level inside the filling container for said liquid material supply device | |
US20200248595A1 (en) | Apparatus and method for blending oil on a marine vessel | |
JP5481310B2 (en) | Specific gravity monitoring control device and fuel supply device having the same | |
JP6703461B2 (en) | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device | |
CN107965565A (en) | A kind of wet clutch automatic transmission oil pumping system and its control method | |
US8275536B2 (en) | Method for the determination of an injected fuel mass of a preinjection | |
JP5106144B2 (en) | Natural gas supply system and natural gas supply method | |
JP6959805B2 (en) | Ship | |
JP4479618B2 (en) | Fuel level detection device and fuel level detection method | |
JP6141585B2 (en) | Fuel supply pressure control device and internal combustion engine fuel supply device | |
TWI807634B (en) | Production of cylinder oil | |
JPH02115614A (en) | Switching and supplying system for fuel oil | |
KR200352139Y1 (en) | Automatic Temperature Compensator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200508 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210105 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210108 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6823747 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |