JP2020172884A - Compressor and method for manufacturing compressor - Google Patents

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守 内山
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守 内山
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Abstract

To provide a compressor in which vibration and nose are reduced upon operation while further reducing frictional resistance, and energy save and an elongated service life are realized, and to provide a method for manufacturing a compressor.SOLUTION: According to an embodiment, multiple recess parts 20 are provided on an internal surface 14s of a cylinder 14 in which an annular piston ring 17 fitted to a piston moves in a contacting manner thereto when the piston reciprocates. The recess part is configured by forming a recess on a section of the internal surface of the cylinder. The recess part has a size which is set to be smaller than a ring width 17w of the piston ring when being viewed in a reciprocation direction of the piston.SELECTED DRAWING: Figure 4

Description

本発明の実施形態は、コンプレッサ、及び、コンプレッサの製造方法に関する。 Embodiments of the present invention relate to compressors and methods of manufacturing compressors.

コンプレッサは、例えば、シリンダ内でピストンを往復動させて圧縮空気を生成し、それを各種用途に応じて送り出す装置である。圧縮空気の用途としては、例えば、釘打ち作業や、タイヤのホイールナットの付け外し作業などが想定され、かかる作業に圧縮空気が利用される。 A compressor is, for example, a device that reciprocates a piston in a cylinder to generate compressed air and sends it out according to various uses. As the use of compressed air, for example, nailing work, tire wheel nut attachment / detachment work, and the like are assumed, and compressed air is used for such work.

ところで、シリンダ内でピストンが往復動する際に、ピストンとシリンダとの間に摩擦抵抗が発生する。この場合、給油式コンプレッサでは、ピストンとシリンダとの間に専用オイルを循環させる。また、無給油式コンプレッサでは、ピストンリングにカーボン樹脂を適用する。これにより、ピストンとシリンダとの間の摩擦抵抗の低減が図られている。 By the way, when the piston reciprocates in the cylinder, frictional resistance is generated between the piston and the cylinder. In this case, in the refueling compressor, special oil is circulated between the piston and the cylinder. In the oil-free compressor, carbon resin is applied to the piston ring. As a result, the frictional resistance between the piston and the cylinder is reduced.

特開２００１−２２１１７９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2001-221179

近年、コンプレッサには、摩擦抵抗の更なる低減を図りつつ、装置稼働時の振動や騒音の低減と共に、省エネ化及び長寿命化が求められている。しかし、このような要求を全て満足させる技術は知られていない。 In recent years, compressors are required to further reduce frictional resistance, reduce vibration and noise during device operation, and save energy and extend the service life. However, no technology is known to satisfy all such requirements.

本発明の目的は、摩擦抵抗の更なる低減を図りつつ、装置稼働時の振動や騒音の低減と共に、省エネ化及び長寿命化を図ることが可能なコンプレッサ及びその製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a compressor and a method for manufacturing the same, which can further reduce frictional resistance, reduce vibration and noise during operation of the apparatus, save energy and extend the service life. ..

実施形態によれば、ピストンが往復動する際に、ピストンに嵌め込まれた環状のピストンリングが接触しつつ、移動するシリンダの内面に設けられた複数の凹部を有している。凹部は、シリンダの内面を一部窪ませて構成され、凹部の大きさは、ピストンの往復動方向で見て、ピストンリングのリング幅よりも小さく設定されている。 According to the embodiment, when the piston reciprocates, it has a plurality of recesses provided on the inner surface of the moving cylinder while the annular piston ring fitted in the piston is in contact with the piston ring. The recess is formed by partially recessing the inner surface of the cylinder, and the size of the recess is set to be smaller than the ring width of the piston ring when viewed in the reciprocating direction of the piston.

一実施形態に係るコンプレッサを示す斜視図。The perspective view which shows the compressor which concerns on one Embodiment. 圧縮機構の内部構成を示す断面図。Sectional drawing which shows the internal structure of a compression mechanism. シリンダの内面に設けられた複数の凹部の一部を拡大して示す平面図。The plan view which shows a part of a plurality of recesses provided on the inner surface of a cylinder in an enlarged manner. ピストンリングと凹部との位置関係を一部拡大して示す断面図。A cross-sectional view showing a partially enlarged positional relationship between the piston ring and the recess. 一実施形態に係る凹部の輪郭を示す断面図。A cross-sectional view showing the outline of the recess according to the embodiment. 他の実施形態に係る凹部の輪郭を示す断面図。FIG. 5 is a cross-sectional view showing the contour of the recess according to another embodiment. 図６の凹部を示す平面図。The plan view which shows the recess of FIG. ショットブラストによるコンプレッサの製造方法を示す模式図。The schematic diagram which shows the manufacturing method of the compressor by shot blasting. ケミカルエッチングによるコンプレッサの製造方法を示す模式図。The schematic diagram which shows the manufacturing method of the compressor by chemical etching.

「一実施形態の構成」
図１は、本実施形態に係るコンプレッサ１の外観構成図である。コンプレッサ１は、圧縮空気を生成し、それを各種用途に応じて送り出す装置であり、例えば、無給油式のエアコンプレッサとして構成されている。図１に示すように、コンプレッサ１は、モータ２と、圧縮機構３と、蓄圧タンク４と、後述する複数の凹部２０（図３参照）と、を有している。モータ２と圧縮機構３とは、無端ベルト５で相互に連結され、圧縮機構３と蓄圧タンク４とは、連通パイプ６で相互に連結されている。 "Structure of one embodiment"
FIG. 1 is an external configuration diagram of the compressor 1 according to the present embodiment. The compressor 1 is a device that generates compressed air and sends it out according to various uses. For example, it is configured as a non-lubricated air compressor. As shown in FIG. 1, the compressor 1 has a motor 2, a compression mechanism 3, an accumulator tank 4, and a plurality of recesses 20 (see FIG. 3) described later. The motor 2 and the compression mechanism 3 are connected to each other by an endless belt 5, and the compression mechanism 3 and the accumulator tank 4 are connected to each other by a communication pipe 6.

図１の例では、圧縮機構３は、単気筒タイプの圧縮装置として規定され、シリンダボディ７と、シリンダヘッド８と、を有している。シリンダボディ７及びシリンダヘッド８には、それぞれ、放熱フィン７ｆ,８ｆが設けられている。シリンダボディ７は、例えば、鋳鉄、アルミニウム合金などの金属材料で成形されている。シリンダヘッド８は、例えば、鋳鉄、アルミニウム合金などの金属材料や耐熱樹脂で形成されている。 In the example of FIG. 1, the compression mechanism 3 is defined as a single-cylinder type compression device, and has a cylinder body 7 and a cylinder head 8. The cylinder body 7 and the cylinder head 8 are provided with heat radiation fins 7f and 8f, respectively. The cylinder body 7 is formed of, for example, a metal material such as cast iron or an aluminum alloy. The cylinder head 8 is made of, for example, a metal material such as cast iron or an aluminum alloy, or a heat-resistant resin.

圧縮機構３（具体的には、シリンダヘッド８）には、吸気部３ａ及び排気部３ｂが設けられている。吸気部３ａは、シリンダヘッド８を貫通して構成され、後述するシリンダ１４（図２参照）の内部に機外から空気を取り込み可能に構成されている。排気部３ｂは、シリンダヘッド８を貫通して構成され、シリンダ１４の内部で圧縮された圧縮空気を機外に排気可能に構成されている。排気部３ｂには、連通パイプ６の一端が連結され、当該連通パイプ６の他端は、蓄圧タンク４に連結されている。蓄圧タンク４には、圧縮空気取出部４ｐが設けられている。 The compression mechanism 3 (specifically, the cylinder head 8) is provided with an intake portion 3a and an exhaust portion 3b. The intake unit 3a is configured to penetrate the cylinder head 8 and is configured to be able to take in air from outside the machine inside the cylinder 14 (see FIG. 2) described later. The exhaust unit 3b is configured to penetrate the cylinder head 8 so that the compressed air compressed inside the cylinder 14 can be exhausted to the outside of the machine. One end of the communication pipe 6 is connected to the exhaust portion 3b, and the other end of the communication pipe 6 is connected to the accumulator tank 4. The accumulator tank 4 is provided with a compressed air take-out portion 4p.

圧縮空気取出部４ｐには、接続ホース９の基端が連結され、接続ホース９の先端は、用途に応じた機器に連結される。図１では一例として、接続ホース９の先端に、ナット締結用空気圧レンチ１０が連結されている。ナット締結用空気圧レンチ１０は、ホイールナット１１の付け外し作業に用いられる。これにより、ホイールに装着されたタイヤ１２を車体１３に取り外し可能に取り付けることができる。 The base end of the connecting hose 9 is connected to the compressed air take-out portion 4p, and the tip of the connecting hose 9 is connected to a device suitable for the application. In FIG. 1, as an example, a nut fastening pneumatic wrench 10 is connected to the tip of a connecting hose 9. The nut fastening pneumatic wrench 10 is used for attaching and detaching the wheel nut 11. As a result, the tire 12 mounted on the wheel can be detachably attached to the vehicle body 13.

図２は、圧縮機構３の内部構成図である。図２に示すように、圧縮機構３は、単気筒でレシプロタイプの圧縮装置であり、シリンダヘッド８で覆われたシリンダボディ７の内部に、１つのシリンダ１４と、ピストン１５と、クランクシャフト（図示しない）と、コネクティングロッド１６と、を備えて構成されている。なお、単気筒タイプの圧縮機構３は一例であり、これに代えて、２つ以上のシリンダ１４を有する多気筒タイプの圧縮機構３を適用してもよい。 FIG. 2 is an internal configuration diagram of the compression mechanism 3. As shown in FIG. 2, the compression mechanism 3 is a single-cylinder, reciprocating type compression device, and has one cylinder 14, a piston 15, and a crankshaft (inside the cylinder body 7 covered with the cylinder head 8). (Not shown) and a connecting rod 16 are provided. The single-cylinder type compression mechanism 3 is an example, and instead, a multi-cylinder type compression mechanism 3 having two or more cylinders 14 may be applied.

シリンダ１４は、シリンダボディ７の内部を中空円筒状に刳り貫いて構成されている。このため、シリンダ１４の内面１４ｓは、円筒形を有している。かかる円筒形の内面１４ｓを有するシリンダ１４を囲むように、シリンダボディ７は、予め設定された肉厚を有して構成されている。シリンダヘッド８は、シリンダボディ７に対して、シリンダ１４を密封するように取り付けられている。 The cylinder 14 is formed by hollowing out the inside of the cylinder body 7 in a hollow cylindrical shape. Therefore, the inner surface 14s of the cylinder 14 has a cylindrical shape. The cylinder body 7 is configured to have a preset wall thickness so as to surround the cylinder 14 having such a cylindrical inner surface 14s. The cylinder head 8 is attached to the cylinder body 7 so as to seal the cylinder 14.

ピストン１５は、シリンダ１４の内面１４ｓに沿って往復動可能な円筒形の輪郭を有している。ピストン１５には、コネクティングロッド１６の一端が連結され、コネクティングロッド１６の他端は、クランクシャフトに連結されている。クランクシャフトは、上記した無端ベルト５（図１参照）に連結されている。 The piston 15 has a cylindrical contour that can reciprocate along the inner surface 14s of the cylinder 14. One end of the connecting rod 16 is connected to the piston 15, and the other end of the connecting rod 16 is connected to the crankshaft. The crankshaft is connected to the endless belt 5 (see FIG. 1) described above.

ピストン１５には、環状の複数のピストンリング１７が嵌め込まれている。ピストンリング１７は、例えば、カーボン樹脂で一体成形することができる。これにより、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１５が往復動する際に、ピストン１５とシリンダ１４と間に生じる摩擦抵抗の低減が図られている。 A plurality of annular piston rings 17 are fitted in the piston 15. The piston ring 17 can be integrally molded with, for example, a carbon resin. As a result, when the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14, the frictional resistance generated between the piston 15 and the cylinder 14 is reduced.

図２の例では、２本のピストンリング１７が、ピストン１５の外面に嵌め込まれ、これらのピストンリング１７は、ピストン１５の往復動方向Ｄｐと直交する方向に互いに平行に配置されている。この場合、装置稼働時、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１５が往復動している間、双方のピストンリング１７は、シリンダ１４の内面１４ｓに接触しつつ移動する。これにより、シリンダ１４の内部における空気の圧縮性、及び、ピストン１５の往復動の安定性が図られる。 In the example of FIG. 2, two piston rings 17 are fitted on the outer surface of the piston 15, and these piston rings 17 are arranged parallel to each other in a direction orthogonal to the reciprocating direction Dp of the piston 15. In this case, both piston rings 17 move while in contact with the inner surface 14s of the cylinder 14 while the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14 when the device is in operation. As a result, the compressibility of air inside the cylinder 14 and the stability of the reciprocating movement of the piston 15 are achieved.

ここで、本実施形態のコンプレッサ１の動作について、図１及び図２を参照して説明する。図１及び図２に示すように、モータ２を駆動させると、モータ２の回転運動が、無端ベルト５を介して圧縮機構３（即ち、クランクシャフト）に伝達され、クランクシャフトを回転させる。クランクシャフトの回転に追従して、コネクティングロッド１６が旋回する。これにより、ピストン１５が、シリンダ１４の内面１４ｓに沿って、図２の矢印Ｄｐ方向に往復動する。 Here, the operation of the compressor 1 of the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2. As shown in FIGS. 1 and 2, when the motor 2 is driven, the rotational movement of the motor 2 is transmitted to the compression mechanism 3 (that is, the crankshaft) via the endless belt 5 to rotate the crankshaft. The connecting rod 16 rotates following the rotation of the crankshaft. As a result, the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14 in the direction of the arrow Dp in FIG.

このとき、ピストン１５は、シリンダ１４の内面１４ｓに沿って、いわゆる上死点１８と下死点１９との間を移動する。上死点１８とは、ピストン１５が往復動する際の最高到達位置を指し、下死点１９とは、ピストン１５が往復動する際の最低到達位置を指す。図２では一例として、ピストン１５のトップランド端面１５ｓを基準に、上死点１８（最高到達位置）と下死点１９（最低到達位置）が規定されている。 At this time, the piston 15 moves between the so-called top dead center 18 and the bottom dead center 19 along the inner surface 14s of the cylinder 14. The top dead center 18 refers to the highest reaching position when the piston 15 reciprocates, and the bottom dead center 19 refers to the lowest reaching position when the piston 15 reciprocates. In FIG. 2, as an example, the top dead center 18 (highest reaching position) and the bottom dead center 19 (lowest reaching position) are defined with reference to the top land end surface 15s of the piston 15.

このとき、ピストン１５の往動作によって、機外の空気が吸気部３ａからシリンダ１４の内部に取り込まれる。シリンダ１４の内部に取り込まれた空気は、ピストン１５の復動作によって、シリンダ１４の内部で圧縮されつつ排気部３ｂから排気され、連通パイプ６を通って蓄圧タンク４に供給される。このようなピストン１５の往復動が繰り返されることで、蓄圧タンク４には、用途に応じた圧縮空気が蓄えられる。 At this time, due to the forward operation of the piston 15, air outside the machine is taken into the inside of the cylinder 14 from the intake unit 3a. The air taken into the inside of the cylinder 14 is exhausted from the exhaust portion 3b while being compressed inside the cylinder 14 by the return operation of the piston 15, and is supplied to the accumulator tank 4 through the communication pipe 6. By repeating such reciprocating movement of the piston 15, compressed air according to the intended use is stored in the accumulator tank 4.

蓄圧タンク４に圧縮空気が蓄えられた状態において、例えば、作業者が空気圧レンチ１０をホイールナット１１にセットし、空気圧レンチ１０をＯＮ操作する。このとき、圧縮空気によって空気圧レンチ１０を正回転させることで、ホイールナット１１が締め付けられ、その結果、ホイールに装着されたタイヤ１２を車体１３に取り付けることができる。一方、圧縮空気によって空気圧レンチ１０を逆回転させることで、ホイールナット１１の締め付けが緩み、その結果、車体１３からタイヤ１２を取り外すことができる。 In a state where compressed air is stored in the accumulator tank 4, for example, an operator sets the pneumatic wrench 10 on the wheel nut 11 and turns on the pneumatic wrench 10. At this time, the wheel nut 11 is tightened by rotating the pneumatic wrench 10 in the forward direction with the compressed air, and as a result, the tire 12 mounted on the wheel can be attached to the vehicle body 13. On the other hand, by rotating the pneumatic wrench 10 in the reverse direction with compressed air, the tightening of the wheel nut 11 is loosened, and as a result, the tire 12 can be removed from the vehicle body 13.

図３は、複数の凹部２０（ディンプルとも言う）の配置構成図である。図３に示すように、凹部２０は、シリンダ１４の内面１４ｓに設けられ、平面視で円形状を有している。凹部２０は、シリンダ１４の内面１４ｓを、一部球面状（断面円弧状）に窪（凹）ませて構成されている。この場合、凹部２０は、バリを含め、角張った部位の無い滑らかに連続した曲面状を成すように構成することが好ましい。 FIG. 3 is an arrangement configuration diagram of a plurality of recesses 20 (also referred to as dimples). As shown in FIG. 3, the recess 20 is provided on the inner surface 14s of the cylinder 14 and has a circular shape in a plan view. The recess 20 is formed by partially recessing the inner surface 14s of the cylinder 14 into a spherical shape (arc-shaped cross section). In this case, it is preferable that the recess 20 is formed so as to form a smoothly continuous curved surface without any angular portion including burrs.

なお、凹部２０の窪（凹）ませ量（深さ）は、例えば、シリンダ１４の内面１４ｓの大きさ（内径）や、コンプレッサ１の種類などに応じて設定される。例えば、断面直径３０ｍｍ〜１００ｍｍのシリンダ１４においては、凹部２０の深さ（図４に示す深さ２０ｆ）を、１μｍ程度に設定することが可能である。 The amount (depth) of the recess 20 to be recessed (concave) is set according to, for example, the size (inner diameter) of the inner surface 14s of the cylinder 14 or the type of the compressor 1. For example, in the cylinder 14 having a cross-sectional diameter of 30 mm to 100 mm, the depth of the recess 20 (depth 20f shown in FIG. 4) can be set to about 1 μm.

図３の例では、凹部２０は、互いに同一の形状及び大きさを有し、シリンダ１４の内面１４ｓにおいて、互いに等間隔に配置されている。ここで、凹部２０相互の間隔は、例えば、平面視において、円形の凹部２０の中心２０ｐ相互の間隔（中心間距離）２０ｗとして規定することができる。別の捉え方をすると、凹部２０相互の間隔は、例えば、平面視において、隣り合う２つの凹部２０のうち互いに最も接近した部分相互の間隔（相互間最短距離）２０ｅとして規定することができる。 In the example of FIG. 3, the recesses 20 have the same shape and size as each other, and are arranged at equal intervals on the inner surface 14s of the cylinder 14. Here, the distance between the recesses 20 can be defined as, for example, the distance (distance between the centers) 20w between the centers 20p of the circular recesses 20 in a plan view. From another perspective, the distance between the recesses 20 can be defined as, for example, the distance (shortest distance between each other) 20e between the two adjacent recesses 20 that are closest to each other in a plan view.

この場合、凹部２０の形状や大きさ、或いは、間隔２０ｗ,２０ｅを互いに相違させて設定してもよいが、凹部２０相互が一部接触したり、重なり合ったりしないように設定することが好ましい。更に、シリンダ１４の内面１４ｓにおいて、単位面積当たりの凹部２０の個数を、上死点１８（最高到達位置）及び下死点１９（最低到達位置）に向かうに従って変化（例えば、増加、減少）させるように構成してもよい。例えば、シリンダ１４の内面１４ｓにおいて、単位面積当たりの凹部２０の個数を、上死点１８（最高到達位置）及び下死点１９（最低到達位置）に向かうに従って増加（或いは、減少）させる。上死点１８、下死点１９付近は、ピストン１５が一方向から反対方向へと折り返す部分であり、摩擦という観点において、それ以外の部分と少し異なる部分となる特性を有する。従って、その特性に合わせて単位面積当たりの凹部２０の個数を変化させれば、耐摩耗性を調節可能となる。 In this case, the shape and size of the recesses 20 or the intervals 20w and 20e may be set differently from each other, but it is preferable to set the recesses 20 so that they do not partially touch or overlap each other. Further, on the inner surface 14s of the cylinder 14, the number of recesses 20 per unit area is changed (for example, increased or decreased) toward the top dead center 18 (highest reaching position) and the bottom dead center 19 (lowest reaching position). It may be configured as follows. For example, on the inner surface 14s of the cylinder 14, the number of recesses 20 per unit area is increased (or decreased) toward the top dead center 18 (highest reaching position) and the bottom dead center 19 (lowest reaching position). The vicinity of the top dead center 18 and the bottom dead center 19 is a portion where the piston 15 is folded back from one direction to the opposite direction, and has a characteristic of being slightly different from the other portions in terms of friction. Therefore, the wear resistance can be adjusted by changing the number of recesses 20 per unit area according to the characteristics.

なお、凹部２０の形状や大きさ、或いは、間隔２０ｗ,２０ｅは、例えば、シリンダ１４の内面１４ｓの大きさ（内径）や、コンプレッサ１の種類などに応じて設定される。例えば、断面直径３０ｍｍ〜１００ｍｍのシリンダ１４においては、凹部２０の大きさ（図４に示す直径２０ｄ）を、２μｍ〜２０μｍの範囲で設定することが可能である。 The shape and size of the recesses 20, or the intervals 20w and 20e are set according to, for example, the size (inner diameter) of the inner surface 14s of the cylinder 14 and the type of the compressor 1. For example, in the cylinder 14 having a cross-sectional diameter of 30 mm to 100 mm, the size of the recess 20 (diameter 20d shown in FIG. 4) can be set in the range of 2 μm to 20 μm.

図４は、ピストンリング１７と凹部２０との配置構成図である。図４に示すように、凹部２０の大きさ（例えば、平面視で円形の凹部２０の直径２０ｄ）は、ピストン１５（図２参照）の往復動方向Ｄｐで見て、ピストンリング１７のリング幅１７ｗよりも小さく設定されている。この場合、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）は、リング幅１７ｗに対して予め設定された値（以下、第１の所定値と言う）に設定することが好ましい。なお、第１の所定値は、例えば、リング幅１７ｗに対する占有率（占有割合）として規定することができる。 FIG. 4 is an arrangement configuration diagram of the piston ring 17 and the recess 20. As shown in FIG. 4, the size of the recess 20 (for example, the diameter 20d of the circular recess 20 in a plan view) is the ring width of the piston ring 17 when viewed in the reciprocating direction Dp of the piston 15 (see FIG. 2). It is set smaller than 17w. In this case, the size of the recess 20 (diameter 20d) is preferably set to a preset value (hereinafter, referred to as a first predetermined value) with respect to the ring width 17w. The first predetermined value can be defined as, for example, an occupancy rate (occupancy ratio) with respect to the ring width 17w.

第１の所定値の一例として、リング幅１７ｗを約１ｍｍと想定した場合、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）をリング幅１７ｗの約１／３０のサイズに設定する。換言すると、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）を３０μｍ程度に設定する。或いは、リング幅１７ｗを約１ｍｍと想定した場合、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）をリング幅１７ｗの約１／５０のサイズに設定する。換言すると、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）を２０μｍ程度に設定する。 As an example of the first predetermined value, assuming that the ring width 17w is about 1 mm, the size of the recess 20 (diameter 20d) is set to about 1/30 of the ring width 17w. In other words, the size of the recess 20 (diameter 20d) is set to about 30 μm. Alternatively, assuming that the ring width 17w is about 1 mm, the size of the recess 20 (diameter 20d) is set to about 1/50 of the ring width 17w. In other words, the size of the recess 20 (diameter 20d) is set to about 20 μm.

更に、隣り合う２つの凹部２０相互の間隔は、ピストン１５（図２参照）の往復動方向Ｄｐで見て、互いに接触する（重なり合う）こと無く、かつ、ピストンリング１７のリング幅１７ｗに対して予め設定された値（以下、第２の所定値と言う）以上に設定することが好ましい。この場合、凹部２０の相互間隔としては、上記した中心間距離２０ｗ、或いは、相互間距離２０ｅのいずれを適用してもよい。 Further, the distance between the two adjacent recesses 20 does not come into contact with (overlap) each other when viewed in the reciprocating direction Dp of the piston 15 (see FIG. 2), and with respect to the ring width 17w of the piston ring 17. It is preferable to set the value to a preset value (hereinafter, referred to as a second predetermined value) or more. In this case, as the mutual distance between the recesses 20, either the above-mentioned center distance 20w or the mutual distance 20e may be applied.

第２の所定値の一例として、リング幅１７ｗを約１ｍｍと想定した場合、凹部２０の相互間隔をリング幅１７ｗの約１／１０以上のサイズに設定する。換言すると、凹部２０の相互間隔を１００μｍ程度に設定する。なお、上記した各所定値において、凹部２０の深さ２０ｆは、例えば、１μｍ程度に設定することが可能である。 As an example of the second predetermined value, assuming that the ring width 17w is about 1 mm, the mutual spacing between the recesses 20 is set to a size of about 1/10 or more of the ring width 17w. In other words, the mutual distance between the recesses 20 is set to about 100 μm. In each of the above-mentioned predetermined values, the depth 20f of the recess 20 can be set to, for example, about 1 μm.

上記したような配置構成によれば、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の接触面積が削減される。これにより、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１５が往復動している間、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の摩擦抵抗が低減される。この結果、ピストンリング１７がガタ付くこと無く円滑に摺動する。 According to the arrangement configuration as described above, the contact area between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 is reduced. As a result, the frictional resistance between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 is reduced while the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14. As a result, the piston ring 17 slides smoothly without rattling.

図５は、平面視円形の凹部２０の断面輪郭図である。図５に示すように、凹部２０は、シリンダ１４の内面１４ｓを、単一の曲率を有する球面状（断面円弧状）に窪（凹）ませて構成されている。これにより、凹部２０の内部には、単一の曲率を有する１つの球状面２０ｓが構成されている。 FIG. 5 is a cross-sectional contour view of a concave portion 20 having a circular shape in a plan view. As shown in FIG. 5, the recess 20 is formed by recessing the inner surface 14s of the cylinder 14 into a spherical shape (arc-shaped cross section) having a single curvature. As a result, one spherical surface 20s having a single curvature is formed inside the recess 20.

この場合、凹部２０の外周部２０ａ（換言すると、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０に移行する部分）に面取りを施して、丸味を帯びた形状（即ち、バリを含め、角張った部分の無い形状）に構成することが好ましい。面取りとは、凹部２０からシリンダ１４の内面１４ｓに移行する領域（外周部２０ａ）から角張った部分を削り落とすことを指す。 In this case, the outer peripheral portion 20a of the recess 20 (in other words, the portion transitioning from the inner surface 14s of the cylinder 14 to the recess 20) is chamfered to form a rounded shape (that is, a shape having no angular portion including burrs). ) Is preferable. Chamfering refers to scraping off an angular portion from a region (outer peripheral portion 20a) transitioning from the concave portion 20 to the inner surface 14s of the cylinder 14.

これにより、凹部２０の外周部２０ａとシリンダ１４の内面１４ｓとが滑らかに連続することになる。この結果、ピストン１５（図２参照）の往復動に際し、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の摩擦抵抗が低減されると共に、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０に沿って流れる空気の循環効率が向上する。 As a result, the outer peripheral portion 20a of the recess 20 and the inner surface 14s of the cylinder 14 are smoothly continuous. As a result, when the piston 15 (see FIG. 2) reciprocates, the frictional resistance between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 is reduced, and the frictional resistance is reduced from the inner surface 14s of the cylinder 14 along the recess 20. The circulation efficiency of the flowing air is improved.

図６は、平面視円形の凹部２０の他の断面輪郭図であり、図７は、凹部２０の平面輪郭図である。図６及び図７に示すように、凹部２０は、シリンダ１４の内面１４を、複数の曲率を有する多段球面状（断面多段円弧状）に窪（凹）ませて構成されている。これにより、凹部２０の内部には、多数の曲率を有する複数の球状面２０ｓ−１,２０ｓ−２が構成されている。 FIG. 6 is another cross-sectional contour view of the concave portion 20 having a circular shape in a plan view, and FIG. 7 is a plan outline view of the concave portion 20. As shown in FIGS. 6 and 7, the recess 20 is formed by recessing the inner surface 14 of the cylinder 14 into a multi-step spherical surface (multi-step arc shape in cross section) having a plurality of curvatures. As a result, a plurality of spherical surfaces 20s-1, 20s-2 having a large number of curvatures are formed inside the recess 20.

図６及び図７の例では、凹部２０は、２つの球状面（第１球状面２０ｓ−１、第２球状面２０ｓ−２）を有して構成されている。当該球状面２０ｓ−１,２０ｓ−２は、シリンダ１４の内面１４ｓと直交する方向で見て、同心状に構成され（図７）、第１球状面２０ｓ−１の外側に第２球状面２０ｓ−２が隣接して配置されている（図６）。第１球状面２０ｓ−１の曲率は、第２球状面２０ｓ−２の曲率よりも大きく設定されている。換言すると、第１球状面２０ｓ−１の曲率半径は、第２球状面２０ｓ−２の曲率半径よりも小さく設定されている。なお、当然ながら、第１球状面２０ｓ−１の曲率中心と、第２球状面２０ｓ−２の曲率中心は、シリンダ１４の内面１４ｓと直交する方向から見ると、同心状であって、同方向上で異なる位置となる。 In the examples of FIGS. 6 and 7, the recess 20 is configured to have two spherical surfaces (first spherical surface 20s-1 and second spherical surface 20s-2). The spherical surfaces 20s-1 and 20s-2 are configured concentrically when viewed in a direction orthogonal to the inner surface 14s of the cylinder 14 (FIG. 7), and the second spherical surface 20s is outside the first spherical surface 20s-1. -2 are arranged adjacent to each other (Fig. 6). The curvature of the first spherical surface 20s-1 is set to be larger than the curvature of the second spherical surface 20s-2. In other words, the radius of curvature of the first spherical surface 20s-1 is set smaller than the radius of curvature of the second spherical surface 20s-2. As a matter of course, the center of curvature of the first spherical surface 20s-1 and the center of curvature of the second spherical surface 20s-2 are concentric when viewed from the direction orthogonal to the inner surface 14s of the cylinder 14, and are on the same direction. Will be in different positions.

別の捉え方をすると、当該球状面２０ｓ−１,２０ｓ−２は、ピストン１５（図２参照）の往復動方向Ｄｐにおけるシリンダ１４の縦断面視において、シリンダ１４の内面１４ｓから最も窪（凹）んだ部位に第１球状面２０ｓ−１が配置され、第１球状面２０ｓ−１とシリンダ１４の内面１４ｓとの間に第２球状面２０ｓ−２が配置されている。なお、かかる配置関係は、ピストン１５（図２参照）の往復動方向Ｄｐと直交する方向におけるシリンダ１４の横断面視においても同様である。 Another way of thinking is that the spherical surfaces 20s-1 and 20s-2 are the most recessed (concave) from the inner surface 14s of the cylinder 14 in the vertical cross-sectional view of the cylinder 14 in the reciprocating direction Dp of the piston 15 (see FIG. 2). The first spherical surface 20s-1 is arranged at the portion where the cylinder 14 is formed, and the second spherical surface 20s-2 is arranged between the first spherical surface 20s-1 and the inner surface 14s of the cylinder 14. The arrangement relationship is the same in the cross-sectional view of the cylinder 14 in the direction orthogonal to the reciprocating direction Dp of the piston 15 (see FIG. 2).

この場合、凹部２０の外周部２０ａ（換言すると、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０に移行する部分）と、第１球状面２０ｓ−１と第２球状面２０ｓ−２との間の環状の境界部２０ｂとに面取りを施して、丸味を帯びた形状（即ち、角張った部分の無い形状）に構成することが好ましい。面取りとは、凹部２０からシリンダ１４の内面１４ｓに移行する領域（外周部２０ａ）、及び、第２球状面２０ｓ−２から第１球状面２０ｓ−１に移行する領域（境界部２０ｂ）から角張った部分を削り落とすことを指す。 In this case, an annular boundary between the outer peripheral portion 20a of the recess 20 (in other words, the portion transitioning from the inner surface 14s of the cylinder 14 to the recess 20) and the first spherical surface 20s-1 and the second spherical surface 20s-2. It is preferable that the portion 20b is chamfered to form a rounded shape (that is, a shape without a square portion). Chamfering is angular from a region (outer peripheral portion 20a) transitioning from the recess 20 to the inner surface 14s of the cylinder 14 and a region (boundary portion 20b) transitioning from the second spherical surface 20s-2 to the first spherical surface 20s-1. It refers to scraping off the shavings.

これにより、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０の外周部２０ａを経由し、第２球状面２０ｓ−２から境界部２０ｂを介して第１球状面２０ｓ−１に至る一連の領域が、滑らかに連続することになる。この結果、ピストン１５の往復動に際し、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の摩擦抵抗が低減されると共に、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０に沿って流れる空気の循環効率が向上する。 As a result, a series of regions from the inner surface 14s of the cylinder 14 to the outer peripheral portion 20a of the recess 20 and from the second spherical surface 20s-2 to the first spherical surface 20s-1 via the boundary portion 20b are smoothly continuous. Will be done. As a result, when the piston 15 reciprocates, the frictional resistance between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 is reduced, and the air flowing from the inner surface 14s of the cylinder 14 along the recess 20 is circulated. Efficiency is improved.

図８は、ショットブラスト（サンドブラスト）による凹部２０の製法図である。図８では一例として、噴射装置２１によって、投射材と呼ばれる粒体２２を圧縮空気に混合してシリンダ１４の内面１４ｓに高速で衝突させる。そして、シリンダ１４の内面１４ｓを局所的に窪（凹）ませる。これにより、シリンダ１４の内面１４ｓに複数の凹部２０を成形する。この場合、不要部分（例えば、凹部２０となる部分を除いた領域）をマスキングしつつ、噴射装置２１から粒体２２を噴射させてもよい。 FIG. 8 is a manufacturing method drawing of the recess 20 by shot blasting (sandblasting). In FIG. 8, as an example, the injection device 21 mixes particles 22 called projection materials with compressed air and causes them to collide with the inner surface 14s of the cylinder 14 at high speed. Then, the inner surface 14s of the cylinder 14 is locally recessed. As a result, a plurality of recesses 20 are formed on the inner surface 14s of the cylinder 14. In this case, the granular material 22 may be injected from the injection device 21 while masking the unnecessary portion (for example, the region excluding the portion that becomes the recess 20).

ショットブラスト（サンドブラスト）製法によれば、凹部２０を０.２μｍ程度の大きさから仕上げることができる。これにより、凹部２０の形状を、例えば、シリンダ１４の内面１４ｓの大きさ（内径）や、コンプレッサ１の種類など、ニーズや用途に応じて自由に設定することができる。 According to the shot blast (sand blast) manufacturing method, the recess 20 can be finished from a size of about 0.2 μm. As a result, the shape of the recess 20 can be freely set according to needs and applications, such as the size (inner diameter) of the inner surface 14s of the cylinder 14 and the type of the compressor 1.

図９は、ケミカルエッチング（フォトエッチング）による凹部２０の製法図である。図９では一例として、複数の開口孔２３が構成されたマスキングシート２４でシリンダ１４の内面１４ｓを被覆する。続いて、マスキングシート２４で内面１４ｓが被覆されたシリンダ１４をエッチング用薬液に浸漬させる。このとき、マスキングされていない部分（即ち、開口孔２３）を通して、シリンダ１４の内面１４ｓが薬液に浸される。かかる薬液によって、シリンダ１４の内面１４ｓが一部溶解される。これにより、開口孔２３の大きさに対応した複数の凹部２０（図３参照）が、シリンダ１４の内面１４ｓに一括して成形される。 FIG. 9 is a manufacturing method diagram of the recess 20 by chemical etching (photo etching). In FIG. 9, as an example, the inner surface 14s of the cylinder 14 is covered with a masking sheet 24 having a plurality of opening holes 23. Subsequently, the cylinder 14 whose inner surface 14s is covered with the masking sheet 24 is immersed in the etching chemical solution. At this time, the inner surface 14s of the cylinder 14 is immersed in the chemical solution through the unmasked portion (that is, the opening hole 23). The inner surface 14s of the cylinder 14 is partially dissolved by such a chemical solution. As a result, a plurality of recesses 20 (see FIG. 3) corresponding to the size of the opening hole 23 are collectively formed on the inner surface 14s of the cylinder 14.

ケミカルエッチング（フォトエッチング）製法によれば、開口孔２３の大きさや間隔を任意に設定することができる。これにより、ニーズや用途に応じた複数の凹部２０を一括して成形することができる。この場合、凹部２０の個数に関わらず、当該製法に要する加工時間は常に一定である。 According to the chemical etching (photo etching) manufacturing method, the size and spacing of the opening holes 23 can be arbitrarily set. As a result, a plurality of recesses 20 according to needs and applications can be molded at once. In this case, the processing time required for the manufacturing method is always constant regardless of the number of recesses 20.

「一実施形態の作用効果」
本実施形態によれば、シリンダ１４の内面１４ｓに複数の凹部２０を設けることで、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の接触面積を削減することができる。これにより、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１５が往復動している間、ピストンリング１７の外周面１７ｓとシリンダ１４の内面１４ｓとの間の摩擦抵抗を低減させることができる。この結果、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１７を円滑に往復動させることができる。かくして、装置稼働時の振動や騒音を低減させることができる。 "Action and effect of one embodiment"
According to the present embodiment, by providing a plurality of recesses 20 on the inner surface 14s of the cylinder 14, the contact area between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 can be reduced. As a result, the frictional resistance between the outer peripheral surface 17s of the piston ring 17 and the inner surface 14s of the cylinder 14 can be reduced while the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14. As a result, the piston 17 can be smoothly reciprocated along the inner surface 14s of the cylinder 14. Thus, vibration and noise during operation of the device can be reduced.

本実施形態によれば、凹部２０の内部を、単一の曲率を有する１つの球状面２０ｓ（図５参照）、或いは、多数の曲率を有する複数の球状面２０ｓ−１,２０ｓ−２（図６参照）で構成する。これにより、コンプレッサ１の動作時、ピストン１５の往復動方向Ｄｐで見て、ピストンリング１７の両側に発生する抗力を抑制することができる。なお、抗力とは、ピストン１５（ピストンリング１７）の往復動に際し、これと逆行する方向に発生する反力を指す。ここで、上記した凹部２０を設けることで、ピストン１５（ピストンリング１７）の往復動に際し、シリンダ１４の内面１４ｓから凹部２０に沿って流れる空気の循環効率を向上させることができる。この場合、凹部２０の外周部２０ａ並びに境界部２０ｂに面取りを施すことで、かかる空気の潤滑効率を更に向上させることができる。この結果、上記抗力が抑制され、ピストン１５をシリンダ１４の内面１４ｓに沿って負荷無く円滑に往復動させることができる。 According to the present embodiment, one spherical surface 20s having a single curvature (see FIG. 5) or a plurality of spherical surfaces 20s-1, 20s-2 having a large number of curvatures inside the recess 20 (FIG. 5). 6). As a result, when the compressor 1 is operating, the drag force generated on both sides of the piston ring 17 can be suppressed when viewed in the reciprocating direction Dp of the piston 15. The drag force refers to a reaction force generated in a direction opposite to the reciprocating motion of the piston 15 (piston ring 17). Here, by providing the recess 20 described above, it is possible to improve the circulation efficiency of air flowing from the inner surface 14s of the cylinder 14 along the recess 20 when the piston 15 (piston ring 17) reciprocates. In this case, by chamfering the outer peripheral portion 20a and the boundary portion 20b of the recess 20, the lubrication efficiency of the air can be further improved. As a result, the drag force is suppressed, and the piston 15 can be smoothly reciprocated along the inner surface 14s of the cylinder 14 without a load.

本実施形態によれば、上記したように装置稼働時の振動を低減させることで、例えば、シリンダ１４（内面１４ｓ）とピストン１５（ピストンリング１７）との損傷や損壊等の不具合の発生を抑制することができる。これにより、メンテナンスに要するコストを削減することができる。更に、上記したように装置稼働時の騒音を低減させることで、周辺環境に配慮したコンプレッサ１を実現することができる。これにより、当該コンプレッサ１の設置場所の自由度を向上させることができると共に、昼夜と問わずコンプレッサ１を動作させ続けることが可能となり、装置稼働時間を延長することができる。 According to the present embodiment, by reducing the vibration during operation of the device as described above, for example, the occurrence of problems such as damage or damage between the cylinder 14 (inner surface 14s) and the piston 15 (piston ring 17) is suppressed. can do. As a result, the cost required for maintenance can be reduced. Further, by reducing the noise during operation of the apparatus as described above, it is possible to realize the compressor 1 in consideration of the surrounding environment. As a result, the degree of freedom in the installation location of the compressor 1 can be improved, the compressor 1 can be continuously operated day and night, and the operating time of the apparatus can be extended.

本実施形態によれば、上記したようにシリンダ１４（内面１４ｓ）とピストン１５（ピストンリング１７）との損傷や損壊等の不具合の発生を抑制することで、コンプレッサ１の早期の劣化を防止しつつ長期に亘って連続的に使用することができる。これにより、当該コンプレッサ１の長寿命化を図ることができる。 According to the present embodiment, as described above, by suppressing the occurrence of problems such as damage or damage between the cylinder 14 (inner surface 14s) and the piston 15 (piston ring 17), early deterioration of the compressor 1 is prevented. However, it can be used continuously for a long period of time. As a result, the life of the compressor 1 can be extended.

本実施形態によれば、上記したようにシリンダ１４（内面１４ｓ）とピストン１５（ピストンリング１７）との間の摩擦抵抗を低減させることで、小さなトルクでピストン１５を往復動させることができる。これにより、装置稼働時における省エネ化を図ることができる。 According to the present embodiment, by reducing the frictional resistance between the cylinder 14 (inner surface 14s) and the piston 15 (piston ring 17) as described above, the piston 15 can be reciprocated with a small torque. As a result, it is possible to save energy when the device is in operation.

本実施形態によれば、凹部２０の大きさ（直径２０ｄ）を、ピストン１５の往復動方向Ｄｐで見て、ピストンリング１７のリング幅１７ｗよりも小さく設定する。これにより、ピストンリング１７を、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってガタ付くこと無く円滑に摺動させることができる。 According to this embodiment, the size of the recess 20 (diameter 20d) is set smaller than the ring width 17w of the piston ring 17 when viewed in the reciprocating direction Dp of the piston 15. As a result, the piston ring 17 can be smoothly slid along the inner surface 14s of the cylinder 14 without rattling.

「変形例」
上記した実施形態では、無給油式のコンプレッサ１を想定して説明したが、本発明の技術思想は、給油式のコンプレッサ１にもそのまま適用可能であることは言うまでもない。給油式のコンプレッサ１では、例えば図４に示すように、シリンダ１４（内面１４ｓ）とピストン１５と間に専用オイル（図示しない）を循環させる。これにより、シリンダ１４の内面１４ｓに沿ってピストン１５が往復動する際に、ピストン１５（ピストンリング１７）とシリンダ１４（内面１４ｓ）と間に生じる摩擦抵抗の低減が図られる。 "Modification example"
In the above-described embodiment, the refueling type compressor 1 has been described, but it goes without saying that the technical idea of the present invention can be applied to the refueling type compressor 1 as it is. In the refueling type compressor 1, for example, as shown in FIG. 4, dedicated oil (not shown) is circulated between the cylinder 14 (inner surface 14s) and the piston 15. As a result, when the piston 15 reciprocates along the inner surface 14s of the cylinder 14, the frictional resistance generated between the piston 15 (piston ring 17) and the cylinder 14 (inner surface 14s) can be reduced.

上記した実施形態では、レシプロタイプのコンプレッサ１を想定して説明したが、本発明の技術思想は、ロータリタイプのコンプレッサ１にもそのまま適用可能であることは言うまでもない。ロータリコンプレッサ１では、例えば、互いに摺動しながら相対回転する２つの部材の双方の面、或いは、いずれか一方の面に、上記した複数の凹部２０を設ければよい。 In the above-described embodiment, the reciprocating type compressor 1 has been described, but it goes without saying that the technical idea of the present invention can be applied to the rotary type compressor 1 as it is. In the rotary compressor 1, for example, the plurality of recesses 20 described above may be provided on both surfaces or one surface of two members that rotate relative to each other while sliding with each other.

以上、本発明の一実施形態及び変形例を説明したが、これらの実施形態及び変形例は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これらの実施形態及び変形例は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態及び変形例は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。 Although one embodiment and modified examples of the present invention have been described above, these embodiments and modified examples are presented as examples and are not intended to limit the scope of the invention. These embodiments and modifications can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the gist of the invention. These embodiments and modifications are included in the scope and gist of the invention, and are included in the scope of the invention described in the claims and the equivalent scope thereof.

１…コンプレッサ、３…圧縮機、４…蓄圧タンク、１４…シリンダ、１５…ピストン、１７…ピストンリング、１７ｗ…リング幅、１８…上死点（最高到達位置）、１９…下死点（最低到達位置）、２０…凹部、２０ａ…外周部、２０ｂ…境界部、２０ｄ…直径、２０ｅ…間隔（相互間最短距離）、２０ｆ…深さ、２０ｗ…間隔（中心間距離）、２０ｐ…中心。 1 ... Compressor, 3 ... Compressor, 4 ... Accumulation tank, 14 ... Cylinder, 15 ... Piston, 17 ... Piston ring, 17w ... Ring width, 18 ... Top dead center (highest reach position), 19 ... Bottom dead center (lowest) Arrival position), 20 ... concave, 20a ... outer peripheral, 20b ... boundary, 20d ... diameter, 20e ... spacing (shortest distance between each other), 20f ... depth, 20w ... spacing (center distance), 20p ... center.

Claims (8)

ピストンが往復動する際に、前記ピストンに嵌め込まれた環状のピストンリングが接触しつつ、移動するシリンダの内面に設けられた複数の凹部を有し、
前記凹部は、前記シリンダの前記内面を一部窪ませて構成され、
前記凹部の大きさは、前記ピストンの往復動方向で見て、前記ピストンリングのリング幅よりも小さく設定されているコンプレッサ。 When the piston reciprocates, the annular piston ring fitted in the piston has a plurality of recesses provided on the inner surface of the moving cylinder while being in contact with each other.
The recess is formed by partially recessing the inner surface of the cylinder.
The size of the recess is set to be smaller than the ring width of the piston ring when viewed in the reciprocating direction of the piston. 前記凹部相互の間隔は、隣り合う前記凹部同士が互いに接触しないように設定されている請求項１に記載のコンプレッサ。 The compressor according to claim 1, wherein the distance between the recesses is set so that the adjacent recesses do not come into contact with each other. 前記シリンダの前記内面において、単位面積当たりの前記凹部の個数は、前記ピストンが往復動する際の最高到達位置、及び、前記ピストンが往復動する際の最低到達位置に向かうに従って変化するように構成されている請求項１に記載のコンプレッサ。 On the inner surface of the cylinder, the number of recesses per unit area is configured to change toward the highest reach position when the piston reciprocates and the lowest reach position when the piston reciprocates. The compressor according to claim 1. 前記凹部は、単一の曲率を有する球面状を成している請求項１に記載のコンプレッサ。 The compressor according to claim 1, wherein the recess has a spherical shape having a single curvature. 前記凹部は、複数の曲率を有する多段球面状を成している請求項１に記載のコンプレッサ。 The compressor according to claim 1, wherein the recess has a multi-stage spherical shape having a plurality of curvatures. 前記凹部は、２つの球状面を有し、
双方の前記球状面は、前記シリンダの前記内面と直交する方向で見て、同心状に構成され、一方の前記球状面の外側に他方の前記球状面が隣接して配置されている請求項５に記載のコンプレッサ。 The recess has two spherical surfaces
5. Claim 5 in which both spherical surfaces are formed concentrically when viewed in a direction orthogonal to the inner surface of the cylinder, and the other spherical surface is arranged adjacent to the outside of one spherical surface. The compressor described in. 請求項１乃至６のいずれか１項に記載の前記コンプレッサの製造方法であって、
投射材を圧縮空気に混合して前記シリンダの前記内面に高速で衝突させる工程と、
前記投射材によって前記シリンダの前記内面を局所的に窪ませる工程と、
前記シリンダの前記内面に複数の前記凹部を成形する工程と、を有している製造方法。 The method for manufacturing the compressor according to any one of claims 1 to 6.
The process of mixing the projection material with compressed air and causing it to collide with the inner surface of the cylinder at high speed.
A step of locally denting the inner surface of the cylinder with the projection material, and
A manufacturing method comprising a step of forming a plurality of the recesses on the inner surface of the cylinder. 請求項１乃至６のいずれか１項に記載の前記コンプレッサの製造方法であって、
複数の開口孔が構成されたマスキングシートで前記シリンダの前記内面を被覆する工程と、
前記マスキングシートで前記内面が被覆された前記シリンダをエッチング用薬液に浸漬させる工程と、
前記開口孔を通して薬液に浸されることで、前記シリンダの前記内面が一部溶解する工程と、
前記シリンダの前記内面に複数の前記凹部を成形する工程と、を有している製造方法。 The method for manufacturing the compressor according to any one of claims 1 to 6.
A step of covering the inner surface of the cylinder with a masking sheet having a plurality of opening holes,
A step of immersing the cylinder whose inner surface is covered with the masking sheet in a chemical solution for etching, and
A step of partially dissolving the inner surface of the cylinder by being immersed in a chemical solution through the opening hole.
A manufacturing method comprising a step of forming a plurality of the recesses on the inner surface of the cylinder.
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