JP2020084896A - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】燃料供給性能のばらつきを低減することができる。【解決手段】リング部材６０は、アウターコア（第１固定部材）３８の軸方向端部に突き当てられる突き当て部を有し、アウターコア（第１固定部材）３８に圧入される。固定コア（第２固定部材）３９は、リング部材６０の突き当て部と反対側の端部との間に軸方向に隙間が形成される隙間形成部３９Ａを有し、リング部材６０に圧入される。突合せ溶接６２（突合せ固定部）は、アウターコア（第１固定部材）３８の軸方向端部（段部）とリング部材６０の突き当て部とを固定する。重ね合わせ溶接６３（重ね合わせ固定部）は、隙間形成部３９Ａの隙間に対してアウターコア（第１固定部材）３８の側で、リング部材６０と固定コア（第２固定部材）３９とを径方向に重なった状態において固定する。【選択図】図６

Description

本発明は、高圧燃料ポンプに関する。

内燃機関の燃焼室内部へ直接的に燃料を噴射する直接噴射タイプの内燃機関において、燃料を高圧化するための高圧燃料ポンプが広く用いられている。この高圧燃料ポンプの背景技術として、特開２０１７−１４９２０号公報に記載された高圧燃料ポンプがある。

この高圧燃料ポンプは、段落００４６に「電磁弁の制御性の観点から、可動子の磁気吸引力を大きくして応答性を高めると同時に、可動子のストローク量を一定とする必要がある。磁気吸引力向上には、可動子の移動中、可動子とストッパの間隔（図５（Ａ）のｘ）が、対向面全域で短いことが必要であるので、図５（Ａ）に示すように、可動子の傾斜開始部よりも内周側には、内周側側面まで、平面部が形成され、ストッパの傾斜開始部よりも内周側には、内周側側面まで、平面部が形成されることが望ましい（ただし、図５（Ａ）に示すように、平面部から、内周側側面までの接続部において、面取りの目的でのＲ部を作成することは認めるものとする）。このような平面部を設けることにより、ストローク（図５（Ａ）のｘ＋ｙ）も安定する。」とあり、可動子のストローク量が重要であることが記載されている。

特開２０１７−１４９２０号公報

上記背景技術の高圧燃料ポンプにおいては、前記ストローク量の寸法ばらつきは部品寸法の積み重ねによって決定される。そのため、複雑な機構である高圧燃料ポンプはストローク量の寸法ばらつきが大きくなる傾向がなり、結果として高圧燃料ポンプの性能ばらつきは大きくなる。

本発明の目的は、燃料供給性能のばらつきを低減することができる高圧燃料ポンプを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明の高圧燃料ポンプは、第１固定部材と、前記第１固定部材の軸方向端部に突き当てられる突き当て部を有し、前記第１固定部材に圧入されるリング部材と、前記リング部材の前記突き当て部と反対側の端部との間に軸方向に隙間が形成される隙間形成部を有し、前記リング部材に圧入される第２固定部材と、前記第１固定部材の軸方向端部と前記リング部材の前記突き当て部とを固定する突合せ固定部と、前記隙間に対して前記第１固定部材の側で、前記リング部材と前記第２固定部材とを径方向に重なった状態において固定する重ね合わせ固定部と、を備える。

本発明によれば、燃料供給性能のばらつきを低減することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本実施例の高圧燃料ポンプについて、プランジャの軸方向に切断して示す全体断面図である。 本実施例の高圧燃料ポンプについて、プランジャの軸方向に垂直な方向に切断して示す全体断面図であり、燃料の吸入口軸中心及び吐出口軸中心における断面図である。 本実施例の高圧燃料ポンプの図１とは別の角度の全体断面図であり、吸入ジョイント軸中心における断面図である。 本実施例の高圧燃料ポンプの電磁吸入弁機構の縦断面図を拡大した図である。 本実施例の高圧燃料ポンプを含む、システムの全体構成を示す図である。 本実施例の高圧燃料ポンプの電磁吸入弁機構の縦断面図を拡大した図に溶接部を追加した図である。 本実施例の高圧燃料ポンプに用いられる調整リングの軸方向厚みの増分を示す図である。

以下、図面を用いて、本発明の実施例に係る高圧燃料ポンプの構成及び動作について説明する。なお、各図において、同一符号は同一部分を示す。本実施例では、上記発明の目的の他、アウターコア（第１固定部材）とリング部材に対しては突き当て溶接にて、リング部材と固定コア（第２固定部材）に対しては隙間を形成し、重ね合わせ溶接にて固定することで、調整リングから固定コア（第２固定部材）までの寸法のばらつきを低減し、固定コア（第２固定部材）とアンカー部（可動コア）のギャップを調整する調整リング厚さの使用範囲を狭めることを目的とする。

（全体構成）
最初に、図５に示すエンジンシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。破線で囲まれた部分が高圧燃料ポンプ１００（燃料供給ポンプ）の本体を示し、この破線の中に示されている機構・部品はポンプボディ１に一体に組み込まれていることを示す。

燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられる。この燃料は適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して燃料供給ポンプの低圧燃料吸入口１０Ａに送られる。

低圧燃料吸入口１０Ａから吸入ジョイント５１（図２参照）を通過した燃料は金属ダンパ９（圧力脈動低減機構）、吸入通路１０Ｂを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１Ｂに至る。

電磁吸入弁機構３００に流入した燃料は、吸入弁３０を通過し加圧室１１に流入する。エンジン（内燃機関）のカム９３（図１参照）によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられる。プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には吸入弁３０から燃料を吸入し、上昇行程には、燃料が加圧される。吐出弁機構４００を介し、圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送される。そしてＥＣＵ２７からの信号に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。本実施例はインジェクタ２４がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムに適用される燃料供給ポンプである。

燃料供給ポンプは、ＥＣＵ２７から電磁吸入弁機構３００への信号により、所望の供給燃料の燃料流量を吐出する。

次に、図１〜図４を用いて、燃料供給ポンプの構成を説明する。図１は燃料供給ポンプの縦断面図を示し、図２は燃料供給ポンプを上方から見た水平方向断面図である。また図３は燃料供給ポンプを図１と別方向から見た縦断面図である。図４は電磁吸入弁機構３００の拡大図である。

図１に示すように、燃料供給ポンプは、金属ダンパ９と、金属ダンパ９を収容するダンパ収容部１Ａが形成されるポンプボディ１（ポンプ本体）と、ポンプボディ１に取付けられ、ダンパ収容部１Ａを覆うと共に金属ダンパ９をポンプボディ１との間に保持するダンパカバー１４と、ダンパカバー１４に固定され、ダンパカバー１４と反対側から金属ダンパ９を保持する保持部材９Ａと、を備えている。保持部材９Ａは金属ダンパ９とポンプボディ１との間に配置され、ポンプボディ１の側から金属ダンパ９を保持する。

燃料供給ポンプはポンプボディ１に設けられた取付けフランジ１Ｂ（図２参照）を用い内燃機関の燃料供給ポンプ取付け部９０に密着し、複数のボルトで固定される。

図１に示すように、燃料供給ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間のシールのためにＯリング９１がポンプボディ１に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。

ポンプボディ１にはプランジャ２の往復運動をガイドし、ポンプボディ１と共に加圧室１１を形成するシリンダ６が取り付けられている。また燃料を加圧室１１に供給するための電磁吸入弁機構３００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構４００（図２参照）が設けられている。

シリンダ６は、図１に示すように、その外周側においてポンプボディ１と圧入され、さらに固定部６Ａにおいて、ボディを内周側へ変形させてシリンダ６を図中上方向へ押圧し、シリンダ６の上端面で加圧室１１にて加圧された燃料が低圧側に漏れないようシールしている。

プランジャ２の下端には、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３（カム機構）の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。

また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されている。これにより、プランジャ２が摺動したとき、副室７Ａの燃料をシールし内燃機関内部へ流入するのを防ぐ。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部に流入するのを防止する。

図２に示すように、燃料供給ポンプのポンプボディ１の側面部には吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１は、車両の燃料タンク２０からの燃料を供給する低圧配管に接続されており、燃料はここから燃料供給ポンプ内部に供給される。吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２（図３参照）は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０Ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。

低圧燃料吸入口１０Ａを通過した燃料は、図１に示すように、金属ダンパ９、吸入通路１０Ｂ（低圧燃料流路）を介して電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１Ｂに至る。

図４に基づいて電磁吸入弁機構３００について詳細に説明する。コイル部は、第１ヨーク４２、電磁コイル４３、第２ヨーク４４、ボビン４５、端子４６（図１参照）、コネクタ４７から成る。ボビン４５に銅線が複数回巻かれた電磁コイル４３が、第１ヨーク４２と第２ヨーク４４により取り囲まれる形で配置され、樹脂部材であるコネクタと一体にモールドされ固定される。二つの端子４６のそれぞれの方端はコイルの銅線の両端にそれぞれ通電可能に接続される。端子４６も同様にコネクタと一体にモールドされ残りの方端がエンジン制御ユニット側と接続可能な構成としている。

コイル部は第１ヨーク４２の中心部の穴部が、アウターコア（第１固定部材）３８に圧入され固定される。その時、第２ヨーク４４の内径側は、固定コア（第２固定部材）３９と接触もしくは僅かなクリアランスで近接する構成となる。

第１ヨーク４２、第２ヨーク４４共に、磁気回路を構成するために、また耐食性を考慮し磁性ステンレス材料とし、ボビン４５、コネクタ４７は強度特性、耐熱特性を考慮し、高強度耐熱樹脂を用いる。電磁コイル４３には銅、端子４６には真鍮に金属めっきを施した物を使用する。

このように、アウターコア（第１固定部材）３８、第１ヨーク４２、第２ヨーク４４、固定コア（第２固定部材）３９、アンカー部３６で磁気回路を形成し、電磁コイル４３に電流を与えると、固定コア（第２固定部材）３９、アンカー部３６間に磁気吸引力が発生し、互いに引き寄せられる力が発生する。アウターコア（第１固定部材）３８において、固定コア（第２固定部材）３９とアンカー部３６とがお互い磁気吸引力を発生させる軸方向部位を極力薄肉にすることで、磁束のほぼ全てが固定コア（第２固定部材）３９とアンカー部３６の間を通過するため、効率良く磁気吸引力を得ることができる。

ソレノイド機構部は、可動部であるロッド３５、アンカー部３６、固定部であるロッドガイド（第３固定部材）３７、アウターコア（第１固定部材）３８、固定コア（第２固定部材）３９、そして、ロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１からなる。

可動部であるロッド３５とアンカー部３６は、別部材に構成している。ロッド３５はロッドガイド（第３固定部材）３７の内周側で軸方向に摺動自在に保持され、アンカー部３６の内周側は、ロッド３５の外周側で摺動自在に保持される。すなわち、ロッド３５及びアンカー部３６共に幾何学的に規制される範囲で軸方向に摺動可能に構成されている。

アンカー部３６は燃料中で軸方向に自在に滑らかに動くために、部品軸方向に貫通する貫通穴３６Ａを１つ以上有し、アンカー部前後の圧力差による動きの制限を極力排除している。

ロッドガイド（第３固定部材）３７は、径方向には、吸入弁３０が挿入されるポンプボディ１（燃料供給ポンプ本体）の穴の内周側に挿入され、軸方向には、吸入弁シート３２の一端部に突き当てられ、ポンプボディ１に溶接固定されるアウターコア（第１固定部材）３８とポンプボディ１との間に挟み込まれる形で配置される構成としている。ロッドガイド（第３固定部材）３７にもアンカー部３６と同様に軸方向に貫通する貫通穴３７Ａが設けられ、アンカー部３６が自在に滑らかに動くことができる様、アンカー部側の燃料室の圧力がアンカー部３６の動きを妨げない様に構成している。

アウターコア（第１固定部材）３８は、ポンプボディ１（燃料供給ポンプ本体）と溶接される部位との反対側の形状を薄肉円筒形状としており、その外周側にリング部材６０（図６参照）が挿入される形で溶接固定される。

固定コア（第２固定部材）３９の内周側にはロッド付勢ばね４０が、細径部をガイドに配置され、ロッド３５が吸入弁３０と接触し、前記吸入弁３０が吸入弁シート部３１Ａ（弁座部材３１）から引き離される方向、すなわち吸入弁３０の開弁方向に付勢力を与える。

アンカー部付勢ばね４１は、ロッドガイド（第３固定部材）３７の中心側に設けた円筒径の中央軸受部３７Ｂに方端を挿入し同軸を保ちながら、アンカー部３６にロッドつば部３５Ａ方向に付勢力を与える配置としている。アンカー部３６の移動量は吸入弁３０の移動量３０Ｂよりも大きく設定される。確実に吸入弁３０が閉弁するためである。

ロッド３５とロッドガイド（第３固定部材）３７にはお互い摺動するため、またロッド３５は吸入弁３０と衝突を繰返すため、硬度と耐食性を考慮しマルテンサイト系ステンレスに熱処理を施したものを使用する。アンカー部３６と固定コア（第２固定部材）３９は磁気回路を形成するため磁性ステンレスを用い、ロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１には耐食性を考慮しオーステナイト系ステンレスを用いる。

上記構成によれば、吸入弁部とソレノイド機構部には、３つのばねが有機的に配置されて構成されている。吸入弁部に構成される吸入弁付勢ばね３３と、ソレノイド機構部に構成されるロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１がこれに相当する。本実施例ではいずれのばねもコイルばねを使用しているが付勢力を得られる形態であればいかなるものでも構成可能である。

加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構４００は、図２に示すように、吐出弁シート４０１、吐出弁シート４０１と接離する吐出弁４０２、吐出弁４０２を吐出弁シート４０１に向かって付勢する吐出弁ばね４０３、吐出弁４０２のストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ４０４から構成される。吐出弁ストッパ４０４とポンプボディ１は当接部４１０で溶接により接合され燃料を外部から遮断している。

加圧室１１と吐出弁室１２Ａに燃料差圧が無い状態では、吐出弁４０２は吐出弁ばね４０３による付勢力で吐出弁シート４０１に圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、吐出弁室１２Ａの燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁４０２は吐出弁ばね４０３に逆らって開弁する。そして、加圧室１１内の高圧の燃料は吐出弁室１２Ａ、燃料吐出通路１２Ｂ、燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと吐出される。

吐出弁４０２は開弁した際、吐出弁ストッパ４０４と接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁４０２のストロークは吐出弁ストッパ４０４によって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁４０２の閉じ遅れにより、吐出弁室１２Ａへ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうことを防止でき、燃料供給ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁４０２が開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁４０２がストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ストッパ４０４の外周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構４００は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。

なお、加圧室１１は、ポンプボディ１（ポンプハウジング）、電磁吸入弁機構３００、プランジャ２、シリンダ６、吐出弁機構４００にて構成される。

カム９３の回転により、プランジャ２がカム９３の方向に移動して吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入ポート３１Ｂの圧力よりも低くなると、吸入弁３０は開口状態になる。燃料は吸入弁３０の開口部３０Ａ（図５参照）を通り、加圧室１１に流入する。

プランジャ２が吸入行程を終了した後、プランジャ２が上昇運動に転じ圧縮行程に移る。ここで電磁コイル４３は無通電状態を維持したままであり磁気付勢力は作用しない。ロッド付勢ばね４０は、無通電状態において吸入弁３０を開弁維持するのに必要十分な付勢力を有するよう設定されている。加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁３０の開口部３０Ａを通して吸入通路１０Ｂへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。

この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号が電磁吸入弁機構３００に印加されると、電磁コイル４３には端子４６を介して電流が流れる。すると、固定コア（第２固定部材）３９とアンカー部３６との間に磁気吸引力が作用し、これにより磁気付勢力がロッド付勢ばね４０の付勢力に打ち勝ってロッド３５が吸入弁３０から離れる方向に移動する。よって、吸入弁付勢ばね３３による付勢力と燃料が吸入通路１０Ｂに流れ込むことによる流体力により吸入弁３０が閉弁する。閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構４００を介して高圧燃料の吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称する。

すなわち、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、吸入通路１０Ｂに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、吸入通路１０Ｂに戻される燃料が多くなり、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。

以上のように電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することが出来る。

図１に示すように、低圧燃料室１０には燃料供給ポンプ内で発生した圧力脈動が吸入配管２８（燃料配管）へ波及するのを低減させる金属ダンパ９が設置されている。一度、加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁３０（吸入弁体）を通して吸入通路１０Ｂへと戻される場合、吸入通路１０Ｂへ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。しかし、低圧燃料室１０に設けた金属ダンパ９は、波板状の２枚の円盤型金属板をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。

プランジャ２は、大径部２Ａと小径部２Ｂを有し、プランジャ２の往復運動によって副室７Ａの体積は増減する。副室７Ａは燃料通路１０Ｃ（図３参照）により低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室７Ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から副室７Ａへと燃料の流れが発生する。

このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、燃料供給ポンプ内部で発生する圧力脈動を低減する機能を有している。

次に、図２等に示すリリーフ弁機構２００について説明する。

リリーフ弁機構２００はリリーフボディ２０１、リリーフ弁２０２、リリーフ弁ホルダ２０３、リリーフばね２０４、ばねストッパ２０５からなる。リリーフボディ２０１には、テーパー形状のシート部が設けられている。リリーフ弁２０２はリリーフばね２０４の荷重がリリーフ弁ホルダ２０３を介して負荷され、リリーフボディ２０１のシート部に押圧され、シート部と協働して燃料を遮断している。リリーフ弁２０２の開弁圧力はリリーフばね２０４の荷重によって決定せられる。ばねストッパ２０５はリリーフボディ２０１に圧入固定されており、圧入固定の位置によってリリーフばね２０４の荷重を調整する機構である。

ここで、加圧室１１の燃料が加圧されて吐出弁４０２が開弁すると、加圧室１１内の高圧の燃料は吐出弁室１２Ａ、燃料吐出通路１２Ｂを通って、燃料吐出口１２から吐出される。燃料吐出口１２は吐出ジョイント（不図示）に形成されており、吐出ジョイントはポンプボディ１に溶接部にて溶接固定され燃料通路を確保している。

高圧燃料ポンプの電磁吸入弁機構３００の故障等により、燃料吐出口１２の圧力が異常に高圧になり、リリーフ弁機構２００のセット圧力より大きくなると異常高圧燃料はリリーフ通路２１０を介して加圧室１１にリリーフされる。

以下、図６を用いて本実施例の高圧燃料ポンプ１００が解決する課題について詳しく説明する。図６は、本発明の実施例に係る高圧燃料ポンプ１００の電磁吸入弁機構３００の縦断面図を拡大した図に溶接部を追加した図である。

本実施例の電磁吸入弁機構３００の構成は、アウターコア（第１固定部材）３８と固定コア（第２固定部材）３９とリング部材６０を含む。また、固定コア（第２固定部材）３９とアンカー部３６とのクリアランスすなわちストローク量Ｄ１の寸法ばらつきは様々な厚みを持つ調整リング６１によって選定（調整）される。

調整リング６１は組み立てる前に厚み寸法を測定され、他の部品寸法などを測定した結果、ストローク量Ｄ１が一定になるように組み合わせる。ここで、調整リング６１の厚みを決定する因子にはアウターコア（第１固定部材）３８から固定コア（第２固定部材）３９までの電磁弁寸法Ｄ２が含まれ、電磁弁寸法Ｄ２の寸法ばらつきが大きいほど、調整リング６１の軸方向の厚み寸法が取る範囲を大きくしなければならず、結果として調整リング６１の厚み寸法のバリエーションを多く製作しなければならない問題につながる。

本発明者らは、調整リング６１のバリエーションを減らすために、電磁弁寸法Ｄ２の寸法ばらつきを小さくする手法を突き止めた。図６の電磁弁寸法Ｄ２の寸法ばらつきを少なくする手法として、本実施例ではアウターコア（第１固定部材）３８とリング部材６０の間の溶接を突合せ溶接６２に、リング部材６０と固定コア（第２固定部材）３９の間の溶接を重ね合わせ溶接６３にした。

詳細には、リング部材６０は、アウターコア（第１固定部材）３８の軸方向端部（段部）に突き当てられる突き当て部を有し、アウターコア（第１固定部材）３８に圧入される。固定コア（第２固定部材）３９は、リング部材６０の突き当て部と反対側の端部との間に軸方向に隙間が形成される隙間形成部３９Ａを有し、リング部材６０に圧入される。突合せ溶接６２（突合せ固定部）は、アウターコア（第１固定部材）３８の軸方向端部（段部）とリング部材６０の突き当て部とを固定する。重ね合わせ溶接６３（重ね合わせ固定部）は、隙間形成部３９Ａの隙間に対してアウターコア（第１固定部材）３８の側で、リング部材６０と固定コア（第２固定部材）３９とを径方向に重なった状態において固定する。

ここでは、突合せ溶接６２と重ね合わせ溶接６３と明記しているが、溶接以外にも適用可能である。従来は電磁弁寸法Ｄ２がアウターコア（第１固定部材）３８と固定コア（第２固定部材）３９とリング部材６０の３部品の寸法により決定されていたが、重ね合わせ溶接６３を採用することで、電磁弁寸法Ｄ２を直接指定することができる。結果として調整リング６１の軸方向の厚み寸法が取る範囲を狭めることが可能となり、調整リング６１の厚み寸法のバリエーションを少なくすることが可能となる。

ここで、固定コア（第２固定部材）３９は磁気コアであってもそうでなくても良い。また調整リング６１の有無に問わず、電磁弁寸法Ｄ２の寸法ばらつきを低減させる手法として本発明の実施例は効果的である。電磁弁寸法Ｄ２は電磁弁と明記しているが、電磁弁以外にも適用できる。本実施例ではアウターコア（第１固定部材）３８とロッドガイド（第３固定部材）３７が圧入部６４によって固定され、さらに軸方向においてアウターコア（第１固定部材）３８とロッドガイド（第３固定部材）３７との間に調整リング６１が存在している構成であるが、必ずしもこの構成をとる必要はない。

本実施例では、ロッドガイド（第３固定部材）３７は、アウターコア（第１固定部材）３８の固定コア（第２固定部材）３９の側と反対側に配置される。圧入部６４は、アウターコア（第１固定部材）３８とロッドガイド（第３固定部材）３７とを固定する。これにより、ストローク量Ｄ１の寸法ばらつきを調整することができる。この点は、特に調整リング６１が存在しない場合に有効である。

また、固定コア（第２固定部材）３９はアンカー部３６（可動コア）を吸引する磁気コアにより構成される。ロッド３５は、アンカー部３６（可動コア）が吸引されることで駆動する。調整リング６１は、アウターコア（第１固定部材）３８とロッドガイド（第３固定部材）３７との間に配置され、軸方向厚みによりロッド３５の加圧室側先端部の軸方向における位置を設定する。調整リング６１は、軸方向厚みの異なる複数の調整リングから選択される。これにより、ストローク量Ｄ１の寸法ばらつきを大まかに調整することができる。

調整リング６１を用いない場合には、圧入部６４の圧入深さによりロッド３５の加圧室側先端部の軸方向における位置が設定される。これにより、部品点数を減らしつつ、ストローク量Ｄ１の寸法ばらつきを大まかに調整することができる。

隙間形成部３９Ａの隙間は、図７に示すように、複数の調整リングのうちの任意の２つの調整リング６１Ａ、６２Ｂに対する軸方向厚みの増分Δｔより大きい。隙間形成部３９Ａの隙間と重ね合わせ溶接６３（重ね合わせ固定部）が協働することにより、ストローク量Ｄ１の寸法ばらつきを微調整することができる。

以上説明したように、本実施例によれば、ストローク量Ｄ１の寸法ばらつきが調整されるため、燃料供給性能のばらつきを低減することができる。

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１…ポンプボディ
２…プランジャ
４…ばね
６…シリンダ
７…シールホルダ
９…金属ダンパ
１０Ａ…低圧燃料吸入口
１０Ｂ…吸入通路
１０Ｃ…燃料通路
１１…加圧室
１２…燃料吐出口
１３…プランジャシール
１４…ダンパカバー
１５…リテーナ
２０…燃料タンク
２１…フィードポンプ
２３…コモンレール
２４…インジェクタ
２６…圧力センサ
２７…エンジンコントロールユニット
２８…吸入配管
３０…吸入弁
３１…弁座部材
３２…吸入弁シート
３３…吸入弁付勢ばね
３５…ロッド
３６…アンカー部
３７…ロッドガイド（第３固定部材）
３８…アウターコア（第１固定部材）
３９…固定コア（第２固定部材）
４０…ロッド付勢ばね
４１…アンカー部付勢ばね
４２…第１ヨーク
４３…電磁コイル
４４…第２ヨーク
４５…ボビン
４６…端子
４７…コネクタ
５１…吸入ジョイント
５２…吸入フィルタ
６０…リング部材
６１…調整リング
６２…突合せ溶接
６３…重ね合わせ溶接
６４…圧入部
Ｄ１…ストローク量
Ｄ２…電磁弁寸法
９０…燃料供給ポンプ取付け部
９１…Ｏリング
９２…タペット
９３…カム
１００…高圧燃料ポンプ
２００…リリーフ弁機構
３００…電磁吸入弁機構
４００…吐出弁機構

Claims (6)

1. 第１固定部材と、
   前記第１固定部材の軸方向端部に突き当てられる突き当て部を有し、前記第１固定部材に圧入されるリング部材と、
   前記リング部材の前記突き当て部と反対側の端部との間に軸方向に隙間が形成される隙間形成部を有し、前記リング部材に圧入される第２固定部材と、
   前記第１固定部材の軸方向端部と前記リング部材の前記突き当て部とを固定する突合せ固定部と、
   前記隙間に対して前記第１固定部材の側で、前記リング部材と前記第２固定部材とを径方向に重なった状態において固定する重ね合わせ固定部と、
   を備える高圧燃料ポンプ。
2. 請求項1に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記第１固定部材の前記第２固定部材の側と反対側に配置される第３固定部材と、
   前記第１固定部材と前記第３固定部材とを固定する圧入部と、
   を備える高圧燃料ポンプ。
3. 請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記第２固定部材は可動コアを吸引する磁気コアにより構成され、
   前記可動コアが吸引されることで駆動するロッドと、
   前記第１固定部材と前記第３固定部材との間に配置され、軸方向厚みにより前記ロッドの加圧室側先端部の軸方向における位置を設定する調整リングと、
   を備える高圧燃料ポンプ。
4. 請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記圧入部の圧入深さによりロッドの加圧室側先端部の軸方向における位置が設定される高圧燃料ポンプ。
5. 請求項３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記調整リングは、
   軸方向厚みの異なる複数の調整リングから選択される高圧燃料ポンプ。
6. 請求項５に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記隙間は、
   前記複数の調整リングのうちの２つの前記調整リングに対する軸方向厚みの増分より大きい高圧燃料ポンプ。

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