JP2020075270A - Welding structure and welding method - Google Patents
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Abstract
Description
本開示は、２つの部材を溶接する溶接構造および溶接方法に関する。 The present disclosure relates to a welding structure and a welding method for welding two members.
一般的に、種類が異なる２つの金属部材を溶接する方法では、各金属部材を溶融させ、溶融した部分が混ざり合った後に凝固させるが、金属間化合物が形成される場合がある。この金属間化合物は、応力に対して脆く、応力が加わると千切れてしまう。そのため、高い接合強度（以下、引張り強度ともいう）を安定して得ることは困難であった。 Generally, in a method of welding two metal members of different types, each metal member is melted and the melted portions are mixed and then solidified, but an intermetallic compound may be formed. This intermetallic compound is fragile with respect to stress and breaks when stress is applied. Therefore, it has been difficult to stably obtain high bonding strength (hereinafter, also referred to as tensile strength).
例えば特許文献１には、高い接合強度を得るための溶接方法が開示されている。以下、特許文献１の溶接方法について、図９Ａ〜図９Ｃを用いて説明する。
For example,
図９Ａは、特許文献１の溶接方法に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図９Ｂ、図９Ｃは、図９ＡのＡ−Ａ’断面図である。具体的には、図９Ｂは、隙間が無い場合の溶接構造を示す走査方向と直角方向の断面図である。また、図９Ｃは、隙間がある場合の溶接構造を示す走査方向と直角方向の断面図である。
FIG. 9A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the welding method of
まず、図９Ｂに示すように、ニッケルめっき銅端子２１の上にアルミニウムバスバー２２を配置する。
First, as shown in FIG. 9B, the
次に、一定の出力値に設定されたレーザ光２６ａをアルミニウムバスバー２２に照射しながら走査する。この走査は、図９Ａに示す軌道２７に沿って（図９Ａでは、図の上方から下方へ。図９Ｂでは、図の奥側から手前側へ）行われる。本明細書において、「軌道」とは、レーザ光による走査が行われる部分である。
Next, the
これにより、アルミニウムバスバー２２においてレーザ光２６ａが照射された部分およびその近傍が溶融し、図９Ｂに示すように、アルミニウムバスバー２２に凝固部２３が形成される。凝固部２３の厚みは、アルミニウムバスバー２２の表面から、アルミニウムバスバー２２とニッケルめっき銅端子２１との界面（以下、界面という）の近傍までとなる。
As a result, the portion of the
一方、界面およびその近傍には、深度が小さい凝固部２４が形成される。この凝固部２４は、アルミニウムと、僅かなニッケル（めっき）と、銅とが混ざり合った合金である。
On the other hand, the
次に、レーザ光２６ａよりも高い出力値に設定されたレーザ光２６ｂをアルミニウムバスバー２２に照射しながら走査する。この走査は、図９Ａに示す軌道２８に沿って（図９Ａでは、図の上方から下方へ。図９Ｂでは、図の奥側から手前側へ）行われる。
Next, the
これにより、レーザ光２６ａを照射した場合と同様に、アルミニウムバスバー２２に凝固部２３が形成される。
As a result, the
一方、界面およびその近傍には、凝固部２４よりも深度が大きい凝固部２５が形成される。この凝固部２５は、凝固部２４と同様に、アルミニウムと、僅かなニッケル（めっき）と、銅とが混ざり合った合金である。ただし、レーザ光２６ｂの出力がレーザ光２６ａよりも高いため、アルミニウムと、僅かなニッケルと、銅とがより深くまで混ざり合い、図９Ｂに示すように、凝固部２５の深度は、凝固部２４の深度よりも大きくなる。
On the other hand, a
レーザ光２６ｂの照射は、複数回行われる。これにより、凝固部２３と凝固部２５とが順次形成される。そして、最終的には、図９Ｂに示す溶接構造が形成される。
Irradiation with the laser beam 26b is performed multiple times. As a result, the
なお、ニッケルめっき銅端子２１とアルミニウムバスバー２２との間に隙間を設けて上述した溶接方法を実施した場合、図９Ｃに示す溶接構造が形成される。
When the above-described welding method is performed with a gap provided between the nickel-plated
上述した溶接構造における凝固部２４では、その大部分が通常の合金である固溶体となる。その理由は、レーザ光２６ａの出力値が低いため、溶融時の温度が低く、溶融から凝固までの時間が短くなるからである。固溶体には、格子欠陥が多く存在する。
In the
一方、凝固部２５では、格子欠陥の殆ど無い金属間化合物が多く形成される。その理由は、レーザ光２６ｂの出力値が高いため、溶融時の温度が高くなり、溶融から凝固までの時間が長くなるからである。金属間化合物は、引っ張り応力に対して格子のズレが起き難く、応力を緩和できない。このため、凝固部２４よりも低い引っ張り応力で格子間の剥離が発生し、引張り強度が低いという特徴を持つ。
On the other hand, in the
特許文献１の溶接方法では、以下の課題がある。
The welding method of
アルミニウムは、銅と比較して融点が低い。よって、アルミニウムバスバー２２にレーザ光（例えば、レーザ光２６ａまたはレーザ光２６ｂ）を照射して溶接を行う場合、アルミニウムバスバー２２が溶融を開始した時点では、ニッケルめっき銅端子２１は溶融しない。
Aluminum has a lower melting point than copper. Therefore, when the
その後、引き続きレーザ光の照射が行われた場合、アルミニウムバスバー２２の溶融部分が界面に達し、その温度が銅の融点に達する。これにより、界面のニッケルめっき銅端子２１が溶融し始める。溶融したニッケルめっき銅端子２１は、レーザ光が照射されている間、加熱され、溶融状態が続く。
After that, when laser light is continuously irradiated, the molten portion of the
ニッケルめっき銅端子２１の溶融部分の温度はレーザ光の照射時間に依存することから、金属間化合物の生成を抑制するためには、レーザ光の出力値や照射時間（走査速度）を制御すればよい。したがって、金属間化合物の生成を抑制することは、比較的容易に実現できる。
Since the temperature of the molten portion of the nickel-plated
一方で、例えば、ニッケルめっき銅端子２１にレーザ光を照射して溶接を行う場合では、銅の融点がアルミニウムよりかなり高いため、レーザ光の照射時間は長くなる。よって、ニッケルめっき銅端子２１の溶融部分が界面に達するときには、ニッケルめっき銅端子２１の溶融部分の温度は、アルミニウムの融点よりもかなり高くなっている。
On the other hand, for example, when the nickel-plated
したがって、アルミニウムバスバー２２の溶融部分は、かなりの高温となるため、凝固するまでの時間が長くなる。その結果、金属間化合物が生成され易くなり、高い接合強度を得ることが困難となる。
Therefore, the molten portion of the
本開示の一態様の目的は、高い接合強度を安定して得ることができる溶接構造および溶接方法を提供することである。 An object of one aspect of the present disclosure is to provide a welded structure and a welding method capable of stably obtaining high joint strength.
本開示の一態様に係る溶接構造は、第１部材と、前記第１部材に積層され、前記第１部材よりも融点の低い第２部材と、前記第１部材内に配置された複数の第１凝固部と、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置された第２凝固部と、を有し、前記複数の第１凝固部は、平面視において直交する第１方向と第２方向の両方において、互いに離間し、前記第１方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大であり、前記第２方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大である。 A welding structure according to an aspect of the present disclosure includes a first member, a second member laminated on the first member and having a lower melting point than the first member, and a plurality of first members arranged in the first member. 1st solidification part and 2nd solidification part arrange | positioned in the said 2nd member so that it may contact | connect the said 1st solidification part, These 1st solidification parts are a 1st direction orthogonal in planar view. And in the second direction, the number of the first solidified portions in the cross section in the first direction is larger than the number of the second solidified portions in the cross section in the first direction, and the number of the first solidified portions in the cross section in the second direction is The number is larger than the number of second solidification parts.
本開示の一態様に係る溶接方法は、第１部材と、前記第１部材よりも融点の低い第２部材とを積層し、前記第１部材にレーザ光を照射し、前記第１部材と前記第２部材とを溶接する溶接方法であって、第１方向に第１間隔を空け、前記第１方向と直交する第２方向に第２間隔を空けて設定された複数の軌道に沿って前記レーザ光を照射し、前記第１間隔は、前記第１方向における断面において、前記第１部材内に配置される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されており、前記第２間隔は、前記第２方向における断面において、前記第１部材内に形成される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に形成される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されている。 A welding method according to an aspect of the present disclosure stacks a first member and a second member having a lower melting point than the first member, irradiates the first member with a laser beam, and the first member and the second member. A welding method for welding a second member, wherein a plurality of orbits are set at a first interval in a first direction and a second interval in a second direction orthogonal to the first direction. The second member is irradiated with laser light, and the first interval is such that the number of the first solidified portions arranged in the first member is in contact with the first solidified portion in the cross section in the first direction. It is set so as to be larger than the number of the second solidified portions arranged inside, and the second interval is the first solidified portion formed in the first member in the cross section in the second direction. The number is set to be larger than the number of second solidified portions formed in the second member so as to contact the first solidified portion.
本開示によれば、高い接合強度を安定して得ることができる。 According to the present disclosure, high bonding strength can be stably obtained.
以下、本開示の各実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、各図において共通する構成要素については同一の符号を付し、それらの説明は適宜省略する。 Hereinafter, each embodiment of the present disclosure will be described with reference to the drawings. In addition, the same reference numerals are given to common constituent elements in each drawing, and the description thereof will be appropriately omitted.
また、実施の形態１〜２と、実施例１〜１０および比較例１〜２との関係のまとめを表１に示す。
（実施の形態１）
本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法について、図１Ａ〜Ｃを用いて説明する。図１Ａ〜Ｃは、本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図１Ａは、本実施の形態に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図１Ｂは、隙間がない場合の図１ＡのＡ−Ａ’断面図である。図１Ｃは、隙間がある場合の図１ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Embodiment 1)
The welding structure and welding method according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 1A to 1C are explanatory views of a welding structure and a welding method according to the present embodiment. FIG. 1A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. FIG. 1B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 1A when there is no gap. FIG. 1C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 1A when there is a gap.
以下では、アルミニウムで構成されたアルミニウムバスバー１と、ニッケルめっき銅合金タブ端子２とを積層させて溶接する場合を例に挙げて説明する。ニッケルめっき銅合金タブ端子２は、第１部材の一例に相当し、アルミニウムバスバー１は、第２部材の一例に相当する。また、以下では、アルミニウムバスバー１を単に「バスバー１」と記し、ニッケルめっき銅合金タブ端子２を単に「タブ端子２」と記す。
Hereinafter, a case where
まず、図１Ｂに示すように、バスバー１の平坦な面の上に、タブ端子２を重ねて配置する。
First, as shown in FIG. 1B, the
この配置を行う際、治具（図示略）を用いて、タブ端子２とバスバー１との隙間がなるべく小さくなるように、タブ端子２をバスバー１に押し当てる。
When this arrangement is performed, a tab (not shown) is used to press the
次に、所定の出力値に設定されたレーザ光５ａをタブ端子２に照射しながら走査する。この走査は、図１Ａに示す軌道６ａに沿って（図１Ａでは、図の上方から下方へ。図１Ｂでは、図の奥側から手前側へ）行われる。これにより、タブ端子２において、ニッケルめっき銅合金が溶融する。この溶融部分は、レーザ光５ａの照射面から界面（バスバー１とタブ端子２との接合面）までの部分である。溶融部分は、冷却されると凝固部となる。
Next, scanning is performed while irradiating the
レーザ光５ａが遠ざかると、溶融したニッケルめっき銅合金が凝固し、図１Ｂに示すように、凝固部３ａ（第１凝固部の一例）が形成される。凝固部３ａは、僅かなニッケルと、銅とを含む。
When the
一方、バスバー１では、ニッケルめっき銅合金の溶融によってアルミニウムが溶融する。このとき、アルミニウムと、僅かなニッケルと、銅とが溶融した状態で混ざり合う。そして、レーザ光５ａが遠ざかると、図１Ｂに示すように、合金である凝固部４ａ（第２凝固部の一例）が形成される。凝固部４ａは、アルミニウムと、僅かなニッケルと、銅とを含む。凝固部４ａは、凝固部３ａと接している。
On the other hand, in the
次に、レーザ光５ａと同じ出力値に設定されたレーザ光５ｂをタブ端子２に照射しながら走査する。この走査は、図１Ａに示す軌道６ｂに沿って（図１Ａでは、図の上方から下方へ。図１Ｂでは、図の奥側から手前側へ）行われる。これにより、タブ端子２において、ニッケルめっき銅合金が溶融する。
Next, the
レーザ光５ｂが遠ざかると、溶融したニッケルめっき銅合金が凝固し、図１Ｂに示すように、凝固部３ｂ（第１凝固部の一例）が形成される。凝固部３ｂは、僅かなニッケルと、銅とを含む。なお、図１Ｂでは、１つの凝固部３ｂのみに符号「３ｂ」を付しているが、図１Ａに示した複数の軌道６ｂに対応して、複数の凝固部３ｂが形成される。
When the
一方、バスバー１では、ニッケルめっき銅合金の溶融によってアルミニウムが溶融する。このとき、アルミニウムと、ニッケルと、銅とが溶融した状態で混ざり合う。そして、レーザ光５ｂが遠ざかると、図１Ｂに示すように、合金である凝固部４ｂ（第２凝固部の一例）が形成される。凝固部４ｂは、アルミニウムと、僅かなニッケルと、銅とを含む。凝固部４ｂは、凝固部３ｂと接している。なお、図１Ｂでは、１つの凝固部４ｂのみに符号「４ｂ」を付しているが、複数の凝固部３ｂに対応して、複数の凝固部４ｂが形成される。
On the other hand, in the
ニッケルめっき銅合金は、アルミニウムに比べて、融点が高く、かつ、熱伝導率も高い。よって、タブ端子２では、レーザ光５ａ、５ｂの照射部分から若干広がった領域のみが溶融し、その周辺の熱は周りに逃げていくため融点以下になる。したがって、タブ端子２では、溶融部分は、図における左右方向に大きく広がらない。よって、凝固部３ａ、３ｂも、左右方向に大きく広がらない。
The nickel-plated copper alloy has a higher melting point and higher thermal conductivity than aluminum. Therefore, in the
一方、高温となったニッケルめっき銅合金の溶融部分がバスバー１に達すると、アルミニウムは溶融を開始する。その後、熱の広がりに応じて、アルミニウムの溶融部分は、順次周辺に広がっていく。アルミニウムは、ニッケルめっき銅合金に比べて、融点が低く、かつ、熱伝導率も低い。そのため、アルミニウムの溶融部分は、ニッケルめっき銅合金の溶融部分よりもゆっくりと大きく、左右方向に広がる。その結果、凝固部４ａと凝固部４ｂとは融合して１つの塊となる。
On the other hand, when the molten portion of the nickel-plated copper alloy that has reached a high temperature reaches the
レーザ光５ａが軌道６ａに沿って照射された後、ニッケルめっき銅合金およびアルミニウムの溶融部分は、それぞれ、速やかに冷却され、凝固部３ａおよび凝固部４ａとなる。
After the
しかし、次のレーザ光５ｂが軌道６ｂに沿って照射されるときには、凝固部３ａおよび凝固部４ａは、まだ高い温度を保っている。したがって、例えば、レーザ光５ｂの照射により溶融したニッケルめっき銅合金の温度は、凝固部３ａからの熱伝導により、レーザ光５ｂが１回のみ照射されたときの温度よりも高くなる。
However, when the
仮に、軌道６ａと軌道６ｂとの間に間隔がないとすると、レーザ光５ｂの照射によるニッケルめっき銅合金の溶融部分は、凝固部３ａからの熱伝導により加熱され、より高い温度となる。よって、その溶融部分が凝固するまでの時間は長くなる。その結果、より多くの金属間化合物が生成され、接合強度の低下を招く。
If there is no space between the
これに対し、本実施の形態では、図１Ａに示すように、複数の軌道６ａ、６ｂが、所定の間隔（以下、軌道間隔という）を空けて設定されている。軌道間隔は、隣り合う軌道間の距離と言い換えてもよい。
On the other hand, in the present embodiment, as shown in FIG. 1A, a plurality of
例えば、軌道間隔は、タブ端子２において凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されるように、かつ、バスバー１において凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの凝固部（以下、塊ともいう）が形成されるように設定されている。換言すれば、軌道間隔は、タブ端子２内に形成される凝固部３ａ、３ｂの数が、バスバー１内に形成される凝固部４ａ、４ｂの数よりも多くなるように設定されている。
For example, the orbital intervals are set so that the solidified
これにより、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）が凝固部３ａによって加熱されることを抑制でき、その溶融部分の温度の上昇を抑えることができる。
As a result, it is possible to prevent the melted portion (the portion that becomes the solidified
特に、タブ端子２では、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）と、凝固部３ａとの間に、未溶融のニッケルめっき銅合金が存在することになる。よって、このニッケルめっき銅合金でのレーザ走査方向と並行方向（図１Ｂの奥や手前側）への熱伝導により、溶融部分への熱伝導量が極端に抑制される。よって、溶融部分の温度上昇を抑制でき、凝固時の金属間化合物の生成を抑制できる。したがって、接合強度の高い溶接構造が得られる。すなわち、高品質、高信頼性の溶接構造を実現できる。
In particular, in the
なお、図１Ａにおいて、レーザ光５ｂの軌道６ｂの数を増やす程、先に形成された凝固部による溶融部分への加熱を抑制する効果が増大し、さらに、接合面積も増加するので、より接合強度の高い溶接構造を得られる。
In FIG. 1A, as the number of
一方、バスバー１の凝固部４ａ、４ｂは、図１Ｂに示すように融合して１つの大きな塊になることが好ましい。タブ端子２とバスバー１との接合面における凝固部３ａ、３ｂ以外の未溶融部分は、バスバー１が溶融してタブ端子２に接触すると、物理的溶着状態（ただし、合金を形成する場合よりも接合強度は低い）となる。よって、全体としての接合強度は、合金を形成しただけの場合に比べて増加するので、接合強度を向上させることができる。
On the other hand, it is preferable that the solidified
なお、上記説明では、タブ端子２とバスバー１との間に隙間なく、タブ端子２とバスバー１とを溶接する場合について説明したが、図１Ｃに示すように、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けてタブ端子２とバスバー１とを溶接してもよい。
In the above description, the case where the
その場合、バスバー１では、タブ端子２の溶融部分の近傍で溶融が開始される。このとき、バスバー１の溶融部分の温度は、アルミニウムの融点よりも十分に高いため、バスバー１の溶融部分は、流動性が高くなる。よって、その溶融部分が凝固するまでの時間は長くなる。したがって、バスバー１の溶融部分は、タブ端子２の溶融部分と十分に接触し、バスバー１とタブ端子２との接合が可能となる。
In that case, in the
また、バスバー１の溶融部分は、先に形成されたバスバー１の凝固部と十分に接触するまで広がる。よって、タブ端子２とバスバー１との間に隙間がない場合（図１Ｂ参照）と同様に、凝固部同士（例えば、図１Ｃに示す凝固部４ａと凝固部４ｂ）が融合して接合強度の高い溶接構造を得ることができる。
Further, the molten portion of the
なお、本実施の形態では、タブ端子２における全ての凝固部３ａ、３ｂが互いに分離する理想的な状態について説明したが、これに限定されない。全ての凝固部３ａ、３ｂのうちいくつかが融合しても、上記同様の効果が得られる。
In the present embodiment, the ideal state in which all the solidified
また、本実施の形態では、バスバー１における全ての凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな凝固部（塊）となる理想的な状態について説明したが、これに限定されない。凝固部４ａ、４ｂが融合した塊が複数あっても、上記同様の効果が得られる。
Further, in the present embodiment, the ideal state in which all the solidified
すなわち、タブ端子２の凝固部の総数がバスバー１の凝固部の総数より１つ以上多い状態であれば、上記同様の効果が得られる。
That is, if the total number of the solidified portions of the
また、本実施の形態では、相対的に融点の低い金属部材としてバスバー１を例に挙げて説明したが、これに限定されず、バスバー以外の形態を採る部材であってもよい。
Further, in the present embodiment, the
また、本実施の形態では、相対的に融点の高い金属部材としてタブ端子２を例に挙げて説明したが、これに限定されず、タブ端子以外の形態を採る部材であってもよい。
Further, in the present embodiment, the
また、本実施の形態では、ニッケルめっき銅合金とアルミニウムの組合せを例に挙げて説明したが、これに限定されず、金属間化合物が生成されうる金属の組合せであればよい。例えば、チタン（Ｔｉ）とアルミニウム（Ａｌ）の組合せ、ニッケル（Ｎｉ）とアルミニウム（Ａｌ）の組合せ、鉄（Ｆｅ）とチタン（Ｔｉ）の組合せ、鉄（Ｆｅ）とアルミニウム（Ａｌ）の組合せなどであってもよい。これらの組合せでは、相対的に融点が高い金属または合金を第１部材として適用でき、相対的に融点が低い金属または合金を第２部材として適用できる。 Further, in the present embodiment, the combination of the nickel-plated copper alloy and aluminum has been described as an example, but the present invention is not limited to this, and any combination of metals that can form an intermetallic compound may be used. For example, a combination of titanium (Ti) and aluminum (Al), a combination of nickel (Ni) and aluminum (Al), a combination of iron (Fe) and titanium (Ti), a combination of iron (Fe) and aluminum (Al), etc. May be In these combinations, a metal or alloy having a relatively high melting point can be applied as the first member, and a metal or alloy having a relatively low melting point can be applied as the second member.
また、通常、めっきの厚みは、十数μm以下であり、金属部材の体積（量）と比較して非常に少ない。よって、タブ端子２におけるめっきの種類や厚みについて、特に限定はない。さらには、タブ端子２においてめっきは含まれていなくてもよい。また、タブ端子２では、銅合金の代わりに銅が用いられてもよい。また、バスバー１では、アルミニウムの代わりにアルミニウム合金が用いられてもよい。
In addition, the thickness of plating is usually a dozen or less μm, which is very small compared with the volume (amount) of the metal member. Therefore, the type and thickness of plating on the
次に、本実施の形態に係る実施例１〜３および比較例１、２について、以下に説明する。 Next, Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 according to the present embodiment will be described below.
（実施例１）
実施例１について、図１Ａ〜図１Ｃを用いて説明する。
(Example 1)
Example 1 will be described with reference to FIGS. 1A to 1C.
図１Ｂに示すように、まず、厚み５ｍｍのアルミニウムから成るバスバー１の上に、めっき厚１μmのニッケルめっきを施した、厚み０．２５ｍｍの銅合金から成るタブ端子２を重ねた。
As shown in FIG. 1B, first, on a
次に、治具（図示略）を用いてタブ端子２をバスバー１に押し当て、タブ端子２とバスバー１との間に隙間が生じないようにした。
Next, the
次に、タブ端子２の表面（バスバー１との接合面とは反対側の面）に、出力１４００Ｗのファイバーレーザから発振したレーザ光５ａを照射し、５ｍｍ長の軌道６ａに沿って、８００ｍｍ／ｓの速度で走査した。
Next, the surface of the tab terminal 2 (the surface on the side opposite to the surface where the
次に、図１Ａにおいて軌道６ａから左方向に０．２ｍｍ（軌道間隔の一例）ずらし、タブ端子２の表面に対して出力１４００Ｗのレーザ光５ｂを照射し、５ｍｍ長の軌道６ｂに沿って、８００ｍｍ／ｓの速度で走査した。この一連の動作を、さらに３回繰り返し行った。
Next, in FIG. 1A, a
以上のように、軌道間隔を０．２ｍｍずつ空けながら、合計５回の走査（軌道６ａに沿った走査は１回。軌道６ｂに沿った走査は４回）を行った。
As described above, a total of 5 scans (one scan along the
上述した一連の工程を３回行って、図１Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。そして、各サンプルにおいて、タブ端子２の上方への引張り強度（剥離強度または接合強度ともいう）を測定した。その結果、３つのサンプルにおける引張り強度は、それぞれ、８２Ｎ、８３Ｎ、８７Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。
The series of steps described above was performed three times to produce three samples of the welded structure shown in FIG. 1B. Then, the tensile strength (also referred to as peel strength or bonding strength) of the
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に０．１ｍｍの隙間が設けられるようにタブ端子２とバスバー１とを配置し、上記同様に溶接を行うことで、図１Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
Next, the
これら３つのサンプルにおける引張り強度は、６３Ｎ、６９Ｎ、５７Ｎであった。すなわち、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接した場合でも、５０Ｎを越える高い引張り強度を実現できた。
The tensile strengths in these three samples were 63N, 69N, 57N. That is, even when welding was performed with a gap provided between the
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、タブ端子２における凝固部３ａ、３ｂが互いに分離した溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welded structure in which the solidified
なお、めっきの厚み、タブ端子２の厚み、およびバスバー１の厚みは、上述した各値に限定されない。また、レーザ光の出力値、走査速度、走査間隔（軌道間隔）等の条件は、上記各値に限定されるものではなく、溶接する金属部材の材料や表面状態、板厚、治具を含めた総熱容量に応じて設定すればよい。これらについては、後述する各実施例においても同様である。
The plating thickness, the
また、本実施例では、レーザ発振器としてファイバーレーザを用いる場合を例に挙げて説明したが、これに限定されない。例えば、高出力が得られるディスクレーザ、ＹＡＧレーザ、ＣＯ２レーザ、または半導体レーザ等を用いてもよい。これについては、後述する各実施例においても同様である。 Further, in the present embodiment, the case where the fiber laser is used as the laser oscillator has been described as an example, but the present invention is not limited to this. For example, a disk laser, a YAG laser, a CO 2 laser, a semiconductor laser, or the like that can obtain a high output may be used. This also applies to each of the embodiments described later.
また、本実施例では、ニッケルめっき銅合金から成るタブ端子２とアルミニウムから成るバスバー１の組合せを例に挙げて説明したが、材料および部品の形態はそれらに限定されない。これについては、後述する各実施例においても同様である。
Further, in the present embodiment, the combination of the
（実施例２）
実施例２について、図１Ａ〜図１Ｃを用いて説明する。実施例２では、軌道間隔以外の条件を実施例１と同様に設定し、溶接を行った。本実施例では、軌道間隔を０．１ｍｍに設定した。
(Example 2)
Example 2 will be described with reference to FIGS. 1A to 1C. In Example 2, welding was performed under the same conditions as in Example 1 except for the track spacing. In this example, the track interval was set to 0.1 mm.
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図１Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８８Ｎ、８７Ｎ、８５Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 88N, 87N, and 85N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、１つのサンプルでは、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。残りの２つのサンプルでは、凝固部３ａ、３ｂのうち一部が融合していた。よって、残りの２つのサンプルのうち、１つでは、上面から見た凝固部の数が２つであり、もう１つでは、上面から見た凝固部の数が３つであった。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図１Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、６９Ｎ、７２Ｎ、７３Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 69N, 72N, 73N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、２つのサンプルでは、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。残りの１つのサンプルでは、凝固部３ａ、３ｂのうち一部が融合しており、上面から見た凝固部の数は、４つであった。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、タブ端子２において凝固部３ａ、３ｂの一部が融合したとしても、凝固部３ａ、３ｂの数が、バスバー１の凝固部４ａ、４ｂの数よりも多ければ、隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができる。
As described above, even if part of the solidified
なお、本実施例では、軌道間隔を０．１ｍｍに設定した場合を例に挙げて説明したが、これに限定されるものではなく、めっきの厚み、タブ端子２の厚み、バスバー１の厚み等の各設計値や、レーザ光の出力値、溶接速度等の溶接条件に応じて、設定すればよい。
In the present embodiment, the case where the track interval is set to 0.1 mm has been described as an example, but the present invention is not limited to this, and the plating thickness, the
（実施例３）
実施例３について、図１Ａ〜図１Ｃを用いて説明する。実施例３では、軌道間隔以外の条件を実施例１と同様に設定し、溶接を行った。本実施例では、軌道間隔を０．３ｍｍに設定した。
(Example 3)
Example 3 will be described with reference to FIGS. 1A to 1C. In Example 3, welding was performed under the same conditions as in Example 1 except for the track spacing. In this example, the track interval was set to 0.3 mm.
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図１Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、９４Ｎ、９２Ｎ、８７Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 94N, 92N, 87N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、２つのサンプルでは、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。残りの１つのサンプルでは、凝固部の塊が２つ形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図１Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、６０Ｎ、５４Ｎ、６６Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 60N, 54N, 66N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図１Ａに示す軌道６ａ、６ｂと同様に、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、１つのサンプルでは、凝固部４ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。残りの２つのサンプルでは、凝固部の塊は２つまたは３つであった。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において凝固部４ａ、４ｂの塊が複数形成されたとしても、凝固部３ａ、３ｂの数が、バスバー１の凝固部４ａ、４ｂの数よりも多ければ、隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができる。
As described above, even if a plurality of solidified
なお、本実施例では、軌道間隔を０．３ｍｍに設定した場合を例に挙げて説明したが、これに限定されるものではなく、めっきの厚み、タブ端子２の厚み、バスバー１の厚み等の各設計値や、レーザ光の出力値、溶接速度等の溶接条件に応じて、設定すればよい。
In the present embodiment, the case where the track interval is set to 0.3 mm has been described as an example, but the present invention is not limited to this, and the plating thickness, the
（比較例１）
比較例１について、図２Ａおよび図２Ｂを用いて説明する。図２Ａは、本比較例に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図２Ｂは、図２ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Comparative Example 1)
Comparative Example 1 will be described with reference to FIGS. 2A and 2B. FIG. 2A is a top view showing a laser irradiation pattern according to this comparative example. 2B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 2A.
比較例１では、軌道間隔以外の条件を実施例１と同様に設定し、溶接を行った。図２Ａに示すように、本実施例では、軌道間隔を、図１Ａに示した軌道間隔よりも小さく設定した。本実施例の軌道間隔は、例えば０．０５ｍｍである。 In Comparative Example 1, welding was performed under the same conditions as in Example 1 except for the track spacing. As shown in FIG. 2A, in this example, the track spacing was set smaller than the track spacing shown in FIG. 1A. The track spacing in this embodiment is, for example, 0.05 mm.
また、本実施例では、図２Ｂに示すように、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行った。そして、図２Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
In addition, in this example, as shown in FIG. 2B, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、４６Ｎ、４８Ｎ、３９Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎ未満であり、高い引張り強度を実現できなかった。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 46N, 48N, 39N, respectively. That is, all the tensile strengths were less than 50 N, and high tensile strength could not be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部３ａ、３ｂが融合して、１つの塊が形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが融合して、１つの塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、軌道間隔が短い場合、タブ端子２の凝固部３ａ、３ｂが融合して１つの凝固部が形成される。この場合、上述したとおり、レーザ光５ｂの照射によって現在溶融している部分は、先に形成された隣接する凝固部からの熱伝導により、高温となる。これにより、バスバー１の凝固部４ａ、４ｂにおいて多くの金属間化合物が形成されてしまう。したがって、高い接合強度を得ることができない。
As described above, when the track intervals are short, the solidified
（比較例２）
比較例２について、図３Ａおよび図３Ｂを用いて説明する。図３Ａは、本比較例に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図３Ｂは、図３ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Comparative example 2)
Comparative Example 2 will be described with reference to FIGS. 3A and 3B. FIG. 3A is a top view showing a laser irradiation pattern according to this comparative example. 3B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 3A.
比較例２では、軌道間隔以外の条件を実施例１と同様に設定し、溶接を行った。図３Ａに示すように、本実施例では、軌道間隔を、図１Ａに示した軌道間隔よりも大きく設定した。本実施例の軌道間隔は、例えば０．４ｍｍである。 In Comparative Example 2, welding was performed under the same conditions as in Example 1 except for the track spacing. As shown in FIG. 3A, in this example, the track spacing was set larger than the track spacing shown in FIG. 1A. The track spacing in this embodiment is 0.4 mm, for example.
また、本実施例では、図３Ｂに示すように、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行った。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Further, in this example, as shown in FIG. 3B, welding was performed with a gap provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、２５Ｎ、２７Ｎ、１９Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎ未満であり、高い引張り強度を実現できなかった。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 25N, 27N, and 19N, respectively. That is, all the tensile strengths were less than 50 N, and high tensile strength could not be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光５ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部３ａ、３ｂが互いに分離していた（図３Ｂ参照）。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部４ａ、４ｂが互いに分離していた（図３Ｂ参照）。凝固部４ａ、４ｂの総数は、凝固部３ａ、３ｂの総数と同じであった。
In each sample, the
以上のように、軌道間隔が広い場合、タブ端子２の凝固部３ａ、３ｂが互いに分離するが、それらに対応してバスバー１の凝固部４ａ、４ｂも分離する。よって、引っ張り時において、凝固部４ａ、４ｂのそれぞれが順次剥離してしまう。そのため、軌道の数を増やして溶接を行っても、結果的には、１つの軌道のみで溶接した場合と同じであり、高い接合強度を得ることはできない。
As described above, when the track spacing is wide, the solidified
上述した実施例１〜３および比較例１、２から明らかなように、タブ端子２の凝固部３ａ、３ｂの数がバスバー１の凝固部４ａ、４ｂの数よりも多い溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができる。
As is clear from Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 described above, in the welding structure in which the number of the solidified
（実施の形態２）
本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法について、図４Ａ〜Ｃを用いて説明する。図４Ａ〜Ｃは、本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図４Ａは、本実施の形態に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図４Ｂは、隙間がない場合の図４ＡのＡ−Ａ’断面図である。図４Ｃは、隙間がある場合の図４ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Embodiment 2)
The welding structure and welding method according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 4A to 4C are explanatory views of the welding structure and the welding method according to the present embodiment. FIG. 4A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. FIG. 4B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 4A when there is no gap. FIG. 4C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 4A when there is a gap.
本実施の形態では、実施の形態１と異なり、出力の異なるレーザ光を使用して走査を行う。 In the present embodiment, unlike the first embodiment, scanning is performed by using laser beams having different outputs.
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行う場合について説明する。
First, a case where welding is performed without providing a gap between the
最初に、図４Ｂに示すように、バスバー１の平坦な面の上に、タブ端子２を重ねて配置する。
First, as shown in FIG. 4B, the
次に、レーザ光８ａをタブ端子２に照射しながら走査する。この走査は、図４Ａに示す軌道７ａに沿って（図４Ａでは、図の上方から下方へ。図４Ｂでは、図の奥側から手前側へ）、任意の速度で行われる。また、レーザ光８ａの出力値は、実施の形態１で説明したレーザ光５ａの出力値よりも大きい。
Next, scanning is performed while irradiating the
上記走査により、タブ端子２においてニッケルめっき銅合金が溶融した後、バスバー１においてアルミニウムが溶融する。
By the above scanning, after the nickel-plated copper alloy is melted at the
レーザ光８ａが遠ざかると、図４Ｂに示すように、タブ端子２の溶融部分が凝固して凝固部９ａ（第１凝固部の一例）が形成され、バスバー１の溶融部分が凝固して凝固部１０ａ（第２凝固部、第３凝固部の一例）が形成される。凝固部１０ａは、凝固部９ａと接している。
When the
凝固部９ａは、銅と、僅かなニッケル（めっき）とを含む。凝固部１０ａは、ニッケル、銅、およびアルミニウムを含む。
The solidified
図４Ｂに示すように、凝固部１０ａの深度（図における上下方向の長さ）は、凝固部４ｂの深度よりも大きい。なお、以下では、「深度が大きい」および「深度が小さい」という表現を用いるが、これらは、それぞれ、「深度が深い」および「深度が浅い」と言い換えてもよい。
As shown in FIG. 4B, the depth of the solidified
次に、レーザ光５ｂをタブ端子２に照射しながら走査する。この走査は、図４Ａに示す軌道６ｂに沿って（図４Ａでは、図の上方から下方へ。図４Ｂでは、図の奥側から手前側へ）、任意の速度で行われる。
Next, scanning is performed while irradiating the
ここで、レーザ光の出力値の大小関係は、５ａ＝５ｂ＜８ａである。また、各レーザ光の走査速度は全て同じとする。また、軌道６ａと軌道６ｂの中心間距離と、軌道７ａと軌道６ｂの中心間距離とは、同じである。その結果、タブ端子２の凝固部の幅（図における左右方向の長さ）の大小関係は、３ａ＝３ｂ＜９ａとなる。また、アルミバスバー１の凝固部の深度の大小関係は、４ａ＝４ｂ＜１０ａとなる。ただし、生産のばらつきによる僅かな幅や深度の差は無視するものする。
Here, the magnitude relationship of the output values of the laser light is 5a = 5b <8a. Further, the scanning speeds of the respective laser lights are all the same. Further, the center-to-center distance between the
上記走査により、タブ端子２においてニッケルめっき銅合金が溶融した後、バスバー１においてアルミニウムが溶融する。
By the above scanning, after the nickel-plated copper alloy is melted at the
レーザ光５ｂが遠ざかると、図４Ｂに示すように、タブ端子２の溶融部分が凝固して凝固部３ｂ（第１凝固部の一例）が形成され、バスバー１の溶融部分が凝固して凝固部４ｂ（第２凝固部、第４凝固部の一例）が形成される。
When the
凝固部３ｂは、銅と、僅かなニッケル（めっき）とを含む。凝固部４ｂは、ニッケル、銅、およびアルミニウムを含む。また、図４Ｂに示すように、凝固部４ｂの深度は、凝固部１０ａの深度よりも小さい。
The solidified
ニッケルめっき銅合金は、アルミニウムに比べて、融点が高く、かつ、熱伝導率も高い。よって、タブ端子２では、レーザ光８ａ、５ｂの照射部分から若干広がった領域のみが溶融し、その周辺の熱は周りに逃げていくため融点以下になる。したがって、タブ端子２では、溶融部分は、図における左右方向に大きく広がらない。よって、凝固部９ａ、３ｂも、左右方向に大きく広がらない。
The nickel-plated copper alloy has a higher melting point and higher thermal conductivity than aluminum. Therefore, in the
一方、高温となったニッケルめっき銅合金の溶融部分がバスバー１に達すると、アルミニウムは溶融を開始する。その後、熱の広がりに応じて、アルミニウムの溶融部分は、順次周辺に広がっていく。アルミニウムは、ニッケルめっき銅合金に比べて、融点が低く、かつ、熱伝導率も低い。そのため、アルミニウムの溶融部分は、ニッケルめっき銅合金の溶融部分よりもゆっくりと大きく、左右方向に広がる。その結果、凝固部１０ａと凝固部４ｂとは融合して１つの塊となる。
On the other hand, when the molten portion of the nickel-plated copper alloy that has reached a high temperature reaches the
レーザ光８ａが軌道７ａに沿って照射された後、ニッケルめっき銅合金およびアルミニウムの溶融部分は、それぞれ、速やかに冷却され、凝固部９ａおよび凝固部１０ａとなる。
After the
しかし、次のレーザ光５ｂが軌道６ｂに沿って照射されるときには、凝固部９ａおよび凝固部１０ａは、まだ高い温度を保っている。したがって、例えば、レーザ光５ｂの照射により溶融したニッケルめっき銅合金の温度は、凝固部９ａからの熱伝導により、レーザ光５ｂが１回のみ照射されたときの温度よりも高くなる。よって、レーザ光５ｂの照射により溶融した部分が凝固するまでの時間は長くなる。その結果、より多くの金属間化合物が生成され、接合強度の低下を招く。
However, when the
これに対し、本実施の形態では、例えば、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂにおける軌道間隔は、タブ端子２において凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されるように、かつ、バスバー１において凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの凝固部が形成されるように設定されている。換言すれば、軌道間隔は、タブ端子２内に形成される凝固部９ａ、３ｂの数が、バスバー１内に形成される凝固部１０ａ、４ｂの数よりも多くなるように設定されている。
On the other hand, in the present embodiment, for example, the track intervals in the
これにより、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）が凝固部９ａによって加熱されることを抑制でき、その溶融部分の温度の上昇を抑えることができる。
As a result, it is possible to prevent the melted portion (the portion that becomes the solidified
特に、タブ端子２では、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）と、凝固部９ａとの間に、未溶融のニッケルめっき銅合金が存在することになる。よって、このニッケルめっき銅合金でのレーザ走査方向と並行方向（図４Ｂにおける奥や手前側）への熱伝導により、溶融部分への熱伝導量が極端に抑制される。よって、溶融部分の温度上昇を抑制でき、凝固時の金属間化合物の生成を抑制できる。したがって、接合強度の高い溶接構造が得られる。
In particular, in the
なお、図４Ａにおいて、レーザ光５ｂの軌道６ｂの数を増やす程、先に形成された凝固部による溶融部分への加熱を抑制する効果が増大し、さらに、接合面積も増加するので、より接合強度の高い溶接構造を得られる。
In FIG. 4A, as the number of
また、上記説明では、タブ端子２とバスバー１との間に隙間なく、タブ端子２とバスバー１とを溶接する場合について説明したが、図４Ｃに示すように、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けてタブ端子２とバスバー１とを溶接してもよい。
Further, in the above description, the case where the
その場合、バスバー１では、タブ端子２の溶融部分の近傍で溶融が開始される。このとき、バスバー１の溶融部分の温度は、アルミニウムの融点よりも十分に高いため、バスバー１の溶融部分は、流動性が高くなる。よって、その溶融部分が凝固するまでの時間は長くなる。したがって、バスバー１の溶融部分は、タブ端子２の溶融部分と十分に接触し、バスバー１とタブ端子２との接合が可能となる。
In that case, in the
また、バスバー１の溶融部分は、先に形成されたバスバー１の凝固部と十分に接触するまで広がる。よって、タブ端子２とバスバー１との間に隙間がない場合（図４Ｂ参照）と同様に、凝固部同士（例えば、図４Ｃに示す凝固部１０ａと凝固部４ｂ）が融合して接合強度の高い溶接構造を得ることができる。
Further, the molten portion of the
また、図４Ｂに示す溶接構造において、凝固部１０ａは、高出力のレーザ光８ａの照射により溶融した後に形成された凝固部である。そのため、図１Ｂに示した溶接構造における凝固部４ａと比べて、金属間化合物が多く生成され、接合強度が低下する。しかし、レーザ光８ａよりも低出力のレーザ光５ｂの照射により溶融した後に形成された凝固部４ｂによって、金属間化合物の生成が抑制される。そのため、図４Ｂに示す溶接構造の全体としての接合強度と、図１Ｂに示した溶接構造の接合強度との間に、大きな差は生じない。これは、走査回数（例えば、軌道６ｂの数）が多いほど、顕著となる。
Further, in the welded structure shown in FIG. 4B, the solidified
一方、図４Ｃに示した溶接構造では、バスバー１において凝固部１０ａがより深くまで溶け込んでおり、かつ、バスバー１の溶融部分の温度は、隙間の存在により、隙間がない場合におけるバスバー１の溶融部分の温度より低くなる。よって、図１Ｃに示した凝固部４ａと比べて、金属間化合物の生成が抑えられ、接合強度が高くなる。この凝固部１０ａによって、隙間に対する接合強度の向上が実現される。凝固部１０ａの数が増えるほど、隙間が設けられた溶接構造における接合強度の向上および安定性を実現することが可能となる。
On the other hand, in the welded structure shown in FIG. 4C, the solidified
図４Ｃに示すように、凝固部１０ａの深度は、図４Ｃに示した凝固部４ｂの深度よりも大きい。また、図４Ｂ、図４Ｃに示した凝固部１０ａの大小関係は、以下の通りである。図４Ｃに示した凝固部１０ａの深度＝図４Ｂに示した凝固部１０ａの深度＋タブ端子２とバスバー１との間の隙間（図における上下方向の長さ）−α。
As shown in FIG. 4C, the depth of the solidified
ここで、αは、非常に僅かな値である。具体的には、タブ端子２において溶融したニッケル銅は、隙間を通ってバスバー１の表面に到達するとき、隙間の雰囲気（空気）により僅かに冷やされる。そのため、バスバー１に到達したニッケル銅の温度は、僅かに低下する。これにより、凝固部１０ａの深度は、図４Ｂに示した凝固部１０ａの深度に比べ、僅かに小さくなる。αは、この僅かに小さくなる深度であるため、ゼロとしてもよい。
Here, α is a very small value. Specifically, when the nickel copper melted in the
（実施例４）
実施例４について、図４Ａ〜図４Ｃを用いて説明する。実施例４では、レーザ光８ａの出力以外の条件を実施例１と同様に設定し、溶接を行った。本実施例では、レーザ光８ａの出力を１８００Ｗに設定した。また、レーザ光８ａによる走査速度を８００ｍｍ／ｓに設定した。また、軌道間隔（例えば、軌道７ａと軌道６ｂとの間隔、隣り合う軌道６ｂ間の間隔）を０．２ｍｍとした。
(Example 4)
Example 4 will be described with reference to FIGS. 4A to 4C. In Example 4, welding was performed under the same conditions as in Example 1 except for the output of the
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図４Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８５Ｎ、８５Ｎ、８８Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 85N, 85N, 88N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図４Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、７０Ｎ、６４Ｎ、６６Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 70N, 64N, 66N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい１つの凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい複数の凝固部４ｂとが形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welding structure in which the one solidified
なお、本実施例では、凝固部１０ａの位置が図において最も右側である場合を例に挙げて説明したが、凝固部１０ａの位置は、他の位置（図４Ｂ、図４Ｃに示したいずれかの凝固部４ｂの位置）であってもよい。
In the present embodiment, the case where the position of the
（実施例５）
実施例５について、図５Ａ〜Ｃを用いて説明する。図５Ａ〜Ｃは、本実施例に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図５Ａは、本実施例に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図５Ｂは、隙間がない場合の図５ＡのＡ−Ａ’断面図である。図５Ｃは、隙間がある場合の図５ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Example 5)
Example 5 will be described with reference to FIGS. 5A to 5C are explanatory views of the welding structure and the welding method according to the present embodiment. FIG. 5A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. 5B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 5A when there is no gap. 5C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 5A when there is a gap.
本実施例は、実施例４と比べて、レーザ光８ａ、５ｂによる走査をこの順に行った後、さらにレーザ光８ａによって走査を行う点が異なる。すなわち、凝固部９ａ、１０ａ、３ｂ、４ｂが１つずつ形成されるところまでは、実施例４と同様である。
The present embodiment is different from the fourth embodiment in that after scanning with the
その後、本実施例では、図５Ａに示す軌道７ａに沿ったレーザ光８ａ（出力値は１８００Ｗ）の走査を１回行う。これにより、タブ端子２において凝固部９ａが形成され、バスバー１において凝固部１０ａが形成される（図５Ｂ、図５Ｃ参照）。
Then, in this embodiment, the
なお、その後は実施例４と同様に、図５Ａに示す軌道６ｂに沿ったレーザ光５ｂ（出力値は１４００Ｗ）の走査を２回行う。これにより、タブ端子２において凝固部３ｂが形成され、バスバー１において凝固部４ｂが形成される（図５Ｂ、図５Ｃ参照）。
After that, as in the fourth embodiment, the
まず、上述した溶接方法により、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図５Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, by the above-mentioned welding method, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８３Ｎ、８３Ｎ、８７Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 83N, 83N, and 87N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、上述した溶接方法により、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図５Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, by the welding method described above, welding was performed with a gap provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、７７Ｎ、７６Ｎ、７３Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 77N, 76N, 73N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい２つの凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい複数の凝固部４ｂとが形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welding structure in which the two solidified
なお、本実施例では、２つの凝固部１０ａの位置は、図５Ｂ、図５Ｃに示した位置に限定されず、他の位置（図５Ｂ、図５Ｃに示したいずれかの凝固部４ｂの位置）であってもよい。
In the present embodiment, the positions of the two
（実施例６）
実施例６について、図６Ａ〜Ｃを用いて説明する。図６Ａ〜Ｃは、本実施例に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図６Ａは、本実施例に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図６Ｂは、隙間がない場合の図６ＡのＡ−Ａ’断面図である。図６Ｃは、隙間がある場合の図６ＡのＡ−Ａ’断面図である。
(Example 6)
Example 6 will be described with reference to FIGS. 6A to 6C are explanatory views of the welding structure and the welding method according to the present embodiment. FIG. 6A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. 6B is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 6A when there is no gap. 6C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 6A when there is a gap.
本実施例は、実施例５と比べて、図６Ａに示す軌道７ａ、６ｂに基づいてレーザ光８ａ、５ｂによる走査を交互に行う点が異なる。これにより、タブ端子２では、凝固部９ａと凝固部３ｂとが交互に形成され、バスバー１では、凝固部１０ａと凝固部４ｂとが交互に形成される（図６Ｂ、図６Ｃ参照）。よって、凝固部１０ａの数と凝固部４ｂの数は、ほぼ同じとなる。
The present embodiment is different from the fifth embodiment in that scanning with the
まず、上述した溶接方法により、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図６Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, by the above-described welding method, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８２Ｎ、８８Ｎ、８７Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 82N, 88N, and 87N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図６Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、上述した溶接方法により、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図６Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, by the welding method described above, welding was performed with a gap provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８０Ｎ、８１Ｎ、８３Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 80N, 81N, and 83N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図６Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい凝固部４ｂとが交互に形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welding structure in which the solidified
なお、本実施例では、深度が大きい凝固部１０ａの数が、深度が小さい凝固部４ｂの数より１つだけ多い場合を例に挙げて説明したが、両者の数は、これに限定されない。例えば、凝固部４ｂの数が凝固部１０ａの数よりも１つ多くてもよいし、凝固部１０ａの数と凝固部４ｂの数が同じ（総走査回数が偶数である場合）であってもよい。
In the present embodiment, the case where the number of
実施の形態２の他の例に係る溶接構造および溶接方法について、図４Ａ〜Ｃを用いて説明する。 A welding structure and a welding method according to another example of the second embodiment will be described with reference to FIGS.
本例では、レーザ光８ａ、５ｂの出力は同じで走査速度を変更する。具体的には、軌道７ａに沿ったレーザ光８ａによる走査の速度を、軌道６ｂに沿ったレーザ光５ｂによる走査の速度よりも遅くする。走査速度以外の条件は、実施の形態２で既に説明したものと同じである。
In this example, the outputs of the
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行う場合について説明する。
First, a case where welding is performed without providing a gap between the
レーザ光８ａによる走査が行われる場合、走査速度が相対的に遅いため、バスバー１の溶融部分（凝固部１０ａとなる部分）では、加熱される時間が長くなり、温度が高くなる。そして、レーザ光８ａ遠ざかると、溶融部分は、ゆっくりと凝固する。よって、溶融部分が凝固するまでの時間は長くなる。
When scanning with the
その結果、図４Ｂに示す凝固部１０ａでは、金属間化合物は多く生成されるが、深度が大きくなる。この金属間化合物は、引っ張り応力に対して格子のズレが起き難く、その応力を緩和できない。よって、低い引張り強度で格子間の剥離が発生し、引張り強度が低いという特徴を持つ。
As a result, in the
一方、レーザ光５ｂによる走査が行われる場合、走査速度が相対的に速いため、バスバー１の溶融部分（凝固部４ｂとなる部分）では、加熱される時間が短くなり、温度が低くなる。そして、レーザ光５ｂが遠ざかると、溶融部分は凝固するが、その溶融部分が凝固するまでの時間は短くなる。
On the other hand, when scanning is performed with the
その結果、図４Ｂに示す凝固部４ｂでは、金属間化合物は生成され難い。よって、通常の合金（格子欠陥が多く存在する固溶体）が支配的となり、引っ張り応力に対して格子のズレが簡単に起こる。そのため、その応力を緩和でき、高い引張り強度を実現できる。
As a result, in the
ニッケルめっき銅合金は、アルミニウムに比べて、融点が高く、かつ、熱伝導率も高い。よって、タブ端子２では、レーザ光８ａ、５ｂの照射部分から若干広がった領域のみが溶融し、その周辺の熱は周りに逃げていくため融点以下になる。したがって、タブ端子２では、溶融部分は、図における左右方向に大きく広がらない。よって、凝固部９ａ、３ｂも、左右方向に大きく広がらない。
The nickel-plated copper alloy has a higher melting point and higher thermal conductivity than aluminum. Therefore, in the
一方、高温となったニッケルめっき銅合金の溶融部分がバスバー１に達すると、アルミニウムは溶融を開始する。その後、熱の広がりに応じて、アルミニウムの溶融部分は、順次周辺に広がっていく。アルミニウムは、ニッケルめっき銅合金に比べて、融点が低く、かつ、熱伝導率も低い。そのため、アルミニウムの溶融部分は、ニッケルめっき銅合金の溶融部分よりもゆっくりと大きく、左右方向に広がる。その結果、凝固部１０ａと凝固部４ｂとは融合して１つの塊となる。
On the other hand, when the molten portion of the nickel-plated copper alloy that has reached a high temperature reaches the
レーザ光８ａが軌道７ａに沿って照射された後、ニッケルめっき銅合金およびアルミニウムの溶融部分は、それぞれ、速やかに冷却され、凝固部９ａおよび凝固部１０ａとなる。
After the
しかし、次のレーザ光５ｂが軌道６ｂに沿って照射されるときには、凝固部９ａおよび凝固部１０ａは、まだ高い温度を保っている。したがって、例えば、レーザ光５ｂの照射により溶融したニッケルめっき銅合金の温度は、凝固部９ａからの熱伝導により、レーザ光５ｂが１回のみ照射されたときの温度よりも高くなる。よって、レーザ光５ｂの照射により溶融した部分が凝固するまでの時間は長くなる。その結果、より多くの金属間化合物が生成され、接合強度の低下を招く。
However, when the
これに対し、本実施の形態では、例えば、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂにおける軌道間隔は、タブ端子２において凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されるように、かつ、バスバー１において凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの凝固部が形成されるように設定されている。換言すれば、軌道間隔は、タブ端子２内に形成される凝固部９ａ、３ｂの数が、バスバー１内に形成される凝固部１０ａ、４ｂの数よりも多くなるように設定されている。
On the other hand, in the present embodiment, for example, the track intervals in the
これにより、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）が凝固部９ａによって加熱されることを抑制でき、その溶融部分の温度の上昇を抑えることができる。
As a result, it is possible to prevent the melted portion (the portion that becomes the solidified
特に、タブ端子２では、レーザ光５ｂの照射による溶融部分（凝固部３ｂとなる部分）と、凝固部９ａとの間に、未溶融のニッケルめっき銅合金が存在することになる。よって、このニッケルめっき銅合金でのレーザ走査方向と並行方向（図４Ｂにおける奥や手前側）への熱伝導により、溶融部分への熱伝導量が極端に抑制される。よって、溶融部分の温度上昇を抑制でき、凝固時の金属間化合物の生成を抑制できる。したがって、接合強度の高い溶接構造が得られる。
In particular, in the
なお、図４Ａにおいて、レーザ光５ｂの軌道６ｂの数を増やす程、先に形成された凝固部による溶融部分への加熱を抑制する効果が増大し、さらに、接合面積も増加するので、より接合強度の高い溶接構造を得られる。
In FIG. 4A, as the number of
また、上記説明では、タブ端子２とバスバー１との間に隙間なく、タブ端子２とバスバー１とを溶接する場合について説明したが、図４Ｃに示すように、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けてタブ端子２とバスバー１とを溶接してもよい。
Further, in the above description, the case where the
その場合、バスバー１では、タブ端子２の溶融部分の近傍で溶融が開始される。このとき、バスバー１の溶融部分の温度は、アルミニウムの融点よりも十分に高いため、バスバー１の溶融部分は、流動性が高くなる。よって、その溶融部分が凝固するまでの時間は長くなる。したがって、バスバー１の溶融部分は、タブ端子２の溶融部分と十分に接触し、バスバー１とタブ端子２との接合が可能となる。
In that case, in the
また、バスバー１の溶融部分は、先に形成されたバスバー１の凝固部と十分に接触するまで広がる。よって、タブ端子２とバスバー１との間に隙間がない場合（図４Ｂ参照）と同様に、凝固部同士（例えば、図４Ｃに示す凝固部１０ａと凝固部４ｂ）が融合して接合強度の高い溶接構造を得ることができる。
Further, the molten portion of the
また、図４Ｂに示す溶接構造において、凝固部１０ａは、低速度の走査によるレーザ光８ａの照射により溶融した後に形成された凝固部である。そのため、図１Ｂに示した溶接構造における凝固部４ａと比べて、金属間化合物が多く生成され、接合強度が低下する。しかし、レーザ光８ａよりも高速度の走査によるレーザ光５ｂの照射により溶融した後に形成された凝固部４ｂによって、金属間化合物の生成が抑制される。そのため、図４Ｂに示す溶接構造の全体としての接合強度と、図１Ｂに示した溶接構造の接合強度との間に、大きな差は生じない。これは、走査回数（例えば、軌道６ｂの数）が多いほど、顕著となる。
Further, in the welded structure shown in FIG. 4B, the solidified
一方、図４Ｃに示した溶接構造では、バスバー１において凝固部１０ａがより深くまで溶け込んでおり、かつ、バスバー１の溶融部分の温度は、隙間の存在により、隙間がない場合におけるバスバー１の溶融部分の温度より低くなる。よって、図１Ｃに示した凝固部４ａと比べて、金属間化合物の生成が抑えられ、接合強度が高くなる。この凝固部１０ａによって、隙間に対する接合強度の向上が実現される。凝固部１０ａの数が増えるほど、隙間が設けられた溶接構造における接合強度の向上および安定性を実現することが可能となる。
On the other hand, in the welded structure shown in FIG. 4C, the solidified
（実施例７）
実施例７について、図４Ａ〜図４Ｃを用いて説明する。実施例７では、レーザ光８ａの出力および走査速度以外の条件を実施例４と同様に設定し、実施例４と同様に溶接を行った。本実施例では、レーザ光８ａの出力を１４００Ｗに設定し、レーザ光８ａによる走査速度を４００ｍｍ／ｓに設定した。
(Example 7)
Example 7 will be described with reference to FIGS. 4A to 4C. In Example 7, conditions other than the output of the
まず、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けずに溶接を行い、図４Ｂに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。
First, welding was performed without providing a gap between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、９０Ｎ、８７Ｎ、８５Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 90N, 87N, and 85N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図４Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、６８Ｎ、６９Ｎ、７３Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 68N, 69N, 73N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図４Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい１つの凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい複数の凝固部４ｂとが形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welding structure in which one solidified
なお、本実施例では、凝固部１０ａの位置が図において最も右側である場合を例に挙げて説明したが、凝固部１０ａの位置は、他の位置（図４Ｂ、図４Ｃに示したいずれかの凝固部４ｂの位置）であってもよい。
In the present embodiment, the case where the position of the
（実施例８）
実施例８について、図５Ａ〜図５Ｃを用いて説明する。実施例８では、レーザ光８ａの出力および走査速度の条件を実施例７と同様に設定し、実施例５と同様に溶接を行った。
(Example 8)
Example 8 will be described with reference to FIGS. 5A to 5C. In Example 8, the conditions of the output of the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８３Ｎ、８５Ｎ、８８Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 83N, 85N, and 88N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図５Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、７２Ｎ、７１Ｎ、７９Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 72N, 71N, and 79N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい２つの凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい複数の凝固部４ｂとが形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the welding structure in which the two solidified
なお、本実施例では、２つの凝固部１０ａの位置は、図５Ｂ、図５Ｃに示した位置に限定されず、他の位置（図５Ｂ、図５Ｃに示したいずれかの凝固部４ｂの位置）であってもよい。
In the present embodiment, the positions of the two
（実施例９）
実施例９について、図６Ａ〜図６Ｃを用いて説明する。実施例９では、レーザ光８ａの出力および走査速度の条件を実施例７と同様に設定し、実施例６と同様に溶接を行った。
(Example 9)
Example 9 will be described with reference to FIGS. 6A to 6C. In Example 9, the conditions of the output of the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８２Ｎ、８４Ｎ、８４Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 82N, 84N, 84N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
次に、タブ端子２とバスバー１との間に隙間を設けて溶接を行い、図５Ｃに示す溶接構造のサンプルを３つ作製した。隙間は、実施例１と同様に、０．１ｍｍに設定した。
Next, a gap was provided between the
この場合、各サンプルにおいて計測された引張り強度は、それぞれ、８３Ｎ、８５Ｎ、８０Ｎであった。すなわち、全ての引張り強度が５０Ｎを越えており、高い引張り強度を実現できた。 In this case, the tensile strength measured in each sample was 83N, 85N, and 80N, respectively. That is, all the tensile strengths exceeded 50 N, and high tensile strength could be realized.
また、各サンプルにおいて、タブ端子２におけるレーザ光８ａ、５ｂの照射面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、図５Ａに示す軌道７ａ、６ｂと同様に、凝固部９ａ、３ｂが互いに分離して形成されていた。
Further, in each sample, the irradiation surface of the
また、各サンプルにおいて、バスバー１をタブ端子２から剥離し、バスバー１におけるタブ端子２との接合面を観察した。その結果、全てのサンプルにおいて、凝固部１０ａ、４ｂが融合して１つの大きな塊が形成されていた。
In each sample, the
以上のように、バスバー１において、深度が大きい凝固部１０ａと、それよりも深度が小さい凝固部４ｂとが交互に形成された溶接構造では、タブ端子２とバスバー１との間の隙間の有無に関わらず、高い接合強度を得ることができた。
As described above, in the
なお、本実施例では、深度が大きい凝固部１０ａの数が深度が小さい凝固部４ｂの数より１つだけ多い場合を例に挙げて説明したが、両者の数は、これに限定されない。例えば、凝固部４ｂの数が凝固部１０ａの数よりも１つ多くてもよいし、凝固部１０ａの数と凝固部４ｂの数が同じ（総走査回数が偶数である場合）であってもよい。
In the present embodiment, the case where the number of
（実施例１０）
＜軌跡間隔の影響について＞
図６Ｂに示した溶接構造および図６Ｃに示した溶接構造のそれぞれを、軌道間隔を変えて複数製造し、凝固部１０ａ、４ｂそれぞれの深度と、凝固部９ａと凝固部３ｂとの間の最長距離（凝固部９ａと凝固部３ｂとの間の未溶融部分の最長距離）と、接合強度との関係を調べた。
(Example 10)
<Influence of track spacing>
A plurality of the welding structures shown in FIG. 6B and the welding structure shown in FIG. 6C are manufactured by changing the orbital intervals, and the depths of the
軌道間隔は、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．４ｍｍとした。 The track intervals were 0.05 mm, 0.1 mm, 0.15 mm, 0.2 mm, 0.25 mm, 0.3 mm, 0.35 mm, and 0.4 mm.
軌道間隔以外の条件は、実施例９と同じである。ただし、レーザ光の出力値および走査速度は、実施例９における各値に限定されるものではなく、溶接する金属部材の材料や表面状態、板厚、治具を含めた総熱容量に応じて設定したものであればよい。 The conditions other than the track spacing are the same as in Example 9. However, the output value of the laser beam and the scanning speed are not limited to the respective values in Example 9, and are set according to the material and surface condition of the metal member to be welded, the plate thickness, and the total heat capacity including the jig. Anything you have done is fine.
表２は、軌道間隔（ピッチ）および溶接構造毎に、凝固部１０ａの深度、凝固部４ｂの深度、凝固部９ａのエッジと凝固部３ｂのエッジとの間の最長距離（凝固部間の最長距離）、引張り強度、および判定結果を示している。判定結果は、引張り強度が５０Ｎ以上である場合に合格（丸印）とし、引張り強度が５０Ｎ未満である場合に不合格（バツ印）とした。この５０Ｎ以上という引張り強度は、例えばバッテリシステムとして必要な条件である。また、凝固部１０ａ、４ｂの深度は平均の深度とした。
表２に示すように、軌道間隔が広くなる程、凝固部１０ａ、４ｂの深度は小さくなる傾向にある。軌道間隔を０．４ｍｍとして製造した図６Ｃに示す溶接構造では、凝固部４ｂの深度が９μmとなり、引張り強度が極端に低下した。この理由について、図７に示す参考例を用いて以下に説明する。
As shown in Table 2, the depth of the solidified
軌道間隔が０．４ｍｍである場合、図７に示すように、バスバー１において凝固部１０ａ、４ｂが互いに分離して形成される。よって、凝固部１０ａと凝固部４ｂとの間には、未溶融部分が存在する。この場合、先に形成された凝固部からの熱伝導は、未溶融部分において拡散される。よって、レーザ光の照射によって溶融している部分へ伝わる熱量が減り、溶融部分の温度が低下して、深度が小さくなる。その結果、引張り強度が低下すると考えられる。
When the track spacing is 0.4 mm, the solidified
また、軌道間隔を０．０５ｍｍとして製造した図６Ｂに示す溶接構造では、凝固部間の最長距離がゼロとなり、引張り強度が低下した。この理由について、図８に示す参考例を用いて以下に説明する。 Further, in the welded structure shown in FIG. 6B, which was manufactured with the track interval of 0.05 mm, the longest distance between the solidified portions became zero, and the tensile strength decreased. The reason for this will be described below using the reference example shown in FIG.
軌道間隔が０．０５ｍｍである場合、図８に示すように、タブ端子２において凝固部９ａ、３ｂが融合して１つの塊が形成され、バスバー１において凝固部１０ａ、４ｂが溶融して１つの塊が形成される。この場合、先に形成された凝固部から、レーザ光の照射によって溶融している部分へ伝わる熱量は、軌道数（走査回数）が多くなればなる程、大きくなる。よって、溶融部分の温度が高くなり、溶融部分が凝固するまでの時間が長くなる。その結果、金属間化合物が多く生成され、引張り強度が低下すると考えられる。
When the track spacing is 0.05 mm, as shown in FIG. 8, the solidified
溶接を行う際に、隙間の有無を予め確認できない場合がある。よって、隙間の有無にかかわらず、高い引張り強度を示す信頼性の高い溶接を実現するためには、軌跡間隔を、１００μｍ以上かつ３５０μｍ以下に設定することが好ましい。 When performing welding, it may not be possible to confirm in advance whether or not there is a gap. Therefore, it is preferable to set the trajectory interval to 100 μm or more and 350 μm or less in order to realize highly reliable welding exhibiting high tensile strength regardless of the presence or absence of a gap.
（実施の形態３）
本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法について、図１０Ａ〜Ｄを用いて説明する。図１０Ａ〜Ｄは、本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図１０Ａは、本実施の形態に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図１０Ｂは、隙間がない場合の図１０ＡのＢ−Ｂ’断面図である。図１０Ｃは、隙間がない場合の図１０ＡのＡ−Ａ’断面図である。図１０Ｄは、隙間がある場合の図１０ＡのＢ−Ｂ’断面図である。
(Embodiment 3)
The welding structure and welding method according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 10A to 10D are explanatory views of the welding structure and the welding method according to the present embodiment. FIG. 10A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. FIG. 10B is a cross-sectional view taken along the line BB ′ of FIG. 10A when there is no gap. FIG. 10C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 10A when there is no gap. FIG. 10D is a cross-sectional view taken along the line BB ′ of FIG. 10A when there is a gap.
実施の形態３に係る溶接構造と、実施の形態１に係る溶接構造との違いは、次の通りである。 The difference between the welding structure according to the third embodiment and the welding structure according to the first embodiment is as follows.
実施の形態１では、例えば図１Ａ〜図１Ｃに示したように、走査方向と直交する方向にのみ複数の凝固部３ａまたは３ｂが離間する（走査方向に対して凝固部３ａ（３ｂ）は連続する）。これに対して、実施の形態３では、図１０Ａに示すように、複数の軌道６ａ（６ｂ）が走査方向に対しても所定の間隔を空けて形成されている。これにより、図１０Ｂ、図１０Ｄに示すように、走査方向において、複数の凝固部３ａ（３ｂ）が離間して構成されている。
In the first embodiment, for example, as shown in FIGS. 1A to 1C, the plurality of
すなわち、複数の凝固部３ａ（３ｂ）は、平面視において、直交する方向に互いに離間する。より詳細には、複数の凝固部３ａ（３ｂ）は、横（行）縦（列）に配列され、横方向（行方向）にも縦方向（列方向）にも互いに接続されないよう独立して配置される。
That is, the plurality of solidified
タブ端子２の凝固部の総数がバスバー１の凝固部の総数より多い状態であれば、上記同様の効果が得られる。より詳細には、互いに直交する第１方向（主走査方向）と第２方向（副走査方向）のそれぞれの（厚さ方向の）断面において、第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大である（多い。以下同様）ことで、当該効果を得ることができる。
If the total number of solidified portions of the
ここでは、図１０Ｃに示す走査方向と直交するＡ−Ａ’方向の断面、および、図１０Ｂまたは図１０Ｄに示す走査方向と平行なＢ−Ｂ’方向の断面において、複数の凝固部３ａ（３ｂ）が互いに離間している。そして、Ａ−Ａ’断面およびＢ−Ｂ’断面のいずれにおいても、凝固部３ａ（３ｂ）の数が凝固部４ａ（４ｂ）の数よりも大である。
Here, in the cross section in the AA ′ direction orthogonal to the scanning direction shown in FIG. 10C and the cross section in the BB ′ direction parallel to the scanning direction shown in FIG. 10B or FIG. ) Are spaced apart from each other. The number of solidified
これにより、レーザ光５ａ（５ｂ）の主走査で発生する蓄熱の影響を軽減できる。よって、温度上昇を抑制し、凝固部内の金属間化合物の生成を抑えることができる。その結果、本実施の形態では、実施の形態１に比べて、接合強度のより高い溶接構造を得ることができる。
As a result, the effect of heat storage generated in the main scanning of the
特に、タブ端子２では、レーザ光５ａ（５ｂ）の照射による溶融部分（凝固部３ａ（３ｂ）となる部分）間に、未溶融のニッケルめっき銅合金が存在することになる。よって、このニッケルめっき銅合金でのレーザ走査方向の並行方向とその直角方向への熱伝導により、溶融部分への熱伝導量が抑制される。よって、溶融部分の温度上昇を抑制でき、凝固時の金属間化合物の生成を抑制できる。したがって、接合強度の高い溶接構造が得られる。すなわち、高品質、高信頼性の溶接構造を実現できる。
In particular, in the
一方、バスバー１の凝固部４ａ（４ｂ）は、図１０Ｂ〜図１０Ｄに示すように、互いに結合して、凝固部３ａ（３ｂ）の総数よりも少なくなることが好ましい。さらには、凝固部４ａ（４ｂ）は、各凝固部３ａ（３ｂ）よりも大きな１つの塊を形成することが望ましい。これにより、接合強度の高い溶接構造が得られる。
On the other hand, it is preferable that the solidified
凝固部３ａ（３ｂ）を走査方向に対しても離間して形成するためには、凝固部３ａ（３ｂ）間に未溶融部を形成する必要がある。未溶融部の形成方法は、レーザ光５ａ（５ｂ）の出力を、金属が溶融しない程度に弱めるか、好ましくは出力０とする。すなわち、Ｂ−Ｂ’方向に沿って、レーザ光５ａ（５ｂ）の出力を１０００〜２０００Ｗに調整して凝固部３ａ（３ｂ）を形成する工程と、出力を０にして未溶融部のまま残置する工程とを繰り返す。
In order to form the solidified
凝固部３ａ（３ｂ）を走査方向に対しても離間して形成する方法以外については、実施の形態１と同じであるため説明を省略する。
Except for the method of forming the solidified
（実施の形態４）
本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法について、図１１Ａ〜Ｄを用いて説明する。図１１Ａ〜Ｄは、本実施の形態に係る溶接構造および溶接方法の説明図である。図１１Ａは、本実施の形態に係るレーザ照射パターンを示す上面図である。図１１Ｂは、隙間がない場合の図１１ＡのＢ−Ｂ’断面図である。図１１Ｃは、隙間がない場合の図１１ＡのＡ−Ａ’断面図である。図１１Ｄは、隙間がある場合の図１１ＡのＢ−Ｂ’断面図である。
(Embodiment 4)
The welding structure and welding method according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. 11A to 11D are explanatory views of the welding structure and the welding method according to the present embodiment. FIG. 11A is a top view showing a laser irradiation pattern according to the present embodiment. FIG. 11B is a sectional view taken along the line BB ′ of FIG. 11A when there is no gap. FIG. 11C is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG. 11A when there is no gap. FIG. 11D is a BB ′ cross-sectional view of FIG. 11A when there is a gap.
実施の形態４に係る溶接構造と、実施の形態２に係る溶接構造との違いは、次の通りである。 The difference between the welding structure according to the fourth embodiment and the welding structure according to the second embodiment is as follows.
実施の形態２では、例えば図４Ａ〜図４Ｃに示したように、走査方向と直交する方向にのみ複数の凝固部９ａが凝固部３ｂと離間する（走査方向に対して凝固部９ａ（３ｂ）は連続する）。これに対して、実施の形態４では、図１１Ａに示すように、複数の軌道７ａ（６ｂ）が走査方向に対しても所定の間隔を空けて形成されており、複数の凝固部９ａ（３ｂ）が離間して構成されている。
In the second embodiment, for example, as shown in FIGS. 4A to 4C, the plurality of
すなわち、複数の凝固部９ａ（３ｂ）は、平面視において、直交する方向に互いに離間する。より詳細には、複数の凝固部９ａ（３ｂ）は、横方向（行方向）にも縦方向（列方向）にも互いに接続されないよう独立して配置される。
That is, the plurality of solidified
タブ端子２の凝固部の総数がバスバー１の凝固部の総数より多い状態であれば、上記同様の効果が得られる。より詳細には、互いに直交する第１方向（主走査方向）と第２方向（副走査方向）のそれぞれの（厚さ方向の）断面において、第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大であることで、当該効果を得ることができる。
If the total number of solidified portions of the
ここでは、図１１Ｃに示す走査方向と直交するＡ−Ａ’方向の断面において、凝固部９ａは凝固部３ｂと離間している。また、図１１Ｂまたは図１１Ｄに示す走査方向と平行なＢ−Ｂ’方向の断面において、複数の凝固部９ａは互いに離間している。そして、Ａ−Ａ’断面およびＢ−Ｂ’断面のいずれにおいても、凝固部９ａと凝固部３ｂとの合計数は、凝固部１０ａと凝固部４ｂとの合計数よりも大である。
Here, the
これにより、レーザ光８ａ（５ｂ）の主走査で発生する蓄熱の影響を軽減できる。よって、温度上昇を抑制し、凝固部内の金属間化合物の生成を抑えることができる。その結果、本実施の形態では、実施の形態１に比べて、接合強度のより高い溶接構造を得ることができる。
This can reduce the influence of heat storage generated in the main scanning of the
特に、タブ端子２では、レーザ光８ａ（５ｂ）の照射による溶融部分（凝固部９ａ（３ｂ）となる部分）間に、未溶融のニッケルめっき銅合金が存在することになる。よって、このニッケルめっき銅合金でのレーザ走査方向の並行方向とその直角方向への熱伝導により、溶融部分への熱伝導量が抑制される。よって、溶融部分の温度上昇を抑制でき、凝固時の金属間化合物の生成を抑制できる。したがって、接合強度の高い溶接構造が得られる。すなわち、高品質、高信頼性の溶接構造を実現できる。
In particular, in the
一方、バスバー１の凝固部１０ａ（４ｂ）は、図１１Ｂ〜図１１Ｄに示すように、互いに結合して、凝固部９ａ（３ｂ）の総数よりも少なくなることが好ましい。さらには、凝固部１０ａ（４ｂ）は、凝固部９ａ（３ｂ）よりも大きな１つの塊を形成することが望ましい。これにより、接合強度の高い溶接構造が得られる。
On the other hand, it is preferable that the solidified
凝固部９ａ（３ｂ）を走査方向に対しても離間して形成するためには、凝固部９ａ（４ｂ）間に未溶融部を形成する必要がある。未溶融部の形成方法は、レーザ光８ａ（５ｂ）の出力を、金属が溶融しない程度に弱めるか、好ましくは出力０とする。すなわち、Ｂ−Ｂ’方向に沿って、レーザ光８ａ（５ｂ）の出力を１０００〜２０００Ｗに調整して凝固部９ａ（３ｂ）を形成する工程と、出力を０にして未溶融部のまま残置する工程とを繰り返す。
In order to form the solidified
凝固部９ａ（３ｂ）を走査方向に対しても離間させる方法以外については、実施の形態２と同じであるため説明を省略する。
Except for the method of separating the
なお、図１１Ｃに示すように、凝固部１０ａの深度（図における上下方向の長さ）は、凝固部４ｂの深度よりも大きい。本実施の形態では、凝固部１０ａが凝固部４ｂの列の端に配置される場合を例に挙げて説明したが、これ限定されない。例えば、本実施の形態を、実施の形態２の実施例５、６に適用することも可能である。
In addition, as shown in FIG. 11C, the depth of the
図１２Ａ〜１２Ｄは、本実施の形態を実施の形態２の実施例５に適用した場合を示す図である。この場合では、図１２Ｃに示すように、凝固部１０ａは、凝固部４ｂ間に配置される。
12A to 12D are diagrams showing a case where the present embodiment is applied to Example 5 of the second embodiment. In this case, as shown in FIG. 12C, the
図１３Ａ〜１３Ｄは、本実施の形態を実施の形態２の実施例６に適用した場合を示す図である。この場合では、凝固部４ｂと凝固部１０ａとが、走査方向と直交する方向において、交互に配置される。
13A to 13D are diagrams showing a case where the present embodiment is applied to Example 6 of the second embodiment. In this case, the
なお、実施の形態３、４では、走査方向（Ｂ−Ｂ’方向）における凝固部３ａ、３ｂ、９ａの間隔は、１００μｍ以上かつ３５０μｍ以下が望ましい。信頼性の観点から、溶接部に要求される引張り強度は、８０Ｎ以上である。しかし、凝固部の間隔が１００μｍを下回ると、引張り強度が７６Ｎとなり、信頼性を損なってしまう。同様に、凝固部の間隔が３５０μｍを上回ると、同一の走査軌跡上に分布する凝固部４ａ間、凝固部４ｂ間、凝固部１０ａ間が離間してしまう。これにより、引張り強度は、溶接される金属間に隙間がない場合でも７７Ｎ、隙間がある場合では４２Ｎとなり、大きく信頼性を損なう。以上のことから、凝固部の間隔は、１００μｍ以上かつ３５０μｍ以下の範囲とするのが好ましい。
In the third and fourth embodiments, it is desirable that the interval between the solidified
なお、本開示は、上記実施の形態１〜４の説明に限定されず、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の変形が可能である。例えば、実施の形態１〜４のうち任意の実施の形態を組み合わせてもよい。具体的には、１つの実施の形態に係る構造または方法を他の実施の形態に適用、置換、または付加することが可能である。 The present disclosure is not limited to the description of the first to fourth embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present disclosure. For example, any of the first to fourth embodiments may be combined. Specifically, the structure or method according to one embodiment can be applied to, replaced with, or added to another embodiment.
＜本開示のまとめ＞
本開示のまとめは、以下の通りである。
<Summary of the present disclosure>
The summary of the present disclosure is as follows.
本開示の溶接構造は、第１部材と、前記第１部材に積層され、前記第１部材よりも融点の低い第２部材と、前記第１部材内に配置された複数の第１凝固部と、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置された第２凝固部と、を有し、前記複数の第１凝固部は、平面視において直交する第１方向と第２方向の両方において、互いに離間し、前記第１方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大であり、前記第２方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大である。 The welding structure of the present disclosure includes a first member, a second member that is stacked on the first member and has a lower melting point than the first member, and a plurality of first solidification portions that are arranged in the first member. A second solidification portion disposed in the second member so as to contact the first solidification portion, and the plurality of first solidification portions are a first direction and a second direction orthogonal to each other in plan view. In both cases, the number of the first solidified portions in the cross section in the first direction is greater than the number of the second solidified portions in the cross section in the first direction, and the number of the first solidified portions in the cross section in the second direction is 2 It is larger than the number of solidified parts.
なお、本開示の溶接構造において、前記第２凝固部は、前記複数の第１凝固部のそれぞれに対応して配置された複数の凝固部の融合により配置されていてもよい。 In addition, in the welding structure of the present disclosure, the second solidification portion may be arranged by fusing a plurality of solidification portions arranged corresponding to the plurality of first solidification portions, respectively.
また、本開示の溶接構造において、前記第２凝固部は、所定の深度を有する第３凝固部と、前記第３凝固部の深度よりも小さい深度を有する第４凝固部と、を含んでもよい。 Further, in the welding structure of the present disclosure, the second solidification portion may include a third solidification portion having a predetermined depth and a fourth solidification portion having a depth smaller than the depth of the third solidification portion. ..
また、本開示の溶接構造において、前記第３凝固部と前記第４凝固部とが、交互に配置されていてもよい。 Moreover, in the welding structure of the present disclosure, the third solidification portion and the fourth solidification portion may be alternately arranged.
また、本開示の溶接構造において、前記第１部材は銅を含み、前記第２部材はアルミニウムを含んでもよい。 Further, in the welded structure of the present disclosure, the first member may include copper and the second member may include aluminum.
また、本開示の溶接構造において、隣接する前記第１凝固部同士の間隔は、１００μｍ以上かつ３５０μｍ以下でもよい。 Further, in the welded structure of the present disclosure, the interval between the adjacent first solidified portions may be 100 μm or more and 350 μm or less.
本開示の溶接方法は、第１部材と、前記第１部材よりも融点の低い第２部材とを積層し、前記第１部材にレーザ光を照射し、前記第１部材と前記第２部材とを溶接する溶接方法であって、第１方向に第１間隔を空け、前記第１方向と直交する第２方向に第２間隔を空けて設定された複数の軌道に沿って前記レーザ光を照射し、前記第１間隔は、前記第１方向における断面において、前記第１部材内に配置される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されており、前記第２間隔は、前記第２方向における断面において、前記第１部材内に形成される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に形成される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されている。 The welding method of the present disclosure stacks a first member and a second member having a melting point lower than that of the first member, irradiates the first member with a laser beam, and forms the first member and the second member. A laser beam along a plurality of orbits set at a first interval in a first direction and at a second interval in a second direction orthogonal to the first direction. However, the first interval is arranged in the second member such that the number of the first solidified portions arranged in the first member is in contact with the first solidified portion in the cross section in the first direction. The number of the first solidified portions formed in the first member in the cross section in the second direction is equal to or larger than the number of the second solidified portions that are formed. The number is set to be larger than the number of second solidification portions formed in the second member so as to be in contact with the first solidification portion.
なお、本開示の溶接方法において、前記第１間隔または前記第２間隔は、１００μm以上であってもよい。 In addition, in the welding method of the present disclosure, the first interval or the second interval may be 100 μm or more.
本開示の溶接構造および溶接方法は、種類が異なる部材同士の溶接に有用であり、例えば、バッテリシステム（例えば、車載用電池や定置用蓄電システム）における電池セルとバスバーとの溶接に適用できる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The welding structure and welding method of the present disclosure are useful for welding members of different types, and can be applied, for example, to welding battery cells and bus bars in a battery system (for example, a vehicle battery or a stationary power storage system).
１、２２ アルミニウムバスバー
２ ニッケルめっき銅合金タブ端子
３ａ、３ｂ、４ａ、４ｂ、９ａ、１０ａ、２３、２４、２５ 凝固部
５ａ、５ｂ、８ａ、２６ａ、２６ｂ レーザ光
６ａ、６ｂ、７ａ、２７、２８ 軌道
２１ ニッケルめっき銅端子
1, 22
Claims (8)
前記第１部材に積層され、前記第１部材よりも融点の低い第２部材と、
前記第１部材内に配置された複数の第１凝固部と、
前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置された第２凝固部と、を有し、
前記複数の第１凝固部は、平面視において直交する第１方向と第２方向の両方において、互いに離間し、
前記第１方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大であり、
前記第２方向の断面における第１凝固部の数は、第２凝固部の数より大である、
溶接構造。 A first member,
A second member laminated on the first member and having a lower melting point than the first member;
A plurality of first solidification portions arranged in the first member,
A second solidification portion disposed in the second member so as to be in contact with the first solidification portion,
The plurality of first solidification portions are separated from each other in both a first direction and a second direction orthogonal to each other in a plan view,
The number of first solidified portions in the cross section in the first direction is greater than the number of second solidified portions,
The number of the first solidified portions in the cross section in the second direction is larger than the number of the second solidified portions,
Welded structure.
前記複数の第１凝固部のそれぞれに対応して配置された複数の凝固部の融合により配置されている、
請求項１に記載の溶接構造。 The second solidification section is
Arranged by fusing a plurality of coagulation units arranged corresponding to each of the plurality of first coagulation units,
The welded structure according to claim 1.
所定の深度を有する第３凝固部と、
前記第３凝固部の深度よりも小さい深度を有する第４凝固部と、を含む、
請求項１または２に記載の溶接構造。 The second solidification section is
A third solidification portion having a predetermined depth,
A fourth solidification portion having a depth smaller than the depth of the third solidification portion,
The welded structure according to claim 1 or 2.
請求項３に記載の溶接構造。 The third coagulation section and the fourth coagulation section are arranged alternately.
The welded structure according to claim 3.
請求項１から４のいずれか１項に記載の溶接構造。 The first member comprises copper and the second member comprises aluminum,
The welded structure according to any one of claims 1 to 4.
請求項１から５のいずれか１項に記載の溶接構造。 The interval between the adjacent first solidified portions is 100 μm or more and 350 μm or less,
The welded structure according to any one of claims 1 to 5.
第１方向に第１間隔を空け、前記第１方向と直交する第２方向に第２間隔を空けて設定された複数の軌道に沿って前記レーザ光を照射し、
前記第１間隔は、
前記第１方向における断面において、前記第１部材内に配置される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に配置される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されており、
前記第２間隔は、
前記第２方向における断面において、前記第１部材内に形成される第１凝固部の数が、前記第１凝固部に接するように前記第２部材内に形成される第２凝固部の数よりも多くなるように設定されている、
溶接方法。 A welding method in which a first member and a second member having a melting point lower than that of the first member are stacked, the first member is irradiated with laser light, and the first member and the second member are welded. hand,
Irradiating the laser light along a plurality of orbits set at a first interval in a first direction and at a second interval in a second direction orthogonal to the first direction,
The first interval is
In the cross section in the first direction, the number of the first solidified portions arranged in the first member is greater than the number of the second solidified portions arranged in the second member so as to contact the first solidified portion. Is set to increase,
The second interval is
In the cross section in the second direction, the number of the first solidified portions formed in the first member is greater than the number of the second solidified portions formed in the second member so as to contact the first solidified portion. Is set to increase,
Welding method.
請求項７に記載の溶接方法。 The first interval or the second interval is 100 μm or more,
The welding method according to claim 7.
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| GB2604407A (en) * | 2021-03-03 | 2022-09-07 | Jaguar Land Rover Ltd | Components for batteries |
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