JP2020068871A - Dental mill blank with built-in crown core - Google Patents

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Abstract

To provide a dental mill blank with a built-in crown core capable of reducing risk of a fracture in a dental root through an elastic modulus equivalent to that of a dentin of a natural tooth, smoothly mitigating stress by dental articulation through integration of a crown with an abutment tooth, preventing detachment of the crown, achieving higher aesthetic property, and providing a dental prosthetic with a built-in crown core which does not generate cracks, such as chips, during a cutting process.SOLUTION: A dental mill blank with a built-in crown core has an elastic modulus of 15-20 GPa, Vickers hardness of 100-170 HV and glossiness of 60% or higher after a lubrication durability test.SELECTED DRAWING: None

Description

本発明は、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクに関する。さらに詳しくは、例えば、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムでの切削加工によりクラウンとコアが一体化した状態で得られ、クラウンとコアに接合面を持たないクラウンコア一体型歯科用ミルブランクに関する。   TECHNICAL FIELD The present invention relates to a crown core-integrated dental mill blank. More specifically, for example, the present invention relates to a crown core integrated dental mill blank obtained by cutting with a dental CAD / CAM system in a state where the crown and the core are integrated and having no joint surface between the crown and the core.

根管治療の支台歯として、金属製のメタルコアや金属製又はガラスファイバー製のポストを用い、光／化学重合タイプのレジンにより作製するレジンコアがある。金属製のメタルコアや金属製のポストを用いたレジンコアは、弾性率が人歯象牙質よりも高く、咬合の応力を分散させても内部応力をコントロールすることができず、応力集中による歯根破折が起こる可能性がある。また、ガラスファイバー製のポストを用いたレジンコアは、レジン材料との物性の違いから、材料間の剥離が生じ、それにより、コアの破損やそれに伴うクラウンの脱離が引き起こされる可能性がある。   As an abutment tooth for root canal treatment, there is a resin core manufactured by a photo / chemical polymerization type resin using a metal metal core or a metal or glass fiber post. A resin core using a metal metal core or metal post has a higher elastic modulus than human dentin, and even if the occlusal stress is dispersed, the internal stress cannot be controlled. Can happen. In addition, a resin core using a glass fiber post may cause peeling between the materials due to the difference in physical properties from the resin material, which may cause breakage of the core and accompanying detachment of the crown.

また、コアの作製方法として、「間接法」と「直接法」が従来用いられている。金属製のメタルコアに関しては、間接法により作製し、口腔内で印象を採得し、その後石膏模型を起こし、ワックスアップ、金属の鋳造を経ることにより作製される。この方法は、各ステップにおいて、誤差が生じ、精度が悪くなることで、根管への適合性が悪くなる。一方で、直接法については、用いられる光／化学重合タイプのレジンは、歯質との接着が確実に行われない場合や、特に残存歯質が極端に少なく、ポスト部に維持を求める必要がある症例では、重合収縮により充填されたコンポジットレジンの辺縁の封鎖性に劣るためポストの脱落が生じやすい。また、歯根の開口部が狭くコンポジットレジンを根管の深部にまで填入する症例では根管の深部まで照射光が及ばないためコンポジットレジンの重合硬化が十分に行われず、コンポジットレジンと歯質との接着が不十分となる恐れがある。   In addition, the "indirect method" and the "direct method" have been conventionally used as the method for producing the core. A metal core made of metal is produced by an indirect method, taking an impression in the oral cavity, then raising a plaster model, waxing up, and casting metal. In this method, in each step, an error occurs and the accuracy deteriorates, so that the adaptability to the root canal deteriorates. On the other hand, in the direct method, the photo / chemical polymerization type resin used does not require reliable adhesion to the dentine, and there is particularly little residual dentin, and it is necessary to require maintenance at the post. In some cases, post-fall is likely to occur due to poor sealing of the edges of the filled composite resin due to polymerization shrinkage. In addition, in the case where the opening of the tooth root is narrow and the composite resin is filled into the deep part of the root canal, the irradiation light does not reach the deep part of the root canal, so the composite resin is not sufficiently polymerized and hardened, and the composite resin and the dentin May be insufficiently adhered.

また、支台歯と接合するクラウンは、歯科用セメント材料によって合着する。しかしながら、その接着方法が不適切な場合や、弾性率が大きく異なる材料の組み合わせを使用する場合において、咬合による応力が局所的にかかることで、クラウンの脱離や歯根破折を引き起こす。   Also, the crown that joins the abutment tooth is fused with a dental cement material. However, when the bonding method is inappropriate, or when a combination of materials having greatly different elastic moduli is used, stress due to occlusion is locally applied, which causes detachment of the crown and root fracture.

近年、インレー、クラウン等の歯科用補綴物を、コンピューターによって設計し、ミリング装置により切削加工して作製するＣＡＤ／ＣＡＭシステムを適用させる例が増加している。このようなシステムでは、適当な大きさを有する直方体、円柱、ディスク等の形状のブロック体が供給され、これを切削加工機にセットして削り出すことで歯冠形状や歯列形状の修復物だけではなく、コアについても得ることができ、その精度についても高まっている。ブロックの素材としては、ガラスセラミックス、ジルコニア、チタン、アクリル樹脂、ポリマー樹脂と無機充填材を含む複合材料等、種々の材料が提案されている。   In recent years, an increasing number of examples are applying a CAD / CAM system in which a dental prosthesis such as an inlay and a crown is designed by a computer and cut by a milling device. In such a system, a block body having an appropriate size, such as a rectangular parallelepiped, a cylinder, and a disk, is supplied, and by setting this in a cutting machine and cutting it out, a restoration of a crown shape or a dentition shape is provided. Not only is it possible to obtain the core, but its accuracy is also increasing. As a material for the block, various materials such as glass ceramics, zirconia, titanium, acrylic resin, a composite material containing a polymer resin and an inorganic filler have been proposed.

例えば、特許文献１には、使用用途の例示として、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムにおいて歯科用ミルブランクを切削加工することで支台歯を作製するとの記載がある。   For example, Patent Document 1 describes, as an example of usage, that an abutment tooth is produced by cutting a dental mill blank in a dental CAD / CAM system.

特許第６１７０９２２号公報Japanese Patent No. 6170922

しかしながら、特許文献１に記載されているコアは、根管治療後の歯牙に対し装着され、クラウンを合着した際、不適切な接着方法や弾性率が大きく異なる材料の組み合わせを使用した場合、クラウンの脱離、歯根破折のリスクがある。   However, the core described in Patent Document 1 is attached to a tooth after root canal treatment, and when a crown is fused and an improper bonding method or a combination of materials having greatly different elastic moduli is used, Risk of crown detachment and root fracture.

本発明は、より天然の人歯象牙質と同等の曲げ弾性率を持つことにより、歯根破折のリスクを低減させることができ、クラウンの脱離がなく、審美性に優れ、切削加工時にチッピング等の欠けを生じないクラウンコア一体型歯科用補綴物を得ることができるクラウンコア一体型歯科用ミルブランク及びその製造方法を提供することを目的とする。   INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention has a bending elastic modulus equivalent to that of a more natural human tooth dentin, and thus can reduce the risk of root fracture, has no crown detachment, is excellent in aesthetics, and is chipped during cutting. An object of the present invention is to provide a crown core-integrated dental mill blank capable of obtaining a crown core-integrated dental prosthesis that does not cause chipping of the like and a manufacturing method thereof.

本発明は、以下の発明を提供する。
［１］曲げ弾性率が１５〜２０ＧＰａであり、ビッカース硬度が１００〜１７０ＨＶであり、かつ滑沢耐久性試験後の光沢度が６０％以上である、クラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［２］平均粒子径が０．３μｍ以上４μｍ以下である無機充填材（Ａ）、平均粒子径が０．３μｍ未満である無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体を含む硬化物である、［１］に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［３］無機充填材（Ａ）、無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の合計１００質量部において、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の合計が７０質量部以上である、［２］に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［４］無機充填材（Ａ）に対する無機微粒子（Ｂ）の質量比（Ｂ）／（Ａ）が、０．１４〜０．３５である、［２］又は［３］に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［５］無機充填材（Ａ）の平均粒子径が、０．３μｍ以上０．８μｍ未満である、［１］〜［４］のいずれかに記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［６］無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径が、０．１μｍ未満である、［１］〜［５］のいずれかに記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク；
［７］平均粒子径が０．３μｍ以上４μｍ以下である無機充填材（Ａ）及び平均粒子径が０．３μｍ未満である無機微粒子（Ｂ）の混合物をプレス成形してなる無機充填材成形体と重合性単量体（Ｃ）含有組成物を接触させて、重合性単量体（Ｃ）を重合硬化させる、［１］に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法。 The present invention provides the following inventions.
[1] A crown core-integrated dental mill blank having a flexural modulus of 15 to 20 GPa, a Vickers hardness of 100 to 170 HV, and a glossiness of 60% or more after a lubrication durability test;
[2] Derived from the inorganic filler (A) having an average particle size of 0.3 μm or more and 4 μm or less, the inorganic fine particles (B) having an average particle size of less than 0.3 μm, and the polymerizable monomer (C). A crown core-integrated dental mill blank according to [1], which is a cured product containing a polymer having a structure.
[3] Inorganic filler (A), inorganic fine particles (A), inorganic fine particles (B), and inorganic fine particles (A) in 100 parts by mass in total of the polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C). The crown core-integrated dental mill blank according to [2], wherein the total of B) is 70 parts by mass or more;
[4] The crown core according to [2] or [3], wherein the mass ratio (B) / (A) of the inorganic fine particles (B) to the inorganic filler (A) is 0.14 to 0.35. Body type dental mill blank;
[5] The crown core-integrated dental mill blank according to any one of [1] to [4], wherein the inorganic filler (A) has an average particle size of 0.3 μm or more and less than 0.8 μm;
[6] The crown core-integrated dental mill blank according to any one of [1] to [5], wherein the inorganic fine particles (B) have an average particle diameter of less than 0.1 μm;
[7] An inorganic filler molded body obtained by press molding a mixture of an inorganic filler (A) having an average particle diameter of 0.3 μm or more and 4 μm or less and an inorganic fine particle (B) having an average particle diameter of less than 0.3 μm. And the polymerizable monomer (C) -containing composition are brought into contact with each other to polymerize and cure the polymerizable monomer (C).

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクによって得られるクラウンコア一体型歯科用補綴物では、クラウンとコアを一体化することにより咬合による応力緩和がスムーズに行われ、クラウンの脱離がなく、クラウンとコアが人歯象牙質に近い曲げ弾性率を有することにより咬合力による応力集中が減り、残存歯質との脱離が少なく、歯根破折を抑制することができる。また、本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、切削加工後の審美性に優れ、切削加工時にチッピング等の欠けの発生を抑制することができる。さらには、ＣＡＤ／ＣＡＭで切削加工することができるため、複雑なステップを簡略化することができ、高い精度を実現することが可能である、クラウンコア一体型歯科用ミルブランク及びその製造方法を提供することができる。   In the crown core-integrated dental prosthesis obtained by the crown core-integrated dental mill blank of the present invention, stress relaxation due to occlusion is smoothly performed by integrating the crown and the core, and there is no detachment of the crown. Since the crown and the core have a bending elastic modulus close to that of human dentin, stress concentration due to occlusal force is reduced, detachment from residual dentin is reduced, and root fracture can be suppressed. Further, the crown core-integrated dental mill blank of the present invention has excellent aesthetics after cutting, and can suppress the occurrence of chips such as chipping during cutting. Further, since it can be cut by CAD / CAM, it is possible to simplify a complicated step and realize high accuracy, and a crown core integrated dental mill blank and a manufacturing method thereof. Can be provided.

以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、曲げ弾性率が１５〜２０ＧＰａであり、ビッカース硬度が１００〜１７０ＨＶであり、かつ滑沢耐久性試験後の光沢度が６０％以上であることを特徴とする。 Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The crown core-integrated dental mill blank of the present invention has a flexural modulus of 15 to 20 GPa, a Vickers hardness of 100 to 170 HV, and a glossiness of 60% or more after a lubrication durability test. Characterize.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの曲げ弾性率は、１５〜２０ＧＰａであり、１６〜１９ＧＰａであることが好ましい。曲げ弾性率が１５ＧＰａ未満となると、切削加工時（特にＣＡＤ／ＣＡＭシステムでの切削加工時）、ＣＡＤ／ＣＡＭ装置に装着する切削用のミリングバーが接触した際のブレが大きくなり、加工精度が低下する。曲げ弾性率が２０ＧＰａを超えると、人歯との曲げ弾性率と離れ、口腔内において応力集中が起こり、歯根破折の原因となる可能性が高まる。なお、人歯象牙質の曲げ弾性率は、約１２〜１９ＧＰａの範囲である。   The bending elastic modulus of the crown core-integrated dental mill blank of the present invention is 15 to 20 GPa, and preferably 16 to 19 GPa. When the bending elastic modulus is less than 15 GPa, during cutting (particularly when cutting with a CAD / CAM system), the blurring when the milling bur for cutting attached to the CAD / CAM device comes into contact is large and the processing accuracy is high. descend. When the flexural modulus exceeds 20 GPa, it is separated from the flexural modulus with human teeth, stress concentration occurs in the oral cavity, and there is a high possibility of causing root fracture. The bending elastic modulus of human dentin is in the range of about 12 to 19 GPa.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクのビッカース硬度は、１００〜１７０ＨＶであり、好ましくは１２０〜１６０ＨＶである。ビッカース硬度が１００ＨＶ未満の場合、切削加工した際にミルブランクが振動し、加工精度の低下及びチッピングの原因となる。一方、ビッカース硬度が１７０ＨＶを超えると、ミルブランクが硬すぎることから、チッピングのリスクが高くなる。   The Vickers hardness of the crown core-integrated dental mill blank of the present invention is 100 to 170 HV, preferably 120 to 160 HV. When the Vickers hardness is less than 100 HV, the mill blank vibrates during cutting, which causes reduction in machining accuracy and chipping. On the other hand, if the Vickers hardness exceeds 170 HV, the mill blank is too hard, which increases the risk of chipping.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは滑沢耐久性に優れ、特定の滑沢耐久性試験後の光沢度が６０％以上であり、好ましくは７０％以上であり、より好ましくは７５％以上である。該光沢度が６０％未満の場合、口腔内に装着した補綴物表面が日常生活のブラッシング等における口腔内の摩耗により、光沢を消失し、審美的が低下する。なお、該滑沢耐久性試験は後述の実施例において詳細を説明する。   The crown core-integrated dental mill blank of the present invention has excellent lubrication durability, and the glossiness after the specific lubrication durability test is 60% or more, preferably 70% or more, and more preferably 75%. That is all. When the glossiness is less than 60%, the surface of the prosthesis mounted in the oral cavity loses its glossiness due to abrasion in the oral cavity during daily living such as brushing, and the aesthetics is deteriorated. The lubrication durability test will be described in detail in Examples below.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、平均粒子径が０．３〜４μｍである無機充填材（Ａ）、平均粒子径が０．３μｍ未満である無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体を含む硬化物であることが好ましい。以下、詳細を説明する。   The crown core-integrated dental mill blank of the present invention comprises an inorganic filler (A) having an average particle size of 0.3 to 4 μm, inorganic fine particles (B) having an average particle size of less than 0.3 μm, and a polymerizable compound. It is preferably a cured product containing a polymer having a structure derived from the monomer (C). The details will be described below.

本発明に用いる無機充填材（Ａ）は、平均粒子径が０．３μｍ以上４μｍ以下であることが好ましく、０．４μｍ以上３μｍ以下であることがより好ましく、０．５μｍ以上２μｍ以下であることがさらに好ましい。無機充填材（Ａ）の平均粒子径が０．３μｍ未満である場合、組成物中の無機充填量があがらず、曲げ弾性率を低下させるおそれがある。一方、平均粒子径が４μｍを超える場合、滑沢耐久性を大きく低下させ、審美性が問題となる。ある好適な実施形態では、無機充填材（Ａ）の平均粒子径は、０．３μｍ以上０．８μｍ未満であってもよく、０．４μｍ以上０．７μｍ以下であってもよい。他の好適な実施形態では、無機充填材（Ａ）の平均粒子径は０．８μｍ以上３μｍ以下であってもよい。   The inorganic filler (A) used in the present invention preferably has an average particle size of 0.3 μm or more and 4 μm or less, more preferably 0.4 μm or more and 3 μm or less, and 0.5 μm or more and 2 μm or less. Is more preferable. When the average particle diameter of the inorganic filler (A) is less than 0.3 μm, the amount of the inorganic filler in the composition is not increased, and the bending elastic modulus may be reduced. On the other hand, when the average particle diameter exceeds 4 μm, the lubrication durability is significantly reduced, and aesthetics becomes a problem. In a preferred embodiment, the average particle size of the inorganic filler (A) may be 0.3 μm or more and less than 0.8 μm, or 0.4 μm or more and 0.7 μm or less. In another preferred embodiment, the average particle size of the inorganic filler (A) may be 0.8 μm or more and 3 μm or less.

さらに、本発明に用いる無機微粒子（Ｂ）は、平均粒子径が０．３μｍ未満であることが好ましく、０．２μｍ以下であることがより好ましく、０．１μｍ未満であってもよい。また、無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径は０．００１μｍ以上であってもよい。無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径が０．３μｍ以上であると、無機充填材（Ａ）との組み合わせにより無機充填量があがらず、曲げ弾性率が低下するおそれがある。ある好適な実施形態では、無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径は、０．１μｍ未満であってもよく、０．００１μｍ以上０．０９μｍ以下であってもよい。   Furthermore, the inorganic fine particles (B) used in the present invention preferably have an average particle size of less than 0.3 μm, more preferably 0.2 μm or less, and even less than 0.1 μm. The average particle size of the inorganic fine particles (B) may be 0.001 μm or more. When the average particle diameter of the inorganic fine particles (B) is 0.3 μm or more, the amount of the inorganic filler is not increased due to the combination with the inorganic filler (A), and the bending elastic modulus may be reduced. In a preferred embodiment, the average particle size of the inorganic fine particles (B) may be less than 0.1 μm, or may be 0.001 μm or more and 0.09 μm or less.

また、本発明で用いる無機充填材（Ａ）に対する無機微粒子（Ｂ）の質量比（Ｂ）／（Ａ）は、０．１４〜０．３５であることが好ましく、０．１４〜０．３４であることがより好ましい。該質量比が０．１４未満であると無機充填材（Ａ）が多くなり、無機充填量があがらず、曲げ弾性率が低下し、さらには滑沢耐久性が低下するおそれがある。該質量比が０．３５を超えると、無機微粒子（Ｂ）の量が増加し、曲げ弾性率が低下し、ビッカース硬度も低下するおそれがある。   The mass ratio (B) / (A) of the inorganic fine particles (B) to the inorganic filler (A) used in the present invention is preferably 0.14 to 0.35, and 0.14 to 0.34. Is more preferable. If the mass ratio is less than 0.14, the amount of the inorganic filler (A) increases, the amount of the inorganic filler does not increase, the flexural modulus may decrease, and the lubrication durability may decrease. If the mass ratio exceeds 0.35, the amount of the inorganic fine particles (B) may increase, the flexural modulus may decrease, and the Vickers hardness may also decrease.

また、本発明で用いる無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）は、本発明の効果を奏する限り、歯科用ミルブランクの充填材として用いられている公知の無機充填材がなんら制限なく用いられる。具体的には、例えば、各種ガラス類（二酸化ケイ素（石英、石英ガラス、シリカゲル等）、ケイ素を主成分とし、各種重金属と共にホウ素及び／又はアルミニウムを含有するガラス）、アルミナ、各種セラミック類、珪藻土、カオリン、粘土鉱物（モンモリロナイト等）、活性白土、合成ゼオライト、マイカ、シリカ、フッ化カルシウム、フッ化イッテリビウム、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化ジルコニウム（ジルコニア）、二酸化チタン（チタニア）、ヒドロキシアパタイト等の従来公知の物が使用できる。また、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）として、これら公知の無機充填材に重合性単量体を予め添加してペースト状にした後、重合硬化させ、粉砕して得られる有機無機複合粒子（有機無機複合フィラー）を用いても差し支えない。無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）はそれぞれ１種単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。   Further, as the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) used in the present invention, known inorganic fillers used as fillers for dental mill blanks are used without any limitation as long as the effects of the present invention are exhibited. Be done. Specifically, for example, various types of glass (silicon dioxide (quartz, quartz glass, silica gel, etc.), glass containing silicon as a main component and boron and / or aluminum together with various heavy metals), alumina, various ceramics, diatomaceous earth. , Kaolin, clay minerals (montmorillonite, etc.), activated clay, synthetic zeolite, mica, silica, calcium fluoride, ytterbium fluoride, calcium phosphate, barium sulfate, zirconium dioxide (zirconia), titanium dioxide (titania), hydroxyapatite, etc. Known materials can be used. Further, as the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B), an organic-inorganic substance obtained by previously adding a polymerizable monomer to these known inorganic fillers to form a paste, polymerizing and curing, and pulverizing There is no problem even if composite particles (organic-inorganic composite filler) are used. The inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) may be used alone or in combination of two or more.

歯科用補綴物に望まれる重要な物性として、天然歯と同様の透明性とＸ線造影性とが挙げられる。このうち透明性は、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）と、重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の屈折率をできるだけ一致させることにより達成することができる。一方、Ｘ線造影性は、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）として、ジルコニウム、バリウム、チタン、ランタン、ストロンチウム等の重金属元素を含む無機充填材（酸化物など）を用いることにより付与することができる。このような重金属元素を含む無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の屈折率は通常高く、１．５〜１．６の範囲内にある。本発明において、例えば、重合性単量体（Ｃ）として（メタ）アクリル酸エステルを用いる場合、（メタ）アクリル酸エステルの屈折率は通常、１．５〜１．６の範囲内にあることから、このようなＸ線造影性を有する屈折率の高い無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）と組み合わせても屈折率差を小さく調節することができ、得られるクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの透明性も向上させることができる。   The important physical properties desired for a dental prosthesis include transparency and X-ray contrast similar to those of natural teeth. Among these, transparency can be achieved by making the refractive indices of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) and the polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) as close as possible. .. On the other hand, the X-ray contrast property is imparted by using an inorganic filler (oxide or the like) containing a heavy metal element such as zirconium, barium, titanium, lanthanum or strontium as the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B). can do. The refractive index of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) containing such a heavy metal element is usually high and is in the range of 1.5 to 1.6. In the present invention, for example, when a (meth) acrylic acid ester is used as the polymerizable monomer (C), the refractive index of the (meth) acrylic acid ester is usually in the range of 1.5 to 1.6. Therefore, the difference in the refractive index can be adjusted to a small level by combining with the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) having such an X-ray contrast property and a high refractive index, and the obtained crown core-integrated dental The transparency of the mill blank can also be improved.

上記したＸ線造影性を付与することのできる屈折率の高い無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）としては、例えば、バリウムボロシリケートガラス（例えば、Ｅｓｓｔｅｃｈ社製の「Ｅ−３０００」やショット社製の「８２３５」、「ＧＭ２７８８４」、「ＧＭ３９９２３」等）、ストロンチウムボロアルミノシリケートガラス（例えば、Ｅｓｓｔｅｃｈ社製の「Ｅ−４０００」やショット社製の「Ｇ０１８−０９３」、「ＧＭ３２０８７」等）、ランタンガラス（例えば、ショット社製の「ＧＭ３１６８４」等）、フルオロアルミノシリケートガラス（例えば、ショット社製の「Ｇ０１８−０９１」、「Ｇ０１８−１１７」等）、ジルコニアを含有するガラス（例えば、ショット社製の「Ｇ０１８−３１０」、「Ｇ０１８−１５９」等）、ストロンチウムを含有するガラス（例えば、ショット社製の「Ｇ０１８−１６３」、「Ｇ０１８−０９３」、「ＧＭ３２０８７」等）、酸化亜鉛を含有するガラス（例えば、ショット社製の「Ｇ０１８−１６１」等）、カルシウムを含有するガラス（例えば、ショット社製の「Ｇ０１８−３０９」等）などが挙げられる。   Examples of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) having a high refractive index capable of imparting the above-mentioned X-ray contrast property include, for example, barium borosilicate glass (for example, "E-3000" manufactured by Esstech Co., Ltd. or "8235", "GM27884", "GM39923" and the like manufactured by Schott Co., Ltd., strontium boroaluminosilicate glass (for example, "E-4000" manufactured by Esstech, "G018-093" and "GM32087" manufactured by Schott, etc. ), Lanthanum glass (for example, "GM31684" manufactured by Schott), fluoroaluminosilicate glass (for example, "G018-091", "G018-117" manufactured by Schott), glass containing zirconia (for example, "G018-310", "G018-159", etc. manufactured by Schott) Glass containing strontium (for example, "G018-163", "G018-093", "GM32087" manufactured by Schott), glass containing zinc oxide (for example, "G018-161" manufactured by Schott) , And glass containing calcium (for example, "G018-309" manufactured by Schott Co., Ltd.) and the like.

無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の形状に特に制限はなく、例えば、破砕状、板状、鱗片状、繊維状（短繊維、長繊維等）、針状、ウィスカー、球状など、各種形状のものを用いることができる。無機充填材は、本発明の要件を満たす限り上記の形状の一次粒子が凝集した形態のものであってもよく、異なる形状のものが組み合わさったものであってもよい。なお、無機充填材は、上記形状を有するように何らかの処理（例えば、粉砕処理など）を行ったものであってもよい。   The shape of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) is not particularly limited, and examples thereof include crushed shapes, plate shapes, scale shapes, fibrous shapes (short fibers, long fibers, etc.), needle shapes, whiskers, spherical shapes, and the like. Various shapes can be used. The inorganic filler may be in a form in which primary particles having the above-mentioned shapes are aggregated, or may be a combination of particles having different shapes, as long as the requirements of the present invention are satisfied. The inorganic filler may be one that has been subjected to some treatment (for example, pulverization treatment) so as to have the above shape.

なお、本明細書において、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径は平均１次粒子径を指し、レーザー回折散乱法又は粒子の電子顕微鏡観察により求めることができる。具体的には、０．１０μｍ以上の粒子の粒子径測定にはレーザー回折散乱法が、０．１０μｍ未満の超微粒子の粒子径測定には電子顕微鏡観察が簡便である。なお、前記０．１０μｍはレーザー回折散乱法によって測定した値である。   In the present specification, the average particle size of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) refers to the average primary particle size and can be determined by a laser diffraction scattering method or electron microscopic observation of the particles. Specifically, the laser diffraction scattering method is easy for measuring the particle size of particles of 0.10 μm or more, and the electron microscope observation is simple for measuring the particle size of ultrafine particles of less than 0.10 μm. The 0.10 μm is a value measured by a laser diffraction scattering method.

レーザー回折散乱法は、具体的に例えば、レーザー回折式粒度分布測定装置（ＳＡＬＤ−２１００：株式会社島津製作所製）により、０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム水溶液を分散媒に用いて測定することができる。   The laser diffraction / scattering method can be specifically measured, for example, by a laser diffraction particle size distribution analyzer (SALD-2100: manufactured by Shimadzu Corporation) using a 0.2% sodium hexametaphosphate aqueous solution as a dispersion medium. ..

電子顕微鏡観察は、具体的に例えば、粒子の透過電子顕微鏡（株式会社日立製作所製、Ｈ−８００ＮＡ型）写真を撮り、その写真の単位視野内に観察される粒子（２００個以上）の粒子径を、画像解析式粒度分布測定ソフトウェア（Ｍａｃｖｉｅｗ（株式会社マウンテック））を用いて測定することにより求めることができる。このとき、粒子の粒子径は、その粒子と同一の面積をもつ円の直径である円相当径として求められ、粒子の数とその粒子径より、平均１次粒子径が算出される。   The electron microscope observation is, for example, a transmission electron microscope (Hitachi, Ltd., H-800NA type) photograph of a particle, specifically, the particle diameter of particles (200 or more) observed in the unit field of view of the photograph. Can be determined by using image analysis type particle size distribution measurement software (Macview (Mountec Co., Ltd.)). At this time, the particle diameter of the particles is obtained as a circle equivalent diameter which is the diameter of a circle having the same area as the particles, and the average primary particle diameter is calculated from the number of particles and the particle diameter.

本発明では、異なった材質、粒度分布、形態を持つ２種以上の無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）を、混合又は組み合わせて用いることもあり、また、本発明の効果を損なわない範囲内で、意図せずに、公知の無機充填材以外の粒子が不純物として含まれていてもよい。   In the present invention, two or more kinds of inorganic fillers (A) and inorganic fine particles (B) having different materials, particle size distributions, and morphologies may be mixed or used in combination, and the effects of the present invention are not impaired. Within the range, particles other than the known inorganic filler may be unintentionally included as impurities within the range.

無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）は、予め表面処理が施されたものであることが好ましい。表面処理が施された無機充填材（Ａ）又は無機微粒子（Ｂ）を用いることで、得られる歯科用ミルブランクの機械的強度をより向上させることができる。また、後述する無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の混合物をプレス成形してなる無機充填材成形体と、後述の重合性単量体（Ｃ）含有組成物とを接触させて、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の隙間に重合性単量体（Ｃ）含有組成物を浸入させる際などにおいて、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の各表面と重合性単量体（Ｃ）含有組成物とのなじみが良くなり、重合性単量体（Ｃ）含有組成物が浸入しやすくなるという利点もある。
なお、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）のうちのいずれかのみが表面処理を施されたものであってもよく、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の両方が表面処理を施されたものであってもよい。後者の場合、表面処理された各無機充填材を別々に調製してもよいし、無機充填材（Ａ）と無機微粒子（Ｂ）との混合物に表面処理を施すことにより調製してもよい。 The inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are preferably surface-treated in advance. By using the surface-treated inorganic filler (A) or inorganic fine particles (B), the mechanical strength of the obtained dental mill blank can be further improved. Further, an inorganic filler molded body obtained by press-molding a mixture of an inorganic filler (A) and an inorganic fine particle (B) described below is brought into contact with a polymerizable monomer (C) -containing composition described below, Polymerization with each surface of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B), for example, when the polymerizable monomer (C) -containing composition is infiltrated into the spaces between the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B). There is also an advantage that compatibility with the polymerizable monomer (C) -containing composition is improved and the polymerizable monomer (C) -containing composition easily penetrates.
Incidentally, only one of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) may be surface-treated, and both the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) may be surface-treated. It may be treated. In the latter case, each surface-treated inorganic filler may be separately prepared, or may be prepared by subjecting a mixture of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) to a surface treatment.

表面処理に使用される表面処理剤としては、公知の表面処理剤を用いることができ、例えば、有機ケイ素化合物、有機チタン化合物、有機ジルコニウム化合物、有機アルミニウム化合物等の有機金属化合物や、リン酸基、ピロリン酸基、チオリン酸基、ホスホン酸基、スルホン酸基、カルボン酸基等の酸性基を少なくとも１個有する有機化合物（酸性基を有する有機化合物）などを用いることができる。表面処理剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。表面処理剤を２種以上併用する場合は、それによる表面処理層は、２種以上の表面処理剤の混合物の表面処理層であってもよいし、表面処理層が複数積層した複層構造の表面処理層であってもよい。表面処理方法としては、特に制限なく公知の方法を用いることができる。   As the surface treatment agent used for the surface treatment, a known surface treatment agent can be used, and examples thereof include organometallic compounds such as organosilicon compounds, organotitanium compounds, organozirconium compounds, organoaluminum compounds, and phosphate groups. An organic compound having at least one acidic group such as a pyrophosphoric acid group, a thiophosphoric acid group, a phosphonic acid group, a sulfonic acid group, and a carboxylic acid group (an organic compound having an acidic group) can be used. The surface treatment agents may be used alone or in combination of two or more. When two or more surface-treating agents are used in combination, the resulting surface-treating layer may be a surface-treating layer of a mixture of two or more surface-treating agents, or may have a multi-layer structure in which a plurality of surface-treating layers are laminated. It may be a surface treatment layer. As the surface treatment method, a known method can be used without particular limitation.

有機ケイ素化合物としては、例えば、Ｒ1 nＳｉＸ4-nで表される化合物などが挙げられる（式中、Ｒ1は炭素数１〜１２の置換又は非置換の炭化水素基であり、Ｘは炭素数１〜４のアルコキシ基、アセトキシ基、ヒドロキシル基、ハロゲン原子又は水素原子を示し、ｎは０〜３の整数であり、但し、Ｒ1及びＸが複数存在する場合は、それぞれ、同一であっても異なっていてもよい）。 Examples of the organosilicon compound include compounds represented by R 1 n SiX 4-n (wherein, R 1 is a substituted or unsubstituted hydrocarbon group having 1 to 12 carbon atoms, and X is Represents an alkoxy group having 1 to 4 carbon atoms, an acetoxy group, a hydroxyl group, a halogen atom or a hydrogen atom, n is an integer of 0 to 3, provided that when R 1 and X are present in plural, they are the same. It may or may not be).

有機ケイ素化合物の具体例としては、例えば、メチルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、ジフェニルジエトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（β−メトキシエトキシ）シラン、３，３，３−トリフルオロプロピルトリメトキシシラン、メチル−３，３，３−トリフルオロプロピルジメトキシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−メタクリロイルオキシプロピルメチルジメトキシシラン、γ−メタクリロイルオキシプロピルメチルジエトキシシラン、Ｎ−（β−アミノエチル）γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−（β−アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−（β−アミノエチル）γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、トリメチルシラノール、メチルトリクロロシラン、メチルジクロロシラン、ジメチルジクロロシラン、トリメチルクロロシラン、フェニルトリクロロシラン、ジフェニルジクロロシラン、ビニルトリクロロシラン、トリメチルブロモシラン、ジエチルシラン、ビニルトリアセトキシシラン、ω−（メタ）アクリロイルオキシアルキルトリメトキシシラン〔（メタ）アクリロイルオキシ基とケイ素原子との間の炭素数：３〜１２、例、３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン等〕、ω−（メタ）アクリロイルオキシアルキルトリエトキシシラン〔（メタ）アクリロイルオキシ基とケイ素原子との間の炭素数：３〜１２、例、３−メタクリロイルオキシプロピルトリエトキシシラン等〕などが挙げられる。なお、本発明において「（メタ）アクリロイル」との表記は、メタクリロイルとアクリロイルの両者を包含する意味で用いられる。   Specific examples of the organosilicon compound include, for example, methyltrimethoxysilane, dimethyldimethoxysilane, phenyltrimethoxysilane, diphenyldimethoxysilane, methyltriethoxysilane, dimethyldiethoxysilane, phenyltriethoxysilane, diphenyldiethoxysilane, isobutyl. Trimethoxysilane, vinyltrimethoxysilane, vinyltriethoxysilane, vinyltris (β-methoxyethoxy) silane, 3,3,3-trifluoropropyltrimethoxysilane, methyl-3,3,3-trifluoropropyldimethoxysilane, β- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane, γ-glycidoxypropyltrimethoxysilane, γ-glycidoxypropylmethyldiethoxysilane, γ-glycidoxypro Pyrtriethoxysilane, γ-methacryloyloxypropylmethyldimethoxysilane, γ-methacryloyloxypropylmethyldiethoxysilane, N- (β-aminoethyl) γ-aminopropylmethyldimethoxysilane, N- (β-aminoethyl) γ- Aminopropyltrimethoxysilane, N- (β-aminoethyl) γ-aminopropyltriethoxysilane, γ-aminopropyltrimethoxysilane, γ-aminopropyltriethoxysilane, N-phenyl-γ-aminopropyltrimethoxysilane, γ-mercaptopropyltrimethoxysilane, trimethylsilanol, methyltrichlorosilane, methyldichlorosilane, dimethyldichlorosilane, trimethylchlorosilane, phenyltrichlorosilane, diphenyldichlorosilane, vinyltrichlorosilane Lorosilane, trimethylbromosilane, diethylsilane, vinyltriacetoxysilane, ω- (meth) acryloyloxyalkyltrimethoxysilane [carbon number between (meth) acryloyloxy group and silicon atom: 3 to 12, eg, 3- Methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, etc.], ω- (meth) acryloyloxyalkyltriethoxysilane [carbon number between (meth) acryloyloxy group and silicon atom: 3 to 12, eg, 3-methacryloyloxypropyltriethoxy] Silane, etc.] and the like. In the present invention, the expression “(meth) acryloyl” is used to include both methacryloyl and acryloyl.

これらの中でも、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）と重合性単量体（Ｃ）との化学結合性を高めて得られる歯科用ミルブランクの機械的強度をより向上させることができることなどから、重合性単量体（Ｃ）と共重合し得る官能基を有する有機ケイ素化合物が好ましく、ω−（メタ）アクリロイルオキシアルキルトリメトキシシラン〔（メタ）アクリロイルオキシ基とケイ素原子との間の炭素数：３〜１２〕、ω−（メタ）アクリロイルオキシアルキルトリエトキシシラン〔（メタ）アクリロイルオキシ基とケイ素原子との間の炭素数：３〜１２〕、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシランがより好ましい。   Among these, it is possible to further improve the mechanical strength of the dental mill blank obtained by enhancing the chemical bondability between the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) and the polymerizable monomer (C). From the above, an organosilicon compound having a functional group capable of copolymerizing with the polymerizable monomer (C) is preferable, and ω- (meth) acryloyloxyalkyltrimethoxysilane [between the (meth) acryloyloxy group and the silicon atom] Carbon number of 3 to 12], ω- (meth) acryloyloxyalkyltriethoxysilane [carbon number between the (meth) acryloyloxy group and the silicon atom: 3 to 12], vinyltrimethoxysilane, vinyltriethoxy. Silane, vinyltriacetoxysilane, and 3-glycidoxypropyltrimethoxysilane are more preferable.

有機チタン化合物としては、例えば、テトラメチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラｎ−ブチルチタネート、ブチルチタネートダイマー、テトラ（２−エチルヘキシル）チタネートなどが挙げられる。   Examples of the organic titanium compound include tetramethyl titanate, tetraisopropyl titanate, tetra n-butyl titanate, butyl titanate dimer, and tetra (2-ethylhexyl) titanate.

有機ジルコニウム化合物としては、例えば、ジルコニウムイソプロポキシド、ジルコニウムｎ−ブトキシド、ジルコニウムアセチルアセトネート、ジルコニウムアセテートなどが挙げられる。   Examples of the organic zirconium compound include zirconium isopropoxide, zirconium n-butoxide, zirconium acetylacetonate, zirconium acetate and the like.

有機アルミニウム化合物としては、例えば、アルミニウムアセチルアセトネート、アルミニウム有機酸塩キレート化合物などが挙げられる。   Examples of the organic aluminum compound include aluminum acetylacetonate and aluminum organic acid salt chelate compounds.

リン酸基を有する有機化合物としては、例えば、２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェート、２−（メタ）アクリロイルオキシエチルジハイドロジェンホスフェート、３−（メタ）アクリロイルオキシプロピルジハイドロジェンホスフェート、４−（メタ）アクリロイルオキシブチルジハイドロジェンホスフェート、５−（メタ）アクリロイルオキシペンチルジハイドロジェンホスフェート、６−（メタ）アクリロイルオキシヘキシルジハイドロジェンホスフェート、７−（メタ）アクリロイルオキシヘプチルジハイドロジェンホスフェート、８−（メタ）アクリロイルオキシオクチルジハイドロジェンホスフェート、９−（メタ）アクリロイルオキシノニルジハイドロジェンホスフェート、１０−（メタ）アクリロイルオキシデシルジハイドロジェンホスフェート、１１−（メタ）アクリロイルオキシウンデシルジハイドロジェンホスフェート、１２−（メタ）アクリロイルオキシドデシルジハイドロジェンホスフェート、１６−（メタ）アクリロイルオキシヘキサデシルジハイドロジェンホスフェート、２０−（メタ）アクリロイルオキシイコシルジハイドロジェンホスフェート、ビス〔２−（メタ）アクリロイルオキシエチル〕ハイドロジェンホスフェート、ビス〔４−（メタ）アクリロイルオキシブチル〕ハイドロジェンホスフェート、ビス〔６−（メタ）アクリロイルオキシヘキシル〕ハイドロジェンホスフェート、ビス〔８−（メタ）アクリロイルオキシオクチル〕ハイドロジェンホスフェート、ビス〔９−（メタ）アクリロイルオキシノニル〕ハイドロジェンホスフェート、ビス〔１０−（メタ）アクリロイルオキシデシル〕ハイドロジェンホスフェート、１，３−ジ（メタ）アクリロイルオキシプロピルジハイドロジェンホスフェート、２−（メタ）アクリロイルオキシエチルフェニルハイドロジェンホスフェート、２−（メタ）アクリロイルオキシエチル−２−ブロモエチルハイドロジェンホスフェート、ビス〔２−（メタ）アクリロイルオキシ−（１−ヒドロキシメチル）エチル〕ハイドロジェンホスフェート、及びこれらの酸塩化物、アルカリ金属塩、アンモニウム塩などが挙げられる。   Examples of the organic compound having a phosphoric acid group include 2-ethylhexyl acid phosphate, stearyl acid phosphate, 2- (meth) acryloyloxyethyl dihydrogen phosphate, 3- (meth) acryloyloxypropyl dihydrogen phosphate, 4- (Meth) acryloyloxybutyl dihydrogen phosphate, 5- (meth) acryloyloxypentyl dihydrogen phosphate, 6- (meth) acryloyloxyhexyl dihydrogen phosphate, 7- (meth) acryloyloxyheptyl dihydrogen phosphate, 8- (meth) acryloyloxyoctyl dihydrogen phosphate, 9- (meth) acryloyloxynonyl dihydrogen phosphate, 10- (meth Acryloyloxydecyl dihydrogen phosphate, 11- (meth) acryloyloxyundecyl dihydrogen phosphate, 12- (meth) acryloyl oxide decyl dihydrogen phosphate, 16- (meth) acryloyloxyhexadecyl dihydrogen phosphate, 20 -(Meth) acryloyloxyicosyl dihydrogen phosphate, bis [2- (meth) acryloyloxyethyl] hydrogen phosphate, bis [4- (meth) acryloyloxybutyl] hydrogen phosphate, bis [6- (meth) Acryloyloxyhexyl] hydrogen phosphate, bis [8- (meth) acryloyloxyoctyl] hydrogen phosphate, bis [9- (meth) acryloylo Cynonyl] hydrogen phosphate, bis [10- (meth) acryloyloxydecyl] hydrogen phosphate, 1,3-di (meth) acryloyloxypropyl dihydrogen phosphate, 2- (meth) acryloyloxyethylphenyl hydrogen phosphate, 2- (meth) acryloyloxyethyl-2-bromoethyl hydrogen phosphate, bis [2- (meth) acryloyloxy- (1-hydroxymethyl) ethyl] hydrogen phosphate, and their acid chlorides, alkali metal salts, Examples thereof include ammonium salts.

また、ピロリン酸基、チオリン酸基、ホスホン酸基、スルホン酸基、カルボン酸基等の、上記以外の酸性基を有する有機化合物としては、例えば、国際公開第２０１２／０４２９１１号などに記載のものを用いることができる。   In addition, examples of the organic compound having an acidic group other than the above, such as a pyrophosphoric acid group, a thiophosphoric acid group, a phosphonic acid group, a sulfonic acid group, and a carboxylic acid group, include those described in WO 2012/042911 and the like. Can be used.

表面処理剤の使用量は特に限定されず、例えば、表面処理前の無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の合計１００質量部に対して、０．１〜５０質量部であることが好ましい。   The amount of the surface treatment agent used is not particularly limited, and may be, for example, 0.1 to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the total amount of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) before the surface treatment. preferable.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクにおける無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計は、無機充填材（Ａ）、無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の合計１００質量部において、７０質量部以上であることが好ましく、７５質量部以上であることがより好ましく、８０質量部以上であることがさらに好ましく、また、９５質量部以下であることが好ましく、９３質量部以下であることがより好ましく、９０質量部以下であることがさらに好ましい。これにより、機械的強度及び滑沢耐久性により優れた歯科用ミルブランクとなる。上記無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計は、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクを灰化することにより求めることができる。無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体を含むクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを灰化すると、通常は、重合体等の有機成分が焼却される。従って、灰化後の灰化物の質量を灰化前の質量で除すことによりクラウンコア一体型歯科用ミルブランクにおける無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計を求めることができる。当該灰化は、例えば、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクを坩堝に入れて電気炉等を用いて５７５℃で所定時間（例えば２時間）加熱することにより行うことができる。   The total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) in the crown core-integrated dental mill blank of the present invention is the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B), and the polymerizable monomer. In a total of 100 parts by mass of the polymer having a structure derived from (C), it is preferably 70 parts by mass or more, more preferably 75 parts by mass or more, still more preferably 80 parts by mass or more, Further, it is preferably 95 parts by mass or less, more preferably 93 parts by mass or less, and further preferably 90 parts by mass or less. As a result, the dental mill blank is excellent in mechanical strength and lubrication durability. The total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) can be determined by ashing the crown core-integrated dental mill blank. When a crown core-integrated dental mill blank containing a polymer having a structure derived from the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B) and the polymerizable monomer (C) is ashed, the polymer is usually polymerized. The organic components of are incinerated. Therefore, the total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) in the crown core-integrated dental mill blank is calculated by dividing the mass of the ashed product after ashing by the mass before ashing. You can The ashing can be carried out, for example, by placing the crown core-integrated dental mill blank in a crucible and heating it at 575 ° C. for a predetermined time (for example, 2 hours) using an electric furnace or the like.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを構成する重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体に、本発明の効果を奏する限り特に制限はなく、重合性単量体（Ｃ）が重合してなるものを用いることができ、重合性単量体（Ｃ）を含む重合性単量体（Ｃ）含有組成物中の重合性単量体（Ｃ）が重合硬化したものであることが好ましい。   The polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) constituting the crown core-integrated dental mill blank of the present invention is not particularly limited as long as the effects of the present invention are exhibited, and the polymerizable monomer ( The thing which C) polymerizes can be used, and the thing which the polymerizable monomer (C) in the composition containing a polymerizable monomer (C) containing a polymerizable monomer (C) polymerized and hardened. Is preferred.

重合性単量体（Ｃ）としては、歯科用ミルブランク等に使用される公知の重合性単量体を用いることができ、一般には、ラジカル重合性単量体が好適に用いられる。ラジカル重合性単量体の具体例としては、例えば、α−シアノアクリル酸、（メタ）アクリル酸、α−ハロゲン化アクリル酸、クロトン酸、桂皮酸、ソルビン酸、マレイン酸、イタコン酸等のカルボン酸のエステル；（メタ）アクリルアミド；（メタ）アクリルアミド誘導体；ビニルエステル類；ビニルエーテル類；モノ−Ｎ−ビニル誘導体；スチレン誘導体などが挙げられる。これらの中でも、カルボン酸のエステル、（メタ）アクリルアミド誘導体が好ましく、（メタ）アクリル酸エステル、（メタ）アクリルアミド誘導体がより好ましく、（メタ）アクリル酸エステルがさらに好ましい。なお、本明細書において「（メタ）アクリル」との表記は、メタクリルとアクリルの両者を包含する意味で用いられる。（メタ）アクリル酸エステル及び（メタ）アクリルアミド誘導体の例を以下に示す。   As the polymerizable monomer (C), a known polymerizable monomer used in a dental mill blank or the like can be used, and in general, a radical polymerizable monomer is preferably used. Specific examples of the radical-polymerizable monomer include carboxylic acids such as α-cyanoacrylic acid, (meth) acrylic acid, α-halogenated acrylic acid, crotonic acid, cinnamic acid, sorbic acid, maleic acid and itaconic acid. Examples thereof include acid esters; (meth) acrylamides; (meth) acrylamide derivatives; vinyl esters; vinyl ethers; mono-N-vinyl derivatives; styrene derivatives. Among these, carboxylic acid esters and (meth) acrylamide derivatives are preferred, (meth) acrylic acid esters and (meth) acrylamide derivatives are more preferred, and (meth) acrylic acid esters are even more preferred. In this specification, the expression “(meth) acrylic” is used to include both methacrylic and acrylic. Examples of (meth) acrylic acid ester and (meth) acrylamide derivative are shown below.

（ｉ）一官能性の（メタ）アクリル酸エステル及び（メタ）アクリルアミド誘導体
例えば、メチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、２−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）エチル（メタ）アクリレート、２，３−ジブロモプロピル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、６−ヒドロキシヘキシル（メタ）アクリレート、１０−ヒドロキシデシル（メタ）アクリレート、プロピレングリコールモノ（メタ）アクリレート、グリセリンモノ（メタ）アクリレート、エリスリトールモノ（メタ）アクリレート、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、Ｎ−ジヒドロキシエチル（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリロイルオキシドデシルピリジニウムブロミド、（メタ）アクリロイルオキシドデシルピリジニウムクロリド、（メタ）アクリロイルオキシヘキサデシルピリジニウムクロリド、（メタ）アクリロイルオキシデシルアンモニウムクロリド、１０−メルカプトデシル（メタ）アクリレートなどが挙げられる。 (I) Monofunctional (meth) acrylic acid ester and (meth) acrylamide derivative For example, methyl (meth) acrylate, isobutyl (meth) acrylate, benzyl (meth) acrylate, lauryl (meth) acrylate, 2- (N, N-dimethylamino) ethyl (meth) acrylate, 2,3-dibromopropyl (meth) acrylate, 2-hydroxyethyl (meth) acrylate, 6-hydroxyhexyl (meth) acrylate, 10-hydroxydecyl (meth) acrylate, propylene Glycol mono (meth) acrylate, glycerin mono (meth) acrylate, erythritol mono (meth) acrylate, N-methylol (meth) acrylamide, N-hydroxyethyl (meth) acrylamide, N-dihydroxyethyl (meth) A) acrylamide, (meth) acryloyloxide decylpyridinium bromide, (meth) acryloyloxide decylpyridinium chloride, (meth) acryloyloxyhexadecylpyridinium chloride, (meth) acryloyloxydecyl ammonium chloride, 10-mercaptodecyl (meth) acrylate, etc. Is mentioned.

（ii）二官能性の（メタ）アクリル酸エステル
例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ（メタ）アクリレート、２，２−ビス［４−〔３−アクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロポキシ〕フェニル］プロパン、２，２−ビス［４−〔３−メタクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロポキシ〕フェニル］プロパン（通称Ｂｉｓ−ＧＭＡ）、２，２−ビス〔４−（メタ）アクリロイルオキシエトキシフェニル〕プロパン、２，２−ビス〔４−（メタ）アクリロイルオキシポリエトキシフェニル〕プロパン、１，２−ビス〔３−（メタ）アクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロポキシ〕エタン、ペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、［２，２，４−トリメチルヘキサメチレンビス（２−カルバモイルオキシエチル）］ジメタクリレート（通称ＵＤＭＡ）、２，２，３，３，４，４−ヘキサフルオロ−１，５−ペンチルジ（メタ）アクリレートなどが挙げられる。 (Ii) Bifunctional (meth) acrylic acid ester For example, ethylene glycol di (meth) acrylate, triethylene glycol di (meth) acrylate, propylene glycol di (meth) acrylate, neopentyl glycol di (meth) acrylate, 1 , 6-hexanediol di (meth) acrylate, 1,10-decanediol di (meth) acrylate, 2,2-bis [4- [3-acryloyloxy-2-hydroxypropoxy] phenyl] propane, 2,2- Bis [4- [3-methacryloyloxy-2-hydroxypropoxy] phenyl] propane (commonly called Bis-GMA), 2,2-bis [4- (meth) acryloyloxyethoxyphenyl] propane, 2,2-bis [4 -(Meth) acryloyloxypolyethoxyphenyl] Lopan, 1,2-bis [3- (meth) acryloyloxy-2-hydroxypropoxy] ethane, pentaerythritol di (meth) acrylate, [2,2,4-trimethylhexamethylenebis (2-carbamoyloxyethyl)] Examples thereof include dimethacrylate (commonly called UDMA), 2,2,3,3,4,4-hexafluoro-1,5-pentyldi (meth) acrylate and the like.

（iii）三官能性以上の（メタ）アクリル酸エステル
例えば、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、トリメチロールエタントリ（メタ）アクリレート、テトラメチロールメタントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ’−（２，２，４−トリメチルヘキサメチレン）ビス〔２−（アミノカルボキシ）プロパン−１，３−ジオール〕テトラ（メタ）アクリレート、１，７−ジアクリロイルオキシ−２，２，６，６−テトラ（メタ）アクリロイルオキシメチル−４−オキシヘプタンなどが挙げられる。 (Iii) Trifunctional or higher-functional (meth) acrylic acid ester For example, trimethylolpropane tri (meth) acrylate, trimethylolethane tri (meth) acrylate, tetramethylolmethane tri (meth) acrylate, pentaerythritol tetra (meth) acrylate. , Dipentaerythritol hexa (meth) acrylate, N, N '-(2,2,4-trimethylhexamethylene) bis [2- (aminocarboxy) propane-1,3-diol] tetra (meth) acrylate, 1, 7-diacryloyloxy-2,2,6,6-tetra (meth) acryloyloxymethyl-4-oxyheptane and the like can be mentioned.

なお、重合性単量体（Ｃ）としては、前記ラジカル重合性単量体の他に、オキシラン化合物、オキセタン化合物等のカチオン重合性単量体を使用することもできる。   As the polymerizable monomer (C), a cationically polymerizable monomer such as an oxirane compound or an oxetane compound can be used in addition to the radically polymerizable monomer.

重合性単量体（Ｃ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、重合性単量体（Ｃ）は液体状であることが好ましいが、常温で液体状である必要は必ずしもなく、さらに、固体状の重合性単量体（Ｃ）であっても、その他の液体状の重合性単量体（Ｃ）と混合溶解して使用することもできる。   As the polymerizable monomer (C), one type may be used alone, or two or more types may be used in combination. Further, the polymerizable monomer (C) is preferably in a liquid state, but it does not necessarily need to be in a liquid state at room temperature, and even if it is a solid state polymerizable monomer (C), It can also be used by mixing and dissolving it with the liquid polymerizable monomer (C).

重合性単量体（Ｃ）の粘度（２５℃）は、１０Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、５Ｐａ・ｓ以下であることがより好ましく、２Ｐａ・ｓ以下であることがさらに好ましい。一方、２種以上の重合性単量体（Ｃ）を混合して用いる場合、又は溶剤に希釈して用いる場合は、個々の重合性単量体（Ｃ）の粘度が上記範囲内にある必要はなく、使用される状態（混合・希釈された状態）において、その粘度が上記範囲内にあることが好ましい。   The viscosity (25 ° C.) of the polymerizable monomer (C) is preferably 10 Pa · s or less, more preferably 5 Pa · s or less, and further preferably 2 Pa · s or less. On the other hand, when two or more polymerizable monomers (C) are mixed and used, or when diluted with a solvent and used, the viscosity of each polymerizable monomer (C) must be within the above range. However, it is preferable that the viscosity in the used state (mixed / diluted state) is within the above range.

重合性単量体（Ｃ）を重合して重合体を得るにあたっては、重合を容易にするために重合開始剤を用いることができ、特に重合性単量体（Ｃ）含有組成物中の重合性単量体（Ｃ）を重合硬化させることにより重合体を得る場合には、当該重合性単量体（Ｃ）含有組成物がさらに重合開始剤を含むことが好ましい。重合開始剤としては、一般工業界で使用されている重合開始剤を用いることができ、特に歯科用途に用いられる重合開始剤を好ましく用いることができる。重合開始剤としては、例えば、加熱重合開始剤、光重合開始剤及び化学重合開始剤からなる群より選ばれる少なくとも１種を使用することができる。   In obtaining the polymer by polymerizing the polymerizable monomer (C), a polymerization initiator can be used to facilitate the polymerization, and particularly, the polymerization in the composition containing the polymerizable monomer (C). When a polymer is obtained by polymerizing and curing the polymerizable monomer (C), it is preferable that the polymerizable monomer (C) -containing composition further contains a polymerization initiator. As the polymerization initiator, a polymerization initiator used in the general industrial field can be used, and particularly a polymerization initiator used for dental purposes can be preferably used. As the polymerization initiator, for example, at least one selected from the group consisting of a heat polymerization initiator, a photopolymerization initiator and a chemical polymerization initiator can be used.

（ｉ）加熱重合開始剤
加熱重合開始剤としては、例えば、有機過酸化物、アゾ化合物などが挙げられる。 (I) Thermal Polymerization Initiator Examples of the thermal polymerization initiator include organic peroxides and azo compounds.

前記有機過酸化物としては、例えば、ケトンペルオキシド、ヒドロペルオキシド、ジアシルペルオキシド、ジアルキルペルオキシド、ペルオキシケタール、ペルオキシエステル、ペルオキシジカーボネートなどが挙げられる。   Examples of the organic peroxide include ketone peroxide, hydroperoxide, diacyl peroxide, dialkyl peroxide, peroxyketal, peroxyester, and peroxydicarbonate.

前記ケトンペルオキシドとしては、例えば、メチルエチルケトンペルオキシド、メチルイソブチルケトンペルオキシド、メチルシクロヘキサノンペルオキシド、シクロヘキサノンペルオキシドなどが挙げられる。   Examples of the ketone peroxide include methyl ethyl ketone peroxide, methyl isobutyl ketone peroxide, methyl cyclohexanone peroxide, cyclohexanone peroxide and the like.

前記ヒドロペルオキシドとしては、例えば、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロペルオキシド、ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、クメンヒドロペルオキシド、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、１，１，３，３−テトラメチルブチルヒドロペルオキシドなどが挙げられる。   Examples of the hydroperoxide include 2,5-dimethylhexane-2,5-dihydroperoxide, diisopropylbenzene hydroperoxide, cumene hydroperoxide, t-butyl hydroperoxide, 1,1,3,3-tetramethylbutyl hydroperoxide. And so on.

前記ジアシルペルオキシドとしては、例えば、アセチルペルオキシド、イソブチリルペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、デカノイルペルオキシド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルペルオキシド、２，４−ジクロロベンゾイルペルオキシド、ラウロイルペルオキシドなどが挙げられる。   Examples of the diacyl peroxide include acetyl peroxide, isobutyryl peroxide, benzoyl peroxide, decanoyl peroxide, 3,5,5-trimethylhexanoyl peroxide, 2,4-dichlorobenzoyl peroxide, lauroyl peroxide and the like.

前記ジアルキルペルオキシドとしては、例えば、ジ−ｔ−ブチルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン、１，３−ビス（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）−３−ヘキシンなどが挙げられる。   Examples of the dialkyl peroxide include di-t-butyl peroxide, dicumyl peroxide, t-butyl cumyl peroxide, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane, 1,3-bis. Examples include (t-butylperoxyisopropyl) benzene and 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) -3-hexyne.

前記ペルオキシケタールとしては、例えば、１，１−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）シクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）ブタン、２，２−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）オクタン、４，４−ビス（ｔ−ブチルペルオキシ）バレリン酸ｎ−ブチルエステルなどが挙げられる。   Examples of the peroxyketal include 1,1-bis (t-butylperoxy) -3,3,5-trimethylcyclohexane, 1,1-bis (t-butylperoxy) cyclohexane and 2,2-bis (t- Butylperoxy) butane, 2,2-bis (t-butylperoxy) octane, 4,4-bis (t-butylperoxy) valeric acid n-butyl ester, and the like.

前記ペルオキシエステルとしては、例えば、α−クミルペルオキシネオデカノエート、ｔ−ブチルペルオキシネオデカノエート、ｔ−ブチルペルオキシピバレート、２，２，４−トリメチルペンチルペルオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−アミルペルオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルペルオキシ−２−エチルヘキサノエート、ジ−ｔ−ブチルペルオキシイソフタレート、ジ−ｔ−ブチルペルオキシヘキサヒドロテレフタレート、ｔ−ブチルペルオキシ−３，３，５−トリメチルヘキサノエート、ｔ−ブチルペルオキシアセテート、ｔ−ブチルペルオキシベンゾエート、ｔ−ブチルペルオキシマレエートなどが挙げられる。   Examples of the peroxy ester include α-cumyl peroxy neodecanoate, t-butyl peroxy neodecanoate, t-butyl peroxypivalate, 2,2,4-trimethylpentyl peroxy-2-ethyl hexanoate. , T-amylperoxy-2-ethylhexanoate, t-butylperoxy-2-ethylhexanoate, di-t-butylperoxyisophthalate, di-t-butylperoxyhexahydroterephthalate, t-butylperoxy-3 , 3,5-trimethylhexanoate, t-butylperoxyacetate, t-butylperoxybenzoate, t-butylperoxymaleate and the like.

前記ペルオキシジカーボネートとしては、例えば、ジ−３−メトキシペルオキシジカーボネート、ジ−２−エチルヘキシルペルオキシジカーボネート、ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）ペルオキシジカーボネート、ジイソプロピルペルオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルペルオキシジカーボネート、ジ−２−エトキシエチルペルオキシジカーボネート、ジアリルペルオキシジカーボネートなどが挙げられる。   Examples of the peroxydicarbonate include di-3-methoxyperoxydicarbonate, di-2-ethylhexylperoxydicarbonate, bis (4-t-butylcyclohexyl) peroxydicarbonate, diisopropylperoxydicarbonate, di-n-propyl. Examples include peroxydicarbonate, di-2-ethoxyethylperoxydicarbonate, diallylperoxydicarbonate, and the like.

これらの有機過酸化物の中でも、安全性、保存安定性及びラジカル生成能力の総合的なバランスから、ジアシルペルオキシドが好ましく、その中でもベンゾイルペルオキシドがより好ましい。   Among these organic peroxides, diacyl peroxide is preferable, and benzoyl peroxide is more preferable, from the viewpoint of comprehensive balance of safety, storage stability and radical generation ability.

前記アゾ化合物としては、例えば、２，２’−アゾビス（イソブチロニトリル）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）、４，４’−アゾビス（４−シアノバレリン酸）、１，１’−アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、ジメチル−２，２’−アゾビス（イソブチラート）、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）ジヒドロクロリドなどが挙げられる。   Examples of the azo compound include 2,2′-azobis (isobutyronitrile), 2,2′-azobis (2,4-dimethylvaleronitrile), 4,4′-azobis (4-cyanovaleric acid), 1,1′-azobis (cyclohexane-1-carbonitrile), dimethyl-2,2′-azobis (isobutyrate), 2,2′-azobis (2-amidinopropane) dihydrochloride and the like can be mentioned.

（ii）光重合開始剤
光重合開始剤としては、歯科用コンポジットレジンに広く使用されているものを好ましく使用することができ、例えば、（ビス）アシルホスフィンオキシド類、α−ジケトン類、クマリン類などが挙げられる。 (Ii) Photopolymerization initiator As the photopolymerization initiator, those widely used in dental composite resins can be preferably used, and examples thereof include (bis) acylphosphine oxides, α-diketones, and coumarins. And so on.

前記（ビス）アシルホスフィンオキシド類のうち、アシルホスフィンオキシド類としては、例えば、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド、２，６−ジメトキシベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド、２，６−ジクロロベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド、２，４，６−トリメチルベンゾイルメトキシフェニルホスフィンオキシド、２，４，６−トリメチルベンゾイルエトキシフェニルホスフィンオキシド、２，３，５，６−テトラメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド、ベンゾイルジ（２，６−ジメチルフェニル）ホスホネート、及びこれらの塩などが挙げられる。   Among the (bis) acylphosphine oxides, examples of the acylphosphine oxides include 2,4,6-trimethylbenzoyldiphenylphosphine oxide, 2,6-dimethoxybenzoyldiphenylphosphine oxide, and 2,6-dichlorobenzoyldiphenylphosphine. Oxide, 2,4,6-trimethylbenzoylmethoxyphenylphosphine oxide, 2,4,6-trimethylbenzoylethoxyphenylphosphine oxide, 2,3,5,6-tetramethylbenzoyldiphenylphosphine oxide, benzoyldi (2,6-dimethyl) Phenyl) phosphonate, salts thereof, and the like.

前記（ビス）アシルホスフィンオキシド類のうち、ビスアシルホスフィンオキシド類としては、例えば、ビス（２，６−ジクロロベンゾイル）フェニルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジクロロベンゾイル）−２，５−ジメチルフェニルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジクロロベンゾイル）−４−プロピルフェニルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジクロロベンゾイル）−１−ナフチルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジメトキシベンゾイル）フェニルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジメトキシベンゾイル）−２，４，４−トリメチルペンチルホスフィンオキシド、ビス（２，６−ジメトキシベンゾイル）−２，５−ジメチルフェニルホスフィンオキシド、ビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）フェニルホスフィンオキシド、ビス（２，３，６−トリメチルベンゾイル）−２，４，４−トリメチルペンチルホスフィンオキシド、及びこれらの塩などが挙げられる。   Among the (bis) acylphosphine oxides, examples of the bisacylphosphine oxides include bis (2,6-dichlorobenzoyl) phenylphosphine oxide and bis (2,6-dichlorobenzoyl) -2,5-dimethylphenyl. Phosphine oxide, bis (2,6-dichlorobenzoyl) -4-propylphenylphosphine oxide, bis (2,6-dichlorobenzoyl) -1-naphthylphosphine oxide, bis (2,6-dimethoxybenzoyl) phenylphosphine oxide, bis (2,6-dimethoxybenzoyl) -2,4,4-trimethylpentylphosphine oxide, bis (2,6-dimethoxybenzoyl) -2,5-dimethylphenylphosphine oxide, bis (2,4,6-trimethylbenzoyl) Phenylphos In'okishido, bis (2,3,6-trimethylbenzoyl) -2,4,4-trimethylpentyl phosphine oxide, and their salts.

これらの（ビス）アシルホスフィンオキシド類の中でも、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキシド、２，４，６−トリメチルベンゾイルメトキシフェニルホスフィンオキシド、ビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）フェニルホスフィンオキシド、２，４，６−トリメチルベンゾイルフェニルホスフィンオキシドのナトリウム塩が好ましい。   Among these (bis) acylphosphine oxides, 2,4,6-trimethylbenzoyldiphenylphosphine oxide, 2,4,6-trimethylbenzoylmethoxyphenylphosphine oxide, bis (2,4,6-trimethylbenzoyl) phenylphosphine The oxide, the sodium salt of 2,4,6-trimethylbenzoylphenylphosphine oxide, is preferred.

前記α−ジケトン類としては、例えば、ジアセチル、ベンジル、カンファーキノン、２，３−ペンタジオン、２，３−オクタジオン、９，１０−フェナントレンキノン、４，４’−オキシベンジル、アセナフテンキノンなどが挙げられる。これらの中でも、カンファーキノンが好ましい。   Examples of the α-diketones include diacetyl, benzyl, camphorquinone, 2,3-pentadione, 2,3-octadione, 9,10-phenanthrenequinone, 4,4′-oxybenzyl and acenaphthenequinone. Be done. Of these, camphorquinone is preferred.

前記クマリン類としては、例えば、３，３’−カルボニルビス（７−ジエチルアミノクマリン）、３−（４−メトキシベンゾイル）クマリン、３−チエニルクマリン、３−ベンゾイル−５，７−ジメトキシクマリン、３−ベンゾイル−７−メトキシクマリン、３−ベンゾイル−６−メトキシクマリン、３−ベンゾイル−８−メトキシクマリン、３−ベンゾイルクマリン、７−メトキシ−３−（ｐ−ニトロベンゾイル）クマリン、３−（ｐ−ニトロベンゾイル）クマリン、３，５−カルボニルビス（７−メトキシクマリン）、３−ベンゾイル−６−ブロモクマリン、３，３’−カルボニルビスクマリン、３−ベンゾイル−７−ジメチルアミノクマリン、３−ベンゾイルベンゾ［ｆ］クマリン、３−カルボキシクマリン、３−カルボキシ−７−メトキシクマリン、３−エトキシカルボニル−６−メトキシクマリン、３−エトキシカルボニル−８−メトキシクマリン、３−アセチルベンゾ［ｆ］クマリン、３−ベンゾイル−６−ニトロクマリン、３−ベンゾイル−７−ジエチルアミノクマリン、７−ジメチルアミノ−３−（４−メトキシベンゾイル）クマリン、７−ジエチルアミノ−３−（４−メトキシベンゾイル）クマリン、７−ジエチルアミノ−３−（４−ジエチルアミノ）クマリン、７−メトキシ−３−（４−メトキシベンゾイル）クマリン、３−（４−ニトロベンゾイル）ベンゾ［ｆ］クマリン、３−（４−エトキシシンナモイル）−７−メトキシクマリン、３−（４−ジメチルアミノシンナモイル）クマリン、３−（４−ジフェニルアミノシンナモイル）クマリン、３−［（３−ジメチルベンゾチアゾール−２−イリデン）アセチル］クマリン、３−［（１−メチルナフト［１，２−ｄ］チアゾール−２−イリデン）アセチル］クマリン、３，３’−カルボニルビス（６−メトキシクマリン）、３，３’−カルボニルビス（７−アセトキシクマリン）、３，３’−カルボニルビス（７−ジメチルアミノクマリン）、３−（２−ベンゾチアゾイル）−７−（ジエチルアミノ）クマリン、３−（２−ベンゾチアゾイル）−７−（ジブチルアミノ）クマリン、３−（２−ベンゾイミダゾイル）−７−（ジエチルアミノ）クマリン、３−（２−ベンゾチアゾイル）−７−（ジオクチルアミノ）クマリン、３−アセチル−７−（ジメチルアミノ）クマリン、３，３’−カルボニルビス（７−ジブチルアミノクマリン）、３，３’−カルボニル−７−ジエチルアミノクマリン−７’−ビス（ブトキシエチル）アミノクマリン、１０−［３−［４−（ジメチルアミノ）フェニル］−１−オキソ−２−プロペニル］−２，３，６，７−テトラヒドロ−１，１，７，７−テトラメチル−１Ｈ，５Ｈ，１１Ｈ−［１］ベンゾピラノ［６，７，８−ｉｊ］キノリジン−１１−オン、１０−（２−ベンゾチアゾイル）−２，３，６，７−テトラヒドロ−１，１，７，７−テトラメチル−１Ｈ，５Ｈ，１１Ｈ−［１］ベンゾピラノ［６，７，８−ｉｊ］キノリジン−１１−オンなどが挙げられる。   Examples of the coumarins include 3,3′-carbonylbis (7-diethylaminocoumarin), 3- (4-methoxybenzoyl) coumarin, 3-thienylcoumarin, 3-benzoyl-5,7-dimethoxycoumarin, 3- Benzoyl-7-methoxycoumarin, 3-benzoyl-6-methoxycoumarin, 3-benzoyl-8-methoxycoumarin, 3-benzoylcoumarin, 7-methoxy-3- (p-nitrobenzoyl) coumarin, 3- (p-nitro Benzoyl) coumarin, 3,5-carbonylbis (7-methoxycoumarin), 3-benzoyl-6-bromocoumarin, 3,3′-carbonylbiscoumarin, 3-benzoyl-7-dimethylaminocoumarin, 3-benzoylbenzo [ f] Coumarin, 3-carboxycoumarin, 3-carboxy-7-me Xycoumarin, 3-ethoxycarbonyl-6-methoxycoumarin, 3-ethoxycarbonyl-8-methoxycoumarin, 3-acetylbenzo [f] coumarin, 3-benzoyl-6-nitrocoumarin, 3-benzoyl-7-diethylaminocoumarin, 7 -Dimethylamino-3- (4-methoxybenzoyl) coumarin, 7-diethylamino-3- (4-methoxybenzoyl) coumarin, 7-diethylamino-3- (4-diethylamino) coumarin, 7-methoxy-3- (4- Methoxybenzoyl) coumarin, 3- (4-nitrobenzoyl) benzo [f] coumarin, 3- (4-ethoxycinnamoyl) -7-methoxycoumarin, 3- (4-dimethylaminocinnamoyl) coumarin, 3- (4 -Diphenylaminocinnamoyl) coumarin, 3-[(3 Dimethylbenzothiazole-2-ylidene) acetyl] coumarin, 3-[(1-methylnaphtho [1,2-d] thiazole-2-ylidene) acetyl] coumarin, 3,3′-carbonylbis (6-methoxycoumarin), 3,3′-carbonylbis (7-acetoxycoumarin), 3,3′-carbonylbis (7-dimethylaminocoumarin), 3- (2-benzothiazoyl) -7- (diethylamino) coumarin, 3- (2 -Benzothiazoyl) -7- (dibutylamino) coumarin, 3- (2-benzimidazoyl) -7- (diethylamino) coumarin, 3- (2-benzothiazoyl) -7- (dioctylamino) coumarin, 3 -Acetyl-7- (dimethylamino) coumarin, 3,3'-carbonylbis (7-dibutylaminocoumarin), 3,3'- Carbonyl-7-diethylaminocoumarin-7'-bis (butoxyethyl) aminocoumarin, 10- [3- [4- (dimethylamino) phenyl] -1-oxo-2-propenyl] -2,3,6,7- Tetrahydro-1,1,7,7-tetramethyl-1H, 5H, 11H- [1] benzopyrano [6,7,8-ij] quinolidin-11-one, 10- (2-benzothiazoyl) -2, Examples include 3,6,7-tetrahydro-1,1,7,7-tetramethyl-1H, 5H, 11H- [1] benzopyrano [6,7,8-ij] quinolidin-11-one.

これらのクマリン化合物の中でも、３，３’−カルボニルビス（７−ジエチルアミノクマリン）、３，３’−カルボニルビス（７−ジブチルアミノクマリン）が好ましい。   Among these coumarin compounds, 3,3'-carbonylbis (7-diethylaminocoumarin) and 3,3'-carbonylbis (7-dibutylaminocoumarin) are preferable.

（iii）化学重合開始剤
化学重合開始剤としては、例えば、レドックス系重合開始剤などが挙げられる。当該レドックス系重合開始剤としては、有機過酸化物−アミン系；有機過酸化物−アミン−スルフィン酸（又はその塩）系などを好ましく用いることができる。レドックス系重合開始剤を使用する場合、酸化剤と還元剤とを別々に包装しておき、使用する直前に両者を混合するのが好ましい。 (Iii) Chemical Polymerization Initiator Examples of the chemical polymerization initiator include redox-based polymerization initiators. As the redox type polymerization initiator, organic peroxide-amine type; organic peroxide-amine-sulfinic acid (or salt thereof) type and the like can be preferably used. When using a redox-type polymerization initiator, it is preferable that the oxidizing agent and the reducing agent be separately packaged and that both are mixed immediately before use.

レドックス系重合開始剤の酸化剤としては、例えば、有機過酸化物などが挙げられる。当該有機過酸化物としては、公知のものを使用することができ、具体的には、加熱重合開始剤の説明において例示した有機過酸化物を使用することができる。当該有機過酸化物としては、安全性、保存安定性及びラジカル生成能力の総合的なバランスから、ジアシルペルオキシドが好ましく、その中でもベンゾイルペルオキシドがより好ましい。   Examples of the oxidizing agent for the redox polymerization initiator include organic peroxides and the like. As the organic peroxide, known ones can be used, and specifically, the organic peroxides exemplified in the description of the heat polymerization initiator can be used. As the organic peroxide, diacyl peroxide is preferable, and benzoyl peroxide is more preferable, from the viewpoint of comprehensive balance of safety, storage stability and radical generation ability.

レドックス系重合開始剤の還元剤としては、通常、芳香環に電子吸引性基を有しない第３級芳香族アミンが用いられる。芳香環に電子吸引性基を有しない第３級芳香族アミンとしては、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｍ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジエチル−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，５−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，４−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−エチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−イソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，４−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−エチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−イソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジイソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリンなどが挙げられる。   As the reducing agent for the redox polymerization initiator, a tertiary aromatic amine having no electron-withdrawing group in the aromatic ring is usually used. Examples of the tertiary aromatic amine having no electron-withdrawing group on the aromatic ring include N, N-dimethylaniline, N, N-dimethyl-p-toluidine, N, N-dimethyl-m-toluidine, N, N-diethyl-p-toluidine, N, N-dimethyl-3,5-dimethylaniline, N, N-dimethyl-3,4-dimethylaniline, N, N-dimethyl-4-ethylaniline, N, N-dimethyl -4-isopropylaniline, N, N-dimethyl-4-t-butylaniline, N, N-dimethyl-3,5-di-t-butylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3, 5-dimethylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -p-toluidine, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,4-dimethylaniline, N, N-bis (2-hydroxy) Cyl) -4-ethylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -4-isopropylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -4-t-butylaniline, N, N-bis ( 2-hydroxyethyl) -3,5-diisopropylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,5-di-t-butylaniline and the like can be mentioned.

重合開始剤は１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。例えば、重合開始剤として、加熱重合開始剤と光重合開始剤とを併用してもよい。この場合、ジアシルペルオキシドと（ビス）アシルホスフィンオキシド類とを併用することが好ましい。   The polymerization initiators may be used alone or in combination of two or more. For example, a heat polymerization initiator and a photopolymerization initiator may be used in combination as the polymerization initiator. In this case, diacyl peroxide and (bis) acylphosphine oxides are preferably used in combination.

重合開始剤の使用量は特に限定されないが、重合性などの観点から、重合性単量体（Ｃ）１００質量部に対して、０．００１質量部以上であることが好ましく、０．０５質量部以上であることがより好ましく、０．１質量部以上であることがさらに好ましい。重合開始剤の使用量が上記下限以上であることにより、重合開始剤自体の重合性能が低い場合であっても、重合が十分に進行して得られる歯科用ミルブランクひいてはそれから得られる歯科用補綴物の強度が向上する。一方、重合開始剤の使用量は、重合性単量体（Ｃ）１００質量部に対して、３０質量部以下であることが好ましく、２０質量部以下であることがより好ましい。重合開始剤の使用量が上記上限以下であることにより、重合開始剤の析出を抑制することができる。   The amount of the polymerization initiator used is not particularly limited, but from the viewpoint of polymerizability and the like, it is preferably 0.001 parts by mass or more, and 0.05 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer (C). It is more preferably at least 0.1 part by mass, further preferably at least 0.1 part by mass. Due to the amount of the polymerization initiator used being the above lower limit or more, even if the polymerization performance of the polymerization initiator itself is low, a dental mill blank obtained by sufficient progress of polymerization and thus a dental prosthesis obtained therefrom The strength of the object is improved. On the other hand, the amount of the polymerization initiator used is preferably 30 parts by mass or less, and more preferably 20 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer (C). When the amount of the polymerization initiator used is not more than the above upper limit, the precipitation of the polymerization initiator can be suppressed.

重合開始剤を使用するにあたっては、重合促進剤を併用してもよく、特に重合性単量体（Ｃ）含有組成物中の重合性単量体（Ｃ）を重合硬化させることにより重合体を得る場合には、当該重合性単量体（Ｃ）含有組成物が重合開始剤と共にさらに重合促進剤を含んでもよい。重合促進剤を併用することで、重合をより短時間で効率的に行うことができる場合がある。当該重合促進剤としては、一般工業界で使用されている重合促進剤を用いることができ、特に歯科用途に用いられる重合促進剤を好ましく用いることができる。重合促進剤は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。   When using the polymerization initiator, a polymerization accelerator may be used in combination, and in particular, the polymer is obtained by polymerizing and curing the polymerizable monomer (C) in the composition containing the polymerizable monomer (C). When it is obtained, the polymerizable monomer (C) -containing composition may further contain a polymerization accelerator together with the polymerization initiator. In some cases, the polymerization can be efficiently performed in a shorter time by using the polymerization accelerator together. As the polymerization accelerator, a polymerization accelerator used in general industry can be used, and particularly, a polymerization accelerator used for dental applications can be preferably used. The polymerization accelerators may be used alone or in combination of two or more.

光重合開始剤に好適な重合促進剤としては、例えば、第３級アミン類、アルデヒド類、チオール類、スルフィン酸及びその塩などが挙げられる。   Suitable polymerization accelerators for the photopolymerization initiator include, for example, tertiary amines, aldehydes, thiols, sulfinic acid and salts thereof.

第３級アミン類としては、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｍ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジエチル−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，５−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，４−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−エチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−イソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−４−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，４−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−エチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−イソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−４−ｔ−ブチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジイソプロピルアニリン、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸ｎ−ブトキシエチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸（２−メタクリロイルオキシ）エチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸エチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸ブチル、Ｎ−メチルジエタノールアミン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、Ｎ−メチルジエタノールアミン、Ｎ−エチルジエタノールアミン、Ｎ−ｎ−ブチルジエタノールアミン、Ｎ−ラウリルジエタノールアミン、トリエタノールアミン、２−（ジメチルアミノ）エチルメタクリレート、Ｎ−メチルジエタノールアミンジメタクリレート、Ｎ−エチルジエタノールアミンジメタクリレート、トリエタノールアミンモノメタクリレート、トリエタノールアミンジメタクリレート、トリエタノールアミントリメタクリレートなどが挙げられる。   Examples of the tertiary amines include N, N-dimethylaniline, N, N-dimethyl-p-toluidine, N, N-dimethyl-m-toluidine, N, N-diethyl-p-toluidine, N, N. -Dimethyl-3,5-dimethylaniline, N, N-dimethyl-3,4-dimethylaniline, N, N-dimethyl-4-ethylaniline, N, N-dimethyl-4-isopropylaniline, N, N-dimethyl -4-t-butylaniline, N, N-dimethyl-3,5-di-t-butylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,5-dimethylaniline, N, N-bis ( 2-hydroxyethyl) -p-toluidine, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,4-dimethylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -4-ethylaniline, N, -Bis (2-hydroxyethyl) -4-isopropylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -4-t-butylaniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,5-diisopropyl Aniline, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -3,5-di-t-butylaniline, n-butoxyethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, 4- (N, N-dimethyl) Amino) (2-methacryloyloxy) ethyl benzoate, ethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, butyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, N-methyldiethanolamine, 4- (N, N-dimethylamino) benzophenone, trimethylamine, triethylamine, N-methyldiethanolamine, N-ethyldiethanolamine, N-n- Chillidiethanolamine, N-lauryldiethanolamine, triethanolamine, 2- (dimethylamino) ethyl methacrylate, N-methyldiethanolamine dimethacrylate, N-ethyldiethanolamine dimethacrylate, triethanolamine monomethacrylate, triethanolamine dimethacrylate, triethanolamine Trimethacrylate etc. are mentioned.

アルデヒド類としては、例えば、ジメチルアミノベンズアルデヒド、テレフタルアルデヒドなどが挙げられる。   Examples of aldehydes include dimethylaminobenzaldehyde and terephthalaldehyde.

チオール類としては、例えば、２−メルカプトベンゾオキサゾール、デカンチオール、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、チオ安息香酸などが挙げられる。   Examples of the thiols include 2-mercaptobenzoxazole, decanethiol, 3-mercaptopropyltrimethoxysilane, and thiobenzoic acid.

スルフィン酸及びその塩としては、例えば、ベンゼンスルフィン酸、ベンゼンスルフィン酸ナトリウム、ベンゼンスルフィン酸カリウム、ベンゼンスルフィン酸カルシウム、ベンゼンスルフィン酸リチウム、ｐ−トルエンスルフィン酸、ｐ−トルエンスルフィン酸ナトリウム、ｐ−トルエンスルフィン酸カリウム、ｐ−トルエンスルフィン酸カルシウム、ｐ−トルエンスルフィン酸リチウム、２，４，６−トリメチルベンゼンスルフィン酸、２，４，６−トリメチルベンゼンスルフィン酸ナトリウム、２，４，６−トリメチルベンゼンスルフィン酸カリウム、２，４，６−トリメチルベンゼンスルフィン酸カルシウム、２，４，６−トリメチルベンゼンスルフィン酸リチウム、２，４，６−トリエチルベンゼンスルフィン酸、２，４，６−トリエチルベンゼンスルフィン酸ナトリウム、２，４，６−トリエチルベンゼンスルフィン酸カリウム、２，４，６−トリエチルベンゼンスルフィン酸カルシウム、２，４，６−トリエチルベンゼンスルフィン酸リチウム、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸ナトリウム、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸カリウム、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸カルシウム、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸リチウムなどが挙げられる。   Examples of the sulfinic acid and its salt include benzenesulfinic acid, sodium benzenesulfinate, potassium benzenesulfinate, calcium benzenesulfinate, lithium benzenesulfinate, p-toluenesulfinic acid, sodium p-toluenesulfinate, and p-toluene. Potassium sulfinate, calcium p-toluenesulfinate, lithium p-toluenesulfinate, 2,4,6-trimethylbenzenesulfinic acid, sodium 2,4,6-trimethylbenzenesulfinate, 2,4,6-trimethylbenzenesulfinate Acid potassium, calcium 2,4,6-trimethylbenzenesulfinate, lithium 2,4,6-trimethylbenzenesulfinate, 2,4,6-triethylbenzenesulfinic acid, 2,4,6-to Sodium ethylbenzenesulfinate, potassium 2,4,6-triethylbenzenesulfinate, calcium 2,4,6-triethylbenzenesulfinate, lithium 2,4,6-triethylbenzenesulfinate, 2,4,6-triisopropylbenzene Sulfinic acid, sodium 2,4,6-triisopropylbenzenesulfinate, potassium 2,4,6-triisopropylbenzenesulfinate, calcium 2,4,6-triisopropylbenzenesulfinate, 2,4,6-triisopropyl Examples thereof include lithium benzenesulfinate.

また化学重合開始剤に好適な重合促進剤としては、例えば、アミン類、スルフィン酸及びその塩、銅化合物、スズ化合物などが挙げられる。   Examples of the polymerization accelerator suitable for the chemical polymerization initiator include amines, sulfinic acid and salts thereof, copper compounds, tin compounds and the like.

化学重合開始剤の重合促進剤として用いられるアミン類は、脂肪族アミン及び芳香環に電子吸引性基を有する芳香族アミンに分けられる。   The amines used as the polymerization accelerator of the chemical polymerization initiator are divided into aliphatic amines and aromatic amines having an electron-withdrawing group in the aromatic ring.

前記脂肪族アミンとしては、例えば、ｎ−ブチルアミン、ｎ−ヘキシルアミン、ｎ−オクチルアミン等の第１級脂肪族アミン；ジイソプロピルアミン、ジブチルアミン、Ｎ−メチルエタノールアミン等の第２級脂肪族アミン；Ｎ−メチルジエタノールアミン、Ｎ−エチルジエタノールアミン、Ｎ−ｎ−ブチルジエタノールアミン、Ｎ−ラウリルジエタノールアミン、２−（ジメチルアミノ）エチルメタクリレート、Ｎ−メチルジエタノールアミンジメタクリレート、Ｎ−エチルジエタノールアミンジメタクリレート、トリエタノールアミンモノメタクリレート、トリエタノールアミンジメタクリレート、トリエタノールアミントリメタクリレート、トリエタノールアミン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリブチルアミン等の第３級脂肪族アミンなどが挙げられる。これらの中でも、重合性及び保存安定性の観点から、第３級脂肪族アミンが好ましく、Ｎ−メチルジエタノールアミン、トリエタノールアミンがより好ましい。   Examples of the aliphatic amines include primary aliphatic amines such as n-butylamine, n-hexylamine and n-octylamine; secondary aliphatic amines such as diisopropylamine, dibutylamine and N-methylethanolamine. N-methyldiethanolamine, N-ethyldiethanolamine, N-n-butyldiethanolamine, N-lauryldiethanolamine, 2- (dimethylamino) ethyl methacrylate, N-methyldiethanolamine dimethacrylate, N-ethyldiethanolamine dimethacrylate, triethanolamine mono Tertiary such as methacrylate, triethanolamine dimethacrylate, triethanolamine trimethacrylate, triethanolamine, trimethylamine, triethylamine, tributylamine Such as aliphatic amines. Among these, tertiary aliphatic amines are preferable, and N-methyldiethanolamine and triethanolamine are more preferable, from the viewpoint of polymerizability and storage stability.

前記芳香環に電子吸引性基を有する芳香族アミンとしては、例えば、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−ｐ−トルイジン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸エチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸メチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸ｎ−ブトキシエチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸２−（メタクリロイルオキシ）エチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸ブチル等の第３級芳香族アミンなどが挙げられる。これらの中でも、優れた硬化性を付与できる観点から、Ｎ，Ｎ−ビス（２−ヒドロキシエチル）−ｐ−トルイジン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）安息香酸エチル、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ安息香酸）ｎ−ブトキシエチル及び４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）ベンゾフェノンからなる群より選ばれる少なくとも１種が好ましい。   Examples of the aromatic amine having an electron-withdrawing group on the aromatic ring include N, N-bis (2-hydroxyethyl) -p-toluidine, ethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, 4- Methyl (N, N-dimethylamino) benzoate, n-butoxyethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, 2- (methacryloyloxy) ethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, 4 Examples thereof include tertiary aromatic amines such as-(N, N-dimethylamino) benzophenone and butyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate. Among these, N, N-bis (2-hydroxyethyl) -p-toluidine, ethyl 4- (N, N-dimethylamino) benzoate, and 4- (N, N) from the viewpoint of imparting excellent curability. -Dimethylaminobenzoic acid) n-butoxyethyl and at least one selected from the group consisting of 4- (N, N-dimethylamino) benzophenone are preferable.

化学重合開始剤の重合促進剤として用いられるスルフィン酸及びその塩としては、例えば、上記した光重合開始剤の重合促進剤として例示したものなどが挙げられ、ベンゼンスルフィン酸ナトリウム、ｐ−トルエンスルフィン酸ナトリウム、２，４，６−トリイソプロピルベンゼンスルフィン酸ナトリウムが好ましい。   Examples of the sulfinic acid and salts thereof used as the polymerization accelerator of the chemical polymerization initiator include those exemplified as the above-mentioned polymerization accelerator of the photopolymerization initiator, such as sodium benzenesulfinate and p-toluenesulfinic acid. Sodium and sodium 2,4,6-triisopropylbenzenesulfinate are preferred.

化学重合開始剤の重合促進剤として用いられる銅化合物としては、例えば、アセチルアセトン銅、酢酸第２銅、オレイン酸銅、塩化第２銅、臭化第２銅などが挙げられる。   Examples of the copper compound used as the polymerization accelerator of the chemical polymerization initiator include acetylacetone copper, cupric acetate, copper oleate, cupric chloride, cupric bromide and the like.

化学重合開始剤の重合促進剤として用いられるスズ化合物としては、例えば、ジ−ｎ−ブチル錫ジマレエート、ジ−ｎ−オクチル錫ジマレエート、ジ−ｎ−オクチル錫ジラウレート、ジ−ｎ−ブチル錫ジラウレートなどが挙げられる。これらの中でも、ジ−ｎ−オクチル錫ジラウレート、ジ−ｎ−ブチル錫ジラウレートが好ましい。   Examples of the tin compound used as the polymerization accelerator of the chemical polymerization initiator include di-n-butyltin dimaleate, di-n-octyltin dimaleate, di-n-octyltin dilaurate and di-n-butyltin dilaurate. Is mentioned. Among these, di-n-octyltin dilaurate and di-n-butyltin dilaurate are preferable.

重合促進剤の使用量は特に限定されないが、重合性などの観点から、重合性単量体（Ｃ）１００質量部に対して、０．０１質量部以上であることが好ましく、０．１質量部以上であることがより好ましく、１質量部以上であることがさらに好ましく、また、１０質量部以下であることが好ましく、３質量部以下であることがより好ましい。   The amount of the polymerization accelerator used is not particularly limited, but from the viewpoint of polymerizability and the like, it is preferably 0.01 parts by mass or more, and 0.1 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the polymerizable monomer (C). The amount is more preferably at least 1 part by mass, more preferably at least 1 part by mass, further preferably at most 10 parts by mass, more preferably at most 3 parts by mass.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク全体１００質量部における、重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の含有量は、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、１０質量部以上であることがさらに好ましく、また、３０質量部以下であることが好ましく、２５質量部以下であることがより好ましく、２０質量部以下であることがさらに好ましい。これにより、目的とする曲げ弾性率が得られ、機械的強度及び審美性により優れたクラウンコア一体型歯科用ミルブランクとなる。なお、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクにおける重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の含有量は、全体量（１００質量部）から上記した無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量（質量部）を差し引き、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクが後述の他の成分を含む場合にはこれらの含有量（質量部）をさらに差し引くことにより求めることができる。   The content of the polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) in 100 parts by mass of the entire crown core-integrated dental mill blank of the present invention is preferably 5 parts by mass or more, and 7 parts by mass. More preferably, it is more preferably 10 parts by mass or more, further preferably 30 parts by mass or less, more preferably 25 parts by mass or less, and more preferably 20 parts by mass or less. Is more preferable. As a result, the desired flexural modulus can be obtained, and the crown core-integrated dental mill blank is excellent in mechanical strength and aesthetics. The content of the polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) in the crown core-integrated dental mill blank is from the total amount (100 parts by mass) to the above-mentioned inorganic filler (A) and inorganic material. It can be determined by subtracting the content (parts by mass) of the fine particles (B), and further subtracting these contents (parts by mass) when the crown core-integrated dental mill blank contains other components described below. ..

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体以外に、目的に応じて、ｐＨ調整剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、顔料、抗菌剤、Ｘ線造影剤、増粘剤、蛍光剤などの他の成分をさらに含んでいてもよい。   The crown core-integrated dental mill blank of the present invention, in addition to the polymer having a structure derived from the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B) and the polymerizable monomer (C), depending on the purpose, It may further contain other components such as a pH adjuster, an ultraviolet absorber, an antioxidant, a colorant, a pigment, an antibacterial agent, an X-ray contrast agent, a thickener and a fluorescent agent.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法は、例えば、（１）無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）、さらに重合性単量体（Ｃ）を含有する、ペースト状硬化性組成物を重合硬化する工程を有する方法；（２）無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の混合物をプレス成型してなる無機充填材成形体と重合性単量体（Ｃ）含有組成物を接触させて、重合性単量体（Ｃ）を重合硬化させる方法等が挙げられる。   The method for producing a crown core-integrated dental mill blank of the present invention includes, for example, (1) an inorganic filler (A), an inorganic fine particle (B), and a polymerizable monomer (C), and a paste-like hardening. Containing a polymerizable monomer (C) and (2) a molded inorganic filler formed by press molding a mixture of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B). The method of bringing a composition into contact and polymerizing and curing the polymerizable monomer (C) can be mentioned.

また、前記（１）のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法の他の実施形態としては、例えば、ペーストを金型に充填しプレスし、加熱重合硬化させる方法が挙げられる。   In addition, as another embodiment of the method for producing the crown core-integrated dental mill blank of (1), for example, a method of filling a mold with a paste, pressing it, and heating and curing it can be mentioned.

前記（１）の製造方法により得られたクラウンコア一体型歯科用ミルブランクにおける無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計は、使用する無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の粒子径あるいは形状により変動するが、通常は、クラウンコア一体型歯科用ミルブランク全体１００質量部において７０〜９０質量部であり、好ましくは７０〜８５質量部である。無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計が８５質量部を超えると、ペーストの粘度が急激に上がり、重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体に気泡が混入しやすくなり適当ではない。   The total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) in the crown core-integrated dental mill blank obtained by the production method (1) is the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles to be used. Although it varies depending on the particle size or shape of (B), it is usually 70 to 90 parts by mass, preferably 70 to 85 parts by mass in 100 parts by mass of the entire crown core-integrated dental mill blank. When the total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) exceeds 85 parts by mass, the viscosity of the paste sharply increases, and a polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) is obtained. It is not suitable because bubbles easily get mixed in.

前記（２）のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法として、より具体的には、必要に応じて表面処理された無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の混合物を所望の金型に充填しプレス成形し、無機充填材成形体（以下、「プレス成形体」と称することがある）を得る工程（以下、「プレス成形工程」と称することがある）、前記工程で得られたプレス成形体に対し、重合性単量体（Ｃ）及び重合開始剤を含有する重合性単量体（Ｃ）含有組成物を浸透させ、重合硬化させる工程を含む方法が挙げられる。プレス成形工程としては、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）を所望の大きさのプレス用金型（ダイ）に充填し、上パンチと下パンチを用いて一軸プレスにより加圧する方法が簡便である。このときのプレス圧は、目的とする成形体のサイズ、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の種類あるいは粒子径により適宜最適な値を設定できるが、通常は、１０ＭＰａ以上である。プレス圧が低いと、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）が緻密に充填されず、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）間の隙間が十分に狭くならないため、得られたプレス成形体において、単位体積あたりの無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量を上げることができない。その結果、該プレス成形体から得られた歯科用補綴物の機械的強度、表面滑沢性が不十分となることがある。この観点からはプレス圧は高いほど好ましいが、プレス成形体のサイズあるいは設備的要因等の生産性の面を考慮すると、一軸プレスでのプレス圧は、通常は２００ＭＰａ以下であり、好ましくは２０〜１００ＭＰａの範囲であり、より好ましくは２５〜８０ＭＰａの範囲である。プレス時間は、プレス圧に応じて適宜設定できるが、通常、１〜１２０分間である。   More specifically, as the method (2) for manufacturing a crown core-integrated dental mill blank, a mixture of a surface-treated inorganic filler (A) and inorganic fine particles (B), if necessary, may be mixed with a desired gold. Filling in a mold and press-molding to obtain an inorganic filler molded body (hereinafter, may be referred to as "press molded body") (hereinafter, may be referred to as "press molding step"), obtained by the above-mentioned step A method including a step of allowing a polymerizable monomer (C) -containing composition containing a polymerizable monomer (C) and a polymerization initiator to permeate the press-molded article and polymerizing and curing the composition. The press molding step is a method in which the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are filled in a pressing die (die) of a desired size, and pressure is applied by a uniaxial press using an upper punch and a lower punch. It's simple. The pressing pressure at this time can be appropriately set to an optimum value depending on the size of the target molded product, the types of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) or the particle diameter, but is usually 10 MPa or more. When the pressing pressure was low, the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) were not densely packed, and the gap between the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) was not sufficiently narrowed, so that it was obtained. In the press molded body, the contents of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) per unit volume cannot be increased. As a result, the mechanical strength and surface lubricity of the dental prosthesis obtained from the press-formed product may be insufficient. From this point of view, the higher the press pressure is, the more preferable, but in view of productivity such as size of press-formed product or equipment factor, the press pressure in the uniaxial press is usually 200 MPa or less, preferably 20 to It is in the range of 100 MPa, and more preferably in the range of 25 to 80 MPa. The pressing time can be appropriately set according to the pressing pressure, but is usually 1 to 120 minutes.

また、前記（２）の製造方法におけるプレス成形工程としては、冷間等方圧加圧（ＣＩＰ）工程；又はＣＩＰ工程を含むことが好ましい。具体的には、上記の一軸プレスを行うことなく、ＣＩＰ工程によりプレス成形を行う方法；又は、上記の一軸プレスでのプレス成形で成形体を得た後、該成形体に対してさらに、ＣＩＰ工程による成形（以下、単に「プレス成形」と称することがある）を施すことが好適である。ＣＩＰ成形は、通常、一軸プレスよりも高いプレス圧をかけることができ、また、成形体に対して３次元方向から均等に圧力をかけられるため、ＣＩＰ成形を行うことで、プレス成形体内部の好ましくない微小な空隙や、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の凝集状態のむらが解消されたり、また無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の圧縮密度がさらに上がって、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量が極めて高いクラウンコア一体型歯科用ミルブランクが得られる。金型で一軸プレスする工程を経ずに、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）を弾性に富む容器（例えばシリコンゴム製容器、ポリイソプレンゴム製容器等）に充填して、これをそのままＣＩＰ処理することにより、プレス成形体を得ることもできる。ＣＩＰ成形の際の加圧力も高い方が好ましい。ＣＩＰ装置としては、１０００ＭＰａ程度に加圧可能なＣＩＰ装置を用いることができる。例えば、ＷＥＴ ＣＩＰ装置（株式会社神戸製鋼所製）、ＤＲＹ ＣＩＰ装置（株式会社神戸製鋼所製）、ピストン式ＣＩＰ装置（株式会社神戸製鋼所製）等が挙げられる。生産性及び製造コストも考慮すると、例えば、３０〜５００ＭＰａの範囲であり、ＣＩＰ成形の際の加圧力も高い方が好ましい。生産性を重視すると、例えば、５０〜５００ＭＰａの範囲であり、好ましくは１００〜３００ＭＰａの範囲である。ＣＩＰ成形時間は、プレス圧に応じて適宜設定できるが、通常、１〜６０分間である。   Moreover, it is preferable that the press molding step in the manufacturing method of the above (2) includes a cold isostatic pressing (CIP) step; or a CIP step. Specifically, a method of performing press molding by a CIP process without performing the uniaxial pressing described above; or after obtaining a molded product by press molding with the above uniaxial pressing, further CIP is performed on the molded product. It is preferable to perform molding by a process (hereinafter, may be simply referred to as “press molding”). CIP molding can usually apply a higher press pressure than a uniaxial press, and since pressure can be uniformly applied to the molded body from the three-dimensional direction, by performing CIP molding, the inside of the press molded body can be Undesirable minute voids and unevenness of the aggregated state of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are eliminated, and the compression density of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) is further increased, and A crown core-integrated dental mill blank having an extremely high content of the filler (A) and the inorganic fine particles (B) can be obtained. The inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are filled into a highly elastic container (for example, a silicone rubber container, a polyisoprene rubber container, etc.) without the step of uniaxially pressing with a mold, and this is filled. It is also possible to obtain a press-molded product by subjecting it to CIP treatment as it is. It is preferable that the pressure applied during CIP molding is also high. As the CIP device, a CIP device capable of pressurizing to about 1000 MPa can be used. For example, a WET CIP device (manufactured by Kobe Steel, Ltd.), a DRY CIP device (manufactured by Kobe Steel, Ltd.), a piston type CIP device (manufactured by Kobe Steel, Ltd.) and the like can be mentioned. Considering the productivity and the manufacturing cost, for example, it is preferably in the range of 30 to 500 MPa, and the pressure applied during CIP molding is preferably high. When productivity is emphasized, the range is, for example, 50 to 500 MPa, and preferably 100 to 300 MPa. The CIP molding time can be appropriately set according to the press pressure, but is usually 1 to 60 minutes.

このようにして得られた、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）のプレス成形体は、重合性単量体（Ｃ）含有組成物と接触させることで、粉末一次粒子の隙間に重合性単量体（Ｃ）が侵入し、その結果、重合性単量体（Ｃ）に無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）が極めて密に分散した構造の成形体が得られることになる。   The press-molded body of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) thus obtained is polymerized in the interstices of the powder primary particles by contact with the polymerizable monomer (C) -containing composition. That the polymerizable monomer (C) penetrates, and as a result, a molded product having a structure in which the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are extremely densely dispersed in the polymerizable monomer (C) can be obtained. Become.

次いで、このようにして得られた無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の混合物からなるプレス成形体に、重合性単量体（Ｃ）含有組成物を接触させる。   Next, the polymerizable monomer (C) -containing composition is brought into contact with a press-molded product composed of the mixture of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) thus obtained.

重合性単量体（Ｃ）含有組成物とプレス成形体の接触方法は、重合性単量体（Ｃ）含有組成物がプレス成形体中の無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の間隙に侵入できるのであれば、特に限定はない。もっとも簡便で好ましい方法は、重合性単量体（Ｃ）含有組成物の中に、プレス成形体を浸漬する方法である。浸漬することによって、毛細管現象により、重合性単量体（Ｃ）が徐々にプレス成形体の内部に浸透することができる。前記浸漬を減圧雰囲気下に行うことは、液体状の重合性単量体（Ｃ）の浸透を促すことになるため、好ましい。また、減圧操作及び減圧後に常圧に戻す操作を複数回繰り返すことは、重合性単量体（Ｃ）をプレス成形体内部に完全に浸透させる工程の時間短縮のためには有効である。このときの減圧度としては、重合性単量体（Ｃ）の粘度あるいは無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の粒子径により適宜選択されるが、通常は１００ｈＰａ以下に減圧し、好ましくは５０〜０．００１ｈＰａまで減圧し、より好ましくは２０〜０．１ｈＰａまで減圧する。   The method of contacting the polymerizable monomer (C) -containing composition with the press-molded article is such that the polymerizable monomer (C) -containing composition is used for the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) in the press-molded article. There is no particular limitation as long as it can enter the gap. The simplest and preferred method is to immerse the press-molded body in the polymerizable monomer (C) -containing composition. By the immersion, the polymerizable monomer (C) can gradually penetrate into the press-molded body due to the capillary phenomenon. It is preferable to carry out the immersion in a reduced pressure atmosphere because it promotes the permeation of the liquid polymerizable monomer (C). Further, repeating the depressurization operation and the operation of returning to normal pressure after depressurization is effective for shortening the time of the step of completely permeating the polymerizable monomer (C) into the press-molded body. The degree of reduced pressure at this time is appropriately selected depending on the viscosity of the polymerizable monomer (C) or the particle diameters of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B), but usually reduced to 100 hPa or less, and preferably Is reduced to 50 to 0.001 hPa, more preferably 20 to 0.1 hPa.

さらに、浸漬の方法としては、例えば、プレス成形体を重合性単量体（Ｃ）含有組成物の入った真空パック用の袋に入れ、真空パック装置にて所定圧力及び所定時間にて処理を行い、該袋を減圧環境下にて密封する方法が挙げられる。この方法により、等方的に重合性単量体（Ｃ）含有組成物がプレス成形体に接触し、浸透速度を上げることができ、工程に要する時間を短縮することができる。前記減圧環境の減圧度としては、通常は１００ｈＰａ以下に減圧し、好ましくは５０〜０．００１ｈＰａまで減圧し、より好ましくは２０〜０．１ｈＰａまで減圧する。また、真空パック時間は、３０秒以上〜２０分以下が好ましく、１分以上１０分以下がより好ましい。   Further, as the dipping method, for example, the press-molded product is placed in a bag for a vacuum pack containing the polymerizable monomer (C) -containing composition, and treated with a vacuum pack device at a predetermined pressure and a predetermined time. The method may be performed and the bag is sealed under a reduced pressure environment. By this method, the composition containing the polymerizable monomer (C) isotropically comes into contact with the press-molded article, the permeation rate can be increased, and the time required for the step can be shortened. The degree of pressure reduction in the reduced pressure environment is usually 100 hPa or less, preferably 50 to 0.001 hPa, and more preferably 20 to 0.1 hPa. The vacuum packing time is preferably 30 seconds or more and 20 minutes or less, more preferably 1 minute or more and 10 minutes or less.

また、浸漬以外の方法としては、金型でプレス成形した状態で、そのまま、圧力をかけて重合性単量体（Ｃ）含有組成物を金型中のプレス成形体に送り込む方法も考えられる。この方法をとると、重合硬化の工程も該金型中でそのまま引き続いて行うことが可能である。   Further, as a method other than the dipping, a method in which the composition containing the polymerizable monomer (C) is fed to the press-molded body in the mold while applying pressure as it is in a state of being press-molded in the mold is conceivable. By using this method, it is possible to continuously carry out the polymerization and curing step in the mold as it is.

また、重合性単量体（Ｃ）含有組成物の粘性は浸透速度に影響を与え、通常は粘度が低いほど浸透が早い。好ましい粘度範囲（２５℃）は１０Ｐａ・ｓ以下であり、より好ましくは５Ｐａ・ｓ以下であり、さらに好ましくは２Ｐａ・ｓ以下であるが、重合性単量体（Ｃ）の選択は粘度以外にも、重合硬化後の硬化物の機械的強度又は屈折率も加味して行うことが好ましい。また、重合性単量体（Ｃ）含有組成物を溶剤で希釈して用いて、後の減圧操作で溶剤を留去する方法をとることもある。また、温度を上げることで重合性単量体（Ｃ）含有組成物の粘度を下げて、浸透を早めることもできる。   Further, the viscosity of the polymerizable monomer (C) -containing composition affects the permeation rate, and generally, the lower the viscosity, the faster the permeation. A preferable viscosity range (25 ° C.) is 10 Pa · s or less, more preferably 5 Pa · s or less, further preferably 2 Pa · s or less, but the polymerizable monomer (C) is selected other than viscosity. Also, it is preferable to carry out by taking into consideration the mechanical strength or the refractive index of the cured product after the polymerization and curing. In addition, a method of diluting the polymerizable monomer (C) -containing composition with a solvent and distilling the solvent by a subsequent depressurizing operation may be used. Further, by raising the temperature, the viscosity of the composition containing the polymerizable monomer (C) can be lowered to accelerate the permeation.

重合性単量体（Ｃ）含有組成物をプレス成形体に接触させる時間は、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の種類、プレス成形体のサイズ、単量体の浸透程度等によって適宜、調整することができる。例えば、浸漬によって接触させる場合は、通常１〜１２０時間である。減圧下での浸漬の場合、接触させる時間は、通常０．５〜１２時間である。重合性単量体（Ｃ）をプレス成形体内部に隙間なく浸透させる、さらに好ましい方法として、見かけ上、重合性単量体（Ｃ）が含浸したプレス成形体を、一定時間加圧条件に置く方法がある。即ち、重合性単量体（Ｃ）が含浸したプレス成形体を、重合性単量体（Ｃ）と共に、ＣＩＰ装置等を用いて加圧条件下に置くことが好ましい。かかる加圧条件としては、２０ＭＰａ以上が好ましく、５０ＭＰａ以上がより好ましく、１００ＭＰａ以上がさらに好ましい。また、加圧を解除して常圧に戻し、再び加圧するという、加圧と常圧を繰り返して行うとさらに好ましい。   The time for contacting the composition containing the polymerizable monomer (C) with the press-molded product depends on the types of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B), the size of the press-molded product, the degree of penetration of the monomer, and the like. It can be adjusted as appropriate. For example, when contacting by immersion, it is usually 1 to 120 hours. In the case of immersion under reduced pressure, the contact time is usually 0.5 to 12 hours. As a more preferable method of infiltrating the polymerizable monomer (C) into the press-molded body without leaving a gap, the press-molded body apparently impregnated with the polymerizable monomer (C) is placed under pressure for a certain period of time. There is a way. That is, it is preferable that the press-molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) is placed under pressure conditions together with the polymerizable monomer (C) using a CIP device or the like. As the pressurizing condition, 20 MPa or more is preferable, 50 MPa or more is more preferable, and 100 MPa or more is further preferable. Further, it is more preferable that the pressurization and the normal pressure are repeated, that is, the pressurization is released, the pressure is returned to the normal pressure, and the pressure is applied again.

前記（２）の製造方法により得られた本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクにおける無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計は、使用する無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の粒子径や形状により変動するが、通常は、クラウンコア一体型歯科用ミルブランク全体１００質量部において７０質量部以上で配合され、好ましくは７０〜９０質量部であり、より好ましくは７０〜８５質量部である。なお、ここでいう無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の含有量の合計は、重合性単量体（Ｃ）含有組成物の硬化物の強熱残分により測定された値である。   The total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) in the crown core-integrated dental mill blank of the present invention obtained by the production method (2) is the inorganic filler (A) to be used. And, although it varies depending on the particle diameter and shape of the inorganic fine particles (B), it is usually mixed in an amount of 70 parts by mass or more, preferably 70 to 90 parts by mass in 100 parts by mass of the entire crown core-integrated dental mill blank. It is more preferably 70 to 85 parts by mass. The total content of the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) referred to here is a value measured by the ignition residue of the cured product of the polymerizable monomer (C) -containing composition. ..

前記した本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法のすべてにおいて、重合硬化は、加熱重合及び／又は光重合及び／又は化学重合によって行うことができ、その条件は公知の方法に従って行うことができる。なかでも、本発明では重合性単量体（Ｃ）の重合率を高めて、より機械的強度の高いクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを得る観点から、加熱重合を行うことが好ましい。   In all of the methods for producing a crown core-integrated dental mill blank of the present invention described above, the polymerization and curing can be performed by heat polymerization and / or photopolymerization and / or chemical polymerization, and the conditions thereof are determined according to known methods. be able to. Among them, in the present invention, it is preferable to carry out the heat polymerization from the viewpoint of increasing the polymerization rate of the polymerizable monomer (C) to obtain a crown core integrated dental mill blank having higher mechanical strength.

また、重合硬化の際、窒素ガス等の不活性雰囲気下或いは減圧環境下で重合させることで、重合率を高め、機械的強度をより高めることができる。また、重合性単量体（Ｃ）を含むペーストからなる成形体、あるいは重合性単量体（Ｃ）が含浸されたプレス成形体を真空パック等に詰めて真空状態にして重合操作を行うことは、生産性の面から好ましい。この場合、オートクレーブ等を用いて、加圧加熱重合することもできる。さらには、加圧した状態のまま、重合硬化を行うこともできる。このような加圧加熱重合は、本発明においてより好ましい重合硬化方法の一つである。即ち、重合性単量体（Ｃ）を含むペーストからなるプレス成形体、あるいは重合性単量体（Ｃ）が含浸されたプレス成形体を、重合性単量体（Ｃ）と共に加圧条件下に置くことで、成形体が有する微小な隙間まで重合性単量体（Ｃ）が入り込むことができたり、微小な気泡の残存を解消することができる。加圧条件下で重合させることで、機械的強度をさらに高めることができる。かかる条件としては、２０ＭＰａ以上が好ましく、５０ＭＰａ以上がより好ましく、１００ＭＰａ以上がさらに好ましい。基本的には圧力は高いほど好ましいが、実際には用いる加圧装置の能力に依存する。このような加圧装置としては、オートクレーブ、ＣＩＰ装置、ＨＩＰ（熱間等方圧加圧）装置が用いられる。ＣＩＰ装置は、上述のものを使用できる。加圧条件下で、温度を上げることで重合させる加熱重合の他、光重合或いは化学重合で重合させることも可能である。より好ましい加圧重合方法として、重合性単量体（Ｃ）を含むペーストからなる成形体、あるいは重合性単量体（Ｃ）を含浸したプレス成形体を、ビニール袋、ゴムチューブ等に真空パックで密封し、ＣＩＰを用いて加圧しながら重合する方法がある。この時の圧力は高いほど好ましく、５０ＭＰａ以上が好ましく、２００ＭＰａ以上がより好ましい。密封した成形体をＣＩＰ処理室に入れ、所定の圧力をかけた後に、処理室を加温して、高圧下で重合を開始させる方法は、機械的強度を高める上で、特に好ましい重合方法である。例えば、室温でＣＩＰで圧力をかけた後、３０分から２４時間程度の時間をかけて、室温から温度を上げて、到達温度は８０℃〜１８０℃が好ましい。重合時間と到達温度は、重合性単量体（Ｃ）に配合される重合開始剤の分解温度を考慮して設定される。   Further, at the time of polymerization and curing, the polymerization rate can be increased and the mechanical strength can be further increased by performing the polymerization under an inert atmosphere such as nitrogen gas or under a reduced pressure environment. In addition, a molded product made of a paste containing the polymerizable monomer (C) or a press molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) is packed in a vacuum pack or the like to perform a polymerization operation in a vacuum state. Is preferable from the viewpoint of productivity. In this case, pressure heating polymerization can also be performed using an autoclave or the like. Furthermore, the polymerization and curing can be carried out in the pressurized state. Such pressure heating polymerization is one of the more preferable polymerization curing methods in the present invention. That is, a press-molded product made of a paste containing the polymerizable monomer (C) or a press-molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) is pressed together with the polymerizable monomer (C) under pressure. When it is placed in the mold, the polymerizable monomer (C) can enter into the minute gaps of the molded body, and the remaining minute bubbles can be eliminated. The mechanical strength can be further increased by polymerizing under pressure. As such a condition, 20 MPa or more is preferable, 50 MPa or more is more preferable, and 100 MPa or more is further preferable. Basically, the higher the pressure, the more preferable, but in practice, it depends on the capacity of the pressurizing device used. As such a pressurizing device, an autoclave, a CIP device, and a HIP (hot isostatic pressing) device are used. As the CIP device, the one described above can be used. It is also possible to polymerize by photopolymerization or chemical polymerization in addition to heat polymerization in which polymerization is carried out by raising the temperature under pressure. As a more preferable pressure polymerization method, a molded product made of a paste containing a polymerizable monomer (C) or a press molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) is vacuum packed in a vinyl bag, a rubber tube or the like. There is a method in which it is sealed with and polymerized while applying pressure using CIP. The higher the pressure at this time is, the more preferable it is, 50 MPa or more is preferable, and 200 MPa or more is more preferable. A method in which the sealed molded body is put in a CIP processing chamber, a predetermined pressure is applied, and then the processing chamber is heated to start polymerization under high pressure is a particularly preferable polymerization method in order to increase mechanical strength. is there. For example, after the pressure is applied by CIP at room temperature, the temperature is increased from room temperature over 30 minutes to 24 hours, and the achieved temperature is preferably 80 ° C to 180 ° C. The polymerization time and the reached temperature are set in consideration of the decomposition temperature of the polymerization initiator blended in the polymerizable monomer (C).

さらに、重合硬化後に好ましくは８０〜１５０℃で１０〜１２０分間加熱処理することによって、硬化物内部に生じた応力歪を緩和し、歯科用補綴物切削加工中又は臨床使用中に生じる歯科用補綴物の破損を抑制することができる。   Furthermore, after the polymerization and curing, preferably the heat treatment is performed at 80 to 150 ° C. for 10 to 120 minutes to relax the stress strain generated inside the cured product, and the dental prosthesis produced during the cutting process or the clinical use of the dental prosthesis. It is possible to suppress damage to objects.

これらの製造方法により、クラウンコア一体型歯科用ミルブランクが得られる。得られたクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、必要に応じて所望の大きさに切断、切削、表面研磨を施してもよい。また、本発明の他の実施形態は、クラウンと支台歯（好適には、コア）が一体化した歯科用補綴物が挙げられる。前記歯科用補綴物は、本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを公知の方法（例えば、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステム）により、クラウンと支台歯とが一体化するように切削加工して得られる。前記歯科用補綴物は、クラウンと支台歯（好適には、コアが一体化しているため、クラウンと支台歯（好適には、コアの弾性率が異なることがなく、咬合による応力が局所的にかかった場合にも、クラウンの脱離あるいは歯根破折を抑制することができる。   By these manufacturing methods, a crown core-integrated dental mill blank can be obtained. The obtained crown core-integrated dental mill blank may be cut, cut, or surface-polished into a desired size, if necessary. Further, another embodiment of the present invention is a dental prosthesis in which a crown and an abutment tooth (preferably a core) are integrated. For the dental prosthesis, a crown core integrated dental mill blank of the present invention is cut by a known method (for example, a dental CAD / CAM system) so that the crown and the abutment tooth are integrated. can get. The dental prosthesis has a crown and an abutment tooth (preferably, the core is integrated so that the crown and the abutment tooth (preferably, the elastic modulus of the core does not differ, and the stress due to occlusal is local). Even if it is applied, the detachment of the crown or the root fracture can be suppressed.

本発明のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクのサイズは、市販の歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムにセットできるように、適当な大きさに加工されることが好ましい。好ましいサイズとしては、例えば、一歯欠損ブリッジの作製に適当な４０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの角柱状；インレー又はオンレーの作製に適当な１７ｍｍ×１０×１０ｍｍの角柱状；フルクラウンの作製に適当な１４ｍｍ×１８ｍｍ×２０ｍｍの角柱状；ロングスパンブリッジ又は義歯床の作製に適当な、直径１００ｍｍ、厚さが１０〜２８ｍｍの円盤状等が挙げられるが、これらのサイズに限定されるものではない。   The size of the crown core integrated dental mill blank of the present invention is preferably processed to an appropriate size so that it can be set in a commercially available dental CAD / CAM system. Preferred sizes include, for example, 40 mm × 20 mm × 15 mm prisms suitable for producing a one-tooth defect bridge; 17 mm × 10 × 10 mm prisms suitable for producing an inlay or onlay; 14 mm suitable for producing a full crown. Examples include a prism having a size of × 18 mm × 20 mm; a disc having a diameter of 100 mm and a thickness of 10 to 28 mm, which is suitable for producing a long span bridge or a denture base, but is not limited to these sizes.

本発明は、本発明の効果を奏する限り、本発明の技術的思想の範囲内において、上記の構成を種々組み合わせた実施形態を含む。   The present invention includes embodiments in which the above configurations are variously combined within the scope of the technical idea of the present invention as long as the effects of the present invention are exhibited.

次に、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定されるものではなく、多くの変形が本発明の技術的思想の範囲内で当分野において通常の知識を有する者により可能である。   Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples, and many modifications can be made within the scope of the technical idea of the present invention. It is possible by a person having ordinary knowledge in the field.

〔無機充填材（Ａ−１）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＵＦ２．０グレード（ショット社製、平均１次粒子径：２．０μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン２ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−１）を得た。 [Inorganic filler (A-1)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 UF2.0 grade (Shot Co., average primary particle diameter: 2.0 μm, refractive index 1.53), and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. I went. A hydrolysis solution obtained by stirring 2 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-1) treated with the surface treatment agent.

〔無機充填材（Ａ−２）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＵＦ１．０グレード（ショット社製、平均１次粒子径：１．０μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン３ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−２）を得た。 [Inorganic filler (A-2)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 UF1.0 grade (manufactured by Schott, average primary particle size: 1.0 μm, refractive index 1.53), and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. I went. A hydrolysis solution obtained by stirring 3 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-2) treated with the surface treatment agent.

〔無機充填材（Ａ−３）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＵＦ０．７グレード（ショット社製、平均１次粒子径：０．７μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。１１−メタクリロイルオキシウンデシルトリメトキシシラン５ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−３）を得た。 [Inorganic filler (A-3)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 UF0.7 grade (manufactured by Schott, average primary particle size: 0.7 μm, refractive index 1.53), and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. I went. A hydrolysis solution obtained by stirring 5 g of 11-methacryloyloxyundecyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-3) treated with the surface treatment agent.

〔無機充填材（Ａ−４）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＵＦ０．４グレード（ショット社製、平均１次粒子径：０．４μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。１１−メタクリロイルオキシウンデシルトリメトキシシラン７ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−４）を得た。 [Inorganic filler (A-4)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 UF0.4 grade (manufactured by Schott, average primary particle size: 0.4 μm, refractive index 1.53), and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. I went. A hydrolysis solution obtained by stirring 7 g of 11-methacryloyloxyundecyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-4) treated with the surface treatment agent.

〔無機充填材（Ａ−５）〕
市販のランタンガラスＧＭ３１６８４ＳＭ３．５グレード（ショット社製、平均１次粒子径：３．４〜４．７μｍ、屈折率１．５８）を振動ボールミルにて２０時間粉砕し、平均１次粒子径：２．０μｍ（Ｄ９９：１２μｍ）の粉砕品を得た。その粉砕品１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン２．５ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−５）を得た。 [Inorganic filler (A-5)]
Commercially available lanthanum glass GM31684SM3.5 grade (manufactured by Shot Co., average primary particle diameter: 3.4 to 4.7 μm, refractive index 1.58) was ground for 20 hours in a vibrating ball mill, and average primary particle diameter: 2 A pulverized product having a size of 0.0 μm (D99: 12 μm) was obtained. To 100 g of the crushed product, 300 g of ethanol was added and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. A hydrolysis solution obtained by stirring 2.5 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-5) treated with the surface treatment agent.

〔無機充填材（Ａ−６）〕
市販のランタンガラスＧＭ３１６８４Ｋ１グレード（ショット社製）を振動ボールにて１０時間粉砕し、平均１次粒子径：５．４μｍの粉砕品を得た。その粉砕品１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン１．４ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機充填材（Ａ−６）を得た。 [Inorganic filler (A-6)]
Commercially available lanthanum glass GM31684K1 grade (manufactured by Shot Co.) was pulverized with a vibrating ball for 10 hours to obtain a pulverized product having an average primary particle diameter of 5.4 μm. To 100 g of the crushed product, 300 g of ethanol was added and dispersed with an ultrasonic cleaner for 1 hour. A hydrolysis solution obtained by stirring 1.4 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain an inorganic filler (A-6) treated with the surface treatment agent.

〔無機微粒子（Ｂ−１）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＮＦ１８０グレード（ショット社製、平均１次粒子径：０．２μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン９ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機微粒子（Ｂ−１）を得た。 [Inorganic fine particles (B-1)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 NF180 grade (manufactured by Schott, average primary particle diameter: 0.2 μm, refractive index 1.53), and dispersed for 1 hour with an ultrasonic cleaner. It was A hydrolysis solution obtained by stirring 9 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain inorganic fine particles (B-1) treated with the surface treatment agent.

〔無機微粒子（Ｂ−２）〕
市販のバリウムボロシリケートガラスＧＭ２７８８４ ＮＦ１８０グレード（ショット社製、平均１次粒子径：０．２μｍ、屈折率１．５３）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。１１−メタクリロイルオキシウンデシルトリメトキシシラン９ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機微粒子（Ｂ−２）を得た。 [Inorganic fine particles (B-2)]
300 g of ethanol was added to 100 g of commercially available barium borosilicate glass GM27884 NF180 grade (manufactured by Schott, average primary particle diameter: 0.2 μm, refractive index 1.53), and dispersed for 1 hour with an ultrasonic cleaner. It was A hydrolysis solution obtained by stirring 9 g of 11-methacryloyloxyundecyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain inorganic fine particles (B-2) treated with the surface treatment agent.

〔無機微粒子（Ｂ−３）〕
市販の超微粒子シリカ（日本アエロジル株式会社製、アエロジル（登録商標）ＯＸ ５０、平均１次粒子径：０．０４μｍ、屈折率：１．４６、ＢＥＴ比表面積：５０ｍ2／ｇ）１００ｇに対し、エタノール３００ｇを加え、超音波洗浄機にて１時間分散を行った。３−メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン７ｇと水５ｇ及び酢酸０．１ｇを撹拌させた加水分解溶液を加え、１時間室温で撹拌した。溶媒を減圧留去し、さらに９０℃で３時間乾燥することによって、表面処理剤で処理された無機微粒子（Ｂ−３）を得た。 [Inorganic fine particles (B-3)]
To 100 g of commercially available ultrafine particle silica (Aerosil (registered trademark) OX 50 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd., average primary particle diameter: 0.04 μm, refractive index: 1.46, BET specific surface area: 50 m 2 / g), 300 g of ethanol was added, and the mixture was dispersed for 1 hour with an ultrasonic cleaner. A hydrolysis solution obtained by stirring 7 g of 3-methacryloyloxypropyltrimethoxysilane, 5 g of water and 0.1 g of acetic acid was added, and the mixture was stirred at room temperature for 1 hour. The solvent was distilled off under reduced pressure and further dried at 90 ° C. for 3 hours to obtain inorganic fine particles (B-3) treated with the surface treatment agent.

〔重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−１）〕
［２，２，４−トリメチルヘキサメチレンビス（２−カルバモイルオキシエチル）］ジメタクリレート（ＵＤＭＡ）９０質量部及びトリエチレングリコールジメタクリレート（ＴＥＧＤＭＡ）１０質量部に、加熱重合開始剤として１，１，３，３−テトラメチルブチルヒドロペルオキシド（ＴＨＰ）０．５質量部を溶解させて、重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−１）を調製した（重合性単量体（Ｃ）含有組成物の硬化物の屈折率：１．５１）。 [Polymerizable monomer (C) -containing composition (C-1)]
90 parts by mass of [2,2,4-trimethylhexamethylenebis (2-carbamoyloxyethyl)] dimethacrylate (UDMA) and 10 parts by mass of triethylene glycol dimethacrylate (TEGDMA) were added as 1,1 as a heating polymerization initiator. 0.5 parts by mass of 3,3-tetramethylbutyl hydroperoxide (THP) was dissolved to prepare a polymerizable monomer (C) -containing composition (C-1) (polymerizable monomer (C)). Refractive index of cured product of contained composition: 1.51).

〔重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−２）〕
［２，２，４−トリメチルヘキサメチレンビス（２−カルバモイルオキシエチル）］ジメタクリレート（ＵＤＭＡ）１００質量部に、加熱重合開始剤として１，１，３，３−テトラメチルブチルヒドロペルオキシド（ＴＨＰ）０．５質量部を溶解させて、重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−２）を調製した（重合性単量体（Ｃ）含有組成物の硬化物の屈折率：１．５１）。 [Polymerizable monomer (C) -containing composition (C-2)]
[2,2,4-Trimethylhexamethylenebis (2-carbamoyloxyethyl)] dimethacrylate (UDMA) in 100 parts by mass, 1,1,3,3-tetramethylbutyl hydroperoxide (THP) as a thermal polymerization initiator 0.5 part by mass was dissolved to prepare a polymerizable monomer (C) -containing composition (C-2) (refractive index of cured product of polymerizable monomer (C) -containing composition: 1. 51).

〔実施例１〕
無機充填材（Ａ−１）と無機微粒子（Ｂ−１）を質量比（Ｂ）／（Ａ）＝０．３３になるよう測量し、＃２５５のナイロンメッシュにて篩掛けを行い、篩下の混合粉末８．０ｇ、１４．５ｍｍ×１８．０ｍｍの長方形の穴を持つプレス用金型の下パンチ棒の上に敷いた。タッピングにより粉末をならし、上パンチをその上に載せ、テーブルプレス機を用い、面圧３８．３ＭＰａにてプレス成形を行って成形体を取り出した。さらに、当該成形体についてＣＩＰ工程によりプレス成形（圧力：１７０ＭＰａ、加圧時間：５分間）を行い、プレス成形体を得た。
得られたプレス成形体を重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−１）に浸漬し、減圧（１００ｈＰａ）して脱気し、７０℃４８時間静置して、重合性単量体（Ｃ）含有組成物を含浸し、重合性単量体（Ｃ）含浸されたプレス成形体を得た。この重合性単量体（Ｃ）が含浸されたプレス成形体を熱風乾燥器を用い、１１０℃７時間加熱した後、１５０℃で７時間加熱して、目的とする直方体状の硬化物であるクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを得た。 [Example 1]
The inorganic filler (A-1) and the inorganic fine particles (B-1) were weighed so that the mass ratio (B) / (A) = 0.33, and sieved with # 255 nylon mesh, and then sieved. 8.0 g of the mixed powder of 1. was laid on the lower punch bar of a pressing die having a rectangular hole of 14.5 mm × 18.0 mm. The powder was leveled by tapping, an upper punch was placed thereon, and press molding was performed at a surface pressure of 38.3 MPa using a table press machine to take out the molded body. Further, press molding (pressure: 170 MPa, pressurizing time: 5 minutes) was performed on the molded product by a CIP process to obtain a pressed product.
The obtained press-molded product was dipped in the polymerizable monomer (C) -containing composition (C-1), depressurized (100 hPa) to degas, and allowed to stand at 70 ° C. for 48 hours to give a polymerizable monomer. A body- (C) -containing composition was impregnated to obtain a press-molded body impregnated with the polymerizable monomer (C). The press-molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) was heated at 110 ° C. for 7 hours using a hot air dryer, and then at 150 ° C. for 7 hours to obtain a desired rectangular parallelepiped cured product. A dental core blank integrated with a crown core was obtained.

〔実施例２〜７〕
無機充填材（Ａ）、無機微粒子（Ｂ）、重合性単量体（Ｃ）の種類と使用量をそれぞれ表１に記載されるように変更したこと以外は、実施例１と同様にして直方体状の硬化物であるクラウンコア一体型歯科用ミルブランクを得た。 [Examples 2 to 7]
A rectangular parallelepiped was prepared in the same manner as in Example 1 except that the kinds and amounts of the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B), and the polymerizable monomer (C) were changed as shown in Table 1. A dental core blank integrated with a crown core, which was a hardened product, was obtained.

〔比較例１〕
無機微粒子（Ｂ−１）と無機微粒子（Ｂ−３）を表２の記載になるよう測量し、＃２５５のナイロンメッシュにて篩掛けを行い、篩下の混合粉末８．０ｇ、１４．５ｍｍ×１８．０ｍｍの長方形の穴を持つプレス用金型の下パンチ棒の上に敷いた。タッピングにより粉末をならし、上パンチをその上に載せ、テーブルプレス機を用い、面圧３８．３ＭＰａにてプレス成形を行って成形体を取り出した。さらに、当該成形体についてＣＩＰ工程によりプレス成形（圧力：１７０ＭＰａ、加圧時間：５分間）を行い、プレス成形体を得た。
得られたプレス成形体を重合性単量体（Ｃ）含有組成物（Ｃ−２）に浸漬し、減圧（１００ｈＰａ）して脱気し、７０℃４８時間静置して、重合性単量体（Ｃ）含有組成物が含浸されたプレス成形体を得た。この重合性単量体（Ｃ）が含浸されたプレス成形体を熱風乾燥器を用い、１１０℃７時間加熱した後、１５０℃で７時間加熱して、目的とする直方体状の硬化物である歯科用ミルブランクを得た。 [Comparative Example 1]
The inorganic fine particles (B-1) and the inorganic fine particles (B-3) were weighed as shown in Table 2, sieved with a # 255 nylon mesh, and mixed powder under the sieve was 8.0 g, 14.5 mm. It was laid on the lower punch bar of a pressing die having a rectangular hole of × 18.0 mm. The powder was leveled by tapping, an upper punch was placed thereon, and press molding was performed at a surface pressure of 38.3 MPa using a table press machine to take out the molded body. Further, press molding (pressure: 170 MPa, pressurizing time: 5 minutes) was performed on the molded product by a CIP process to obtain a pressed product.
The obtained press-molded article was dipped in the polymerizable monomer (C) -containing composition (C-2), depressurized (100 hPa) to degas, and allowed to stand at 70 ° C. for 48 hours to give a polymerizable monomer. A press molded body impregnated with the composition containing the body (C) was obtained. The press-molded product impregnated with the polymerizable monomer (C) is heated at 110 ° C. for 7 hours using a hot air dryer, and then at 150 ° C. for 7 hours to obtain a desired rectangular parallelepiped cured product. A dental mill blank was obtained.

〔比較例２〜７〕
無機充填材（Ａ）、無機微粒子（Ｂ）、重合性単量体（Ｃ）の種類と使用量をそれぞれ表２に記載されるように変更したこと以外は、比較例１と同様にして直方体状の硬化物である歯科用ミルブランクを得た。 [Comparative Examples 2 to 7]
A rectangular parallelepiped was prepared in the same manner as Comparative Example 1 except that the types and amounts of the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B), and the polymerizable monomer (C) were changed as shown in Table 2. A dental mill blank as a hardened product was obtained.

（曲げ弾性率評価）
実施例及び比較例の硬化物の曲げ弾性率は、以下のように測定した。硬化物より試験片（寸法４ｍｍ×１．２ｍｍ×１４ｍｍ）をダイヤモンドカッターにて切り出し、該試験片を１０本作製し、３７℃の蒸留水中に１週間保管した。万能試験機（株式会社島津製作所製、商品コード「ＡＧ−Ｉ １００ｋＮ」）を用いて、支点間距離１０ｍｍ、クロスヘッドスピード１ｍｍ／分の条件下で曲げ弾性率を測定し、その平均値を算出し、曲げ弾性率とした。結果を表１、２に示す。曲げ弾性率は、１５〜２０ＧＰａであれば好ましく、１６〜１９ＧＰａであればより好ましい。 (Bending elastic modulus evaluation)
The flexural modulus of the cured products of Examples and Comparative Examples was measured as follows. Test pieces (dimensions 4 mm × 1.2 mm × 14 mm) were cut out from the cured product with a diamond cutter, 10 test pieces were prepared, and stored in distilled water at 37 ° C. for 1 week. Using a universal testing machine (manufactured by Shimadzu Corporation, product code "AG-I 100kN"), the flexural modulus was measured under the conditions of a distance between fulcrums of 10 mm and a crosshead speed of 1 mm / min, and the average value was calculated. Then, the bending elastic modulus was used. The results are shown in Tables 1 and 2. The flexural modulus is preferably 15 to 20 GPa, more preferably 16 to 19 GPa.

（ビッカース硬度評価）
実施例及び比較例の硬化物のビッカース硬度は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準じて以下のようにして測定した。各硬化物から、ダイヤモンドカッターにて板状試験片（１０ｍｍ×１０ｍｍ×１．３ｍｍ）を切り出し、平滑面を＃１５００研磨紙、＃２０００研磨紙、＃３０００研磨紙の順に乾燥条件下で研磨し、１．２ｍｍ厚みになった硬化物を３７℃水中に１日浸漬した。浸漬した試験片を、微小硬さ試験機（ＨＭ−２２１ 株式会社ミツトヨ製）を用いて、２００ｇで１０秒間荷重をかけて、ビッカース硬度を測定した。ビッカース硬度は、１００〜１７０ＨＶであれば好ましく、１２０〜１６０ＨＶであればより好ましい。なお、本明細書において、ビッカース硬度の数値表記では、計測荷重の記載を省略する。 (Vickers hardness evaluation)
The Vickers hardness of the cured products of Examples and Comparative Examples was measured as follows according to JIS Z 2244: 2009. A plate-shaped test piece (10 mm × 10 mm × 1.3 mm) was cut out from each cured product with a diamond cutter, and a smooth surface was ground under dry conditions in the order of # 1500 abrasive paper, # 2000 abrasive paper, # 3000 abrasive paper. The cured product having a thickness of 1.2 mm was immersed in 37 ° C. water for 1 day. The immersed test piece was loaded with 200 g for 10 seconds using a micro hardness tester (manufactured by Mitutoyo Co., Ltd.) to measure the Vickers hardness. The Vickers hardness is preferably 100 to 170 HV, and more preferably 120 to 160 HV. In addition, in the present specification, in the numerical notation of Vickers hardness, the description of the measured load is omitted.

（滑沢耐久性評価）
実施例及び比較例の硬化物の滑沢耐久性は、以下のように測定した。各硬化物から、ダイヤモンドカッターにて板状試験片（１０ｍｍ×１０ｍｍ×１．３ｍｍ）を切り出し、平滑面を＃１５００研磨紙、＃２０００研磨紙、＃３０００研磨紙の順に乾燥条件下で研磨し、１．２ｍｍ厚みになった硬化物の研磨面をさらに、その表面を技工用ポリシングボックス（ＫａＶｏデンタル システムズ ジャパン株式会社製、ＶＧ−１０７）を用いて、この研磨面の光沢を、光沢度計（日本電色工業株式会社製、ＶＧ２０００）にて測定し鏡を１００%とした時、光沢度の初期値が９０％以上になるように鏡面研磨した。作製した試験片を、滑沢耐久性試験として歯ブラシ磨耗試験｛歯ブラシ：ビットウィーンライオン（硬さふつう）、歯磨き粉：デンタークリアーＭＡＸ（ライオン株式会社製）、荷重２５０ｇ、試験溶液：蒸留水／歯磨き粉＝９０／１０ｗｔ％（５０ｍＬ）、磨耗回数４万回｝に供した。歯ブラシ摩耗試験後の試験片の光沢度（残存光沢度）を測定した。滑沢耐久性は、残存光沢度が６０％以上であれば好ましく、７０％以上であればより好ましい。 (Lubricity durability evaluation)
The sliding durability of the cured products of Examples and Comparative Examples was measured as follows. A plate-shaped test piece (10 mm × 10 mm × 1.3 mm) was cut out from each cured product with a diamond cutter, and a smooth surface was ground under dry conditions in the order of # 1500 abrasive paper, # 2000 abrasive paper, # 3000 abrasive paper. The polishing surface of the cured product having a thickness of 1.2 mm was further measured using a polishing box for engineering (VG-107 manufactured by KaVo Dental Systems Japan Co., Ltd.) to measure the gloss of the polishing surface. (VG2000, manufactured by Nippon Denshoku Industries Co., Ltd.), and mirror polishing was performed so that the initial value of glossiness was 90% or more when the mirror was set to 100%. The prepared test piece was subjected to a toothbrush abrasion test as a lubrication durability test {toothbrush: Bit Wien Lion (hard hardness), toothpaste: Denter Clear MAX (manufactured by Lion Corporation), load 250 g, test solution: distilled water / toothpaste = 90/10 wt% (50 mL), wear number 40,000 times}. The gloss (residual gloss) of the test piece after the toothbrush abrasion test was measured. The lubrication durability is preferably such that the residual glossiness is 60% or more, and more preferably 70% or more.

（耐チッピング性評価）
実施例及び比較例の硬化物の耐チッピング性は、以下のように測定した。すなわち、各硬化物から、底辺の直径が１０ｍｍ、高さ１２ｍｍの円錐状のサンプルを歯科用ミリング装置「ＤＷＸ−５０」（ローランド ディージー株式会社製）を用いたミリングによって削り出した。加工したサンプルを、３Ｄレーザー顕微鏡（株式会社キーエンス製、ＶＫ−９７１０）にて観察し、円錐状の先端部位にチッピングの有無を観察した。先端部にチッピングがある場合を「×」と判定し、無い場合を「○」と判定した。 (Evaluation of chipping resistance)
The chipping resistance of the cured products of Examples and Comparative Examples was measured as follows. That is, a conical sample having a bottom diameter of 10 mm and a height of 12 mm was cut out from each cured product by milling using a dental milling device "DWX-50" (manufactured by Roland DG Corporation). The processed sample was observed with a 3D laser microscope (VK-9710 manufactured by Keyence Corporation), and the presence or absence of chipping was observed at the conical tip portion. When there was chipping at the tip, it was judged as "x", and when there was no chipping it was judged as "○".

（加工精度評価）
耐チッピング性評価にて作製した円錐状のサンプルの底辺をマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、ＶＨＸ−１００）にて、その直径を測定した。基準直径１０．００ｍｍとし、それに対する誤差を加工精度の指標とした。測定値は、３回の平均とした。直径に対する誤差が、３０μｍ未満が好ましく、さらに２０μｍ未満であればより好ましい。 (Evaluation of processing accuracy)
The diameter of the bottom of the conical sample prepared by the chipping resistance evaluation was measured with a microscope (VHX-100 manufactured by Keyence Corporation). The reference diameter was set to 10.00 mm, and the error relative thereto was used as an index of processing accuracy. The measured value was an average of three times. The error with respect to the diameter is preferably less than 30 μm, more preferably less than 20 μm.

Figure 2020068871
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Figure 2020068871
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実施例１〜７において得られたクラウンコア一体型歯科用ミルブランクは、いずれも曲げ弾性率、ビッカース硬度、滑沢耐久性、耐チッピング性のすべてが良好であった。   The crown core-integrated dental mill blanks obtained in Examples 1 to 7 were all excellent in bending elastic modulus, Vickers hardness, lubrication durability, and chipping resistance.

比較例１、２、５において、無機充填材（Ａ）がなく無機微粒子（Ｂ）のみの配合となっていることから、曲げ弾性率及びビッカース硬度が低く、さらに耐チッピング性についても不合格の判定であった。   In Comparative Examples 1, 2, and 5, since the inorganic filler (A) was not included and only the inorganic fine particles (B) were mixed, the flexural modulus and the Vickers hardness were low, and the chipping resistance was also unacceptable. It was a decision.

比較例３においては、無機微粒子（Ｂ）がなく無機充填材（Ａ）のみの配合となっていることから、無機充填材の間に隙間がある構造となり、滑沢耐久性が低い結果であった。   In Comparative Example 3, since the inorganic fine particles (B) were not contained and only the inorganic filler (A) was mixed, there was a structure in which there were gaps between the inorganic fillers, resulting in low lubrication durability. It was

比較例４においては、無機微粒子（Ｂ）がなく無機充填材（Ａ）のみの配合となっていることから、無機充填材の間に隙間がある構造となり、滑沢耐久性が低い結果であった。また、フィラーの種類に起因してビッカース硬度が高すぎ、かつ曲げ弾性率が高すぎることから、耐チッピング性についても不合格の判定であった。   In Comparative Example 4, since the inorganic fine particles (B) were not contained and only the inorganic filler (A) was mixed, there was a structure in which there were gaps between the inorganic fillers, and the lubrication durability was low. It was Further, since the Vickers hardness was too high and the flexural modulus was too high due to the kind of the filler, the chipping resistance was also judged to be unacceptable.

比較例６は、無機充填材（Ａ）の平均１次粒子径が大きく、かつ無機微粒子（Ｂ）との質量比が０．３９と高く、無機充填材の間が柔らかく、ビッカース硬度が低く、かつ無機微粒子が摩耗することにより、滑沢耐久性が低い結果であった。また、ビッカース硬度が低いことから、耐チッピング性についても、不合格の判定であった。   Comparative Example 6 has a large average primary particle diameter of the inorganic filler (A), a high mass ratio with the inorganic fine particles (B) of 0.39, a soft space between the inorganic fillers, and a low Vickers hardness. In addition, the abrasion resistance of the inorganic fine particles resulted in low lubrication durability. Further, since the Vickers hardness was low, the chipping resistance was also judged to be unacceptable.

比較例７は、２種類の無機微粒子（Ｂ）のみ含有されており、かつ含有量も多く、良好な曲げ弾性率を示し、粒子径が小さいことから、滑沢耐久性が良好である。一方で、粒子径が小さいことから、ビッカース硬度は低く、耐チッピング性について、不合格の判定であった。   Comparative Example 7 contains only two types of inorganic fine particles (B), has a large content, exhibits a good flexural modulus, and has a small particle size, and therefore has good sliding durability. On the other hand, since the particle size was small, the Vickers hardness was low, and the chipping resistance was judged to be unacceptable.

Claims (7)

曲げ弾性率が１５〜２０ＧＰａであり、ビッカース硬度が１００〜１７０ＨＶであり、かつ滑沢耐久性試験後の光沢度が６０％以上である、クラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   A crown core integrated dental mill blank having a flexural modulus of 15 to 20 GPa, a Vickers hardness of 100 to 170 HV, and a glossiness of 60% or more after a lubrication durability test. 平均粒子径が０．３μｍ以上４μｍ以下である無機充填材（Ａ）、平均粒子径が０．３μｍ未満である無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体を含む硬化物である、請求項１に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   It has a structure derived from an inorganic filler (A) having an average particle diameter of 0.3 μm or more and 4 μm or less, inorganic fine particles (B) having an average particle diameter of less than 0.3 μm, and a polymerizable monomer (C). The crown core-integrated dental mill blank according to claim 1, which is a cured product containing a polymer. 無機充填材（Ａ）、無機微粒子（Ｂ）、及び重合性単量体（Ｃ）に由来する構造を有する重合体の合計１００質量部において、無機充填材（Ａ）及び無機微粒子（Ｂ）の合計が７０質量部以上である、請求項２に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   When the inorganic filler (A), the inorganic fine particles (B) and the polymer having a structure derived from the polymerizable monomer (C) are added in a total amount of 100 parts by mass, the inorganic filler (A) and the inorganic fine particles (B) are The crown core-integrated dental mill blank according to claim 2, wherein the total is 70 parts by mass or more. 無機充填材（Ａ）に対する無機微粒子（Ｂ）の質量比（Ｂ）／（Ａ）が０．１４〜０．３５である、請求項２又は３に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   The crown core integrated dental mill blank according to claim 2 or 3, wherein the mass ratio (B) / (A) of the inorganic fine particles (B) to the inorganic filler (A) is 0.14 to 0.35. 無機充填材（Ａ）の平均粒子径が、０．３μｍ以上０．８μｍ未満である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   The crown core-integrated dental mill blank according to any one of claims 1 to 4, wherein the inorganic filler (A) has an average particle size of 0.3 µm or more and less than 0.8 µm. 無機微粒子（Ｂ）の平均粒子径が、０．１μｍ未満である、請求項１〜５のいずれか１項に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランク。   The crown core integrated dental mill blank according to any one of claims 1 to 5, wherein the inorganic fine particles (B) have an average particle diameter of less than 0.1 µm. 平均粒子径が０．３μｍ以上４μｍ以下である無機充填材（Ａ）及び平均粒子径が０．３μｍ未満である無機微粒子（Ｂ）の混合物をプレス成型してなる無機充填材成形体と重合性単量体（Ｃ）含有組成物を接触させて、重合性単量体（Ｃ）を重合硬化させる、請求項１に記載のクラウンコア一体型歯科用ミルブランクの製造方法。   Polymerizability with an inorganic filler molding obtained by press molding a mixture of an inorganic filler (A) having an average particle diameter of 0.3 μm or more and 4 μm or less and an inorganic fine particle (B) having an average particle diameter of less than 0.3 μm The method for producing a crown core-integrated dental mill blank according to claim 1, wherein the polymerizable monomer (C) is polymerized and cured by bringing the monomer (C) -containing composition into contact with the composition.
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