JP2020037886A - 点火プラグの異常判定装置 - Google Patents

Abstract

【課題】適切なタイミングで点火プラグの交換が行えるようにする。【解決手段】点火プラグの異常判定装置１００である。点火プラグ２５は電極対２５０を有している。異常判定装置１００は、電極対２５０に点火エネルギーを付与することによって点火する着火部２５１を備える。制御部１０は、点火プラグ２５の異常を判定する異常判定部１０１を有している。異常判定部１０１は、目標点火時期に基づいて燃焼を開始させ、初期燃焼状態を検知する。検知した初期燃焼状態から電極対２５０のギャップの大きさを推定する。推定されたギャップの大きさから推定摩耗量を減算して得られる実ギャップ長が、所定値以上であった場合に、点火プラグ２５が異常であると判定する。【選択図】図１４

Description

開示する技術は、点火プラグの異常判定装置に関する。

通常、混合気に着火（あるいは点火）して燃焼を行うエンジンには、点火プラグが設置されている。点火プラグは、燃焼室の内部に臨む一対の電極（中心電極及び接地電極）を有している。中心電極と接地電極とは、僅かな隙間（ギャップ）を隔てて対向している。これら電極間に所定の電圧を印加することで、これら電極間に放電が生じる。それによって、混合気中に火炎核が形成され、その火炎核が成長することで、混合気は点火される。

中心電極及び接地電極は、放電によって摩耗する。摩耗が進むと、ギャップが大きくなり、それに伴って点火に必要な放電電圧も高くなる。放電電圧が過度に高くなると、電極間に印加される印加電圧が不足して失火が発生したり、印加電圧が点火プラグの耐久性を超えて点火プラグが破損したりするおそれがある。

そのため、点火プラグは、定期的に交換が必要な消耗品となっている。そして、その交換タイミングは、一律に、所定の走行距離毎に設定されているのが一般的である。

しかし、電極の摩耗量は、エンジンの運転状態によって変わる。そのため、実際に点火プラグを交換すべきタイミングは、ユーザの運転技術や嗜好に左右され、個々のエンジンで、ばらつきがある。

それにより、点火プラグの交換タイミングは、通常、個々のエンジンのばらつきを考慮して、安全サイドに設定される。その結果、実際には点火プラグを交換すべきタイミングには達していないユーザが、点火プラグを交換する場合も発生する。

従って、個々のエンジンにおいて、その運転状態に応じた電極の摩耗量を計測し、点火プラグの交換タイミングを個別に判断することができれば、ばらつきがあっても適切なタイミングで交換できるので、好ましい。

それに対し、特許文献１には、一般の火花点火式エンジンにおいて、そのエンジンの運転状態に基づいて、摩耗した電極のギャップ長（ギャップの大きさ）を推定する方法が開示されている。

すなわち、特許文献１は、放電時間、筒内ガス密度、及び筒内ガス流速からなる、点火時における３つのパラメータから、ギャップ長の推定が可能であることを示すとともに、これらパラメータから、ギャップ長を求めることができる関係式を示している。

そして、特許文献１では、その関係式を用いてエンジンの運転中にギャップ長を推定し、予め設定された値以上になると、警告灯の点灯などにより、点火プラグの異常を報知している。

特開２０１６−５３３１４号公報

特許文献１に開示されている技術によれば、個別にギャップ長が推定できるので、適切なタイミングでの点火プラグの交換が期待できる。

しかし、特許文献１に開示されている技術では、電極近傍の筒内ガス流速を精度高く計測する必要があり、ギャップ長を精度高く推定することは難しい。

それに対し、個々の点火で生じる摩耗量を積算していくことで、経時的に増加する摩耗量を推定し、未使用な点火プラグのギャップに、推定した摩耗量を加えることで、摩耗した電極のギャップ長を推定することが考えられる。

しかし、未使用な点火プラグのギャップにおいても、公差に基づくばらつき（初期バラツキ）が存在する。この初期バラツキも、摩耗量とともに、点火プラグの交換タイミングに影響を与える。

特に、後述するＳＰＣＣＩ燃焼を行うエンジンなど、従来の火花点火式エンジンと比べて燃焼時に筒内圧が高くなる、高圧縮比のエンジンでは、その傾向は更に顕著になる。そのため、高圧縮比のエンジンでは、摩耗による影響はもとより、初期バラツキによる影響も、無視できない重要な課題となる。

すなわち、燃焼時の筒内圧が高くなると、それに伴って放電電圧も高くなる。従って、それに合わせて印加電圧も高くしなければならないが、印加電圧を高くすると摩耗が進み易くなる。

そこで、筒内圧が高くなる分、ギャップ長を従来よりも小さくして、放電電圧を下げることが考えられるが、ギャップ長が小さくなると、放電の影響が大きくなって電極が摩耗し易くなる。また、同じ摩耗量でも、ギャップ長が小さいと、摩耗量の変化に対する影響も大きくなる。

その結果、点火プラグの交換タイミングが短くなって、従来よりも高頻度での点火プラグの交換が必要になる。更に、点火プラグの交換タイミングのばらつきも大きくなって、不適切な交換が増加してしまう。そのため、仮に摩耗量を高精度に推定できたとしても、初期バラツキも加味できなければ、点火プラグの交換を適切なタイミングで行うことができない。

それに対し、本発明者らは、ギャップ長と着火性（混合気の着火に対する感度）との関係について調べたところ、詳細は後述するが、これらの相関関係から、初期バラツキも加味した状態で、電極の摩耗を原因とする点火プラグの異常判定が可能であることを見出し、新たな技術を完成した。

すなわち、開示する技術の目的は、従来の圧縮比のエンジンはいうまでもなく、高圧縮比のエンジンであっても、適切なタイミングで点火プラグの交換が行えるようにできる、点火プラグの異常判定装置を提供することにある。

開示する技術は、エンジンに組み付けられている点火プラグ、の異常判定装置に関する。

前記エンジンは、往復するピストンによって容積が変化するように筒内に区画された燃焼室を有している。前記点火プラグは、前記燃焼室に臨んだ状態で所定のギャップを隔てて対向する、接地電極及び中心電極からなる電極対を有している。

前記異常判定装置は、前記燃焼室の内圧を計測する筒内圧センサを含み、前記エンジンの運転に関係するパラメータを計測する計測部と、前記電極対に所定の点火エネルギーを付与することにより、前記燃焼室の内部に形成される混合気を点火する着火部と、前記計測部及び前記着火部の各々と電気的に接続されていて、前記計測部から入力される信号に基づいて、前記着火部に信号を出力する制御部と、を備える。前記制御部は、前記点火プラグの異常を判定する異常判定部を有している。

前記異常判定部が、前記エンジンの運転状態に応じて、所定のタイミングで混合気を点火する目標点火時期を設定する第１処理と、前記目標点火時期に基づいて前記着火部に信号を出力することにより、混合気を点火して燃焼を開始させ、前記筒内圧センサから入力される信号に基づいて、初期燃焼状態を検知する第２処理と、検知した前記初期燃焼状態から、前記ギャップの大きさを推定する第３処理と、前記第３処理以降に発生する前記電極対の摩耗量を推定する第４処理と、前記第３処理で推定された前記ギャップの大きさから、前記第４処理で推定された摩耗量を減算することによって得られる実ギャップ長が、所定値以上であるか否かを判定する第５処理と、を実行する。そして、前記実ギャップ長が所定値以上であった場合に、前記点火プラグが異常であると判定する。

この点火プラグの異常判定装置によれば、精度の高い、電極の摩耗を原因とする点火プラグの異常判定が可能になる。

すなわち、詳細は後述するが、本発明者らは、摩耗初期の段階では、ギャップの拡大に伴って着火性も高くなることに着目した。そして、燃焼初期の燃焼状態に基づいて、摩耗量及び初期バラツキを含むギャップの大きさ（実ギャップ長）が推定可能であることを見出した。

この点火プラグの異常判定装置では、その新たな知見に基づいて、摩耗初期の段階での実ギャップ長を推定するとともに、その後に発生する摩耗量を推定する。そして、実ギャップ長から推定された摩耗量を減算することによって得られる実ギャップ長を、所定値と比較することによって点火プラグの異常を判定する。

従って、この点火プラグの異常判定装置によれば、電極対の初期バラツキ、及び、エンジンの運転履歴の影響による摩耗量のばらつきも加味された実ギャップ長に基づいて、点火プラグの異常が判定できるので、精度の高い、電極の摩耗を原因とする点火プラグの異常判定が可能になる。

前記点火プラグが異常であると判定された場合に、前記異常判定部が前記点火プラグの交換を要求する信号を出力する、としてもよい。

そうすれば、ユーザは、適切なタイミングで点火プラグの交換が行える。

前記第１処理、前記第２処理、及び前記第３処理は、前記電極対が実質的に摩耗していない、前記点火プラグの使用開始初期に行われる、としてもよい。

摩耗がある程度進むと、ギャップの拡大に伴って、放電電圧が高くなるため、着火性が低下する。そのようなギャップの拡大に伴う着火性の低下の影響を受けると、実ギャップ長の推定精度が低下する。それに対し、電極対が実質的に摩耗していない、点火プラグの使用開始初期であれば、そのような悪影響はほとんど受けない。従って、実ギャップ長の推定に関する第１処理から第３処理を、そのような時期に行うことで、実ギャップ長の推定精度が向上する。

前記異常判定部は、前記第４処理で、前記第３処理以降に前記燃焼室で行われる燃焼の毎に前記計測部から入力される信号と、前記燃焼に伴って前記点火プラグが点火される点火回数とを用いて、経時的な積算処理を行うことにより、前記第３処理以降に発生する前記電極対の摩耗量を推定する、としてもよい。

すなわち、異常判定部は、エンジンの運転状態に応じて、点火毎に、電極対で発生する摩耗量を推定し、それを積算していくことで摩耗量の総量を推定する。従って、エンジンの運転履歴の違いに基づくばらつきの影響を低減できるので、電極対の摩耗量を精度高く推定することができる。

前記異常判定部は、前記第１処理で、前記エンジンの負荷が所定値以下であるか否かを判定し、前記エンジンの負荷が所定値以下であった場合には、前記目標点火時期に、前記異常判定部に予め設定されている所定の推定用点火時期を用いる、としてもよい。

実ギャップ長の推定を行うためには、燃焼を行ってその初期燃焼状態を検知する必要がある。そのため、異常判定部には、実ギャップ長の推定に適した所定の燃焼状態（特定燃焼状態）を実現する目標点火時期（推定用点火時期）が設定されている。

それに対し、燃料量の多い高負荷の運転状態では、低負荷よりも燃焼が進むため、初期燃焼状態がばらつきやすいし、初期燃焼状態の変化の検知も難しい。それに対し、低負荷での運転であれば、初期燃焼状態が比較的安定し、その変化の検知も容易である。従って、推定用点火時期を、エンジンの負荷が所定値以下の運転状態を前提に予め設定しておき、エンジンの負荷が所定値以下であった場合に、目標点火時期に推定用点火時期を用いることで、精度高い実ギャップ長の推定が行える。

前記異常判定部は、前記第２処理で前記初期燃焼状態を検知するために、前記筒内圧センサから入力される信号に基づいて、５０％よりも小さい所定の質量燃焼割合となる時期を算出する、としてもよい。

５０％よりも小さい所定の質量燃焼割合となる時期であれば、初期燃焼状態の変化を適切に比較することができる。従って、精度高い実ギャップ長の推定が行える。

前記異常判定部には、前記質量燃焼割合となる時期と前記ギャップの大きさとの関係に関連する特定情報が予め設定されており、前記異常判定部は、前記第３処理で、前記特定情報に基づいて前記ギャップの大きさを推定する、としてもよい。

摩耗初期の段階では、質量燃焼割合となる時期とギャップの大きさとの間に、高い相関関係が認められる。従って、その関係に関連する特定情報を予め設定し、その特定情報に基づいてギャップの大きさを推定すれば、効率的かつ高精度な推定が行える。

前記エンジンの幾何学的圧縮比が１６以上である、としてもよい。

上述したように、開示する点火プラグの異常判定装置は、圧縮比の高いエンジンに対して特に有効である。従って、開示する点火プラグの異常判定装置を適用するエンジンの幾何学的圧縮比が１６以上であれば、その効果を効果的に発揮できる。

特にこの場合、所定のタイミングで前記燃焼室の内部に形成される混合気が点火されるように、前記制御部が前記着火部に信号を出力することにより、一部の混合気が火炎伝播を伴う燃焼を開始した後に、残りの未燃混合気が自己着火によって燃焼する、所定の圧縮着火燃焼が前記エンジンで行われる、としてもよい。

すなわち、ＳＰＣＣＩ燃焼を行うエンジンに適用する。そうすれば、点火プラグを過不足無く交換できるうえに、点火プラグを適正な状態で使用できるため、高度な燃焼制御であっても安定して行える。従って、ＳＰＣＣＩ燃焼を適切に行うことができる。

開示する技術によれば、従来の圧縮比のエンジンはいうまでもなく、高圧縮比のエンジンであっても、適切なタイミングで点火プラグの交換が行えるようなる。

エンジンの構成を例示する図である。 燃焼室の構成を例示する図であり、上図は燃焼室の平面視相当図、下図はII−II線断面図である。 燃焼室及び吸気系の構成を例示する平面図である。 点火プラグ及び着火装置を例示する図である。 エンジンの制御装置の構成を例示するブロック図である。 ＳＰＣＣＩ燃焼の波形を例示する図である。 エンジンのマップの一例である。 燃焼サイクル数と、ギャップ長との関係を説明するための図である。 放電電圧と、筒内圧及びギャップ長の積算値と、の関係を示すグラフである。 摩耗初期の段階における、ギャップ長と着火性との関係を表したグラフである。 燃焼初期の燃焼波形を例示する図であり、初期燃焼状態とｍｆｂ１０％時期との関係を説明する図である。 異常判定装置に関係する主な構成を示すブロック図である。 摩耗推定量分布マップを示す図である。上段の図（ａ）は、中心電極の摩耗推定量分布マップを表している。下段の図（ｂ）は、接地電極の摩耗量分布マップを表している。 点火プラグの異常判定制御のフローの一例を示す図である。

以下、開示する技術の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。ただし、以下の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物あるいはその用途を制限するものではない。以下の説明は、エンジン、及び、点火プラグの異常判定装置の一例である。

＜エンジン＞
図１〜図３に、開示する点火プラグの異常判定装置を適用したエンジン１を例示する。エンジン１は、燃焼室１７が吸気行程、圧縮行程、膨張行程及び排気行程を繰り返すことにより運転する４ストロークエンジンである。エンジン１は、四輪の自動車に搭載されている。エンジン１が運転することによって、自動車は走行する。エンジン１の燃料は、この構成例においてはガソリンである。燃料は、少なくともガソリンを含む液体燃料であればよい。燃料は、例えばバイオエタノール等を含むガソリンであってもよい。

エンジン１は、シリンダブロック１２と、その上に載置されるシリンダヘッド１３とを備えている。シリンダブロック１２の内部に複数のシリンダ１１（気筒）が形成されている。図１及び図２では、一つのシリンダ１１のみを示す。エンジン１は、多気筒エンジンである。

各シリンダ１１内には、ピストン３が摺動自在に内挿されている。ピストン３は、コネクティングロッド１４を介してクランクシャフト１５に連結されている。ピストン３は、シリンダ１１及びシリンダヘッド１３と共に燃焼室１７を区画する。すなわち、燃焼室１７は、往復するピストンによって容積が変化するように筒内に区画されている。尚、「燃焼室」は広義で用いる場合がある。つまり、「燃焼室」は、ピストン３の位置に関わらず、ピストン３、シリンダ１１及びシリンダヘッド１３によって形成される空間を意味する場合がある。

シリンダヘッド１３の下面、つまり、燃焼室１７の天井面は、図２の下図に示すように、傾斜面１３１１と、傾斜面１３１２とによって構成されている。傾斜面１３１１は、吸気側から、後述するインジェクタ６の噴射軸心Ｘ２に向かって上り勾配となっている。傾斜面１３１２は、排気側から噴射軸心Ｘ２に向かって上り勾配となっている。燃焼室１７の天井面は、いわゆるペントルーフ形状である。

ピストン３の上面は燃焼室１７の天井面に向かって***している。ピストン３の上面には、キャビティ３１が形成されている。キャビティ３１は、ピストン３の上面から凹陥している。キャビティ３１は、この構成例では、浅皿形状を有している。キャビティ３１の中心は、シリンダ１１の中心軸Ｘ１よりも排気側にずれている。

エンジン１の幾何学的圧縮比は、１０以上３０以下に設定されている。例えば、エンジン１の幾何学的圧縮比は、一般的な火花点火式エンジンよりも高い、１６以上としてもよい。後述するようにエンジン１は、一部の運転領域において、ＳＩ燃焼とＣＩ燃焼とを組み合わせたＳＰＣＣＩ燃焼を行う。ＳＰＣＣＩ燃焼は、ＳＩ燃焼による発熱と圧力上昇とを利用して、ＣＩ燃焼をコントロールする。エンジン１は、圧縮着火式エンジンである。

しかし、このエンジン１は、ピストン３が圧縮上死点に至った時の燃焼室１７の温度（つまり、圧縮端温度）を高くする必要がない。エンジン１は、幾何学的圧縮比を、比較的低く設定することが可能である。幾何学的圧縮比を低くすると、冷却損失の低減、及び、機械損失の低減に有利になる。

エンジン１の幾何学的圧縮比は、レギュラー仕様（燃料のオクタン価が９１程度の低オクタン価燃料）においては、１４〜１７とし、ハイオク仕様（燃料のオクタン価が９６程度の高オクタン価燃料）においては、１５〜１８としてもよい。

シリンダヘッド１３には、シリンダ１１毎に、吸気ポート１８が形成されている。吸気ポート１８は、図３に示すように、第１吸気ポート１８１及び第２吸気ポート１８２を有している。吸気ポート１８は、燃焼室１７に連通している。吸気ポート１８は、詳細な図示は省略するが、いわゆるタンブルポートである。つまり、吸気ポート１８は、燃焼室１７の中にタンブル流が形成されるような形状を有している。

吸気ポート１８には、吸気弁２１が配設されている。吸気弁２１は、燃焼室１７と吸気ポート１８との間を開閉する。吸気弁２１は動弁機構によって、所定のタイミングで開閉する。動弁機構は、バルブタイミング及び／又はバルブリフトを可変にする可変動弁機構とすればよい。この構成例では、図４に示すように、可変動弁機構は、吸気電動Ｓ−ＶＴ（Sequential-Valve Timing）２３を有している。吸気電動Ｓ−ＶＴ２３は、吸気カムシャフトの回転位相を所定の角度範囲内で連続的に変更する。吸気弁２１の開弁タイミング及び閉弁タイミングは、連続的に変化する。尚、吸気動弁機構は、電動Ｓ−ＶＴに代えて、油圧式のＳ−ＶＴを有していてもよい。

シリンダヘッド１３にはまた、シリンダ１１毎に、排気ポート１９が形成されている。排気ポート１９も、図３に示すように、第１排気ポート１９１及び第２排気ポート１９２を有している。排気ポート１９は、燃焼室１７に連通している。

排気ポート１９には、排気弁２２が配設されている。排気弁２２は、燃焼室１７と排気ポート１９との間を開閉する。排気弁２２は動弁機構によって、所定のタイミングで開閉する。この動弁機構は、バルブタイミング及び／又はバルブリフトを可変にする可変動弁機構とすればよい。この構成例では、図４に示すように、可変動弁機構は、排気電動Ｓ−ＶＴ２４を有している。排気電動Ｓ−ＶＴ２４は、排気カムシャフトの回転位相を所定の角度範囲内で連続的に変更する。排気弁２２の開弁タイミング及び閉弁タイミングは、連続的に変化する。尚、排気動弁機構は、電動Ｓ−ＶＴに代えて、油圧式のＳ−ＶＴを有していてもよい。

吸気電動Ｓ−ＶＴ２３及び排気電動Ｓ−ＶＴ２４は、吸気弁２１と排気弁２２との両方が開弁するオーバーラップ期間の長さを調節する。オーバーラップ期間の長さを長くすると、燃焼室１７の中の残留ガスを掃気することができる。また、オーバーラップ期間の長さを調節することによって、内部ＥＧＲ（Exhaust Gas Recirculation）ガスを燃焼室１７の中に導入することができる。内部ＥＧＲシステムは、吸気電動Ｓ−ＶＴ２３及び排気電動Ｓ−ＶＴ２４によって構成されている。尚、内部ＥＧＲシステムは、Ｓ−ＶＴによって構成されるとは限らない。

シリンダヘッド１３には、シリンダ１１毎に、インジェクタ６が取り付けられている。インジェクタ６は、燃焼室１７の中に燃料を直接噴射する。インジェクタ６は、燃料噴射部の一例である。インジェクタ６は、傾斜面１３１１と傾斜面１３１２とが交差するペントルーフの谷部に配設されている。図２に示すように、インジェクタ６の噴射軸心Ｘ２は、シリンダ１１の中心軸Ｘ１よりも排気側に位置している。インジェクタ６の噴射軸心Ｘ２は、中心軸Ｘ１に平行である。インジェクタ６の噴射軸心Ｘ２とキャビティ３１の中心とは一致している。インジェクタ６は、キャビティ３１に対向している。尚、インジェクタ６の噴射軸心Ｘ２は、シリンダ１１の中心軸Ｘ１と一致していてもよい。その構成の場合に、インジェクタ６の噴射軸心Ｘ２と、キャビティ３１の中心とは一致していてもよい。

インジェクタ６は、詳細な図示は省略するが、複数の噴口を有する多噴口型の燃料噴射弁によって構成されている。インジェクタ６は、図２に二点鎖線で示すように、燃料噴霧が、燃焼室１７の中央から放射状に広がるように燃料を噴射する。インジェクタ６は、本構成例においては、十個の噴孔を有しており、噴孔は、周方向に等角度に配置されている。

インジェクタ６には、燃料供給システム６１が接続されている。燃料供給システム６１は、燃料を貯留するよう構成された燃料タンク６３と、燃料タンク６３とインジェクタ６とを互いに連結する燃料供給路６２とを備えている。燃料供給路６２には、燃料ポンプ６５とコモンレール６４とが介設している。燃料ポンプ６５は、コモンレール６４に燃料を圧送する。燃料ポンプ６５は、この構成例においては、クランクシャフト１５によって駆動されるプランジャー式のポンプである。コモンレール６４は、燃料ポンプ６５から圧送された燃料を、高い燃料圧力で蓄える。インジェクタ６が開弁すると、コモンレール６４に蓄えられていた燃料が、インジェクタ６の噴口から燃焼室１７の中に噴射される。燃料供給システム６１は、３０ＭＰａ以上の高い圧力の燃料を、インジェクタ６に供給することが可能である。インジェクタ６に供給する燃料の圧力は、エンジン１の運転状態に応じて変更してもよい。尚、燃料供給システム６１の構成は、前記の構成に限定されない。

（点火プラグ）
シリンダヘッド１３には、シリンダ１１毎に、点火プラグ２５が取り付けられている。点火プラグ２５は、燃焼室１７の中の混合気に強制的に点火をする。点火プラグ２５は、この構成例では、シリンダ１１の中心軸Ｘ１よりも吸気側に配設されている。点火プラグ２５は、２つの吸気ポート１８の間に位置している。点火プラグ２５は、上方から下方に向かって、燃焼室１７の中央に近づく方向に傾いて、シリンダヘッド１３に取り付けられている。点火プラグ２５の電極は、図２に示すように、燃焼室１７の中に臨んでかつ、燃焼室１７の天井面の付近に位置している。尚、点火プラグ２５を、シリンダ１１の中心軸Ｘ１よりも排気側に配置してもよい。また、点火プラグ２５をシリンダ１１の中心軸Ｘ１上に配置してもよい。

点火プラグ２５には、着火装置２５１が電気的に接続（単に接続ともいう）されている。着火装置２５１（着火部の一例）は、バッテリ２５２に接続されていて、点火プラグ２５に電力を供給する（点火プラグ及び着火装置２５１の詳細については後述）。

エンジン１の一側面には吸気通路４０が連結されている。吸気通路４０は、各シリンダ１１の吸気ポート１８に連通している。燃焼室１７に導入するガスは、吸気通路４０を流れる。吸気通路４０の上流端部には、エアクリーナー４１が配設されている。エアクリーナー４１は、新気を濾過する。吸気通路４０の下流端近傍には、サージタンク４２が配設されている。サージタンク４２よりも下流の吸気通路４０は、シリンダ１１毎に分岐する独立通路を構成している。独立通路の下流端が、各シリンダ１１の吸気ポート１８に連結されている。

吸気通路４０におけるエアクリーナー４１とサージタンク４２との間には、スロットル弁４３が配設されている。スロットル弁４３は、弁の開度を調節することによって、燃焼室１７の中への新気の導入量を調節する。すなわち、スロットル弁４３は、各燃焼室１７の内部に供給する空気量を増減して調整する「空気調整部」を構成する。

吸気通路４０にはまた、スロットル弁４３の下流に、過給機４４が配設されている。過給機４４は、燃焼室１７に導入するガスを過給する。この構成例において、過給機４４は、エンジン１によって駆動される機械式の過給機である。機械式の過給機４４は、ルーツ式、リショルム式、ベーン式、又は遠心式であってもよい。

過給機４４とエンジン１との間には、電磁クラッチ４５が介設している。電磁クラッチ４５は、過給機４４とエンジン１との間で、エンジン１から過給機４４へ駆動力を伝達したり、駆動力の伝達を遮断したりする。後述するように、ＥＣＵ１０が電磁クラッチ４５の遮断及び連結を切り替えることによって、過給機４４はオンとオフとが切り替わる。

吸気通路４０における過給機４４の下流には、インタークーラー４６が配設されている。インタークーラー４６は、過給機４４において圧縮されたガスを冷却する。インタークーラー４６は、例えば水冷式又は油冷式に構成してもよい。

吸気通路４０には、バイパス通路４７が連結されている。バイパス通路４７は、過給機４４及びインタークーラー４６をバイパスするよう、吸気通路４０における過給機４４の上流部とインタークーラー４６の下流部とを互いに連結する。バイパス通路４７には、エアバイパス弁４８が配設されている。エアバイパス弁４８は、バイパス通路４７を流れるガスの流量を調節する。

ＥＣＵ１０は、過給機４４をオフにしたとき（つまり、電磁クラッチ４５を遮断したとき）に、エアバイパス弁４８を全開にする。吸気通路４０を流れるガスは、過給機４４をバイパスして、エンジン１の燃焼室１７に導入される。エンジン１は、非過給、つまり自然吸気の状態で運転する。

過給機４４をオンにすると、エンジン１は過給状態で運転する。ＥＣＵ１０は、過給機４４をオンにしたとき（つまり、電磁クラッチ４５を連結したとき）に、エアバイパス弁４８の開度を調節する。過給機４４を通過したガスの一部は、バイパス通路４７を通って過給機４４の上流に逆流する。ＥＣＵ１０がエアバイパス弁４８の開度を調節すると、燃焼室１７に導入するガスの過給圧が変わる。尚、過給時とは、サージタンク４２内の圧力が大気圧を超える時をいい、非過給時とは、サージタンク４２内の圧力が大気圧以下になる時をいう、と定義してもよい。

この構成例においては、過給機４４とバイパス通路４７とエアバイパス弁４８とによって、過給システム４９が構成されている。

エンジン１は、燃焼室１７内にスワール流を発生させるスワール発生部を有している。スワール発生部は、図３に示すように、吸気通路４０に取り付けられたスワールコントロール弁５６を有している。スワールコントロール弁５６は、第１吸気ポート１８１につながるプライマリ通路４０１と、第２吸気ポート１８２につながるセカンダリ通路４０２との内の、セカンダリ通路４０２に配設されている。スワールコントロール弁５６は、セカンダリ通路４０２の断面を絞ることができる開度調節弁である。スワールコントロール弁５６の開度が小さいと、第１吸気ポート１８１から燃焼室１７に流入する吸気流量が相対的に多くかつ、第２吸気ポート１８２から燃焼室１７に流入する吸気流量が相対的に少ないから、燃焼室１７内のスワール流が強くなる。スワールコントロール弁５６の開度が大きいと、第１吸気ポート１８１及び第２吸気ポート１８２のそれぞれから燃焼室１７に流入する吸気流量が、略均等になるから、燃焼室１７内のスワール流が弱くなる。スワールコントロール弁５６を全開にすると、スワール流が発生しない。尚、スワール流は、白抜きの矢印で示すように、図３における反時計回り方向に周回する（図２の白抜きの矢印も参照）。

エンジン１の他側面には、排気通路５０が連結されている。排気通路５０は、各シリンダ１１の排気ポート１９に連通している。排気通路５０は、燃焼室１７から排出された排気ガスが流れる通路である。排気通路５０の上流部分は、詳細な図示は省略するが、シリンダ１１毎に分岐する独立通路を構成している。独立通路の上流端が、各シリンダ１１の排気ポート１９に連結されている。

排気通路５０には、複数の触媒コンバーターを有する排気ガス浄化システムが配設されている。上流の触媒コンバーターは、図示は省略するが、エンジンルーム内に配設されている。上流の触媒コンバーターは、三元触媒５１１と、ＧＰＦ（Gasoline Particulate Filter）５１２とを有している。下流の触媒コンバーターは、エンジンルーム外に配設されている。下流の触媒コンバーターは、三元触媒５１３を有している。尚、排気ガス浄化システムは、図例の構成に限定されるものではない。例えば、ＧＰＦは省略してもよい。また、触媒コンバーターは、三元触媒を有するものに限定されない。さらに、三元触媒及びＧＰＦの並び順は、適宜変更してもよい。

吸気通路４０と排気通路５０との間には、外部ＥＧＲシステムを構成するＥＧＲ通路５２が連結されている。ＥＧＲ通路５２は、排気ガスの一部を吸気通路４０に還流させるための通路である。ＥＧＲ通路５２の上流端は、排気通路５０における上流の触媒コンバーターと下流の触媒コンバーターとの間に連結されている。ＥＧＲ通路５２の下流端は、吸気通路４０における過給機４４の上流部に連結されている。ＥＧＲ通路５２を流れるＥＧＲガスは、バイパス通路４７のエアバイパス弁４８を通らずに、吸気通路４０における過給機４４の上流部に入る。

ＥＧＲ通路５２には、水冷式のＥＧＲクーラー５３が配設されている。ＥＧＲクーラー５３は、排気ガスを冷却する。ＥＧＲ通路５２にはまた、ＥＧＲ弁５４が配設されている。ＥＧＲ弁５４は、ＥＧＲ通路５２を流れる排気ガスの流量を調節する。ＥＧＲ弁５４の開度を調節することによって、冷却した排気ガス、つまり外部ＥＧＲガスの還流量を調節することができる。

この構成例において、ＥＧＲシステム５５は、外部ＥＧＲシステムと、内部ＥＧＲシステムとによって構成されている。外部ＥＧＲシステムは、内部ＥＧＲシステムよりも低温の排気ガスを、燃焼室１７に供給することができる。

（点火プラグ及び着火装置）
図４に示すように、点火プラグ２５は、燃焼室１７の内部に臨む一対の電極（電極対２５０）を有している。これら電極対２５０は、例えば、ニッケル合金、白金、イリジウム合金などの素材を用いて形成された、接地電極２５０ａ及び中心電極２５０ｂで構成されている。接地電極２５０ａと中心電極２５０ｂとは、互いに所定の大きさ（ギャップ長Ｇ）を有するギャップを隔てて対向している。

これら電極対２５０に、点火エネルギーが付与（具体的には、高電圧が瞬間的に印加）されることで、電極対２５０の間で放電が生じる。それにより、火炎核が形成される。その火炎核が成長することで、燃焼室１７の内部に形成された混合気が点火される。

ギャップ長Ｇが小さいと、接地電極２５０ａ及び中心電極２５０ｂにより、燃料熱が吸収され、火炎核の形成及び成長を阻害する（いわゆる冷却損失）。そのため、このエンジン１では、ギャップ長Ｇは、少なくとも０．５ｍｍ以上に設定されている（ギャップ長Ｇの初期値≧０．５ｍｍ）。

電極対２５０に電力を供給するために、点火プラグ２５に着火装置２５１が接続されている。着火装置２５１は、イグニッションコイル２５１ａ、イグナイタ２５１ｂ、放電電流計２５１ｃなどを有している。イグニッションコイル２５１ａは、一次コイル２５１ａ１、二次コイル２５１ａ２、コア２５１ａ３などで構成されていて、一次コイル２５１ａ１への通電時間（ドエル時間）に対応した電圧を電極対２５０に印加する。

一次コイル２５１ａ１の一端はバッテリ２５２に接続されている。一次コイル２５１ａ１の他端は、ＥＣＵ１０と接続されているイグナイタ２５１ｂを介して基準電位に接続（アース）されている。二次コイル２５１ａ２の一端は、図示しないディストリビュータ（各シリンダ１１の点火プラグ２５に電力を分配する装置）を介して、各点火プラグ２５（詳細には中心電極２５０ｂ）に接続されている。

二次コイル２５１ａ２の他端は、ＥＣＵ１０と接続されている放電電流計２５１ｃを介して基準電位に接続（アース）されている。放電電流計２５１ｃは、二次コイル２５１ａ２を流れる電流の電流値を計測し、その信号をＥＣＵ１０に出力する。二次コイル２５１ａ２は、一次コイル２５１ａ１よりも、巻数が多く形成されている。イグナイタ２５１ｂは、ＥＣＵ１０から入力される信号に従って、一次コイル２５１ａ１にバッテリ２５２の電力が供給されるオン状態と、一次コイル２５１ａ１にバッテリ２５２の電力が供給されないオフ状態とを切り替える。

イグナイタ２５１ｂがオン状態になると、一次コイル２５１ａ１が通電され、イグニッションコイル２５１ａに磁界が形成される。その後、所定のタイミングで、イグナイタ２５１ｂがオフ状態になると、電磁誘導により、二次コイル２５１ａ２に、電流が流れて電圧が発生する。二次コイル２５１ａ２の巻数は一次コイル２５１ａ１の巻数よりも多いため、二次コイル２５１ａ２には高電圧が発生する。この高電圧が電極対２５０に印加されることにより、燃焼室１７の内部に形成された混合気が点火される。

点火時期は、一次コイル２５１ａ１が通電されるタイミングによって定まる。また、電極対２５０に印加される電圧（印加電圧）の大きさは、一次コイル２５１ａ１への通電時間（ドエル時間）によって定まる。すなわち、印加電圧はドエル時間と相関関係にある。通常、安定した点火を行うために、印加電圧は、放電に要する電圧（放電電圧）よりも大きく設定される。

放電電圧は、ギャップ長Ｇと、点火時の燃焼室１７の内圧とに比例する。通常の制御ではギャップ長Ｇは一定値とみなされるため、着火装置２５１は、ＥＣＵ１０からの要求に応じて、点火時の燃焼室１７の内圧に対応した所定の電圧（要求電圧）を電極対２５０に印加する。

具体的には、ＥＣＵ１０は、筒内圧センサＳＷ６の入力信号から得られる燃焼室１７の内圧、放電電流計２５１ｃの入力信号から得られる印加電圧などに基づいて、電極対２５０に印加すべき電圧（要求電圧）を設定する。このエンジン１では、要求電圧は、少なくとも１０ｋＶ以上となるように設定されている。

それに対し、着火装置２５１は、設定された要求電圧に基づいて、放電可能な電圧が電極対２５０に印加されるように、ドエル時間を調整する。要求電圧が高い場合は、ドエル時間を長くし、要求電圧が低い場合は、ドエル時間を短くする。エンジン１が運転しているとき、イグニッションコイル２５１ａは、燃焼室１７の内部の状態、つまりは燃焼室１７の内圧に応じて設定される要求電圧に従って通電される。

（ＥＣＵ）
エンジン１には、その運転を制御するＥＣＵ（Engine Control Unit）１０が備えられている。ＥＣＵ１０は、周知のマイクロコンピュータをベースとするコントローラーであって、図５に示すように、プログラムを実行する中央演算処理装置（Central Processing Unit：ＣＰＵ）１０ａと、例えばＲＡＭ（Random Access Memory）やＲＯＭ（Read Only Memory）により構成されてプログラム及びデータを格納するメモリ１０ｂと、電気信号の入出力をする入出力バス１０ｃと、を備えている。ＥＣＵ１０は、「制御部」の一例である。

ＥＣＵ１０には、図１及び図５に示すように、各種のセンサＳＷ１〜ＳＷ１７が接続されている。センサＳＷ１〜ＳＷ１７は、信号をＥＣＵ１０に出力する。これらセンサＳＷ１〜ＳＷ１７は、エンジン１の運転に関連する各種パラメータを計測する「計測部」の一例である。これらセンサＳＷ１〜ＳＷ１７の内容を以下に示す。

エアフローセンサＳＷ１：吸気通路４０におけるエアクリーナー４１の下流に配置されかつ、吸気通路４０を流れる新気の流量を計測する
第１吸気温度センサＳＷ２：吸気通路４０におけるエアクリーナー４１の下流に配置されかつ、吸気通路４０を流れる新気の温度を計測する
第１圧力センサＳＷ３：吸気通路４０におけるＥＧＲ通路５２の連結位置よりも下流でかつ、過給機４４の上流に配置されかつ、過給機４４に流入するガスの圧力を計測する
第２吸気温度センサＳＷ４：吸気通路４０における過給機４４の下流でかつ、バイパス通路４７の連結位置よりも上流に配置されかつ、過給機４４から流出したガスの温度を計測する
第２圧力センサＳＷ５：サージタンク４２に取り付けられかつ、過給機４４の下流のガスの圧力を計測する
筒内圧センサＳＷ６：各シリンダ１１に対応してシリンダヘッド１３に取り付けられかつ、各燃焼室１７内の圧力を計測する
排気温度センサＳＷ７：排気通路５０に配置されかつ、燃焼室１７から排出した排気ガスの温度を計測する
リニアＯ_２センサＳＷ８：排気通路５０における上流の触媒コンバーターよりも上流に配置されかつ、排気ガス中の酸素濃度を計測する
ラムダＯ_２センサＳＷ９：上流の触媒コンバーターにおける三元触媒５１１の下流に配置されかつ、排気ガス中の酸素濃度を計測する
水温センサＳＷ１０：エンジン１に取り付けられかつ、冷却水の温度を計測する
クランク角センサＳＷ１１：エンジン１に取り付けられかつ、クランクシャフト１５の回転角を計測する
アクセル開度センサＳＷ１２：アクセルペダル機構に取り付けられかつ、アクセルペダルの操作量に対応したアクセル開度を計測する
吸気カム角センサＳＷ１３：エンジン１に取り付けられかつ、吸気カムシャフトの回転角を計測する
排気カム角センサＳＷ１４：エンジン１に取り付けられかつ、排気カムシャフトの回転角を計測する
ＥＧＲ差圧センサＳＷ１５：ＥＧＲ通路５２に配置されかつ、ＥＧＲ弁５４の上流及び下流の差圧を計測する
燃圧センサＳＷ１６：燃料供給システム６１のコモンレール６４に取り付けられかつ、インジェクタ６に供給する燃料の圧力を計測する
第３吸気温度センサＳＷ１７：サージタンク４２に取り付けられかつ、サージタンク４２内のガスの温度、換言すると燃焼室１７に導入される吸気の温度を計測する。

着火装置２５１の放電電流計２５１ｃも、ＥＣＵ１０に信号を出力する。従って、計測部は、放電電流計２５１ｃも含む。

ＥＣＵ１０は、これらのセンサＳＷ１〜ＳＷ１７、及び放電電流計２５１ｃの信号に基づいて、エンジン１の運転状態を判断すると共に、予め定められている制御ロジックに従って、各デバイスの制御量を演算する。制御ロジックは、メモリ１０２に記憶されている。制御ロジックは、メモリ１０２に記憶しているマップを用いて、目標量及び／又は制御量を演算することを含む。

ＥＣＵ１０は、演算をした制御量に係る電気信号を、インジェクタ６、吸気電動Ｓ−ＶＴ２３、排気電動Ｓ−ＶＴ２４、燃料供給システム６１、スロットル弁４３、ＥＧＲ弁５４、過給機４４の電磁クラッチ４５、エアバイパス弁４８、スワールコントロール弁５６、報知器５７、及び、着火装置２５１に出力する。なお、報知器５７は、搭乗者に警報等を知らせる機器であり、例えば、インストルメントパネルに表示されたランプなどが挙げられる。

（ＳＰＣＣＩ燃焼のコンセプト）
エンジン１は、燃費の向上及び排出ガス性能の向上を主目的として、所定の運転状態のときに、圧縮自己着火による燃焼を行う。自己着火による燃焼は、圧縮開始前の燃焼室１７の中の温度がばらつくと、自己着火のタイミングが大きく変化する。そこで、エンジン１は、ＳＩ燃焼とＣＩ燃焼とを組み合わせたＳＰＣＣＩ燃焼を行う。

ＳＰＣＣＩ燃焼は、点火プラグ２５が、燃焼室１７の中の混合気に強制的に点火をすることによって、混合気が火炎伝播によりＳＩ燃焼をすると共に、ＳＩ燃焼の発熱により燃焼室１７の中の温度が高くなりかつ、火炎伝播により燃焼室１７の中の圧力が上昇することによって、未燃混合気が自己着火によるＣＩ燃焼をする形態である（部分的圧縮着火燃焼）。

ＳＩ燃焼の発熱量を調節することによって、圧縮開始前の燃焼室１７の中の温度のばらつきを吸収することができる。ＥＣＵ１０が点火タイミングを調節することによって、混合気を目標のタイミングで自己着火させることができる。

ＳＰＣＣＩ燃焼において、ＳＩ燃焼時の熱発生は、ＣＩ燃焼時の熱発生よりも穏やかである。ＳＰＣＣＩ燃焼における熱発生率の波形は、図６に例示するように、立ち上がりの傾きが、ＣＩ燃焼の波形における立ち上がりの傾きよりも小さくなる。また、燃焼室１７の中における圧力変動（ｄｐ／ｄθ）も、ＳＩ燃焼時は、ＣＩ燃焼時よりも穏やかになる。

ＳＩ燃焼の開始後、未燃混合気が自己着火すると、自己着火のタイミングで、熱発生率の波形の傾きが、小から大へと変化する場合がある。熱発生率の波形は、ＣＩ燃焼が開始するタイミングθｃｉで、変曲点Ｘを有する場合がある。

ＣＩ燃焼の開始後は、ＳＩ燃焼とＣＩ燃焼とが並行して行われる。ＣＩ燃焼は、ＳＩ燃焼よりも熱発生が大きいため、熱発生率は相対的に大きくなる。しかし、ＣＩ燃焼は、圧縮上死点後に行われるため、熱発生率の波形の傾きが大きくなりすぎることが回避される。ＣＩ燃焼時の圧力変動（ｄｐ／ｄθ）も、比較的穏やかになる。

圧力変動（ｄｐ／ｄθ）は、燃焼騒音を表す指標として用いることができる。前述の通りＳＰＣＣＩ燃焼は、圧力変動（ｄｐ／ｄθ）を小さくすることができるため、燃焼騒音が大きくなりすぎることを回避することが可能になる。エンジン１の燃焼騒音は、許容レベル以下に抑えられる。

ＣＩ燃焼が終了することによって、ＳＰＣＣＩ燃焼が終了する。ＣＩ燃焼は、ＳＩ燃焼に比べて、燃焼期間が短い。ＳＰＣＣＩ燃焼は、ＳＩ燃焼よりも、燃焼終了時期が早まる。

ＳＰＣＣＩ燃焼の熱発生率波形は、ＳＩ燃焼によって形成された第１熱発生率部Ｑ_ＳＩと、ＣＩ燃焼によって形成された第２熱発生部Ｑ_ＣＩと、が、この順番に連続するように形成されている。

ここで、ＳＰＣＣＩ燃焼の特性を示すパラメータとして、ＳＩ率を定義する。ＳＩ率は、ＳＰＣＣＩ燃焼により発生した全熱量に対し、ＳＩ燃焼により発生した熱量の割合に関係する指標と定義する。ＳＩ率は、燃焼形態の相違する二つの燃焼によって発生する熱量比率である。ＳＩ率が高いと、ＳＩ燃焼の割合が高く、ＳＩ率が低いと、ＣＩ燃焼の割合が高い。ＳＩ率は、ＣＩ燃焼により発生した熱量に対するＳＩ燃焼により発生した熱量の比率と定義してもよい。つまり、ＳＰＣＣＩ燃焼において、ＣＩ燃焼が開始するクランク角をＣＩ燃焼開始時期θｃｉとして、図６に示す波形８０１において、θｃｉよりも進角側であるＳＩ燃焼の面積Ｑ_ＳＩと、θｃｉを含む遅角側であるＣＩ燃焼の面積Ｑ_ＣＩとから、ＳＩ率＝Ｑ_ＳＩ／Ｑ_ＣＩとしてもよい。

エンジン１は、ＳＰＣＣＩ燃焼を行うときに、燃焼室１７内に強いスワール流を発生させる場合がある。より詳細に、エンジン１は、理論空燃比よりもリーンな混合気をＳＰＣＣＩ燃焼させるときに、燃焼室１７内に強いスワール流を発生させる。強いスワール流とは、例えば４以上のスワール比を有する流れと定義してもよい。スワール比は、吸気流横方向角速度をバルブリフト毎に測定して積分した値を、エンジン角速度で除した値と定義することができる。吸気流横方向角速度は、図示を省略するが、公知のリグ試験装置を用いた測定に基づいて、求めることができる。

燃焼室１７内に強いスワール流を発生させると、燃焼室１７の外周部は強いスワール流れとなる一方、中央部のスワール流は相対的に弱くなる。強いスワール流が形成された燃焼室１７内にインジェクタ６が燃料を噴射することにより、燃焼室１７の中央部の混合気は燃料が相対的に濃く、外周部の混合気は燃料が相対的に薄くなって、混合気を成層化することができる。

（エンジンの基本的な制御）
ＥＣＵ１０は、メモリ１０２に記憶している制御ロジックに従って、エンジン１を運転する。

すなわち、ＥＣＵ１０は、センサＳＷ１〜ＳＷ１７等の信号に基づいて、エンジン１の運転状態を判断すると共に、目標トルクを設定し、エンジン１が目標トルクを出力するように、燃焼室１７の中の状態量の調節、噴射量の調節、噴射タイミングの調節、及び、点火タイミングの調節を行うための演算を行う。

ＥＣＵ１０はまた、ＳＰＣＣＩ燃焼を行うときには、ＳＩ率とθｃｉとの二つのパラメータを用いてＳＰＣＣＩ燃焼をコントロールする。具体的にＥＣＵ１０は、エンジン１の運転状態に対応する目標ＳＩ率及び目標θｃｉを定め、実際のＳＩ率が目標ＳＩ率に一致しかつ、実際のθｃｉが目標θｃｉとなるように、燃焼室１７内の温度の調節と、点火時期の調節とを行う。

ＥＣＵ１０は、エンジン１の負荷が低いときには、目標ＳＩ率を低く設定し、エンジン１の負荷が高いときには、目標ＳＩ率を高く設定する。エンジン１の負荷が低いときには、ＳＰＣＣＩ燃焼におけるＣＩ燃焼の割合を高めることによって、燃焼騒音の抑制と燃費性能の向上とが両立する。エンジン１の負荷が高いときには、ＳＰＣＣＩ燃焼におけるＳＩ燃焼の割合を高めることによって、燃焼騒音の抑制に有利になる。

（エンジンの運転領域）
図７は、エンジン１の制御に係るマップ（温間時）を例示している。マップは、ＥＣＵ１０のメモリ１０２に記憶されている。マップは、負荷の高低及び回転数の高低に対し、大別して三つの領域に分かれる。具体的に、三つの領域は、アイドル運転を含みかつ、低回転及び中回転の領域に広がる低負荷領域Ａ１、低負荷領域Ａ１よりも負荷が高い中高負荷領域Ａ２、Ａ３、Ａ４、及び、低負荷領域Ａ１、中高負荷領域Ａ２、Ａ３、Ａ４よりも回転数の高い高回転領域Ａ５である。中高負荷領域Ａ２、Ａ３、Ａ４はまた、中負荷領域Ａ２と、中負荷領域Ａ２よりも負荷が高い高負荷中回転領域Ａ３と、高負荷中回転領域Ａ３よりも回転数の低い高負荷低回転領域Ａ４とに分かれる。

ここで、低回転領域、中回転領域、及び、高回転領域はそれぞれ、エンジン１の全運転領域を回転数方向に、低回転領域、中回転領域及び高回転領域の略三等分にしたときの、低回転領域、中回転領域、及び、高回転領域としてもよい。図７の例では、回転数Ｎ１未満を低回転、回転数Ｎ２以上を高回転、回転数Ｎ１以上Ｎ２未満を中回転としている。回転数Ｎ１は、例えば１２００ｒｐｍ程度、回転数Ｎ２は、例えば４０００ｒｐｍ程度としてもよい。

また、低負荷領域は、軽負荷の運転状態を含む領域、高負荷領域は、全開負荷の運転状態を含む領域、中負荷は、低負荷領域と高負荷領域との間の領域としてもよい。また、低負荷領域、中負荷領域、及び、高負荷領域はそれぞれ、エンジン１の全運転領域を負荷方向に、低負荷領域、中負荷領域及び高負荷領域の略三等分にしたときの、低負荷領域、中負荷領域、及び、高負荷領域としてもよい。

エンジン１は、低負荷領域Ａ１、中負荷領域Ａ２、高負荷中回転領域Ａ３、及び、高負荷低回転領域Ａ４において、ＳＰＣＣＩ燃焼を行う。エンジン１はまた、高回転領域Ａ５においては、ＳＩ燃焼を行う。

例えば、低負荷領域Ａ１では、混合気の空燃比（点火時における空燃比の値、Ａ／Ｆ）は、燃焼室１７の全体において理論空燃比よりもリーンである（つまり、空気過剰率λ＞１）。より詳細に、燃焼室１７の全体において混合気のＡ／Ｆは２５以上３１以下である。従って、エンジン１が低負荷領域Ａ１において運転しているときに、エンジン１は、空燃比がリーンな条件の下で、ＳＰＣＣＩ燃焼を行う（リーンＳＰＣＣＩ燃焼）。

すなわち、エンジン１が低負荷領域Ａ１において運転しているとき、ＥＣＵ１０は、燃料噴射の終了後、実際のＳＩ率が目標ＳＩ率に一致しかつ、実際のθｃｉが目標θｃｉとなる、圧縮上死点前の所定のタイミングで、点火プラグ２５が混合気を点火するように、着火装置２５１に信号を出力する。

＜点火プラグの異常判定装置＞
点火プラグの異常判定装置（単に異常判定装置１００ともいう）は、点火プラグ２５の異常の有無を判定する装置である。このエンジン１では、異常判定装置１００は、ＥＣＵ１０、各センサＳＷ１〜ＳＷ１７、着火装置２５１などによって構成されている（図１２参照）。異常判定装置１００の構成は、仕様に応じて適宜変更できる。

点火プラグ２５は、定期的に交換が必要な消耗品である。このエンジン１の場合、ＳＰＣＣＩ燃焼を行うので、一般的な火花点火式エンジンと比べると、幾何学的圧縮比が高い。つまり、燃焼時における燃焼室１７の内圧（筒内圧）は、相対的に高い。そのため、電極対２５０が摩耗し易く、高い頻度で点火プラグ２５を交換する必要がある。異常判定装置１００は、特に、そのような点火プラグ２５の交換タイミングを判断するのに用いられる。

（電極対の摩耗と点火プラグの交換タイミングとの関係）
電極対２５０は、点火が行われる度に摩耗する。すなわち、中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの各々は、放電によって消耗する。中心電極２５０ｂは、主に誘導放電による摩耗が支配的である。それに対し、接地電極２５０ａは、主に容量放電による摩耗が支配的である。中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの各々は、点火が行われる度に、その放電の強弱に応じて、次第に消耗し、ギャップ長Ｇは大きくなっていく。尚、これら電極の消耗のメカニズムは、公知であるため、その詳細な説明は省略する。

電極対２５０の摩耗量は、エンジン１の運転状態によって変わる。そのため、点火プラグ２５を交換するタイミングは、ユーザの運転技術や嗜好に左右され、個々のエンジン１で、ばらつきがある。それに対し、点火プラグ２５の交換タイミングは、経験則に基づいて、所定の走行距離毎に、一律に設定されているのが一般的である。そして、その点火プラグ２５の交換タイミングは、ばらつきを考慮して、安全サイドに設定される。

そのため、従来通り、点火プラグ２５の交換タイミングを、一律に安全サイドに設定すると、実際には点火プラグ２５を交換すべきタイミングには達していないユーザが、まだ十分に使用できる点火プラグ２５を交換してしまう場合も発生する。

この点、図８を参照して具体的に説明する。図８は、燃焼サイクル数（走行距離に相当）と、ギャップ長Ｇとの関係を模式的に示している。グラフＬ１は、一般的な火花点火式エンジンの経時的なギャップ長Ｇの変化を表している。グラフＬ２は、このエンジン１の経時的なギャップ長Ｇの変化を表している。ＧＬ１及びＧＬ２は、それぞれ、一般的な火花点火式エンジン及びエンジン１のギャップ長Ｇの上限値を表している。

放電電圧は、パッシェンの法則により、換算電極間距離（筒内圧とギャップ長Ｇの積算値）に対して直線近似することができる。すなわち、放電電圧は、図９に示すように、筒内圧（例えば、充填効率／点火時の燃焼室１７の容積）とギャップ長Ｇの積算値に比例する。従って、燃焼時の筒内圧が高くなると、ギャップ長Ｇが同じであれば、それに伴って放電電圧も高くなる。

尚、この相関関係は、印加電圧又は要求電圧においても同様である。従って、図９において、放電電圧は、印加電圧又は要求電圧に置き換えることもできる。

そのため、ギャップ長が拡大して、放電電圧が高くなると、その放電電圧の上昇に合わせて、印加電圧、あるいは要求電圧も高くしなければならないが、バッテリ２５２の電圧では不足するおそれがある。そのため、エンジン１では、筒内圧が高くなる分、放電電圧を下げるために、初期のギャップ長Ｇを従来の火花点火式エンジンよりも小さくすることが行われている（図８では、ＧＳ１からＧＳ２へ変更）。

ところが、ギャップ長Ｇが小さくなると、放電の影響が大きくなって電極が摩耗し易くなる（グラフＬ１の傾き＜グラフＬ２の傾き）。それにより、点火プラグ２５の交換タイミングが短くなって、従来よりも高頻度での交換が必要になる。また、電極が摩耗し易くなれば、それに伴ってばらつきも大きくなる（グラフＬ１のばらつき幅Ｄ１＜グラフＬ２のばらつき幅Ｄ２）。

その結果、ばらつき幅Ｄ２を考慮して、安全サイドで点火プラグ２５の交換タイミングを設定すると、図８に矢印線Ｒ１、Ｒ２で示すように、高圧縮比のエンジン１では、一般的な火花点火式エンジンよりも、ユーザが不適切なタイミングで点火プラグ２５を交換することになる期間が拡大する。

また、同じばらつきでも、ギャップ長Ｇが小さいと、その分、交換タイミングへ与える影響も大きくなる。例えば、１ｍｍのギャップ長Ｇを０．５ｍｍにすると、０．１ｍｍ摩耗した場合、前者であれば１０％の拡大であったものが、後者であれば２０％の拡大になる。そのため、ギャップ長Ｇは小さくなるほど、点火プラグ２５の交換タイミングに与える影響が大きくなる。

しかも、ギャップ長Ｇは、点火プラグ２５が未使用の状態（ＧＳ１、ＧＳ２）においても、公差に基づくばらつき（初期バラツキ）が存在する。この初期バラツキも、摩耗量とともに、点火プラグ２５の交換タイミングに影響を与える。点火プラグ２５の仕様にもよるが、初期バラツキだけで、走行距離で数百から数千ｋｍの影響が及ぶおそれもある。

それに対し、この異常判定装置１００では、点火プラグ２５の交換が、過不足の無い適切なタイミングで行えるように、電極対２５０の摩耗によって発生する点火プラグ２５の異常が、効果的に判定できるように工夫されている。

（ギャップ長Ｇと着火性との関係）
本発明者らは、ギャップ長Ｇと着火性（混合気の着火に対する感度）との関係について調べた。その結果、摩耗がさほど進んでいないギャップ長Ｇが比較的小さい摩耗初期の段階では、ギャップ長Ｇの増加に伴って着火性も高くなることに着目した。

そして、本発明者らは、そのような摩耗初期の段階において、燃焼初期の燃焼状態に基づいて、摩耗量及び初期バラツキを含むギャップ長Ｇ（実ギャップ長Ｇともいう）が推定可能であることを見出した。具体的には、燃焼初期に相当する、５０％よりも小さい所定の質量燃焼割合となる時期、好ましくは、質量燃焼割合が１０％となる時期（ｍｆｂ１０％時期）により、実ギャップ長Ｇが推定可能であることを見出した。

図１０に、実ギャップ長Ｇと着火性との関係を表したグラフを例示する。未摩耗の段階又は摩耗初期の段階での実ギャップ長Ｇは相対的に小さいため、接地電極２５０ａ及び中心電極２５０ｂは互いに近接している。そのため、放電によって接地電極２５０ａと中心電極２５０ｂとの間で発生する熱は、これら電極に吸収され易い。つまり冷却損失が大きい。冷却損失によって熱が奪われる分、着火性は相対的に低い。

電極の摩耗が進んで実ギャップ長Ｇが大きくなっていくと、接地電極２５０ａと中心電極２５０ｂとが互いに離れていく。その結果、冷却損失は低減されていくので、着火性は、実ギャップ長Ｇの増加に伴って次第に高くなっていく。それにより、図１０に示すように、実ギャップ長Ｇが比較的小さい段階では、着火性と実ギャップ長Ｇとの間に、高度な相関関係が認められる。

図１１に、燃焼初期の燃焼波形を例示する。図１１は、図６に示したＳＰＣＣＩ燃焼の波形のうち、ＳＩ燃焼の部分を拡大した図に相当する。着火性が高くなると、ＳＩ燃焼が促進される。それにより、着火性が高くなると、燃焼波形は、実線Ｌ１で示す状態から仮想線Ｌ２で示す状態へと変化する。

それに伴い、質量燃焼割合が１０％となる時期（ｍｆｂ１０％時期）もθ１からθ２へと変化する。ここで、質量燃焼割合（ＭＦＢ又はＭＢＦともいう）は、この技術分野で一般に用いられている、燃焼状態を示す指標である。質量燃焼割合は、概略、全燃料質量に対する燃焼した燃料質量の割合（％）に相当する。質量燃焼割合はまた、燃焼室１７に供給された１つの燃焼サイクルあたりの燃料の質量Ａのうち、燃焼した燃料の質量Ｂの比（Ｂ／Ａ、単位％）としてもよい。質量燃焼割合はまた、燃焼室１７に供給された燃料の全てが燃焼したときに発生する総発熱量Ｃに対する、対象とする時点までに発生した発熱量Ｄの割合（Ｄ／Ｃ、単位％）としてもよい。

従って、ｍｆｂ１０％時期は、例えば、全燃料質量に対して燃焼した燃料質量の割合が１０％となる時期（単位：ｄｅｇ、「°」）とすることができる。ｍｆｂ１０％時期は、初期燃焼状態に関連した指標値であり、燃焼が１０％進んだ時のクランク角度ともいえる。このように、着火性の変化に応じて初期燃焼状態が変化し、それに伴ってｍｆｂ１０％時期も変化する。すなわち、着火性とｍｆｂ１０％時期との間にも高度な相関関係が認められる。

このように、摩耗がさほど進んでいない実ギャップ長Ｇの小さい段階であれば、着火性と実ギャップ長Ｇとの間に高度な相関関係が認められ、そして、着火性と初期燃焼状態、具体的には、着火性とｍｆｂ１０％時期との間にも高度な相関関係が認められることから、ｍｆｂ１０％時期に基づいて実ギャップ長Ｇを推定することが可能になる。

但し、このような推定は、摩耗がさほど進んでいない実ギャップ長Ｇの小さい段階で行うのが好ましい。摩耗がある程度進むと、ギャップ長Ｇの拡大に伴って、放電電圧が高くなるため、着火性が低下する。そのようなギャップ長Ｇの拡大に伴う着火性の低下の影響を受けると、実ギャップ長Ｇの推定精度が低下する。

従って、このような着火性と初期燃焼状態とに基づく実ギャップ長Ｇの推定は、電極対２５０が実質的に摩耗していない、点火プラグ２５の使用開始初期に行うのが好ましい。具体的には、未使用の点火プラグ２５を用いて、初めて点火が行われるタイミング、すなわち、エンジン１が初めて運転を開始するとき、又は、点火プラグ２５を交換した直後にエンジン１が運転するときなどに、この実ギャップ長Ｇの推定を行うのが好ましい。

しかしながら、このような実ギャップ長Ｇの推定は、点火プラグ２５の使用開始初期に限るものではない。摩耗が多少あっても、実ギャップ長Ｇが比較的小さい段階であれば、実ギャップ長Ｇの推定は可能である。異常判定装置１００は、このような実ギャップ長Ｇの推定を用いて、電極対２５０の摩耗を原因とする点火プラグ２５の異常の有無を判定する。

（異常判定部）
図１２に、異常判定装置１００に関係する主な構成を示す。ＥＣＵ１０には、異常判定部１０１が備えられている。異常判定部１０１は、電極対２５０が摩耗することによって発生する点火プラグ２５の異常の有無を判定する。異常判定部１０１には、筒内圧センサＳＷ６からの信号等、各センサＳＷ１〜ＳＷ１７からの信号、及び着火装置２５１の放電電流計２５１ｃからの信号が入力される。そして、異常判定部１０１は、これら信号に基づいて、電極対２５０の摩耗を原因とする点火プラグ２５の異常を判定する所定の処理を実行するために、着火装置２５１に信号を出力する。

具体的には、異常判定部１０１は、第１処理、第２処理、第３処理、第４処理、及び第５処理からなる一連の処理を実行する。第１処理、第２処理、及び第３処理では、主に、上述した実ギャップ長Ｇの推定により、摩耗初期（未摩耗を含む）の段階での実ギャップ長Ｇを推定する処理が行われる。第４処理及び第５処理では、摩耗が進んだ摩耗中期から摩耗後期の段階での実ギャップ長Ｇを推定する処理が行われる。そうして、異常判定部１０１は、エンジン１の運転履歴に応じて拡大する実ギャップ長Ｇを推定し、第５処理で、その実ギャップ長Ｇが所定値以上であった場合に、点火プラグ２５に、電極対２５０の摩耗を原因とした異常があると判定する。

尚、ここでいう摩耗初期、摩耗中期、及び摩耗後期は、ギャップ長Ｇの上限値(例えば、後述する異常判定値)を略三等分したときの初期、中期、及び後期としてもよい。

（第１処理）
第１処理において、異常判定部１０１は、エンジン１の運転状態に応じて、所定のタイミングで混合気を点火する目標点火時期を設定する。

すなわち、ＥＣＵ１０のメモリ１０ｂには、予め、燃焼実験等により、実ギャップ長Ｇの推定に適した所定の燃焼状態（特定燃焼状態）を実現する目標点火時期（推定用点火時期）が設定されている。そして、その特定燃焼状態の下で得られた、ｍｆｂ１０％時期と実ギャップ長Ｇとの関係に関連した特定情報（例えば、マップや関係式など）も、メモリ１０ｂに設定されている。

推定用点火時期は、エンジン１の負荷が所定値以下の、燃料量の少ない低負荷の運転状態を前提に設定されている。燃料量の多い高負荷の運転状態では、低負荷よりも燃焼が進む。すなわち、高負荷での運転では、ＳＩ燃焼が促進されるため、初期燃焼状態がばらつきやすいし、初期燃焼状態の変化の検知も難しい。それに対し、低負荷での運転であれば、初期燃焼状態が比較的安定し、その変化の検知も容易である。従って、ｍｆｂ１０％時期から実ギャップ長Ｇを精度高く推定できる。尚、ここでいう所定値は、仕様に応じて適宜調整できる。

（第２処理）
第２処理において、異常判定部１０１は、第１処理で設定された目標点火時期に基づいて着火装置２５１に信号を出力する。そうすることにより、混合気を点火して燃焼を開始させ、特定燃焼状態を実現する。そして、異常判定部１０１は、そのときに筒内圧センサＳＷ６から入力される信号に基づいて、初期燃焼状態を検知する。具体的には、異常判定部１０１は、特定燃焼状態を実現している燃焼時に筒内圧センサＳＷ６から入力される信号に基づいて、ｍｆｂ１０％時期を算出する。ｍｆｂ１０％時期の算出の手順は、この技術分野では知られているため、その説明は省略する。

（第３処理）
第３処理において、異常判定部１０１は、算出したｍｆｂ１０％時期から、実ギャップ長Ｇを推定する。すなわち、メモリ１０ｂに設定されている上述した特定情報に基づいて、算出したｍｆｂ１０％時期から実ギャップ長Ｇを推定する。

これら一連の処理により、摩耗初期の段階での実ギャップ長Ｇ（初期ギャップ長Ｇともいう）を推定することができる。

（第４処理）
第４処理において、異常判定部１０１は、第３処理以降に発生する電極対２５０の摩耗量を推定する。

具体的には、第３処理以降に燃焼室１７で行われる燃焼の毎に、各センサＳＷ１〜ＳＷ１７から入力される信号と、その燃焼に伴って点火プラグ２５が点火される点火回数とを用いて、経時的な積算処理を行う。そうすることにより、エンジン１の運転状態に応じて拡大する電極対２５０の摩耗量を推定する摩耗量推定処理が実行される。

異常判定部１０１（具体的にはメモリ１０ｂ）には、摩耗量推定処理を実行するために、エンジン１の運転状態に対応した２つのマップ（摩耗推定量分布マップ）が備えられている。これら摩耗推定量分布マップは、中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの各々に対応しており、それぞれ、中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの各々の摩耗特性に対応した摩耗推定式に基づいて設定されている。

各摩耗推定式は、耐久試験やリグ試験など、様々な試験を行った結果に基づいて構成されている。その具体例を示す。

（接地電極２５０ａの摩耗推定式）
・接地電極２５０ａの推定摩耗量＝定数×プラグ容量×（全ガス充填量／点火時の筒内容積−定数）の二乗×点火回数

（中心電極２５０ｂの摩耗推定式）
・中心電極２５０ｂの推定摩耗量＝定数×（点火時の筒内圧／点火時の筒内温度）の二乗×点火回数×放電電流の時間積分値

ここで、「全ガス充填量／点火時の筒内容積」、及び「点火時の筒内圧／点火時の筒内温度」の項は、それぞれ、筒内の密度に相当する。「放電電流の時間積分値」の項は、イグニッションコイル２５１ａの放電特性に関係する値である。

図１３に、各摩耗推定量分布マップの一例を示す。図１３の上段の図（ａ）は、中心電極２５０ｂの摩耗推定量分布マップ（第１摩耗推定量分布マップ）を表している。図１３の下段の図（ｂ）は、接地電極２５０ａの摩耗量分布マップ（第２摩耗推定量分布マップ）を表している。各摩耗推定量分布マップには、エンジン１の各回転数及び各負荷に応じて、単位時間あたりに発生すると推定される摩耗量が設定されている。

すなわち、第１摩耗推定量分布マップには、中心電極２５０ｂの単位時間あたりの摩耗量からなり、エンジン１の各回転数及び各負荷（吸気充填量）に対応した摩耗量の推定値（第１摩耗量推定値）が設定されている。第２摩耗推定量分布マップには、接地電極２５０ａの単位時間あたりの摩耗量からなり、エンジン１の各回転数及び各負荷に対応した摩耗量の推定値（第２摩耗量推定値）が設定されている。

第１摩耗量推定値及び第２摩耗量推定値はいずれも、エンジン１の負荷が高くなるほど増加する傾向がある。第１摩耗量推定値及び第２摩耗量推定値はいずれも、エンジン１の回転数が高くなるほど増加する傾向がある。そして、第１摩耗量推定値及び第２摩耗量推定値はいずれも、エンジン１の回転数よりも負荷の変化に対して大きく変化する傾向がある。

また、エンジン１の回転数及び負荷が同じ条件の下で比較した場合には、第１摩耗量推定値よりも第２摩耗量推定値の方が大きい値に設定されている。すなわち、ＳＰＣＣＩ燃焼が行われるエンジン１では、中心電極２５０ｂよりも接地電極２５０ａの方が摩耗し易い傾向がある。

エンジン１が運転しているとき、異常判定部１０１は、各センサＳＷ１〜ＳＷ１７から信号を入力する。例えば、筒内圧センサＳＷ６から入力される信号に基づいて点火時の筒内圧を取得したり、クランク角センサＳＷ１１から入力される信号に基づいて点火時の筒内容積を取得したりする。

そうして、異常判定部１０１は、エンジン１の回転数及び負荷、運転時における筒内の状態量を取得するとともに、第１摩耗推定量分布マップ及び第２摩耗推定量分布マップを用いて、エンジン１の回転数及び負荷に応じた、中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの一点火あたりの摩耗推定量を算出する。そして、異常判定部１０１は、これら中心電極２５０ｂ及び接地電極２５０ａの一点火あたりの摩耗推定量を合算することにより、電極対２５０の一点火あたりの摩耗推定量を取得する。

エンジン１で点火が行われる度に、異常判定部１０１は、電極対２５０の一点火あたりの摩耗推定量を取得し、取得した電極対２５０の一点火あたりの摩耗推定量を積算していく。そうすることにより、異常判定部１０１は、エンジン１の運転状態に応じて増加する電極対２５０の摩耗量を推定する。

このように、異常判定部１０１は、エンジン１の運転状態に応じて、点火毎に、各電極の摩耗特性を考慮しながら電極対２５０で発生する摩耗量を推定し、それを積算していくことで摩耗量の総量を推定する。従って、エンジン１の運転履歴の違いによるばらつきの影響を低減でき、第３処理以降に発生した摩耗量を精度高く推定することができる。

（第５処理）
第５処理において、異常判定部１０１は、第３処理で推定された初期ギャップ長Ｇから、第４処理で推定された摩耗量を減算することによって得られる実ギャップ長Ｇが、所定値以上であるか否かを判定する。

初期ギャップ長Ｇから第４処理で推定された摩耗量を減算すれば、そのタイミングにおける実ギャップ長Ｇ、つまり初期バラツキも摩耗量も含む実際のギャップ長Ｇを、精度高く推定できる。そして、異常判定部１０１は、その実ギャップ長Ｇを所定値（異常判定値）と比較する。異常判定値は、点火プラグ２５の交換の判断基準となるギャップ長Ｇの値である。異常判定値は、予めメモリ１０ｂに設定されている。異常判定値は、仕様に応じて適宜設定できる。

そして、異常判定部１０１は、そうして得られた実ギャップ長Ｇが異常判定値以上であった場合に、点火プラグ２５が異常であると判定する。

（点火プラグ２５の異常判定制御）
図１４に、異常判定装置１００による点火プラグ２５の異常判定制御のフローを例示する。

ＥＣＵ１０（異常判定部１０１）は、センサＳＷ１〜ＳＷ１７等から入力される信号に基づいて、エンジン１の運転状態を判断する（ステップＳ１）。例えば、筒内圧センサＳＷ６から入力される信号を用いて筒内圧を取得したり、アクセル開度センサＳＷ１２から入力される信号を用いてエンジン１の負荷（トルク）を取得したり、クランク角センサＳＷ１１から入力される信号を用いてエンジン１の回転数を取得したりする。

ＥＣＵ１０は、初期ギャップ長判定フラグが、「０（ゼロ）」か否かを判定する（ステップＳ２）。初期ギャップ長判定フラグの値は、「０」か「１」である。「０」の場合は、初期ギャップ長Ｇの推定が未実施である場合を表す。「１」の場合は、初期ギャップ長Ｇの推定が実施済みである場合を表す。

初期ギャップ長判定フラグが「０」でない、つまり「１」である場合には（ステップＳ２でＮｏ）、初期ギャップ長Ｇの推定が実施済みであるので、ステップＳ１０にスキップする。

一方、初期ギャップ長判定フラグが「０」である場合には（ステップＳ２でＹｅｓ）、初期ギャップ長Ｇの推定は未実施であるので、初期ギャップ長Ｇを推定する一連の処理（第１処理から第３処理）が実行される。このような場合としては、例えば、エンジン１が初めて運転を開始する場合や、点火プラグ２５を交換した直後にエンジン１が運転するときなどである。

初期ギャップ長Ｇを推定する処理が開始されると、ＥＣＵ１０は、まず、第１処理を実行するために、エンジン１の負荷が所定値以下であるか否かを判定する（ステップＳ３）。すなわち、初期燃焼状態が比較的安定し、ｍｆｂ１０％時期の検知も容易な低負荷であるか否かを判定する。そして、エンジン１の負荷が所定値以下であると判定した場合（ステップＳ３でＹｅｓ）、ＥＣＵ１０は、予め設定されている所定の点火時期（推定用点火時期）を、目標点火時期に採用する（ステップＳ４）。

一方、エンジン１の負荷が所定値以下でないと判定した場合（ステップＳ３でＮｏ）、ＥＣＵ１０は、点火時期を調整し、そのような高負荷での運転時において特定燃焼状態を実現できる点火時期を算出する。例えば、点火時期をリタード（遅角）させれば、燃料量が多くても燃焼を抑制することができる。ＥＣＵ１０は、そうして算出した点火時期を、目標点火時期として採用する（ステップＳ５）。それにより、エンジン１の負荷が所定値以下でなくても、推定用点火時期を採用した場合と同様に、特定燃焼状態が実現可能になり、特定情報を利用して初期ギャップ長Ｇの推定が可能になる。

次に、ＥＣＵ１０は、第２処理を実行し、採用した目標点火時期に基づいて点火プラグ２５を作動させる（ステップＳ６）。具体的には、ＥＣＵ１０は、着火装置２５１に信号を出力することにより、所定のタイミングで一次コイル２５１ａ１に所定時間通電し、目標点火時期に対応して要求電圧が電極対２５０に印加されるように調整する。

そうして、ＥＣＵ１０は、特定燃焼状態を実現し、その燃焼時に筒内圧センサＳＷ６から入力される信号に基づいて初期燃焼状態を検知する。具体的には、ｍｆｂ１０％時期を算出する（ステップＳ７）。

次に、ＥＣＵ１０は、算出したｍｆｂ１０％時期と、メモリ１０ｂに設定されている特定情報とに基づいて、初期ギャップ長Ｇを推定する（ステップＳ８）。ＥＣＵ１０は、初期ギャップ長判定フラグを「１」に変更し（ステップＳ９）、ステップ１０に移行する。

ステップ１０では、上述した第４処理が行われ、ＥＣＵ１０は、初期ギャップ長Ｇの推定が行われた後に、電極対２５０で発生する摩耗量を、経時的な積算処理を行うことによって推定する。

そうして、ＥＣＵ１０は、初期ギャップ長Ｇから、推定された摩耗量を減算することによって得られる実ギャップ長Ｇが、所定値（異常判定値）以上であるか否かを判定する（ステップＳ１１）。その結果、実ギャップ長Ｇが異常判定値未満であると判定された場合には（ステップＳ１１でＮｏ）、ＥＣＵ１０は、点火プラグ２５は正常、つまり実ギャップ長Ｇは交換を要するほど大きくなっていないと判定し、リターンする。

対して、実ギャップ長Ｇが異常判定値以上であると判定された場合には（ステップＳ１１でＹｅｓ）、ＥＣＵ１０は、実ギャップ長Ｇが交換を要するレベルに達しており、点火プラグ２５に異常が有ると判定する（ステップＳ１２）。

そして、この場合、ＥＣＵ１０は、点火プラグ２５の交換を要求する信号を、報知器５７に出力し、点火プラグ２５の交換が必要であることをユーザに報知する（ステップＳ１３）。尚、図示しないが、ＥＣＵ１０は、点火プラグ２５の交換が行われると、初期ギャップ長判定フラグを「０」に変更する。

このように、ここで開示する点火プラグ２５の異常判定装置１００によれば、適切なタイミングで点火プラグ２５の交換が行えるようなる。

特にこのエンジン１では、低負荷領域Ａ１において運転しているときには、空燃比がリーンなリーンＳＰＣＣＩ燃焼が行われる。リーンＳＰＣＣＩ燃焼は、理論空燃比やそれに近い空燃比でのＳＰＣＣＩ燃焼に比べると、火炎伝播し難い。そのため、リーンＳＰＣＣＩ燃焼では、ＳＩ燃焼が不安定になり易い。つまり混合気の点火が難しい。また、ＣＩ燃焼の開始タイミングの制御、つまりθｃｉの制御も難しい。従って、この異常判定装置１００は、リーンＳＰＣＣＩ燃焼が行われるエンジン１に対して有効である。

１ エンジン
１０ ＥＣＵ（制御部）
２５ 点火プラグ
１００ 異常判定装置
１０１ 異常判定部
２５０ 電極対
２５０ａ 接地電極
２５０ｂ 中心電極
２５１ 着火装置（着火部）
ＳＷ１〜ＳＷ１７ センサ（計測部）
Ｇ ギャップ長

Claims (9)

1. エンジンに組み付けられている点火プラグ、の異常判定装置であって、
   前記エンジンは、往復するピストンによって容積が変化するように筒内に区画された燃焼室を有し、
   前記点火プラグは、前記燃焼室に臨んだ状態で所定のギャップを隔てて対向する、接地電極及び中心電極からなる電極対を有し、
   前記異常判定装置は、
   前記燃焼室の内圧を計測する筒内圧センサを含み、前記エンジンの運転に関係するパラメータを計測する計測部と、
   前記電極対に所定の点火エネルギーを付与することにより、前記燃焼室の内部に形成される混合気を点火する着火部と、
   前記計測部及び前記着火部の各々と電気的に接続されていて、前記計測部から入力される信号に基づいて、前記着火部に信号を出力する制御部と、
   を備え、
   前記制御部は、前記点火プラグの異常を判定する異常判定部を有し、
   前記異常判定部が、
   前記エンジンの運転状態に応じて、所定のタイミングで混合気を点火する目標点火時期を設定する第１処理と、
   前記目標点火時期に基づいて前記着火部に信号を出力することにより、混合気を点火して燃焼を開始させ、前記筒内圧センサから入力される信号に基づいて、初期燃焼状態を検知する第２処理と、
   検知した前記初期燃焼状態から、前記ギャップの大きさを推定する第３処理と、
   前記第３処理以降に発生する前記電極対の摩耗量を推定する第４処理と、
   前記第３処理で推定された前記ギャップの大きさから、前記第４処理で推定された摩耗量を減算することによって得られる実ギャップ長が、所定値以上であるか否かを判定する第５処理と、
   を実行し、
   前記実ギャップ長が所定値以上であった場合に、前記点火プラグが異常であると判定する、点火プラグの異常判定装置。
2. 請求項１に記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記点火プラグが異常であると判定された場合に、前記異常判定部が前記点火プラグの交換を要求する信号を出力する、点火プラグの異常判定装置。
3. 請求項１又は請求項２に記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記第１処理、前記第２処理、及び前記第３処理は、前記電極対が実質的に摩耗していない、前記点火プラグの使用開始初期に行われる、点火プラグの異常判定装置。
4. 請求項１〜３のいずれか１つに記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記異常判定部は、前記第４処理で、前記第３処理以降に前記燃焼室で行われる燃焼の毎に前記計測部から入力される信号と、前記燃焼に伴って前記点火プラグが点火される点火回数とを用いて、経時的な積算処理を行うことにより、前記第３処理以降に発生する前記電極対の摩耗量を推定する、点火プラグの異常判定装置。
5. 請求項１〜４のいずれか１つに記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記異常判定部は、前記第１処理で、前記エンジンの負荷が所定値以下であるか否かを判定し、前記エンジンの負荷が所定値以下であった場合には、前記目標点火時期に、前記異常判定部に予め設定されている所定の推定用点火時期を用いる、点火プラグの異常判定装置。
6. 請求項１〜５のいずれか１つに記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記異常判定部は、前記第２処理で前記初期燃焼状態を検知するために、前記筒内圧センサから入力される信号に基づいて、５０％よりも小さい所定の質量燃焼割合となる時期を算出する、点火プラグの異常判定装置。
7. 請求項６に記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記異常判定部には、前記質量燃焼割合となる時期と前記ギャップの大きさとの関係に関連する特定情報が予め設定されており、
   前記異常判定部は、前記第３処理で、前記特定情報に基づいて前記ギャップの大きさを推定する、点火プラグの異常判定装置。
8. 請求項１〜７のいずれか１つに記載の点火プラグの異常判定装置において、
   前記エンジンの幾何学的圧縮比が１６以上である、点火プラグの異常判定装置。
9. 請求項８に記載の点火プラグの異常判定装置において、
   所定のタイミングで前記燃焼室の内部に形成される混合気が点火されるように、前記制御部が前記着火部に信号を出力することにより、一部の混合気が火炎伝播を伴う燃焼を開始した後に、残りの未燃混合気が自己着火によって燃焼する、所定の圧縮着火燃焼が前記エンジンで行われる、点火プラグの異常判定装置。

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