JP2020029797A

JP2020029797A - One-side suction pump

Info

Publication number: JP2020029797A
Application number: JP2018154896A
Authority: JP
Inventors: 祐治兼森; Yuji Kanemori
Original assignee: Torishima Pump Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Torishima Pump Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2018-08-21
Filing date: 2018-08-21
Publication date: 2020-02-27
Anticipated expiration: 2038-08-21
Also published as: JP7161341B2

Abstract

To provide a one-side suction pump capable of automatically cancelling axial thrust in a simple configuration, to improve reliability and pump efficiency.SOLUTION: A one-sided suction pump comprises a casing, a rotational shaft rotatably supported by the casing, and an impeller 3 that is arranged in the casing and connected to the rotational shaft, and discharges liquid sucked from a suction port provided on one side of the rotational shaft in the axial direction to a radially outer side. Annular restricting convex parts 41 and 42 are provided on a portion of a casing cover 20 facing a rear shroud 5 of the impeller 3. A balance hole 5a is provided from the discharge side of the impeller 3 to a flow passage 7 in the impeller 3 through fluid restriction with the annular restricting convex parts 41 and 42.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

この発明は、片吸込ポンプに関する。 The present invention relates to a single suction pump.

従来、片吸込ポンプとしては、ケーシングと、ケーシングに回転可能に支持された回転軸と、ケーシング内に配置されると共に回転軸に連結され、回転軸の軸方向の一方に設けられた吸込口から吸い込んだ流体を径方向外側に吐出する羽根車とを備え、羽根車の後シュラウドにバランスホールを設けたものがある(非特許文献１参照)。 Conventionally, as a one-sided suction pump, a casing, a rotating shaft rotatably supported by the casing, and a suction port arranged in the casing and connected to the rotating shaft and provided in one of the axial directions of the rotating shaft. There is an impeller that discharges the sucked fluid radially outward, and a balance hole is provided in a shroud behind the impeller (see Non-Patent Document 1).

上記片吸込ポンプは、羽根車の後シュラウドにも受けたバランスホールによって、軸スラストを低減している(釣合い穴法(balance hole))。 The one-sided suction pump reduces axial thrust by a balance hole also received in the shroud after the impeller (balance hole method).

ターボ機械協会編、「ターボ機械入門編」、日本工業出版、2005年9月、p.131Turbomachinery Association, “Introduction to Turbomachinery”, Nippon Kogyo Shuppan, September 2005, p.131

しかしながら、上記従来の片吸込ポンプのバランスホールを用いた釣合い穴法では、軸スラストが完全には無くならないため、運転時にスラスト軸受に常に荷重がかかって信頼性が低下したり破損したりするという問題がある。 However, in the counterbore method using the balance hole of the conventional single-suction pump, since the axial thrust does not completely disappear, the load is always applied to the thrust bearing during operation, and the reliability is reduced or the thrust bearing is damaged. There's a problem.

また、上記片吸込ポンプでは、バランスホールからの流体の漏れ量が多くなるため、漏れ損失が大きくなってポンプ効率が低下するという問題がある。 Further, in the single-sided suction pump, since the amount of fluid leakage from the balance hole increases, there is a problem that the leakage loss increases and the pump efficiency decreases.

そこで、この発明の課題は、簡単な構成で軸スラストを自動的にキャンセルでき、信頼性とポンプ効率を向上できる片吸込ポンプを提供することにある。 Therefore, an object of the present invention is to provide a single-suction pump capable of automatically canceling axial thrust with a simple configuration and improving reliability and pump efficiency.

この発明の一態様に係る片吸込ポンプは、
ケーシングと、
上記ケーシングに回転可能に支持された回転軸と、
上記ケーシング内に配置されると共に上記回転軸に連結され、上記回転軸の軸方向の一方に設けられた吸込口から吸い込んだ流体を径方向外側に吐出する羽根車と
を備え、
上記羽根車の後シュラウドまたは上記後シュラウドに対向する上記ケーシングの部分の少なくとも一方に環状の絞り凸部を設けると共に、
上記羽根車の吐出側から上記環状の絞り凸部による流体絞りを経て上記羽根車内の流路または上記羽根車の吸込口の上流側に連なる流体通路を設けたことを特徴とする。 The one-sided suction pump according to one aspect of the present invention includes:
A casing,
A rotating shaft rotatably supported by the casing,
An impeller that is arranged in the casing and is connected to the rotating shaft, and discharges fluid sucked from a suction port provided in one of the axial directions of the rotating shaft to a radial outside,
An annular throttle projection is provided on at least one of the rear shroud of the impeller or the portion of the casing facing the rear shroud,
A fluid passage is provided from the discharge side of the impeller to a flow path in the impeller or an upstream side of a suction port of the impeller through a fluid restrictor by the annular restricting convex portion.

上記構成によれば、回転軸の回転により羽根車が回転して、回転軸の軸方向の一方に設けられた吸込口から吸い込んだ流体を径方向外側に吐出する。このとき、羽根車の前シュラウド側は吐出側の圧力を受けて、羽根車は、後面側に向かってほぼ一定のスラスト力Ｆｓを受ける。一方、羽根車の後シュラウド側は吐出側の圧力を受けて、羽根車は、前面側(吸込口側)に向かってスラスト力Ｆｂを受ける。 According to the above configuration, the impeller rotates by the rotation of the rotating shaft, and discharges the fluid sucked from the suction port provided in one of the axial directions of the rotating shaft to the outside in the radial direction. At this time, the front shroud side of the impeller receives the pressure on the discharge side, and the impeller receives a substantially constant thrust force Fs toward the rear side. On the other hand, the rear shroud side of the impeller receives the pressure on the discharge side, and the impeller receives a thrust force Fb toward the front side (suction port side).

羽根車が後面側に移動すると、羽根車の後シュラウドとその後シュラウドに対向する環状の絞り凸部の先端との隙間が狭くなる。このため、羽根車の吐出側から環状の絞り凸部による流体絞りを経て羽根車内の流路(または羽根車の吸込口の上流側)に連なる流体通路を流れる流体の速度が遅くなり、羽根車の背面の圧力が上昇して、羽根車に対して前面側(吸込口側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂが増大し、Ｆｂ＞Ｆｓとなって羽根車を前面側に移動させる。 When the impeller moves to the rear side, the gap between the rear shroud of the impeller and the tip of the annular aperture convex portion facing the shroud thereafter becomes narrower. For this reason, the speed of the fluid flowing from the discharge side of the impeller through the fluid restrictor by the annular restricting convex portion to the fluid passage connected to the flow path in the impeller (or the upstream side of the suction port of the impeller) decreases, and the impeller , The thrust force Fb acting on the impeller toward the front side (suction port side) increases, and Fb> Fs, and the impeller is moved to the front side.

逆に、羽根車が前面側(吸込口側)に移動すると、羽根車の後シュラウドとその後シュラウドに対向する環状の絞り凸部の先端との隙間が広くなる。このため、羽根車の吐出側から環状の絞り凸部による流体絞りを経て羽根車内の流路(または羽根車の吸込口の上流側)に連なる流体通路を流れる流体の速度が速くなり、羽根車の背面の圧力が下降して、羽根車に対して前面側(吸込口側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂが減少し、Ｆｂ＜Ｆｓとなって羽根車を後面側に移動させる。 Conversely, when the impeller moves toward the front side (suction port side), the gap between the rear shroud of the impeller and the tip of the annular diaphragm convex portion facing the shroud thereafter increases. For this reason, the speed of the fluid flowing from the discharge side of the impeller through the fluid restrictor by the annular restricting convex portion to the fluid passage connected to the flow path in the impeller (or the upstream side of the suction port of the impeller) increases, and the impeller increases. , The thrust force Fb acting on the front side (suction port side) of the impeller decreases, and Fb <Fs, so that the impeller is moved to the rear side.

そうして、羽根車は、後面側に向かって働くスラスト力Ｆｓと前面側(吸込口側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂとが等しくなる平衡点Ｘ_０で安定的に留まる。このようにして、簡単な構成で軸スラストを自動的にキャンセルできる。また、軸スラストをキャンセルすることで、スラスト軸受の信頼性を向上できる。さらに、羽根車の吐出側から環状の絞り凸部による流体絞りを経て羽根車内の流路(または羽根車の吸込口の上流側)に連なる流体通路を流れる流体の漏れ量を少なくして漏れ損失を低減することで、ポンプ効率を向上できる。 Then, the impeller will remain stably in equilibrium point X ₀ where the thrust force Fb becomes equal to act toward the thrust force Fs and the front side acting towards the rear side (suction port side). In this way, the axial thrust can be automatically canceled with a simple configuration. Also, by canceling the shaft thrust, the reliability of the thrust bearing can be improved. Furthermore, the amount of leakage of the fluid flowing from the discharge side of the impeller through the fluid restrictor formed by the annular restricting projection to the flow path in the impeller (or the upstream side of the suction port of the impeller) is reduced, thereby reducing the leakage loss. , Pump efficiency can be improved.

また、一実施形態の片吸込ポンプでは、
半径が異なる複数の上記環状の絞り凸部を同心円状に設けることによって半径流ラビリンスを形成している。 In the one-sided suction pump of one embodiment,
A radial flow labyrinth is formed by providing a plurality of the annular restricting convex portions having different radii in a concentric shape.

上記実施形態によれば、複数の環状の絞り凸部で半径流ラビリンスを形成することによって、羽根車の軸方向の位置変化に対して、前面側(吸込口側)に向かって羽根車に作用するスラスト力Ｆｂの変化量が大きくなり、羽根車を平衡点Ｘ_０に戻す復元力を大きくできる。 According to the above-described embodiment, the radial flow labyrinth is formed by the plurality of annular restricting convex portions, so that the impeller acts toward the front side (suction port side) with respect to the axial position change of the impeller. the amount of change in thrust force Fb to become large, thereby increasing the restoring force to return the impeller to the balance point X _0.

また、一実施形態の片吸込ポンプでは、
上記流体通路は、上記羽根車の背面側と上記羽根車内の流路とが連通するように、上記羽根車の上記後シュラウドに設けられたバランスホールである。 In the one-sided suction pump of one embodiment,
The fluid passage is a balance hole provided in the rear shroud of the impeller such that a back side of the impeller communicates with a flow path in the impeller.

上記実施形態によれば、羽根車の後シュラウドに設けられたバランスホールを、羽根車内に発生したキャビテーション泡が羽根板に再付着して崩壊する位置に配置することによって、羽根車から吐出される流体が液体である場合、バランスホールを介して羽根車の背面側の高圧液体を羽根車内の流路に吐出させてキャビテーションの発生を抑制でき、キャビテーションエロージョンを低減できる。 According to the above embodiment, the balance hole provided in the shroud after the impeller is disposed at a position where the cavitation bubbles generated in the impeller are reattached to the vane plate and collapsed, thereby being discharged from the impeller. When the fluid is a liquid, the high-pressure liquid on the back side of the impeller is discharged to the flow path in the impeller through the balance hole, so that the occurrence of cavitation can be suppressed, and the cavitation erosion can be reduced.

また、一実施形態の片吸込ポンプでは、
上記バランスホールは、上記バランスホールの回転軌跡の少なくとも一部が、上記環状の絞り凸部と重なるように、該環状の絞り凸部の最外径よりも径方向内側に設けられている。 In the one-sided suction pump of one embodiment,
The balance hole is provided radially inward of the outermost diameter of the annular stop protrusion so that at least a part of the rotation trajectory of the balance hole overlaps the annular stop protrusion.

上記実施形態によれば、バランスホールの回転軌跡の少なくとも一部が環状の絞り凸部と重なるように、該環状の絞り凸部の最外径よりも径方向内側にバランスホールを設けることによって、羽根車の吐出側から環状の絞り凸部による流体絞りを経て羽根車内の流路(または羽根車の吸込口の上流側)に連なる流体通路を流れる流体の流量を効果的に絞ることができる。 According to the above-described embodiment, by providing the balance hole radially inward of the outermost diameter of the annular stop protrusion so that at least a part of the rotation trajectory of the balance hole overlaps the annular stop protrusion, The flow rate of the fluid flowing from the discharge side of the impeller through the fluid restrictor by the annular restricting convex portion to the flow path in the impeller (or the upstream side of the suction port of the impeller) can be effectively reduced.

また、一実施形態の片吸込ポンプでは、
上記バランスホールは、上記羽根車の吸込口側の外周半径をＲｓとするとき、上記バランスホールの中心位置と上記羽根車の中心軸との径方向の距離Ｒｒは、０．８Ｒｓ以上かつＲｓ以下である。 In the one-sided suction pump of one embodiment,
When the outer circumference radius of the balance hole on the suction port side of the impeller is Rs, a radial distance Rr between a center position of the balance hole and a center axis of the impeller is 0.8 Rs or more and Rs or less. It is.

ここで、バランスホールの中心位置とは、バランスホールの幾何中心である。 Here, the center position of the balance hole is the geometric center of the balance hole.

上記実施形態によれば、バランスホールの中心位置と羽根車の中心軸との径方向の距離Ｒｒを０．８Ｒｓ以上かつＲｓ以下とすることによって、羽根車の背面側と羽根車内の流路との差圧を小さくでき、流体の漏れ量を抑制して漏れ損失を低減でき、ポンプ効率が向上する。 According to the above embodiment, by setting the radial distance Rr between the center position of the balance hole and the center axis of the impeller to be 0.8 Rs or more and Rs or less, the back side of the impeller and the flow path in the impeller Can be reduced, the leakage amount of the fluid can be suppressed and the leakage loss can be reduced, and the pump efficiency can be improved.

以上より明らかなように、この発明によれば、羽根車の後シュラウドまたは後シュラウドに対向するケーシングの部分の少なくとも一方に環状の絞り凸部を設けると共に、羽根車の吐出側から環状の絞り凸部による流体絞りを経て羽根車内の流路または羽根車の吸込口の上流側に連なる流体通路を設けることによって、簡単な構成で軸スラストを自動的にキャンセルでき、信頼性とポンプ効率を向上できる。 As is clear from the above, according to the present invention, an annular throttle projection is provided on at least one of the rear shroud of the impeller or the casing facing the rear shroud, and the annular throttle projection is provided from the discharge side of the impeller. The axial thrust can be automatically canceled with a simple configuration by providing a fluid passage connected to the flow path in the impeller or the upstream side of the suction port of the impeller through the fluid restrictor by the part, and the reliability and pump efficiency can be improved. .

この発明の第１実施形態の片吸込ポンプの断面図。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Sectional drawing of the single suction pump of 1st Embodiment of this invention. 第１実施形態の片吸込ポンプの要部を示す断面図。Sectional drawing which shows the principal part of the one-sided suction pump of 1st Embodiment. 第１実施形態の環状の絞り凸部を有するリング部材の斜視図。FIG. 4 is a perspective view of a ring member having an annular diaphragm convex portion according to the first embodiment. 第１実施形態の片吸込ポンプの軸スラストを説明する図である。It is a figure explaining the axial thrust of the single suction pump of a 1st embodiment. 第１実施形態の片吸込ポンプの羽根車位置と軸スラストとの関係を示す図。The figure which shows the relationship between the position of the impeller of a single suction pump of 1st Embodiment, and a shaft thrust. 第１実施形態の片吸込ポンプの羽根車のバランスホールの位置を示す図。The figure which shows the position of the balance hole of the impeller of the single suction pump of 1st Embodiment. 変形例の片吸込ポンプの軸スラストを説明する図である。It is a figure explaining axial thrust of a single suction pump of a modification. この発明の第２実施形態の片吸込ポンプの断面図。Sectional drawing of the one-sided suction pump of 2nd Embodiment of this invention. 第２実施形態の片吸込ポンプの要部を示す断面図。Sectional drawing which shows the principal part of the one-sided suction pump of 2nd Embodiment. 第２実施形態の環状の絞り凸部を有するリング部材の斜視図。FIG. 10 is a perspective view of a ring member having an annular diaphragm convex portion according to the second embodiment. 第２実施形態の片吸込ポンプの軸スラストを説明する図である。It is a figure explaining axial thrust of a single suction pump of a 2nd embodiment. 第２実施形態の片吸込ポンプの羽根車位置と軸スラストとの関係を示す図。The figure which shows the relationship between the position of the impeller of a single suction pump of 2nd Embodiment, and a shaft thrust.

以下、この発明の片吸込ポンプを図示の実施の形態により詳細に説明する。 Hereinafter, the one-sided suction pump of the present invention will be described in detail with reference to the illustrated embodiment.

〔第１実施形態〕
図１はこの発明の第１実施形態の片吸込ポンプ１００の断面図を示している。この第１実施形態の片吸込ポンプ１００は、片吸込遠心渦巻ポンプである。図１において、左右方向をＸ、上下方向をＹ、紙面に垂直な方向をＺとしている。 [First Embodiment]
FIG. 1 is a sectional view of a single suction pump 100 according to a first embodiment of the present invention. The single-suction pump 100 according to the first embodiment is a single-suction centrifugal centrifugal pump. In FIG. 1, the horizontal direction is X, the vertical direction is Y, and the direction perpendicular to the paper is Z.

片吸込ポンプ１００は、図１に示すように、ケーシング１と、ケーシング１に回転可能に支持された回転軸２と、ケーシング１内に配置されると共に回転軸２に連結されたクローズ型の羽根車３とを備える。羽根車３は、回転軸２の軸方向(Ｘ方向)の一方に設けられた吸込口３ａから吸い込んだ液体を径方向外側に吐出する。 As shown in FIG. 1, the single-suction pump 100 includes a casing 1, a rotating shaft 2 rotatably supported by the casing 1, and a closed-type blade disposed in the casing 1 and connected to the rotating shaft 2. The vehicle 3 is provided. The impeller 3 discharges the liquid sucked from a suction port 3a provided on one side in the axial direction (X direction) of the rotating shaft 2 to the outside in the radial direction.

ケーシング１は、ケーシング本体１０と、ケーシング本体１０に固定されたケーシングカバー２０と、ケーシングカバー２０の外側に固定されたベアリングケース３０とを備える。ケーシング本体１０には、左側に円形状の吸込口１１が形成されている。ケーシング本体１０は、吸込口１１の奥側に、羽根車３を配置する配置空間部１２が形成されている。配置空間部１２の外周部には、ケーシング１内に吸い込んだ液体を吐出するボリュート通路１３が形成されている。また、ケーシング本体１０には、図１において上側に位置するように、ボリュート通路１３の出口である吐出口１４が形成されている。 The casing 1 includes a casing main body 10, a casing cover 20 fixed to the casing main body 10, and a bearing case 30 fixed outside the casing cover 20. The casing body 10 has a circular suction port 11 formed on the left side. The casing main body 10 has an arrangement space 12 in which the impeller 3 is arranged at the back of the suction port 11. A volute passage 13 for discharging the liquid sucked into the casing 1 is formed in an outer peripheral portion of the arrangement space 12. Further, a discharge port 14 which is an outlet of the volute passage 13 is formed in the casing main body 10 so as to be located on the upper side in FIG.

回転軸２は、ケーシング１に対してＸ方向に延びるように回転可能に配置されている。回転軸２は、一端がケーシングカバー２０のシャフト穴２１から配置空間部１２内に突出している。シャフト穴２１の周囲には、液密性を保持するためのメカニカルシール２２が取り付けられている。回転軸２は、ベアリングケース３０に固定されたベアリング３１,３２によって回転可能に支持されている。ベアリングケース３０から突出した回転軸２の外端には、図示しないモータ等の駆動装置が接続される。 The rotating shaft 2 is rotatably arranged to extend in the X direction with respect to the casing 1. One end of the rotating shaft 2 projects from the shaft hole 21 of the casing cover 20 into the arrangement space 12. A mechanical seal 22 for maintaining liquid tightness is attached around the shaft hole 21. The rotating shaft 2 is rotatably supported by bearings 31 and 32 fixed to a bearing case 30. A driving device such as a motor (not shown) is connected to an outer end of the rotating shaft 2 protruding from the bearing case 30.

＜羽根車３の概要＞
羽根車３は、回転軸２の一端に固定され、ケーシング１の配置空間部１２に配置されている。羽根車３は、Ｘ方向から見て円形状であり、前シュラウド４と、後シュラウド５と、前シュラウド４と後シュラウド５との間に設けられた渦巻状の複数の羽根板６とを備える。羽根車３が回転すると、吸込口３ａから吸い込まれた液体は、ボリュート通路１３へ送出され、吐出口１４から吐出される。 <Overview of Impeller 3>
The impeller 3 is fixed to one end of the rotating shaft 2 and is arranged in the arrangement space 12 of the casing 1. The impeller 3 has a circular shape when viewed in the X direction, and includes a front shroud 4, a rear shroud 5, and a plurality of spiral blades 6 provided between the front shroud 4 and the rear shroud 5. . When the impeller 3 rotates, the liquid sucked from the suction port 3 a is sent out to the volute passage 13 and discharged from the discharge port 14.

図１において左側に位置する前シュラウド４は、Ｘ方向における羽根板６の前端(一端)に固定されている。前シュラウド４は、漏斗形状をしており、外周側がＸ方向に対して直交方向(ＹＺ方向)に延びている。前シュラウド４には、回転軸２と同心円形状の開口である吸込口３ａが設けられている。 The front shroud 4 located on the left side in FIG. 1 is fixed to the front end (one end) of the blade 6 in the X direction. The front shroud 4 has a funnel shape, and its outer peripheral side extends in a direction orthogonal to the X direction (YZ direction). The front shroud 4 is provided with a suction port 3 a which is an opening concentric with the rotating shaft 2.

図１において右側に位置する後シュラウド５は円板状であり、Ｘ方向における羽根板６の後端(他端)に配置されている。後シュラウド５は、前シュラウド４に対してＸ方向に間隔をあけて配置している。後シュラウド５の中心には、回転軸２を連結するための連結部３ｂが設けられている。 The rear shroud 5 located on the right side in FIG. 1 has a disk shape, and is arranged at the rear end (the other end) of the blade plate 6 in the X direction. The rear shroud 5 is spaced from the front shroud 4 in the X direction. At the center of the rear shroud 5, a connecting portion 3b for connecting the rotating shaft 2 is provided.

羽根車３には、隣接する羽根板６,６と、前シュラウド４と後シュラウド５とで画定された筒状の流路７が渦巻き状に複数形成される。この筒状の流路７は、羽根板６の内周側の端部が流入口を構成し、羽根板６の外周側の端部が流出口を構成する。 In the impeller 3, a plurality of tubular flow paths 7 defined by adjacent blade plates 6, 6 and a front shroud 4 and a rear shroud 5 are spirally formed. In the cylindrical flow path 7, an inner end of the blade plate 6 forms an inflow port, and an outer end of the blade plate 6 forms an outflow port.

ケーシング本体１０には、配置空間部１２の吸込口３ａ側と前シュラウド４との間を仕切るウェアリング１５が配置されている。また、後シュラウド５とケーシングカバー２０との間には、ケーシングカバー２０と羽根車３の吐出口１４側とを仕切るウェアリング２３が配置されている。ウェアリング１５とウェアリング２３は、羽根車３との干渉による損傷を防ぐために、例えばステンレス、鋳鉄、青銅等の摺動性が良好な材料からなる。 In the casing body 10, a wear ring 15 for partitioning the space between the suction port 3 a side of the arrangement space portion 12 and the front shroud 4 is arranged. A wear ring 23 that partitions the casing cover 20 and the discharge port 14 side of the impeller 3 is disposed between the rear shroud 5 and the casing cover 20. The wear ring 15 and the wear ring 23 are made of a material having good slidability, such as stainless steel, cast iron, bronze, or the like, in order to prevent damage due to interference with the impeller 3.

羽根車３の後シュラウド５に対向するケーシング１の部分に環状の絞り凸部４１,４２(図２に示す)を有するリング部材４０を設けている。 A ring member 40 having annular throttle projections 41 and 42 (shown in FIG. 2) is provided at a portion of the casing 1 facing the rear shroud 5 of the impeller 3.

図２は第１実施形態の片吸込ポンプ１００の要部を示す断面図であり、図１と同一の構成部には同一参照番号を付している。また、図３は環状の絞り凸部４１,４２を有するリング部材４０の斜視図である。図３において、リング部材４０の斜線部分は、後シュラウド５の背面と対向する先端面である。リング部材４０には、羽根車３に接触しても焼付くことがない樹脂系の材料を用いている。 FIG. 2 is a sectional view showing a main part of the one-sided suction pump 100 according to the first embodiment, and the same components as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals. FIG. 3 is a perspective view of a ring member 40 having annular stop projections 41 and 42. In FIG. 3, a hatched portion of the ring member 40 is a front end surface facing the rear surface of the rear shroud 5. For the ring member 40, a resin-based material that does not seize even when it comes into contact with the impeller 3 is used.

図２,図３に示すように、リング部材４０は、同心円状に設けられた半径の異なる環状の絞り凸部４１,４２を備えている。外周側の環状の絞り凸部４１と内周側の環状の絞り凸部４２によって半径流ラビリンスを形成している。 As shown in FIGS. 2 and 3, the ring member 40 includes annular constriction convex portions 41 and 42 having different radii provided concentrically. A radial flow labyrinth is formed by the outer peripheral side annular restricting convex portion 41 and the inner peripheral side annular restricting convex portion 42.

環状の絞り凸部４１の先端面と後シュラウド５の背面との間隔δ１と、環状の絞り凸部４２の先端面と後シュラウド５の背面との間隔δ２との関係は、
δ１＞ δ２
となっている。 The relationship between the distance δ1 between the distal end surface of the annular diaphragm convex portion 41 and the rear surface of the rear shroud 5 and the distance δ2 between the distal end surface of the annular diaphragm convex portion 42 and the rear surface of the rear shroud 5 are as follows.
δ1> δ2
It has become.

後シュラウド５の背面と環状の絞り凸部４１との隙間で流体絞りが形成され、後シュラウド５の背面と環状の絞り凸部４２との隙間で流体絞りが形成されている。 A fluid restrictor is formed in a gap between the rear surface of the rear shroud 5 and the annular restricting convex portion 41, and a fluid restrictor is formed in a gap between the rear surface of the rear shroud 5 and the circular restrictive convex portion 42.

また、径方向内側の環状の絞り凸部４２に対向する後シュラウド５の部分に、周方向に間隔をあけてバランスホール５ａを設けている。羽根車３の背面側と羽根車３内の流路７とは、バランスホール５ａを介して連通する。このバランスホール５ａの中心位置と羽根車３の中心軸Ｏ１との径方向の距離をＲｒとしている。この距離Ｒｒは、羽根車３の吸込口３ａ側の外周半径をＲｓと同じにしている。 Further, a balance hole 5a is provided at a portion of the rear shroud 5 opposed to the annular throttle projection 42 on the inner side in the radial direction at intervals in the circumferential direction. The back side of the impeller 3 and the flow path 7 in the impeller 3 communicate with each other through a balance hole 5a. The radial distance between the center position of the balance hole 5a and the center axis O1 of the impeller 3 is Rr. This distance Rr makes the outer peripheral radius of the impeller 3 on the suction port 3a side the same as Rs.

また、バランスホール５ａは、流体通路の一例であり、環状の絞り凸部４２の最外径よりも径方向内側に設けている。 The balance hole 5a is an example of a fluid passage, and is provided radially inward of the outermost diameter of the annular restricting convex portion 42.

図４は片吸込ポンプ１００の軸スラストＦを説明する図である。図４では、左側に羽根車３の前面の圧力分布を示し、右側に羽根車３の背面の圧力分布を示している。ここで、羽根車３の吸込口３ａにおける圧力をＰｉｎ、羽根車３の吐出側の圧力をＰｏｕｔとする。 FIG. 4 is a diagram illustrating the axial thrust F of the single suction pump 100. In FIG. 4, the pressure distribution on the front surface of the impeller 3 is shown on the left side, and the pressure distribution on the back surface of the impeller 3 is shown on the right side. Here, the pressure at the suction port 3a of the impeller 3 is Pin, and the pressure on the discharge side of the impeller 3 is Pout.

図４に示すように、平衡点Ｘ_０から羽根車３が右方向に＋△ｘ移動すると、間隔δ１,δ２が狭くなって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａを流れる液体の速度が遅くなり、羽根車３の背面の圧力が上昇する。したがって、平衡点Ｘ_０の背面側のスラスト力Ｆｂが増大し、羽根車３を左側に戻すような軸スラストＦが発生する。 As shown in FIG. 4, when the impeller 3 from the equilibrium point X ₀ moves + △ x to the right spacing .delta.1, becomes narrow .delta.2, by an annular throttling projection 41 from the discharge side of the impeller 3 The speed of the liquid flowing through the balance hole 5a connected to the flow path 7 in the impeller 3 via the fluid restrictor becomes slow, and the pressure on the back surface of the impeller 3 increases. Therefore, the thrust force Fb of the back side of the balance point X ₀ is increased, the axial thrust F that return impeller 3 to the left is generated.

逆に、平衡点Ｘ_０から羽根車３が左方向に−△ｘ移動すると、間隔δ１,δ２が広くなって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａを流れる液体の速度が速くなり、羽根車３の背面の圧力が下降する。したがって、平衡点Ｘ_０の背面側のスラスト力Ｆｂが減少し、羽根車３を右側に戻すような軸スラストＦが発生する。 Conversely, the impeller 3 from the equilibrium point X ₀ is left - △ when x moves, interval .delta.1, becomes wider .delta.2, through the fluid aperture by protrusions 41 and 42 stop the discharge side of the impeller 3 of the annular The speed of the liquid flowing through the balance hole 5a connected to the flow path 7 in the impeller 3 increases, and the pressure on the back surface of the impeller 3 decreases. Therefore, the thrust force Fb of the back side of the balance point X ₀ is decreased, the axial thrust F that return impeller 3 to the right occurs.

図５は片吸込ポンプ１００の羽根車位置Ｘと軸スラストＦとの関係を示している。 FIG. 5 shows the relationship between the impeller position X of the single suction pump 100 and the axial thrust F.

前シュラウド４側のスラスト力Ｆｓは、図４の左側に羽根車３の前面の圧力分布に示すように、羽根車３の前シュラウド４側の圧力により発生する。この前シュラウド４側のスラスト力Fsは、図５に示すように、羽根車３の位置に無関係であるためほぼ一定になる。 The thrust force Fs on the front shroud 4 side is generated by the pressure on the front shroud 4 side of the impeller 3, as shown in the pressure distribution on the front surface of the impeller 3 on the left side in FIG. The thrust force Fs on the front shroud 4 side is substantially constant because it is irrelevant to the position of the impeller 3, as shown in FIG.

また、羽根車３の背面側のスラスト力Ｆｂは、図４の右側の羽根車３の背面の圧力分布に示すように、羽根車３の移動量△ｘに応じて変化する。 Further, the thrust force Fb on the back side of the impeller 3 changes according to the movement amount Δx of the impeller 3, as shown in the pressure distribution on the back side of the impeller 3 on the right side in FIG.

したがって、図５に示すように、羽根車３を平衡点Ｘ_０の位置に戻す復元力は、(Ｆｓ−Ｆｂ)となり、前シュラウド４側のスラスト力Ｆｓと後シュラウド５側のスラスト力Ｆｂが一致する平衡位置(平衡点Ｘ_０)で、羽根車３は安定的に留まる。 Accordingly, as shown in FIG. 5, the restoring force to return the impeller 3 to the position of the equilibrium point X ₀ is the (Fs-Fb), and the thrust force Fb of the front thrust force of the shroud 4 side Fs and the rear shroud 5 side At the matching equilibrium position (equilibrium point X ₀ ), the impeller 3 remains stably.

片吸込ポンプ１００の組立時に羽根車３を平衡位置(平衡点Ｘ_０)に設置すると、軸スラストＦが自動的にキャンセルされて安定した運転ができる。 If the impeller 3 is installed at the equilibrium position (equilibrium point X ₀ ) at the time of assembling the one-sided suction pump 100, the axial thrust F is automatically canceled and stable operation can be performed.

図６は片吸込ポンプ１００の羽根車３のバランスホール５ａの位置を示している。図６では、図を見やすくするため前シュラウド４を省略しており、吸込側から見た図である。また、図６において、羽根車３は、反時計方向(矢印Ａの方向)に回転する。 FIG. 6 shows the position of the balance hole 5 a of the impeller 3 of the single suction pump 100. In FIG. 6, the front shroud 4 is omitted to make the drawing easier to see, and is a view as viewed from the suction side. In FIG. 6, the impeller 3 rotates counterclockwise (in the direction of arrow A).

図６に示すように、バランスホール５ａは、羽根板６の負圧面側に、翼面に沿った楕円形状に設けられている。 As shown in FIG. 6, the balance hole 5a is provided on the negative pressure surface side of the blade plate 6 in an elliptical shape along the blade surface.

羽根車３の背面側からバランスホール５ａを介して羽根車３内の流路７に吐出した液体は、羽根板６の負圧面に沿って流れる。この羽根板６の負圧面に沿った楕円形状のバランスホール５ａは、機械加工で加工してもよいし、鋳抜穴として形成してもよい。 The liquid discharged from the back side of the impeller 3 to the flow path 7 in the impeller 3 through the balance hole 5 a flows along the negative pressure surface of the impeller 6. The elliptical balance hole 5a along the negative pressure surface of the blade plate 6 may be machined or formed as a cast hole.

羽根車３のバランスホール５ａの形状を変えることにより、ポンプ仕様に合わせたエロージョンの発生を防止できる。これらのバランスホール５ａは、ポンプの構成などに応じて位置と形状を変えて組み合わせてもよい。 By changing the shape of the balance hole 5a of the impeller 3, it is possible to prevent the occurrence of erosion according to the specifications of the pump. These balance holes 5a may be combined in different positions and shapes according to the configuration of the pump.

また、羽根車３の背面側からバランスホール５ａを介して羽根車３内の流路７に液体を吐出する吐出位置は、キャビテーション泡が羽根板６に再付着して崩壊する位置が好ましく、そのような位置に吐出圧力を加えることによりエロージョンを小さくできる。これにより、キャビテーションエロージョンを緩和することができる。 The discharge position at which the liquid is discharged from the back side of the impeller 3 to the flow path 7 in the impeller 3 via the balance hole 5a is preferably a position at which the cavitation bubbles are reattached to the impeller plate 6 and collapsed. Erosion can be reduced by applying a discharge pressure to such a position. Thereby, cavitation erosion can be reduced.

なお、羽根車３のバランスホール５ａは、翼面に沿った楕円形の溝穴としたが、円穴など他の形状でもよい。 The balance hole 5a of the impeller 3 is an elliptical slot along the blade surface, but may be another shape such as a circular hole.

上記第１実施形態では、径方向に間隔をあけて設けられた２つの環状の絞り凸部４１,４２を備えたが、流体絞りを形成する環状の絞り凸部は１つでもよい。 In the first embodiment, the two annular throttle projections 41 and 42 are provided at intervals in the radial direction. However, the number of annular throttle projections forming the fluid throttle may be one.

また、バランスホール５ａは、バランスホール５ａの回転軌跡がオーバーラップしている環状の絞り凸部４２の最外径よりも径方向内側に配置する。 In addition, the balance hole 5a is arranged radially inward of the outermost diameter of the annular diaphragm convex portion 42 where the rotation trajectories of the balance hole 5a overlap.

バランスホール５ａによって、羽根車３内の流路７(羽根流路)の中央部(圧力Ｐｒ)に高圧側からの液体を吐出するため、バランスホール５ａの入口と出口での差圧が小さくなり、液体の漏れ量も少なく抑えられるため、漏れ損失を小さくし、ポンプ効率を向上できる。 Since the liquid from the high pressure side is discharged to the center (pressure Pr) of the flow path 7 (blade flow path) in the impeller 3 by the balance hole 5a, the pressure difference between the inlet and the outlet of the balance hole 5a is reduced. Also, since the amount of leakage of the liquid can be suppressed to be small, the leakage loss can be reduced and the pump efficiency can be improved.

上記構成の片吸込ポンプ１００では、回転軸２の回転により羽根車３が回転して、回転軸２の軸方向の一方に設けられた吸込口３ａから吸い込んだ液体を径方向外側に吐出する。このとき、羽根車３は、前シュラウド４側に吐出側の圧力Ｐｏｕｔを受けて、後面側に向かってほぼ一定のスラスト力Ｆｓを受ける。一方、羽根車３は、後シュラウド５側に吐出側の圧力Ｐｏｕｔを受けて、前面側(吸込口１１側)に向かってスラスト力Ｆｂを受ける。 In the single-suction pump 100 having the above-described configuration, the impeller 3 rotates by the rotation of the rotating shaft 2, and discharges the liquid sucked from the suction port 3 a provided on one side of the rotating shaft 2 in the radial direction to the outside. At this time, the impeller 3 receives the pressure Pout on the discharge side on the front shroud 4 side, and receives a substantially constant thrust force Fs toward the rear surface side. On the other hand, the impeller 3 receives the pressure Pout on the discharge side on the rear shroud 5 side, and receives a thrust force Fb toward the front side (the suction port 11 side).

羽根車３が平衡点Ｘ_０から後面側に移動すると、羽根車３の後シュラウド５とその後シュラウド５に対向する環状の絞り凸部４１,４２の先端との隙間が狭くなる。このため、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ(流体通路)を流れる液体の速度が遅くなり、羽根車３の背面側の圧力が上昇して、羽根車３に対して前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂが増大し、Ｆｂ＞Ｆｓとなって羽根車３を前面側に移動させる。 When the impeller 3 is moved to the rear side from the equilibrium point X _0, the gap between the tip of the annular throttling projection 41 which faces the subsequent shroud 5 and the shroud 5 after the impeller 3 is narrowed. Therefore, the velocity of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 through the balance hole 5a (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restrictor by the annular restricting convex portions 41 and 42 is reduced, The pressure on the rear side of the car 3 increases, and the thrust force Fb acting on the front side (the suction port 11 side) of the impeller 3 increases, and Fb> Fs, so that the impeller 3 is moved to the front side. Move to

逆に、羽根車３が平衡点Ｘ_０から前面側(吸込口１１側)に移動すると、羽根車３の後シュラウド５とその後シュラウド５に対向する環状の絞り凸部４１,４２の先端との隙間が広くなる。このため、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ(流体通路)を流れる液体の速度が速くなり、羽根車３の背面側の圧力が下降して、羽根車３に対して前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂがスラスト力Ｆｓよりも減少し、Ｆｂ＜Ｆｓとなって羽根車３を後面側に移動させる。 Conversely, the impeller 3 is the front side from the equilibrium point X ₀ Moving to (suction opening 11), the tip of the annular throttling projection 41 which faces the subsequent shroud 5 and the shroud 5 after the impeller 3 The gap widens. For this reason, the velocity of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance hole 5a (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restriction by the annular restricting convex portions 41 and 42 is increased. The pressure on the rear side of the vehicle 3 decreases, and the thrust force Fb acting on the front side (the suction port 11 side) of the impeller 3 decreases below the thrust force Fs, so that Fb <Fs holds. The car 3 is moved to the rear side.

そうして、羽根車３は、後面側に向かって働くスラスト力Ｆｓと前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂとが等しくなる平衡点Ｘ_０で安定的に留まる。 Then, the impeller 3 will remain stably in equilibrium point X ₀ where the thrust force Fb becomes equal to act toward the thrust force Fs and the front side (suction port 11 side) acting toward the rear side.

このようにして、上記第１実施形態の片吸込ポンプでは、簡単な構成で軸スラストＦを自動的にキャンセルすることができる。また、軸スラストＦをキャンセルすることで、スラスト軸受の信頼性を向上できる。さらに、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ(流体通路)を流れる液体の漏れ量を少なくすることで漏れ損失を低減でき、ポンプ効率を向上できる。 Thus, in the single suction pump of the first embodiment, the axial thrust F can be automatically canceled with a simple configuration. Further, by canceling the shaft thrust F, the reliability of the thrust bearing can be improved. Furthermore, the amount of leakage of liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance hole 5a (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restrictor by the annular restricting projections 41 and 42 is reduced. Leakage loss can be reduced and pump efficiency can be improved.

また、半径の異なる複数の環状の絞り凸部４１,４２を同心円状に設けて半径流ラビリンスを形成することによって、羽根車位置Ｘの変化に対して、前面側(吸込口１１側)に向かって羽根車３に作用するスラスト力Ｆｂの変化量が大きくなり、羽根車３を平衡点Ｘ_０に戻す復元力を大きくできる。 Further, by providing a plurality of annular throttle projections 41 and 42 having different radii concentrically to form a radial flow labyrinth, a change in the position of the impeller X causes a change in the impeller position X toward the front side (the suction port 11 side). the amount of change in thrust force Fb acting on the impeller 3 Te is increased, thereby increasing the restoring force to return the impeller 3 to the balance point X _0.

また、羽根車３の後シュラウド５のバランスホール５ａを、羽根車３内に発生したキャビテーション泡が羽根板６に再付着して崩壊する位置に設けて、バランスホール５ａを介して羽根車３の背面側の高圧液体を羽根車３内の流路７に吐出させることで、キャビテーションの発生を抑制してキャビテーションエロージョンを低減できる。 Further, a balance hole 5a of the shroud 5 after the impeller 3 is provided at a position where the cavitation bubbles generated in the impeller 3 are reattached to the blade plate 6 and collapsed, and the balance hole 5a of the impeller 3 is provided through the balance hole 5a. By discharging the high-pressure liquid on the back side to the flow path 7 in the impeller 3, the occurrence of cavitation can be suppressed and cavitation erosion can be reduced.

また、バランスホール５ａ(流体通路)の回転軌跡の一部が環状の絞り凸部４２と重なるように、該環状の絞り凸部４２の最外径よりも径方向内側にバランスホール５ａを設けることによって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ(流体通路)を流れる液体の流量を効果的に絞ることができる。 Further, the balance hole 5a is provided radially inward of the outermost diameter of the annular throttle projection 42 so that a part of the rotation trajectory of the balance hole 5a (fluid passage) overlaps with the annular throttle projection 42. Thereby, the flow rate of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 through the balance hole 5a (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restriction by the annular restricting projections 41 and 42 is effectively reduced. Can be.

なお、環状の絞り凸部４１,４２の先端面を波打ち形状にしたり凹凸形状にしたりすることにより、流体に対する摩擦係数が大きくなって流体絞りの作用を大きくできると共に、環状の絞り凸部４１,４２と羽根車３の後シュラウド５とが万一接触したときに焼き付きを防止することができる。 By making the distal end surfaces of the annular restricting convex portions 41 and 42 have a wavy shape or an uneven shape, the coefficient of friction with respect to the fluid can be increased and the action of the fluid restrictor can be increased. Seizure can be prevented when the shroud 5 comes into contact with the rear wheel 42 of the impeller 3.

また、図７に示す変形例のように、環状の絞り凸部４１がなく環状の絞り凸部４２のみを備えた片吸込ポンプにおいても、前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂは小さくなるが、片吸込ポンプ１００と同様の効果を奏する。 Further, as in the modification shown in FIG. 7, even in a one-sided suction pump having only the annular throttle projection 42 without the annular throttle projection 41, the thrust acting toward the front side (the suction port 11 side) is also provided. Although the force Fb is small, the same effect as that of the single suction pump 100 is achieved.

〔第２実施形態〕
図８はこの発明の第２実施形態の片吸込ポンプ２００の断面図を示している。図８において、左右方向をＸ、上下方向をＹ、紙面に垂直な方向をＺとしている。 [Second embodiment]
FIG. 8 is a sectional view of a single-suction pump 200 according to a second embodiment of the present invention. In FIG. 8, the horizontal direction is X, the vertical direction is Y, and the direction perpendicular to the paper is Z.

この第２実施形態の片吸込ポンプ２００は、図８に示すように、リング部材１４０を除いて第１実施形態の片吸込ポンプ１００と同一の構成をしており、同一構成部には同一参照番号を付している。 As shown in FIG. 8, the one-sided suction pump 200 of the second embodiment has the same configuration as the one-sided suction pump 100 of the first embodiment except for a ring member 140. Numbered.

図９は片吸込ポンプ２００の要部を示す断面図であり、図８と同一の構成部には同一参照番号を付している。また、図１０は環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３を有するリング部材１４０の斜視図である。図１０において、リング部材１４０の斜線部分は、後シュラウド５の背面と対向する先端面である。リング部材１４０には、羽根車３に接触しても焼付くことがない樹脂系の材料を用いている。 FIG. 9 is a sectional view showing a main part of the one-sided suction pump 200, and the same components as those in FIG. 8 are denoted by the same reference numerals. FIG. 10 is a perspective view of a ring member 140 having annular stop projections 141, 142, and 143. In FIG. 10, a hatched portion of the ring member 140 is a front end surface facing the rear surface of the rear shroud 5. For the ring member 140, a resin-based material that does not seize even when it comes into contact with the impeller 3 is used.

図９,図１０に示すように、リング部材１４０は、同心円状に設けられた半径の異なる環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３を備えている。外周側の環状の絞り凸部１４１と、内周側の環状の絞り凸部１４２と、環状の絞り凸部１４２よりも内周側の環状の絞り凸部１４３によって、半径流ラビリンスを形成している。 As shown in FIGS. 9 and 10, the ring member 140 includes annular constriction convex portions 141, 142, and 143 having different radii provided concentrically. A radial flow labyrinth is formed by the outer peripheral side annular restricting convex portion 141, the inner peripheral side annular restricting convex portion 142, and the annular restricting convex portion 143 on the inner peripheral side of the annular restricting convex portion 142. I have.

環状の絞り凸部１４１の先端面と後シュラウド５の背面との間隔δ１と、環状の絞り凸部１４２の先端面と後シュラウド５の背面との間隔δ２と、環状の絞り凸部１４３の先端面と後シュラウド５の背面との間隔δ３との関係は、
δ１＞ δ３＞ δ２
となっている。 The distance δ1 between the distal end surface of the annular diaphragm convex portion 141 and the back surface of the rear shroud 5, the distance δ2 between the distal end surface of the annular diaphragm convex portion 142 and the rear surface of the rear shroud 5, and the distal end of the annular diaphragm convex portion 143 The relationship between the surface and the distance δ3 between the rear surface of the rear shroud 5 and
δ1>δ3> δ2
It has become.

後シュラウド５の背面と環状の絞り凸部１４１との隙間で流体絞りが形成され、後シュラウド５の背面と環状の絞り凸部１４２との隙間で流体絞りが形成され、後シュラウド５の背面と環状の絞り凸部１４３との隙間で流体絞りが形成されている。 A fluid restrictor is formed in a gap between the rear surface of the rear shroud 5 and the annular restricting convex portion 141, and a fluid restrictor is formed in a gap between the rear surface of the rear shroud 5 and the circular restricting convex portion 142. A fluid throttle is formed in a gap between the annular throttle projection 143.

また、環状の絞り凸部１４２に対向する後シュラウド５の部分に、周方向に間隔をあけて複数のバランスホール５ａを設けている(図６と同様)。羽根車３の背面側と羽根車３内の流路７とは、バランスホール５ａを介して連通する。このバランスホール５ａの中心位置と羽根車３の中心軸Ｏ１との径方向の距離をＲｒとする。この第２実施形態では、距離Ｒｒは、羽根車３の吸込口３ａ側の外周半径Ｒｓと同じにしている。 Further, a plurality of balance holes 5a are provided at intervals in the circumferential direction in a portion of the rear shroud 5 facing the annular throttle convex portion 142 (similar to FIG. 6). The back side of the impeller 3 and the flow path 7 in the impeller 3 communicate with each other through a balance hole 5a. The radial distance between the center position of the balance hole 5a and the center axis O1 of the impeller 3 is defined as Rr. In the second embodiment, the distance Rr is set equal to the outer radius Rs of the impeller 3 on the suction port 3a side.

また、環状の絞り凸部１４３に対向する後シュラウド５の部分に、周方向に間隔をあけて複数のバランスホール５ｂを設けている。羽根車３の背面側と羽根車３内の流路７とは、バランスホール５ｂを介して連通する。このバランスホール５ｂの中心位置は、バランスホール５ａよりも径方向内側とする。 Further, a plurality of balance holes 5b are provided at a portion of the rear shroud 5 facing the annular stop projection 143 at intervals in the circumferential direction. The back side of the impeller 3 and the flow path 7 in the impeller 3 communicate with each other through a balance hole 5b. The center position of the balance hole 5b is radially inside the balance hole 5a.

バランスホール５ａ,５ｂは、流体通路の一例である。また、バランスホール５ａは、バランスホール５ａの回転軌跡がオーバーラップしている環状の絞り凸部１４２の最外径よりも径方向内側に設けている。また、バランスホール５ｂは、バランスホール５ｂの回転軌跡がオーバーラップしている環状の絞り凸部１４３の最外径よりも径方向内側に設けている。 The balance holes 5a and 5b are an example of a fluid passage. Further, the balance hole 5a is provided radially inward of the outermost diameter of the annular aperture convex portion 142 where the rotation trajectories of the balance hole 5a overlap. Further, the balance hole 5b is provided radially inward of the outermost diameter of the annular stop projection 143 where the rotation trajectories of the balance hole 5b overlap.

図１１は片吸込ポンプ２００の軸スラストＦを説明する図である。図１１では、左側に羽根車３の前面の圧力分布を示し、右側に羽根車３の背面の圧力分布を示している。ここで、羽根車３の吸込口３ａにおける圧力をＰｉｎ、羽根車３の吐出側の圧力をＰｏｕｔとする。 FIG. 11 is a diagram illustrating the axial thrust F of the single suction pump 200. In FIG. 11, the pressure distribution on the front surface of the impeller 3 is shown on the left side, and the pressure distribution on the back surface of the impeller 3 is shown on the right side. Here, the pressure at the suction port 3a of the impeller 3 is Pin, and the pressure on the discharge side of the impeller 3 is Pout.

図１１に示すように、平衡点Ｘ_０から羽根車３が右方向に＋△ｘ移動すると、間隔δ１,δ２,δ３が狭くなって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａを流れる液体の速度が遅くなると共に、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ｂを流れる液体の速度が遅くなり、羽根車３の背面の圧力が上昇する。したがって、平衡点Ｘ_０の背面側のスラスト力Ｆｂが増大して、Ｆｂ＞Ｆｓとなって羽根車３を左側に戻すような軸スラストＦが発生する。 As shown in FIG. 11, when the impeller 3 from the equilibrium point X ₀ moves + △ x to the right spacing .delta.1, .delta.2, .delta.3 becomes narrower, convex portions 141 squeeze from the discharge side of the impeller 3 in cyclic, The speed of the liquid flowing through the balance hole 5a connected to the flow path 7 in the impeller 3 via the fluid restrictor 142 decreases, and the fluid restrictor formed by the annular restricting projections 141, 142, and 143 is discharged from the discharge side of the impeller 3. The velocity of the liquid flowing through the balance hole 5b connected to the flow path 7 in the impeller 3 decreases, and the pressure on the back surface of the impeller 3 increases. Therefore, the thrust force Fb of the back side of the balance point X ₀ is increased, Fb> Fs and become axial thrust F that return impeller 3 to the left is generated.

逆に、平衡点Ｘ_０から羽根車３が左方向に−△ｘ移動すると、間隔δ１,δ２,δ３が広くなって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａを流れる液体の速度が速くなると共に、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ｂを流れる液体の速度が速くなり、羽根車３の背面の圧力が下降する。したがって、平衡点Ｘ_０の背面側のスラスト力Ｆｂが減少し、Ｆｂ＜Ｆｓとなって羽根車３を右側に戻すような軸スラストＦが発生する。 Conversely, the impeller 3 from the equilibrium point X ₀ is left - △ when x moves, spacing .delta.1, .delta.2, .delta.3 becomes wider, stop the fluid from the discharge side of the impeller 3 by an annular throttling projection 141 And the speed of the liquid flowing through the balance hole 5a connected to the flow path 7 in the impeller 3 increases, and from the discharge side of the impeller 3, the fluid is restricted by the annular restricting projections 141, 142, and 143, and the impeller 3 The speed of the liquid flowing through the balance hole 5b connected to the inner flow path 7 increases, and the pressure on the back surface of the impeller 3 decreases. Therefore, the thrust force Fb of the back side of the balance point X ₀ is reduced, Fb <shaft thrust F that return impeller 3 to the right becomes Fs is generated.

前シュラウド４側のスラスト力Ｆｓは、図１１の左側に羽根車３の前面の圧力分布に示すように、羽根車３の前シュラウド４側の圧力により発生する。この前シュラウド４側のスラスト力Fsは、羽根車３の位置に無関係であるためほぼ一定になる。 The thrust force Fs on the front shroud 4 side is generated by the pressure on the front shroud 4 side of the impeller 3, as shown in the pressure distribution on the front surface of the impeller 3 on the left side in FIG. The thrust force Fs on the front shroud 4 side is substantially constant because it is not related to the position of the impeller 3.

羽根車３の背面側のスラスト力Ｆｂは、図１１の右側の羽根車３の背面の圧力分布に示すように、羽根車３の移動△ｘに応じて変化する。 The thrust force Fb on the back side of the impeller 3 changes according to the movement Δx of the impeller 3, as shown in the pressure distribution on the back side of the right impeller 3 in FIG.

したがって、図１２に示すように、前シュラウド４側のスラスト力Ｆｓと後シュラウド５側のスラスト力Ｆｂが一致する平衡位置(平衡点Ｘ_０)で、羽根車３は安定的に留まる。 Accordingly, as shown in FIG. 12, the impeller 3 stably stays at an equilibrium position (equilibrium point X ₀ ) where the thrust force Fs on the front shroud 4 side and the thrust force Fb on the rear shroud 5 side match.

片吸込ポンプ２００の組立時に羽根車３を平衡位置(平衡点Ｘ_０)に設置すると、軸スラストＦは自動的にバランスされて安定した運転ができる。 When the impeller 3 is installed at the equilibrium position (equilibrium point X ₀ ) during the assembly of the single suction pump 200, the axial thrust F is automatically balanced and stable operation can be performed.

上記第２実施形態の片吸込ポンプ２００では、羽根車３のＸ方向の移動に対するスラスト力Ｆｂの大きさと特性を細やかに調整することができる。 In the one-sided suction pump 200 of the second embodiment, the magnitude and characteristics of the thrust force Fb with respect to the movement of the impeller 3 in the X direction can be finely adjusted.

図１２は片吸込ポンプ２００の羽根車位置Ｘと軸スラストＦとの関係を示している。なお、図１２では、第１実施形態の片吸込ポンプ１００の羽根車位置Ｘと軸スラストＦとの関係を点線で示している。 FIG. 12 shows the relationship between the impeller position X of the single suction pump 200 and the axial thrust F. In FIG. 12, the relationship between the impeller position X and the axial thrust F of the one-sided suction pump 100 of the first embodiment is indicated by a dotted line.

図１２に示すように、この第２実施形態の片吸込ポンプ２００(図１２に示す「３凸部」)は、第１実施形態の片吸込ポンプ１００(図１２に示す「２凸部」)に比較して、羽根車３内の流路７のバランスホール５ｂに対応する位置の圧力が吸込口３ａ側の圧力Ｐｉｎであり、羽根車３の背面に働くスラスト力Ｆｂを大きくすることができる。これにより、第２実施形態の片吸込ポンプ２００は、第１実施形態の片吸込ポンプ１００よりも、平衡点Ｘ_０が吸込口３ａ側に移動すると共に、羽根車位置Ｘが平衡点Ｘ_０からずれたときに復元力となる軸スラストＦが大きくなる。 As shown in FIG. 12, the one-sided suction pump 200 of the second embodiment (the “three convex parts” shown in FIG. 12) is different from the one-sided suction pump 100 of the first embodiment (the “two convex parts” shown in FIG. 12). The pressure at a position corresponding to the balance hole 5b of the flow path 7 in the impeller 3 is the pressure Pin on the suction port 3a side, and the thrust force Fb acting on the back surface of the impeller 3 can be increased. . Thus, single suction pump 200 of the second embodiment, than single suction pump 100 of the first embodiment, the balance point X ₀ is moved to the suction opening 3a side, the impeller position X from the equilibrium point X ₀ The axial thrust F, which becomes a restoring force when it is shifted, increases.

上記構成の片吸込ポンプ２００では、簡単な構成で軸スラストＦを自動的にキャンセルすることができる。また、軸スラストＦをキャンセルすることで、スラスト軸受の信頼性を向上できる。さらに、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ,５ｂ(流体通路)を流れる液体の漏れ量を少なくすることで漏れ損失を低減でき、ポンプ効率を向上できる。 In the single suction pump 200 having the above configuration, the axial thrust F can be automatically canceled with a simple configuration. Further, by canceling the shaft thrust F, the reliability of the thrust bearing can be improved. Further, the amount of leakage of liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance holes 5a and 5b (fluid passages) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restrictor by the annular restricting projections 141 and 142 is reduced. This can reduce leakage loss and improve pump efficiency.

また、半径の異なる複数の環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３を同心円状に設けて半径流ラビリンスを形成することによって、羽根車位置Ｘの変化に対して、前面側(吸込口１１側)に向かって羽根車３に作用するスラスト力Ｆｂの変化量が大きくなり、羽根車３を平衡点Ｘ_０に戻す復元力を大きくできる。 Further, by providing a plurality of annular throttle projections 141, 142, 143 having different radii in a concentric manner to form a radial flow labyrinth, the front side (the suction port 11 side) with respect to a change in the position of the impeller X. the amount of change in thrust force Fb becomes larger acting on the impeller 3 toward the can increase the restoring force to return the impeller 3 to the balance point X _0.

また、バランスホール５ａ(流体通路)の回転軌跡の一部が環状の絞り凸部１４２と重なるように、該環状の絞り凸部１４２の最外径よりも径方向内側にバランスホール５ａを設けることによって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ａ(流体通路)を流れる液体の流量を効果的に絞ることができる。 Further, the balance hole 5a is provided radially inward of the outermost diameter of the annular restricting projection 142 so that a part of the rotation trajectory of the balance hole 5a (fluid passage) overlaps the annular restricting convex part 142. Thereby, the flow rate of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 through the balance hole 5a (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restriction by the annular restricting projections 141 and 142 is effectively reduced. Can be.

同様に、バランスホール５ｂ(流体通路)の回転軌跡の一部が環状の絞り凸部１４３と重なるように、該環状の絞り凸部１４３の最外径よりも径方向内側にバランスホール５ｂを設けることによって、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３による流体絞りを経て羽根車３内の流路７に連なるバランスホール５ｂ(流体通路)を流れる液体の流量を効果的に絞ることができる。 Similarly, the balance hole 5b is provided radially inward of the outermost diameter of the annular throttle projection 143 so that a part of the rotation trajectory of the balance hole 5b (fluid passage) overlaps the annular throttle projection 143. Thus, the flow rate of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance hole 5b (fluid passage) connected to the flow path 7 in the impeller 3 through the fluid restrictor by the annular restricting projections 141, 142, 143 is effectively reduced. Can be narrowed down.

上記第１,第２実施形態では、バランスホール５ａの中心位置と羽根車３の中心軸Ｏ１との径方向の距離Ｒｒを、羽根車３の吸込口３ａ側の外周半径Ｒｓと同じにしたが、距離Ｒｒが０．８Ｒｓ以上かつＲｓ以下となるようにするのが好ましい。これによって、羽根車３の背面側と羽根車３内の流路７との差圧を小さくでき、液体の漏れ量を抑制して漏れ損失を低減でき、ポンプ効率が向上する。 In the first and second embodiments, the radial distance Rr between the center position of the balance hole 5a and the central axis O1 of the impeller 3 is the same as the outer peripheral radius Rs of the impeller 3 on the suction port 3a side. It is preferable that the distance Rr is not less than 0.8Rs and not more than Rs. Thereby, the pressure difference between the back side of the impeller 3 and the flow path 7 in the impeller 3 can be reduced, the amount of liquid leakage can be suppressed, the leakage loss can be reduced, and the pump efficiency can be improved.

なお、第２実施形態の片吸込ポンプ２００において、バランスホール５ａがなくバランスホール５ｂのみの場合も、軸スラストＦを自動的にキャンセルすることは可能である。 In the single-suction pump 200 according to the second embodiment, the axial thrust F can be automatically canceled even when there is no balance hole 5a but only the balance hole 5b.

〔第３実施形態〕
この発明の第３実施形態の片吸込ポンプは、バランスホールの代わりに、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て羽根車３の吸込口３ａの上流側に連なるバランスパイプ(流体通路)を設けた点を除いて第１実施形態の片吸込ポンプと同一の構成をしており、図１を援用する。 [Third embodiment]
The one-sided suction pump according to the third embodiment of the present invention is arranged such that, instead of the balance hole, the fluid is throttled from the discharge side of the impeller 3 to the upstream side of the suction port 3a of the impeller 3 through the annular throttle convex portions 41 and 42. Except that a continuous balance pipe (fluid passage) is provided, the configuration is the same as that of the single suction pump of the first embodiment, and FIG. 1 is referred to.

詳しくは、第３実施形態の片吸込ポンプは、羽根車３の背面側かつ環状の絞り凸部４１,４２よりも径方向内側に一端が開口し、他端が吸込口３ａの上流側に開口するように設けられたバランスパイプを備える。 More specifically, the one-sided suction pump according to the third embodiment has one end opened on the rear side of the impeller 3 and radially inward of the annular throttle projections 41 and 42, and the other end opened on the upstream side of the suction port 3a. The balance pipe provided so that it may perform.

上記第３実施形態の片吸込ポンプでは、回転軸２の回転により羽根車３が回転して、回転軸２の軸方向の一方に設けられた吸込口３ａから吸い込んだ液体を径方向外側に吐出する。このとき、羽根車３は、前シュラウド４側に吐出側の圧力Ｐｏｕｔを受けて、後面側に向かってほぼ一定のスラスト力Ｆｓを受ける。一方、羽根車３は、後シュラウド５側に吐出側の圧力Ｐｏｕｔを受けて、前面側(吸込口１１側)に向かってスラスト力Ｆｂを受ける。 In the single-suction pump according to the third embodiment, the impeller 3 rotates by the rotation of the rotating shaft 2, and discharges the liquid sucked from the suction port 3 a provided on one side of the rotating shaft 2 in the radial direction. I do. At this time, the impeller 3 receives the pressure Pout on the discharge side on the front shroud 4 side, and receives a substantially constant thrust force Fs toward the rear surface side. On the other hand, the impeller 3 receives the discharge-side pressure Pout on the rear shroud 5 side, and receives a thrust force Fb toward the front side (the suction port 11 side).

羽根車３が平衡点Ｘ_０から後面側に移動すると、羽根車３の後シュラウド５とその後シュラウド５に対向する環状の絞り凸部４１,４２の先端との隙間が狭くなる。このため、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て吸込口３ａの上流側に連なるバランスパイプ(流体通路)を流れる液体の速度が遅くなり、羽根車３の背面側の圧力が上昇して、羽根車３に対して前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂがスラスト力Ｆｓよりも増大し、Ｆｂ＞Ｆｓとなって羽根車３を前面側に移動させる。 When the impeller 3 is moved to the rear side from the equilibrium point X _0, the gap between the tip of the annular throttling projection 41 which faces the subsequent shroud 5 and the shroud 5 after the impeller 3 is narrowed. For this reason, the speed of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance pipe (fluid passage) connected to the upstream side of the suction port 3 a through the fluid restriction by the annular restriction protrusions 41 and 42 becomes slow, and the impeller 3 The pressure on the rear side increases, and the thrust force Fb acting on the impeller 3 toward the front side (the suction port 11 side) increases more than the thrust force Fs, and Fb> Fs, and the impeller 3 is moved. Move to the front side.

逆に、羽根車３が平衡点Ｘ_０から前面側(吸込口１１側)に移動すると、羽根車３の後シュラウド５とその後シュラウド５に対向する環状の絞り凸部４１,４２の先端との隙間が広くなる。このため、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て吸込口３ａの上流側に連なるバランスパイプ(流体通路)を流れる液体の速度が速くなり、羽根車３の背面側の圧力が下降して、羽根車３に対して前面側(吸込口１１側)に向かって作用するスラスト力Ｆｂがスラスト力Ｆｓよりも減少し、Ｆｂ＜Ｆｓとなって羽根車３を後面側に移動させる。 Conversely, the impeller 3 is the front side from the equilibrium point X ₀ Moving to (suction opening 11), the tip of the annular throttling projection 41 which faces the subsequent shroud 5 and the shroud 5 after the impeller 3 The gap widens. Therefore, the velocity of the liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 through the balance pipe (fluid passage) connected to the upstream side of the suction port 3a through the fluid restriction by the annular restriction convex portions 41 and 42 increases, and the impeller 3 The pressure on the back side decreases, and the thrust force Fb acting on the impeller 3 toward the front side (on the suction port 11 side) is smaller than the thrust force Fs, and Fb <Fs. Move to the rear side.

このようにして、上記第３実施形態の片吸込ポンプでは、簡単な構成で軸スラストＦを自動的にキャンセルすることができる。また、軸スラストＦをキャンセルすることで、スラスト軸受の信頼性を向上できる。さらに、羽根車３の吐出側から環状の絞り凸部４１,４２による流体絞りを経て吸込口３ａの上流側に連なるバランスパイプ(流体通路)を流れる液体の漏れ量を少なくすることで漏れ損失を低減でき、ポンプ効率を向上できる。 Thus, in the one-sided suction pump according to the third embodiment, the axial thrust F can be automatically canceled with a simple configuration. Further, by canceling the shaft thrust F, the reliability of the thrust bearing can be improved. Furthermore, leakage loss is reduced by reducing the amount of liquid flowing from the discharge side of the impeller 3 to the balance pipe (fluid passage) connected to the upstream side of the suction port 3a through the fluid restriction by the annular restriction protrusions 41 and 42. Can be reduced and pump efficiency can be improved.

また、複数の環状の絞り凸部４１,４２で半径流ラビリンスを形成することによって、羽根車位置Ｘの変化に対して、前面側(吸込口１１側)に向かって羽根車３に作用するスラスト力Ｆｂの変化量が大きくなり、羽根車３を平衡点Ｘ_０に戻す復元力を大きくできる。 Further, by forming a radial flow labyrinth with a plurality of annular throttle convex portions 41 and 42, a thrust acting on the impeller 3 toward the front side (the suction port 11 side) with respect to a change in the impeller position X is provided. variation of the force Fb becomes larger, can be increased restoring force to return the impeller 3 to the balance point X _0.

上記第１〜第３実施形態では、液体を送り出す片吸込ポンプ１００,２００について説明したが、気体を送り出す片吸込ポンプにこの発明を適用してもよい。 In the first to third embodiments, the single suction pumps 100 and 200 for sending out liquid have been described. However, the present invention may be applied to single suction pumps for sending out gas.

また、上記第１〜第３実施形態では、羽根車３の後シュラウド５に対向するケーシングカバー２０の部分に、環状の絞り凸部４１,４２を備えたリング部材４０や環状の絞り凸部１４１,１４２,１４３を備えたリング部材１４０を設けたが、羽根車３の後シュラウド５に対向するケーシング１の部分を加工して、環状の絞り凸部をケーシング１と一体に形成してもよい。この場合、後シュラウド５とケーシング１とが接触したときの焼き付きを防止するために、ケーシング１に後シュラウド５と異なる材料を用いる。 Further, in the first to third embodiments, the ring member 40 having the annular diaphragm convex portions 41 and 42 and the annular diaphragm convex portion 141 are provided on the portion of the casing cover 20 facing the rear shroud 5 of the impeller 3. , 142 and 143 are provided, but the portion of the casing 1 facing the rear shroud 5 of the impeller 3 may be machined to form an annular throttle projection integrally with the casing 1. . In this case, a material different from the rear shroud 5 is used for the casing 1 in order to prevent seizure when the rear shroud 5 comes into contact with the casing 1.

また、羽根車３の後シュラウド５に対向するケーシング１の部分でなく、羽根車３の後シュラウド５側に環状の絞り凸部を設けてもよい。 Further, instead of the portion of the casing 1 facing the rear shroud 5 of the impeller 3, an annular aperture convex portion may be provided on the rear shroud 5 side of the impeller 3.

さらに、羽根車の後シュラウドに対向するケーシングの部分に環状の絞り凸部を設けると共に、後シュラウド側に環状の絞り凸部を設けて、半径流ラビリンス(くい違いラビリンス)を形成してもよい。 Further, an annular throttle projection may be provided on a portion of the casing facing the rear shroud of the impeller, and an annular throttle projection may be provided on the rear shroud side to form a radial labyrinth (staggered labyrinth). .

この発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記第１〜第３実施形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。 Although the specific embodiments of the present invention have been described, the present invention is not limited to the above-described first to third embodiments, and can be implemented with various modifications within the scope of the present invention.

１…ケーシング
２…回転軸
３…羽根車
３ａ…吸込口
４…前シュラウド
５…後シュラウド
５ａ,５ｂ…バランスホール(流体通路)
６…羽根板
７…筒状の流路
１０…ケーシング本体
１１…吸込口
１２…配置空間部
１３…ボリュート通路
１４…吐出口
１５…ウェアリング
２０…ケーシングカバー
２１…シャフト穴
２２…メカニカルシール
３０…ベアリングケース
３１,３２…ベアリング
４０,１４０…リング部材
４１,４２,１４１,１４２,１４３…環状の絞り凸部
１００,２００…片吸込ポンプ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Casing 2 ... Rotating shaft 3 ... Impeller 3a ... Suction port 4 ... Front shroud 5 ... Rear shroud 5a, 5b ... Balance hole (fluid passage)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 6 ... Blade plate 7 ... Cylindrical flow path 10 ... Casing main body 11 ... Suction port 12 ... Arrangement space part 13 ... Volute passage 14 ... Discharge port 15 ... Wearing 20 ... Casing cover 21 ... Shaft hole 22 ... Mechanical seal 30 ... Bearing case 31, 32 Bearing 40, 140 Ring member 41, 42, 141, 142, 143 Annular throttle projection 100, 200 Single suction pump

Claims

ケーシングと、
上記ケーシングに回転可能に支持された回転軸と、
上記ケーシング内に配置されると共に上記回転軸に連結され、上記回転軸の軸方向の一方に設けられた吸込口から吸い込んだ流体を径方向外側に吐出する羽根車と
を備え、
上記羽根車の後シュラウドまたは上記後シュラウドに対向する上記ケーシングの部分の少なくとも一方に環状の絞り凸部を設けると共に、
上記羽根車の吐出側から上記環状の絞り凸部による流体絞りを経て上記羽根車内の流路または上記羽根車の吸込口の上流側に連なる流体通路を設けたことを特徴とする片吸込ポンプ。 A casing,
A rotating shaft rotatably supported by the casing,
An impeller that is arranged in the casing and is connected to the rotating shaft, and discharges fluid sucked from a suction port provided in one of the axial directions of the rotating shaft to a radial outside,
An annular throttle projection is provided on at least one of the rear shroud of the impeller or the portion of the casing facing the rear shroud,
A one-sided suction pump, wherein a fluid passage communicating with a flow path in the impeller or an upstream side of a suction port of the impeller is provided from a discharge side of the impeller through a fluid restrictor by the annular restricting convex portion.

請求項１に記載の片吸込ポンプにおいて、
半径が異なる複数の上記環状の絞り凸部を同心円状に設けることによって半径流ラビリンスを形成していることを特徴とする片吸込ポンプ。 The one-sided suction pump according to claim 1,
A one-sided suction pump characterized in that a radial flow labyrinth is formed by providing a plurality of concentric circular throttle projections having different radii.

請求項１または２に記載の片吸込ポンプにおいて、
上記流体通路は、上記羽根車の背面側と上記羽根車内の流路とが連通するように、上記羽根車の上記後シュラウドに設けられたバランスホールであることを特徴とする片吸込ポンプ。 The one-sided suction pump according to claim 1 or 2,
The one-sided suction pump, wherein the fluid passage is a balance hole provided in the rear shroud of the impeller so that a back side of the impeller communicates with a flow path in the impeller.

請求項３に記載の片吸込ポンプにおいて、
上記バランスホールは、上記バランスホールの回転軌跡の少なくとも一部が、上記環状の絞り凸部と重なるように、該環状の絞り凸部の最外径よりも径方向内側に設けられていることを特徴とする片吸込ポンプ。 The one-sided suction pump according to claim 3,
The balance hole is provided radially inward of the outermost diameter of the annular stop protrusion so that at least a part of the rotation trajectory of the balance hole overlaps the annular stop protrusion. One-sided suction pump.

請求項３または４に記載の片吸込ポンプにおいて、
上記バランスホールは、上記羽根車の吸込口側の外周半径をＲｓとするとき、上記バランスホールの中心位置と上記羽根車の中心軸との径方向の距離Ｒｒは、上記羽根車の中心軸から０．８Ｒｓ以上かつＲｓ以下であることを特徴とする片吸込ポンプ。 The one-sided suction pump according to claim 3 or 4,
When the outer circumference radius of the balance hole on the suction port side of the impeller is Rs, a radial distance Rr between a center position of the balance hole and a center axis of the impeller is from a center axis of the impeller. A single-suction pump characterized by being 0.8Rs or more and Rs or less.