JP2020020344A

JP2020020344A - Blade, gas turbine, and manufacturing method of blade

Info

Publication number: JP2020020344A
Application number: JP2019204173A
Authority: JP
Inventors: 咲生松尾; Saki Matsuo; 羽田　哲; Satoru Haneda; 哲羽田; 朋子森川; Tomoko Morikawa; 邦彦脇; Kunihiko Waki; 謙一荒瀬; Kenichi Arase
Original assignee: Mitsubishi Hitachi Power Systems Ltd
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 2016-03-11
Filing date: 2019-11-11
Publication date: 2020-02-06
Anticipated expiration: 2036-03-11
Also published as: JP6936295B2

Abstract

To effectively cool a gas path surface of a flow passage forming plate in a blade.SOLUTION: A gas path surface 64p in contact with a combustion gas, an end face formed in a circumference of the gas path surface 64p, a rear-side passage 90i, multiple rear end face injection passages 71 and multiple second gas path surface injection passages are formed in a flow passage forming plate. The rear-side passage 90i extends in a direction along a rear end face 62b that is a part of the end face, and cooling air Ac flows. Multiple passage forming faces forming the rear-side passage 90i include a first forming face 91 which is directed toward an anti-flow-passage side Dri and is away from the gas path surface 64p gradually toward an axial direction downstream side. The multiple rear end face injection passages 71 are opened in the first forming face 91 of the rear-side passage 90i and opened in the rear end face 62b. The multiple second gas path surface injection passages are opened in a middle region of the gas path surface.SELECTED DRAWING: Figure 7

Description

本発明は、燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路を画定する流路形成板を備える翼、これを備えているガスタービン、及び翼の製造方法に関する。 The present invention relates to a blade including a flow path forming plate that defines a combustion gas flow path through which a combustion gas flows, a gas turbine including the blade, and a method of manufacturing the blade.

ガスタービンは、軸線を中心として回転するロータと、このロータを覆う車室と、を備えている。ロータは、ロータ軸と、このロータ軸に取り付けられている複数の動翼とを有する。また、車室の内側には、複数の静翼が設けられている。 The gas turbine includes a rotor that rotates around an axis, and a casing that covers the rotor. The rotor has a rotor shaft and a plurality of moving blades attached to the rotor shaft. In addition, a plurality of stationary blades are provided inside the passenger compartment.

動翼は、軸線に対する径方向に延びる翼体と、翼体の径方向内側に設けられているプラットフォームと、プラットフォームの径方向内側に設けられている翼根と、を有する。動翼の翼体は、燃焼ガスが通る燃焼ガス流路内に配置される。プラットフォームは、燃焼ガス流路の径方向内側の縁を画定する。翼根は、ロータ軸に固定される。静翼は、軸線に対する径方向に延びる翼体と、翼体の径方向内側に設けられている内側シュラウドと、翼体の径方向外側に設けられている外側シュラウドと、を有する。静翼の翼体は、燃焼ガスが通る燃焼ガス流路内に配置される。内側シュラウドは、燃焼ガス流路の径方向内側の縁を画定する。外側シュラウドは、燃焼ガス流路の径方向外側の縁を画定する。車室は、軸線に対する径方向で動翼に対向する分割環を有する。この分割環は、燃焼ガス流路の径方向外側の縁を画定する。 The rotor blade has a blade body extending in the radial direction with respect to the axis, a platform provided radially inside the blade body, and a blade root provided radially inside the platform. The blade body of the rotor blade is disposed in a combustion gas flow path through which the combustion gas passes. The platform defines a radially inner edge of the combustion gas flow path. The blade root is fixed to the rotor shaft. The stationary blade has an airfoil extending in the radial direction with respect to the axis, an inner shroud provided radially inside the airfoil, and an outer shroud provided radially outside the airfoil. The vanes of the stator vanes are arranged in a combustion gas flow path through which the combustion gas passes. The inner shroud defines a radially inner edge of the combustion gas flow path. The outer shroud defines a radially outer edge of the combustion gas flow path. The vehicle compartment has a split ring that faces the rotor blade in a radial direction with respect to the axis. The split annulus defines a radially outer edge of the combustion gas flow path.

以上、動翼のプラットフォーム、静翼の外側シュラウド及び内側シュラウド、分割環は、いずれも、燃焼ガス流路を画定する流路形成板を形成する。この流路形成板は、高温の燃焼ガスに晒される。このため、流路形成板は、一般的に、空気等で冷却される。 As described above, the moving blade platform, the stationary blade outer shroud and the inner shroud, and the split ring all form a flow path forming plate that defines a combustion gas flow path. The flow path forming plate is exposed to a high-temperature combustion gas. For this reason, the flow path forming plate is generally cooled by air or the like.

例えば、以下の特許文献１には、流路形成板の一種である静翼の内側シュラウドが開示されている。この内側シュラウドには、後端面に沿った後側通路と、複数の後端面噴出通路とが形成されている。複数の後端面噴出通路は、後側通路に連通していると共に、後端面で開口している。すなわち、この内側シュラウドでは、冷却空気が後側通路に流入する。この冷却空気は、後側通路から複数の後端面噴出通路に流入する。後端面噴出通路に流入した冷却空気は、後端面における後端面噴出通路の開口から流出する。 For example, Patent Literature 1 below discloses an inner shroud of a stationary vane, which is a kind of a flow path forming plate. The inner shroud has a rear passage along the rear end surface and a plurality of rear end ejection passages. The plurality of rear end face ejection passages communicate with the rear side passage and open at the rear end face. That is, in the inner shroud, the cooling air flows into the rear passage. This cooling air flows into the plurality of rear end face ejection passages from the rear passage. The cooling air that has flowed into the rear end surface ejection passage flows out of the opening of the rear end surface ejection passage in the rear end surface.

特許第３９７８１４３号公報Japanese Patent No. 3978143

流路形成板は、燃焼ガスが接するガスパス面を効率よく冷却することが望まれている。 It is desired that the flow path forming plate efficiently cools the gas path surface in contact with the combustion gas.

そこで、本発明は、ガスパス面を効率的に冷却することができる流路形成板を備える翼、これを備えているガスタービン、及び翼の製造方法を提供することを目的とする。 Therefore, an object of the present invention is to provide a blade including a flow path forming plate capable of efficiently cooling a gas path surface, a gas turbine including the blade, and a method of manufacturing the blade.

前記目的を達成するための発明に係る一態様としての翼は、
燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路を画定する流路形成板と、翼形を成し、前記燃焼ガス流路中に配置される翼体と、を備える。前記流路形成板は、前記燃焼ガスに接するガスパス面と、前記ガスパス面に対して反対側を向く反ガスパス面と、前記ガスパス面の周縁に形成されている端面と、前記端面に沿って設けられ、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側に前記反ガスパス面から突出し、前記反ガスパス面と自身とで、前記流路側に凹み、冷却空気が流入する凹部を形成する周壁と、前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記端面の一部である後端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる後側通路と、前記後側通路に連通し、前記後端面で開口する複数の後端面噴出通路と、前記凹部内の空間に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第二ガスパス面噴出通路と、を備える。前記翼体は、前記ガスパス面から前記流路側に延びる。前記流路形成板の前記端面は、前記燃焼ガスが流れる軸方向下流側を向く前記後端面と、前記軸方向下流側とは反対側の軸方向上流側を向く前端面と、前記後側通路が延びる第一方向における前記後端面の第一端から前記後端面とは交差する方向に延びる腹側端面と、前記第一方向における前記後端面の前記第一端とは反対側の第二端から前記後端面とは交差する方向に延びる背側端面と、を有する。前記後端面噴出通路の通路断面積は、前記後側通路の通路断面積より小さい。前記後側通路は、複数の通路形成面で画定されている。複数の前記通路形成面のうち、第一形成面は、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側を向き、前記軸方向下流側に向かうに連れて次第に前記ガスパス面から遠ざかる。複数の前記後端面噴出通路は、前記第一形成面で開口している。前記複数の第二ガスパス面噴出通路は、前記ガスパス面中で前記翼体よりも前記軸方向下流側の後領域内であって、前記背側端面との縁及び前記腹側端面との縁を含まない中領域と、前記背側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する背側領域と、前記後端面中で前記腹側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する腹側領域とのうち、前記中領域で開口している。 The wing as one aspect according to the invention for achieving the above object,
A flow path forming plate defining a combustion gas flow path through which the combustion gas flows, and an airfoil forming an airfoil and disposed in the combustion gas flow path. The flow path forming plate is provided along a gas path surface in contact with the combustion gas, an anti-gas path surface facing the opposite side to the gas path surface, an end surface formed on a periphery of the gas path surface, and the end surface. It projects from the anti-gas path surface on the opposite flow path side opposite to the flow path side that is the gas path surface side with respect to the anti-gas path surface, and the anti-gas path surface and itself, recessed in the flow path side, A peripheral wall that forms a concave portion into which cooling air flows, and a rear passage that extends in a direction along a rear end surface that is a part of the end surface between the gas path surface and the anti-gas path surface and through which cooling air flows, A plurality of rear end surface ejection passages communicating with the rear side passage and opening at the rear end surface, and a plurality of second gas path surface ejection passages communicating with the space in the concave portion and opening at the gas path surface are provided. The wing body extends from the gas path surface to the flow path side. The end face of the flow path forming plate, the rear end face facing the axial downstream where the combustion gas flows, a front end face facing the axial upstream opposite to the axial downstream, and the rear passage. A ventral end surface extending in a direction intersecting with the rear end surface from a first end of the rear end surface in a first direction in which the rear end surface extends, and a second end opposite to the first end of the rear end surface in the first direction in the first direction. And a rear end surface extending in a direction intersecting with the rear end surface. The cross-sectional area of the rear end surface ejection passage is smaller than the cross-sectional area of the rear side passage. The rear passage is defined by a plurality of passage forming surfaces. Of the plurality of passage forming surfaces, the first forming surface faces the opposite flow path side opposite to the flow path side that is the gas path surface side with respect to the anti-gas path surface, and faces the downstream side in the axial direction. Gradually move away from the gas path surface. The plurality of rear end surface ejection passages are open at the first forming surface. The plurality of second gas path surface ejection passages are located in the rear region on the axial downstream side of the wing body in the gas path surface, and form an edge with the dorsal end surface and an edge with the ventral end surface. The middle region that does not include, the middle region including the edge of the dorsal end surface, the dorsal region adjacent to the first direction in the first direction, and the middle region including the edge of the abdominal end surface in the rear end surface. An opening is formed in the middle region of the abdominal region adjacent in the first direction.

当該翼では、冷却空気が後側通路を流れる過程で、流路形成板の後端面側の部分を冷却する。この冷却空気は、後側通路から複数の後端面噴出通路に流入する。冷却空気は、後端面噴出通路を流れる過程で、流路形成板の後端面側の部分を対流冷却する。当該翼では、後端面噴出通路の通路断面積が後側通路の通路断面積より小さい。言い換えると、後側通路の通路断面積は、後端面噴出通路の通路断面積より大きい。このため、後側通路を流れる冷却空気の流速を抑えることができる。この結果、当該翼では、冷却空気が後側通路を流れる過程での圧力損失を抑えることができる。また、当該翼では、単位通路断面積当たりにおいて、後端面噴出通路を流れる冷却空気による冷却の効果が、後側通路を流れる冷却空気による冷却の効果よりも高くなる。 The blade cools a portion on the rear end surface side of the flow path forming plate in a process in which the cooling air flows through the rear side passage. This cooling air flows into the plurality of rear end face ejection passages from the rear passage. The cooling air convectively cools the portion on the rear end surface side of the flow path forming plate in the process of flowing through the rear end surface ejection passage. In the wing, the passage cross-sectional area of the rear end ejection passage is smaller than the passage cross-sectional area of the rear passage. In other words, the passage cross-sectional area of the rear passage is larger than the passage cross-sectional area of the rear end surface ejection passage. For this reason, the flow velocity of the cooling air flowing through the rear passage can be suppressed. As a result, in the blade, a pressure loss in a process in which the cooling air flows through the rear passage can be suppressed. Further, in the blade, the cooling effect of the cooling air flowing through the rear end surface ejection passage is higher than the cooling effect of the cooling air flowing through the rear passage on a unit passage cross-sectional area basis.

後端面噴出通路は、後側通路を形成する通路形成面のうち、反流路側を向き、軸方向下流側に向かうに連れて次第にガスパス面から遠ざかる第一形成面で開口している。このため、後端面噴出通路の軸方向上流側の端は、後側通路を形成する通路形成面上で、最も軸方向下流側に近い部分よりも軸方向上流側の位置で開口することになる。この結果、当該翼では、冷却効果の高い後端面噴出通路の通路長が長くなる。当該翼では、ガスパス面から反ガスパス面に向かう方向から見て、後側通路と後端面噴出通路とが重なり合う部分が存在する。従って、当該翼では、冷却空気の流量を増加させずに、ガスパス面の軸方向下流側の部分を効果的に冷却することができる。なお、燃焼ガス流路が軸線を中心として環状を成す場合、前述の「ガスパス面から反ガスパス面に向かう方向」とは、この軸線に対して交差する方向である径方向になる。
また、当該翼では、第二ガスパス面噴出通路を流れる冷却空気により、ガスパス面をより冷却することができる。 The rear end ejection passage is open at a first forming surface that faces the opposite flow path side and gradually moves away from the gas path surface toward the downstream side in the axial direction among the passage forming surfaces forming the rear side passage. For this reason, the end of the rear end surface ejection passage on the axial upstream side opens at a position on the passage forming surface forming the rear passage at a position axially upstream of a portion closest to the axial downstream side. . As a result, in the blade, the length of the rear end surface ejection passage having a high cooling effect is increased. In the wing, there is a portion where the rear passage and the rear end ejection passage overlap each other when viewed from the gas path surface toward the anti-gas path surface. Therefore, the blade can effectively cool the portion of the gas path surface on the downstream side in the axial direction without increasing the flow rate of the cooling air. When the combustion gas flow path forms an annular shape with the axis as the center, the above-mentioned “direction from the gas path surface to the anti-gas path surface” is a radial direction that is a direction intersecting the axis.
Further, in the wing, the gas path surface can be further cooled by the cooling air flowing through the second gas path surface ejection passage.

ここで、前記翼において、前記後側通路の通路断面を形成する複数の辺のうち、少なくとも一の辺は、直線であってもよい。 Here, in the wing, at least one of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage may be a straight line.

以上のいずれかの前記翼において、前記後側通路の通路断面を形成する複数の辺のうち、互いに隣り合う辺で形成される各角の内角は、いずれも、１８０°以下であってもよい。 In any of the above-mentioned wings, among a plurality of sides forming a passage cross section of the rear passage, an interior angle of each angle formed by sides adjacent to each other may be 180 ° or less. .

当該翼では、後側通路の通路断面積が小さくなるのを抑制でき、冷却空気が第一側通路を流れる過程での圧力損失を抑えることができる。 In the wing, the passage cross-sectional area of the rear passage can be suppressed from being reduced, and the pressure loss in the process of cooling air flowing through the first passage can be suppressed.

以上のいずれかの前記翼において、複数の前記通路形成面のうち、第二形成面は、前記反流路側を向き、前記第一形成面で前記軸線上流側の縁から前記軸線上流側に広がり、前記第二形成面は、前記ガスパス面に対して実質的に平行であってもよい。 In any of the above blades, of the plurality of passage forming surfaces, the second forming surface faces the opposite flow path side and spreads from the axis upstream edge to the axis upstream on the first forming surface. The second forming surface may be substantially parallel to the gas path surface.

以上のいずれかの前記翼において、複数の前記通路形成面のうち、第三形成面は、前記流路側を向き、前記反ガスパス面に沿って広がってもよい。 In any of the above blades, a third formation surface of the plurality of passage formation surfaces may face the flow path side and extend along the anti-gas path surface.

ここで、第三形成面が反ガスパス面に沿って広がるとは、第三形成面が反ガスパス面と実質的に平行であることを意味する。このため、第三形成面と反ガスパス面との間の距離に関して、流路形成板としての強度や、流路形成板を製造する過程での製作容易性等から、許容距離が定められている。当該翼では、第三形成面を反ガスパス面に沿わせることにより、第三形成面と反ガスパス面との間の距離を許容距離以上離しつつも、後側通路の通路断面積を大きくすることができる。 Here, that the third forming surface extends along the anti-gas path surface means that the third forming surface is substantially parallel to the anti-gas path surface. For this reason, regarding the distance between the third forming surface and the anti-gas path surface, the allowable distance is determined from the strength as the flow path forming plate and the ease of manufacturing in the process of manufacturing the flow path forming plate. . In the wing, by making the third formation surface along the anti-gas path surface, the distance between the third formation surface and the anti-gas path surface can be increased by more than an allowable distance, and the passage cross-sectional area of the rear passage can be increased. Can be.

以上のいずれかの前記翼において、前記後側通路に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第一ガスパス面噴出通路を備えてもよい。 In any of the above blades, a plurality of first gas path surface ejection passages communicating with the rear passage and opening at the gas path surface may be provided.

当該翼では、第一ガスパス面噴出通路を流れる冷却空気により、ガスパス面をより冷却することができる。 In the blade, the gas path surface can be further cooled by the cooling air flowing through the first gas path surface ejection passage.

前記第二形成面を有する前記翼において、前記後側通路に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第一ガスパス面噴出通路を備え、複数の前記第一ガスパス面噴出通路は、前記第二形成面で開口していてもよい。 In the wing having the second forming surface, the wing includes a plurality of first gas path surface ejection passages communicating with the rear passage and opening at the gas path surface. It may be open at the forming surface.

当該翼でも、第一ガスパス面噴出通路を流れる冷却空気により、ガスパス面をより冷却することができる。また、当該翼では、後端面噴出通路と干渉することなく、第一ガスパス面噴出通路を容易に形成することができる。 Also with this blade, the gas path surface can be further cooled by the cooling air flowing through the first gas path surface ejection passage. Further, in the wing, the first gas path surface ejection passage can be easily formed without interfering with the rear end surface ejection passage.

前記第一ガスパス面噴出通路を有する翼において、複数の前記第一ガスパス面噴出通路は、前記軸線下流側に向かうに連れて次第に前記流路側に近づいてもよい。 In the blade having the first gas path surface ejection passage, the plurality of first gas path surface ejection passages may gradually approach the flow path side toward the downstream side of the axis.

当該翼では、第一ガスパス面噴出通路からの冷却空気により、ガスパス面をフィルム冷却することができる。 In the blade, the gas path surface can be film-cooled by the cooling air from the first gas path surface ejection passage.

以上のいずれかの前記翼において、複数の前記第二ガスパス面噴出通路は、前記軸方向下流側に向かうに連れて次第に前記流路側に近づいてもよい。 In any one of the blades described above, the plurality of second gas path surface ejection passages may gradually approach the flow path side toward the downstream side in the axial direction.

当該翼では、第二ガスパス面噴出通路からの冷却空気により、ガスパス面をフィルム冷却することができる。 In the wing, the gas path surface can be film-cooled by the cooling air from the second gas path surface ejection passage.

以上のいずれかの前記翼において、前記凹部内の空間と前記後側通路とに連通する連通路を備えてもよい。 In any of the above-mentioned wings, a communication passage communicating with the space in the concave portion and the rear passage may be provided.

前記連通路を備える前記翼において、前記周壁は、前記後端面に沿って設けられている後壁を有し、前記連通路は、前記後壁の面で前記空間を画定する面、又は前記凹部の底面で開口していてもよい。 In the wing provided with the communication path, the peripheral wall has a rear wall provided along the rear end face, and the communication path is a surface that defines the space with the surface of the rear wall, or the concave portion. It may be open at the bottom of the.

以上のいずれかの前記翼において、前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記腹側端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる腹側通路と、前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記背側端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる背側通路と、を備え、前記後側通路は、前記腹側通路及び前記背側通路と連通していてもよい。 In any one of the above blades, a ventral passage extending between the gas path surface and the anti-gas path surface in a direction along the ventral end surface, through which cooling air flows, and the gas path surface and the anti-gas path surface. A rear passage extending in a direction along the rear end surface and through which cooling air flows, wherein the rear passage may communicate with the ventral passage and the rear passage. .

前記第一ガスパス面噴出通路を備える、以上のいずれかの前記翼において、複数の前記第一ガスパス面噴出通路における前記ガスパス面での開口は、前記翼体よりも軸方向下流側であってもよい。 In any of the above blades including the first gas path surface ejection passage, the openings in the gas path surface in the plurality of first gas path surface ejection passages may be located on the axial downstream side of the wing body. Good.

以上のいずれかの前記翼において、前記後端面中の前記中領域と、前記後端面中の前記背側領域と、前記後端面中の前記腹側領域とのそれぞれには、複数の前記後端面噴出通路の開口が前記第一方向に並んで形成され、前記背側領域と前記腹側領域とのうち、少なくとも一方の側領域における、複数の前記後端面噴出通路の開口の間隔に対する複数の前記後端面噴出通路の濡れ縁長さの割合である開口密度よりも、前記中領域における複数の前記後端面噴出通路の前記開口密度の方が高くてもよい。 In any of the above-mentioned wings, each of the middle region in the rear end surface, the dorsal region in the rear end surface, and the ventral region in the rear end surface includes a plurality of the rear end surfaces. The openings of the ejection passages are formed side by side in the first direction, and at least one of the dorsal region and the ventral region has a plurality of the rear end surface ejection passages with respect to an interval of the openings of the ejection passages. The opening density of the plurality of rear end face ejection passages in the middle region may be higher than the opening density which is a ratio of the wet edge length of the rear end face ejection passage.

ガスパス面中で、翼体よりも軸方向下流側の部分では、腹側領域や背側領域に比べて中領域の方が燃焼ガスにより加熱され易く、後側通路を流れる冷却空気により冷却され難い。当該翼では、後端面中の背側領域と腹側領域とのうち、少なくとも一方の側領域における複数の端面噴出通路の開口密度よりも、後端面中の中領域における複数の端面噴出通路の前記開口密度の方が高い。このため、当該翼では、ガスパス面中で、翼体よりも前記軸方向下流側で且つ中領域の部分を効果的に冷却することができる。 In the gas path surface, in a portion axially downstream of the wing body, the middle region is more likely to be heated by the combustion gas than the ventral region and the back region, and is less likely to be cooled by the cooling air flowing through the rear passage. . In the wing, the opening density of the plurality of end face ejection passages in the middle region in the rear end face is higher than the opening density of the plurality of end face ejection passages in at least one of the back side area and the ventral side area in the rear end face. Higher density. For this reason, in the said blade | wing, in the gas path surface, the said axial direction downstream rather than a blade body, and the part of a middle area | region can be cooled effectively.

前記中領域における複数の前記後端面噴出通路の前記開口密度の方が高い、前記翼において、前記背側領域及び前記腹側領域には、それぞれ、前記第一方向に並ぶ少なくとも３以上の前記後端面噴出通路の開口が形成されていてもよい。 The opening density of the plurality of rear end surface ejection passages in the middle region is higher. In the wing, the back region and the abdomen region each have at least three or more rear lines arranged in the first direction. An opening of the end surface ejection passage may be formed.

前記目的を達成するための発明に係る他の態様としてのガスタービンは、
以上のいずれかの前記翼と、前記燃焼ガスを生成する燃焼器と、を備える。 A gas turbine as another aspect according to the invention for achieving the object,
Either of the blades described above and a combustor that generates the combustion gas are provided.

前記目的を達成するための発明に係る一態様としての翼の製造方法は、
燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路を画定する流路形成板と、翼形を成し、前記燃焼ガス流路中に配置される翼体と、を備える翼の製造方法において、前記翼体の外形、及び、前記流路形成板における、前記燃焼ガスに接するガスパス面と前記ガスパス面の反対側を向く反ガスパス面と前記ガスパス面の周縁に形成されている端面とを形成する外形形成工程と、前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記端面の一部である後端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる後側通路を形成する後側通路形成工程と、前記後側通路に連通し、前記後端面で開口する複数の後端面噴出通路と、複数の第二ガスパス面噴出通路と、を形成する噴出通路形成工程と、を実行する。前記外形形成工程では、さらに、前記流路形成板の前記端面に沿って設けられ、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側に前記反ガスパス面から突出し、前記反ガスパス面と自身とで、前記流路側に凹み、冷却空気が流入する凹部を形成する周壁を形成する。前記端面は、前記燃焼ガスが流れる軸方向下流側を向く前記後端面と、前記軸方向下流側とは反対側の軸方向上流側を向く前端面と、前記後側通路が延びる第一方向における前記後端面の第一端から前記後端面とは交差する方向に延びる腹側端面と、前記第一方向における前記後端面の前記第一端とは反対側の第二端から前記後端面とは交差する方向に延びる背側端面と、を有する。前記後側通路形成工程では、前記後側通路を画定する複数の通路形成面を形成し、複数の前記通路形成面のうち、第一形成面は、前記ガスパス面を基準にして前記反ガスパス面の側を向き、前記後端面に近づくに連れて次第に前記ガスパス面から遠ざかる。前記噴出通路形成工程では、複数の前記後端面噴出通路の通路断面積が前記後側通路の通路断面積より小さくなるよう、複数の前記後端面噴出通路を形成すると共に、複数の前記後端面噴出通路を前記第一形成面で開口させる。前記噴出通路形成工程では、さらに、前記凹部内の空間に連通し、前記ガスパス面で開口するよう、前記複数の第二ガスパス面噴出通路を形成する。前記複数の第二ガスパス面噴出通路は、前記ガスパス面中で前記翼体よりも前記軸方向下流側の後領域内であって、前記背側端面との縁及び前記腹側端面との縁を含まない中領域と、前記背側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する背側領域と、前記腹側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する腹側領域とのうち、前記中領域で開口している。 A method for manufacturing a wing as one aspect according to the invention for achieving the object,
A method for manufacturing a wing, comprising: a flow path forming plate that defines a combustion gas flow path through which combustion gas flows; and a wing that forms an airfoil and is disposed in the combustion gas flow path. And, in the flow path forming plate, an outer shape forming step of forming a gas path surface in contact with the combustion gas, an anti-gas path surface facing the opposite side of the gas path surface, and an end surface formed on a peripheral edge of the gas path surface, A rear passage forming step for forming a rear passage through which cooling air flows, extending in a direction along a rear end surface that is a part of the end surface, between the gas path surface and the anti-gas path surface; And an ejection passage forming step of forming a plurality of rear end surface ejection passages opening at the rear end surface and a plurality of second gas path surface ejection passages. In the outer shape forming step, further, the anti-gas flow surface is provided along the end face of the flow path forming plate, and the anti-gas path surface is referred to as a gas flow surface side opposite to the flow path side opposite to the flow path side. The peripheral wall that protrudes from the gas path surface and is recessed toward the flow path side by the anti-gas path surface and itself and forms a concave portion into which cooling air flows. The end face is the rear end face facing the axial downstream side where the combustion gas flows, the front end face facing the axial upstream side opposite to the axial downstream side, and the first direction in which the rear passage extends. The abdominal end face extending in a direction intersecting with the rear end face from the first end of the rear end face, and the rear end face from the second end opposite to the first end of the rear end face in the first direction. And a dorsal end face extending in the direction intersecting. In the rear passage forming step, a plurality of passage forming surfaces that define the rear passage are formed, and among the plurality of passage forming surfaces, the first forming surface is the anti-gas path surface with respect to the gas path surface. And gradually moves away from the gas path surface as approaching the rear end surface. In the ejection passage forming step, the plurality of rear end face ejection passages are formed so that the passage cross-sectional area of the plurality of rear end face ejection passages is smaller than the passage cross-sectional area of the rear passage. A passage is opened at the first forming surface. In the ejection passage forming step, the plurality of second gas path surface ejection passages are further formed so as to communicate with the space in the concave portion and open on the gas path surface. The plurality of second gas path surface ejection passages are located in the rear region on the axial downstream side of the wing body in the gas path surface, and form an edge with the dorsal end surface and an edge with the ventral end surface. A middle region that does not include the dorsal region that includes an edge with the dorsal end surface and that is adjacent to the middle region in the first direction; And the middle region of the ventral region.

本発明の一態様によれば、流路形成板におけるガスパス面中の後端面側の部分を効果的に冷却することができる。 According to one aspect of the present invention, a portion on the rear end surface side of the gas path surface of the flow path forming plate can be effectively cooled.

本発明に係る一実施形態におけるガスタービンの模式的な断面図である。1 is a schematic sectional view of a gas turbine according to an embodiment of the present invention. 本発明に係る一実施形態におけるガスタービンの要部断面図である。FIG. 1 is a sectional view of a main part of a gas turbine according to an embodiment of the present invention. 本発明に係る一実施形態における静翼の斜視図である。It is a perspective view of the stationary blade in one embodiment concerning the present invention. 本発明に係る一実施形態における静翼の翼型中心線に沿った断面での断面図である。It is sectional drawing in the cross section along the airfoil centerline of the stationary blade in one Embodiment which concerns on this invention. 図４におけるＶ−Ｖ線断面図である。FIG. 5 is a sectional view taken along line VV in FIG. 4. 図４におけるＶＩ−ＶＩ線断面図である。FIG. 6 is a sectional view taken along line VI-VI in FIG. 4. 図５におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。FIG. 7 is a sectional view taken along line VII-VII in FIG. 5. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第一変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。7 shows a first modification of the rear side passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第二変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。9 shows a second modification of the rear passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第三変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。9 shows a third modification of the rear passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第四変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。14 shows a fourth modification of the rear side passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第五変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。14 shows a fifth modification of the rear side passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの後側通路の第六変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。14 shows a sixth modification of the rear side passage of the inner shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 比較例における内側シュラウドの後側通路の断面図である。同図の（Ａ）は第一比較例の後側通路の断面図であり、同図の（Ｂ）は第二比較例の後側通路の断面図であり、同図の（Ｃ）は第三比較例の後側通路の断面図である。It is sectional drawing of the rear side passage of an inner shroud in a comparative example. (A) of the same figure is a cross-sectional view of the rear passage of the first comparative example, (B) of the same figure is a cross-sectional view of the rear passage of the second comparative example, and (C) of the same figure is the same. It is sectional drawing of the rear side passage of three comparative examples. 図６におけるＸＶ−ＸＶ線断面図である。FIG. 7 is a sectional view taken along line XV-XV in FIG. 6. 本発明に係る外側シュラウドの後側通路の第一変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。5 shows a first modification of the rear passage of the outer shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る外側シュラウドの後側通路の第二変形例を示す。同図は、この後側通路の断面図である。9 shows a second modification of the rear passage of the outer shroud according to the present invention. FIG. 3 is a sectional view of the rear passage. 本発明に係る内側シュラウドの第一変形例を示す。同図は、径方向外側からの内側シュラウドの平面図である。6 shows a first modification of the inner shroud according to the present invention. The figure is a plan view of the inner shroud from the radial outside. 図１８におけるＸIＸ−ＸIＸ線断面図である。FIG. 19 is a sectional view taken along line XIX-XIX in FIG. 18. 本発明に係る内側シュラウドの第二変形例を示す。同図は、図４におけるＶ−Ｖ線断面図に相当する断面図である。7 shows a second modification of the inner shroud according to the present invention. This figure is a sectional view corresponding to the sectional view taken along line VV in FIG. 本発明に係る内側シュラウドの第三変形例を示す。同図は、図４におけるＶ−Ｖ線断面図に相当する断面図である。9 shows a third modification of the inner shroud according to the present invention. This figure is a sectional view corresponding to the sectional view taken along line VV in FIG. 本発明に係る一実施形態における動翼の斜視図である。It is a perspective view of a rotor blade in one embodiment concerning the present invention. 本発明に係る一実施形態における動翼の翼型中心線に沿った断面での断面図である。It is sectional drawing in the cross section along the airfoil centerline of the rotor blade in one Embodiment which concerns on this invention. 図２３におけるＸＸIＶ−ＸＸIＶ線断面図である。FIG. 24 is a sectional view taken along line XXIV-XXIV in FIG. 23. 本発明に係る一実施形態における分割環の斜視図である。It is a perspective view of the division ring in one embodiment concerning the present invention. 図２５におけるＸＸＶI矢視図である。FIG. 26 is a view taken along the line XXVI in FIG. 25. 図２６におけるＸＸＶII−ＸＸＶII線断面図である。FIG. 27 is a sectional view taken along line XXVII-XXVII in FIG. 26. 図２６におけるＸＸＶIII−ＸＸＶIII線断面図である。FIG. 27 is a sectional view taken along line XXVIII-XXVIII in FIG. 26. 本発明に係る変形例における分割環の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the division | segmentation ring in the modification which concerns on this invention. 本発明に係る一実施形態における流路形成板の製造方法の手順を示すフローチャートである。It is a flow chart which shows a procedure of a manufacturing method of a channel formation board in one embodiment concerning the present invention.

以下、本発明の一実施形態及びその変形例について、図面を参照して詳細に説明する。 Hereinafter, one embodiment of the present invention and its modifications will be described in detail with reference to the drawings.

「ガスタービンの実施形態」
本発明に係るガスタービンの実施形態について、図１及び図２を参照して説明する。 "Embodiment of gas turbine"
An embodiment of a gas turbine according to the present invention will be described with reference to FIGS.

図１に示すように、本実施形態のガスタービン１は、外気Ａを圧縮して圧縮空気Ａｃｏｍを生成する圧縮機１０と、燃料供給源からの燃料Ｆを圧縮空気Ａｃｏｍ中で燃焼させて燃焼ガスＧを生成する燃焼器２０と、燃焼ガスＧにより駆動するタービン３０と、を備えている。 As shown in FIG. 1, a gas turbine 1 according to the present embodiment includes a compressor 10 that compresses outside air A to generate a compressed air Acom and a fuel F that is supplied from a fuel supply source and is burned in a compressed air Acom. The fuel cell system includes a combustor 20 for generating gas G and a turbine 30 driven by the combustion gas G.

圧縮機１０は、軸線Ａｒを中心として回転する圧縮機ロータ１１と、この圧縮機ロータ１１を覆う筒状の圧縮機車室１５とを有する。なお、以下では、軸線Ａｒが延びている方向を軸方向Ｄａとする。また、軸方向Ｄａの一方側を軸方向上流側Ｄａｕ、この軸方向Ｄａの他方側を軸方向下流側Ｄａｄとする。軸線Ａｒに対する径方向を単に径方向Ｄｒとする。また、この径方向Ｄｒで軸線Ａｒから遠ざかる側を径方向外側Ｄｒｏとし、この径方向Ｄｒで軸線Ａｒに近づく側を径方向内側Ｄｒｉとする。 The compressor 10 has a compressor rotor 11 that rotates about an axis Ar, and a cylindrical compressor casing 15 that covers the compressor rotor 11. In the following, the direction in which the axis Ar extends is referred to as an axial direction Da. Further, one side in the axial direction Da is defined as an axially upstream side Dau, and the other side in the axial direction Da is defined as an axially downstream side Dad. The radial direction with respect to the axis Ar is simply referred to as the radial direction Dr. Further, the side that is away from the axis Ar in the radial direction Dr is defined as a radially outer Dro, and the side that is closer to the axis Ar in the radial direction Dr is defined as a radially inner Dri.

圧縮機車室１５の上流側は、開口が形成されている。この開口は、圧縮機１０が外部から外気Ａを取り込む空気取込口１５ｉを成す。圧縮機車室１５の径方向内側Ｄｒｉには、複数の静翼列１６が固定されている。複数の静翼列１６は、軸方向Ｄａに間隔をあけて並んでいる。複数の静翼列１６は、いずれも、軸線Ａｒに対する周方向Ｄｃに並んでいる複数の静翼１７で構成されている。圧縮機ロータ１１は、軸線Ａｒを中心として軸方向Ｄａに延びているロータ軸１２と、このロータ軸１２の外周に固定されている複数の動翼列１３と、を有する。各動翼列１３は、いずれかの静翼列１６の軸方向上流側Ｄａｕに配置されている。複数の動翼列１３は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の動翼１４で構成されている。 An opening is formed on the upstream side of the compressor casing 15. This opening forms an air intake 15i in which the compressor 10 takes in outside air A from outside. A plurality of stationary blade rows 16 are fixed to a radially inner side Dri of the compressor casing 15. The plurality of stationary blade rows 16 are arranged at intervals in the axial direction Da. Each of the plurality of stationary blade rows 16 includes a plurality of stationary blades 17 arranged in the circumferential direction Dc with respect to the axis Ar. The compressor rotor 11 has a rotor shaft 12 extending in the axial direction Da about the axis Ar, and a plurality of rotor blade rows 13 fixed to the outer periphery of the rotor shaft 12. Each rotor row 13 is arranged on the axially upstream side Dau of any of the stator row 16. Each of the plurality of moving blade rows 13 includes a plurality of moving blades 14 arranged in the circumferential direction Dc.

タービン３０は、圧縮機１０の軸方向下流側Ｄａｄに配置されている。このタービン３０は、軸線Ａｒを中心として回転するタービンロータ３１と、このタービンロータ３１を覆う筒状のタービン車室４１とを有する。タービン車室４１の径方向内側Ｄｒｉには、複数の静翼列４６が固定されている。複数の静翼列４６は、軸方向Ｄａに間隔をあけて並んでいる。複数の静翼列４６は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の静翼４７で構成されている。タービンロータ３１は、軸線Ａｒを中心として軸方向Ｄａに延びているロータ軸３２と、このロータ軸３２の外周に固定されている複数の動翼列３３と、を有する。各動翼列３３は、いずれかの静翼列４６の軸方向下流側Ｄａｄに配置されている。複数の動翼列３３は、いずれも、周方向Ｄｃに並んでいる複数の動翼３４で構成されている。 The turbine 30 is disposed on the downstream side Dad in the axial direction of the compressor 10. The turbine 30 has a turbine rotor 31 that rotates about an axis Ar, and a cylindrical turbine casing 41 that covers the turbine rotor 31. A plurality of stationary blade rows 46 are fixed to a radially inner side Dri of the turbine casing 41. The plurality of stationary blade rows 46 are arranged at intervals in the axial direction Da. Each of the plurality of stationary blade rows 46 includes a plurality of stationary blades 47 arranged in the circumferential direction Dc. The turbine rotor 31 has a rotor shaft 32 extending in the axial direction Da around the axis Ar, and a plurality of rotor blade rows 33 fixed to the outer periphery of the rotor shaft 32. Each blade row 33 is arranged on the downstream side Dad in the axial direction of any of the stator blade rows 46. Each of the plurality of moving blade rows 33 includes a plurality of moving blades 34 arranged in the circumferential direction Dc.

本実施形態のガスタービン１は、さらに、中間車室５と、排気室６と、を備えている。中間車室５は、軸方向Ｄａで圧縮機車室１５とタービン車室４１との間に配置されている。排気室６は、タービン車室４１の軸方向下流側Ｄａｄに配置されている。圧縮機車室１５、中間車室５、タービン車室４１、排気室６は、互いに連結されてガスタービン車室３を構成する。圧縮機ロータ１１とタービンロータ３１とは、同一の軸線Ａｒを中心として一体回転する。圧縮機ロータ１１とタービンロータ３１とは、ガスタービンロータ２を構成する。このガスタービンロータ２は、軸方向Ｄａの両端のそれぞれで軸受により支持されている。このガスタービンロータ２には、例えば、発電機９のロータが接続されている。 The gas turbine 1 of the present embodiment further includes an intermediate casing 5 and an exhaust chamber 6. The intermediate casing 5 is disposed between the compressor casing 15 and the turbine casing 41 in the axial direction Da. The exhaust chamber 6 is arranged on the downstream side Dad in the axial direction of the turbine casing 41. The compressor casing 15, the intermediate casing 5, the turbine casing 41, and the exhaust chamber 6 are connected to each other to form the gas turbine casing 3. The compressor rotor 11 and the turbine rotor 31 rotate integrally about the same axis Ar. The compressor rotor 11 and the turbine rotor 31 constitute the gas turbine rotor 2. The gas turbine rotor 2 is supported by bearings at both ends in the axial direction Da. For example, a rotor of a generator 9 is connected to the gas turbine rotor 2.

燃焼器２０は、中間車室５に固定されている。この燃焼器２０には、この燃焼器２０に燃料Ｆを供給する燃料ライン２５が接続されている。燃料ライン２５には、燃料流量を調節する燃料調節弁２６が設けられている。 The combustor 20 is fixed to the intermediate casing 5. A fuel line 25 for supplying fuel F to the combustor 20 is connected to the combustor 20. The fuel line 25 is provided with a fuel control valve 26 for controlling a fuel flow rate.

タービン車室４１は、図２に示すように、複数の分割環４２と、複数の遮熱環４３と、翼環４４と、車室本体４５と、を有する。分割環４２は、動翼列３３の径方向外側Ｄｒｏに位置して、動翼列３３と径方向Ｄｒで対向する。翼環４４は、軸線Ａｒを中心として環状を成し、複数の分割環４２の径方向外側Ｄｒｏに位置する。遮熱環４３は、径方向Ｄｒで、分割環４２及び静翼４７と翼環４４との間に位置し、分割環４２及び静翼４７と翼環４４とを接続する。よって、分割環４２及び静翼４７は、遮熱環４３を介して、翼環４４により径方向外側Ｄｒｏから支持されている。車室本体４５は、軸線Ａｒを中心として環状を成し、翼環４４の径方向外側Ｄｒｏに位置する。車室本体４５は、径方向外側Ｄｒｏから翼環４４を支持する。車室本体４５の軸方向上流側Ｄａｕには、中間車室５が接続されている。また、車室本体４５の軸方向下流側Ｄａｄには、排気室６が接続されている。 As shown in FIG. 2, the turbine casing 41 includes a plurality of split rings 42, a plurality of heat shield rings 43, a blade ring 44, and a casing main body 45. The split ring 42 is located on the outer side Dro in the radial direction of the bucket row 33 and faces the bucket row 33 in the radial direction Dr. The blade ring 44 forms an annular shape around the axis Ar, and is located radially outside Dro of the plurality of divided rings 42. The heat shield ring 43 is located between the split ring 42 and the stationary blade 47 and the blade ring 44 in the radial direction Dr, and connects the split ring 42 and the stationary blade 47 to the blade ring 44. Therefore, the split ring 42 and the stationary blade 47 are supported by the blade ring 44 from the radially outer Dro via the heat shield ring 43. The casing main body 45 forms an annular shape with the axis Ar as a center, and is located radially outside Dro of the blade ring 44. The casing main body 45 supports the blade ring 44 from the radially outer side Dro. The intermediate casing 5 is connected to the axially upstream side Dau of the casing main body 45. The exhaust chamber 6 is connected to the downstream side Dad of the vehicle body 45 in the axial direction.

ロータ軸３２の径方向外側Ｄｒｏとタービン車室４１の径方向内側Ｄｒiとの間の環状の空間は、燃焼器２０からの燃焼ガスＧが流れる燃焼ガス流路４９を成す。ロータ軸３２には、冷却空気が通る冷却空気通路が形成されている。この冷却空気通路を通った冷却空気は、動翼３４内に導入されて、この動翼３４の冷却に利用される。タービン車室４１には、冷却空気が通る冷却空気通路が形成されている。この冷却空気通路を通った冷却空気は、静翼４７内及び分割環４２内に導入されて、静翼４７及び分割環４２の冷却に利用される。なお、静翼列４６によっては、中間車室５内の空気が、冷却空気として、車室の冷却空気通路を経ずにこの静翼列４６を構成する静翼４７に供給される場合もある。 An annular space between the radially outer Dro of the rotor shaft 32 and the radially inner Dri of the turbine casing 41 forms a combustion gas flow path 49 through which the combustion gas G from the combustor 20 flows. A cooling air passage through which cooling air passes is formed in the rotor shaft 32. The cooling air passing through the cooling air passage is introduced into the moving blades 34 and used for cooling the moving blades 34. The turbine casing 41 has a cooling air passage through which cooling air passes. The cooling air passing through the cooling air passage is introduced into the stationary blades 47 and the split ring 42 and is used for cooling the stationary blades 47 and the split ring 42. Depending on the stationary blade row 46, the air in the intermediate casing 5 may be supplied as cooling air to the stationary blades 47 constituting the stationary blade row 46 without passing through the cooling air passage of the passenger compartment. .

「静翼の実施形態及び各種変形例」
以下、本発明に係る静翼の実施形態及び各種変形例について、図３〜図１５を参照して説明する。なお、以下で説明する静翼は、いずれも、上記「ガスタービンの実施形態」で説明した静翼の具体例である。 `` Embodiments of stator vanes and various modifications ''
Hereinafter, embodiments and various modifications of the stationary blade according to the present invention will be described with reference to FIGS. 3 to 15. Each of the stationary blades described below is a specific example of the stationary blade described in the above “Embodiment of Gas Turbine”.

図３に示すように、本実施形態の静翼５０は、径方向Ｄｒに延びる翼体５１と、翼体５１の径方向内側Ｄｒｉに形成されている内側シュラウド６０ｉと、翼体５１の径方向外側Ｄｒｏに形成されている外側シュラウド６０ｏと、を有する。翼体５１は、燃焼ガスＧが通る燃焼ガス流路４９（図２参照）内に配置されている。内側シュラウド６０ｉは、環状の燃焼ガス流路４９の径方向内側Ｄｒｉの縁を画定する。また、外側シュラウド６０ｏは、環状の燃焼ガス流路４９の径方向外側Ｄｒｏの縁を画定する。よって、内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏは、いずれも、燃焼ガス流路４９の一部を画定する流路形成板である。 As shown in FIG. 3, the stationary blade 50 of the present embodiment includes a wing body 51 extending in the radial direction Dr, an inner shroud 60 i formed on the radially inner side Dri of the wing body 51, and a radial direction of the wing body 51. And an outer shroud 60o formed on the outer Dro. The wing body 51 is arranged in a combustion gas flow path 49 (see FIG. 2) through which the combustion gas G passes. The inner shroud 60i defines an edge of a radially inner Dri of the annular combustion gas flow path 49. Further, the outer shroud 60o defines an edge of a radially outer Dro of the annular combustion gas flow path 49. Therefore, the inner shroud 60i and the outer shroud 60o are both flow path forming plates that define a part of the combustion gas flow path 49.

翼体５１は、図３〜図５に示すように、翼形を成す。この翼体５１は、軸方向上流側Ｄａｕの端部が前縁部５２を成し、軸方向下流側Ｄａｄの端部が後縁部５３を成す。この翼体５１の表面で、周方向Ｄｃを向く面のうち、凸状の面が背側面５４（＝負圧面）を成し、凹状の面が腹側面５５（＝正圧面）を成す。なお、以下の説明の都合上、周方向Ｄｃで翼体５１の腹側（＝正圧面側）を周方向腹側Ｄｃｐ、翼体５１の背側（＝負圧面側）を周方向背側Ｄｃｎとする。 The wing body 51 has an airfoil shape as shown in FIGS. In the wing body 51, the end on the axially upstream side Dau forms a leading edge 52, and the end on the axially downstream side Dad forms a trailing edge 53. On the surface of the wing body 51, of the surfaces facing the circumferential direction Dc, the convex surface forms the back surface 54 (= suction surface), and the concave surface forms the ventral surface 55 (= pressure surface). For convenience in the following description, the ventral side (= pressure side) of the wing body 51 in the circumferential direction Dc is the circumferential ventral side Dcp, and the back side (= the suction side) of the wing body 51 is the circumferential back side Dcn. And

流路形成板である内側シュラウド６０ｉは、図３〜図５に示すように、内側シュラウド本体６１ｉと、周壁６５ｉと、を有する。内側シュラウド本体６１ｉは、軸方向上流側Ｄａｕの端面である前端面６２ｆと、軸方向下流側Ｄａｄの端面である後端面６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに相反する側を向いている一対の周方向端面６３と、径方向外側Ｄｒｏを向くガスパス面６４ｐと、径方向内側Ｄｒｉを向く反ガスパス面６４ｉと、が形成されている。一対の周方向端面６３のうち、周方向腹側Ｄｃｐの端面は腹側端面６３ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの端面は背側端面６３ｎを成す。前端面６２ｆと後端面６２ｂとは、ほぼ平行である。また、腹側端面６３ｐと背側端面６３ｎとは、ほぼ平行である。よって、内側シュラウド本体６１ｉは、径方向Ｄｒから見た場合、図５に示すように、平行四辺形状を成している。 The inner shroud 60i, which is the flow path forming plate, has an inner shroud main body 61i and a peripheral wall 65i, as shown in FIGS. The inner shroud main body 61i has a front end face 62f that is an end face on the axially upstream side Dau, a rear end face 62b that is an end face on the axially downstream side Dad, and a pair of circumferential directions that face opposite sides in the circumferential direction Dc. An end surface 63, a gas path surface 64p facing radially outward Dro, and an anti-gas path surface 64i facing radially inside Dri are formed. Of the pair of circumferential end faces 63, the end face on the circumferential ventral side Dcp forms a ventral end face 63p, and the end face on the circumferential dorsal side Dcn forms a dorsal end face 63n. The front end face 62f and the rear end face 62b are substantially parallel. The abdominal end face 63p and the dorsal end face 63n are substantially parallel. Therefore, the inner shroud main body 61i has a parallelogram shape when viewed from the radial direction Dr, as shown in FIG.

周壁６５ｉは、内側シュラウド本体６１ｉの反ガスパス面６４ｉから径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）に突出している。この周壁６５ｉは、内側シュラウド本体６１ｉの端面に沿って設けられている。周壁６５ｉは、軸方向Ｄａで互いに対向する前壁６５ｆ及び後壁６５ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する一対の側壁６５ｐ，６５ｎと、を有する。一対の側壁６５ｐ，６５ｎのうち、周方向腹側Ｄｃｐの側壁は腹側壁６５ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの側壁は背側壁６５ｎを成す。前壁６５ｆ及び後壁６５ｂは、いずれも、内側シュラウド本体６１ｉに対して、一対の側壁６５ｐ，６５ｎよりも径方向内側Ｄｒｉに突出している。内側シュラウド６０ｉには、内側シュラウド本体６１ｉと周壁６５ｉとにより、径方向外側Ｄｒｏに向かって凹む凹部６６（図４及び図５参照）が形成されている。なお、腹側壁６５ｐの周方向腹側Ｄｃｐの面と内側シュラウド本体６１ｉの周方向腹側Ｄｃｐの面とは面一である。また、背側壁６５ｎの周方向背側Ｄｃｎの面と内側シュラウド本体６１ｉの周方向背側Ｄｃｎの面とは面一である。後壁６５ｂは、内側シュラウド本体６１ｉの後端面６２ｂに沿って形成されているものの、後端面６２ｂよりも軸方向上流側Ｄａｕ側に形成されている。このため、シュラウド本体６１ｉの反ガスパス面６４ｉのうち、後壁６５ｂを基準にして軸方向上流側Ｄａｕの面は、前述の凹部６６の底面を形成する。また、シュラウド本体６１ｉの反ガスパス面６４ｉのうち、後壁６５ｂを基準にして軸方向下流側Ｄａｄの面は、前述の凹部６６の底面を形成せず、外側反ガスパス面６４ｉｏを成す。内側シュラウド６０ｉの外側反ガスパス面６４ｉｏは、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づくように形成されている。ここで、反流路側とは、径方向Ｄｒで燃焼ガス流路４９又はガスパス面６４ｐから遠ざかる方向を言い、流路側とは、径方向Ｄｒで燃焼ガス流路４９又はガスパス面６４ｐに近づく方向を言う。従って、内側シュラウド６０ｉの場合は、流路側は径方向外側Ｄｒｏに一致し、反流路側は径方向内側Ｄｒｉに一致する。また、外側シュラウド６０ｏの場合は、流路側は径方向内側Ｄｒｉに一致し、反流路側は径方向外側Ｄｒｏに一致する。 The peripheral wall 65i protrudes radially inward Dri (opposite the flow path side) from the anti-gas path surface 64i of the inner shroud main body 61i. The peripheral wall 65i is provided along the end surface of the inner shroud main body 61i. The peripheral wall 65i has a front wall 65f and a rear wall 65b facing each other in the axial direction Da, and a pair of side walls 65p and 65n facing each other in the circumferential direction Dc. Of the pair of side walls 65p and 65n, the side wall on the circumferential abdominal side Dcp forms a belly side wall 65p, and the side wall on the circumferential dorsal side Dcn forms a back side wall 65n. Both the front wall 65f and the rear wall 65b protrude radially inward Dri from the pair of side walls 65p and 65n with respect to the inner shroud main body 61i. The inner shroud 60i has a recess 66 (see FIGS. 4 and 5) recessed toward the radially outer Dro by the inner shroud main body 61i and the peripheral wall 65i. In addition, the surface of the abdominal side Dcp in the circumferential direction of the abdominal side wall 65p is flush with the surface of the circumferential abdominal side Dcp of the inner shroud main body 61i. The surface of the back side wall 65n on the circumferential back side Dcn is flush with the surface of the inner shroud main body 61i on the circumferential back side Dcn. The rear wall 65b is formed along the rear end face 62b of the inner shroud main body 61i, but is formed on the axially upstream Dau side with respect to the rear end face 62b. For this reason, of the anti-gas path surfaces 64i of the shroud main body 61i, the surface on the upstream side Dau in the axial direction with respect to the rear wall 65b forms the bottom surface of the recess 66 described above. Also, of the anti-gas path surfaces 64i of the shroud main body 61i, the surface on the downstream side in the axial direction with respect to the rear wall 65b does not form the bottom surface of the above-described concave portion 66, but forms an outer anti-gas path surface 64io. The outer anti-gas path surface 64io of the inner shroud 60i is formed so as to gradually approach the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. Here, the anti-flow path side refers to a direction away from the combustion gas flow path 49 or the gas path surface 64p in the radial direction Dr, and the flow path side refers to a direction approaching the combustion gas flow path 49 or the gas path surface 64p in the radial direction Dr. To tell. Therefore, in the case of the inner shroud 60i, the flow path side coincides with the radial outer Dro, and the opposite flow path side coincides with the radial inner Dri. In the case of the outer shroud 60o, the flow path side coincides with the radial inner Dri, and the opposite flow path side coincides with the radial outer Dro.

複数の静翼列４６のうち、いずれかの静翼列４６を構成する静翼５０には、内側シュラウド６０ｉの一対の側壁６５ｐ，６５ｎから径方向内側Ｄｒｉに突出したリテーナ８５が設けられている。このリテーナ８５は、軸方向Ｄａにおいて前壁６５ｆと後壁６５ｂとの間に位置し、腹側端面６３ｐから背側端面６３ｎにかけて形成されている。リテーナ８５の腹側端面は、内側シュラウド本体６１ｉの腹側端面６３ｐと面一である。また、図示されていないが、リテーナ８５の背側端面は、内側シュラウド本体６１ｉの背側端面６３ｎと面一である。このリテーナ８５は、ガスタービン車室３に固定されている内側カバー８の下流側の径方向外側端８ａ（図４参照）に接し、静翼５０の径方向内側Ｄｒｉの部分を内側カバー８の径方向外側端８ａに支持させるための役目を担う。このリテーナ８５には、軸方向Ｄａに貫通する開口８６（以下、リテーナ開口８６とする）が形成されている。このリテーナ開口８６で形成される空間は、内側シュラウド６０ｉの凹部６６で形成される空間とつながっている。 Of the plurality of stationary blade rows 46, the stationary blade 50 constituting any one of the stationary blade rows 46 is provided with a retainer 85 protruding radially inwardly Dri from the pair of side walls 65 p and 65 n of the inner shroud 60 i. . The retainer 85 is located between the front wall 65f and the rear wall 65b in the axial direction Da, and is formed from the abdominal end face 63p to the dorsal end face 63n. The abdominal end face of the retainer 85 is flush with the abdominal end face 63p of the inner shroud main body 61i. Although not shown, the back end surface of the retainer 85 is flush with the back end surface 63n of the inner shroud main body 61i. This retainer 85 is in contact with a radially outer end 8 a (see FIG. 4) on the downstream side of the inner cover 8 fixed to the gas turbine casing 3, and connects a radially inner Dri portion of the stationary blade 50 to the inner cover 8. It plays the role of being supported by the radially outer end 8a. The retainer 85 has an opening 86 penetrating in the axial direction Da (hereinafter, referred to as a retainer opening 86). The space formed by the retainer opening 86 is connected to the space formed by the concave portion 66 of the inner shroud 60i.

静翼５０は、図４に示すように、さらに、インピンジ板８１を備える。また、リテーナ８５が設けられている静翼５０は、インピンジ板８１及び封止板８３、を備える。インピンジ板８１は、内側シュラウド６０ｉの凹部６６内の空間を径方向内側Ｄｒｉの領域である外側キャビティ６６ａと径方向外側Ｄｒｏの領域である内側キャビティ６７とに仕切る。このインピンジ板８１には、径方向Ｄｒに貫通する複数の貫通孔８２が形成されている。静翼５０の径方向内側Ｄｒｉに存在する冷却空気Ａｃの一部は、このインピンジ板８１の貫通孔８２を経て、内側キャビティ６７内に流入する。この際、冷却空気Ａｃは、凹部６６の底面に衝突して、この底面をインピンジ冷却する。封止板８３は、凹部６６の開口のうち、リテーナ８５よりも軸方向下流側Ｄａｄの部分を塞ぐ。この封止板８３は、リテーナ８５よりも下流側Ｄａｄであって、インピンジ板８１よりも径方向内側Ｄｒｉに位置している。 As shown in FIG. 4, the stationary blade 50 further includes an impingement plate 81. Further, the stationary blade 50 provided with the retainer 85 includes an impingement plate 81 and a sealing plate 83. The impingement plate 81 partitions the space in the recess 66 of the inner shroud 60i into an outer cavity 66a which is a region of the radially inner Dri and an inner cavity 67 which is a region of the radially outer Dro. The impingement plate 81 has a plurality of through holes 82 penetrating in the radial direction Dr. A part of the cooling air Ac present on the radially inner side Dri of the stationary blade 50 flows into the inner cavity 67 through the through hole 82 of the impingement plate 81. At this time, the cooling air Ac collides with the bottom surface of the concave portion 66 to cool the bottom surface by impingement. The sealing plate 83 closes a portion of the opening of the concave portion 66 on the downstream side in the axial direction from the retainer 85, Dad. The sealing plate 83 is located downstream of the retainer 85 on the downstream side Dad, and is located on the inner side Dri in the radial direction of the impingement plate 81.

流路形成板である外側シュラウド６０ｏは、図３、図４及び図６に示すように、外側シュラウド本体６１ｏと、周壁６５ｏと、を有する。外側シュラウド本体６１ｏも、内側シュラウド本体６１ｉと同様、前端面６２ｆと、後端面６２ｂと、一対の周方向端面６３と、ガスパス面６４ｐと、反ガスパス面６４ｉと、が形成されている。一対の周方向端面６３のうち、周方向腹側Ｄｃｐの端面は腹側端面６３ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの端面は背側端面６３ｎを成す。外側シュラウド本体６１ｏも、内側シュラウド本体６１ｉと同様、径方向Ｄｒから見た場合、平行四辺形状を成している。なお、内側シュラウド本体６１ｉのガスパス面６４ｐは、径方向外側Ｄｒｏを向くが、外側シュラウド本体６１ｏのガスパス面６４ｐは、径方向内側Ｄｒｉを向く。 The outer shroud 60o, which is a flow path forming plate, has an outer shroud main body 61o and a peripheral wall 65o, as shown in FIGS. 3, 4, and 6. Similarly to the inner shroud main body 61i, the outer shroud main body 61o has a front end face 62f, a rear end face 62b, a pair of circumferential end faces 63, a gas path surface 64p, and an anti-gas path surface 64i. Of the pair of circumferential end faces 63, the end face on the circumferential ventral side Dcp forms a ventral end face 63p, and the end face on the circumferential dorsal side Dcn forms a dorsal end face 63n. Similarly to the inner shroud body 61i, the outer shroud body 61o has a parallelogram shape when viewed from the radial direction Dr. Note that the gas path surface 64p of the inner shroud main body 61i faces the radially outer Dro, whereas the gas path surface 64p of the outer shroud main body 61o faces the radially inner Dri.

周壁６５ｏは、軸方向Ｄａで互いに対向する前壁６５ｆ及び後壁６５ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する一対の側壁６５ｐ，６５ｎと、を有する。一対の側壁６５ｐ，６５ｎのうち、周方向腹側Ｄｃｐの側壁は腹側壁６５ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの側壁は背側壁６５ｎを成す。前壁６５ｆ及び後壁６５ｂは、いずれも、外側シュラウド本体６１ｏに対して、一対の側壁６５ｐ，６５ｎよりも径方向外側Ｄｒｏに突出しており、フック部を成す。フック部を成す前壁６５ｆ及び後壁６５ｂは、静翼５０をタービン車室４１の内周側に取り付ける役目を担う。具体的に、フック部を成す前壁６５ｆ及び後壁６５ｂは、タービン車室４１の一部を構成する遮熱環４３（図２参照）に取り付けられる。外側シュラウド６０ｏには、外側シュラウド本体６１ｏと周壁６５ｏとにより、径方向内側Ｄｒｉに向かって凹む凹部６６が形成されている。なお、腹側壁６５ｐの周方向腹側Ｄｃｐの面と外側シュラウド本体６１ｏの周方向腹側Ｄｃｐの面とは面一である。また、背側壁６５ｎの周方向背側Ｄｃｎの面と外側シュラウド本体６１ｏの周方向背側Ｄｃｎの面とは面一である。後壁６５ｂは、外側シュラウド本体６１ｏの後端面６２ｂに沿って形成されているものの、後端面６２ｂよりも軸方向上流側Ｄａｕ側に形成されている。このため、外側シュラウド本体６１ｏの反ガスパス面６４ｉのうち、後壁６５ｂを基準にして軸方向上流側Ｄａｕの面は、前述の凹部６６の底面を形成する。また、外側シュラウド本体６１ｏの反ガスパス面６４ｉのうち、後壁６５ｂを基準にして軸方向下流側Ｄａｄの面は、前述の凹部６６の底面を形成せず、外側反ガスパス面６４ｉｏを成す。この外側シュラウド６０ｏの外側反ガスパス面６４ｉｏは、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づくように形成されている。 The peripheral wall 65o has a front wall 65f and a rear wall 65b facing each other in the axial direction Da, and a pair of side walls 65p and 65n facing each other in the circumferential direction Dc. Of the pair of side walls 65p and 65n, the side wall on the circumferential abdominal side Dcp forms a belly side wall 65p, and the side wall on the circumferential dorsal side Dcn forms a back side wall 65n. Both the front wall 65f and the rear wall 65b protrude radially outward from the pair of side walls 65p and 65n with respect to the outer shroud main body 61o, and form hook portions. The front wall 65f and the rear wall 65b forming the hook part play a role of attaching the stationary blade 50 to the inner peripheral side of the turbine casing 41. Specifically, the front wall 65f and the rear wall 65b forming the hook portion are attached to a heat shield ring 43 (see FIG. 2) that forms a part of the turbine casing 41. In the outer shroud 60o, a concave portion 66 that is recessed toward the radially inner side Dri is formed by the outer shroud body 61o and the peripheral wall 65o. Note that the surface of the abdominal side wall Dcp in the circumferential ventral direction Dcp is flush with the surface of the outer shroud main body 61o in the circumferential ventral side Dcp. The surface of the back side wall 65n on the circumferential back side Dcn is flush with the surface of the outer shroud main body 61o on the circumferential back side Dcn. The rear wall 65b is formed along the rear end face 62b of the outer shroud main body 61o, but is formed on the axially upstream Dau side with respect to the rear end face 62b. Therefore, of the anti-gas path surfaces 64i of the outer shroud main body 61o, the surface on the axially upstream side Dau with respect to the rear wall 65b forms the bottom surface of the above-described concave portion 66. Further, of the anti-gas path surfaces 64i of the outer shroud main body 61o, the surface on the downstream side in the axial direction with respect to the rear wall 65b does not form the bottom surface of the above-described concave portion 66, and forms the outer anti-gas path surface 64io. The outer anti-gas path surface 64io of the outer shroud 60o is formed so as to gradually approach the gas path surface 64p toward the downstream side Dad in the axial direction.

静翼５０は、図４に示すように、さらに、外側シュラウド６０ｏの凹部６６内の空間を径方向外側Ｄｒｏの領域と径方向内側Ｄｒｉの領域である内側キャビティ６７とに仕切るインピンジ板８１を備えている。このインピンジ板８１には、径方向Ｄｒに貫通する複数の貫通孔８２が形成されている。静翼５０の径方向外側Ｄｒｏに存在する冷却空気Ａｃの一部は、このインピンジ板８１の貫通孔８２を経て、内側キャビティ６７内に流入する。 As shown in FIG. 4, the stationary blade 50 further includes an impingement plate 81 that divides a space inside the concave portion 66 of the outer shroud 60o into a region of the radially outer Dro and an inner cavity 67 that is a region of the radially inner Dri. ing. The impingement plate 81 has a plurality of through holes 82 penetrating in the radial direction Dr. A part of the cooling air Ac existing on the outer side Dro in the radial direction of the stationary blade 50 flows into the inner cavity 67 through the through hole 82 of the impingement plate 81.

翼体５１、外側シュラウド６０ｏ及び内側シュラウド６０ｉには、図３及び図４に示すように、径方向Ｄｒに延びる複数の翼空気通路７５が形成されている。各翼空気通路７５は、いずれも、外側シュラウド６０ｏから、翼体５１を経て、内側シュラウド６０ｉにまで連なって形成されている。複数の翼空気通路７５は、翼体５１の翼型中心線に沿って並んでいる。隣接する二つの翼空気通路７５の一部は、径方向外側Ｄｒｏの部分、又は径方向内側Ｄｒｉの部分で互いに連通している。また、複数の翼空気通路７５のうち、いずれかは、径方向外側Ｄｒｏで開口している。 The wing body 51, the outer shroud 60o, and the inner shroud 60i are formed with a plurality of wing air passages 75 extending in the radial direction Dr, as shown in FIGS. Each wing air passage 75 is formed continuously from the outer shroud 60o to the inner shroud 60i via the wing body 51. The plurality of wing air passages 75 are arranged along the centerline of the airfoil of the wing body 51. A part of the two adjacent wing air passages 75 communicates with each other at a radial outer Dro portion or a radial inner Dri portion. Further, one of the plurality of blade air passages 75 is open at the radially outer side Dro.

ここで、本実施形態では、複数の翼空気通路７５が四つある例を挙げている。四つの翼空気通路７５のうち、最も軸方向上流側Ｄａｕの翼空気通路７５は第一翼空気通路７５ａである。以下、第二翼空気通路７５ｂ、第三翼空気通路７５ｃ、第四翼空気通路７５ｄが、この順で第一翼空気通路７５ａを基準にして軸方向下流側Ｄａｄに並んでいる。第二翼空気通路７５ｂは、径方向内側Ｄｒｉの部分で、第三翼空気通路７５ｃの径方向内側Ｄｒｉの部分と連通している。また、第三翼空気通路７５ｃは、径方向外側Ｄｒｏの部分で、第四翼空気通路７５ｄの径方向外側Ｄｒｏの部分と連通している。 Here, in the present embodiment, an example in which there are four blade air passages 75 is given. Of the four wing air passages 75, the wing air passage 75 on the most axially upstream side Dau is the first wing air passage 75a. Hereinafter, the second blade air passage 75b, the third blade air passage 75c, and the fourth blade air passage 75d are arranged in this order on the downstream side Dad in the axial direction with respect to the first blade air passage 75a. The second wing air passage 75b communicates with a radially inner Dri portion of the third wing air passage 75c at a radially inner Dri portion. The third wing air passage 75c communicates with a radially outer Dro portion of the fourth wing air passage 75d at a radially outer Dro portion.

第一翼空気通路７５ａ及び第二翼空気通路７５ｂの径方向外側Ｄｒｏの端は、外側シュラウド６０ｏのインピンジ板８１から径方向外側Ｄｒｏに突出している。第一翼空気通路７５ａ及び第二翼空気通路７５ｂの径方向外側Ｄｒｏの端は、外側シュラウド６０ｏの反ガスパス面６４ｉで開口している。よって、第一翼空気通路７５ａ及び第二翼空気通路７５ｂは、外側シュラウド６０ｏの凹部６６内の空間と連通している。第一翼空気通路７５ａ及び第二翼空気通路７５ｂには、この開口から冷却空気Ａｃが流入する。第三翼空気通路７５ｃ及び第四翼空気通路７５ｄの径方向外側Ｄｒｏの端は、閉じている。第一翼空気通路７５ａ、第二翼空気通路７５ｂ、第三翼空気通路７５ｃ及び第四翼空気通路７５ｄの径方向内側Ｄｒｉの端は、閉じている。 The ends of the first wing air passage 75a and the second wing air passage 75b on the radially outer side Dro protrude radially outwardly from the impingement plate 81 of the outer shroud 60o. The radially outer ends Dro of the first wing air passage 75a and the second wing air passage 75b are open at the anti-gas path surface 64i of the outer shroud 60o. Therefore, the first wing air passage 75a and the second wing air passage 75b communicate with the space in the recess 66 of the outer shroud 60o. The cooling air Ac flows into the first wing air passage 75a and the second wing air passage 75b from this opening. The ends of the third wing air passage 75c and the fourth wing air passage 75d on the radially outer side Dro are closed. The ends of the first wing air passage 75a, the second wing air passage 75b, the third wing air passage 75c, and the radially inner side Dri of the fourth wing air passage 75d are closed.

翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３には、翼空気通路７５から燃焼ガス流路４９へ貫通する複数の翼面噴出通路７６が形成されている。翼体５１は、翼空気通路７５内を冷却空気Ａｃが流れる過程で冷却される。また、翼空気通路７５に流入した冷却空気Ａｃは、この翼面噴出通路７６から燃焼ガス流路４９内に流出する。このため、翼体５１の前縁部５２及び後縁部５３は、冷却空気Ａｃが翼面噴出通路７６から流出する過程で冷却される。さらに、翼面噴出通路７６から燃焼ガス流路４９に流出した冷却空気Ａｃの一部は、翼体５１の表面を部分的に覆ってフィルム冷却空気としての役目も果たす。 At the leading edge 52 and the trailing edge 53 of the wing body 51, a plurality of wing surface ejection passages 76 penetrating from the wing air passage 75 to the combustion gas passage 49 are formed. The wing body 51 is cooled while the cooling air Ac flows in the wing air passage 75. The cooling air Ac that has flowed into the wing air passage 75 flows out of the wing surface ejection passage 76 into the combustion gas passage 49. For this reason, the leading edge 52 and the trailing edge 53 of the wing body 51 are cooled while the cooling air Ac flows out of the wing surface ejection passage 76. Further, a part of the cooling air Ac that has flowed out of the wing surface ejection passage 76 into the combustion gas flow path 49 partially covers the surface of the wing body 51 and also serves as a film cooling air.

図５に示すように、内側シュラウド６０ｉの腹側壁６５ｐには、腹側端面６３ｐに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる腹側通路７８ｐが形成されている。また、背側壁６５ｎにも、背側端面６３ｎに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる背側通路７８ｎが形成されている。腹側通路７８ｐ及び背側通路７８ｎは、いずれも、その軸方向上流側Ｄａｕの端で内側キャビティ６７に連通している。内側シュラウド本体６１ｉには、後端面６２ｂに沿って周方向Ｄｃに延びる後側通路９０ｉが形成されている。後側通路（第一側通路）９０ｉにおける周方向腹側Ｄｃｐの端部は、腹側通路（第二側通路）７８ｐの軸方向下流側Ｄａｄの端部と連通している。また、後側通路（第一側通路）９０ｉにおける周方向背側Ｄｃｎの端部は、背側通路（第三側通路）７８ｎの軸方向下流側Ｄａｄの端部と連通している。軸方向Ｄａにおける後側通路９０ｉの位置は、翼体５１の後縁部５３よりも軸方向下流側Ｄａｄで、後壁６５ｂが形成されている領域と重なる（図４参照）。後側通路９０ｉには、複数の後端面噴出通路７１が連通している。複数の後端面噴出通路７１は、いずれも、後側通路９０ｉから軸方向下流側Ｄａｄに延びて、内側シュラウド本体６１ｉの後端面６２ｂで開口している。よって、複数の後端面噴出通路７１を通った空気は、この開口を経て、燃焼ガス流路４９中に流出する。複数の後端面噴出通路７１は、周方向Ｄｃに並んでいる。 As shown in FIG. 5, an abdominal passage 78p is formed in the abdominal side wall 65p of the inner shroud 60i so as to extend in a direction having the axial direction Da component along the abdominal end surface 63p. The back side wall 78n is also provided with a back side passage 78n extending in a direction having the axial direction Da component along the back side end face 63n. Both the abdominal passage 78p and the dorsal passage 78n communicate with the inner cavity 67 at the end of the axially upstream side Dau. A rear passage 90i extending in the circumferential direction Dc along the rear end face 62b is formed in the inner shroud main body 61i. The end of the rear side passage (first side passage) 90i at the circumferential ventral side Dcp communicates with the end of the ventral side passage (second side passage) 78p at the axial downstream side Dad. The end of the rear side passage (first side passage) 90i on the circumferential back side Dcn communicates with the end of the back side passage (third side passage) 78n on the axial downstream side Dad. The position of the rear passage 90i in the axial direction Da is located on the downstream side in the axial direction Dad from the rear edge 53 of the wing body 51, and overlaps with the region where the rear wall 65b is formed (see FIG. 4). A plurality of rear end ejection passages 71 communicate with the rear passage 90i. Each of the plurality of rear end surface ejection passages 71 extends from the rear passage 90i to the downstream side Dad in the axial direction, and opens at the rear end surface 62b of the inner shroud main body 61i. Therefore, the air that has passed through the plurality of rear end ejection passages 71 flows out into the combustion gas passage 49 through this opening. The plurality of rear end face ejection passages 71 are arranged in the circumferential direction Dc.

図６に示すように、外側シュラウド６０ｏの腹側壁６５ｐにも、内側シュラウド６０ｉの腹側壁６５ｐと同様、腹側端面６３ｐに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる腹側通路７８ｐが形成されている。また、外側シュラウド６０ｏの背側壁６５ｎにも、内側シュラウド６０ｉの背側壁６５ｎと同様、背側端面６３ｎに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる背側通路７８ｎが形成されている。腹側通路７８ｐ及び背側通路７８ｎは、いずれも、その軸方向上流側Ｄａｕの端で内側キャビティ６７に連通している。外側シュラウド本体６１ｏには、後端面６２ｂに沿って周方向Ｄｃに延びる後側通路９０ｏが形成されている。後側通路（第一側通路）９０ｏにおける周方向腹側Ｄｃｐの端部は、腹側通路（第二側通路）７８ｐの軸方向下流側Ｄａｄの端部と連通している。また、後側通路（第一側通路）９０ｏにおける周方向背側Ｄｃｎの端部は、背側通路（第三側通路）７８ｎの軸方向下流側Ｄａｄの端部と連通している。軸方向Ｄａにおける後側通路９０ｏの位置は、後壁６５ｂが形成されている領域と重なる（図４参照）。後側通路９０ｏには、複数の後端面噴出通路７１が連通している。複数の後端面噴出通路７１は、いずれも、後側通路９０ｏから軸方向下流側Ｄａｄに延びて、外側シュラウド本体６１ｏの後端面６２ｂで開口している。よって、複数の後端面噴出通路７１を通った空気は、この開口を経て、燃焼ガス流路４９中に流出する。複数の後端面噴出通路７１は、周方向Ｄｃに並んでいる。 As shown in FIG. 6, the ventral side wall 65p of the outer shroud 60o is also formed with a ventral side passage 78p extending in the direction having the axial direction Da component along the ventral side end surface 63p, similarly to the ventral side wall 65p of the inner shroud 60i. ing. In addition, similarly to the rear side wall 65n of the inner shroud 60i, a rear side passage 78n extending in the direction having the axial direction Da component is formed along the rear side end surface 63n in the rear side wall 65n of the outer shroud 60o. Both the abdominal passage 78p and the dorsal passage 78n communicate with the inner cavity 67 at the end of the axially upstream side Dau. A rear passage 90o extending in the circumferential direction Dc along the rear end face 62b is formed in the outer shroud main body 61o. The end of the rear side passage (first side passage) 90o on the circumferential ventral side Dcp communicates with the end of the ventral side passage (second side passage) 78p on the axial downstream side Dad. The end of the rear side passage (first side passage) 90o on the circumferential back side Dcn communicates with the end of the back side passage (third side passage) 78n on the axial downstream side Dad. The position of the rear passage 90o in the axial direction Da overlaps with the region where the rear wall 65b is formed (see FIG. 4). A plurality of rear end face ejection passages 71 communicate with the rear passage 90o. Each of the plurality of rear end surface ejection passages 71 extends from the rear passage 90o to the downstream side Dad in the axial direction, and opens at the rear end surface 62b of the outer shroud main body 61o. Therefore, the air that has passed through the plurality of rear end ejection passages 71 flows out into the combustion gas passage 49 through this opening. The plurality of rear end face ejection passages 71 are arranged in the circumferential direction Dc.

図７に示すように、内側シュラウド６０ｉにおける後側通路９０ｉの断面形状は、不等四角形状を成している。このため、この後側通路９０ｉは、第一形成面９１、第二形成面９２、第三形成面９３、第四形成面９４を含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１に含まれる辺、第二形成面９２に含まれる辺、第三形成面９３に含まれる辺、第四形成面９４に含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１、第二形成面９２、第三形成面９３、第四形成面９４は、いずれも周方向Ｄｃの延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。第一形成面９１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄ（端面側）に向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる方向に延びている。言い換えると、第一形成面９１は、反流路側を向き、第一端面である後端面６２ｂに近づく側である端面側に向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる方向に延びている。第二形成面９２は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、第一形成面９１の軸方向上流側Ｄａｕ（反端面側）の端から軸方向上流側Ｄａｕ（反端面側）に延びている。言い換えると、第二形成面９２は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、第一形成面９１におけるガスパス面６４ｐに最も近い端から、第一端面である後端面６２ｂに対して遠ざかる側である反端面側に延びている。この第二形成面９２は、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。第四形成面９４は、第二形成面９２の軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに延びている。この第四形成面９４は、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第三形成面９３は、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく方向に延びている。第三形成面９３の軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４の径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。また、第三形成面９３の軸方向下流側Ｄａｄの端は、第一形成面９１の軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。この第三形成面９３は、外側反ガスパス面６４ｉｏと実質的に平行である。 As shown in FIG. 7, the cross-sectional shape of the rear passage 90i in the inner shroud 60i has an irregular square shape. Therefore, the rear passage 90i is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91, the second forming surface 92, the third forming surface 93, and the fourth forming surface 94. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90i, the side included in the first forming surface 91, the side included in the second forming surface 92, the side included in the third forming surface 93, the fourth forming The sides included in the surface 94 are substantially straight lines. Each of the first forming surface 91, the second forming surface 92, the third forming surface 93, and the fourth forming surface 94 is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 91 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and gradually extends away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad (end surface side). In other words, the first forming surface 91 faces the opposite flow path side, and gradually extends in a direction away from the gas path surface 64p toward the end surface side closer to the rear end surface 62b which is the first end surface. The second forming surface 92 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and extends from the end of the first forming surface 91 on the axial upstream Dau (opposite end surface side) to the axial upstream Dau (opposite end surface side). ing. In other words, the second forming surface 92 faces the radially inner side Dri (opposite to the flow path), and moves away from the end closest to the gas path surface 64p of the first forming surface 91 to the rear end surface 62b which is the first end surface. And extends to the end face side. This second forming surface 92 is substantially parallel to the gas path surface 64p. The fourth forming surface 94 extends radially inward Dri from an end of the second forming surface 92 on the axially upstream side Dau. The fourth forming surface 94 is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to an inner surface facing the concave portion 66. The third forming surface 93 faces the radially outer side Dro, and gradually extends toward the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The end of the third forming surface 93 on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94 on the radially inner side Dri. The end of the third formation surface 93 on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the first formation surface 91 on the downstream side in the axial direction Dad. The third forming surface 93 is substantially parallel to the outer anti-gas path surface 64io.

複数の後端面噴出通路７１は、いずれも、第一形成面９１で開口している。後側通路９０ｉには、腹側通路７８ｐ及び背側通路７８ｎから冷却空気Ａｃが流入する。冷却空気Ａｃは、この後側通路９０ｉを流れる過程で、内側シュラウド本体６１ｉの軸方向下流側Ｄａｄの部分を対流冷却する。後側通路９０ｉに流入した冷却空気Ａｃは、後端面噴出通路７１に流入する。冷却空気Ａｃは、この後端面噴出通路７１を流れる過程で、内側シュラウド本体６１ｉの軸方向下流側Ｄａｄの部分を対流冷却する。冷却空気Ａｃは、後端面６２ｂの開口から流出する。後側通路９０ｉの通路断面積は、後端面噴出通路７１の通路断面積より大きい。この理由は、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃの流速を抑えることで、冷却空気Ａｃが後側通路９０ｉを流れる過程での圧力損失を抑えるためである。従って、単位通路断面積当たりにおいて、後端面噴出通路７１を流れる冷却空気Ａｃによる対流冷却の効果は、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃによる対流冷却の効果よりも高い。なお、通路断面積とは、通路の長手方向に対する垂直な断面での通路面積のことである。 Each of the plurality of rear end surface ejection passages 71 is open at the first forming surface 91. Cooling air Ac flows into the rear passage 90i from the ventral passage 78p and the back passage 78n. The cooling air Ac convectively cools the portion of the inner shroud body 61i on the downstream side in the axial direction Dad in the process of flowing through the rear passage 90i. The cooling air Ac that has flowed into the rear side passage 90i flows into the rear end surface ejection passage 71. The cooling air Ac convectively cools the portion of the inner shroud main body 61i on the downstream side in the axial direction Dad in the process of flowing through the rear end surface ejection passage 71. The cooling air Ac flows out of the opening of the rear end face 62b. The passage cross-sectional area of the rear passage 90i is larger than the passage cross-sectional area of the rear end surface ejection passage 71. The reason for this is that by suppressing the flow velocity of the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i, the pressure loss in the process of the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i is suppressed. Therefore, the effect of the convective cooling by the cooling air Ac flowing through the rear end surface ejection passage 71 is higher than the effect of the convective cooling by the cooling air Ac flowing through the rear side passage 90i per unit passage sectional area. The passage cross-sectional area is a passage area in a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the passage.

後端面噴出通路７１の軸方向上流側Ｄａｕの端は、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１で開口している。このため、後端面噴出通路７１の軸方向上流側Ｄａｕの端は、後側通路９０ｉの通路断面中で最も軸方向下流側Ｄａｄに位置する部分よりも軸方向上流側Ｄａｕの位置で開口することになる。この結果、本実施形態では、冷却効果の高い後端面噴出通路７１の通路長が長くなる。また、本実施形態では、径方向Ｄｒから見て、後側通路９０ｉと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分が存在する。言い換えると、本実施形態では、軸方向Ｄａで、後側通路９０ｉと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分が存在する。従って、本実施形態では、後側通路９０ｉと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分で、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐを二重冷却することができる。さらに、本実施形態では、冷却効率の高い後端面噴出通路７１の全通路長に渡って、ガスパス面６４ｐを冷却することができる。後述する図１４の（Ｃ）に示す第三比較例では、径方向Ｄｒから見て、後端面噴出通路７１における軸方向上流側Ｄａｕの一部が後側通路９０ｉｉと重なる。この後端面噴出流路７１は、後側通路９０ｉｉの通路断面の最も軸方向下流側Ｄａｄに位置する部分より軸方向上流側Ｄａｕの形成面ｍで開口している。しかしながら、この形成面ｍは、ガスパス面６４ｐ側、つまり流路側を向いている。このため、この後端面噴出流路７１の流路側に後側通路９０ｉｉの一部が存在することになる。従って、第三比較例では、後端面噴出流路７１の全通路長に渡って、ガスパス面６４ｐを効果的に冷却しているとは言えない。一方、本実施形態では、上述のように、冷却効率の高い後端面噴出通路７１の全通路長に渡ってガスパス面６４ｐを効果的に冷却している。すなわち、本実施形態では、冷却効率の高い後端面噴出通路７１がその全通路長に渡ってガスパス面６４ｐの冷却に十分に寄与している。よって、本実施形態では、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 The end of the rear end surface ejection passage 71 on the upstream side Dau in the axial direction is opened at the first forming surface 91 gradually moving away from the gas path surface 64p toward the downstream side Dad in the axial direction. For this reason, the end of the rear end face ejection passage 71 on the upstream side Dau in the axial direction should be opened at a position on the upstream side Dau in the axial direction more than the portion located on the most downstream side Dad in the passage cross section of the rear side passage 90i. become. As a result, in the present embodiment, the passage length of the rear end surface ejection passage 71 having a high cooling effect is increased. Further, in the present embodiment, there is a portion where the rear side passage 90i and the rear end surface ejection passage 71 overlap each other when viewed from the radial direction Dr. In other words, in the present embodiment, there is a portion where the rear passage 90i and the rear end surface ejection passage 71 overlap in the axial direction Da. Therefore, in the present embodiment, it is possible to double-cool the gas path surface 64p at the portion where the rear passage 90i and the rear end ejection passage 71 overlap without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Further, in the present embodiment, the gas path surface 64p can be cooled over the entire length of the rear end surface ejection passage 71 having high cooling efficiency. In a third comparative example shown in FIG. 14C described later, a part of the axially upstream Dau in the rear end surface ejection passage 71 overlaps with the rear passage 90ii when viewed from the radial direction Dr. The rear end face ejection flow passage 71 is open at the formation surface m of the axially upstream side Dau from the portion located on the most axially downstream side Dad in the passage cross section of the rear side passage 90ii. However, the formation surface m faces the gas path surface 64p, that is, the flow channel side. Therefore, a part of the rear side passage 90ii exists on the flow path side of the rear end surface ejection flow path 71. Therefore, in the third comparative example, it cannot be said that the gas path surface 64p is effectively cooled over the entire path length of the rear end surface ejection flow path 71. On the other hand, in the present embodiment, as described above, the gas path surface 64p is effectively cooled over the entire length of the rear end surface ejection passage 71 having high cooling efficiency. That is, in the present embodiment, the rear end face ejection passage 71 having a high cooling efficiency sufficiently contributes to the cooling of the gas path surface 64p over the entire passage length. Therefore, in the present embodiment, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

後端面噴出通路７１の通路長を長くすると共に、後端面噴出通路７１の全通路長に渡ってガスパス面６４ｐの冷却に寄与するためには、以上のように、後側通路９０ｉを形成する通路形成面の一つとして、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１を形成する必要がある。さらに、この第一形成面９１で後端面噴出通路７１を開口させる必要がある。 In order to increase the length of the rear end surface ejection passage 71 and to contribute to the cooling of the gas path surface 64p over the entire length of the rear end surface ejection passage 71, the passage forming the rear side passage 90i as described above. As one of the forming surfaces, it is necessary to form the first forming surface 91 facing the radially inner side Dri and gradually moving away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. Further, it is necessary to open the rear end surface ejection passage 71 on the first forming surface 91.

よって、後側通路９０ｉの断面形状は、以上の必要条件を満たしていれば、不等四角形状を成していなくてもよい。以下、後側通路の各種断面形状について、図８〜図１３を用いて説明する。 Therefore, the cross-sectional shape of the rear passage 90i does not have to be an irregular square shape as long as the above-mentioned necessary conditions are satisfied. Hereinafter, various cross-sectional shapes of the rear side passage will be described with reference to FIGS.

まず、図８を参照して、後側通路の第一変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉａの断面形状は、ほぼ等脚台形形状を成している。このため、この後側通路９０ｉａは、第一形成面９１ａ、第三形成面９３ａ、第四形成面９４ａ、第五形成面９５ａを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉａの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ａに含まれる辺、第三形成面９３ａに含まれる辺、第四形成面９４ａに含まれる辺、第五形成面９５ａに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１ａ、第三形成面９３ａ、第四形成面９４ａ、第五形成面９５ａは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。本変形例の第一形成面９１ａは、上記実施形態の第一形成面９１と同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第四形成面９４ａは、軸方向下流側Ｄａｄを向き、第一形成面９１ａの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この第四形成面９４ａは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第三形成面９３ａは、上記実施形態の第三形成面９３と同様に、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。この第三形成面９３ａは、外側反ガスパス面６４ｉｏと実質的に平行である。第三形成面９３ａの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ａの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。第五形成面９５ａは、軸方向上流側Ｄａｕを向き、第三形成面９３ａの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏに広がる。第五形成面９５ａは、第四形成面９４ａと実質的に平行である。第五形成面９５ａの径方向外側Ｄｒｏの端は、第一形成面９１ａの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。すなわち、本変形例では、第一形成面９１ａと第四形成面９４ａとが直接つながり、上記実施形態のように、第一形成面９１と第四形成面９４との間に第二形成面９２が存在しない。一方で、本変形例では、上記実施形態と異なり、第三形成面９３ａと第一形成面９１ａとの間に第五形成面９５ａが存在する。 First, a first modified example of the rear passage will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90ia of the present modified example is substantially an equal-leg trapezoidal shape. Therefore, the rear passage 90ia is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91a, the third forming surface 93a, the fourth forming surface 94a, and the fifth forming surface 95a. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90ia, a side included in the first forming surface 91a, a side included in the third forming surface 93a, a side included in the fourth forming surface 94a, and a fifth forming The sides included in the surface 95a are substantially straight lines. The first forming surface 91a, the third forming surface 93a, the fourth forming surface 94a, and the fifth forming surface 95a are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 91a of this modification faces the radially inner side Dri similarly to the first forming surface 91 of the above embodiment, and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The fourth forming surface 94a faces the downstream side Dad in the axial direction, and extends radially inward Dri from the end of the first forming surface 91a on the upstream side Dau in the axial direction. The fourth forming surface 94a is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to an inner surface facing the recess 66. Similarly to the third forming surface 93 of the embodiment, the third forming surface 93a faces the radially outer side Dro, and gradually approaches the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. This third forming surface 93a is substantially parallel to the outer anti-gas path surface 64io. The end of the third forming surface 93a on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94a on the radially inner side Dri. The fifth forming surface 95a faces the axial upstream Dau, and extends radially outward Dro from the end of the third forming surface 93a on the axial downstream Dad. The fifth forming surface 95a is substantially parallel to the fourth forming surface 94a. The end of the fifth forming surface 95a on the radially outer side Dro is connected to the end of the first forming surface 91a on the axially downstream side Dad. That is, in this modification, the first formation surface 91a and the fourth formation surface 94a are directly connected, and the second formation surface 92 is located between the first formation surface 91 and the fourth formation surface 94 as in the above embodiment. Does not exist. On the other hand, in the present modification, a fifth forming surface 95a exists between the third forming surface 93a and the first forming surface 91a, unlike the above embodiment.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ａで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite to the flow path side), and is opened at the first forming surface 91a gradually moving away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

図９を参照して、後側通路の第二変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉｂの断面形状は、ほぼ台形形状を成している。このため、この後側通路９０ｉｂは、第一形成面９１ｂ、第四形成面９４ｂ、第五形成面９５ｂ、第六形成面９６ｂを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｂの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ｂに含まれる辺、第四形成面９４ｂに含まれる辺、第五形成面９５ｂに含まれる辺、第六形成面９６ｂに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１ｂ、第四形成面９４ｂ、第五形成面９５ｂ、第六形成面９６ｂは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。本変形例の第一形成面９１ｂは、上記実施形態の第一形成面９１と同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第四形成面９４ｂは、軸方向下流側Ｄａｄを向き、第一形成面９１ｂの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この第四形成面９４ｂは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第六形成面９６ｂは、径方向外側Ｄｒｏを向き、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。第六形成面９６ｂの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ｂの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。第五形成面９５ｂは、軸方向上流側Ｄａｕを向き、第六形成面９６ｂの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏに広がる。第五形成面９５ｂは、第四形成面９４ｂと実質的に平行である。第五形成面９５ｂの径方向外側Ｄｒｏの端は、第一形成面９１ｂの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 A second modification of the rear passage will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90ib of this modification is substantially trapezoidal. For this reason, the rear side passage 90ib is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91b, the fourth forming surface 94b, the fifth forming surface 95b, and the sixth forming surface 96b. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90ib, the side included in the first forming surface 91b, the side included in the fourth forming surface 94b, the side included in the fifth forming surface 95b, and the sixth forming The sides included in the surface 96b are substantially straight lines. The first forming surface 91b, the fourth forming surface 94b, the fifth forming surface 95b, and the sixth forming surface 96b are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 91b of the present modification faces the radially inner side Dri similarly to the first forming surface 91 of the above embodiment, and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The fourth formation surface 94b faces the downstream side Dad in the axial direction, and extends radially inward Dri from the end of the first formation surface 91b on the upstream side Dau in the axial direction. The fourth forming surface 94b is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to an inner surface facing the concave portion 66. The sixth forming surface 96b faces the outer side Dro in the radial direction, and is substantially parallel to the gas path surface 64p. The end of the sixth forming surface 96b on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94b on the radially inner side Dri. The fifth forming surface 95b faces the upstream side Dau in the axial direction, and extends radially outward Dro from the end of the sixth forming surface 96b on the downstream side Dad in the axial direction. The fifth forming surface 95b is substantially parallel to the fourth forming surface 94b. The end of the fifth forming surface 95b on the radially outer side Dro is connected to the end of the first forming surface 91b on the axial downstream side Dad.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｂで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and is opened at the first forming surface 91b that gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

ところで、後側通路９０ｉｂを形成する通路形成面と、この後側通路９０ｉｂの外側に存在する面との間の距離に関して、流路形成板としての強度や、流路形成板を製造する過程での製造容易性等から、許容距離Ｄが定められている。このため、後側通路９０ｉｂの通路形成面は、後側通路９０ｉｂの外側に存在する面からこの許容距離Ｄ以上離れていることが求められる。一方、後側通路９０ｉｂの通路断面積は、冷却空気Ａｃが後側通路９０ｉｂを流れる過程での圧力損失を抑えるために、大きくすることが求められる。そこで、上記実施形態及び第一変形例における後側通路９０ｉ，９０ｉａでは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面に対して第四形成面９４，９４ａを実質的に平行にすると共に、外側反ガスパス面６４ｉｏに対して第三形成面９３，９３ａを実質的に平行にしている。この結果、上記実施形態及び第一変形例では、後側通路９０ｉの通路形成面を後側通路９０ｉの外側に存在する面から許容距離Ｄ以上離しつつも、後側通路９０ｉの通路断面積を大きくすることができる。 By the way, regarding the distance between the passage forming surface forming the rear passage 90ib and the surface existing outside the rear passage 90ib, the strength as the flow passage forming plate and the process of manufacturing the flow passage forming plate are considered. The allowable distance D is determined in view of, for example, the ease of manufacturing the device. For this reason, the passage forming surface of the rear passage 90ib is required to be separated from the surface existing outside the rear passage 90ib by the allowable distance D or more. On the other hand, the passage cross-sectional area of the rear passage 90ib is required to be increased in order to suppress a pressure loss in a process in which the cooling air Ac flows through the rear passage 90ib. Therefore, in the rear passages 90i and 90ia in the above embodiment and the first modified example, the fourth forming surfaces 94 and 94a are made substantially parallel to the rear wall 65b and the inner surface facing the recess 66. At the same time, the third forming surfaces 93 and 93a are substantially parallel to the outer anti-gas path surface 64io. As a result, in the above-described embodiment and the first modification, the passage cross-sectional area of the rear passage 90i is reduced while the passage forming surface of the rear passage 90i is separated from the surface existing outside the rear passage 90i by the allowable distance D or more. Can be bigger.

本変形例では、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面に対して第四形成面９４ｂが実質的に平行であるが、外側反ガスパス面６４ｉｏに最も近い第六形成面９６ｂがこの外側反ガスパス面６４ｉｏに対して平行ではない。このため、外側反ガスパス面６４ｉｏから第六形成面９６ｂの軸方向下流側Ｄａｄの端の位置を許容距離Ｄにすると、この第六形成面９６ｂの他の部分が外側反ガスパス面６４ｉｏから必要以上に離れ、後側通路９０ｉｂの通路断面積が小さくなる。よって、上記実施形態及び第一変形例の方が、本変形例よりも、後側通路の通路断面積を大きくするという観点で優れている。 In the present modification, the fourth forming surface 94b is substantially parallel to the inner surface facing the recess 66, which is the surface of the rear wall 65b, but the sixth forming surface 96b closest to the outer anti-gas path surface 64io is It is not parallel to this outer anti-gas path surface 64io. For this reason, when the position of the end of the sixth downstream side Dad in the axial direction of the sixth forming surface 96b from the outer reverse gas path surface 64io is set to the allowable distance D, other portions of the sixth forming surface 96b are more than necessary from the outer reverse gas path surface 64io. And the cross-sectional area of the rear side passage 90ib becomes smaller. Therefore, the above-described embodiment and the first modified example are superior to the present modified example in terms of increasing the cross-sectional area of the rear passage.

図１０を参照して、後側通路の第三変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉｃの断面形状は、ほぼ正三角形状を成している。
このため、この後側通路９０ｉｃは、第一形成面９１ｃ、第三形成面９３ｃ、第四形成面９４ｃを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｃの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ｃに含まれる辺、第三形成面９３ｃに含まれる辺、第四形成面９４ｃに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１ｃ、第三形成面９３ｃ、第四形成面９４ｃは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。本変形例の第一形成面９１ｃは、上記実施形態の第一形成面９１と同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第四形成面９４ｃは、軸方向下流側Ｄａｄを向き、第一形成面９１ｃの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この第四形成面９４ｃは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第三形成面９３ｃは、上記実施形態の第三形成面９３と同様に、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。この第三形成面９３ｃは、外側反ガスパス面６４ｉｏと実質的に平行である。第三形成面９３ｃの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ｃの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。この第三形成面９３ｃの軸方向下流側Ｄａｄの端は、第一形成面９１ｃの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。すなわち、本変形例では、第一形成面９１ｃと第四形成面９４ｃとが直接つながり、上記実施形態のように、第一形成面９１と第四形成面９４との間に第二形成面９２が存在しない。 A third modification of the rear passage will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90ic of the present modified example is substantially equilateral triangular.
Therefore, the rear passage 90ic is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91c, the third forming surface 93c, and the fourth forming surface 94c. Of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90ic, the side included in the first forming surface 91c, the side included in the third forming surface 93c, and the side included in the fourth forming surface 94c are all included. It is substantially straight. Each of the first forming surface 91c, the third forming surface 93c, and the fourth forming surface 94c is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 91c of the present modification faces the radially inner side Dri similarly to the first forming surface 91 of the above embodiment, and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The fourth forming surface 94c faces the downstream side Dad in the axial direction, and extends radially inward Dri from the end of the first forming surface 91c on the upstream side Dau in the axial direction. The fourth forming surface 94c is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to an inner surface facing the concave portion 66. Similarly to the third forming surface 93 of the embodiment, the third forming surface 93c faces the outer side Dro in the radial direction and gradually approaches the gas path surface 64p toward the downstream side Dad in the axial direction. This third forming surface 93c is substantially parallel to the outer anti-gas path surface 64io. The end of the third forming surface 93c on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94c on the radially inner side Dri. The end of the third forming surface 93c on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the first forming surface 91c on the downstream side in the axial direction Dad. That is, in the present modification, the first forming surface 91c and the fourth forming surface 94c are directly connected, and the second forming surface 92c is located between the first forming surface 91 and the fourth forming surface 94 as in the above embodiment. Does not exist.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｃで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路の断面形状は、以上のように四角形状である必要なく、三角形状であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite to the flow path side), and is opened at the first forming surface 91c gradually moving away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, the cross-sectional shape of the rear passage does not need to be square as described above, and even if it is triangular, the same effect as in the above embodiment can be obtained.

ところで、本変形例では、第一形成面９１ｃと第四形成面９４ｃとにより形成される角、第四形成面９４ｃと第三形成面９３ｃとにより形成される角、第三形成面９３ｃと第一形成面９１ｃとにより形成される角は、いずれも鋭角である。このように、隣り合う形成面により形成される角が鋭角であると、この角の近傍に冷却空気Ａｃの偏流が生じて、後側通路９０ｉｃの通路断面内で、冷却空気Ａｃの流れに速度分布が生ずる。すなわち、後側通路９０ｉｃの通路断面内で、後端面噴出通路７１の開口近傍では、冷却空気Ａｃの流速が大きく、後側通路９０ｉｃの通路断面内で第一形成面９１に沿って冷却空気Ａｃの流れに速度分布が生ずるため、後側通路９０ｉｃから後端面噴出通路７１へ流入する冷却空気Ａｃの流量が上記実施形態よりも抑制される。このため、隣り合う形成面により形成される角が複数ある場合でも、鋭角になる角の数量をできるかぎり少なくすることが好ましい。 By the way, in the present modification, the corner formed by the first forming surface 91c and the fourth forming surface 94c, the corner formed by the fourth forming surface 94c and the third forming surface 93c, the third forming surface 93c and the The angles formed by the one forming surface 91c are all acute angles. As described above, when the angle formed by the adjacent forming surfaces is an acute angle, a drift of the cooling air Ac occurs near this angle, and the flow rate of the cooling air Ac is increased in the cross section of the rear passage 90ic. A distribution occurs. That is, in the passage cross section of the rear passage 90ic, near the opening of the rear end surface ejection passage 71, the flow velocity of the cooling air Ac is large, and the cooling air Ac flows along the first forming surface 91 in the passage cross section of the rear passage 90ic. Is generated, the flow rate of the cooling air Ac flowing from the rear passage 90ic into the rear end ejection passage 71 is suppressed as compared with the above embodiment. For this reason, even when there are a plurality of corners formed by the adjacent forming surfaces, it is preferable to minimize the number of acute angles.

図１１を参照して、後側通路の第四変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉｄの断面形状は、不等六角形状を成している。この後側通路９０ｉｄは、第一形成面９１ｄ、第二形成面９２ｄ、第三形成面９３ｄ、第四形成面９４ｄ、第五形成面９５ｄ、第六形成面９６ｄを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｄの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ｃに含まれる辺、第二形成面９２ｄに含まれる辺、第三形成面９３ｄに含まれる辺、第四形成面９４ｃに含まれる辺、第五形成面９５ｄに含まれる辺、第六形成面９６ｄに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１ｄ、第二形成面９２ｄ、第三形成面９３ｄ、第四形成面９４ｄ、第五形成面９５ｄ、第六形成面９６ｄは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。本変形例の第一形成面９１ｄは、上記実施形態の第一形成面９１と同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第二形成面９２ｄは、径方向内側Ｄｒｉを向き、第一形成面９１ｄの軸方向上流側Ｄａｕの端から軸方向上流側Ｄａｕに広がっている。この第二形成面９２ｄは、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。第四形成面９４ｄは、軸方向下流側Ｄａｄを向き、第二形成面９２ｄの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この第四形成面９４ｄは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第六形成面９６ｄは、径方向外側Ｄｒｏを向き、ガスパス面６４ｐ及び第二形成面９２ｄと実質的に平行である。第六形成面９６ｄの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ｄの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。第三形成面９３ｄは、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。第三形成面９３ｄの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第六形成面９６ｄの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。第五形成面９５ｄは、軸方向上流側Ｄａｕを向き、第三形成面９３ｄの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏに広がる。この第五形成面９５ｄは、第四形成面９４ｄと実質的に平行である。第五形成面９５ｄの径方向外側Ｄｒｏの端は、第一形成面９１ｄの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 A fourth modification of the rear passage will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90id of the present modified example is an irregular hexagonal shape. The rear passage 90id includes a plurality of passage forming surfaces including a first forming surface 91d, a second forming surface 92d, a third forming surface 93d, a fourth forming surface 94d, a fifth forming surface 95d, and a sixth forming surface 96d. Is defined. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90id, a side included in the first formation surface 91c, a side included in the second formation surface 92d, a side included in the third formation surface 93d, and a fourth formation The sides included in the surface 94c, the sides included in the fifth forming surface 95d, and the sides included in the sixth forming surface 96d are all substantially straight lines. Further, the first forming surface 91d, the second forming surface 92d, the third forming surface 93d, the fourth forming surface 94d, the fifth forming surface 95d, and the sixth forming surface 96d all extend in the circumferential direction Dc, and extend in the circumferential direction Dc. It is a curved surface that gradually bends toward. Like the first forming surface 91 of the above embodiment, the first forming surface 91d of this modification faces the radially inner side Dri, and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The second forming surface 92d faces the radially inner side Dri and extends from the end of the first forming surface 91d in the axially upstream side Dau to the axially upstream side Dau. The second forming surface 92d is substantially parallel to the gas path surface 64p. The fourth forming surface 94d faces the downstream side Dad in the axial direction, and extends radially inward Dri from the end of the second forming surface 92d on the upstream side Dau in the axial direction. The fourth forming surface 94d is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to the inner surface facing the concave portion 66. The sixth forming surface 96d faces the radially outer Dro, and is substantially parallel to the gas path surface 64p and the second forming surface 92d. The end of the sixth forming surface 96d on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94d on the radially inner side Dri. The third formation surface 93d faces the radially outer side Dro, and gradually approaches the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The end of the third forming surface 93d on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the sixth forming surface 96d on the downstream side Dad in the axial direction. The fifth forming surface 95d faces the axially upstream side Dau and extends radially outward Dro from the end of the third forming surface 93d on the axially downstream side Dad. The fifth forming surface 95d is substantially parallel to the fourth forming surface 94d. The end of the fifth forming surface 95d on the radially outer side Dro is connected to the end of the first forming surface 91d on the axially downstream side Dad.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｄで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路の断面形状は、以上のように四角形状である必要なく、四角形よりも辺の数が多い多角形状であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and is opened at the first forming surface 91d which gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, the cross-sectional shape of the rear passage does not need to be a square as described above, and the same effect as in the above embodiment can be obtained even if the cross-sectional shape is a polygon having more sides than the square.

本変形例も、上記実施形態及び第一変形例と同様、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面に対して第四形成面９４ｄが実質的に平行であると共に、外側反ガスパス面６４ｉｏに対して第三形成面９３ｄが実質的に平行である。このため、本変形例でも、後側通路９０ｉｄの通路形成面を後側通路９０ｉｄの外側に存在する面から許容距離Ｄ以上離しつつも、後側通路９０ｉｄの通路断面積を大きくすることができる。また、本変形例では、隣り合う形成面により形成される角のいずれもが鈍角になる。このため、本変形例では、隣り合う形成面により形成される角が鋭角であることに起因した冷却空気Ａｃの偏流の問題が生じない。つまり、本変形例では、冷却空気Ａｃが後側通路９０ｉｄを流れる過程での、後側通路９０ｉｄから後端面噴出通路７１へ流入する冷却空気Ａｃの流量の減少を抑えることができる。 In this modification, similarly to the above-described embodiment and the first modification, the fourth forming surface 94d is substantially parallel to the inner surface of the rear wall 65b facing the recess 66, and the outer anti-gas path. The third forming surface 93d is substantially parallel to the surface 64io. For this reason, in this modification as well, the passage cross-sectional area of the rear passage 90id can be increased while the passage forming surface of the rear passage 90id is separated from the surface existing outside the rear passage 90id by the allowable distance D or more. . Further, in the present modification, each of the corners formed by the adjacent forming surfaces is obtuse. For this reason, in this modification, the problem of the drift of the cooling air Ac caused by the acute angle formed by the adjacent forming surfaces does not occur. That is, in the present modification, it is possible to suppress a decrease in the flow rate of the cooling air Ac flowing from the rear passage 90id to the rear end surface ejection passage 71 in the process of flowing the cooling air Ac through the rear passage 90id.

図１２を参照して、後側通路の第五変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉｅは、上記実施形態と同様、第一形成面９１ｅ、第二形成面９２ｅ、第三形成面９３ｅ、第四形成面９４ｅを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｅの通路断面を形成する複数の辺のうち、第二形成面９２ｅに含まれる辺、第三形成面９３ｅに含まれる辺、第四形成面９４ｅに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第二形成面９２ｅ、第三形成面９３ｅ、第四形成面９４ｅは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。但し、本変形例の第一形成面９１ｅは、上記実施形態の第一形成面９１と同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかるものの、後側通路９０ｉｅの通路断面を形成する辺のうち、第一形成面９１ｅに含まれ辺は、後側通路９０ｉｅの内側から外側に向かって凸の滑らかの曲線である。なお、第一形成面９１ｅも、他の形成面９２ｅ，９３ｅ，９４ｅと同様、周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。また、本変形例においても、第二形成面９２ｅは、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。 With reference to FIG. 12, a fifth modification of the rear passage will be described.
The rear side passage 90ie of this modification is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91e, the second forming surface 92e, the third forming surface 93e, and the fourth forming surface 94e, similarly to the above-described embodiment. . Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear side passage 90ie, the side included in the second formation surface 92e, the side included in the third formation surface 93e, and the side included in the fourth formation surface 94e are all It is substantially straight. Each of the second forming surface 92e, the third forming surface 93e, and the fourth forming surface 94e is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. However, similar to the first forming surface 91 of the above embodiment, the first forming surface 91e of the present modification faces the radially inner side Dri, and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. Of the sides forming the passage cross section of the rear passage 90ie, the side included in the first forming surface 91e is a smooth curve that is convex from the inside to the outside of the rear passage 90ie. The first forming surface 91e, like the other forming surfaces 92e, 93e, and 94e, is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. Also in this modification, the second forming surface 92e is substantially parallel to the gas path surface 64p.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｅで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路９０ｉｅを形成する通路形成面のうち、後端面噴出通路７１が開口する第一形成面９１ｅは、曲面であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and is opened at the first forming surface 91e that gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, the same effect as the above embodiment can be obtained even if the first forming surface 91e where the rear end surface ejection passage 71 is opened is a curved surface among the passage forming surfaces forming the rear side passage 90ie.

図１３を参照して、後側通路の第六変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｉｆは、第一形成面９１ｆ、第四形成面９４ｆ、第三形成面９３ｆを含む複数の通路形成面で画定される。本変形例の第一形成面９１ｆも、第五変形例の第一形成面９１ｅと同様に、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかるものの、後側通路９０ｉｆの内側から外側に向かって凸の滑らかの曲面である。第四形成面９４ｆは、軸方向下流側Ｄａｄを向き、第一形成面９１ｆの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向内側Ｄｒｉに広がっている。この第四形成面９４ｆは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行な平面である。第三形成面９３ｆは、上記実施形態の第三形成面９３と同様、径方向外側Ｄｒｏ向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づくものの、後側通路９０ｉｆの内側から外側に向かって凸の滑らかな曲面である。第一形成面９１ｆと第三形成面９３ｆとは、滑らかに連続している。よって、第一形成面９１ｆと第三形成面９３ｆとは、一つの形成面を構成している。よって、本変形例では、後側通路９０ｉｆの通路断面を形成する複数の辺のうち、第四形成面９４ｆを除く残りの形成面９１ｆ，９３ｆに含まれる辺の全てが曲線である。 A sixth modification of the rear passage will be described with reference to FIG.
The rear side passage 90if of this modification is defined by a plurality of passage forming surfaces including a first forming surface 91f, a fourth forming surface 94f, and a third forming surface 93f. Like the first forming surface 91e of the fifth modification, the first forming surface 91f of the present modification also faces the radially inner side Dri and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. It is a smooth curved surface that is convex from the inside to the outside of the rear side passage 90if. The fourth forming surface 94f faces the downstream side Dad in the axial direction, and extends radially inward Dri from the end of the first forming surface 91f on the downstream side Dad in the axial direction. The fourth forming surface 94f is a plane of the rear wall 65b and substantially parallel to the inner surface facing the recess 66. Like the third forming surface 93 of the above-described embodiment, the third forming surface 93f gradually approaches the gas path surface 64p toward the radially outer Dro and toward the axially downstream side Dad, but from the inside of the rear side passage 90if. It is a smooth curved surface that is convex outward. The first forming surface 91f and the third forming surface 93f are smoothly continuous. Therefore, the first forming surface 91f and the third forming surface 93f constitute one forming surface. Therefore, in the present modified example, of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90if, all the sides included in the remaining forming surfaces 91f and 93f excluding the fourth forming surface 94f are curved.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｆで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路９０ｉｆの通路断面を形成する複数の辺のうち、一の形成面に含まれる辺が直線で、残りの形成面に含まれる辺の全てが曲線であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side), and is opened at the first forming surface 91f that gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, even if the sides included in one forming surface are straight lines and all the sides included in the remaining forming surfaces are curves, among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear side passage 90if, the above-described embodiment is applicable. The same effect as described above can be obtained.

次に、図１４を参照して、後側通路の比較例について説明する。 Next, a comparative example of the rear passage will be described with reference to FIG.

まず、図１４の（Ａ）を参照して、第一比較例の後側通路について説明する。
第一比較例の後側通路９０ｉｇの断面形状は、ほぼ正方形又は長方形形状を成している。このため、この後側通路９０ｉｇは、形成面ａ、形成面ｂ、形成面ｃ、形成面ｄから成る四つの通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｇの通路断面を形成する複数の辺のうち、形成面ａに含まれる辺、形成面ｂに含まれる辺、形成面ｃに含まれる辺、形成面ｄに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、形成面ａ、形成面ｂ、形成面ｃ、形成面ｄは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。形成面ａは、径方向内側Ｄｒｉを向き、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。形成面ｂは、形成面ａの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がっている。形成面ｂは、形成面ａに対して実質的に垂直で、且つ後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。形成面ｃは、径方向外側Ｄｒｏを向き、形成面ｂの径方向内側Ｄｒｉの端から軸方向下流側Ｄａｄに広がっている。この形成面ｃは、形成面ｂに対して実質的に垂直で且つガスパス面６４ｐ及び形成面ａと実質的に平行である。形成面ｄは、形成面ｃの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏに広がっている。この形成面ｄの径方向外側Ｄｒｏの端は、形成面ａの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。この形成面ｄは、形成面ａ及び形成面ｃに対して実質的に垂直で、形成面ｂと実質的に平行である。 First, the rear side passage of the first comparative example will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear passage 90ig of the first comparative example is substantially square or rectangular. For this reason, the rear side passage 90ig is defined by four passage forming surfaces including the forming surface a, the forming surface b, the forming surface c, and the forming surface d. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90ig, the side included in the forming surface a, the side included in the forming surface b, the side included in the forming surface c, and the side included in the forming surface d are: Both are substantially straight. The formation surface a, the formation surface b, the formation surface c, and the formation surface d are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The formation surface a faces the inside Dri in the radial direction and is substantially parallel to the gas path surface 64p. The forming surface b extends radially inward Dri from the end of the forming surface a on the upstream side Dau in the axial direction. The forming surface b is substantially perpendicular to the forming surface a, and is substantially parallel to the inner surface of the rear wall 65b facing the recess 66. The forming surface c faces the outer side Dro in the radial direction, and extends from the end of the inner side Dri in the radial direction of the forming surface b to the downstream side Dad in the axial direction. The formation surface c is substantially perpendicular to the formation surface b and substantially parallel to the gas path surface 64p and the formation surface a. The forming surface d extends radially outward Dro from the end of the forming surface c on the downstream side in the axial direction Dad. The end of the forming surface d on the radially outer side Dro is connected to the end of the forming surface a on the downstream side Dad in the axial direction. The forming surface d is substantially perpendicular to the forming surface a and the forming surface c, and is substantially parallel to the forming surface b.

第一比較例の後側通路９０ｉｇを画定する複数の通路形成面には、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる形成面が含まれていない。この第一比較例では、後端面噴出通路７１が形成面ｄで開口している。このため、第一比較例では、後端面噴出通路７１の軸方向上流側Ｄａｕの端が、後側通路９０ｉｇを形成する通路形成面上で、最も軸方向下流側Ｄａｄの部分で開口していることになる。この結果、第一比較例では、冷却効果の高い後端面噴出通路７１の通路長が、上記実施形態や上記各変形例より短くなる。また、第一比較例では、径方向Ｄｒから見て、後側通路９０ｉｇと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分が存在しない。従って、第一比較例では、上記実施形態や上記各変形例のように、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができない。 The plurality of passage forming surfaces that define the rear passage 90ig of the first comparative example do not include a forming surface that faces the radially inner side Dri and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . In the first comparative example, the rear end surface ejection passage 71 is open at the formation surface d. For this reason, in the first comparative example, the end of the rear end surface ejection passage 71 on the upstream side in the axial direction Dau is opened at the most downstream part in the axial direction Dad on the passage forming surface forming the rear passage 90ig. Will be. As a result, in the first comparative example, the passage length of the rear end surface ejection passage 71 having a high cooling effect is shorter than that of the above-described embodiment and each of the modified examples. In the first comparative example, when viewed from the radial direction Dr, there is no portion where the rear passage 90ig and the rear end surface ejection passage 71 overlap. Therefore, in the first comparative example, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad cannot be effectively cooled as in the above-described embodiment and each of the above-described modified examples.

次に、図１４の（Ｂ）を参照して、第二比較例の後側通路について説明する。
第二比較例の後側通路９０ｉｈの断面形状は、二つの長方形が交差した形状を成している。このため、この後側通路９０ｉｈは、形成面ｅ、形成面ｆ、形成面ｇ、形成面ｈ、形成面ｉ、形成面ｊから成る六つの通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｈの通路断面を形成する複数の辺のうち、形成面ｅに含まれる辺、形成面ｆに含まれる辺、形成面ｇに含まれる辺、形成面ｈに含まれる辺、形成面ｉに含まれる辺、形成面ｊに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。形成面ｅ、形成面ｆ、形成面ｇ、形成面ｈ、形成面ｉ、形成面ｊは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。形成面ｅは、径方向内側Ｄｒｉを向き、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。形成面ｆは、形成面ｅの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この形成面ｆは、形成面ｅに対して実質的に垂直で且つ後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。形成面ｇは、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。形成面ｇの軸方向上流側Ｄａｕの端は、形成面ｆの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。形成面ｈは、形成面ｇの軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏ広がっている。この形成面ｈは、形成面ｇに対して実質的に垂直である。形成面ｉは、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。この形成面ｉは、形成面ｇと実質的に平行である。形成面ｉの軸方向下流側Ｄａｄの端は、形成面ｈの径方向外側Ｄｒｏの端につながっている。形成面ｊは、形成面ｉの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向外側Ｄｒｏに広がり、形成面ｆと実質的に平行である。この形成面ｊの径方向外側Ｄｒｏの端は、形成面ｅの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 Next, the rear side passage of the second comparative example will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90ih of the second comparative example has a shape in which two rectangles intersect. Therefore, the rear side passage 90ih is defined by six passage forming surfaces including the forming surface e, the forming surface f, the forming surface g, the forming surface h, the forming surface i, and the forming surface j. Of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90ih, the side included in the formation surface e, the side included in the formation surface f, the side included in the formation surface g, the side included in the formation surface h, the formation Each of the sides included in the plane i and the sides included in the formation plane j is substantially a straight line. The formation surface e, the formation surface f, the formation surface g, the formation surface h, the formation surface i, and the formation surface j are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The forming surface e faces the radially inner side Dri and is substantially parallel to the gas path surface 64p. The forming surface f extends radially inward Dri from the end of the forming surface e on the upstream side Dau in the axial direction. The formation surface f is substantially perpendicular to the formation surface e and substantially parallel to the rear wall 65b and the inner surface facing the recess 66. The formation surface g faces the radially outer side Dro, and gradually approaches the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The end of the forming surface g on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the forming surface f on the radially inner side Dri. The forming surface h extends radially outward Dro from the end of the forming surface g on the downstream side Dad in the axial direction. This forming surface h is substantially perpendicular to the forming surface g. The forming surface i faces the radially inner side Dri, and gradually approaches the gas path surface 64p toward the downstream side Dad in the axial direction. This forming surface i is substantially parallel to the forming surface g. The end of the forming surface i on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the forming surface h on the radially outer side Dro. The forming surface j extends radially outward Dro from the end of the forming surface i on the upstream side Dau in the axial direction, and is substantially parallel to the forming surface f. The end of the forming surface j on the radially outer side Dro is connected to the end of the forming surface e on the downstream side Dad in the axial direction.

第二比較例では、後側通路９０ｉｈの最も軸方向下流側Ｄａｄの部分よりも軸方向上流側Ｄａｕに位置する形成面ｊで後端面噴出通路７１が開口している。よって、第二比較例では、冷却効果の高い後端面噴出通路７１の通路長を、上記実施形態や上記各変形例と同様に長くすることができる。しかも、第二比較例では、径方向Ｄｒから見て、後側通路９０ｉｈと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分が存在する。しかしながら、第二比較例では、径方向内側Ｄｒｉを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる形成面を有していない。さらに、第二比較例では、上記実施形態のように、互いに隣り合う形成面で形成される各角の内角は、いずれも１８０°以下なっておらず、形成面ｉと形成面ｊとで形成される角の内角は、１８０°よりも大きい。ここで、内角とは、互いに隣り合う形成面のつくる角のうち、通路の内部側の角である。このように、互いに隣り合う形成面で形成される内角が１８０°より大きい場合、この角の頂点が通路内側に突出することになる。この結果、後側通路９０ｉｈの通路断面積が小さくなり、冷却空気Ａｃが後側通路９０ｉｈを流れる過程での圧力損失が増加する。 In the second comparative example, the rear end surface ejection passage 71 is opened at the forming surface j located on the axially upstream side Dau with respect to the axially downstream side Dad of the rear side passage 90ih. Therefore, in the second comparative example, the passage length of the rear end surface ejection passage 71 having a high cooling effect can be increased similarly to the above-described embodiment and each of the modified examples. Moreover, in the second comparative example, there is a portion where the rear side passage 90ih and the rear end surface ejection passage 71 overlap when viewed from the radial direction Dr. However, in the second comparative example, there is no formed surface that faces the radially inner side Dri and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the downstream side Dad in the axial direction. Furthermore, in the second comparative example, as in the above embodiment, the inner angles of the respective angles formed by the adjacent forming surfaces are not less than 180 °, and are formed by the forming surface i and the forming surface j. The interior angle of the given angle is greater than 180 °. Here, the inner angle is an angle formed on the inner side of the passage among angles formed by adjacent forming surfaces. As described above, when the internal angle formed by the adjacent forming surfaces is larger than 180 °, the apex of this angle projects inside the passage. As a result, the passage cross-sectional area of the rear passage 90ih decreases, and the pressure loss in the process of the cooling air Ac flowing through the rear passage 90ih increases.

次に、図１４の（Ｃ）を参照して、第三比較例の後側通路について説明する。
第三比較例の後側通路９０ｉｉの断面形状は、三角形状を成している。このため、この後側通路９０ｉｉは、形成面ｋ、形成面ｌ、形成面ｍから成る三つの通路形成面で画定される。この後側通路９０ｉｉの通路断面を形成する複数の辺のうち、形成面ｋに含まれる辺、形成面ｌに含まれる辺、形成面ｍに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、形成面ｋ、形成面ｌ、形成面ｍは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。形成面ｋは、径方向内側Ｄｒｉを向き、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。形成面ｌは、形成面ｋの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。形成面ｌは、形成面ｋに対して実質的に垂直で且つ後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。形成面ｍは、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく。形成面ｍの軸方向上流側Ｄａｕの端は、形成面ｌの径方向内側Ｄｒｉの端につながっている。形成面ｍの軸方向下流側Ｄａｄの端は、形成面ｋの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 Next, the rear side passage of the third comparative example will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear side passage 90ii of the third comparative example has a triangular shape. For this reason, the rear side passage 90ii is defined by three passage forming surfaces including the forming surface k, the forming surface 1, and the forming surface m. Of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear side passage 90ii, the sides included in the formation surface k, the sides included in the formation surface l, and the sides included in the formation surface m are substantially straight lines. . The formation surface k, the formation surface 1 and the formation surface m are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The formation surface k faces the radially inner side Dri and is substantially parallel to the gas path surface 64p. The forming surface 1 extends radially inward Dri from the end of the forming surface k on the upstream side Dau in the axial direction. The forming surface 1 is substantially perpendicular to the forming surface k and is substantially parallel to the inner surface of the rear wall 65b facing the recess 66. The forming surface m faces the radially outer side Dro, and gradually approaches the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The end of the forming surface m on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the forming surface 1 on the radially inner side Dri. The end of the forming surface m on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the forming surface k on the downstream side in the axial direction Dad.

第三比較例では、後端面噴出通路７１が、径方向外側Ｄｒｏを向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐに近づく形成面ｍで開口している。よって、この第三比較例では、後側通路９０ｉｉの最も軸方向下流側Ｄａｄの部分よりも軸方向上流側Ｄａｕに位置する部分で後端面噴出通路７１が開口していることになる。このため、第三比較例では、冷却効果の高い後端面噴出通路７１の通路長を、上記実施形態や上記各変形例と同様に長くすることができる。しかも、第三比較例では、径方向Ｄｒから見て、後側通路９０ｉｉと後端面噴出通路７１とが重なり合う部分が存在する。しかしながら、第三比較例では、後端面噴出通路７１が径方向外側Ｄｒｏを向く形成面ｍで開口している。このため、第三比較例では、後端面噴出通路７１中で後側通路９０ｉｉと重なり合う部分が後側通路９０ｉｉを基準にしてガスパス面６４ｐとは反対側に位置することになる。よって、第三比較例では、前述したように、冷却効率の高い後端面噴出通路７１の全通路長に渡ってガスパス面６４ｐを効果的に冷却することができない。 In the third comparative example, the rear end surface ejection passage 71 opens toward the radially outer side Dro, and opens at the forming surface m gradually approaching the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. Therefore, in the third comparative example, the rear end surface ejection passage 71 is opened at a portion of the rear passage 90ii located on the axially upstream side Dau relative to the most axially downstream side Dad. For this reason, in the third comparative example, the passage length of the rear end surface ejection passage 71 having a high cooling effect can be lengthened similarly to the above-described embodiment and each of the modified examples. Moreover, in the third comparative example, there is a portion where the rear side passage 90ii overlaps the rear end surface ejection passage 71 when viewed from the radial direction Dr. However, in the third comparative example, the rear end surface ejection passage 71 is opened at the formation surface m facing the radially outer side Dro. Therefore, in the third comparative example, the portion overlapping the rear passage 90ii in the rear end ejection passage 71 is located on the opposite side to the gas path surface 64p with respect to the rear passage 90ii. Therefore, in the third comparative example, as described above, the gas path surface 64p cannot be effectively cooled over the entire length of the rear end surface ejection passage 71 having high cooling efficiency.

図１５を参照して、本実施形態の外側シュラウド６０ｏにおける後側通路９０ｏの断面形状について説明する。 With reference to FIG. 15, the cross-sectional shape of the rear side passage 90o in the outer shroud 60o of the present embodiment will be described.

本実施形態の外側シュラウド６０ｏにおける後側通路９０ｏの断面形状は、不等四角形状である。この後側通路９０ｏの断面形状は、前述の内側シュラウド６０ｉにおける後側通路９０ｉの断面形状を径方向Ｄｒで反転させた形状と実質的に同じである。この後側通路９０ｏは、第一形成面９１ｇ、第二形成面９２ｇ、第三形成面９３ｇ、第四形成面９４ｇを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｏの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ｇに含まれる辺、第二形成面９２ｇに含まれる辺、第三形成面９３ｇに含まれる辺、第四形成面９４ｇに含まれる辺は、いずれも実質的に直線である。また、第一形成面９１ｇ、第二形成面９２ｇ、第三形成面９３ｇ、第四形成面９４ｇは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。第一形成面９１ｇは、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第二形成面９２ｇは、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、第一形成面９１ｇの軸方向上流側Ｄａｕの端から軸方向上流側Ｄａｕに広がっている。この第二形成面９２ｇは、ガスパス面６４ｐと実質的に平行である。第四形成面９４ｇは、第二形成面９２ｇの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向外側Ｄｒｏに広がる。この第四形成面９４ｇは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第三形成面９３ｇは、径方向内側Ｄｒｉを向き、外側反ガスパス面６４ｉｏと実質的に平行である。第三形成面９３ｇの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ｇの径方向外側Ｄｒｏの端につながっている。また、第三形成面９３ｇの軸方向下流側Ｄａｄの端は、第一形成面９１ｇの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 The cross-sectional shape of the rear side passage 90o in the outer shroud 60o of the present embodiment is an irregular square shape. The cross-sectional shape of this rear passage 90o is substantially the same as the above-described inner shroud 60i in which the cross-sectional shape of the rear passage 90i is reversed in the radial direction Dr. The rear passage 90o is defined by a plurality of passage forming surfaces including a first forming surface 91g, a second forming surface 92g, a third forming surface 93g, and a fourth forming surface 94g. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90o, a side included in the first formation surface 91g, a side included in the second formation surface 92g, a side included in the third formation surface 93g, and a fourth formation The sides included in the surface 94g are substantially straight lines. The first forming surface 91g, the second forming surface 92g, the third forming surface 93g, and the fourth forming surface 94g are all curved surfaces that extend in the circumferential direction Dc and gradually bend toward the circumferential direction Dc. The first formation surface 91g faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The second forming surface 92g faces radially outward Dro (opposite the flow path side) and extends from the end of the first forming surface 91g in the axial upstream Dau to the axial upstream Dau. The second forming surface 92g is substantially parallel to the gas path surface 64p. The fourth forming surface 94g extends radially outward Dro from the end of the second forming surface 92g on the axially upstream side Dau. The fourth forming surface 94g is the surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to the inner surface facing the recess 66. The third formation surface 93g faces the radially inner side Dri, and is substantially parallel to the outer anti-gas path surface 64io. The end of the third forming surface 93g on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94g on the radially outer side Dro. The end of the third forming surface 93g on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the first forming surface 91g on the downstream side in the axial direction Dad.

複数の後端面噴出通路７１は、いずれも、第一形成面９１ｇで開口している。従って、外側シュラウド６０ｏに関しても、内側シュラウド６０ｉと同様に、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 Each of the plurality of rear end surface ejection passages 71 is open at the first forming surface 91g. Therefore, also with respect to the outer shroud 60o, similarly to the inner shroud 60i, it is possible to effectively cool the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

外側シュラウド６０ｏにおける後側通路９０ｏの断面形状は、以上のように、不等四角形状を成している必要性はない。以下、外側シュラウド６０ｏにおける後側通路の各種断面形状について、図１６及び図１７を用いて説明する。 As described above, the cross-sectional shape of the rear passageway 90o in the outer shroud 60o does not need to be an irregular square shape. Hereinafter, various cross-sectional shapes of the rear side passage in the outer shroud 60o will be described with reference to FIGS.

まず、図１６を参照して、外側シュラウド６０ｏにおける後側通路の第一変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｏｈの断面形状は、三角形状を成している。このため、この後側通路９０ｏｈは、第一形成面９１ｈ、第三形成面９３ｈ、第四形成面９４ｈを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｏｈの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面９１ｈに含まれる辺、第三形成面９３ｈに含まれる辺、第四形成面９４ｈに含まれる辺は、いずれも、実質的に直線である。また、第一形成面９１ｈ、第三形成面９３ｈ、第四形成面９４ｈは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。本変形例の第一形成面９１ｈは、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる。第四形成面９４ｈは、第一形成面９１ｈの軸方向上流側Ｄａｕの端から径方向外側Ｄｒｏに広がる。この第四形成面９４ｈは、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と実質的に平行である。第三形成面９３ｈは、径方向内側Ｄｒｉを向き、反ガスパス面６４ｉと実質的に平行である。第三形成面９３ｈの軸方向上流側Ｄａｕの端は、第四形成面９４ｈの径方向外側Ｄｒｏの端につながっている。また、第三形成面９３ｈの軸方向下流側Ｄａｄの端は、第一形成面９１ｈの軸方向下流側Ｄａｄの端につながっている。 First, a first modified example of the rear passage in the outer shroud 60o will be described with reference to FIG.
The cross-sectional shape of the rear-side passage 90 oh of the present modified example has a triangular shape. For this reason, the rear passage 90oh is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91h, the third forming surface 93h, and the fourth forming surface 94h. Of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90oh, the side included in the first forming surface 91h, the side included in the third forming surface 93h, and the side included in the fourth forming surface 94h are all included. , Substantially straight. Each of the first forming surface 91h, the third forming surface 93h, and the fourth forming surface 94h is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 91h of this modification faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. The fourth forming surface 94h extends radially outward Dro from the end of the first forming surface 91h on the axially upstream side Dau. The fourth forming surface 94h is a surface of the rear wall 65b and is substantially parallel to an inner surface facing the concave portion 66. The third forming surface 93h faces the radially inner side Dri, and is substantially parallel to the anti-gas path surface 64i. The end of the third forming surface 93h on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the fourth forming surface 94h on the radially outer side Dro. The end of the third forming surface 93h on the downstream side in the axial direction Dad is connected to the end of the first forming surface 91h on the downstream side in the axial direction Dad.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｈで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路９０ｏｈの断面形状は、以上のように四角形状である必要なく、三角形状であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。また、後側通路の断面形状は、図１１に示す内側シュラウド６０ｉにおける後側通路９０ｉｄのように、四角形よりも辺の数が多い多角形状であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially outer side Dro (opposite to the flow path side), and is opened at the first forming surface 91h gradually moving away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, the cross-sectional shape of the rear passage 90oh does not need to be square as described above, and even if it is triangular, the same effect as in the above embodiment can be obtained. Further, even when the cross-sectional shape of the rear passage is a polygonal shape having a larger number of sides than a square, as in the rear passage 90id in the inner shroud 60i shown in FIG. be able to.

次に、図１７を参照して、外側シュラウド６０ｏにおける後側通路の第二変形例について説明する。
本変形例の後側通路９０ｏｉも、第一変形例の後側通路９０ｏｈと同様、第一形成面９１ｉ、第三形成面９３ｉ、第四形成面９４ｉを含む複数の通路形成面で画定される。この後側通路９０ｏｉの通路断面を形成する複数の辺のうち、第三形成面９３ｉに含まれる辺、第四形成面９４ｉに含まれる辺は、いずれも、実質的に直線である。また、第三形成面９３ｉ、第四形成面９４ｉは、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。但し、本変形例の第一形成面９１ｉは、第一変形例と同様に、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかるものの、後側通路９０ｏｉの通路断面を形成する辺のうち、第一形成面９１ｉに含まれる辺は、後側通路９０ｏｉの内側から外側に向かって凸の滑らかの曲線である。 Next, a second modification of the rear side passage in the outer shroud 60o will be described with reference to FIG.
Similarly to the rear passage 90 oh of the first modification, the rear passage 90 oi of the present modification is also defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 91 i, the third forming surface 93 i, and the fourth forming surface 94 i. . Of the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage 90oi, the side included in the third forming surface 93i and the side included in the fourth forming surface 94i are substantially straight lines. Each of the third forming surface 93i and the fourth forming surface 94i is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. However, like the first modification, the first forming surface 91i of the present modification faces the radially outer Dro (opposite the flow path side), and gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. Of the sides forming the passage cross section of the rear passage 90oi, the side included in the first formation surface 91i is a smooth curve that is convex from the inside to the outside of the rear passage 90oi.

本変形例でも、後端面噴出通路７１は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄに向かうに連れて次第にガスパス面６４ｐから遠ざかる第一形成面９１ｉで開口している。従って、本変形例でも、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。よって、後側通路９０ｏｉの通路断面を形成する辺のうち、第一形成面９１ｉに含まれる辺が曲線であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。また、図１３に示す内側シュラウド６０ｉにおける後側通路９０ｉｆのように、後側通路の通路断面を形成する複数の辺のうち、一の形成面に含まれる辺が直線で、残りの形成面に含まれる辺の全てが曲線であっても、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。 Also in this modified example, the rear end surface ejection passage 71 faces the radially outer side Dro (opposite to the flow path side), and opens at the first forming surface 91i that gradually moves away from the gas path surface 64p toward the axially downstream side Dad. . Therefore, also in this modification, the portion of the gas path surface 64p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac. Therefore, even if the side included in the first formation surface 91i among the sides forming the passage cross section of the rear side passage 90oi is a curve, the same effect as in the above embodiment can be obtained. Further, as in a rear side passage 90if in the inner shroud 60i shown in FIG. 13, of a plurality of sides forming a passage cross section of the rear side passage, a side included in one forming surface is a straight line, and the remaining forming surface is straight. Even if all the included sides are curved, the same effect as in the above embodiment can be obtained.

以上のように、本実施形態の外側シュラウド６０ｏにおける後側通路９０ｏも、内側シュラウド６０ｉにおける後側通路９０ｉと同様の各種変形例が考えられる。 As described above, the rear-side passage 90o in the outer shroud 60o of the present embodiment can also include various modifications similar to the rear-side passage 90i in the inner shroud 60i.

上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの第一変形例について、図１８及び図１９を参照して説明する。なお、図１８は、本変形例の内側シュラウド６０ｉａを径方向外側Ｄｒｏから見た平面図であり、図１９は、図１８におけるＸIＸ−ＸIＸ線断面図である。 A first modification of the inner shroud 60i in the above embodiment will be described with reference to FIGS. FIG. 18 is a plan view of the inner shroud 60ia of the present modification as viewed from the radially outer side Dro, and FIG. 19 is a sectional view taken along line XIX-XIX in FIG.

本変形例の内側シュラウド６０ｉａにも、上記実施形態の内側シュラウド６０ｉと同様に、後側通路９０ｉ及び複数の後端面噴出通路７１が形成されている。 Similarly to the inner shroud 60i of the above embodiment, the inner shroud 60ia of the present modification also has a rear passage 90i and a plurality of rear end face ejection passages 71 formed therein.

変形例の内側シュラウド６０ｉａには、後側通路９０ｉに連通し、ガスパス面６４ｐで開口する複数の第一ガスパス面噴出通路７２が形成されている。複数の第一ガスパス面噴出通路７２は、いずれも、後側通路９０ｉを形成する通路形成面のうち、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向く第二形成面９２で開口している。複数の第一ガスパス面噴出通路７２におけるガスパス面６４ｐでの開口は、翼体５１の後縁部５３よりも軸方向下流側Ｄａｄの領域で内側シュラウド本体６１ｉの後端面６２ｂに沿って周方向Ｄｃに並んでいる。 A plurality of first gas path surface ejection passages 72 communicating with the rear side passage 90i and opening at the gas path surface 64p are formed in the inner shroud 60ia of the modified example. Each of the plurality of first gas path surface ejection passages 72 is open at the second formation surface 92 facing the radially inner side Dri (opposite the flow passage side) of the passage formation surface forming the rear passage 90i. The openings of the plurality of first gas path surface ejection passages 72 at the gas path surface 64p are located in the area downstream of the trailing edge 53 of the wing body 51 in the axial direction Dad along the rear end surface 62b of the inner shroud main body 61i in the circumferential direction Dc. Lined up.

本変形例の内側シュラウド６０ｉａには、さらに、内側キャビティ６７に連通し、ガスパス面６４ｐで開口する複数の第二ガスパス面噴出通路７３が形成されている。複数の第二ガスパス面噴出通路７３は、後壁６５ｂの面であって凹部６６に面する内面と、この凹部６６の底面との角の近傍で開口している。また、複数の第二ガスパス面噴出通路７３は、後壁６５ｂの面であって凹部６６内の内側キャビティ６７（図４参照）に面する内面の底面側の部分で開口してもよいし、この凹部６６の底面中であって後壁６５ｂ側の部分で開口してもよい。複数の第二ガスパス面噴出通路７３におけるガスパス面６４ｐの開口は、翼体５１の後縁部５３よりも軸方向下流側Ｄａｄで、且つ第一ガスパス面噴出通路７２におけるガスパス面６４ｐでの開口よりも軸方向上流側Ｄａｕの領域で、内側シュラウド本体６１ｉの後端面６２ｂに沿って周方向Ｄｃに並んでいる。 A plurality of second gas path surface ejection passages 73 communicating with the inner cavity 67 and opening at the gas path surface 64p are further formed in the inner shroud 60ia of the present modified example. The plurality of second gas path surface ejection passages 73 are open in the vicinity of the corner between the inner surface of the rear wall 65b facing the concave portion 66 and the bottom surface of the concave portion 66. In addition, the plurality of second gas path surface ejection passages 73 may be opened at a portion on the bottom surface side of the inner surface facing the inner cavity 67 (see FIG. 4) in the concave portion 66 on the surface of the rear wall 65b. The opening may be provided in the bottom surface of the concave portion 66 and at a portion on the side of the rear wall 65b. The openings of the gas path surfaces 64p in the plurality of second gas path surface ejection passages 73 are located on the downstream side in the axial direction Dad from the trailing edge 53 of the wing body 51, and the openings of the first gas path surface ejection passages 72 in the gas path surface 64p. Also in the area on the axially upstream side Dau, they are arranged in the circumferential direction Dc along the rear end face 62b of the inner shroud main body 61i.

複数の第一ガスパス面噴出通路７２におけるガスパス面６４ｐでの開口、及び複数の第二ガスパス面噴出通路７３におけるガスパス面６４ｐでの開口は、いずれも、ガスパス面６４ｐ中で周方向Ｄｃにおける中領域に形成されており、ガスパス面６４ｐ中で周方向腹側Ｄｃｐの腹側領域及びガスパス面６４ｐ中で周方向背側Ｄｃｎの背側領域には、形成されていない。また、複数の第一ガスパス面噴出通路７２、及び複数の第二ガスパス面噴出通路７３は、いずれも、ガスパス面６４ｐに近づくに連れて次第に軸方向下流側Ｄａｄに向くようガスパス面６４ｐに対して傾斜している。なお、中領域、腹側領域及び背側領域の意義については、後述する。 Each of the openings at the gas path surface 64p in the plurality of first gas path surface ejection passages 72 and the openings at the gas path surface 64p in the plurality of second gas path surface ejection passages 73 is a middle region in the circumferential direction Dc in the gas path surface 64p. In the gas path surface 64p, the ventral region of the circumferential ventral side Dcp and the gas path surface 64p of the circumferential dorsal side Dcn are not formed. Further, each of the plurality of first gas path surface ejection passages 72 and the plurality of second gas path surface ejection passages 73 is disposed on the gas path surface 64p so as to gradually face the axially downstream side Dad as approaching the gas path surface 64p. It is inclined. The significance of the middle, ventral, and dorsal regions will be described later.

後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃの一部は、複数の第一ガスパス面噴出通路７２に流入する。複数の第一ガスパス面噴出通路７２に流入した冷却空気Ａｃは、燃焼ガス流路４９に流出する。この際、この冷却空気Ａｃは、ガスパス面６４ｐに沿って流れ、このガスパス面６４ｐをフィルム冷却する。また、内側キャビティ６７内の冷却空気Ａｃの一部は、複数の第二ガスパス面噴出通路７３に流入する。複数の第二ガスパス面噴出通路７３に流入した冷却空気Ａｃは、燃焼ガス流路４９に流出する。この際、この冷却空気Ａｃは、ガスパス面６４ｐに沿って流れ、このガスパス面６４ｐをフィルム冷却する。 Part of the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i flows into the plurality of first gas path surface ejection passages 72. The cooling air Ac that has flowed into the plurality of first gas path surface ejection passages 72 flows out to the combustion gas passage 49. At this time, the cooling air Ac flows along the gas path surface 64p to cool the gas path surface 64p. Further, a part of the cooling air Ac in the inner cavity 67 flows into the plurality of second gas path surface ejection passages 73. The cooling air Ac that has flowed into the plurality of second gas path surface discharge passages 73 flows out to the combustion gas flow path 49. At this time, the cooling air Ac flows along the gas path surface 64p to cool the gas path surface 64p.

腹側通路７８ｐからの冷却空気Ａｃは、後側通路９０ｉの周方向腹側Ｄｃｐの端から後側通路９０ｉ内に流入する。この冷却空気Ａｃは、後側通路９０ｉ内を周方向背側Ｄｃｎに流れる過程で、順次、複数の後端面噴出通路７１に流入する。また、背側通路７８ｎからの冷却空気Ａｃは、後側通路９０ｉの周方向背側Ｄｃｎの端から後側通路９０ｉ内に流入する。この冷却空気Ａｃは、後側通路９０ｉ内を周方向腹側Ｄｃｐに流れる過程で、順次、複数の後端面噴出通路７１に流入する。このため、後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの中領域で流れる冷却空気Ａｃの流量は、後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの両端側で流れる冷却空気Ａｃの流量よりも少なくなる。このように、後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの中領域で流れる冷却空気Ａｃの流量が少なくなると、後側通路９０ｉにおける周方向の中領域で流れる冷却空気Ａｃの流速は、後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの両端側で流れる冷却空気Ａｃの流速よりも少なくなる。従って、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃと内側シュラウド本体６１ｉとの間の熱伝達率は、後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの中領域が後側通路９０ｉにおける周方向Ｄｃの両端側よりも小さくなる。しかも、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃは、周方向Ｄｃの両端側から周方向Ｄｃの中領域に流れる過程で次第に加熱される。このため、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃによる対流冷却の効果は、周方向Ｄｃの両端側よりも周方向Ｄｃの中領域で低くなる。 The cooling air Ac from the vent passage 78p flows into the rear passage 90i from the end of the rear passage 90i in the circumferential vent Dcp. The cooling air Ac flows into the rear end face ejection passages 71 sequentially in the process of flowing in the rear passage 90i to the circumferential back Dcn. The cooling air Ac from the rear passage 78n flows into the rear passage 90i from the end of the rear passage 90i in the circumferential back Dcn. The cooling air Ac flows into the rear end face ejection passages 71 sequentially in the process of flowing in the rear passage 90i to the circumferential ventral side Dcp. For this reason, the flow rate of the cooling air Ac flowing in the middle area in the circumferential direction Dc in the rear passage 90i is smaller than the flow rate of the cooling air Ac flowing at both ends in the circumferential direction Dc in the rear passage 90i. As described above, when the flow rate of the cooling air Ac flowing in the middle region in the circumferential direction Dc in the rear passage 90i decreases, the flow velocity of the cooling air Ac flowing in the circumferential middle region in the rear passage 90i becomes larger. The flow velocity of the cooling air Ac flowing at both ends in the circumferential direction Dc is smaller than the flow velocity. Therefore, the heat transfer coefficient between the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i and the inner shroud main body 61i is such that the middle region of the rear passage 90i in the circumferential direction Dc is larger than the both ends of the rear passage 90i in the circumferential direction Dc. Become smaller. Moreover, the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i is gradually heated in the process of flowing from both ends in the circumferential direction Dc to the middle region in the circumferential direction Dc. For this reason, the effect of the convection cooling by the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i is lower in the middle region in the circumferential direction Dc than at both ends in the circumferential direction Dc.

翼体５１の背側面５４に沿って流れる燃焼ガスＧの流路長は、翼体５１の腹側面５５に沿って流れる燃焼ガスＧの流路長よりも長い。このため、翼体５１の背側面５４に沿って流れる燃焼ガスＧの流速は、翼体５１の腹側面５５に沿って流れる燃焼ガスＧの流速よりも速い。また、翼体５１の背側面５４に沿って流れた燃焼ガスＧは、その後、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向Ｄｃの中領域でも、高い流速で流れる。よって、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向Ｄｃの中領域では、燃焼ガスＧとガスパス面６４ｐとの間の熱伝達率が高くなり、他の部分に比べて燃焼ガスＧにより加熱され易い。 The flow path length of the combustion gas G flowing along the back side surface 54 of the wing body 51 is longer than the flow path length of the combustion gas G flowing along the ventral side surface 55 of the wing body 51. Therefore, the flow velocity of the combustion gas G flowing along the back side surface 54 of the wing body 51 is higher than the flow velocity of the combustion gas G flowing along the ventral side surface 55 of the wing body 51. Further, the combustion gas G flowing along the back side surface 54 of the wing body 51 thereafter flows at a high flow rate even in a portion near the rear end surface 62b in the gas path surface 64p and in the middle region in the circumferential direction Dc. Therefore, in a portion near the rear end surface 62b in the gas path surface 64p and in the middle region in the circumferential direction Dc, the heat transfer coefficient between the combustion gas G and the gas path surface 64p increases, and the combustion gas G Easy to heat.

以上のように、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向Ｄｃの中領域では、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃによる対流冷却の効果が低い上に、燃焼ガスＧにより加熱され易い。 As described above, in the portion near the rear end surface 62b in the gas path surface 64p and in the middle region in the circumferential direction Dc, the effect of the convective cooling by the cooling air Ac flowing through the rear side passage 90i is low, and the gas is heated by the combustion gas G. Easy to do.

そこで、本変形例では、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向Ｄｃの中領域の冷却能力を高めるため、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向Ｄｃの中領域で開口する複数の第一ガスパス面噴出通路７２及び複数の第二ガスパス面噴出通路７３を設けている。 Therefore, in the present modification, in order to increase the cooling capacity in the portion near the rear end face 62b in the gas path surface 64p and in the middle region in the circumferential direction Dc, in the portion near the rear end face 62b in the gas path surface 64p and in the circumferential direction Dc. A plurality of first gas path surface ejection passages 72 and a plurality of second gas path surface ejection passages 73 opening in the middle region are provided.

なお、本変形例では、複数の第一ガスパス面噴出通路７２と複数の第二ガスパス面噴出通路７３とを設けているが、いずれか一方のガスパス面噴出通路のみを設けてもよい。 In this modification, the plurality of first gas path surface ejection passages 72 and the plurality of second gas path surface ejection passages 73 are provided, but only one of the gas path surface ejection passages may be provided.

また、本変形例では、複数の第一ガスパス面噴出通路７２におけるガスパス面６４ｐでの開口は、周方向Ｄｃに一列に並んでいる。しかしながら、周方向Ｄｃに並ぶ開口の列は、複数あってもよい。また、本変形例では、複数の第二ガスパス面噴出通路７３におけるガスパス面６４ｐでの開口も、周方向Ｄｃに一列に並んでいる。しかしながら、周方向Ｄｃに並ぶこの開口の列も、複数あってもよい。 In this modification, the openings on the gas path surface 64p of the plurality of first gas path surface ejection passages 72 are arranged in a line in the circumferential direction Dc. However, there may be a plurality of rows of openings arranged in the circumferential direction Dc. In this modification, the openings on the gas path surface 64p in the plurality of second gas path surface ejection passages 73 are also arranged in a line in the circumferential direction Dc. However, there may be a plurality of rows of the openings arranged in the circumferential direction Dc.

また、本変形例では、複数の第一ガスパス面噴出通路７２を後側通路９０ｉの第二形成面９２で開口させている。しかしながら、図８〜図１３に示す後側通路の各種変形例で、通路形成面として第二形成面を有していないもの関しては、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向く形成面中であって、後端面噴出通路７１における後側通路との連通位置よりも軸方向上流側Ｄａｕの位置で開口させるとよい。 In the present modification, the plurality of first gas path surface ejection passages 72 are opened at the second formation surface 92 of the rear passage 90i. However, in the various modified examples of the rear passage shown in FIGS. 8 to 13, which do not have the second formation surface as the passage formation surface, the inside of the formation surface facing the radially inner side Dri (opposite to the flow passage). It is preferable to open the rear end face ejection passage 71 at a position Dau on the upstream side in the axial direction from the communication position with the rear passage.

また、本変形例は、内側シュラウド６０ｉの変形例であるが、外側シュラウド６０ｏに対しても、本変形例と同様に、複数の第一ガスパス面噴出通路７２、及び／又は、複数の第二ガスパス面噴出通路７３を設けてもよい。 Further, this modification is a modification of the inner shroud 60i, but also for the outer shroud 60o, similarly to the present modification, the plurality of first gas path surface ejection passages 72 and / or the plurality of second shrouds 60i. A gas path surface ejection passage 73 may be provided.

上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの第二変形例について、図２０を参照して説明する。なお、図２０は、上記実施形態を示す図４におけるＶ−Ｖ線断面図に相当する断面図である。 A second modification of the inner shroud 60i in the above embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 20 is a cross-sectional view corresponding to the cross-sectional view taken along line VV in FIG. 4 showing the above embodiment.

本変形例の内側シュラウド６０ｉｂにも、上記実施形態の内側シュラウド６０ｉと同様に、後側通路９０ｉ及び複数の後端面噴出通路７１が形成されている。但し、本変形例の後側通路９０ｉは、腹側連通路７４ｐ及び背側連通路７４ｎにより、内側キャビティ６７と連通している。 Similarly to the inner shroud 60i of the above-described embodiment, the inner shroud 60ib of the present modification is also formed with a rear passage 90i and a plurality of rear end surface ejection passages 71. However, the rear side passage 90i of the present modification communicates with the inner cavity 67 by the ventral communication passage 74p and the back communication passage 74n.

腹側連通路７４ｐは、後壁６５ｂの凹部６６に面する面と腹側壁６５ｐの凹部６６に面する面との角の近傍で、外側キャビティ６６ａ又は内側キャビティ６７に開口している。この腹側連通路７４ｐは、後側通路９０ｉにおける周方向腹側Ｄｃｐの端につながっている。また、背側連通路７４ｎは、後壁６５ｂの凹部６６に面する面と背側壁６５ｎの凹部６６に面する面との角の近傍で、外側キャビティ６６ａ又は内側キャビティ６７に開口している。この背側連通路７４ｎは、後側通路９０ｉにおける周方向背側Ｄｃｎの端につながっている。 The abdominal communication path 74p is open to the outer cavity 66a or the inner cavity 67 near the corner between the surface of the rear wall 65b facing the recess 66 and the surface of the abdominal side wall 65p facing the recess 66. The ventral communication passage 74p is connected to an end of the rear ventilating passage 90i in the circumferential ventral direction Dcp. The back communication path 74n is open to the outer cavity 66a or the inner cavity 67 near the corner between the surface of the rear wall 65b facing the recess 66 and the surface of the rear wall 65n facing the recess 66. The back side communication passage 74n is connected to an end of the back side passage 90i on the circumferential back side Dcn.

本変形例のように、後側通路９０ｉに冷却空気Ａｃを供給する通路が上記実施形態と異なっていても、上記実施形態と同様に、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 Even if the passage for supplying the cooling air Ac to the rear passage 90i is different from that of the above-described embodiment as in the present modification, similarly to the above-described embodiment, without increasing the flow rate of the cooling air Ac, the gas path surface 64p Can be cooled effectively in the axially downstream side Dad.

なお、本変形例の内側シュラウド６０ｉｂにおいても、第一変形例の内側シュラウド６０ｉａと同様に、複数の第一ガスパス面噴出通路７２、及び／又は、複数の第二ガスパス面噴出通路７３を設けてもよい。また、本変形例において、外側キャビティ６６ａからインピンジ板８１を通過して内側キャビティ６７に流入した冷却空気Ａｃの圧力が低いため、内側キャビティ６７から背側連通路７４ｎ、腹側連通路７４ｐ及び後側通路９０ｉを介して後端面噴出通路７１に流入する冷却空気Ａｃの差圧が十分に確保できず、冷却能力が不足する場合がある。その場合は、背側連通路７４ｎ又は腹側連通路７４ｐを、内側キャビティ６７より冷却空気Ａｃの圧力が高い外側キャビティ６６ａの内面に接続することにより、後端面噴出通路７１を流れる冷却空気Ａｃの差圧が十分に確保できるので、冷却能力不足を解消できる。 In addition, also in the inner shroud 60ib of this modification, similarly to the inner shroud 60ia of the first modification, a plurality of first gas path surface ejection passages 72 and / or a plurality of second gas path surface ejection passages 73 are provided. Is also good. Further, in this modification, since the pressure of the cooling air Ac flowing from the outer cavity 66a through the impingement plate 81 and flowing into the inner cavity 67 is low, the rear communication path 74n, the abdominal communication path 74p, and In some cases, the differential pressure of the cooling air Ac flowing into the rear end surface ejection passage 71 through the side passage 90i cannot be sufficiently secured, and the cooling capacity may be insufficient. In that case, by connecting the back communication path 74n or the abdomen communication path 74p to the inner surface of the outer cavity 66a where the pressure of the cooling air Ac is higher than that of the inner cavity 67, the cooling air Ac flowing through the rear end surface ejection passage 71 is connected. Since a sufficient differential pressure can be ensured, it is possible to eliminate insufficient cooling capacity.

また、本変形例は、内側シュラウド６０ｉの変形例であるが、外側シュラウド６０ｏに対しても、本変形例と同様に、腹側連通路７４ｐ及び背側連通路７４ｎから後側通路９０ｏに冷却空気Ａｃを供給してもよい。 This modification is a modification of the inner shroud 60i, but also cools the outer shroud 60o from the abdominal communication passage 74p and the back communication passage 74n to the rear passage 90o, similarly to this modification. Air Ac may be supplied.

上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの第三変形例について、図２１を参照して説明する。なお、図２１は、上記実施形態を示す図４におけるＶ−Ｖ線断面図に相当する断面図である。 A third modification of the inner shroud 60i in the above embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 21 is a cross-sectional view corresponding to the cross-sectional view taken along line VV in FIG. 4 showing the above embodiment.

本変形例の内側シュラウド６０ｉｃにも、上記実施形態の内側シュラウド６０ｉと同様に、後側通路９０ｉ（第一側通路）及び複数の後端面噴出通路７１が形成されている。 Similarly to the inner shroud 60i of the above embodiment, the inner shroud 60ic of the present modification is also formed with a rear passage 90i (first side passage) and a plurality of rear end surface ejection passages 71.

ここで、内側シュラウド本体６１ｉの後端面６２ｂ中で、背側端面６３ｎとの縁及び腹側端面６３ｐの縁を含まない領域を中領域ＭＰとする。また、後端面６２ｂ中で背側端面６３ｎとの縁を含み中領域ＭＰと周方向Ｄｃ（第一方向）で隣接する領域を背側領域ＮＰとする。さらに、後端面６２ｂ中で腹側端面６３ｐとの縁を含み中領域ＭＰと周方向Ｄｃで隣接する領域を腹側領域ＰＰとする。各領域ＭＰ，ＮＰ，ＰＰには、周方向Ｄｃに並ぶ３以上の後端面噴出通路７１の開口が形成されてもよい。また、複数の後端面噴出通路７１の断面形状は、いずれも円形であり、内径が互いに同じであるものとする。よって、複数の端面噴出通路の濡れ縁長さｓは、互いに同じである。なお、濡れ縁長さｓとは、通路断面で流体に接している壁面の長さである。例えば、通路断面が円形の場合、濡れ縁長さはこの円の円周長である。 Here, in the rear end face 62b of the inner shroud main body 61i, an area that does not include the edge with the dorsal end face 63n and the edge of the abdominal end face 63p is defined as a middle area MP. In addition, a region including the edge of the rear end surface 63n in the rear end surface 62b and adjacent to the middle region MP in the circumferential direction Dc (first direction) is defined as a back region NP. Further, a region including the edge of the abdominal end surface 63p in the rear end surface 62b and adjacent to the middle region MP in the circumferential direction Dc is referred to as an abdominal region PP. In each of the regions MP, NP, PP, three or more openings of the rear end surface ejection passage 71 arranged in the circumferential direction Dc may be formed. Further, the cross-sectional shape of each of the plurality of rear end surface ejection passages 71 is circular, and the inside diameters are the same. Therefore, the wetted edge lengths s of the plurality of end surface ejection passages are the same. The wetted edge length s is the length of the wall surface in contact with the fluid in the cross section of the passage. For example, if the passage cross section is circular, the wet edge length is the circumference of this circle.

中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔は、ｐ１である。背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔、及び、腹側領域ＰＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔は、ｐ２である。中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔ｐ１は、背側領域ＮＰ及び腹側領域ＰＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔ｐ２より小さい。 The interval between the openings of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the middle area MP is p1. The interval between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the back region NP and the interval between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the abdominal region PP are p2. The interval p1 between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the middle region MP is smaller than the interval p2 between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the back region NP and the ventral region PP.

また、ここで、複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔ｐに対する複数の後端面噴出通路７１の濡れ縁長さｓの割合を開口密度（ｓ／ｐ）とする。この場合、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度は、（ｓ／ｐ１）になる。また、腹側領域ＰＰ及び背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度は、（ｓ／ｐ２）になる。よって、本変形例では、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度（ｓ／ｐ１）は、腹側領域ＰＰ及び背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度（ｓ／ｐ２）よりも高い。 Here, the ratio of the wet edge length s of the plurality of rear end face ejection passages 71 to the interval p between the openings of the plurality of rear end face ejection paths 71 is defined as the opening density (s / p). In this case, the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the middle region MP is (s / p1). Further, the opening density of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the abdominal region PP and the dorsal region NP is (s / p2). Therefore, in the present modified example, the opening density (s / p1) of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the middle region MP is equal to the opening density (s / p1) of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the abdominal region PP and the dorsal region NP. / P2).

前述したように、ガスパス面６４ｐ中の後端面６２ｂ寄りの部分で且つ周方向の中領域では、後側通路９０ｉを流れる冷却空気Ａｃによる対流冷却の効果が低い上に、燃焼ガスＧにより加熱され易い。 As described above, in the portion near the rear end surface 62b in the gas path surface 64p and in the circumferential middle region, the effect of convective cooling by the cooling air Ac flowing through the rear passage 90i is low, and the gas is heated by the combustion gas G. easy.

そこで、本変形例では、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度を、腹側領域ＰＰ及び背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度よりも高くして、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１による冷却効果を、腹側領域ＰＰ及び背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１による冷却効果よりも高めている。 Therefore, in the present modified example, the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the middle region MP is set higher than the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the abdominal region PP and the back region NP. The cooling effect of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the region MP is higher than the cooling effect of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the abdominal region PP and the back region NP.

なお、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度は、腹側領域ＰＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度と、背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度とのうち、一方の領域の開口密度より高く、他方の領域の開口密度と同じであってもよい。 The opening density of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the middle region MP is the opening density of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the abdominal region PP and the opening density of the plurality of rear end face ejection passages 71 in the back side region NP. And the aperture density of one of the regions may be higher than the aperture density of the other region.

また、中領域ＭＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度は、この中領域ＭＰ内で変わってもよい。同様に、腹側領域ＰＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度も、腹側領域ＰＰ内で変わってもよく、背側領域ＮＰにおける複数の後端面噴出通路７１の開口密度も、背側領域ＮＰ内で変わってもよい。 Further, the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the middle region MP may be changed in the middle region MP. Similarly, the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the abdominal region PP may be changed in the abdominal region PP, and the opening density of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the back region NP is also different from the back side. It may change within the region NP.

また、本変形例では、ある領域内の開口密度を高めるため、この領域内の複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔ｐを、他の領域内の複数の後端面噴出通路７１の開口の間隔ｐよりも小さくしている。しかしながら、ある領域内の開口密度を高めるため、この領域内の複数の後端面噴出通路７１の濡れ縁長さｓを、他の領域内の複数の後端面噴出通路７１の濡れ縁長さｓより長くしてもよい。 In this modification, in order to increase the opening density in a certain region, the interval p between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in this region is set to be equal to the distance between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages 71 in the other region. It is smaller than the interval p. However, in order to increase the opening density in a certain area, the wet edge length s of the plurality of rear end face ejection passages 71 in this area is made longer than the wet edge length s of the plurality of rear end face ejection paths 71 in another area. You may.

また、本変形例の内側シュラウド６０ｉｃにおいても、第一変形例の内側シュラウド６０ｉａと同様に、複数の第一ガスパス面噴出通路７２、及び／又は、複数の第二ガスパス面噴出通路７３を設けてもよい。また、本変形例の内側シュラウド６０ｉｃにおいても、第二変形例の内側シュラウド６０ｉｂと同様に、腹側連通路７４ｐ及び背側連通路７４ｎから後側通路９０ｉに冷却空気Ａｃを供給してもよい。 Also, in the inner shroud 60ic of the present modified example, similarly to the inner shroud 60ia of the first modified example, a plurality of first gas path surface ejection passages 72 and / or a plurality of second gas path surface ejection passages 73 are provided. Is also good. Also, in the inner shroud 60ic of this modification, similarly to the inner shroud 60ib of the second modification, the cooling air Ac may be supplied from the abdominal communication passage 74p and the back communication passage 74n to the rear passage 90i. .

また、本変形例は、内側シュラウド６０ｉの変形例であるが、外側シュラウド６０ｏに対しても、複数の後端面噴出通路７１における後端面６２ｂでの開口密度を、本変形例と同様に、設定してもよい。 Although the present modification is a modification of the inner shroud 60i, the opening density at the rear end face 62b in the plurality of rear end face ejection passages 71 is set for the outer shroud 60o in the same manner as this modification. May be.

また、以上では、いずれも、後側通路９０ｉを設けると共に、この後側通路９０ｉに対して複数の後端面噴出通路７１を連通させる場合の例である。しかしながら、例えば、腹側通路７８ｐや背側通路７８ｎに対して、周方向端面６３で開口する複数の側端面噴出通路を連通させる場合も以上と同様にしてもよい。すなわち、腹側通路７８ｐや背側通路７８ｎを形成する通路形成面のうち、反流路側を向き周方向端面６３に近づくに連れて次第に反ガスパス面６４ｉから遠ざかる第一形成面で、複数の側端面噴出通路を開口させてもよい。 Further, the above is an example in which the rear side passage 90i is provided and a plurality of rear end face ejection passages 71 communicate with the rear side passage 90i. However, for example, the case where a plurality of side end surface ejection passages opened at the circumferential end surface 63 communicate with the abdominal passage 78p and the back passage 78n may be the same as above. In other words, of the passage forming surfaces forming the ventral passage 78p and the back passage 78n, the first forming surface facing the opposite flow path side and gradually moving away from the anti-gas path surface 64i as approaching the circumferential end surface 63 includes a plurality of sides. The end ejection passage may be opened.

「動翼の実施形態」
以下、本発明に係る動翼の実施形態及び各種変形例について、図２２〜図２４を参照して説明する。なお、以下で説明する動翼は、いずれも、上記「ガスタービンの実施形態」で説明した動翼の具体例である。 "Embodiment of rotor blade"
Hereinafter, embodiments and various modifications of the moving blade according to the present invention will be described with reference to FIGS. Each of the moving blades described below is a specific example of the moving blade described in the above “Embodiment of Gas Turbine”.

図２２に示すように、本実施形態の動翼１５０は、径方向Ｄｒに延びる翼体１５１と、翼体１５１の径方向内側Ｄｒｉに形成されているプラットフォーム１６０と、プラットフォーム１６０の径方向内側Ｄｒｉに形成されている翼根１５７と、を有している。翼体１５１は、燃焼ガス流路４９（図２参照）内に配置されている。プラットフォーム１６０は、環状の燃焼ガス流路４９の径方向内側Ｄｒｉの位置を画定する。よって、プラットフォーム１６０は、燃焼ガス流路４９の一部を画定する流路形成板である。 As shown in FIG. 22, the moving blade 150 of the present embodiment includes a wing body 151 extending in the radial direction Dr, a platform 160 formed on the radially inner side Dri of the wing body 151, and a radially inner Dri of the platform 160. And a blade root 157 formed at the bottom. The wing body 151 is disposed in the combustion gas flow path 49 (see FIG. 2). The platform 160 defines the position of the radial inside Dri of the annular combustion gas flow path 49. Therefore, the platform 160 is a flow path forming plate that defines a part of the combustion gas flow path 49.

翼体１５１は、翼形を成す。この翼体１５１は、軸方向上流側Ｄａｕの端部が前縁部１５２を成し、軸方向下流側Ｄａｄの端部が後縁部１５３を成す。この翼体１５１の表面で、周方向Ｄｃを向く面のうち、凸状の面が背側面１５４（＝負圧面）を成し、凹状の面が腹側面１５５（＝正圧面）を成す。なお、以下の説明の都合上、周方向Ｄｃで翼体１５１の腹側（＝正圧面側）を周方向腹側Ｄｃｐ、翼体１５１の背側（＝負圧面側）を周方向背側Ｄｃｎとする。この動翼１５０の周方向背側Ｄｃｎは、ロータ軸３２の回転方向前側である。一方、静翼５０の周方向背側Ｄｃｎは、ロータ軸３２の回転方向後側である。なお、この動翼１５０の周方向背側Ｄｃｎは、周方向Ｄｃにおいて、静翼５０の周方向背側Ｄｃｎとは逆側である。 The wing body 151 has an airfoil shape. In the wing body 151, the end on the axially upstream side Dau forms a leading edge 152, and the end on the axially downstream side Dad forms a trailing edge 153. On the surface of the wing body 151, of the surfaces facing the circumferential direction Dc, the convex surface forms the back surface 154 (= suction surface), and the concave surface forms the ventral surface 155 (= pressure surface). For convenience of the following description, the ventral side (= pressure side) of the wing body 151 in the circumferential direction Dc is the circumferential ventral side Dcp, and the back side (= the suction side) of the wing body 151 is the circumferential back side Dcn. And The circumferential back side Dcn of the rotor blade 150 is the front side in the rotation direction of the rotor shaft 32. On the other hand, the circumferential back side Dcn of the stationary blade 50 is a rear side in the rotation direction of the rotor shaft 32. The circumferential back Dcn of the moving blade 150 is opposite to the circumferential back Dcn of the stationary blade 50 in the circumferential direction Dc.

プラットフォーム１６０は、軸方向Ｄａ及び周方向Ｄｃに広がる板状のプラットフォーム本体１６１と、プラットフォーム本体１６１の軸方向下流側Ｄａｄの端から軸方向下流側Ｄａｄに突出する後突出部１６７ｂと、プラットフォーム本体１６１の軸方向上流側Ｄａｕの端から軸方向上流側Ｄａｕに突出する前突出部１６７ｆと、を有する。 The platform 160 includes a plate-shaped platform body 161 that extends in the axial direction Da and the circumferential direction Dc, a rear protruding portion 167 b that projects axially downstream from the end of the platform body 161 on the downstream side Dad, and a platform body 161. And a front protruding portion 167f protruding from the end of the axially upstream side Dau to the axially upstream side Dau.

プラットフォーム本体１６１は、軸方向上流側Ｄａｕの端面である前端面１６２ｆと、下流側Ｄａｄの端面である後端面１６２ｂと、周方向Ｄｃで互いに相反する側を向いている一対の周方向端面１６３と、径方向外側Ｄｒｏを向くガスパス面１６４ｐと、径方向内側Ｄｒｉを向く反ガスパス面１６４ｉと、が形成されている。一対の周方向端面１６３のうち、周方向腹側Ｄｃｐの端面は腹側端面１６３ｐを成し、周方向背側Ｄｃｎの端面は背側端面１６３ｎを成す。前端面１６２ｆと後端面１６２ｂとは、ほぼ平行である。また、腹側端面１６３ｐと背側端面１６３ｎとは、ほぼ平行である。よって、プラットフォーム本体１６１は、径方向Ｄｒから見た場合、図２４に示すように、平行四辺形状を成している。 The platform body 161 includes a front end face 162f that is an end face on the axially upstream side Dau, a rear end face 162b that is an end face on the downstream side Dad, and a pair of circumferential end faces 163 that face opposite sides in the circumferential direction Dc. A gas path surface 164p facing the radially outer Dro and an anti-gas path surface 164i facing the radially inner Dri are formed. Of the pair of circumferential end surfaces 163, the end surface on the circumferential ventral side Dcp forms a ventral end surface 163p, and the end surface on the circumferential dorsal side Dcn forms a dorsal end surface 163n. The front end face 162f and the rear end face 162b are substantially parallel. The abdominal end surface 163p and the dorsal end surface 163n are substantially parallel. Therefore, when viewed from the radial direction Dr, the platform body 161 has a parallelogram shape as shown in FIG.

動翼１５０には、図２２及び図２３に示すように、径方向Ｄｒに延びる複数の翼空気通路１７５が形成されている。各翼空気通路１７５は、いずれも、翼体１５１、プラットフォーム１６０、翼根１５７のうち、少なくとも翼体１５１からプラットフォーム１６０にかけて連なって形成されている。複数の翼空気通路１７５は、翼体１５１の翼型中心線に沿って並んでいる。隣接する翼空気通路１７５の一部は、翼体１５１内の径方向外側Ｄｒｏの部分、又はプラットフォーム１６０の径方向内側Ｄｒｉの部分で互いに連通している。また、複数の翼空気通路１７５のうち、いずれかは、翼体１５１、プラットフォーム１６０、翼根１５７にかけて連なって形成されて、翼根１５７の径方向内側Ｄｒｉの端で開口している。この翼空気通路１７５には、ロータ軸３２（図２参照）の冷却空気通路からの冷却空気Ａｃがこの開口から流入する。 As shown in FIG. 22 and FIG. 23, a plurality of blade air passages 175 extending in the radial direction Dr are formed in the rotor blade 150. Each wing air passage 175 is formed continuously from at least the wing body 151 to the platform 160 of the wing body 151, the platform 160, and the wing root 157. The plurality of wing air passages 175 are arranged along the centerline of the airfoil of the wing body 151. A part of the adjacent wing air passage 175 communicates with a radially outer portion Dro in the wing body 151 or a radially inner portion Dri of the platform 160. Further, one of the plurality of blade air passages 175 is formed continuously from the blade body 151, the platform 160, and the blade root 157, and opens at an end of the blade root 157 in the radially inner side Dri. Cooling air Ac from the cooling air passage of the rotor shaft 32 (see FIG. 2) flows into the blade air passage 175 from this opening.

ここで、複数の翼空気通路１７５は、三つあるものとする。三つの翼空気通路１７５のうち、最も軸方向上流側Ｄａｕの翼空気通路１７５を第一翼空気通路１７５ａとする。以下、第二翼空気通路１７５ｂ、第三翼空気通路１７５ｃが、この順で第一翼空気通路１７５ａを基準にして軸方向下流側Ｄａｄに並んでいるとする。第三翼空気通路１７５ｃは、翼体１５１、プラットフォーム１６０、翼根１５７にかけて連なって形成されて、翼根１５７の径方向内側Ｄｒｉの端で開口している。第一翼空気通路１７５ａ及び第二翼空気通路１７５ｂは、いずれも、翼体１５１、プラットフォーム１６０にかけて連なって形成されている。第二翼空気通路１７５ｂは、径方向外側Ｄｒｏの部分で、第三翼空気通路１７５ｃの径方向外側Ｄｒｏの部分と連通している。また、第二翼空気通路１７５ｂは、径方向内側Ｄｒｉの部分で、第一翼空気通路１７５ａの径方向内側Ｄｒｉの部分と連通している。 Here, it is assumed that there are three blade air passages 175. Among the three blade air passages 175, the blade air passage 175 on the Dau most upstream side in the axial direction is a first blade air passage 175a. Hereinafter, it is assumed that the second wing air passage 175b and the third wing air passage 175c are arranged in this order on the downstream side Dad in the axial direction with respect to the first wing air passage 175a. The third wing air passage 175c is formed continuously from the wing body 151, the platform 160, and the wing root 157, and is open at an end of the wing root 157 in the radially inner side Dri. Each of the first wing air passage 175a and the second wing air passage 175b is formed continuously from the wing body 151 to the platform 160. The second blade air passage 175b communicates with a radially outer Dro portion of the third blade air passage 175c at a radially outer Dro portion. The second wing air passage 175b communicates with a radially inner Dri portion of the first wing air passage 175a at a radially inner Dri portion.

翼体１５１の前縁部１５２及び後縁部１５３には、翼空気通路１７５から燃焼ガス流路４９へ貫通する複数の翼面噴出通路１７６が形成されている。翼体１５１は、翼空気通路１７５内を冷却空気Ａｃが流れる過程で冷却される。また、翼空気通路１７５に流入した冷却空気Ａｃは、この翼面噴出通路１７６から燃焼ガス流路４９内に流出する。このため、翼体１５１の前縁部１５２及び後縁部１５３は、冷却空気Ａｃが翼面噴出通路１７６を流れる過程で冷却される。さらに、翼面噴出通路１７６から燃焼ガス流路４９に流出した冷却空気Ａｃの一部は、翼体１５１の表面を部分的に覆ってフィルム空気としての役目も果たす。 At the leading edge 152 and the trailing edge 153 of the wing body 151, a plurality of wing surface ejection passages 176 penetrating from the wing air passage 175 to the combustion gas passage 49 are formed. The wing body 151 is cooled while the cooling air Ac flows in the wing air passage 175. The cooling air Ac that has flowed into the wing air passage 175 flows out of the wing surface ejection passage 176 into the combustion gas passage 49. For this reason, the leading edge 152 and the trailing edge 153 of the wing body 151 are cooled while the cooling air Ac flows through the wing surface ejection passage 176. Further, part of the cooling air Ac that has flowed out from the wing surface ejection passage 176 to the combustion gas flow path 49 partially covers the surface of the wing body 151 and also serves as film air.

プラットフォーム本体１６１には、図２４に示すように、腹側通路１７８ｐと、背側通路１７８ｎと、後側通路１９０と、複数の後端面噴出通路１７１とが形成されている。腹側通路１７８ｐ及び背側通路１７８ｎは、いずれも、複数の翼空気通路１７５のうち、最も軸方向上流側Ｄａｕの第一翼空気通路１７５ａと連通している。腹側通路１７８ｐは、第一翼空気通路１７５ａから周方向腹側Ｄｃｐに向かって、腹側端面１６３ｐ近くまで延びる周方向通路部１７３ｐと、この周方向通路部１７３ｐの周方向腹側Ｄｃｐの端から腹側端面１６３ｐに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる軸方向通路部１７４ｐとを有する。背側通路１７８ｎは、第一翼空気通路１７５ａから周方向背側Ｄｃｎに向かって、背側端面１６３ｎ近くまで延びる周方向通路部１７３ｎと、この周方向通路部１７３ｎの周方向背側Ｄｃｎの端から背側端面１６３ｎに沿って軸方向Ｄａ成分を有する方向に延びる軸方向通路部１７４ｎとを有する。後側通路１９０は、翼体１５１の後縁部１５３よりも軸方向下流側Ｄａｄで、プラットフォーム本体１６１の後端面１６２ｂに沿って周方向Ｄｃに延びる。この後側通路１９０の周方向腹側Ｄｃｐの端は、腹側通路１７８ｐの軸方向下流側Ｄａｄの端と連通している。また、この後側通路１９０の周方向背側Ｄｃｎの端は、背側通路１７８ｎの軸方向下流側Ｄａｄの端と連通している。複数の後端面噴出通路１７１は、いずれも、後側通路１９０に連通している。複数の後端面噴出通路１７１は、いずれも、後側通路１９０から軸方向下流側Ｄａｄに延びて、プラットフォーム本体１６１の後端面１６２ｂで開口している。複数の後端面噴出通路１７１は、周方向Ｄｃに並んでいる。後側通路１９０の通路断面積は、後端面噴出通路１７１の通路断面積より大きい。 As shown in FIG. 24, an abdominal passage 178p, a back passage 178n, a rear passage 190, and a plurality of rear end surface ejection passages 171 are formed in the platform body 161. Each of the abdominal passage 178p and the back passage 178n communicates with the first wing air passage 175a at the most axially upstream Dau among the plurality of wing air passages 175. The ventral passage 178p extends from the first wing air passage 175a toward the circumferential ventral side Dcp to near the ventral end surface 163p, and an end of the circumferential ventral side Dcp of the circumferential passage portion 173p. And an axial passage portion 174p extending in the direction having the axial Da component from the front side along the abdominal end surface 163p. The back side passage 178n extends from the first wing air passage 175a toward the circumferential back side Dcn to near the back side end surface 163n, and an end of the circumferential back side Dcn of the circumferential passage portion 173n. And an axial passage portion 174n extending in the direction having the axial Da component from the rear side end surface 163n. The rear passageway 190 extends in the circumferential direction Dc along the rear end face 162b of the platform body 161 at a position Dad axially downstream of the rear edge portion 153 of the wing body 151. The end of the rear side passage 190 at the circumferential ventral side Dcp communicates with the end of the ventral side passage 178p at the axial downstream side Dad. The end of the rear side passage 190 on the circumferential back side Dcn communicates with the end of the back side passage 178n on the axial downstream side Dad. Each of the plurality of rear end face ejection passages 171 communicates with the rear passage 190. Each of the plurality of rear end surface ejection passages 171 extends from the rear passage 190 to the downstream side Dad in the axial direction, and opens at the rear end surface 162b of the platform body 161. The plurality of rear end face ejection passages 171 are arranged in the circumferential direction Dc. The passage cross-sectional area of the rear passage 190 is larger than the passage cross-sectional area of the rear end ejection passage 171.

後側通路１９０の断面形状は、基本的に、図７を用いて説明した静翼５０における内側シュラウド６０ｉの後側通路９０ｉの断面形状と同じである。すなわち、この後側通路１９０の断面形状は、不等四角形状を成している。この後側通路１９０を画定する複数の通路形成面のうち、一の通路形成面は、径方向内側Ｄｒｉ（反流路側）を向き、軸方向下流側Ｄａｄ（端面側）に向かうに連れて次第にガスパス面１６４ｐから遠ざかる第一形成面１９１（図２３参照）である。複数の後端面噴出通路１７１は、この第一形成面１９１で開口している。 The cross-sectional shape of the rear passage 190 is basically the same as the cross-sectional shape of the rear passage 90i of the inner shroud 60i in the stationary blade 50 described with reference to FIG. That is, the cross-sectional shape of the rear passage 190 is an irregular square shape. Of the plurality of passage forming surfaces defining the rear passage 190, one passage forming surface faces the radially inner side Dri (opposite the flow path side) and gradually moves toward the axially downstream side Dad (end face side). This is the first formation surface 191 (see FIG. 23) that is away from the gas path surface 164p. The plurality of rear end surface ejection passages 171 are open at the first forming surface 191.

このため、本実施形態の動翼１５０においても、冷却効果の高い後端面噴出通路１７１の通路長が長くなる。また、本実施形態では、径方向Ｄｒから見て、後側通路１９０と後端面噴出通路１７１とが重なり合う部分が存在する。従って、本実施形態の動翼１５０においても、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面１６４ｐの軸方向下流側Ｄａｄの部分を効果的に冷却することができる。 Therefore, also in the moving blade 150 of the present embodiment, the passage length of the rear end surface ejection passage 171 having a high cooling effect is increased. In the present embodiment, there is a portion where the rear passage 190 and the rear end surface ejection passage 171 overlap each other when viewed from the radial direction Dr. Therefore, also in the moving blade 150 of the present embodiment, the portion of the gas path surface 164p on the downstream side in the axial direction Dad can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

本実施形態では、複数の翼空気通路１７５のうち、最も軸方向上流側Ｄａｕの第一翼空気通路１７５ａに、腹側通路１７８ｐ及び背側通路１７８ｎを連通させ、これら腹側通路１７８ｐ及び背側通路１７８ｎに対して、後側通路１９０を連通させている。しかしながら、複数の翼空気通路１７５のうち、第二翼空気通路１７５ｂ又は第三翼空気通路１７５ｃに、腹側通路及び背側通路を連通させ、これら腹側通路及び背側通路に対して、後側通路１９０を連通させてもよい。 In the present embodiment, of the plurality of blade air passages 175, the abdominal passage 178p and the back side passage 178n communicate with the first wing air passage 175a on the most axially upstream side Dau, and the abdominal passage 178p and the back side The rear side passage 190 communicates with the passage 178n. However, among the plurality of blade air passages 175, the ventral passage and the back passage are communicated with the second wing air passage 175b or the third wing air passage 175c. The side passage 190 may be communicated.

本実施形態の動翼１５０における後側通路１９０の断面形状は、前述したように、図７を用いて説明した静翼５０における内側シュラウド６０ｉの後側通路９０ｉの断面形状と同じである。但し、動翼１５０における後側通路１９０の断面形状は、図８〜図１３を用いた静翼５０における後側通路の断面形状と同様に、各種形状であってもよい。 As described above, the cross-sectional shape of the rear passage 190 in the rotor blade 150 of the present embodiment is the same as the cross-sectional shape of the rear passage 90i of the inner shroud 60i in the stationary blade 50 described with reference to FIG. However, the cross-sectional shape of the rear passage 190 in the moving blade 150 may be various shapes, like the cross-sectional shape of the rear passage in the stationary blade 50 using FIGS. 8 to 13.

また、動翼１５０における後側通路１９０に対して、図１８及び図１９に示す内側シュラウド６０ｉａと同様に、第一ガスパス面噴出通路を連通させてもよい。すなわち、後側通路１９０に連通し、プラットフォーム１６０のガスパス面１６４ｐで開口する第一ガスパス面噴出通路を設けてもよい。さらに、動翼１５０の複数の後端面噴出通路１７１の開口密度を、図２１に示す内側シュラウド６０ｉｃと同様に、プラットフォーム本体１６１の後端面１６２ｂ中における中領域ＭＰ、背側領域ＮＰ及び腹側領域ＰＰで変えてよい。 Further, the first gas path surface ejection passage may be communicated with the rear passage 190 of the rotor blade 150, similarly to the inner shroud 60ia shown in FIGS. That is, a first gas path surface ejection passage communicating with the rear side passage 190 and opening at the gas path surface 164p of the platform 160 may be provided. Further, similarly to the inner shroud 60ic shown in FIG. It may be changed in PP.

また、以上では、いずれも、後側通路１９０を設けると共に、この後側通路１９０に対して複数の後端面噴出通路１７１を連通させる場合の例である。しかしながら、例えば、腹側通路１７８ｐや背側通路１７８ｎに対して、周方向端面で開口する複数の側端面噴出通路を連通させる場合も以上と同様にしてもよい。すなわち、腹側通路１７８ｐや背側通路１７８ｎを形成する通路形成面のうち、反流路側を向き周方向端面に近づくに連れて次第に反ガスパス面１６４ｉから遠ざかる第一形成面で、複数の側端面噴出通路を開口させてもよい。 The above description is an example in which the rear passage 190 is provided and a plurality of rear end surface ejection passages 171 communicate with the rear passage 190. However, for example, the same applies to the case where a plurality of side end surface ejection passages opened at the circumferential end surface communicate with the abdominal passage 178p and the back passage 178n. That is, among the passage forming surfaces forming the abdominal passage 178p and the back passage 178n, the first forming surface which faces the opposite flow path side and gradually moves away from the anti-gas path surface 164i as approaching the circumferential end surface, has a plurality of side end surfaces. The ejection passage may be opened.

「分割環の実施形態及び各種変形例」
以下、本発明に係る分割環の実施形態及び各種変形例について、図２５〜図２９を参照して説明する。なお、以下で説明する分割環は、いずれも、上記「ガスタービンの実施形態」で説明した分割環の具体例である。 "Embodiments of the split ring and various modifications"
Hereinafter, embodiments and various modified examples of the split ring according to the present invention will be described with reference to FIGS. Each of the split rings described below is a specific example of the split ring described in the above “Embodiment of Gas Turbine”.

図２５に示すように、分割環２５０は、動翼３４の径方向外側Ｄｒｏに位置して、動翼３４と径方向Ｄｒで対向する。複数の分割環２５０は、周方向Ｄｃに並び、軸線Ａｒを中心として環状に構成される。この分割環２５０は、環状の燃焼ガス流路４９の径方向外側Ｄｒｏの縁を画定する。よって、この分割環２５０は、流路形成板を成す。 As shown in FIG. 25, the split ring 250 is located on the outer side Dro in the radial direction of the moving blade 34 and faces the moving blade 34 in the radial direction Dr. The plurality of split rings 250 are arranged in the circumferential direction Dc, and are formed annularly around the axis Ar. The split ring 250 defines an edge of a radially outer Dro of the annular combustion gas flow path 49. Therefore, the split ring 250 forms a flow path forming plate.

分割環２５０は、板状の分割環本体２６１と、周壁２６５と、を有する。分割環本体２６１も、静翼５０の内側シュラウド本体６１ｉと同様、前端面２６２ｆと、後端面２６２ｂと、一対の周方向端面２６３と、ガスパス面２６４ｐと、反ガスパス面２６４ｉと、から形成されている。分割環本体２６１は、径方向Ｄｒから見た場合、長方形又は正方形状を成している。ここで、周方向Ｄｃのうち、タービンロータ３１の回転方向の前側を回転方向前側Ｄｃａとし、タービンロータ３１の回転方向の後側を回転方向後側Ｄｃｒとする。また、一対の周方向端面２６３のうち、回転方向前側Ｄｃａの周方向端面を回転前側端面２６３ａとし、回転方向後側Ｄｃｒの周方向端面を回転後側端面２６３ｒとする。 The split ring 250 has a plate-shaped split ring main body 261 and a peripheral wall 265. Similarly to the inner shroud main body 61i of the stationary blade 50, the split ring main body 261 is formed of a front end surface 262f, a rear end surface 262b, a pair of circumferential end surfaces 263, a gas path surface 264p, and an anti-gas path surface 264i. I have. The split ring main body 261 has a rectangular or square shape when viewed from the radial direction Dr. Here, of the circumferential direction Dc, the front side in the rotation direction of the turbine rotor 31 is referred to as a front side Dca in the rotation direction, and the rear side in the rotation direction of the turbine rotor 31 is referred to as a rear side Dcr in the rotation direction. Further, of the pair of circumferential end surfaces 263, the circumferential end surface on the front side Dca in the rotation direction is defined as a front end surface 263a, and the circumferential end surface on the rear side Dcr in the rotation direction is defined as a rear end surface 263r.

周壁２６５は、分割環本体２６１の反ガスパス面２６４ｉから径方向外側Ｄｒｏに突出している。この周壁２６５は、分割環本体２６１の端面に沿って設けられている。周壁２６５は、軸方向Ｄａで互いに対向する前壁２６５ｆ及び後壁２６５ｂと、周方向Ｄｃで互いに対向する一対の側壁２６５ａ，２６５ｒと、を有する。前壁２６５ｆは、分割環本体２６１の前端面２６２ｆに沿って設けられている。後壁２６５ｂは、分割環本体２６１の後端面２６２ｂに沿って設けられている。一対の側壁２６５ａ，２６５ｒのうち、一方の側壁は、回転前側端面２６３ａに沿って設けられている回転前側壁２６５ａを成し、他方の側壁は、回転後側端面２６３ｒに沿って設けられている回転後側壁２６５ｒを成す。前壁２６５ｆ及び後壁２６５ｂは、いずれも、分割環本体２６１に対して、一対の側壁２６５ａ，２６５ｒよりも径方向外側Ｄｒｏに突出しており、フック部を成す。このフック部は、図２を用いて説明した遮熱環４３に取り付けられる。回転前側壁２６５ａには、図２７に示すように、回転方向後側Ｄｃｒに凹み、軸方向Ｄａに延びるシール溝２６８が形成されている。また、回転後側壁２６５ｒには、回転方向前側Ｄｃａに凹み、軸方向Ｄａに延びるシール溝２６８が形成されている。シール溝２６８には、シール板２６９が嵌め込まれる。分割環２５０には、分割環本体２６１と周壁２６５とにより、径方向内側Ｄｒｉに向かって凹む凹部２６６が形成されている。 The peripheral wall 265 protrudes radially outward Dro from the anti-gas path surface 264i of the split ring main body 261. The peripheral wall 265 is provided along the end surface of the split ring main body 261. The peripheral wall 265 has a front wall 265f and a rear wall 265b facing each other in the axial direction Da, and a pair of side walls 265a and 265r facing each other in the circumferential direction Dc. The front wall 265f is provided along the front end surface 262f of the split ring main body 261. The rear wall 265b is provided along the rear end surface 262b of the split ring main body 261. One of the pair of side walls 265a, 265r forms a front side wall 265a provided along the front side end surface 263a, and the other side wall is provided along the rear side end surface 263r. After the rotation, a side wall 265r is formed. Both the front wall 265f and the rear wall 265b protrude radially outward from the pair of side walls 265a, 265r with respect to the split ring main body 261, and form hook portions. The hook portion is attached to the heat shield ring 43 described with reference to FIG. As shown in FIG. 27, a seal groove 268 that is recessed on the rear side Dcr in the rotation direction and extends in the axial direction Da is formed on the front wall 265a. Further, a seal groove 268 that is recessed on the front side Dca in the rotation direction and extends in the axial direction Da is formed in the post-rotation side wall 265r. A seal plate 269 is fitted into the seal groove 268. In the split ring 250, a concave portion 266 recessed toward the radially inner side Dri is formed by the split ring main body 261 and the peripheral wall 265.

分割環２５０は、さらにインピンジ板２８１を備える。インピンジ板２８１は、凹部２６６内の空間を径方向外側Ｄｒｏの領域と径方向内側Ｄｒｉの領域である内側キャビティ２６７とに仕切る。このインピンジ板２８１には、径方向Ｄｒに貫通する複数の貫通孔２８２が形成されている。分割環２５０の径方向外側Ｄｒｏに存在する冷却空気Ａｃの一部は、このインピンジ板２８１の貫通孔２８２を経て、内側キャビティ２６７内に流入する。 The split ring 250 further includes an impingement plate 281. The impingement plate 281 partitions the space inside the concave portion 266 into a radially outer Dro region and a radially inner Dri region, which is an inner cavity 267. A plurality of through holes 282 penetrating in the radial direction Dr are formed in the impingement plate 281. A part of the cooling air Ac existing on the outer side Dro in the radial direction of the split ring 250 flows into the inner cavity 267 through the through hole 282 of the impingement plate 281.

分割環本体２６１には、図２６に示すように、前側通路２４０と、複数の前側連通路２７６と、回転前側通路２９０と、複数の回転前側連通路２７８と、複数の後端面噴出通路２７７と、複数の側端面噴出通路２７１と、が形成されている。 As shown in FIG. 26, the split ring main body 261 has a front passage 240, a plurality of front communication passages 276, a front rotation passage 290, a plurality of front rotation communication passages 278, and a plurality of rear end ejection passages 277. , A plurality of side end surface ejection passages 271 are formed.

前側通路２４０は、図２６及び図２８に示すように、分割環本体２６１の前端面２６２ｆに沿って周方向Ｄｃに延びている。複数の前側連通路２７６は、内側キャビティ２６７と前側通路２４０とを連通させる。複数の前側連通路２７６は、軸方向Ｄａに延びている。複数の前側連通路２７６の軸方向上流側Ｄａｕの端は、前側通路２４０につながっている。また、複数の前側連通路２７６の軸方向下流側Ｄａｄの端は、内側キャビティ２６７に連通している。具体的に、複数の前側連通路２７６の軸方向下流側Ｄａｄの端は、前壁２６５ｆの面であって凹部２６６に面する内面と、この凹部２６６の底面との角の近傍で開口している。複数の後端面噴出通路２７７は、軸方向Ｄａに延びている。複数の後端面噴出通路２７７の軸方向上流側Ｄａｕの端は、前側通路２４０に連通している。複数の後端面噴出通路２７７の軸方向下流側Ｄａｄの端は、分割環本体２６１の後端面２６２ｂで開口している。前側通路２４０の通路断面積は、後端面噴出通路２７７の通路断面積よりも大きい。 The front side passage 240 extends in the circumferential direction Dc along the front end surface 262f of the split ring main body 261 as shown in FIGS. The plurality of front communication passages 276 allow the inner cavity 267 to communicate with the front passage 240. The plurality of front communication passages 276 extend in the axial direction Da. The ends of the plurality of front communication passages 276 on the upstream side Dau in the axial direction are connected to the front passage 240. The ends of the plurality of front communication passages 276 on the downstream side in the axial direction Dad communicate with the inner cavity 267. Specifically, the ends of the plurality of front communication passages 276 on the downstream side in the axial direction are opened near the corner between the inner surface of the front wall 265f facing the recess 266 and the bottom surface of the recess 266. I have. The plurality of rear end face ejection passages 277 extend in the axial direction Da. The ends on the axially upstream side Dau of the plurality of rear end ejection passages 277 communicate with the front passage 240. The ends of the plurality of rear end surface ejection passages 277 on the downstream side in the axial direction Dad are open at the rear end surface 262 b of the split ring main body 261. The cross-sectional area of the front passage 240 is larger than the cross-sectional area of the rear end ejection passage 277.

内側キャビティ２６７に流入した冷却空気Ａｃの一部は、複数の前側連通路２７６を経て、前側通路２４０に流入する。この際、前側連通路２７６からの冷却空気Ａｃが前側通路２４０を形成する通路形成面の一部に衝突して、この通路形成面の一部をインピンジ冷却する。冷却空気Ａｃは、前側通路２４０から複数の後端面噴出通路２７７に流入する。冷却空気Ａｃは、この後端面噴出通路２７７を流れる過程で、分割環本体２６１のガスパス面２６４ｐに沿った部分を対流冷却する。冷却空気Ａｃは、後端面２６２ｂの開口から流出する。 Part of the cooling air Ac that has flowed into the inner cavity 267 flows into the front passage 240 via the plurality of front communication passages 276. At this time, the cooling air Ac from the front communication passage 276 collides with a part of the passage forming surface that forms the front passage 240, and impinge cools a part of this passage formation surface. The cooling air Ac flows from the front passage 240 into a plurality of rear end ejection passages 277. The cooling air Ac convectively cools the portion along the gas path surface 264p of the split ring main body 261 in the process of flowing through the rear end surface ejection passage 277. The cooling air Ac flows out of the opening of the rear end face 262b.

回転前側通路２９０は、図２６及び図２７に示すように、分割環本体２６１の回転前側端面２６３ａに沿って軸方向Ｄａに延びている。複数の回転前側連通路２７８は、内側キャビティ２６７と回転前側通路２９０とを連通させる。複数の回転前側連通路２７８は、周方向Ｄｃに延びている。複数の回転前側連通路２７８の回転方向前側Ｄｃａの端は、回転前側通路２９０につながっている。また、複数の回転前側連通路２７８の回転方向後側Ｄｃｒの端は、内側キャビティ２６７に連通している。具体的に、複数の回転前側連通路２７８の回転方向後側Ｄｃｒの端は、回転前側壁２６５ａの面であって凹部２６６に面する内面と、この凹部２６６の底面との角の近傍で開口している。複数の側端面噴出通路２７１は、周方向Ｄｃに延びている。複数の側端面噴出通路２７１の回転方向後側Ｄｃｒの端は、回転前側通路２９０に連通している。複数の側端面噴出通路２７１の回転方向前側Ｄｃａの端は、分割環本体２６１の回転前側端面２６３ａで開口している。回転前側通路２９０の通路断面積は、回転前側連通路２７８の通路断面積及び側端面噴出通路２７１の通路断面積より大きい。 26 and 27, the front passage 290 extends in the axial direction Da along the front end surface 263a of the split ring main body 261 as shown in FIGS. The plurality of pre-rotation communication passages 278 allow the inner cavity 267 to communicate with the pre-rotation passage 290. The plurality of pre-rotation communication passages 278 extend in the circumferential direction Dc. The ends of the plurality of front rotation side communication passages 278 on the rotation direction front side Dca are connected to the rotation front side passage 290. In addition, the ends of the plurality of front communication paths 278 on the rear side Dcr in the rotation direction communicate with the inner cavity 267. Specifically, the ends of the plurality of front rotation side communication passages 278 on the rear side Dcr in the rotation direction are opened near the corner between the inner surface facing the recess 266, which is the surface of the front rotation side wall 265a, and the bottom surface of the recess 266. are doing. The plurality of side end surface ejection passages 271 extend in the circumferential direction Dc. The ends of the plurality of side end surface ejection passages 271 on the rear side Dcr in the rotation direction communicate with the front passage 290 on the rotation side. The ends of the plurality of side end face ejection passages 271 on the front side Dca in the rotation direction are open at the front end face 263a of the split ring main body 261 on the rotation side. The passage cross-sectional area of the pre-rotation side passage 290 is larger than the passage cross-sectional area of the pre-rotation side communication passage 278 and the passage cross-sectional area of the side end surface ejection passage 271.

回転前側通路２９０の断面形状は、不等五角形状を成している。このため、この回転前側通路２９０は、第一形成面２９１、第二形成面２９２、第四形成面２９４、第五形成面２９５、第六形成面２９６を含む複数の通路形成面で画定される。この回転前側通路２９０の通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面２９１に含まれる辺、第二形成面２９２に含まれる辺、第四形成面２９４に含まれる辺、第五形成面２９５に含まれる辺、第六形成面２９６に含まれる辺は、いずれも、実質的に直線である。また、第一形成面２９１、第二形成面２９２、第四形成面２９４、第五形成面２９５、第六形成面２９６は、いずれ、軸方向Ｄａに延びる平面である。第一形成面２９１は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、第一端面である回転前側端面２６３ａに近づく側である端面側に向かうに連れて次第にガスパス面２６４ｐから遠ざかる。第二形成面２９２は、第一形成面２９１の回転方向後側Ｄｃｒの端から回転方向後側Ｄｃｒに広がっている。この第二形成面２９２は、ガスパス面２６４ｐと実質的に平行である。第四形成面２９４は、第二形成面２９２の回転方向後側Ｄｃｒの端から径方向外側Ｄｒｏに広がっている。この第四形成面２９４は、回転前側壁２６５ａの面であって凹部２６６に面する内面と平行である。第六形成面２９６は、第四形成面２９４の径方向外側Ｄｒｏの端から回転方向前側Ｄｃａに広がる。この第六形成面２９６は、ガスパス面２６４ｐ及び第二形成面２９２と実質的に平行である。第五形成面２９５は、第六形成面２９６の回転方向前側Ｄｃａの端から径方向内側Ｄｒｉに広がる。この第五形成面２９５は、第四形成面２９４と実質的に平行である。第五形成面２９５の径方向内側Ｄｒｉの端は、第一形成面２９１の回転方向前側Ｄｃａの端につながっている。 The cross-sectional shape of the pre-rotation side passage 290 has an irregular pentagonal shape. Therefore, the pre-rotation side passage 290 is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 291, the second forming surface 292, the fourth forming surface 294, the fifth forming surface 295, and the sixth forming surface 296. . Among the plurality of sides forming the passage cross section of the pre-rotation side passage 290, the side included in the first forming surface 291, the side included in the second forming surface 292, the side included in the fourth forming surface 294, and the fifth forming Both sides included in the surface 295 and sides included in the sixth forming surface 296 are substantially straight lines. Further, the first forming surface 291, the second forming surface 292, the fourth forming surface 294, the fifth forming surface 295, and the sixth forming surface 296 are all flat surfaces extending in the axial direction Da. The first forming surface 291 faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and gradually moves away from the gas path surface 264p toward the end surface side closer to the front end surface 263a as the first end surface. The second forming surface 292 extends from the end of the first forming surface 291 on the rear side in the rotational direction Dcr to the rear side in the rotational direction Dcr. This second forming surface 292 is substantially parallel to the gas path surface 264p. The fourth forming surface 294 extends radially outward Dro from the end of the second forming surface 292 on the rear side Dcr in the rotation direction. The fourth forming surface 294 is a surface of the rotation front side wall 265 a and is parallel to an inner surface facing the recess 266. The sixth forming surface 296 extends from the radially outer end Dro of the fourth forming surface 294 to the rotationally front side Dca. The sixth forming surface 296 is substantially parallel to the gas path surface 264p and the second forming surface 292. The fifth forming surface 295 extends radially inward Dri from the end of the sixth forming surface 296 on the front side Dca in the rotation direction. The fifth forming surface 295 is substantially parallel to the fourth forming surface 294. The end of the fifth forming surface 295 on the radially inner side Dri is connected to the end of the first forming surface 291 on the front side Dca in the rotation direction.

回転前側連通路２７８は、回転前側通路２９０を形成する通路形成面のうち、第四形成面２９４で開口している。側端面噴出通路２７１は、回転前側通路２９０を形成する通路形成面のうち、第一形成面２９１で開口している。 The pre-rotation side communication passage 278 is open at the fourth forming surface 294 among the passage forming surfaces forming the pre-rotation side passage 290. The side end surface ejection passage 271 is open at the first formation surface 291 among the passage formation surfaces forming the pre-rotation side passage 290.

内側キャビティ２６７に流入した冷却空気Ａｃの一部は、複数の回転前側連通路２７８を経て、回転前側通路２９０に流入する。冷却空気Ａｃは、この回転前側通路２９０を流れる過程で、分割環本体２６１の回転前側通路２９０に沿った部分を冷却する。冷却空気Ａｃは、回転前側通路２９０から複数の側端面噴出通路２７１に流入する。冷却空気Ａｃは、この側端面噴出通路２７１を流れる過程で、分割環本体２６１のガスパス面２６４ｐ中で回転方向前側Ｄｃａの部分を対流冷却する。冷却空気Ａｃは、分割環本体２６１の回転前側端面２６３ａの開口から流出する。側端面噴出通路２７１を流れる冷却空気Ａｃによる冷却の効果は、回転前側通路２９０を流れる冷却空気Ａｃによる冷却の効果よりも高い。 Part of the cooling air Ac that has flowed into the inner cavity 267 flows into the pre-rotation side passage 290 via the plurality of pre-rotation side communication passages 278. The cooling air Ac cools the part of the split ring main body 261 along the front rotation passage 290 in the process of flowing through the front rotation passage 290. The cooling air Ac flows from the pre-rotation side passage 290 into the plurality of side end surface ejection passages 271. In the process of flowing the cooling air Ac through the side end face ejection passage 271, the cooling air Ac convectively cools the portion of the split ring main body 261 on the front side in the rotation direction Dca in the gas path surface 264 p. The cooling air Ac flows out of the opening of the front end face 263 a of the split ring main body 261 before rotation. The effect of cooling by the cooling air Ac flowing through the side end surface ejection passage 271 is higher than the effect of cooling by the cooling air Ac flowing through the pre-rotation side passage 290.

側端面噴出通路２７１は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、回転方向前側Ｄｃａ（端面側）に向かうに連れて次第にガスパス面２６４ｐから遠ざかる第一形成面２９１で開口している。このため、本実施形態では、冷却効果の高い側端面噴出通路２７１の通路長が長くなる。従って、本実施形態の分割環２５０では、先に説明した内側シュラウド６０ｉと同様、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面２６４ｐの回転方向前側Ｄｃａの部分を効果的に冷却することができる。 The side end surface ejection passage 271 faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and opens at the first forming surface 291 that gradually moves away from the gas path surface 264p toward the rotational front side Dca (end surface side). For this reason, in this embodiment, the passage length of the side end surface ejection passage 271 having a high cooling effect is increased. Therefore, in the split ring 250 of the present embodiment, similarly to the inner shroud 60i described above, it is possible to effectively cool the portion of the gas path surface 264p on the rotation direction front side Dca without increasing the flow rate of the cooling air Ac. it can.

なお、本実施形態の分割環２５０における回転前側通路２９０の断面形状は、図７〜図１３に示す静翼５０における後側通路９０ｉの断面形状と同様に、各種形状であってもよい。 The cross-sectional shape of the front passage 290 in the split ring 250 of the present embodiment may be of various shapes, similar to the cross-sectional shape of the rear passage 90i in the stationary blade 50 shown in FIGS.

また、本実施形態の分割環２５０は、この分割環２５０における回転前側通路２９０に対して、図１８及び図１９に示す内側シュラウド６０ｉａと同様に、一端が回転前側通路２９０に連通し、他端がガスパス面２６４ｐに開口する第一ガスパス面噴出通路を備えてもよい。 The split ring 250 of the present embodiment has one end communicating with the front rotation passage 290 in the split ring 250, similarly to the inner shroud 60ia shown in FIGS. May have a first gas path surface ejection passage opening to the gas path surface 264p.

次に、図２９を参照して、分割環２５０の変形例について説明する。
本変形例の分割環２５０ａには、上記実施形態の分割環２５０と同様、前側通路２４０ａと、複数の前側連通路２７６とが形成されている。本変形例の分割環２５０ａには、さらに、複数の前端面噴出通路２４９が形成されている。複数の前端面噴出通路２４９は、軸方向Ｄａに延びている。複数の前端面噴出通路２４９の軸方向下流側Ｄａｄの端は、前側通路２４０ａに連通している。また、複数の前端面噴出通路２４９の軸方向上流側Ｄａｕの端は、分割環本体２６１の前端面２６２ｆで開口している。前側通路２４０ａの通路断面積は、前端面噴出通路２４９の断面積より大きい。 Next, a modification of the split ring 250 will be described with reference to FIG.
As in the case of the split ring 250 of the above embodiment, the split ring 250a of the present modification includes a front passage 240a and a plurality of front communication passages 276. A plurality of front end face ejection passages 249 are further formed in the split ring 250a of this modification. The plurality of front end surface ejection passages 249 extend in the axial direction Da. The ends of the plurality of front end face ejection passages 249 on the downstream side in the axial direction Dad communicate with the front passage 240a. The ends of the plurality of front end face ejection passages 249 on the upstream side Dau in the axial direction are opened at the front end face 262 f of the split ring main body 261. The cross-sectional area of the front passage 240a is larger than the cross-sectional area of the front end surface ejection passage 249.

本変形例の前側通路２４０ａの断面形状は、台形状を成している。このため、この前側通路２４０ａは、第一形成面２４１、第二形成面２４２、第四形成面２４４、第六形成面２４６を含む複数の通路形成面で画定される。この前側通路２４０ａの通路断面を形成する複数の辺のうち、第一形成面２４１に含まれる辺、第二形成面２４２に含まれる辺、第四形成面２４４に含まれる辺、第六形成面２４６に含まれる辺は、いずれも、実質的に直線である。第一形成面２４１、第二形成面２４２、第四形成面２４４、第六形成面２４６は、いずれも周方向Ｄｃに延び、周方向Ｄｃに向うに連れて次第に曲がる曲面である。第一形成面２４１は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、第一端面である前端面２６２ｆに近づく側である端面側に向かうに連れて次第にガスパス面２６４ｐから遠ざかる。第二形成面２４２は、第一形成面２４１の軸方向下流側Ｄａｄの端から軸方向下流側Ｄａｄに広がっている。この第二形成面２４２は、ガスパス面２６４ｐと実質的に平行である。第四形成面２４４は、第二形成面２４２の軸方向下流側Ｄａｄの端から径方向外側Ｄｒｏに広がっている。この第四形成面２４４は、前壁２６５ｆの面であって凹部２６６に面する内面と平行である。第六形成面２４６は、第四形成面２４４の径方向外側Ｄｒｏの端から軸方向上流側Ｄａｕに広がる。この第六形成面２４６は、ガスパス面２６４ｐ及び第二形成面２４２と実質的に平行である。この第六形成面２４６の軸方向上流側Ｄａｕの端は、第一形成面２４１の軸方向上流側Ｄａｕの端につながっている。 The cross-sectional shape of the front passage 240a of the present modification is trapezoidal. Thus, the front passage 240a is defined by a plurality of passage forming surfaces including the first forming surface 241, the second forming surface 242, the fourth forming surface 244, and the sixth forming surface 246. Among the plurality of sides forming the passage cross section of the front side passage 240a, a side included in the first forming surface 241, a side included in the second forming surface 242, a side included in the fourth forming surface 244, a sixth forming surface All sides included in 246 are substantially straight lines. Each of the first forming surface 241, the second forming surface 242, the fourth forming surface 244, and the sixth forming surface 246 is a curved surface that extends in the circumferential direction Dc and gradually bends toward the circumferential direction Dc. The first forming surface 241 faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and gradually moves away from the gas path surface 264p toward the end surface side closer to the front end surface 262f which is the first end surface. The second forming surface 242 extends from the end of the first forming surface 241 on the downstream side in the axial direction Dad to the downstream side in the axial direction Dad. This second forming surface 242 is substantially parallel to the gas path surface 264p. The fourth forming surface 244 extends radially outward Dro from the end of the second forming surface 242 on the downstream side in the axial direction Dad. The fourth forming surface 244 is the surface of the front wall 265f and is parallel to the inner surface facing the recess 266. The sixth forming surface 246 extends from the radially outer end Dro of the fourth forming surface 244 to the axially upstream Dau. The sixth forming surface 246 is substantially parallel to the gas path surface 264p and the second forming surface 242. The end of the sixth forming surface 246 on the upstream side Dau in the axial direction is connected to the end of the first forming surface 241 on the upstream side Dau in the axial direction.

前側連通路２７６は、前側通路２４０ａを形成する通路形成面のうち、第四形成面２４４で開口している。後端面噴出通路２７７も、前側通路２４０ａを形成する通路形成面のうち、第四形成面２４４で開口している。また、前端面噴出通路２４９は、前側通路２４０ａを形成する通路形成面のうち、第一形成面２４１で開口している。 The front communication passage 276 is open at the fourth formation surface 244 among the passage formation surfaces forming the front passage 240a. The rear end surface ejection passage 277 is also open at the fourth formation surface 244 among the passage formation surfaces forming the front passage 240a. In addition, the front end surface ejection passage 249 is opened at the first formation surface 241 among the passage formation surfaces forming the front passage 240a.

前側通路２４０ａの流入した冷却空気Ａｃの一部は、上記実施形態と同様に、複数の後端面噴出通路２７７に流入する。また、前側通路２４０ａに流入した冷却空気Ａｃの他の一部は、前端面噴出通路２４９に流入する。冷却空気Ａｃは、この前端面噴出通路２４９を流れる過程で、分割環本体２６１のガスパス面２６４ｐ中で軸方向上流側Ｄａｕの部分を対流冷却する。冷却空気Ａｃは、分割環本体２６１の前端面２６２ｆの開口から流出する。 Part of the cooling air Ac that has flowed into the front passage 240a flows into the plurality of rear end ejection passages 277, as in the above-described embodiment. Further, another part of the cooling air Ac that has flowed into the front passage 240 a flows into the front end surface ejection passage 249. The cooling air Ac convectively cools the axially upstream Dau portion in the gas path surface 264p of the split ring main body 261 in the process of flowing through the front end surface ejection passage 249. The cooling air Ac flows out of the opening of the front end surface 262f of the split ring main body 261.

前端面噴出通路２４９は、径方向外側Ｄｒｏ（反流路側）を向き、軸方向上流側Ｄａｕ（端面側）に向かうに連れて次第にガスパス面２６４ｐから遠ざかる第一形成面２４１で開口している。このため、本変形例では、冷却効果の高い前端面噴出通路２４９の通路長が長くなる。従って、本変形例の分割環２５０ａでは、冷却空気Ａｃの流量を増加させずに、ガスパス面２６４ｐの軸方向上流側Ｄａｕの部分を効果的に冷却することができる。 The front end surface ejection passage 249 faces the radially outer side Dro (opposite the flow path side), and is opened at the first forming surface 241 gradually moving away from the gas path surface 264p toward the axially upstream side Dau (end surface side). For this reason, in the present modification, the passage length of the front end surface ejection passage 249 having a high cooling effect is increased. Therefore, in the split ring 250a of the present modification, the portion of the gas path surface 264p on the axially upstream side Dau can be effectively cooled without increasing the flow rate of the cooling air Ac.

なお、本変形例の分割環２５０ａにおける前側通路２４０ａの断面形状は、図７〜図１３に示す静翼５０における後側通路９０ｉの断面形状と同様に、各種形状であってもよい。 The cross-sectional shape of the front passage 240a in the split ring 250a of this modification may be of various shapes, like the cross-sectional shape of the rear passage 90i in the stationary blade 50 shown in FIGS.

また、本実施形態の分割環２５０ａは、この本変形例の分割環２５０ａにおける前側通路２４０ａに対して、図１８及び図１９に示す内側シュラウド６０ｉａの第一変形例と同様に、一端が回転前側通路２９０に連通し、他端がガスパス面２６４ｐに開口する第一ガスパス面噴出通路を備えてもよい。 Also, the split ring 250a of the present embodiment has one end on the front side of the front passage 240a in the split ring 250a of the present modified example, similarly to the first modified example of the inner shroud 60ia shown in FIGS. A first gas path surface ejection passage communicating with the passage 290 and having the other end opened to the gas path surface 264p may be provided.

「流路形成板の製造方法の実施形態及び各種変形例」
以上で説明した流路形成板の製造方法について、図３０に示すフローチャートに従って説明する。なお、以上で説明した流路形成板とは、静翼５０における内側シュラウド６０ｉ及び外側シュラウド６０ｏ、動翼１５０におけるプラットフォーム１６０、及び分割環２５０である。 “Embodiments and various modifications of the method of manufacturing the flow path forming plate”
The method for manufacturing the channel forming plate described above will be described with reference to the flowchart shown in FIG. The flow path forming plates described above are the inner shroud 60i and the outer shroud 60o in the stationary blade 50, the platform 160 in the moving blade 150, and the split ring 250.

まず、流路形成板の外形状にあった中間品を形成する（Ｓ１：外形形成工程）。この外形形成工程（Ｓ１）では、まず、流路形成板の外形状に合った内部空間が形成されている鋳型を形成する。鋳型は、例えば、ロストワックス法で形成する。次に、鋳型内に溶融金属を流し込む。この際、中間品の内部に空間を形成する必要がある場合には、鋳型内にこの空間の形状に合った中子をセットしてから、溶融金属を流し込む。溶融金属が硬化すると中間品が出来上がる。なお、鋳型内に中子をセットした場合には、溶融金属が硬化した後、この中子を化学薬品で溶解させる。この中間品には、流路形成板の外面を成すガスパス面、反ガスパス面及び各種端面等が形成されている。 First, an intermediate product conforming to the outer shape of the flow path forming plate is formed (S1: outer shape forming step). In the outer shape forming step (S1), first, a mold having an internal space that matches the outer shape of the flow path forming plate is formed. The mold is formed, for example, by a lost wax method. Next, a molten metal is poured into the mold. At this time, if it is necessary to form a space inside the intermediate product, a core matching the shape of this space is set in the mold, and then the molten metal is poured. When the molten metal hardens, an intermediate product is completed. When the core is set in the mold, after the molten metal is cured, the core is dissolved with a chemical. The intermediate product has a gas path surface, an anti-gas path surface, various end surfaces, and the like that form the outer surface of the flow path forming plate.

次に、中間品のガスパス面と反ガスパス面との間で、端面の一部である第一端面に沿った方向に延び、冷却空気Ａｃが流れる第一側通路を形成する（Ｓ２：側通路形成工程）。ここで、第一端面とは、例えば、上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの後端面６２ｂである。また、第一側通路とは、例えば、上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの後側通路９０ｉである。この側通路形成工程（Ｓ２）では、第一側通路を形成する通路形成面の一部として、ガスパス面を基準にして反ガスパス面の側である反流路側を向き、第一端面に近づく側に向かうに連れて次第にガスパス面から遠ざかる第一形成面を形成する。 Next, a first side passage is formed between the gas path surface and the anti-gas path surface of the intermediate product, extending in a direction along the first end surface which is a part of the end surface, and through which the cooling air Ac flows (S2: side passage). Forming step). Here, the first end face is, for example, the rear end face 62b of the inner shroud 60i in the above embodiment. The first passage is, for example, the rear passage 90i of the inner shroud 60i in the above embodiment. In the side passage forming step (S2), as a part of the passage forming surface forming the first side passage, the side opposite to the gas passage surface, that is, the side opposite to the gas passage surface, facing the gas passage surface and approaching the first end surface. To form a first forming surface that gradually moves away from the gas path surface.

この第一側通路は、例えば、中間品に対して、放電加工や電解加工又は機械加工等を施すことにより、形成することができる。また、中間品を鋳造する際、鋳型内に、第一側通路の形状に合った中子をセットし、この中間品の鋳造過程で、第一側通路を形成することも可能である。この場合、側通路形成工程（Ｓ２）は、前述の外形形成工程（Ｓ１）中で行われることになる。なお、この側通路形成工程（Ｓ２）において、他の通路を併せて形成してもよい。 The first side passage can be formed, for example, by subjecting an intermediate product to electrical discharge machining, electrolytic machining, machining, or the like. When casting an intermediate product, a core that matches the shape of the first side passage may be set in a mold, and the first side passage may be formed in the process of casting the intermediate product. In this case, the side passage forming step (S2) is performed in the outer shape forming step (S1). In the side passage forming step (S2), another passage may be formed together.

次に、中間品に、第一側通路に連通し、第一端面で開口する複数の端面噴出通路を形成する（Ｓ３：噴出通路形成工程）。ここで、端面噴出通路とは、上記実施形態における内側シュラウド６０ｉの後端面噴出通路７１である。この噴出通路形成工程（Ｓ３）では、複数の端面噴出通路の通路断面積が第一側通路の通路断面積より小さくなるよう、複数の端面噴出通路を形成する。さらに、複数の端面噴出通路を第一側通路の第一形成面で開口させる。 Next, a plurality of end face ejection passages communicating with the first side passage and opening at the first end face are formed in the intermediate product (S3: ejection passage forming step). Here, the end surface ejection passage is the rear end surface ejection passage 71 of the inner shroud 60i in the above embodiment. In the ejection passage forming step (S3), the plurality of end ejection passages are formed such that the cross-sectional area of the plurality of end ejection passages is smaller than the passage cross-sectional area of the first-side passage. Further, the plurality of end surface ejection passages are opened at the first forming surface of the first side passage.

この端面噴出通路は、例えば、中間品に対して、放電加工や電解加工又は機械加工等を施すことにより、形成することができる。なお、この噴出通路形成工程（Ｓ３）において、他の通路を併せて形成してもよい。 This end surface ejection passage can be formed, for example, by subjecting an intermediate product to electrical discharge machining, electrolytic machining, machining, or the like. In the ejection passage forming step (S3), another passage may be formed together.

次に、側通路形成工程（Ｓ２）及び噴出通路形成工程（Ｓ３）を経た中間品に対して仕上げ処理を施して、流路形成板を完成させる（Ｓ４：仕上工程）。仕上工程（Ｓ４）では、例えば、中間品の外面を機械加工等で研磨する。また、必要に応じて、中間品の外面に耐熱コーティングを施す。 Next, a finishing process is performed on the intermediate product having undergone the side passage forming step (S2) and the ejection passage forming step (S3) to complete a flow path forming plate (S4: finishing step). In the finishing step (S4), for example, the outer surface of the intermediate product is polished by machining or the like. If necessary, the outer surface of the intermediate product is coated with a heat-resistant coating.

１：ガスタービン、２：ガスタービンロータ、３：ガスタービン車室、５：中間車室、６：排気室、１０：圧縮機、１１：圧縮機ロータ、１２：ロータ軸、１３：動翼列、１４：動翼、１６：静翼列、１７：静翼、１５：圧縮機車室、２０：燃焼器、３０：タービン、３１：タービンロータ、３２：ロータ軸、３３：動翼列、３４：動翼、４１：タービン車室、４２：分割環、４３：遮熱環、４４：翼環、４５：車室本体、４６：静翼列、４７：静翼、４９：燃焼ガス流路、５０：静翼、５１：翼体、５２：前縁部、５３：後縁部、５４：背側面（負圧面）、５５：腹側面（正圧面）、６０ｉ：内側シュラウド、６０ｏ：外側シュラウド、６１ｉ：内側シュラウド本体、６１ｏ：外側シュラウド本体、６２ｆ：前端面、６２ｂ：後端面（第一端面）、６３：周方向端面、６３ｎ：背側端面、６３ｐ：腹側端面、６４ｉ：反ガスパス面、６４ｉｏ：外側反ガスパス面、６４ｐ：ガスパス面、６５ｉ，６５ｏ：周壁、６５ｆ：前壁、６５ｂ：後壁（第一壁）、６５ｎ：背側壁、６５ｐ：腹側壁、６６：凹部、６７：内側キャビティ、７１：後端面噴出通路（端面噴出通路）、７２：第一ガスパス面噴出通路、７３：第二ガスパス面噴出通路、７４ｎ：背側連通路、７４ｐ：腹側連通路、７５：翼空気通路、７６：翼面噴出通路、７８ｎ：背側通路、７８ｐ：腹側通路、８１：インピンジ板、９０ｉ，９０ｉａ，９０ｉｂ，９０ｉｃ，９０ｉｄ，９０ｉｅ，９０ｉｆ，９０ｏ，９０ｏｈ，９０ｏｉ：後側通路（第一側通路）、９１：第一形成面、９２：第二形成面、９３：第三形成面、９４：第四形成面、１５０：動翼、１５１：翼体、１５２：前縁部、１５３：後縁部、１５４：背側面（負圧面）、１５５：腹側面（正圧面）、１６０：プラットフォーム、１６１：プラットフォーム本体、１６２ｆ：前端面、１６２ｂ：後端面（第一端面）、１６３：周方向端面、１６３ｎ：背側端面、１６３ｐ：腹側端面、１６４ｉ：反ガスパス面、１６４ｐ：ガスパス面、１７１：後端面噴出通路（端面噴出通路）、１７５：翼空気通路、１７６：翼面噴出通路、１７８ｎ：背側通路、１７８ｐ：腹側通路、１９０：後側通路（第一側通路）、１９１：第一形成面、２４０：前側通路、２４０ａ：前側通路（第一側通路）２４１：第一形成面、２４２：第二形成面、２４４：第四形成面、２４６：第六形成面、２４９：前端面噴出通路、２５０，２５０ａ：分割環、２６１：分割環本体、２６２ｆ：前端面（第一端面）、２６２ｂ：後端面、２６３：周方向端面、２６３ａ：回転前側端面（第一端面）、２６３ｒ：回転後側端面、２６４ｉ：反ガスパス面、２６４ｐ：ガスパス面、２６５：周壁、２６５ｆ：前壁、２６５ｂ：後壁、２６５ａ：回転前側壁、２６５ｒ：回転後側壁、２６６：凹部、２６７：内側キャビティ、２７１：側端面噴出通路（端面噴出通路）、２７６：前側連通路、２７７：後端面噴出通路、２７８：回転前側連通路、２８１：インピンジ板、２９０：回転前側通路（第一側通路）、２９１：第一形成面、２９２：第二形成面、２９４：第四形成面、２９５：第五形成面、２９６：第六形成面、Ｄａ：軸方向、Ｄａｕ：軸方向上流側、Ｄａｄ：軸方向下流側、Ｄｃ：周方向、Ｄｃｐ：周方向腹側、Ｄｃｎ：周方向背側、Ｄｃａ：回転方向前側、Ｄｃｒ：回転方向後側、Ｄｒ：径方向、Ｄｒｉ：径方向内側、Ｄｒｏ：径方向外側、Ａｃ：冷却空気、Ｇ：燃焼ガス、ＭＰ：中領域、ＰＰ：腹側領域、ＮＰ：背側領域 1: gas turbine, 2: gas turbine rotor, 3: gas turbine casing, 5: intermediate casing, 6: exhaust chamber, 10: compressor, 11: compressor rotor, 12: rotor shaft, 13: rotor blade row , 14: moving blade, 16: stationary blade row, 17: stationary blade, 15: compressor casing, 20: combustor, 30: turbine, 31: turbine rotor, 32: rotor shaft, 33: moving blade row, 34: Moving blades, 41: turbine casing, 42: split ring, 43: heat shield ring, 44: blade ring, 45: casing main body, 46: stationary blade row, 47: stationary blade, 49: combustion gas flow path, 50 : Stationary blade, 51: wing body, 52: leading edge, 53: trailing edge, 54: back side (suction side), 55: ventral side (pressure side), 60i: inner shroud, 60o: outer shroud, 61i : Inner shroud main body, 61o: outer shroud main body, 62f: front end face, 62b: rear end face (first Surface), 63: circumferential end surface, 63n: dorsal end surface, 63p: ventral end surface, 64i: anti-gas path surface, 64io: outer anti-gas path surface, 64p: gas path surface, 65i, 65o: peripheral wall, 65f: front wall, 65b: rear wall (first wall), 65n: rear wall, 65p: abdominal wall, 66: recess, 67: inner cavity, 71: rear end ejection passage (end ejection passage), 72: first gas path ejection passage, 73: second gas path surface ejection passage, 74n: back side communication passage, 74p: belly side communication passage, 75: blade air passage, 76: blade surface ejection passage, 78n: back side passage, 78p: belly side passage, 81: Impingement plate, 90i, 90ia, 90ib, 90ic, 90id, 90ie, 90if, 90o, 90oh, 90oi: rear side passage (first side passage), 91: first forming surface, 92: second forming surface, 93: first Three forming surfaces, 9 : Fourth forming surface, 150: blade, 151: wing body, 152: leading edge, 153: trailing edge, 154: dorsal surface (suction surface), 155: ventral surface (pressure surface), 160: platform, 161, platform main body, 162f: front end face, 162b: rear end face (first end face), 163: circumferential end face, 163n: dorsal end face, 163p: ventral end face, 164i: anti-gas pass face, 164p: gas pass face, 171 : Rear end ejection passage (end ejection passage), 175: blade air passage, 176: blade ejection passage, 178n: rear passage, 178p: belly passage, 190: rear passage (first passage), 191: First forming surface, 240: front passage, 240a: front passage (first side passage) 241: first forming surface, 242: second forming surface, 244: fourth forming surface, 246: sixth forming surface, 249: Front end ejection passage, 2 50, 250a: split ring, 261: split ring main body, 262f: front end face (first end face), 262b: rear end face, 263: circumferential end face, 263a: rotation front end face (first end face), 263r: rotation back side End surface, 264i: anti-gas path surface, 264p: gas path surface, 265: peripheral wall, 265f: front wall, 265b: rear wall, 265a: rotation front wall, 265r: rotation rear wall, 266: recess, 267: inner cavity, 271: Side end surface ejection passage (end surface ejection passage), 276: front side communication passage, 277: rear end surface ejection passage, 278: front rotation side communication passage, 281: impingement plate, 290: front rotation side passage (first side passage), 291: first One forming surface, 292: second forming surface, 294: fourth forming surface, 295: fifth forming surface, 296: sixth forming surface, Da: axial direction, Dau: upstream in the axial direction, Dad: downstream in the axial direction , Dc: circumferential direction, Dcp: circumferential ventral side, Dcn: circumferential back side, Dca: rotational front side, Dcr: rotational rear side, Dr: radial direction, Dri: radial inner side, Dro: radial outer side, Ac: cooling air, G: combustion gas, MP: middle region, PP: ventral region, NP: dorsal region

Claims

燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路を画定する流路形成板と、
翼形を成し、前記燃焼ガス流路中に配置される翼体と、
を備え、
前記流路形成板は、
前記燃焼ガスに接するガスパス面と、
前記ガスパス面に対して反対側を向く反ガスパス面と、
前記ガスパス面の周縁に形成されている端面と、
前記端面に沿って設けられ、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側に前記反ガスパス面から突出し、前記反ガスパス面と自身とで、前記流路側に凹み、冷却空気が流入する凹部を形成する周壁と、
前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記端面の一部である後端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる後側通路と、
前記後側通路に連通し、前記後端面で開口する複数の後端面噴出通路と、
前記凹部内の空間に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第二ガスパス面噴出通路と、
を備え、
前記翼体は、前記ガスパス面から前記流路側に延び、
前記流路形成板の前記端面は、前記燃焼ガスが流れる軸方向下流側を向く前記後端面と、前記軸方向下流側とは反対側の軸方向上流側を向く前端面と、前記後側通路が延びる第一方向における前記後端面の第一端から前記後端面とは交差する方向に延びる腹側端面と、前記第一方向における前記後端面の前記第一端とは反対側の第二端から前記後端面とは交差する方向に延びる背側端面と、を有し、
前記後端面噴出通路の通路断面積は、前記後側通路の通路断面積より小さく、
前記後側通路は、複数の通路形成面で画定され、
複数の前記通路形成面のうち、第一形成面は、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側を向き、前記軸方向下流側に向かうに連れて次第に前記ガスパス面から遠ざかり、
複数の前記後端面噴出通路は、前記第一形成面で開口し、
前記複数の第二ガスパス面噴出通路は、前記ガスパス面中で前記翼体よりも前記軸方向下流側の後領域内であって、前記背側端面との縁及び前記腹側端面との縁を含まない中領域と、前記背側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する背側領域と、前記腹側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する腹側領域とのうち、前記中領域で開口している、
翼。 A flow path forming plate defining a combustion gas flow path through which the combustion gas flows,
An airfoil having an airfoil shape and disposed in the combustion gas flow path;
With
The flow path forming plate,
A gas path surface in contact with the combustion gas,
An anti-gas path surface facing the opposite side to the gas path surface,
An end surface formed on the periphery of the gas path surface,
Provided along the end face, protruding from the anti-gas path surface to the opposite flow path side opposite to the flow path side that is the gas path surface side with respect to the anti-gas path surface, the anti-gas path surface and itself, A peripheral wall that is concave on the flow path side and forms a concave part into which cooling air flows,
A rear passage that extends in a direction along a rear end surface that is a part of the end surface between the gas path surface and the anti-gas path surface, and through which cooling air flows.
A plurality of rear end surface ejection passages communicating with the rear side passage and opening at the rear end surface;
A plurality of second gas path surface ejection passages communicating with the space in the concave portion and opening on the gas path surface;
With
The wing body extends from the gas path surface to the flow path side,
The end face of the flow path forming plate, the rear end face facing the axial downstream where the combustion gas flows, a front end face facing the axial upstream opposite to the axial downstream, and the rear passage. A ventral end surface extending in a direction intersecting with the rear end surface from a first end of the rear end surface in a first direction in which the rear end surface extends, and a second end opposite to the first end of the rear end surface in the first direction in the first direction. A rear end surface extending in a direction intersecting with the rear end surface, and
The passage cross-sectional area of the rear end surface ejection passage is smaller than the passage cross-sectional area of the rear passage,
The rear passage is defined by a plurality of passage forming surfaces,
Of the plurality of passage forming surfaces, the first forming surface faces the opposite flow path side opposite to the flow path side that is the gas path surface side with respect to the anti-gas path surface, and faces the downstream side in the axial direction. Gradually get away from the gas path surface,
The plurality of rear end surface ejection passages are open at the first forming surface,
The plurality of second gas path surface ejection passages are located in the rear region on the axial downstream side of the wing body in the gas path surface, and form an edge with the dorsal end surface and an edge with the ventral end surface. A middle region that does not include the dorsal region that includes an edge with the dorsal end surface and that is adjacent to the middle region in the first direction; Of the ventral region, which is open in the middle region,
Wings.

請求項１に記載の翼において、
前記後側通路の通路断面を形成する複数の辺のうち、少なくとも一の辺は、直線である、
翼。 The wing according to claim 1,
At least one of the sides forming the passage cross section of the rear passage is a straight line,
Wings.

請求項１又は２に記載の翼において、
前記後側通路の通路断面を形成する複数の辺のうち、互いに隣り合う辺で形成される各角の内角は、いずれも、１８０°以下である、
翼。 The wing according to claim 1 or 2,
Among the plurality of sides forming the passage cross section of the rear passage, the interior angles of the respective corners formed by the sides adjacent to each other are all 180 ° or less.
Wings.

請求項１から３のいずれか一項に記載の翼において、
複数の前記通路形成面のうち、第二形成面は、前記反流路側を向き、前記第一形成面で前記軸方向上流側の縁から前記軸方向上流側に広がり、
前記第二形成面は、前記ガスパス面に対して平行である、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 3,
Of the plurality of passage forming surfaces, the second forming surface faces the opposite flow path side, and extends from the axially upstream edge on the first forming surface to the axially upstream side,
The second forming surface is parallel to the gas path surface,
Wings.

請求項１から４のいずれか一項に記載の翼において、
複数の前記通路形成面のうち、第三形成面は、前記流路側を向き、前記反ガスパス面に沿って広がる、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 4,
Of the plurality of passage forming surfaces, a third forming surface faces the flow path side and extends along the anti-gas path surface.
Wings.

請求項１から５のいずれか一項に記載の翼において、
前記後側通路に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第一ガスパス面噴出通路を備える、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 5,
Composed with a plurality of first gas path surface ejection passages communicating with the rear side passage and opening at the gas path surface,
Wings.

請求項４に記載の翼において、
前記後側通路に連通し、前記ガスパス面で開口する複数の第一ガスパス面噴出通路を備え、
複数の前記第一ガスパス面噴出通路は、前記第二形成面で開口している、
翼。 The wing according to claim 4,
A plurality of first gas path surface ejection passages communicating with the rear passage and opening at the gas path surface are provided,
The plurality of first gas path surface ejection passages are open on the second forming surface,
Wings.

請求項６又は７に記載の翼において、
複数の前記第一ガスパス面噴出通路は、前記軸方向下流側に向かうに連れて次第に前記流路側に近づく、
翼。 The wing according to claim 6 or 7,
The plurality of first gas path surface ejection passages gradually approach the flow path side toward the downstream side in the axial direction,
Wings.

請求項１から８のいずれか一項に記載の翼において、
複数の前記第二ガスパス面噴出通路は、前記軸方向下流側に向かうに連れて次第に前記流路側に近づく、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 8,
The plurality of second gas path surface ejection passages gradually approach the flow path side toward the downstream side in the axial direction,
Wings.

請求項１から９のいずれか一項に記載の翼において、
前記凹部内の空間と前記後側通路とに連通する連通路を備える、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 9,
A communication passage communicating with the space in the recess and the rear passage;
Wings.

請求項１０に記載の翼において、
前記周壁は、前記後端面に沿って設けられている後壁を有し、
前記連通路は、前記後壁の面で前記空間を画定する面、又は前記凹部の底面で開口している、
翼。 The wing according to claim 10,
The peripheral wall has a rear wall provided along the rear end surface,
The communication passage is open at a surface that defines the space at the surface of the rear wall, or at a bottom surface of the recess.
Wings.

請求項１から９のいずれか一項に記載の翼において、
前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記腹側端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる腹側通路と、
前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記背側端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる背側通路と、
を備え、
前記後側通路は、前記腹側通路及び前記背側通路に連通している、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 9,
Between the gas path surface and the anti-gas path surface, extending in a direction along the ventral end surface, and a ventral passage through which cooling air flows;
A back passage that extends in a direction along the back end surface between the gas path surface and the anti-gas path surface and through which cooling air flows;
With
The rear passage is in communication with the abdominal passage and the back passage.
Wings.

請求項６から８のいずれか一項に記載の翼において、
複数の前記第一ガスパス面噴出通路における前記ガスパス面での開口は、前記翼体よりも前記軸方向下流側である、
翼。 The wing according to any one of claims 6 to 8,
Openings on the gas path surface in the plurality of first gas path surface ejection passages are located on the axial downstream side of the wing body.
Wings.

請求項１から１３のいずれか一項に記載の翼において、
前記後端面中の前記中領域と、前記後端面中の前記背側領域と、前記後端面中の前記腹側領域とのそれぞれには、複数の前記後端面噴出通路の開口が前記第一方向に並んで形成され、
前記後端面中の前記背側領域と前記後端面中の前記腹側領域とのうち、少なくとも一方の側領域における、複数の前記後端面噴出通路の開口の間隔に対する複数の前記後端面噴出通路の濡れ縁長さの割合である開口密度よりも、前記後端面中の前記中領域における複数の前記後端面噴出通路の前記開口密度の方が高い、
翼。 The wing according to any one of claims 1 to 13,
In each of the middle area in the rear end face, the dorsal area in the rear end face, and the ventral area in the rear end face, openings of the plurality of rear end face ejection passages are provided in the first direction. Formed side by side,
Of the dorsal region in the rear end surface and the ventral region in the rear end surface, in at least one side region, the plurality of the rear end surface ejection passages with respect to the interval between the openings of the plurality of rear end surface ejection passages. The opening density of the plurality of rear end face ejection passages in the middle region in the rear end face is higher than the opening density which is a ratio of the wet edge length,
Wings.

請求項１４に記載の翼において、
前記後端面中の前記背側領域及び前記後端面中の前記腹側領域には、それぞれ、前記第一方向に並ぶ少なくとも３以上の前記後端面噴出通路の開口が形成されている、
翼。 The wing according to claim 14,
In the rear region in the rear end surface and the ventral region in the rear end surface, at least three or more openings of the rear end surface ejection passages arranged in the first direction are formed.
Wings.

請求項１から１５のいずれか一項に記載の翼と、
前記燃焼ガスを生成する燃焼器と、
を備えるガスタービン。 A wing according to any one of claims 1 to 15,
A combustor for producing the combustion gas,
A gas turbine comprising:

燃焼ガスが流れる燃焼ガス流路を画定する流路形成板と、翼形を成し、前記燃焼ガス流路中に配置される翼体と、を備える翼の製造方法において、
前記翼体の外形、及び、前記流路形成板における、前記燃焼ガスに接するガスパス面と前記ガスパス面の反対側を向く反ガスパス面と前記ガスパス面の周縁に形成されている端面とを形成する外形形成工程と、
前記ガスパス面と前記反ガスパス面との間で、前記端面の一部である後端面に沿った方向に延び、冷却空気が流れる後側通路を形成する後側通路形成工程と、
前記後側通路に連通し、前記後端面で開口する複数の後端面噴出通路と、複数の第二ガスパス面噴出通路と、を形成する噴出通路形成工程と、
を実行し、
前記外形形成工程では、さらに、前記流路形成板の前記端面に沿って設けられ、前記反ガスパス面を基準にして前記ガスパス面の側である流路側とは反対側の反流路側に前記反ガスパス面から突出し、前記反ガスパス面と自身とで、前記流路側に凹み、冷却空気が流入する凹部を形成する周壁を形成し、
前記端面は、前記燃焼ガスが流れる軸方向下流側を向く前記後端面と、前記軸方向下流側とは反対側の軸方向上流側を向く前端面と、前記後側通路が延びる第一方向における前記後端面の第一端から前記後端面とは交差する方向に延びる腹側端面と、前記第一方向における前記後端面の前記第一端とは反対側の第二端から前記後端面とは交差する方向に延びる背側端面と、を有し、
前記後側通路形成工程では、前記後側通路を画定する複数の通路形成面を形成し、複数の前記通路形成面のうち、第一形成面は、前記ガスパス面を基準にして前記反ガスパス面の側を向き、前記後端面に近づくに連れて次第に前記ガスパス面から遠ざかり、
前記噴出通路形成工程では、複数の前記後端面噴出通路の通路断面積が前記後側通路の通路断面積より小さくなるよう、複数の前記後端面噴出通路を形成すると共に、複数の前記後端面噴出通路を前記第一形成面で開口させ、
前記噴出通路形成工程では、さらに、前記凹部内の空間に連通し、前記ガスパス面で開口するよう、前記複数の第二ガスパス面噴出通路を形成し、
前記複数の第二ガスパス面噴出通路は、前記ガスパス面中で前記翼体よりも前記軸方向下流側の後領域内であって、前記背側端面との縁及び前記腹側端面との縁を含まない中領域と、前記背側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する背側領域と、前記後端面中で前記腹側端面との縁を含み前記中領域と前記第一方向で隣接する腹側領域とのうち、前記中領域で開口している、
翼の製造方法。 A flow path forming plate that defines a combustion gas flow path through which combustion gas flows, and an airfoil that forms an airfoil and is disposed in the combustion gas flow path, comprising:
Forming an outer shape of the wing body, a gas path surface in contact with the combustion gas, an anti-gas path surface facing the opposite side of the gas path surface, and an end surface formed on a peripheral edge of the gas path surface in the flow path forming plate; Outer shape forming process,
A rear passage forming step for forming a rear passage through which the cooling air flows, extending in a direction along a rear end surface that is a part of the end surface, between the gas path surface and the anti-gas path surface,
An ejection passage forming step of communicating with the rear passage and forming a plurality of rear end ejection openings that open at the rear end surface, and a plurality of second gas path ejection passages.
Run
In the outer shape forming step, further, the anti-gas flow surface is provided along the end face of the flow path forming plate, and the anti-gas path surface is referred to as a gas flow surface side opposite to the flow path side opposite to the flow path side. Protruding from the gas path surface, the anti-gas path surface and itself, recessed in the flow path side, forming a peripheral wall forming a concave portion into which cooling air flows,
The end face is the rear end face facing the axial downstream side where the combustion gas flows, the front end face facing the axial upstream side opposite to the axial downstream side, and the first direction in which the rear passage extends. The abdominal end face extending in a direction intersecting with the rear end face from the first end of the rear end face, and the rear end face from the second end opposite to the first end of the rear end face in the first direction. A back end face extending in the direction intersecting,
In the rear passage forming step, a plurality of passage forming surfaces that define the rear passage are formed, and among the plurality of passage forming surfaces, the first forming surface is the anti-gas path surface with respect to the gas path surface. , Gradually moving away from the gas path surface as approaching the rear end surface,
In the ejection passage forming step, the plurality of rear end face ejection passages are formed so that the passage cross-sectional area of the plurality of rear end face ejection passages is smaller than the passage cross-sectional area of the rear passage. Opening a passage at the first forming surface;
In the ejection passage forming step, further, the plurality of second gas path surface ejection passages are formed so as to communicate with the space in the concave portion and open on the gas path surface,
The plurality of second gas path surface ejection passages are located in the rear region on the axial downstream side of the wing body in the gas path surface, and form an edge with the dorsal end surface and an edge with the ventral end surface. The middle region that does not include, the middle region including the edge of the dorsal end surface, the dorsal region adjacent to the first direction in the first direction, and the middle region including the edge of the abdominal end surface in the rear end surface. Of the ventral region adjacent in the first direction, the middle region is open,
Wing manufacturing method.