JP2019211527A - Zoom lens and image capturing device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関し、特に、手振れ等により振動が生じたときに、像ブレを補正する防振群を備えたズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup apparatus, and more particularly to a zoom lens and an image pickup apparatus provided with an anti-vibration group that corrects image blur when vibration occurs due to camera shake or the like.
従来より、デジタルスチルカメラの等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。撮像装置の撮像光学系として、被写体に応じて焦点距離を調節可能なズームレンズが広く用いられている。近年の撮像装置の高性能化及び小型化に伴い、ズームレンズにおいても高性能化及び小型化が求められている。また、ズームレンズに対する望遠化への要求は強く、例えば、３５ｍｍフィルム換算したときに、焦点距離が３００ｍｍを超えるような変倍率の高いズームレンズが求められている。 Conventionally, an imaging apparatus using a solid-state imaging device such as a digital still camera has been widely used. As an image pickup optical system of an image pickup apparatus, a zoom lens capable of adjusting a focal length according to a subject is widely used. With recent improvements in performance and size of imaging devices, zoom lenses are also required to have higher performance and size. Further, there is a strong demand for zooming in on a zoom lens. For example, a zoom lens having a high zoom ratio that has a focal length exceeding 300 mm when converted to a 35 mm film is required.
例えば、特許文献１には、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群で構成した高変倍率のズームレンズが提案されている。当該ズームレンズでは、第４レンズ群をフォーカス群とすることで、フォーカス群の小型化及び軽量化を図り、フォーカス駆動系の負荷を低減することで鏡筒を含むズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化が図られている。 For example, in Patent Document 1, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. There has been proposed a zoom lens with a high zoom ratio, which is composed of a fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power. In the zoom lens, the fourth lens group is a focus group, thereby reducing the size and weight of the focus group, and reducing the load on the focus drive system, thereby reducing the size of the entire zoom lens unit including the lens barrel. The weight is reduced.
ところで、近年、手振れ等により振動が生じたときに、光学系を構成する一部のレンズ群を防振群とし、防振群を光軸に対して垂直方向に移動させることで、像ブレを補正することが行われている。特許文献１に記載のズームレンズでは、第３レンズ群を、物体側から順に配置される、正の屈折力の第３Ａレンズ群と、正の屈折力の第３Ｂレンズ群と、正の屈折力の第３Ｃレンズ群とから構成し、第３Ｂレンズ群を防振群としている。 By the way, in recent years, when vibration occurs due to camera shake or the like, a part of the lens group constituting the optical system is set as the anti-vibration group, and image stabilization is performed by moving the anti-vibration group in the direction perpendicular to the optical axis. Corrections have been made. In the zoom lens described in Patent Document 1, the third lens group is arranged in order from the object side, the positive third power lens group A, the positive third power lens group B, and the positive refractive power. 3C lens group, and the third B lens group is used as an anti-vibration group.
近年、ズームレンズにおいては、光学全長方向の小型化だけでなく、鏡筒の径方向の小型化も強く求められている。特許文献１に記載のズームレンズでは正の屈折力の第３Ｂレンズ群を防振群としているため、防振群の軽量化が十分ではなく、防振駆動系の小型化及び軽量化を図ることが困難である。また、第３Ｂレンズ群の偏芯敏感度を大きくすることが困難であるため、防振時の第３Ｂレンズ群の移動量を大きくする必要がある。これらのことから、特許文献１に記載のズームレンズでは、鏡筒の径方向の小型化を図ることが困難であった。 In recent years, in zoom lenses, not only miniaturization in the optical total length direction but also miniaturization in the radial direction of the lens barrel has been strongly demanded. In the zoom lens described in Patent Document 1, the 3B lens group having a positive refractive power is used as a vibration isolation group. Therefore, the weight reduction of the vibration isolation group is not sufficient, and the vibration reduction drive system is reduced in size and weight. Is difficult. In addition, since it is difficult to increase the decentering sensitivity of the third B lens group, it is necessary to increase the amount of movement of the third B lens group during image stabilization. For these reasons, it is difficult for the zoom lens described in Patent Document 1 to reduce the size of the lens barrel in the radial direction.
本件発明の課題は、高変倍率を実現すると共に、防振群を備えつつ、光学全長方向だけでなく径方向の小型化を図ることが可能なズームレンズ及び撮像装置を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a zoom lens and an image pickup apparatus that can achieve a high zoom ratio and can be downsized not only in the optical total length direction but also in the radial direction while having a vibration proof group.
上記課題を解決するために、本件発明に係るズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、各レンズ群間の光軸上の間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、前記第３レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成され、前記第３Ｂレンズ群は光軸に対して垂直方向に移動可能に構成されており、以下の条件を満足することを特徴とする。
１．２０ ≦ ｜ｆ３Ｂ｜／ｆ３ ≦ ３．００ ・・・（１）
但し、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｆ３ ：前記第３レンズ群の焦点距離
In order to solve the above problems, a zoom lens according to the present invention has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a third lens group having a negative refracting power and a fifth lens group having a negative refracting power, and a wide-angle end by changing an interval on the optical axis between the lens groups. The third lens group has, in order from the object side, a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. The third C lens group is configured to be movable in the direction perpendicular to the optical axis, and satisfies the following conditions.
1.20 ≦ | f3B | /f3≦3.00 (1)
However,
f3B: focal length of the third lens group f3: focal length of the third lens group
また、上記課題を解決するために、本件発明に係る撮像装置は、上記ズームレンズと、当該ズームレンズの像側に、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 In order to solve the above problems, an imaging apparatus according to the present invention includes the zoom lens and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on an image side of the zoom lens. It is provided with.
本件発明によれば、高変倍率を実現すると共に、防振群を備えつつ、光学全長方向だけでなく径方向の小型化を図ることが可能なズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens and an imaging apparatus that can achieve a high zoom ratio and can be downsized not only in the optical total length direction but also in the radial direction while including a vibration proof group.
以下、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する当該ズームレンズ及び撮像装置は本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 Embodiments of a zoom lens and an imaging apparatus according to the present invention will be described below. However, the zoom lens and the imaging apparatus described below are one aspect of the zoom lens and the imaging apparatus according to the present invention, and the zoom lens and the imaging apparatus according to the present invention are not limited to the following aspects.
１．ズームレンズ
１−１．構成
まず、本件発明に係るズームレンズの実施の形態を説明する。本実施の形態のズームレンズは、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを備え、各レンズ群間の光軸上の間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍する。また、第３レンズ群は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。第３Ｂレンズ群は光軸に対して垂直方向に移動可能に構成されており、いわゆる防振群として用いられる。
1. Zoom lens 1-1. Configuration First, an embodiment of a zoom lens according to the present invention will be described. The zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. Group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a negative refractive power, and changing the distance on the optical axis between the lens groups from the wide-angle end to the telephoto end Scaling. The third lens group is arranged in order from the object side, the third A lens group having a positive refractive power, the third B lens group having a negative refractive power, and the third C lens group having a positive refractive power. It consists of and. The third B lens group is configured to be movable in a direction perpendicular to the optical axis, and is used as a so-called vibration isolation group.
上記レンズ群構成によれば、高変倍率を実現しつつ、光学全長の小型化を図ることができる。また、上記レンズ群構成において、第３レンズ群を物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成し、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群をいわゆる防振群とすることで、防振群の小型化及び軽量化を図ることができる。防振群の小型化及び軽量化を図ることにより、防振群を光軸に対して垂直方向に移動させるための防振駆動系の負荷が低減され、防振駆動系の小型化及び軽量化も図られる。 According to the lens group configuration, it is possible to reduce the overall optical length while realizing a high zoom ratio. In the above lens group configuration, the third lens group is arranged in order from the object side, the third A lens group having positive refractive power, the third B lens group having negative refractive power, and the positive refractive power. By making the third B lens group having a negative refractive power a so-called anti-vibration group, the anti-vibration group can be reduced in size and weight. By reducing the size and weight of the anti-vibration group, the load on the anti-vibration drive system for moving the anti-vibration group in the direction perpendicular to the optical axis is reduced, and the size and weight of the anti-vibration drive system are reduced. Is also planned.
当該ズームレンズは、上述のとおり、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを備えていれば、その他の構成は特に限定されるものではない。当該ズームレンズを少なくとも５群構成とすることで、高変倍率を実現しつつ、結像性能の高い高性能なズームレンズを実現することが容易になる。一方、当該ズームレンズを構成するレンズ群の数が多くなりすぎると、当該ズームレンズの光学全長の小型化及び軽量化を図ることが困難になる。また、変倍の際に各レンズ群を光軸方向に移動させるためのズーム駆動系の構成も複雑になり、大型化する。そのため、当該ズームレンズの小型化及び軽量化を図る上で、当該ズームレンズを構成するレンズ群の数は、８つ以下であることが好ましく、７つ以下であることがより好ましい。 As described above, the zoom lens has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. Other configurations are not particularly limited as long as the fourth lens group and the fifth lens group having negative refractive power are provided. By configuring the zoom lens with at least five groups, it becomes easy to realize a high-performance zoom lens with high imaging performance while realizing a high zoom ratio. On the other hand, if the number of lens groups constituting the zoom lens is too large, it is difficult to reduce the overall optical length and weight of the zoom lens. In addition, the structure of the zoom drive system for moving each lens group in the optical axis direction at the time of zooming becomes complicated and increases in size. Therefore, in order to reduce the size and weight of the zoom lens, the number of lens groups constituting the zoom lens is preferably 8 or less, and more preferably 7 or less.
具体的には、当該ズームレンズは、正・負・正・負・負の５群構成の他、第５レンズ群の像側に正又は負の屈折力を有する第６レンズ群を備える６群構成、第６レンズ群の像側にさらに正又は負の屈折力を有する第７レンズ群を備える７群構成などとすることができる。 Specifically, the zoom lens includes a sixth lens group having positive or negative refractive power on the image side of the fifth lens group in addition to a positive / negative / positive / negative / negative five-group structure. The configuration may be a seven-group configuration that further includes a seventh lens group having positive or negative refractive power on the image side of the sixth lens group.
なお、各レンズ群の具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。例えば、収差補正を良好に行う観点から、正の屈折力を有するレンズ群には正レンズの他に少なくとも１枚の負レンズが含まれることが好ましく、負の屈折力を有するレンズ群には負レンズの他に少なくとも１枚の正レンズが含まれることが好ましい。但し、当該ズームレンズの小型化及び軽量化を図る上で、第６レンズ群以降のレンズ群については、１枚又は２枚のレンズで構成されることが好ましい。 The specific lens configuration of each lens group is not particularly limited. For example, from the viewpoint of satisfactorily correcting aberrations, it is preferable that the lens group having a positive refractive power includes at least one negative lens in addition to the positive lens, and the lens group having a negative refractive power is negative. It is preferable that at least one positive lens is included in addition to the lens. However, in order to reduce the size and weight of the zoom lens, it is preferable that the lens groups subsequent to the sixth lens group include one or two lenses.
１−２．動作
（１）ズーミング
当該ズームレンズでは、各レンズ群間の光軸上の間隔を変化させることにより広角端から望遠端へ変倍する。各レンズ群の移動量や移動の方向は、所望の変倍率を実現することができる限り、特に限定されるものではないが、例えば、広角端から望遠端へ変倍する際に、第１レンズ群を物体側に移動させることが好ましい。正の屈折力を有する第１レンズ群を物体側に移動させることで、高変倍率を実現することが容易になる。ズームレンズでは、例えば、鏡筒を入れ子構造にし、外筒又は内筒に対して内筒又は外筒を繰り出し可能に構成することが行われている。広角端から望遠端への変倍時に第１レンズ群を物体側に移動させることで、内筒又は外筒収容時における当該ズームレンズユニットの全長を短くすることができる。また、高変倍率を実現する上で、広角端から望遠端への変倍時に第１レンズ群と第２レンズ群との間の光軸上の間隔は広く、第２レンズ群と第３レンズ群との間の光軸上の間隔が狭くなるように、各レンズ群を移動または固定させることが好ましい。また、第２レンズ群を光軸上に固定させることで、鏡筒の構成を簡易にすることができる。さらに、より変倍時に高性能化を図るためには、第５レンズ群を物体側に移動させることが好ましい。
1-2. Operation (1) Zooming The zoom lens zooms from the wide-angle end to the telephoto end by changing the distance on the optical axis between the lens groups. The amount of movement and the direction of movement of each lens group are not particularly limited as long as a desired zoom ratio can be realized. For example, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens It is preferable to move the group to the object side. By moving the first lens group having positive refractive power toward the object side, it becomes easy to realize a high zoom ratio. In the zoom lens, for example, a lens barrel is nested, and an inner cylinder or an outer cylinder can be extended with respect to the outer cylinder or the inner cylinder. By moving the first lens unit to the object side at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end, the total length of the zoom lens unit when the inner cylinder or the outer cylinder is accommodated can be shortened. In order to realize a high zoom ratio, the distance between the first lens group and the second lens group on the optical axis is wide at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group and the third lens. It is preferable to move or fix each lens group so that the distance between the groups on the optical axis is narrowed. In addition, the configuration of the lens barrel can be simplified by fixing the second lens group on the optical axis. Furthermore, it is preferable to move the fifth lens group to the object side in order to achieve higher performance during zooming.
（２）フォーカシング
無限遠物体から近接物体に合焦する際、例えば、いずれかのレンズ群を光軸上に移動させて行う。本実施の形態では、第４レンズ群をフォーカス群として用いることが好ましい。当該ズームレンズでは、物体側から順に、正・負・正・負・負の屈折力配置を採用するため、第４レンズ群には、第３レンズ群により収束された光束が入射する。そのため、第４レンズ群は小径のレンズにより構成することができる。また、第４レンズ群は負の屈折力を有するため、正の屈折力を有する場合と比較すると厚みが薄く、軽量化することができる。従って、第４レンズ群をフォーカス群とすることで、フォーカス群の小型化及び軽量化を図ることができる。その結果、フォーカス駆動系の負荷が低減され、フォーカス駆動系の小型化及び軽量化も図られる。これらのことから、当該ズームレンズの鏡筒の径方向の小型化を図ることがより容易になる。
(2) Focusing When focusing from an object at infinity to a close object, for example, one of the lens groups is moved on the optical axis. In the present embodiment, it is preferable to use the fourth lens group as a focus group. Since the zoom lens employs positive, negative, positive, negative, and negative refractive power arrangement in order from the object side, the light beam converged by the third lens group is incident on the fourth lens group. Therefore, the fourth lens group can be configured with a small-diameter lens. In addition, since the fourth lens group has a negative refractive power, it is thinner and lighter than a case where it has a positive refractive power. Therefore, by using the fourth lens group as a focus group, the focus group can be reduced in size and weight. As a result, the load on the focus drive system is reduced, and the focus drive system can be reduced in size and weight. Accordingly, it is easier to reduce the size of the zoom lens barrel in the radial direction.
（３）防振群
当該ズームレンズにおいて、第３レンズ群を物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成し、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群を垂直方向に移動させることによって、防振を行う。負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群を防振群とすることによって、軽量化を図ることができる。さらに、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群を防振群である第３Ｂレンズ群の物体側に配置することで、第３Ｂレンズ群に入射する光線を収束させることによって、第３Ｂレンズ群を小径化することが容易になり、防振群及び防振駆動系の小型化及び軽量化を図ることができる。さらに、第３Ｃレンズ群を第３Ｂレンズ群の像側に配置することによって、収差を良好に補正することができ、防振時の性能も良好となる。
(3) Anti-Vibration Group In the zoom lens, the third lens group is disposed in order from the object side, the third A lens group having a positive refractive power, the third B lens group having a negative refractive power, and a positive The third C lens group having a refractive power and the third B lens group having a negative refractive power are moved in the vertical direction to perform image stabilization. By making the 3B lens group having negative refractive power a vibration proof group, weight reduction can be achieved. Furthermore, by arranging the 3A lens group having positive refractive power on the object side of the 3B lens group which is the anti-vibration group, the 3B lens group is made to converge by converging the light rays incident on the 3B lens group. It is easy to reduce the diameter, and the vibration isolation group and the vibration isolation drive system can be reduced in size and weight. Furthermore, by disposing the third C lens group on the image side of the third B lens group, it is possible to correct aberrations favorably and to improve the performance during image stabilization.
第３レンズ群は、垂直方向に移動可能であり、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群の物体側に、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群、第３Ｂレンズ群の像側に正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群が配置されていればよく、レンズ構成は限定されない。一方、より防振群の小型化を図るために、第３Ｂレンズ群が１つの単レンズ成分からなることが好ましい。単レンズ成分とは、間に空気間隔を有しない単一の硝材からなるレンズまたは接合レンズを指す。より好ましくは、第３Ｂレンズ群が負レンズと正レンズの接合レンズからなる構成とすることによって、防振時の性能をより良好とすることができる。 The third lens group is movable in the vertical direction and is positive on the object side of the third B lens group having negative refractive power, positive on the image side of the third A lens group having positive refractive power, and the third B lens group. The lens configuration is not limited as long as the third C lens group having refractive power is disposed. On the other hand, in order to further reduce the size of the image stabilizing group, it is preferable that the 3B lens group is composed of one single lens component. The single lens component refers to a lens or a cemented lens made of a single glass material with no air space between them. More preferably, when the third B lens group is configured by a cemented lens of a negative lens and a positive lens, the performance during image stabilization can be improved.
１−３．条件式
当該ズームレンズは、上述した構成を採用すると共に、次に説明する条件式を少なくとも１つ以上満足することが好ましい。
1-3. Conditional Expression The zoom lens preferably employs the above-described configuration, and preferably satisfies at least one conditional expression described below.
１−３−１．条件式（１）
１．２０ ≦ ｜ｆ３Ｂ｜／ｆ３ ≦ ３．００ ・・・（１）
但し、
ｆ３Ｂ：第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｆ３ ：第３レンズ群の焦点距離
1-3-1. Conditional expression (1)
1.20 ≦ | f3B | /f3≦3.00 (1)
However,
f3B: focal length of the third lens group f3: focal length of the third lens group
条件式（１）は、第３Ｂレンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離の比を規定するための条件式である。条件式（１）を満足する場合、第３Ｂレンズ群の屈折力が適正な範囲内となり、防振時に第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向に移動させたとき、すなわち、偏芯させたときの偏芯コマ収差及び偏芯非点収差の発生を抑制することができ、防振時の結像性能の劣化を抑制することができる。また、防振時における第３Ｂレンズ群の移動量を適正な範囲内に抑制することができるため、当該ズームレンズの鏡筒の径方向の小型化を図ることができ、これと同時に、防振駆動系の負荷を軽減し、防振駆動系の小型化及び軽量化を図ることができる。 Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the ratio between the focal length of the third lens group and the focal length of the third lens group. When the conditional expression (1) is satisfied, the refractive power of the 3B lens group is within an appropriate range, and when the 3B lens group is moved in the direction perpendicular to the optical axis during image stabilization, that is, decentered. The occurrence of decentration coma and decentering astigmatism can be suppressed, and the deterioration of the imaging performance during image stabilization can be suppressed. In addition, since the amount of movement of the 3B lens group during image stabilization can be suppressed within an appropriate range, it is possible to reduce the size of the zoom lens barrel in the radial direction. The load on the drive system can be reduced, and the vibration-proof drive system can be reduced in size and weight.
これに対して、条件式（１）の数値が下限値未満になると、第３Ｂレンズ群の屈折力が強くなりすぎ、第３Ｂレンズ群を偏芯させたときの偏心コマ収差、偏心非点収差が増大するため、好ましくない。一方、条件式（１）の数値が上限値を超えると、第３Ｂレンズ群のパワーが弱くなりすぎ、防振時の第３Ｂレンズ群の移動量が大きくなる。その結果、防振駆動系の負荷が大きくなるため、防振駆動系の大型化を招き、鏡筒の小型化を図ることが困難になるため、好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (1) is less than the lower limit value, the refractive power of the 3B lens group becomes too strong, and decentration coma and decentering astigmatism when the 3B lens group is decentered. Is unfavorable because it increases. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the power of the third B lens group becomes too weak, and the amount of movement of the third B lens group at the time of image stabilization increases. As a result, the load on the image stabilization drive system increases, which increases the size of the image stabilization drive system and makes it difficult to reduce the size of the lens barrel.
上記効果を得る上で、条件式（１）の上限値は２．７０であることがより好ましく、２．４０であることがさらに好ましい。また、条件式（１）の下限値は１．３０であることがより好ましく、１．４０であることがさらに好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit of conditional expression (1) is more preferably 2.70, and even more preferably 2.40. The lower limit value of conditional expression (1) is more preferably 1.30, and even more preferably 1.40.
１−３−２．条件式（２）
２．００ ≦ βｒｔ ≦ ５．００ ・・・（２）
但し、
βｒｔ：望遠端における、第３レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率
1-3-2. Conditional expression (2)
2.00 ≦ βrt ≦ 5.00 (2)
However,
βrt: Combined lateral magnification of all the lens units arranged on the image side from the third lens unit at the telephoto end
条件式（２）は、望遠端における、第３レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率を規定するための条件式である。第３レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率とは、例えば、当該ズームレンズが５群構成である場合、βｒｔは第４レンズ群及び第５レンズ群の望遠端における合成横倍率をいい、当該ズームレンズが６群構成である場合、βｒｔは第４レンズ群、第５レンズ群及び第６レンズ群の望遠端における合成横倍率をいう。条件式（２）を満足する場合、当該ズームレンズの像側に配置されるレンズ群による合成横倍率が適正な範囲内となり、高倍率を実現しつつ、良好な光学性能を維持しつつ、径方向の小型化を図ることができる。 Conditional expression (2) is a conditional expression for defining the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the third lens group at the telephoto end. The combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the third lens group is, for example, when the zoom lens has a five-group configuration, βrt is at the telephoto end of the fourth lens group and the fifth lens group. When the zoom lens has a six-group configuration, βrt indicates the combined lateral magnification at the telephoto end of the fourth lens group, the fifth lens group, and the sixth lens group. When the conditional expression (2) is satisfied, the combined lateral magnification by the lens group disposed on the image side of the zoom lens is within an appropriate range, and while maintaining high optical performance while maintaining high optical performance, The direction can be reduced in size.
これに対して、条件式（２）の数値が下限値未満になると、当該ズームレンズの像側に配置されるレンズ群による合成横倍率が小さくなるため、要求される倍率を実現するには物体側に配置されるレンズ群（第１レンズ群から第３レンズ群）の合成横倍率を大きくする必要がある。そのため第３レンズ群よりも像側に配置されるレンズ群は径の大きいレンズを用いる必要がある。これらのことから当該ズームレンズの径方向の小型化が困難になり好ましくない。一方、条件式（２）の数値が上限値を超えると、当該ズームレンズの像側に配置されるレンズ群による合成横倍率が大きくなりすぎ、結像性能の良好なズームレンズを実現するには収差補正の為にレンズ枚数を増加させる必要がある。そのため、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (2) is less than the lower limit value, the combined lateral magnification by the lens group arranged on the image side of the zoom lens becomes small. It is necessary to increase the combined lateral magnification of the lens groups (the first lens group to the third lens group) arranged on the side. Therefore, it is necessary to use a lens having a larger diameter as the lens group disposed on the image side than the third lens group. For these reasons, it is difficult to downsize the zoom lens in the radial direction, which is not preferable. On the other hand, if the numerical value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, the combined lateral magnification due to the lens group disposed on the image side of the zoom lens becomes too large, and a zoom lens with good imaging performance can be realized. It is necessary to increase the number of lenses for aberration correction. Therefore, it is not preferable because it is difficult to reduce the optical total length of the zoom lens.
上記効果を得る上で、条件式（２）の上限値は４．５０であることがより好ましく、４．００であることがさらに好ましい。また、条件式（２）の下限値は２．２０であることがより好ましく、２．４０であることがさらに好ましく、２．６０であることが一層好ましく、２．８０であることがより一層好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit of conditional expression (2) is more preferably 4.50, and even more preferably 4.00. Further, the lower limit value of the conditional expression (2) is more preferably 2.20, further preferably 2.40, still more preferably 2.60, and even more preferably 2.80. preferable.
１−３−３．条件式（３）
−２．００ ≦ β２ｔ ≦ −０．８０ ・・・（３）
但し、
β２ｔ：望遠端における前記第２レンズ群の横倍率
1-3-3. Conditional expression (3)
−2.00 ≦ β2t ≦ −0.80 (3)
However,
β2t: lateral magnification of the second lens group at the telephoto end
条件式（３）は、第２レンズ群の望遠端における横倍率を規定するための条件式である。条件式（３）を満足する場合、高倍率を実現しつつ、結像性能が良好で小型のズームレンズを得ることができる。 Conditional expression (3) is a conditional expression for defining the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group. When the conditional expression (3) is satisfied, it is possible to obtain a small zoom lens with good imaging performance and high magnification.
これに対して、条件式（３）の数値が下限値未満になると、第２レンズ群の望遠端における横倍率が大きくなりすぎ、結像性能の良好なズームレンズを実現するには収差補正の為にレンズ枚数を増加させる必要がある。そのため、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になるため好ましくない。一方、条件式（３）の数値が上限値を超えると、第２レンズ群の望遠端における横倍率が小さくなりすぎ、高倍率を実現するには変倍時の第２レンズ群の移動量を増加させる必要がある。そのため、望遠端における当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (3) is less than the lower limit, the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group becomes too large, and aberration correction is necessary to realize a zoom lens with good imaging performance. Therefore, it is necessary to increase the number of lenses. Therefore, it is not preferable because it is difficult to reduce the optical total length of the zoom lens. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group becomes too small, and in order to realize a high magnification, the amount of movement of the second lens group at the time of zooming is set. Need to increase. Therefore, it is not preferable because it is difficult to reduce the total optical length of the zoom lens at the telephoto end.
上記効果を得る上で、条件式（３）の上限値は−０．８５であることがより好ましく、−０．９０であることがさらに好ましく、−０．９５であることが一層好ましい。また、条件式（３）の下限値は−１．９０であることがより好ましく、−１．８０であることがさらに好ましく、−１．７０であることが一層好ましく、−１．６０であることがより一層好ましく、−１．５０であることがさらに一層好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit value of conditional expression (3) is more preferably −0.85, further preferably −0.90, and still more preferably −0.95. The lower limit value of conditional expression (3) is more preferably -1.90, further preferably -1.80, still more preferably -1.70, and -1.60. Is even more preferable, and −1.50 is even more preferable.
１−３−４．条件式（４）
０．４０ ≦ ｆ１／√（ｆｗ×ｆｔ） ≦ ２．００ ・・・（４）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
1-3-4. Conditional expression (4)
0.40 ≦ f1 / √ (fw × ft) ≦ 2.00 (4)
However,
f1: Focal length of the first lens group fw: Focal length of the zoom lens at the wide angle end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end
条件式（４）において、「√（ｆｗ×ｆｔ）」は、当該ズームレンズの中間焦点距離位置における当該ズームレンズ全系の焦点距離（以下、「中間焦点距離」と称する。）を示す。条件式（４）は第１レンズ群の焦点距離と当該ズームレンズ全系の中間焦点距離との比を規定するための式である。条件式（４）を満足する場合、当該ズームレンズの変倍域において第１レンズ群の屈折力が適正な範囲内となり、高倍率を実現しつつ、結像性能が良好で小型のズームレンズを得ることができる。 In conditional expression (4), “√ (fw × ft)” indicates the focal length of the entire zoom lens system at the intermediate focal length position of the zoom lens (hereinafter referred to as “intermediate focal length”). Conditional expression (4) is an expression for defining the ratio between the focal length of the first lens unit and the intermediate focal length of the entire zoom lens system. When the conditional expression (4) is satisfied, a refracting power of the first lens unit is within an appropriate range in the zooming range of the zoom lens, and a compact zoom lens with good imaging performance and high magnification is realized. Can be obtained.
これに対して、条件式（４）の数値が下限値未満になると、当該ズームレンズの変倍域において第１レンズ群の屈折力が大きくなり過ぎるため、望遠側で軸上色収差が悪化し、その収差補正の為に多くのレンズ枚数が必要となり、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になるため好ましくない。一方、条件式（４）の数値が上限値を超えると、当該ズームレンズの変倍域において第１レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎるため、高倍率を実現するには変倍時の第１レンズ群の移動量を増加させる必要がある。広角端における光学全長と望遠端における光学全長との差が大きくなると、第１レンズ群を繰り出すための鏡筒構成が複雑となり、鏡筒部分を含む当該ズームレンズユニット全体の小型化が困難になる。 On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (4) is less than the lower limit value, the refractive power of the first lens unit becomes too large in the zooming range of the zoom lens, so that the longitudinal chromatic aberration is deteriorated on the telephoto side, In order to correct the aberration, a large number of lenses are required, which makes it difficult to reduce the total optical length of the zoom lens. On the other hand, if the numerical value of the conditional expression (4) exceeds the upper limit value, the refractive power of the first lens unit becomes too small in the zooming range of the zoom lens. It is necessary to increase the amount of movement of the lens group. When the difference between the optical total length at the wide-angle end and the optical total length at the telephoto end becomes large, the configuration of the lens barrel for extending the first lens group becomes complicated, and it becomes difficult to reduce the size of the entire zoom lens unit including the lens barrel portion. .
上記効果を得る上で、条件式（４）の上限値は１．８０であることがより好ましく、１．６０であることがさらに好ましい。また、条件式（４）の下限値は０．４５であることがより好ましく、０．５０であることがさらに好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit of conditional expression (4) is more preferably 1.80, and even more preferably 1.60. Further, the lower limit value of conditional expression (4) is more preferably 0.45, and further preferably 0.50.
１−３−５．条件式（５）
０．１０ ≦ ｍ１／√（ｆｗ×ｆｔ） ≦ １．２０ ・・・（５）
但し、
ｍ１：広角端から望遠端まで変倍する際に、第１レンズ群が光軸上を移動する移動量
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
1-3-5. Conditional expression (5)
0.10 ≦ m1 / √ (fw × ft) ≦ 1.20 (5)
However,
m1: Amount that the first lens unit moves on the optical axis when zooming from the wide-angle end to the telephoto end fw: focal length of the zoom lens at the wide-angle end ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end
条件式（５）は、第１レンズ群が広角端から望遠端まで変倍する際の移動量と当該ズームレンズの中間焦点距離との比を規定するための条件式である。条件式（５）を満足する場合、当該ズームレンズの中間焦点距離に対する第１レンズ群の変倍時の移動量が適正な範囲内となり、高倍率を実現しつつ、結像性能が良好で小型のズームレンズを得ることができる。 Conditional expression (5) is a conditional expression for defining the ratio between the amount of movement when the first lens group zooms from the wide-angle end to the telephoto end and the intermediate focal length of the zoom lens. When the conditional expression (5) is satisfied, the amount of movement of the first lens unit at the time of zooming with respect to the intermediate focal length of the zoom lens is within an appropriate range, realizing high magnification and good imaging performance and small size. The zoom lens can be obtained.
これに対して、条件式（５）の数値が下限値未満である場合、当該ズームレンズの変倍域において第１レンズ群の屈折力が大きく、変倍時の移動量が小さくなる。この場合、望遠側で軸上色収差が悪化し、その収差補正の為に多くのレンズ枚数が必要となり、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になるため好ましくない。一方、条件式（５）の数値が上限値を超えると、当該ズームレンズの変倍域において第１レンズ群の屈折力が小さく、変倍時の第１レンズ群の移動量が大きくなる。この場合、高倍率を実現するには変倍時の第１レンズ群の移動量を増加させる必要がなる。広角端における光学全長と望遠端における光学全長との差が大きくなると、第１レンズ群を繰り出すための鏡筒構成が複雑となり、鏡筒部分を含む当該ズームレンズユニット全体の小型化が困難になる。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (5) is less than the lower limit value, the refractive power of the first lens group is large in the zooming range of the zoom lens, and the moving amount during zooming is small. In this case, the axial chromatic aberration is deteriorated on the telephoto side, and a large number of lenses are required for correcting the aberration, and it is difficult to reduce the total optical length of the zoom lens. On the other hand, when the numerical value of conditional expression (5) exceeds the upper limit, the refractive power of the first lens group is small in the zooming range of the zoom lens, and the amount of movement of the first lens group during zooming is large. In this case, in order to realize a high magnification, it is necessary to increase the amount of movement of the first lens unit at the time of zooming. When the difference between the optical total length at the wide-angle end and the optical total length at the telephoto end becomes large, the configuration of the lens barrel for extending the first lens group becomes complicated, and it becomes difficult to reduce the size of the entire zoom lens unit including the lens barrel portion. .
上記効果を得る上で、条件式（５）の上限値は１．１０であることがより好ましく、１．００であることがさらに好ましく、０．９０であることが一層好ましく、０．８０であることがより一層好ましく、０．６０であることがよりさらに一層好ましい。また、条件式（５）の下限値は０．１５であることがより好ましく、０．２０であることがさらに好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit value of conditional expression (5) is more preferably 1.10, further preferably 1.00, still more preferably 0.90, and 0.80. More preferably, it is 0.60, and even more preferably 0.60. Further, the lower limit value of conditional expression (5) is more preferably 0.15, and further preferably 0.20.
１−３−６．条件式（６）
−１２．００ ≦ （１−β４ｔ２）×βｚｔ２ ≦ −４．００ ・・・（６）
但し、
β４ｔ：望遠端における第４レンズ群の横倍率
βｚｔ：望遠端における、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率
1-3-6. Conditional expression (6)
−12.00 ≦ (1-β4t 2 ) × βzt 2 ≦ −4.00 (6)
However,
β4t: Lateral magnification of the fourth lens group at the telephoto end βzt: Combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group at the telephoto end
条件式（６）は第４レンズ群の望遠端におけるピント敏感度を規定するための条件式である。ここで、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率とは、例えば、当該ズームレンズが５群構成である場合、βｚｔは第５レンズ群の望遠端における横倍率をいい、当該ズームレンズが６群構成である場合、βｚｔは第５レンズ群及び第６レンズ群の望遠端における合成横倍率をいう。条件式（６）を満足する場合、第４レンズ群のピント敏感度が適正な範囲内となる。そのため、第４レンズ群を光軸方向に移動させて合焦させたときも、合焦時の収差変動が小さく、物体距離によらず合焦域全域において良好な結像性能を得ることができる。 Conditional expression (6) is a conditional expression for defining the focus sensitivity at the telephoto end of the fourth lens group. Here, the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group is, for example, when the zoom lens has a five-group configuration, βzt is the lateral magnification at the telephoto end of the fifth lens group. When the zoom lens has a six-group configuration, βzt represents the combined lateral magnification at the telephoto end of the fifth lens group and the sixth lens group. When the conditional expression (6) is satisfied, the focus sensitivity of the fourth lens group is within an appropriate range. Therefore, even when the fourth lens group is moved in the optical axis direction and focused, the variation in aberration during focusing is small, and good imaging performance can be obtained in the entire focusing area regardless of the object distance. .
これに対して、条件式（６）の数値が下限値未満になると、第４レンズ群のピント敏感度が大きくなるため、第４レンズ群を光軸方向に移動させて合焦させたとき、合焦時の収差変動が大きくなる。そのため、合焦域全域において良好な結像性能を得るには、収差補正の為に多くのレンズ枚数が必要となり、当該ズームレンズの小型化が困難になる。一方、条件式（６）の数値が上限値を超えると、第４レンズ群のピント敏感度が小さくなる。この場合、第４レンズ群を光軸方向に移動させて合焦させる場合、合焦時の第４レンズ群の移動量が増加し、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になる。 On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) is less than the lower limit value, the focus sensitivity of the fourth lens group increases. Therefore, when the fourth lens group is moved in the optical axis direction and focused, Aberration variation during focusing increases. Therefore, in order to obtain good imaging performance in the entire focusing area, a large number of lenses are required for aberration correction, and it is difficult to reduce the size of the zoom lens. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the focus sensitivity of the fourth lens group decreases. In this case, when the fourth lens group is moved and focused in the optical axis direction, the amount of movement of the fourth lens group at the time of focusing increases, and it becomes difficult to reduce the total optical length of the zoom lens.
上記効果を得る上で、条件式（６）の上限値は−４．５０であることがより好ましく、−５．００であることがさらに好ましく、−５．５０であることが一層好ましく、−６．００であることがより一層好ましい。また、条件式（６）の下限値は−１１．００であることがより好ましく、−１０．５０であることがさらに好ましく、−１０．００であることが一層好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit value of conditional expression (6) is more preferably −4.50, further preferably −5.00, even more preferably −5.50, − It is even more preferable that it is 6.00. In addition, the lower limit value of conditional expression (6) is more preferably -11.00, further preferably -10.50, and still more preferably -10.00.
１−３−７．条件式（７）
０．３０ ≦ βｚｔ／β４ｔ ≦ ２．００ ・・・（７）
但し、
βｚｔ：望遠端における、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率
β４ｔ：望遠端における第４レンズ群の横倍率
1-3-7. Conditional expression (7)
0.30 ≦ βzt / β4t ≦ 2.00 (7)
However,
βzt: Combined lateral magnification of all lens groups arranged on the image side from the fourth lens group at the telephoto end β4t: Lateral magnification of the fourth lens group at the telephoto end
条件式（７）は、望遠端における、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率と第４レンズ群の横倍率との比を規定するための条件式である。なお、「βｚｔ」は上述のとおりである。条件式（７）を満足する場合、第４レンズ群を光軸に沿って移動させて合焦させるときの第４レンズ群の移動量が適正な範囲内となり、合焦時の撮影倍率の変動も抑制することができ、ウォブリングによる画角の変動を抑制することができる。 Conditional expression (7) is a conditional expression for defining the ratio of the combined lateral magnification of all the lens groups disposed on the image side of the fourth lens group and the lateral magnification of the fourth lens group at the telephoto end. . “Βzt” is as described above. When the conditional expression (7) is satisfied, the amount of movement of the fourth lens unit when the fourth lens unit is moved along the optical axis to be in focus is within an appropriate range, and the photographing magnification changes at the time of focusing. Can also be suppressed, and fluctuations in the angle of view due to wobbling can be suppressed.
これに対して、条件式（７）の数値が下限値未満になると、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率に対して第４レンズ群の屈折力が小さくなる。そのため、第４レンズ群を光軸に沿って移動させて合焦させたとき、合焦時の第４レンズ群の移動量が増加し、当該ズームレンズの光学全長の小型化が困難になる。一方、条件式（７）の数値が上限値を超えると、第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率に対して第４レンズ群の屈折力が大きくなる。そのため、第４レンズ群を光軸に沿って移動させて合焦させたとき、合焦時の収差変動が大きくなる。また、合焦時の撮影倍率の変動も大きくなり、ウォブリングによる画角の変動も大きくなる。望遠端における当該ズームレンズの光学全長を短縮する為には、第４レンズ群及び第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率を大きくすることが特に重要である。しかしながら、どちらか一方の横倍率を大きくするとこれらの問題が発生するため、上記条件式（７）を満足する範囲内で第４レンズ群及び第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率を大きくすることが上記効果を得る上で好ましい。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (7) is less than the lower limit, the refractive power of the fourth lens group is small with respect to the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group. Become. Therefore, when the fourth lens group is moved along the optical axis and focused, the amount of movement of the fourth lens group at the time of focusing increases, and it becomes difficult to reduce the optical total length of the zoom lens. On the other hand, when the numerical value of the conditional expression (7) exceeds the upper limit value, the refractive power of the fourth lens group increases with respect to the combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group. For this reason, when the fourth lens group is moved along the optical axis and brought into focus, the aberration fluctuation at the time of focusing increases. In addition, the variation of the photographing magnification at the time of focusing increases, and the variation of the angle of view due to wobbling also increases. In order to shorten the optical total length of the zoom lens at the telephoto end, it is particularly important to increase the combined lateral magnification of the fourth lens group and all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group. However, when either one of the lateral magnifications is increased, these problems occur. Therefore, all the lenses arranged on the image side from the fourth lens group and the fourth lens group within a range satisfying the conditional expression (7). Increasing the combined lateral magnification of the group is preferable for obtaining the above effect.
上記効果を得る上で、条件式（７）の上限値は１．８０であることがより好ましく、１．６０であることがさらに好ましく、１．５０であることが一層好ましく、１．４０であることがより一層好ましい。また、条件式（７）の下限値は０．３５であることがより好ましく、０．４０であることがさらに好ましく、０．４５であることが一層好ましい。 In obtaining the above effect, the upper limit value of conditional expression (7) is more preferably 1.80, still more preferably 1.60, still more preferably 1.50, and 1.40. Even more preferably. The lower limit value of conditional expression (7) is more preferably 0.35, further preferably 0.40, and still more preferably 0.45.
２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記ズームレンズと、当該ズームレンズの像面側に当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。
2. Next, an imaging apparatus according to the present invention will be described. An imaging apparatus according to the present invention includes the zoom lens, and an imaging element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on an image plane side of the zoom lens.
ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレスカメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。特に、上記ズームレンズは、高変倍率を実現すると共に、防振群を備えつつ、光学全長方向だけでなく径方向の小型化を図ることが可能である。そのため、いわゆる手振れ補正機能を備えた小型で高性能な撮像装置を実現することができる。 Here, there is no limitation in particular in an image pick-up element etc., Solid-state image pick-up elements, such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor and a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor, etc. can be used. The imaging device according to the present invention is suitable for an imaging device using these solid-state imaging devices such as a digital camera and a video camera. In addition, the imaging device may be a lens-fixed imaging device in which a lens is fixed to a housing, or may be a lens interchangeable imaging device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless camera. Of course. In particular, the zoom lens can achieve a high zoom ratio and can be downsized not only in the optical total length direction but also in the radial direction while being provided with a vibration proof group. Therefore, a small and high-performance imaging device having a so-called camera shake correction function can be realized.
次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。 Next, an Example is shown and this invention is demonstrated concretely. However, the present invention is not limited to the following examples.
（１）ズームレンズの光学構成
図１は、本件発明の実施例１のレンズ構成図である。図１に向かって上段は広角端状態、下段は望遠端状態を示す。本件発明の実施例１のズームレンズは、物体側から順に配置される正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。各レンズ群の構成は図に示すとおりである。広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は光軸上に固定される。
(1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 1 is a lens configuration diagram of Embodiment 1 of the present invention. As shown in FIG. 1, the upper row shows the wide-angle end state, and the lower row shows the telephoto end state. The zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side. The lens unit includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. The configuration of each lens group is as shown in the figure. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move toward the object side, and the second lens group G2 moves along the optical axis. Fixed on top.
図１に示すとおり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。当該第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向へ移動させることによって、手振れ等により振動が生じた時にときの像ブレを補正する。第３Ｂレンズ群は物体側から順に物体側に凸形状の負メニスカスレンズと物体側に凸形状の正メニスカスレンズとが接合された接合レンズから構成されている。また、当該ズームレンズでは、第４レンズ群を光軸に沿って物体側に移動させることで、無限遠物体から近距離物体に合焦する。第４レンズ群は物体側から順に両凸レンズと両凹レンズとが接合された接合レンズから構成されている。 As shown in FIG. 1, the third lens group G3 includes a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a third C lens group. By moving the third lens group in the direction perpendicular to the optical axis, image blur is corrected when vibration occurs due to camera shake or the like. The third B lens group includes a cemented lens in which a negative meniscus lens having a convex shape on the object side and a positive meniscus lens having a convex shape on the object side are cemented in order from the object side. In the zoom lens, the fourth lens group is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing on an object at infinity from an object at infinity. The fourth lens group includes a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented in order from the object side.
なお、図１に示す「ＶＣ」は防振群であり、「Ｓ」は開口絞りであり、「ＣＧ」はカバーガラス等の実質的な屈折力を有さない平行平板等である。カバーガラスの像側に結像面を備える。これらの点は、他の実施例で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Note that “VC” shown in FIG. 1 is an anti-vibration group, “S” is an aperture stop, and “CG” is a parallel plate or the like having no substantial refractive power, such as a cover glass. An image plane is provided on the image side of the cover glass. Since these points are the same in the lens cross-sectional views shown in the other embodiments, the description thereof will be omitted below.
（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に、広角端、中間焦点距離及び望遠端における当該ズームレンズの緒元データを示す。表１において、「ｆ」は当該ズームレンズの焦点距離であり、ＦＮＯ．は当該ズームレンズのＦ値、「ω」は半画角である。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 1 shows data of the zoom lens at the wide angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end. In Table 1, “f” is the focal length of the zoom lens, and FNO. Is the F value of the zoom lens, and “ω” is the half angle of view.
表２に当該ズームレンズの面データを示す。表２において、「面Ｎｏ．」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」はレンズ面の曲率半径、「ｄ」はレンズ厚またはレンズ面の光軸上の間隔、「Ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、「ｖｄ」はｄ線に対するアッベ数を示している。また、「面Ｎｏ．」の欄に表示する「＊」は当該レンズ面が非球面であることを表し、「ｄ」の欄に表示する「ｄ５」、「ｄ１０」等は当該レンズ面の光軸上の間隔が変倍時に変化する可変間隔であることを表している。なお、表中「ＩＮＦ」は「∞（無限大）」であることを示す。 Table 2 shows surface data of the zoom lens. In Table 2, “Surface No.” is the order of the lens surfaces counted from the object side, “r” is the radius of curvature of the lens surfaces, “d” is the lens thickness or the distance on the optical axis of the lens surfaces, and “Nd” is The refractive index for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), “vd” indicates the Abbe number for the d-line. Further, “*” displayed in the “Surface No.” column indicates that the lens surface is aspherical, and “d5”, “d10”, etc. displayed in the “d” column indicate light on the lens surface. This indicates that the interval on the axis is a variable interval that changes during zooming. In the table, “INF” indicates “∞ (infinity)”.
表３に、各非球面の非球面係数を示す。当該非球面係数は、各非球面形状を下記式で定義したときの値である。 Table 3 shows the aspheric coefficient of each aspheric surface. The aspheric coefficient is a value when each aspheric shape is defined by the following equation.
z=ch2/[1+{1-(1+k)c2h2}1/2]+A4h4+A6h6+A8h8+A10h10・・・
（但し、cは曲率(1/r)、hは光軸からの高さ、kは円錐係数、A4、A6、A8、A10・・・は各次数の非球面係数）
z = ch 2 / [1+ {1- (1 + k) c 2 h 2 } 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10 ...
(Where c is the curvature (1 / r), h is the height from the optical axis, k is the conic coefficient, A4, A6, A8, A10... Are aspheric coefficients of each order)
表４に、当該ズームレンズの可変間隔を示す。表４において、「ｆ」は当該ズームレンズの焦点距離である。表３には、向かって左側から順に、広角端、中間焦点距離及び望遠端における各可変間隔を示している。 Table 4 shows variable intervals of the zoom lens. In Table 4, “f” is the focal length of the zoom lens. Table 3 shows the variable intervals at the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end in order from the left side.
また、表２１に条件式（１）〜条件式（７）の値を示す。さらに、表２１に条件式（１）〜条件式（７）の値を求めるために必要な各変数の値を示す。なお、各表において、長さの単位は全て「ｍｍ」であり、画角の単位は全て「°」である。
これらの表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。
Table 21 shows values of conditional expressions (1) to (7). Further, Table 21 shows values of variables necessary for obtaining values of the conditional expressions (1) to (7). In each table, the unit of length is “mm”, and the unit of angle of view is “°”.
Since the items related to these tables are the same in each table shown in other examples, the description thereof will be omitted below.
［表１］
f 72.069 129.880 290.286
FNO. 4.64 5.90 6.50
ω 10.90 6.06 2.75
[Table 1]
f 72.069 129.880 290.286
FNO. 4.64 5.90 6.50
ω 10.90 6.06 2.75
［表２］
面NO. r d Nd vd
1 91.550 1.500 1.7129 32.87
2 58.578 6.000 1.4970 81.61
3 -1210.645 0.200
4 182.346 4.058 1.4970 81.61
5 1999.957 d5
6 -388.959 1.000 1.8149 41.65
7 17.877 3.739 1.8467 23.78
8 62.877 1.674
9 -65.800 1.000 1.8948 37.67
10 319.768 d10
11 60.161 3.806 1.7514 45.28
12 -48.173 0.200
13 26.368 4.918 1.4970 81.61
14 -35.202 1.000 1.8944 31.56
15 2575.905 2.517
16 INF 4.000 (開口絞り)
17 653.523 0.800 1.9102 35.34
18 35.482 3.000 1.4970 81.61
19 42.865 8.156
20* 45.516 6.540 1.5252 60.29
21 -20.951 0.600 1.8641 27.75
22 -23.939 d22
23 71.144 1.817 1.8774 28.40
24 -24.391 0.700 1.8257 41.99
25 16.259 d25
26 -19.826 1.000 1.7883 43.50
27 -171.471 0.200
28 64.397 3.014 1.6639 31.81
29 -37.199 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
[Table 2]
No. rd Nd vd
1 91.550 1.500 1.7129 32.87
2 58.578 6.000 1.4970 81.61
3 -1210.645 0.200
4 182.346 4.058 1.4970 81.61
5 1999.957 d5
6 -388.959 1.000 1.8149 41.65
7 17.877 3.739 1.8467 23.78
8 62.877 1.674
9 -65.800 1.000 1.8948 37.67
10 319.768 d10
11 60.161 3.806 1.7514 45.28
12 -48.173 0.200
13 26.368 4.918 1.4970 81.61
14 -35.202 1.000 1.8944 31.56
15 2575.905 2.517
16 INF 4.000 (Aperture stop)
17 653.523 0.800 1.9102 35.34
18 35.482 3.000 1.4970 81.61
19 42.865 8.156
20 * 45.516 6.540 1.5252 60.29
21 -20.951 0.600 1.8641 27.75
22 -23.939 d22
23 71.144 1.817 1.8774 28.40
24 -24.391 0.700 1.8257 41.99
25 16.259 d25
26 -19.826 1.000 1.7883 43.50
27 -171.471 0.200
28 64.397 3.014 1.6639 31.81
29 -37.199 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
［表３］
面NO. k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E+00 -2.4058E-05 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
[Table 3]
Surface NO.k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E + 00 -2.4058E-05 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
［表４］
f 72.069 129.880 290.286
d5 7.985 46.399 72.577
d10 19.755 14.783 1.498
d22 7.984 5.895 2.604
d25 13.192 12.265 14.423
d29 15.000 23.015 37.438
[Table 4]
f 72.069 129.880 290.286
d5 7.985 46.399 72.577
d10 19.755 14.783 1.498
d22 7.984 5.895 2.604
d25 13.192 12.265 14.423
d29 15.000 23.015 37.438
また、図２〜図４に当該実施例１の広角端状態における縦収差図、中間焦点位置状態における縦収差図、望遠端状態における縦収差図をそれぞれ示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ＳＡ（ｍｍ））、非点収差（ＡＳＴ（ｍｍ））、歪曲収差（ＤＩＳ（％））である。球面収差を表す図では、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（ｄ−ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ−ｌｉｎｅ、λ＝４８６．１ｎｍ）、長破線はＣ線（Ｃ−ｌｉｎｅ、λ＝６５６．３ｎｍ）の特性を示す。非点収差を表す図では、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面、破線はメリディオナル平面の特性を示す。歪曲収差を表す図では、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表す。これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 2 to 4 show longitudinal aberration diagrams in the wide-angle end state, longitudinal aberration diagram in the intermediate focal position state, and longitudinal aberration diagrams in the telephoto end state, respectively. The longitudinal aberration diagrams shown in the drawings are spherical aberration (SA (mm)), astigmatism (AST (mm)), and distortion aberration (DIS (%)) in order from the left side as viewed in the drawings. In the diagram showing spherical aberration, the vertical axis represents the F number (indicated by FNO in the figure), the solid line is the d line (d-line), the short broken line is the F line (F-line, λ = 486.1 nm), The long broken line indicates the characteristics of the C line (C-line, λ = 656.3 nm). In the diagram showing astigmatism, the vertical axis represents the half field angle (indicated by ω in the figure), the solid line represents the sagittal plane, and the broken line represents the meridional plane characteristic. In the diagram representing distortion, the vertical axis represents the half field angle (indicated by ω in the figure). Since the matters relating to these longitudinal aberration diagrams are the same in the longitudinal aberration diagrams shown in the other examples, the description thereof will be omitted below.
また、図５に当該実施例１の望遠端における横収差図を示す。当該横収差図は、図面に向かって左側３つの収差図は、望遠端において手振れ補正を行っていない基本状態、右側３つの収差図は、防振群を光軸と垂直な方向に所定量移動させた望遠端における手振れ補正状態を示す。基本状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差をそれぞれ示す。手振れ補正状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の７０％の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−７０％の像点における横収差をそれぞれ示す。また、当該横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はｄ線（ｄ−ｌｉｎｅ）、短破線はＦ線（Ｆ−ｌｉｎｅ）、長破線はＣ線（Ｃ−ｌｉｎｅ）の特性を示す。当該縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 FIG. 5 is a transverse aberration diagram at the telephoto end of Example 1. In the lateral aberration diagram, the three aberration diagrams on the left side are the basic state in which the camera shake correction is not performed at the telephoto end, and the three aberration diagrams on the right side move the image stabilizing group by a predetermined amount in the direction perpendicular to the optical axis. The camera shake correction state at the telephoto end is shown. Of the lateral aberration diagrams in the basic state, the upper row shows the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height, the middle row shows the lateral aberration at the axial image point, and the lower row shows the lateral aberration at the image point of -70% of the maximum image height. Respectively. Among the lateral aberration diagrams in the state of camera shake correction, the upper row shows the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height, the middle row shows the lateral aberration at the axial image point, and the lower row shows the lateral aberration at the image point of -70% of the maximum image height. Each aberration is shown. In the lateral aberration diagram, the horizontal axis represents the distance from the principal ray on the pupil plane, the solid line is the d line (d-line), the short broken line is the F line (F-line), and the long broken line is the C line. The characteristic of (C-line) is shown. The matters relating to the longitudinal aberration diagrams are the same in the longitudinal aberration diagrams shown in the other examples, and hence the description thereof is omitted below.
当該実施例１のズームレンズの望遠端における手振れ補正状態における防振群の光軸と垂直方向への移動量は、０．７６４ｍｍである。望遠端における無限遠合焦時（＝撮影距離が∞ｍｍ）に、当該ズームレンズが光軸に対して０．３°傾いたときの像偏心量は、防振群が光軸と垂直な方向に上記移動量だけ平行移動したときの像偏心量に等しい。 The amount of movement of the image stabilizing group in the direction perpendicular to the optical axis in the camera shake correction state at the telephoto end of the zoom lens of Embodiment 1 is 0.764 mm. When focusing at infinity at the telephoto end (= shooting distance is ∞ mm), the amount of image eccentricity when the zoom lens is tilted by 0.3 ° with respect to the optical axis is the direction in which the image stabilization group is perpendicular to the optical axis. Is equal to the amount of image eccentricity when the image is translated by the above-mentioned amount of movement.
各横収差図から明らかなように、軸上像点における横収差の対称性は良好であることがわかる。また、＋７０％像点における横収差と−７０％像点における横収差とを基本状態で比較すると、いずれも湾曲度が小さく、収差曲線の傾斜がほぼ等しいことから、偏心コマ収差、偏心非点収差が小さいことがわかる。このことは、手振れ補正時においても充分な結像性能が得られていることを意味している。 As can be seen from the respective lateral aberration diagrams, the symmetry of the lateral aberration at the axial image point is good. Further, when the lateral aberration at the + 70% image point and the lateral aberration at the -70% image point are compared in the basic state, the curvature is small and the inclinations of the aberration curves are almost equal. It can be seen that the aberration is small. This means that sufficient imaging performance is obtained even during camera shake correction.
当該ズームレンズにおいて手振れ補正角が同じ場合、当該ズームレンズの焦点距離が短くなるにつれて、手振れ補正時における防振群の上記移動量が小さくなる。従って、ズームポジションによらず、どのようなズーム位置であっても、０．３°までの手振れ補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な手振れ補正を行うことが可能である。また、望遠端における手振れ補正時の防振群の上記移動量を広角端及び中間焦点位置状態に適用する事で手振れ補正角を０．３°よりも更に大きくすることができる。 When the camera shake correction angle is the same in the zoom lens, as the focal length of the zoom lens becomes shorter, the movement amount of the image stabilizing group at the time of camera shake correction becomes smaller. Therefore, regardless of the zoom position, it is possible to perform sufficient camera shake correction without deteriorating the imaging characteristics for the camera shake correction angle up to 0.3 ° at any zoom position. . Further, by applying the above-described movement amount of the image stabilizing group at the time of camera shake correction at the telephoto end to the wide-angle end and the intermediate focus position state, the camera shake correction angle can be further increased from 0.3 °.
（１）ズームレンズの光学構成
図６は、本件発明の実施例２のレンズ構成図である。図６に向かって上段は広角端状態、下段は望遠端状態を示す。本件発明の実施例２のズームレンズは、物体側から順に配置される正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。各レンズ群の構成は図に示すとおりである。広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５はそれぞれ物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は光軸上に固定される。
(1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 6 is a lens configuration diagram of Embodiment 2 of the present invention. 6, the upper stage shows the wide-angle end state, and the lower stage shows the telephoto end state. The zoom lens according to Embodiment 2 of the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. The lens unit includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. The configuration of each lens group is as shown in the figure. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move toward the object side, and the second lens group G2 moves along the optical axis. Fixed on top.
図に示すとおり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。当該第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向へ移動させることによって、手振れ等により振動が生じた時にときの像ブレを補正する。第３Ｂレンズ群は物体側から順に両凹レンズと物体側に凸形状の正メニスカスレンズとが接合された接合レンズから構成されている。また、当該ズームレンズでは、第４レンズ群を光軸に沿って物体側に移動させることで、無限遠物体から近距離物体に合焦する。第４レンズ群は物体側から順に両凸レンズと両凹レンズとが接合された接合レンズから構成されている。 As shown in the drawing, the third lens group G3 has a positive refractive power, a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side. And a third C lens group. By moving the third lens group in the direction perpendicular to the optical axis, image blur is corrected when vibration occurs due to camera shake or the like. The third B lens group includes a cemented lens in which a biconcave lens and a convex positive meniscus lens on the object side are cemented in order from the object side. In the zoom lens, the fourth lens group is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing on an object at infinity from an object at infinity. The fourth lens group includes a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented in order from the object side.
（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表５に当該ズームレンズの緒元を示し、表６に当該ズームレンズの面データを示し、表７に当該ズームレンズの非球面データを示し、表８に当該ズームレンズの可変間隔を示す。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 5 shows the specifications of the zoom lens, Table 6 shows surface data of the zoom lens, Table 7 shows aspherical data of the zoom lens, and Table 8 shows variable intervals of the zoom lens.
当該実施例２のズームレンズの望遠端における手振れ補正状態における防振群の光軸と垂直方向への移動量は、０．７６２ｍｍである。 The amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis of the image stabilizing group in the camera shake correction state at the telephoto end of the zoom lens of Example 2 is 0.762 mm.
また、図７〜図９に当該実施例２の広角端状態における縦収差図、中間焦点位置状態における縦収差図、望遠端状態における縦収差図をそれぞれ示す。図１０に当該実施例２の望遠端における横収差図を示す。図１０から、実施例１と同様に、実施例２のズームレンズにおいても、手振れ補正時においても充分な結像性能が得られていることが確認される。 FIGS. 7 to 9 show longitudinal aberration diagrams in the wide-angle end state, longitudinal aberration diagram in the intermediate focal position state, and longitudinal aberration diagrams in the telephoto end state, respectively. FIG. 10 is a transverse aberration diagram at the telephoto end of Example 2. FIG. 10 confirms that, similarly to the first embodiment, the zoom lens of the second embodiment also has a sufficient imaging performance even when the camera shake is corrected.
［表５］
f 72.113 129.958 290.794
FNO. 4.64 5.90 6.50
ω 10.97 6.06 2.74
［表６］
面NO. r d Nd vd
1 123.213 1.500 1.7773 28.44
2 73.512 6.000 1.4970 81.61
3 -545.245 0.200
4 114.122 4.058 1.4970 81.61
5 -1749.530 d5
6 611.055 1.000 1.8137 42.45
7 17.790 4.500 1.8467 23.78
8 51.093 2.625
9 -53.365 1.000 1.8812 40.10
10 -4004.828 d10
11 41.466 5.132 1.5761 70.31
12 -53.338 0.200
13 31.122 5.517 1.4970 81.61
14 -36.350 1.000 1.8947 31.63
15 305.343 2.662
16 INF 4.001 (開口絞り)
17 -115.949 0.800 1.5500 70.45
18 16.945 2.125 1.8810 40.14
19 25.973 5.895
20* 32.242 5.847 1.5482 66.81
21 -17.780 0.600 1.9108 35.25
22 -25.551 d22
23 43.690 1.872 1.8536 24.71
24 -98.624 0.700 1.8468 41.24
25 19.678 d25
26 -34.862 1.000 1.8810 40.14
27 44.187 0.200
28 37.463 3.597 1.6560 32.43
29 -46.127 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
[Table 5]
f 72.113 129.958 290.794
FNO. 4.64 5.90 6.50
ω 10.97 6.06 2.74
[Table 6]
No. rd Nd vd
1 123.213 1.500 1.7773 28.44
2 73.512 6.000 1.4970 81.61
3 -545.245 0.200
4 114.122 4.058 1.4970 81.61
5 -1749.530 d5
6 611.055 1.000 1.8137 42.45
7 17.790 4.500 1.8467 23.78
8 51.093 2.625
9 -53.365 1.000 1.8812 40.10
10 -4004.828 d10
11 41.466 5.132 1.5761 70.31
12 -53.338 0.200
13 31.122 5.517 1.4970 81.61
14 -36.350 1.000 1.8947 31.63
15 305.343 2.662
16 INF 4.001 (Aperture stop)
17 -115.949 0.800 1.5500 70.45
18 16.945 2.125 1.8810 40.14
19 25.973 5.895
20 * 32.242 5.847 1.5482 66.81
21 -17.780 0.600 1.9108 35.25
22 -25.551 d22
23 43.690 1.872 1.8536 24.71
24 -98.624 0.700 1.8468 41.24
25 19.678 d25
26 -34.862 1.000 1.8810 40.14
27 44.187 0.200
28 37.463 3.597 1.6560 32.43
29 -46.127 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
［表７］
面NO. k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E+00 -1.8991E-05 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
[Table 7]
Surface NO.k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E + 00 -1.8991E-05 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
［表８］
f 72.113 129.958 290.794
d5 7.975 35.881 55.975
d10 27.303 19.795 1.500
d22 4.612 3.509 2.506
d25 25.079 20.908 15.536
d29 15.000 27.783 52.452
[Table 8]
f 72.113 129.958 290.794
d5 7.975 35.881 55.975
d10 27.303 19.795 1.500
d22 4.612 3.509 2.506
d25 25.079 20.908 15.536
d29 15.000 27.783 52.452
（１）ズームレンズの光学構成
図１１は、本件発明の実施例３のレンズ構成図である。図１１に向かって上段は広角端状態、下段は望遠端状態を示す。本件発明の実施例３のズームレンズは、物体側から順に配置される正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。各レンズ群の構成は図に示すとおりである。広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は光軸上に固定される。
(1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 11 is a lens configuration diagram of Embodiment 3 of the present invention. As shown in FIG. 11, the upper row shows the wide-angle end state, and the lower row shows the telephoto end state. The zoom lens according to Embodiment 3 of the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side. The lens unit includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. The configuration of each lens group is as shown in the figure. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move to the object side, and the second lens group G2 is on the optical axis. Fixed to.
図１１に示すとおり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。当該第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向へ移動させることによって、手振れ等により振動が生じたときの像ブレを補正する。第３Ｂレンズ群は物体側から順に両凹レンズと物体側に凸形状の正メニスカスレンズとが接合された接合レンズから構成されている。また、当該ズームレンズでは、第４レンズ群を光軸に沿って物体側に移動させることで、無限遠物体から近距離物体に合焦する。第４レンズ群は物体側から順に両凸レンズと両凹レンズとが接合された接合レンズから構成されている。 As shown in FIG. 11, the third lens group G3 includes a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a third C lens group. By moving the third B lens group in the direction perpendicular to the optical axis, image blur when vibration is caused by hand shake or the like is corrected. The third B lens group includes a cemented lens in which a biconcave lens and a convex positive meniscus lens on the object side are cemented in order from the object side. In the zoom lens, the fourth lens group is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing on an object at infinity from an object at infinity. The fourth lens group includes a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented in order from the object side.
（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表９に当該ズームレンズの緒元を示し、表１０に当該ズームレンズの面データを示し、表１１に当該ズームレンズの非球面データを示し、表１２に当該ズームレンズの可変間隔を示す。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 9 shows the specifications of the zoom lens, Table 10 shows surface data of the zoom lens, Table 11 shows aspherical data of the zoom lens, and Table 12 shows variable intervals of the zoom lens.
当該実施例３のズームレンズの望遠端における手振れ補正状態における防振群の光軸と垂直方向への移動量は、０．９３８ｍｍである。 The amount of movement of the anti-vibration group in the direction perpendicular to the optical axis in the camera shake correction state at the telephoto end of the zoom lens of Embodiment 3 is 0.938 mm.
また、図１１〜図１４に当該実施例３の広角端状態における縦収差図、中間焦点位置状態における縦収差図、望遠端状態における縦収差図をそれぞれ示す。図１５に当該実施例３の望遠端における横収差図を示す。図１５から、実施例１と同様に、実施例３のズームレンズにおいても、手振れ補正時においても充分な結像性能が得られていることが確認される。 FIGS. 11 to 14 show longitudinal aberration diagrams in the wide-angle end state, longitudinal aberration diagram in the intermediate focal position state, and longitudinal aberration diagrams in the telephoto end state, respectively, in Example 3. FIG. 15 is a transverse aberration diagram at the telephoto end of Example 3. FIG. 15 confirms that, similarly to the first embodiment, the zoom lens of the third embodiment also has a sufficient imaging performance even when the camera shake is corrected.
［表９］
f 72.124 156.496 338.813
FNO. 4.64 5.93 6.50
ω 11.07 5.07 2.37
[Table 9]
f 72.124 156.496 338.813
FNO. 4.64 5.93 6.50
ω 11.07 5.07 2.37
［表１０］
面NO. r d Nd vd
1 130.089 1.500 1.8968 32.06
2 74.202 6.800 1.4970 81.61
3 -759.538 0.150
4 81.216 6.000 1.4970 81.61
5 -787.271 d5
6 -179.936 1.000 1.6200 63.88
7 21.410 3.198 1.8467 23.78
8 40.087 2.964
9 -71.330 1.000 1.8810 40.14
10 126.718 d10
11 41.682 5.115 1.5928 68.62
12 -53.054 0.150
13 37.643 5.800 1.4970 81.61
14 -35.186 1.000 1.8863 39.08
15 344.447 7.843
16 INF 4.131 (開口絞り)
17 -124.923 0.800 1.5424 65.19
18 17.281 2.200 1.7837 43.63
19 28.571 4.000
20* 27.105 6.282 1.4983 81.11
21 -17.530 0.600 1.8810 40.14
22 -25.177 d22
23 55.592 2.181 1.8871 30.13
24 -31.895 0.700 1.8595 40.81
25 20.461 d25
26 -26.744 1.000 1.8810 40.14
27 216.131 0.200
28 73.549 3.288 1.7121 28.77
29 -38.398 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
[Table 10]
No. rd Nd vd
1 130.089 1.500 1.8968 32.06
2 74.202 6.800 1.4970 81.61
3 -759.538 0.150
4 81.216 6.000 1.4970 81.61
5 -787.271 d5
6 -179.936 1.000 1.6200 63.88
7 21.410 3.198 1.8467 23.78
8 40.087 2.964
9 -71.330 1.000 1.8810 40.14
10 126.718 d10
11 41.682 5.115 1.5928 68.62
12 -53.054 0.150
13 37.643 5.800 1.4970 81.61
14 -35.186 1.000 1.8863 39.08
15 344.447 7.843
16 INF 4.131 (Aperture stop)
17 -124.923 0.800 1.5424 65.19
18 17.281 2.200 1.7837 43.63
19 28.571 4.000
20 * 27.105 6.282 1.4983 81.11
21 -17.530 0.600 1.8810 40.14
22 -25.177 d22
23 55.592 2.181 1.8871 30.13
24 -31.895 0.700 1.8595 40.81
25 20.461 d25
26 -26.744 1.000 1.8810 40.14
27 216.131 0.200
28 73.549 3.288 1.7121 28.77
29 -38.398 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
［表１１］
面NO. k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E+00 -2.0325E-05 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
[Table 11]
Surface NO.k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E + 00 -2.0325E-05 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
［表１２］
f 72.124 156.496 338.813
d5 4.019 43.415 54.031
d10 28.006 23.296 1.500
d22 7.965 2.655 2.520
d25 24.107 21.800 19.553
d29 15.000 27.315 51.493
[Table 12]
f 72.124 156.496 338.813
d5 4.019 43.415 54.031
d10 28.006 23.296 1.500
d22 7.965 2.655 2.520
d25 24.107 21.800 19.553
d29 15.000 27.315 51.493
（１）ズームレンズの光学構成
図１６は、本件発明の実施例４のレンズ構成図である。図１６に向かって上段は広角端状態、下段は望遠端状態を示す。本件発明の実施例４のズームレンズは、物体側から順に配置される正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。各レンズ群の構成は図に示すとおりである。広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６は物体側に移動する。
(1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 16 is a lens configuration diagram of Embodiment 4 of the present invention. As shown in FIG. 16, the upper row shows the wide-angle end state, and the lower row shows the telephoto end state. The zoom lens according to the fourth embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side. The lens unit includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power. . The configuration of each lens group is as shown in the figure. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 are moved to the object side. Moving.
図１６に示すとおり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。当該第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向へ移動させることによって、手振れ等により振動が生じたときの像ブレを補正する。第３Ｂレンズ群は物体側から順に両凹レンズと物体側に凸形状の正メニスカスレンズとが接合された接合レンズから構成されている。また、当該ズームレンズでは、第４レンズ群を光軸に沿って物体側に移動させることで、無限遠物体から近距離物体に合焦する。第４レンズ群は物体側から順に両凸レンズと両凹レンズとが接合された接合レンズから構成されている。 As shown in FIG. 16, the third lens group G3 includes a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a third C lens group. By moving the third B lens group in the direction perpendicular to the optical axis, image blur when vibration is caused by hand shake or the like is corrected. The third B lens group includes a cemented lens in which a biconcave lens and a convex positive meniscus lens on the object side are cemented in order from the object side. In the zoom lens, the fourth lens group is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing on an object at infinity from an object at infinity. The fourth lens group includes a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented in order from the object side.
（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１３に当該ズームレンズの緒元を示し、表１４に当該ズームレンズの面データを示し、表１５に当該ズームレンズの非球面データを示し、表１６に当該ズームレンズの可変間隔を示す。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 13 shows the specifications of the zoom lens, Table 14 shows surface data of the zoom lens, Table 15 shows aspherical data of the zoom lens, and Table 16 shows variable intervals of the zoom lens.
当該実施例４のズームレンズの望遠端における手振れ補正状態における防振群の光軸と垂直方向への移動量は、０．８１３ｍｍである。 The amount of movement of the anti-vibration group in the direction perpendicular to the optical axis in the camera shake correction state at the telephoto end of the zoom lens of Example 4 is 0.813 mm.
また、図１６〜図１９に当該実施例４の広角端状態における縦収差図、中間焦点位置状態における縦収差図、望遠端状態における縦収差図をそれぞれ示す。図２０に当該実施例４の望遠端における横収差図を示す。図２０から、実施例１と同様に、実施例４のズームレンズにおいても、手振れ補正時においても充分な結像性能が得られていることが確認される。 FIGS. 16 to 19 show longitudinal aberration diagrams in the wide-angle end state, longitudinal aberration diagram in the intermediate focal position state, and longitudinal aberration diagrams in the telephoto end state, respectively, in Example 4. FIG. 20 is a transverse aberration diagram at the telephoto end of Example 4. From FIG. 20, it is confirmed that, in the same way as the first embodiment, the zoom lens of the fourth embodiment also has sufficient imaging performance even when the camera shake is corrected.
［表１３］
f 82.385 159.961 310.273
FNO. 4.64 5.90 6.58
ω 9.38 4.84 2.54
[Table 13]
f 82.385 159.961 310.273
FNO. 4.64 5.90 6.58
ω 9.38 4.84 2.54
［表１４］
面NO. r d Nd vd
1 120.695 1.500 1.9001 32.78
2 76.850 6.000 1.4970 81.61
3 -1719.851 0.200
4 132.143 4.058 1.4970 81.61
5 -599.159 d5
6 -286.727 1.000 1.7934 43.28
7 17.107 4.500 1.8467 23.78
8 54.411 2.555
9 -50.937 1.000 1.8604 40.78
10 954.586 d10
11 47.617 4.400 1.5883 69.06
12 -52.212 0.200
13 29.043 4.677 1.4970 81.61
14 -38.355 1.000 1.8519 25.18
15 755.263 3.433
16 INF 4.100 (開口絞り)
17 -100.136 0.800 1.5278 65.07
18 16.897 2.082 1.8879 38.86
19 25.175 4.079
20* 27.983 5.491 1.5903 54.59
21 -17.715 0.600 1.8874 36.76
22 -28.196 d22
23 47.593 1.640 1.8467 23.78
24 -148.808 0.700 1.8231 42.09
25 21.311 d25
26 -31.491 1.000 1.8810 40.14
27 26.505 0.200
28 26.792 3.113 1.5719 43.00
29 -75.603 d29
30 193.059 2.409 1.7835 25.68
31 -96.076 d31
32 INF 2.000 1.5168 64.20
33 INF 1.000
[Table 14]
No. rd Nd vd
1 120.695 1.500 1.9001 32.78
2 76.850 6.000 1.4970 81.61
3 -1719.851 0.200
4 132.143 4.058 1.4970 81.61
5 -599.159 d5
6 -286.727 1.000 1.7934 43.28
7 17.107 4.500 1.8467 23.78
8 54.411 2.555
9 -50.937 1.000 1.8604 40.78
10 954.586 d10
11 47.617 4.400 1.5883 69.06
12 -52.212 0.200
13 29.043 4.677 1.4970 81.61
14 -38.355 1.000 1.8519 25.18
15 755.263 3.433
16 INF 4.100 (Aperture stop)
17 -100.136 0.800 1.5278 65.07
18 16.897 2.082 1.8879 38.86
19 25.175 4.079
20 * 27.983 5.491 1.5903 54.59
21 -17.715 0.600 1.8874 36.76
22 -28.196 d22
23 47.593 1.640 1.8467 23.78
24 -148.808 0.700 1.8231 42.09
25 21.311 d25
26 -31.491 1.000 1.8810 40.14
27 26.505 0.200
28 26.792 3.113 1.5719 43.00
29 -75.603 d29
30 193.059 2.409 1.7835 25.68
31 -96.076 d31
32 INF 2.000 1.5168 64.20
33 INF 1.000
［表１５］
面NO. k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E+00 -2.1045E-05 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
[Table 15]
Surface NO.k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E + 00 -2.1045E-05 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
［表１６］
f 82.385 159.961 310.273
d5 26.878 57.340 72.937
d10 18.245 8.816 1.500
d22 2.502 4.277 2.507
d25 23.438 17.213 16.593
d29 0.200 7.852 30.667
d31 15.000 18.481 17.820
[Table 16]
f 82.385 159.961 310.273
d5 26.878 57.340 72.937
d10 18.245 8.816 1.500
d22 2.502 4.277 2.507
d25 23.438 17.213 16.593
d29 0.200 7.852 30.667
d31 15.000 18.481 17.820
（１）ズームレンズの光学構成
図２１は、本件発明の実施例５のレンズ構成図である。図２１に向かって上段は広角端状態、下段は望遠端状態を示す。本件発明の実施例５のズームレンズは、物体側から順に配置される正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。各レンズ群の構成は図に示すとおりである。広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５は物体側に移動する。
(1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 21 is a lens configuration diagram of Embodiment 5 of the present invention. As shown in FIG. 21, the upper row shows the wide-angle end state, and the lower row shows the telephoto end state. The zoom lens according to Example 5 of the present invention has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are sequentially arranged from the object side. The lens unit includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power. The configuration of each lens group is as shown in the figure. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move to the object side.
図２１に示すとおり、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成されている。当該第３Ｂレンズ群を光軸に対して垂直方向へ移動させることによって、手振れ等により振動が生じたときの像ブレを補正する。第３Ｂレンズ群は物体側から順に両凹レンズと物体側に凸形状の正メニスカスレンズとが接合された接合レンズから構成されている。また、当該ズームレンズでは、第４レンズ群を光軸に沿って物体側に移動させることで、無限遠物体から近距離物体に合焦する。第４レンズ群は物体側から順に両凸レンズと両凹レンズとが接合された接合レンズから構成されている。 As shown in FIG. 21, the third lens group G3 includes a third A lens group having a positive refractive power, a third B lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a third C lens group. By moving the third B lens group in the direction perpendicular to the optical axis, image blur when vibration is caused by hand shake or the like is corrected. The third B lens group includes a cemented lens in which a biconcave lens and a convex positive meniscus lens on the object side are cemented in order from the object side. In the zoom lens, the fourth lens group is moved to the object side along the optical axis, thereby focusing on an object at infinity from an object at infinity. The fourth lens group includes a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented in order from the object side.
（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１７に当該ズームレンズの緒元を示し、表１８に当該ズームレンズの面データを示し、表１９に当該ズームレンズの非球面データを示し、表２０に当該ズームレンズの可変間隔を示す。
(2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 17 shows the specifications of the zoom lens, Table 18 shows surface data of the zoom lens, Table 19 shows aspherical data of the zoom lens, and Table 20 shows variable intervals of the zoom lens.
当該実施例５のズームレンズの望遠端における手振れ補正状態における防振群の光軸と垂直方向への移動量は、０．６１０ｍｍである。 The movement amount of the image stabilizing group in the camera shake correction state at the telephoto end of the zoom lens of Example 5 in the direction perpendicular to the optical axis is 0.610 mm.
また、図２２〜図２４に当該実施５の広角端状態における縦収差図、中間焦点位置状態における縦収差図、望遠端状態における縦収差図をそれぞれ示す。図２５に当該実施例５の望遠端における横収差図を示す。図２５から、実施例１と同様に、実施例５のズームレンズにおいても、手振れ補正時においても充分な結像性能が得られていることが確認される。 22 to 24 show longitudinal aberration diagrams in the fifth embodiment at the wide-angle end state, longitudinal aberration diagrams at the intermediate focal position state, and longitudinal aberration diagrams at the telephoto end state, respectively. FIG. 25 is a transverse aberration diagram at the telephoto end of Example 5. From FIG. 25, it is confirmed that, similarly to the first embodiment, the zoom lens of the fifth embodiment also has a sufficient image forming performance even when the camera shake is corrected.
［表１７］
f 82.439 140.859 233.078
FNO. 4.64 5.93 6.49
ω 9.66 5.63 3.43
[Table 17]
f 82.439 140.859 233.078
FNO. 4.64 5.93 6.49
ω 9.66 5.63 3.43
［表１８］
面NO. r d Nd vd
1 64.249 1.500 1.7757 25.96
2 45.494 6.000 1.4970 81.61
3 411.530 0.200
4 72.409 4.058 1.4970 81.61
5 -625.257 d5
6 -255.586 1.000 1.8170 42.31
7 13.310 4.500 1.8467 23.78
8 40.214 2.259
9 -32.445 1.000 1.8822 39.91
10 1000.000 d10
11 52.449 3.279 1.5176 77.97
12 -73.412 0.200
13 39.054 4.626 1.4970 81.61
14 -29.060 1.000 1.8128 33.38
15 -54.711 2.000
16 INF 4.100 (開口絞り)
17 -95.068 0.800 1.5032 66.87
18 17.827 1.927 1.8808 40.15
19 25.476 4.000
20* 26.936 5.452 1.6003 57.97
21 -18.350 0.600 1.8688 26.95
22 -32.872 d22
23 73.102 1.881 1.8523 25.19
24 -52.934 0.700 1.8431 36.51
25 26.771 d25
26 -64.011 1.000 1.9108 35.25
27 51.235 1.419
28 54.662 3.217 1.7572 26.86
29 -65.634 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
[Table 18]
No. rd Nd vd
1 64.249 1.500 1.7757 25.96
2 45.494 6.000 1.4970 81.61
3 411.530 0.200
4 72.409 4.058 1.4970 81.61
5 -625.257 d5
6 -255.586 1.000 1.8170 42.31
7 13.310 4.500 1.8467 23.78
8 40.214 2.259
9 -32.445 1.000 1.8822 39.91
10 1000.000 d10
11 52.449 3.279 1.5176 77.97
12 -73.412 0.200
13 39.054 4.626 1.4970 81.61
14 -29.060 1.000 1.8128 33.38
15 -54.711 2.000
16 INF 4.100 (Aperture stop)
17 -95.068 0.800 1.5032 66.87
18 17.827 1.927 1.8808 40.15
19 25.476 4.000
20 * 26.936 5.452 1.6003 57.97
21 -18.350 0.600 1.8688 26.95
22 -32.872 d22
23 73.102 1.881 1.8523 25.19
24 -52.934 0.700 1.8431 36.51
25 26.771 d25
26 -64.011 1.000 1.9108 35.25
27 51.235 1.419
28 54.662 3.217 1.7572 26.86
29 -65.634 d29
30 INF 2.000 1.5168 64.20
31 INF 1.000
［表１９］
面NO. k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E+00 -1.7820E-05 0.0000E+00 0.0000E+00 0.0000E+00
[Table 19]
Surface NO.k A4 A6 A8 A10
20 0.0000E + 00 -1.7820E-05 0.0000E + 00 0.0000E + 00 0.0000E + 00
［表２０］
f 82.439 140.859 233.078
d5 19.218 29.906 33.701
d10 16.651 9.565 1.500
d22 2.492 2.497 5.608
d25 34.706 31.467 13.704
d29 15.000 26.892 62.701
[Table 20]
f 82.439 140.859 233.078
d5 19.218 29.906 33.701
d10 16.651 9.565 1.500
d22 2.492 2.497 5.608
d25 34.706 31.467 13.704
d29 15.000 26.892 62.701
［表２１］
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式（１） 1.405 1.655 1.628 1.900 2.100
条件式（２） 3.343 3.538 3.411 3.803 2.999
条件式（３） -1.126 -1.248 -1.486 -0.967 -1.000
条件式（４） 0.995 0.866 0.725 0.889 0.591
条件式（５） 0.447 0.331 0.320 0.348 0.210
条件式（６） -9.530 -9.453 -9.496 -9.496 -7.000
条件式（７） 0.492 0.866 0.627 1.300 0.663
f3B -44.984 -53.744 -57.013 -53.592 -55.002
f3 32.028 32.465 35.029 28.206 26.191
f1 143.862 125.422 113.265 142.116 81.873
fw 72.069 72.113 72.124 82.385 82.439
ft 290.286 290.794 338.813 310.273 233.078
m1 64.625 48.001 50.000 55.762 29.147
β4t 2.606 2.021 2.333 1.710 2.127
βzt 1.283 1.750 1.462 2.224 1.410
[Table 21]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Conditional expression (1) 1.405 1.655 1.628 1.900 2.100
Conditional expression (2) 3.343 3.538 3.411 3.803 2.999
Conditional expression (3) -1.126 -1.248 -1.486 -0.967 -1.000
Conditional expression (4) 0.995 0.866 0.725 0.889 0.591
Conditional expression (5) 0.447 0.331 0.320 0.348 0.210
Conditional expression (6) -9.530 -9.453 -9.496 -9.496 -7.000
Conditional expression (7) 0.492 0.866 0.627 1.300 0.663
f3B -44.984 -53.744 -57.013 -53.592 -55.002
f3 32.028 32.465 35.029 28.206 26.191
f1 143.862 125.422 113.265 142.116 81.873
fw 72.069 72.113 72.124 82.385 82.439
ft 290.286 290.794 338.813 310.273 233.078
m1 64.625 48.001 50.000 55.762 29.147
β4t 2.606 2.021 2.333 1.710 2.127
βzt 1.283 1.750 1.462 2.224 1.410
本件発明によれば、高変倍率を実現すると共に、防振群を備えつつ、光学全長方向だけでなく径方向の小型化を図ることが可能なズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens and an imaging apparatus that can achieve a high zoom ratio and can be downsized not only in the optical total length direction but also in the radial direction while including a vibration proof group.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
ＣＧ カバーガラス
ＶＣ 防振群
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group S Aperture stop CG Cover glass VC Anti-vibration group
Claims (9)
各レンズ群間の光軸上の間隔を変化させることで広角端から望遠端へ変倍し、
前記第３レンズ群は、物体側から順に配置される、正の屈折力を有する第３Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第３Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第３Ｃレンズ群とから構成され、
前記第３Ｂレンズ群は光軸に対して垂直方向に移動可能に構成されており、
以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
１．２０ ≦ ｜ｆ３Ｂ｜／ｆ３ ≦ ３．００ ・・・（１）
但し、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
ｆ３ ：前記第３レンズ群の焦点距離 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power, which are arranged in order from the object side. A fourth lens group and a fifth lens group having negative refractive power;
By changing the distance on the optical axis between each lens group, zooming from the wide-angle end to the telephoto end,
The third lens group includes a 3A lens group having a positive refractive power, a 3B lens group having a negative refractive power, and a third C lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. Consisting of
The third B lens group is configured to be movable in a direction perpendicular to the optical axis,
A zoom lens satisfying the following conditions:
1.20 ≦ | f3B | /f3≦3.00 (1)
However,
f3B: focal length of the third lens group f3: focal length of the third lens group
２．００ ≦ βｒｔ ≦ ５．００ ・・・（２）
但し、
βｒｔ：望遠端における、前記第３レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率 The zoom lens according to claim 1, which satisfies the following condition.
2.00 ≦ βrt ≦ 5.00 (2)
However,
βrt: Combined lateral magnification by all the lens units arranged on the image side from the third lens unit at the telephoto end
−２．００ ≦ β２ｔ ≦ −０．８０ ・・・（３）
但し、
β２ｔ：望遠端における前記第２レンズ群の横倍率 The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
−2.00 ≦ β2t ≦ −0.80 (3)
However,
β2t: lateral magnification of the second lens group at the telephoto end
０．４０ ≦ ｆ１／√（ｆｗ×ｆｔ） ≦ ２．００ ・・・（４）
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following condition is satisfied.
0.40 ≦ f1 / √ (fw × ft) ≦ 2.00 (4)
However,
f1: Focal length of the first lens group fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end
０．１０ ≦ ｍ１／√（ｆｗ×ｆｔ） ≦ １．２０ ・・・（５）
但し、
ｍ１：広角端から望遠端まで変倍する際に、前記第１レンズ群が光軸上を移動する移動量
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.10 ≦ m1 / √ (fw × ft) ≦ 1.20 (5)
However,
m1: Amount that the first lens group moves on the optical axis when zooming from the wide-angle end to the telephoto end fw: focal length of the zoom lens at the wide-angle end ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end
−１２．００ ≦ （１−β４ｔ２）×βｚｔ２ ≦ −４．００ ・・・（６）
但し、
β４ｔ：望遠端における前記第４レンズ群の横倍率
βｚｔ：望遠端における、前記第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率 The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the following condition is satisfied.
−12.00 ≦ (1-β4t 2 ) × βzt 2 ≦ −4.00 (6)
However,
β4t: Lateral magnification of the fourth lens group at the telephoto end βzt: Combined lateral magnification of all lens groups arranged on the image side from the fourth lens group at the telephoto end
０．３０ ≦ βｚｔ／β４ｔ ≦ ２．００・・・（７）
但し、
βｚｔ：望遠端における、前記第４レンズ群より像側に配置された全てのレンズ群による合成横倍率
β４ｔ：望遠端における前記第４レンズ群の横倍率 The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
0.30 ≦ βzt / β4t ≦ 2.00 (7)
However,
βzt: Combined lateral magnification of all the lens groups arranged on the image side from the fourth lens group at the telephoto end β4t: Lateral magnification of the fourth lens group at the telephoto end
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021032928A (en) * | 2019-08-16 | 2021-03-01 | 富士フイルム株式会社 | Zoom lens and image capturing device |
| WO2023090050A1 (en) * | 2021-11-18 | 2023-05-25 | 株式会社ニコン | Optical system, optical device, and method for manufacturing optical system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014016601A (en) * | 2012-06-15 | 2014-01-30 | Panasonic Corp | Zoom lens system, interchangeable lens unit and camera system |
| JP2017134302A (en) * | 2016-01-29 | 2017-08-03 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device having the same |
-
2018
- 2018-05-31 JP JP2018105209A patent/JP7197287B2/en active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014016601A (en) * | 2012-06-15 | 2014-01-30 | Panasonic Corp | Zoom lens system, interchangeable lens unit and camera system |
| JP2017134302A (en) * | 2016-01-29 | 2017-08-03 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging device having the same |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021032928A (en) * | 2019-08-16 | 2021-03-01 | 富士フイルム株式会社 | Zoom lens and image capturing device |
| JP7113795B2 (en) | 2019-08-16 | 2022-08-05 | 富士フイルム株式会社 | Zoom lens and imaging device |
| US11454789B2 (en) | 2019-08-16 | 2022-09-27 | Fujifilm Corporation | Zoom lens and imaging apparatus |
| WO2023090050A1 (en) * | 2021-11-18 | 2023-05-25 | 株式会社ニコン | Optical system, optical device, and method for manufacturing optical system |
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