JP2019179057A - Zoom lens and optical device having the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、一眼レフカメラ、デジタルカメラ、ビデオカメラ、フィルム用カメラ等の撮像装置に用いられるズームレンズに関する。 The present invention relates to a zoom lens used in an imaging apparatus such as a single-lens reflex camera, a digital camera, a video camera, and a film camera.
フィルム用カメラやデジタルカメラ、そしてビデオカメラ等の撮像装置には高ズーム比で高い光学性能を有したズームレンズが要求されている。高ズーム比のズームレンズとして、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置したポジィティブリード型のズームレンズが知られている。このうち３つ以上の複数のレンズ群を移動させてズーミングを行った高ズーム比で望遠型の３群構成又は４群構成のズームレンズが知られている（特許文献１）。 Imaging devices such as film cameras, digital cameras, and video cameras are required to have a zoom lens having a high zoom ratio and high optical performance. As a zoom lens having a high zoom ratio, a positive lead type zoom lens in which a lens group having a positive refractive power is disposed closest to the object side is known. Among them, a zoom lens having a high zoom ratio and a telephoto type three-group configuration or a four-group configuration in which zooming is performed by moving three or more lens groups is known (Patent Document 1).
特許文献１のズームレンズでは、望遠端（長焦点距離端）で発生する軸上色収差と倍率色収差を補正するために、最も物体側の正レンズ群に異常分散ガラスを使用している。 In the zoom lens of Patent Document 1, an anomalous dispersion glass is used for the positive lens group closest to the object side in order to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration that occur at the telephoto end (long focal length end).
しかしながら、特許文献１のズームレンズでは望遠端における軸上色収差、倍率色収差が比較的良好に補正されているものの、色の球面収差が発生しているために、軸上色収差をさらに改善することが困難であった。なお、ここでは波長により球面収差の発生量が大きく異なることを色の球面収差と呼んでいる。 However, although the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration at the telephoto end are corrected relatively well in the zoom lens of Patent Document 1, since the chromatic spherical aberration is generated, the axial chromatic aberration can be further improved. It was difficult. Here, the fact that the amount of spherical aberration generated varies greatly depending on the wavelength is called chromatic spherical aberration.
そこで、本発明は、軸上色収差と色の球面収差を良好に補正した高い結像性能を有するズームレンズを提供することを目的としている。 SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to provide a zoom lens having high imaging performance in which axial chromatic aberration and chromatic spherical aberration are well corrected.
上記の目的を達成するために、本発明に係るズームレンズは、
物体側より順に、正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、後続レンズ群を有し、前記第１群は、正の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズからなる接合レンズと正の屈折力の単レンズを有し、下記条件式を満足することを特徴とする。
In order to achieve the above object, a zoom lens according to the present invention provides:
In order from the object side, there are a first group having a positive refractive power, a second group having a negative refractive power, and a succeeding lens group. The first group includes a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power. And a single lens having a positive refractive power and satisfying the following conditional expression.
ΔθｇＦｐｌ＞０．０３ （１）
νｄｐｌ＜３０ （２）
−０．００３０＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜―０．００１２ （３）
ただし、ΔθｇＦｐｌはνｄｐｌを単レンズのアッべ数、θｇＦｐｌを単レンズの部分分分散比としたとき、ΔθｇＦｐｌ＝θｇＦｐｌ−（−１．６６５×１０−７・νｄｐｌ３＋５．２１３×１０−５・νｄｐｌ−５．６５６×１０−３・νｄｐｌ＋０．７２７８） で定義するものとし、νｄｐ、θｇＦｐは接合レンズを構成する正レンズのアッべ数、部分分散比、νｄｎ、θｇＦｎは接合レンズを構成する負レンズのアッべ数、部分分散比とする。
ΔθgFpl> 0.03 (1)
νdpl <30 (2)
−0.0030 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.0012 (3)
However, ΔθgFpl is represented by ΔθgFpl = θgFpl − (− 1.665 × 10−7 · νdpl3 + 5.213 × 10−5 · νdpl−, where νdpl is the Abbe number of the single lens and θgFpl is the partial dispersion ratio of the single lens. 5.656 × 10−3 · νdpl + 0.7278) where νdp and θgFp are the Abbe number and partial dispersion ratio of the positive lens constituting the cemented lens, and νdn and θgFn are the negative lenses constituting the cemented lens. Abbe number and partial dispersion ratio.
本発明によれば、軸上色収差と色の球面収差を良好に補正した高い結像性能を有するズームレンズを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens having high imaging performance in which axial chromatic aberration and chromatic spherical aberration are well corrected.
なお、各光学系断面図において、ＳＰは絞り、ＩＰは像面を表しており、Ｌ１からＬ７は第１レンズ群から第７レンズ群であることを表わしている。また、縦収差図の球面収差、歪曲、倍率色収差の項目においては、実線はｄ線、長破線はＦ線、一点鎖線はＣ線、二点鎖線はｇ線を表している。また、非点収差の項目においては、実線がｄ線のサジタル光線、破線がｄ線のメリジオナル光線を表わしている。 In each optical system cross-sectional view, SP represents a stop, IP represents an image plane, and L1 to L7 represent a first lens group to a seventh lens group. In the items of spherical aberration, distortion, and lateral chromatic aberration in the longitudinal aberration diagram, the solid line represents the d line, the long broken line represents the F line, the alternate long and short dash line represents the C line, and the alternate long and two short dashes line represents the g line. In the item of astigmatism, the solid line represents the d-line sagittal ray, and the broken line represents the d-line meridional ray.
以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.
本発明のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、後続レンズ群を有し、前記第１群は、正の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズからなる接合レンズと正の屈折力の単レンズを有している。 The zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first group having a positive refractive power, a second group having a negative refractive power, and a succeeding lens group. The first group includes a lens having a positive refractive power and It has a cemented lens composed of a lens having a negative refractive power and a single lens having a positive refractive power.
また、このとき、前記単レンズは下記条件式を満足することを特徴とする。 At this time, the single lens satisfies the following conditional expression.
ΔθｇＦｐｌ＞０．０３ （１）
νｄｐｌ＜３０ （２）
ただし、ΔθｇＦｐｌはνｄｐｌを単レンズのアッべ数、θｇＦｐｌを単レンズの部分分分散比としたとき、次式で定義するものとする。
ΔθgFpl> 0.03 (1)
νdpl <30 (2)
However, ΔθgFpl is defined by the following equation, where νdpl is the Abbe number of a single lens and θgFpl is the partial dispersion ratio of the single lens.
ΔθｇＦｐｌ＝θｇＦｐｌ−（−１．６６５×１０−７・νｄｐｌ３＋５．２１３×１０−５・νｄｐｌ−５．６５６×１０−３・νｄｐｌ＋０．７２７８） （７）
条件式（１）、（２）は単レンズの分散特性、異常部分分散性を規定した式で、条件式（１）、（２）を満足することにより、ズーミングに伴う軸上色収差と倍率色収差の二次スペクトルの変動を良好に抑えることができる。
ΔθgFpl = θgFpl − (− 1.665 × 10 −7 · νdpl3 + 5.213 × 10 −5 · νdpl−5.656 × 10 −3 · νdpl + 0.7278) (7)
Conditional expressions (1) and (2) define the dispersion characteristics and anomalous partial dispersion of a single lens. By satisfying conditional expressions (1) and (2), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration associated with zooming are satisfied. The secondary spectrum fluctuations can be satisfactorily suppressed.
近軸収差論においては、単レンズによるＦ線とＣ線を色消しした場合のｇ線の軸上色収差と倍率色収差の二次スペクトルの補正効果は次のように表すことができる。 In the paraxial aberration theory, the correction effect of the secondary spectrum of the axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration of the g line when the F-line and C-line by the single lens are achromatic can be expressed as follows.
軸上色収差：（ΔθｇＦｐｌ・ｈ２）／（νｄｐｌ・ｆｐｌ） （８）
倍率色収差：（ΔθｇＦｐｌ・ｈ・Ｈ）／（νｄｐｌ・ｆｐｌ） （９）
ここで、ｆｐｌは単レンズの焦点距離、ｈは単レンズを通過する軸上近軸光線の高さ、Ｈは単レンズを通過する瞳近軸光線の高さである。
On-axis chromatic aberration: (ΔθgFpl · h 2 ) / (νdpl · fpl) (8)
Chromatic aberration of magnification: (ΔθgFpl · h · H) / (νdpl · fpl) (9)
Here, fpl is the focal length of the single lens, h is the height of the axial paraxial ray passing through the single lens, and H is the height of the pupil paraxial ray passing through the single lens.
従って、ΔθｇＦｐlが条件式（１）の下限値より大きければ、軸上色収差、倍率色収差の二次スペクトルを良好に補正することができる。好ましくは、条件式（１）の下限値は下記値にすると良い。 Therefore, if ΔθgFpl is larger than the lower limit value of conditional expression (1), the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Preferably, the lower limit value of conditional expression (1) is set to the following value.
ΔθｇＦｐｌ＞０．０６ （１ａ）
さらに好ましくは、条件式（１）の下限値は下記値にすると良い。
ΔθgFpl> 0.06 (1a)
More preferably, the lower limit value of conditional expression (1) is set to the following value.
ΔθｇＦｐｌ＞０．０９ （１ｂ）
また、アッべ数νｄｐｌが条件式（２）の上限値より小さい程、軸上色収差、倍率色収差の補正効果が大きくなるため良い。好ましくは、条件式（２）の上限値は下記値にすると良い。
ΔθgFpl> 0.09 (1b)
Further, it is preferable that the Abbe number νdpl is smaller than the upper limit value of the conditional expression (2) because the effect of correcting the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration is increased. Preferably, the upper limit value of conditional expression (2) is set to the following value.
νｄｐｌ＜２５ （２ａ）
さらに好ましくは、条件式（２）の上限値は下記値とすると良い。
νdpl <25 (2a)
More preferably, the upper limit value of conditional expression (2) is set to the following value.
νｄｐｌ＜２０ （２ｂ）
異常分散性を示すΔθｇＦが大きいほど、もしくは、アッべ数νｄｐｌが小さいほど、色収差の二次スペクトルを補正するために必要な単レンズの焦点距離を大きくすることができる。単レンズの焦点距離が大きくなると、球面収差やコマ収差などの諸収差に与える影響が少なくなるため、軸上色収差や倍率色収差の二次スペクトルを比較的独立して補正することができる。
νdpl <20 (2b)
The larger the ΔθgF that indicates anomalous dispersion, or the smaller the Abbe number νdpl, the greater the focal length of the single lens required to correct the secondary spectrum of chromatic aberration. When the focal length of the single lens is increased, the influence on various aberrations such as spherical aberration and coma aberration is reduced, so that the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected relatively independently.
また、本発明の前記接合レンズは下記条件式を満足することを特徴としている。 The cemented lens according to the present invention satisfies the following conditional expression.
−０．００３０＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜―０．００１２ （３）
ここで、νｄｐ、θｇＦｐは接合レンズを構成する正レンズのアッべ数、部分分散比、νｄｎ、θｇＦｎは接合レンズを構成する負レンズのアッべ数、部分分散比である。
−0.0030 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.0012 (3)
Here, νdp and θgFp are the Abbe number and partial dispersion ratio of the positive lens constituting the cemented lens, and νdn and θgFn are the Abbe number and partial dispersion ratio of the negative lens constituting the cemented lens.
条件式（３）は接合面の部分分散比の差を規定した式であり、これにより、色の球面収差を補正することができる。 Conditional expression (3) is an expression that defines the difference in the partial dispersion ratio of the cemented surface, whereby the chromatic spherical aberration can be corrected.
条件式（３）の上限値を超えると軸上色収差と倍率色収差のズーム変動は補正しやすくなるが、接合レンズで色の球面収差が発生する。色の球面収差が発生した状態では軸上色収差を補正しても結像性能が向上しないため好ましくない。また、条件式（３）の下限値を超えると、軸上色収差、倍率色収差の二次スペクトルが大きくなるため好ましくない。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, zoom variations in axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be easily corrected, but chromatic spherical aberration occurs in the cemented lens. In a state where chromatic spherical aberration is generated, it is not preferable because correction of axial chromatic aberration does not improve imaging performance. Further, if the lower limit value of conditional expression (3) is exceeded, the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration increases, which is not preferable.
従って、本発明の条件式（１）〜（３）を満足することにより色の球面収差の発生を抑えながら、軸上色収差、倍率色収差の二次スペクトルを良好に補正することができる。 Therefore, by satisfying the conditional expressions (1) to (3) of the present invention, it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration while suppressing the occurrence of spherical aberration of color.
さらに、前記単レンズが樹脂材料からなる場合、異常分散ガラスなどに比べて低コストで製造できるため好ましい。 Furthermore, it is preferable that the single lens is made of a resin material because it can be manufactured at a lower cost than anomalous dispersion glass.
その際、条件式（１）、（２）を満足していれば前記単レンズの焦点距離を大きくすることができるため、樹脂材料の屈折率温度変化、吸水膨張などによる結像性能への影響を小さくすることができる。 At this time, if the conditional expressions (1) and (2) are satisfied, the focal length of the single lens can be increased. Therefore, the influence on the imaging performance due to the refractive index temperature change of the resin material, the water absorption expansion, etc. Can be reduced.
従って、低コストで耐環境性に優れた構成とすることができる。 Therefore, it can be set as the structure excellent in environmental resistance at low cost.
また、本発明のズームレンズは次の条件を満足すると良い。 The zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditions.
νｄｐ＿ａｖｅ／νｄｎ＿ａｖｅ＞２．４ （４）
ここで、νｄｐ＿ａｖｅは前記条件式（１）、（２）を満足する単レンズを除いた正レンズの平均アッべ数、νｄｎ＿ａｖｅは負レンズの平均アッべ数である。条件式（４）を満足することにより、一次の色収差を良好に補正することができる。また、条件式（４）を満足すると前記条件式（１）、（２）を満足する単レンズに屈折力を付けやすくなり、色収差の二次スペクトルを良好に補正することが可能になる。
νdp_ave / νdn_ave> 2.4 (4)
Here, νdp_ave is the average Abbe number of the positive lens excluding the single lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2), and νdn_ave is the average Abbe number of the negative lens. By satisfying conditional expression (4), the primary chromatic aberration can be corrected well. Further, when the conditional expression (4) is satisfied, it becomes easy to apply a refractive power to the single lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2), and the secondary spectrum of chromatic aberration can be favorably corrected.
さらに、本発明のズームレンズは次の条件を満足するとよい。 Furthermore, the zoom lens of the present invention should satisfy the following conditions.
｜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）｜＞１ （５）
ここで、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ前記条件式（１）、（２）を満足する単レンズの物体側の曲率半径、像側の曲率半径である。前記単レンズが条件式（５）を満足するとメニスカス形状になり、屈折率温度変化や吸水膨張などによる結像性能への影響を少なくすることができる。
| (R2 + R1) / (R2-R1) |> 1 (5)
Here, R1 and R2 are the curvature radius on the object side and the curvature radius on the image side of the single lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2), respectively. When the single lens satisfies the conditional expression (5), it becomes a meniscus shape, and the influence on the imaging performance due to a change in refractive index temperature and water absorption expansion can be reduced.
さらに、本発明のズームレンズは次の条件を満足すると良い。 Further, the zoom lens of the present invention preferably satisfies the following conditions.
４００＜（νｄｐｌ・ｆｐｌ）／（ΔθｇＦｐｌ・ｆ１）＜２０００ （６）
ここで、ｆは前記第１群の焦点距離である。条件式（６）は軸上色収差、倍率色収差の二次スペクトルの補正量、及び、単レンズの焦点距離を規定した式である。条件式（６）の下限値を超えると、単レンズの焦点距離が短くなり、屈折率温度変化や吸水膨張などによる結像性能への影響が大きくなるため好ましくない。また、条件式（６）の上限値を超えると、軸上色収差、倍率色収差の二次スペクトルを良好に補正することができないため好ましくない。
400 <(νdpl · fpl) / (ΔθgFpl · f1) <2000 (6)
Here, f is the focal length of the first group. Conditional expression (6) defines the correction amount of the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and the focal length of the single lens. Exceeding the lower limit value of conditional expression (6) is not preferable because the focal length of the single lens is shortened, and the influence on the imaging performance due to refractive index temperature change and water absorption expansion is increased. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the secondary spectrum of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration cannot be corrected well, which is not preferable.
さらに、本発明のズームレンズにおいて、前記単レンズに非球面を用いることにより球面収差、コマ収差、像面湾曲を効果的に補正することができる。 Furthermore, in the zoom lens of the present invention, spherical aberration, coma aberration, and field curvature can be effectively corrected by using an aspherical surface for the single lens.
以降、本発明の実施例１〜３について説明する。 Hereinafter, Examples 1 to 3 of the present invention will be described.
実施例１は全画角２７．２〜６．４°のズームレンズであり、図１にその光学系断面図を示す。 Example 1 is a zoom lens having a full field angle of 27.2 to 6.4 °, and FIG. 1 shows a sectional view of the optical system.
実施例１のズームレンズは物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４より構成され、広角端（短焦点距離側）から望遠端（長焦点距離側）へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２は不動であり、第１、第３、第４レンズ群Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３がいずれも物体側へ移動する。無限遠から至近にかけてのフォーカシングは第１レンズ群Ｌ１を物体側へ繰り出すことにより行っている。また、第２レンズ群Ｌ２を光軸とは垂直方向にシフトさせることにより防振を行っている。なお、実施例１の単レンズＬｓにはアッべ数νｄｐｌ＝１８．６５、部分分散比θｇＦｐｌ＝０．７００の熱可塑性樹脂を使用している。 The zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side to the image side, a first lens unit L1 having a positive refractive power, a second lens unit L2 having a negative refractive power, a third lens unit L3 having a positive refractive power, and a fourth lens unit. The second lens unit L2 is configured by the lens unit L4, and does not move during zooming from the wide-angle end (short focal length side) to the telephoto end (long focal length side). The first, third, and fourth lens units L1, Both L2 and L3 move to the object side. Focusing from infinity to close is performed by extending the first lens unit L1 to the object side. In addition, image stabilization is performed by shifting the second lens unit L2 in a direction perpendicular to the optical axis. The single lens Ls of Example 1 uses a thermoplastic resin having an Abbe number νdpl = 18.65 and a partial dispersion ratio θgFpl = 0.700.
図２、図３は実施例１の広角端、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示している。本発明の構成にすることにより、望遠端における色の球面収差の発生を防ぐことができ、軸上色収差、倍率色収差のズーム変動を良好に抑えることができている。 2 and 3 are longitudinal aberration diagrams of Example 1 when focusing on infinity at the wide-angle end and the telephoto end, respectively. By adopting the configuration of the present invention, it is possible to prevent the occurrence of chromatic spherical aberration at the telephoto end, and it is possible to satisfactorily suppress the zoom variation of axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration.
実施例２は実施例と同じ仕様、同じタイプのズームレンズである。図４にその光学断面図を示す。実施例２と実施例１との違いは単レンズＬｓの光学特性にある。 The zoom lens of the second embodiment has the same specifications and the same type as the first embodiment. FIG. 4 shows an optical cross-sectional view thereof. The difference between Example 2 and Example 1 is in the optical characteristics of the single lens Ls.
実施例２の単レンズＬｓではアッべ数νｄｐｌ＝２０．３６、部分分散比θｇＦｐｌ＝０．６９２の熱可塑性樹脂を使用している。 The single lens Ls of the second embodiment uses a thermoplastic resin having an Abbe number νdpl = 20.36 and a partial dispersion ratio θgFpl = 0.692.
図５、６は実施例２の広角端、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示しており、その効果は実施例１と同じである。色の球面収差がほとんど発生しておらず、軸上色収差、倍率色収差のズーム変動を良好に抑えている。 FIGS. 5 and 6 show longitudinal aberration diagrams at the wide-angle end and the telephoto end of Example 2 when focusing on infinity, and the effect is the same as that of Example 1. FIG. There is almost no chromatic spherical aberration, and zoom fluctuations of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are satisfactorily suppressed.
実施例３は全画角２１．６〜５．４°のズームレンズであり、図７にその光学系断面図を示す。 Example 3 is a zoom lens having a full field angle of 21.6 to 5.4 °, and FIG. 7 shows a sectional view of the optical system.
実施例３のズームレンズは物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、負の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、正の屈折力の第５レンズ群Ｌ５、負の屈折力の第６レンズ群Ｌ６、正の屈折力の第７レンズ群Ｌ７より構成され、広角端（短焦点距離側）から望遠端（長焦点距離側）へのズーミングに際して第２、第５、第７レンズ群Ｌ２、Ｌ５、Ｌ７は不動であり、第１、第３、第４、第６レンズ群Ｌ１、Ｌ３、Ｌ４、Ｌ６がいずれも物体側へ移動する。無限遠から至近にかけてのフォーカシングは第６レンズ群Ｌ６を像側へ繰り出すことにより行っている。また、第２レンズ群Ｌ２を光軸とは垂直方向にシフトさせることにより防振を行っている。実施例３の単レンズＬｓには実施例１と同じくアッべ数νｄｐｌ＝１８．６５、部分分散比θｇＦｐｌ＝０．７００の熱可塑性樹脂を使用している。 The zoom lens according to the third exemplary embodiment includes, in order from the object side to the image side, a first lens unit L1 having a positive refractive power, a second lens unit L2 having a negative refractive power, a third lens unit L3 having a positive refractive power, and a negative lens unit. The lens unit includes a fourth lens unit L4 having a refractive power, a fifth lens unit L5 having a positive refractive power, a sixth lens unit L6 having a negative refractive power, and a seventh lens unit L7 having a positive refractive power. During zooming from the distance side to the telephoto end (long focal length side), the second, fifth, and seventh lens groups L2, L5, and L7 are stationary, and the first, third, fourth, and sixth lens groups L1. , L3, L4, and L6 all move toward the object side. Focusing from infinity to close is performed by extending the sixth lens unit L6 to the image side. In addition, image stabilization is performed by shifting the second lens unit L2 in a direction perpendicular to the optical axis. For the single lens Ls of the third embodiment, a thermoplastic resin having an Abbe number νdpl = 18.65 and a partial dispersion ratio θgFpl = 0.700 is used as in the first embodiment.
図８、図９は実施例３の広角端、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示している。本発明の構成にすることにより、望遠端における色の球面収差の発生を防ぐことができ、軸上色収差、倍率色収差のズーム変動を良好に抑えることができている。 FIGS. 8 and 9 are longitudinal aberration diagrams of Example 3 when focusing on infinity at the wide-angle end and the telephoto end. By adopting the configuration of the present invention, it is possible to prevent the occurrence of chromatic spherical aberration at the telephoto end, and it is possible to satisfactorily suppress the zoom variation of axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration.
なお、実施例１〜３においてフォーカス群や防振群は上記に限ったものではない。 In the first to third embodiments, the focus group and the image stabilization group are not limited to the above.
次に、本発明の光学系を用いた一眼レフカメラシステムの実施形態を、図１０を用いて説明する。 Next, an embodiment of a single-lens reflex camera system using the optical system of the present invention will be described with reference to FIG.
図１０において、１０は一眼レフカメラ本体、１１は本発明による光学系を搭載した交換レンズである。１２は交換レンズ１１を通して得られる被写体像を記録するフィルムや撮像素子などの記録手段である。１３は交換レンズ１１からの被写体像を観察するファインダー光学系、１４は交換レンズ１１からの被写体像を記録手段１２とファインダー光学系１３に切り換えて伝送するための回動するクイックリターンミラーである。ファインダーで被写体像を観察する場合は、クイックリターンミラー１４を介してピント板１５に結像した被写体像をペンタプリズム１６で正立像としたのち、接眼光学系１７で拡大して観察する。 In FIG. 10, 10 is a single-lens reflex camera body, and 11 is an interchangeable lens equipped with an optical system according to the present invention. Reference numeral 12 denotes a recording unit such as a film or an image sensor for recording a subject image obtained through the interchangeable lens 11. Reference numeral 13 denotes a finder optical system for observing a subject image from the interchangeable lens 11, and reference numeral 14 denotes a rotating quick return mirror for switching and transmitting the subject image from the interchangeable lens 11 to the recording means 12 and the finder optical system 13. When observing the subject image with the finder, the subject image formed on the focusing plate 15 via the quick return mirror 14 is made into an erect image with the pentaprism 16 and then magnified and observed with the eyepiece optical system 17.
撮影時にはクイックリターンミラー１４が矢印方向に回動して被写体像は記録手段１２に結像して記録される。１８はサブミラー、１９は焦点検出装置である。 At the time of shooting, the quick return mirror 14 rotates in the direction of the arrow, and the subject image is formed and recorded on the recording means 12. Reference numeral 18 denotes a submirror, and 19 denotes a focus detection device.
このように本発明の光学系を一眼レフカメラ交換レンズなどの光学機器に適用することにより、高い光学性能を有した光学機器が実現できる。 Thus, by applying the optical system of the present invention to an optical apparatus such as a single-lens reflex camera interchangeable lens, an optical apparatus having high optical performance can be realized.
なお、本発明はクイックリターンミラーのない一眼カメラにも同様に適用することができ、上記に限ったものではない。 The present invention can be similarly applied to a single-lens camera without a quick return mirror, and is not limited to the above.
次に、各実施例の数値データを示す。各実施例の数値データにおいて、ｒは曲率半径、ｄは光軸上の面間隔、ｎｄ、νｄは光学材料のｄ線に対する屈折率、アッベ数を表している。 Next, numerical data of each example is shown. In the numerical data of each example, r is a radius of curvature, d is a surface interval on the optical axis, nd and νd are a refractive index and an Abbe number with respect to the d-line of the optical material.
また、非球面形状は、Ｘを光軸方向の面頂点からの変異量、ｈを光軸と垂直な方向の光軸からの高さ、ｒを近軸曲率半径、Ｋを円錐定数、Ａ２、Ａ４、Ａ６、・・・を各次数の非球面形状としたとき、次式によって表される。 The aspherical shape is such that X is the amount of variation from the surface vertex in the optical axis direction, h is the height from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, r is the paraxial radius of curvature, K is the conic constant, and A 2. , A 4 , A 6 ,... Are represented by the following formulas when each order has an aspherical shape.
なお、各係数における「Ｅ±ＹＹ」は「×１０±ＹＹ」を意味している。 “E ± YY” in each coefficient means “× 10 ± YY ”.
また、各実施例における各条件式の値を表１に示す。
（実施例１）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 78.251 5.57 1.48749 70.2
2 -278.587 0.15
3 75.664 3.29 1.80518 25.4 Ｌｃ
4 33.736 4.99 1.63854 55.4 Ｌｃ
5 75.071 0.15
6 74.275 2.73 1.64720 18.7 Ｌｓ
7* 129.538 (可変)
8 -104.522 0.97 1.71300 53.9
9 16.724 3.86 1.80518 25.4
10 43.532 1.97
11 -44.399 0.94 1.80400 46.6
12 333.652 (可変)
13 75.314 1.87 1.67790 55.3
14 -115.503 0.26
15 38.264 2.28 1.58313 59.4
16 -818.929 1.49
17(絞り) ∞ 0.44
18 32.555 2.45 1.49700 81.5
19 -487.445 0.36
20 -158.050 3.37 1.84666 23.8
21 54.901 (可変)
22 57.027 1.64 1.83400 37.2
23 22.081 5.43
24 37.698 2.51 1.67270 32.1
25 -229.597 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.54554e-008 A 6= 9.79650e-011 A 8=-3.14859e-013
A10= 5.43638e-016
各種データ
ズーム比 4.27
広角 中間 望遠
焦点距離 56.47 125.07 241.01
Fナンバー 4.16 5.00 5.88
画角 13.60 6.23 3.24
像高 13.66 13.66 13.66
レンズ全長 149.42 174.57 186.81
BF 57.32 71.67 83.60
d 7 5.93 31.09 43.33
d12 28.50 15.00 1.01
d21 10.93 10.09 12.15
d25 57.32 71.67 83.60
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 105.65
2 8 -24.15
3 13 33.96
4 22 2390.73
各面屈折率データ
面番号 ｄ線 ｇ線 Ｃ線 Ｆ線
1 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
3 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748 Ｌｃ
4 1.6385393 1.6529062 1.6350514 1.6465817 Ｌｃ
6 1.6472000 1.6968000 1.6378000 1.6725000 Ｌｓ
8 1.7129950 1.7294348 1.7089739 1.7222103
9 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
11 1.8039996 1.8256938 1.7988166 1.8160762
13 1.6779000 1.6931410 1.6741884 1.6864380
15 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
18 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
19 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000
20 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958
22 1.8339999 1.8627808 1.8273758 1.8498193
24 1.6727000 1.7001144 1.6666071 1.6875644
（実施例２）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 78.802 4.80 1.48749 70.2
2 -271.213 0.15
3 73.784 1.91 1.80518 25.4 Ｌｃ
4 34.685 4.42 1.62299 58.2 Ｌｃ
5 74.357 0.15
6 70.156 2.09 1.61480 20.4 Ｌｓ
7* 129.969 (可変)
8 -121.388 1.09 1.71300 53.9
9 16.542 3.38 1.80518 25.4
10 43.295 2.14
11 -42.819 0.95 1.80400 46.6
12 269.703 (可変)
13 71.481 2.07 1.67790 55.3
14 -129.914 0.15
15 36.598 2.43 1.58313 59.4
16 -2509.175 2.08
17(絞り) ∞ 0.54
18 31.734 2.99 1.49700 81.5
19 -454.034 0.25
20 -154.206 0.95 1.84666 23.8
21 52.593 (可変)
22 57.200 1.79 1.83400 37.2
23 21.937 5.13
24 36.590 2.67 1.67270 32.1
25 -209.237 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第7面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.28920e-008 A 6= 1.08703e-010 A 8=-3.43132e-013 A10= 5.07615e-016
各種データ
ズーム比 4.36
広角 中間 望遠
焦点距離 55.22 131.32 241.01
Fナンバー 4.16 5.00 5.88
画角 13.89 5.94 3.24
像高 13.66 13.66 13.66
レンズ全長 147.89 175.60 186.71
BF 60.40 76.11 86.82
d 7 5.93 33.64 44.74
d12 28.50 14.03 1.00
d21 10.93 9.68 12.02
d25 60.40 76.11 86.82
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 103.45
2 8 -23.95
3 13 34.72
4 22 1056.35
各面屈折率データ
面番号 ｄ線 ｇ線 Ｃ線 Ｆ線
1 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
3 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748 Ｌｃ
4 1.6229919 1.6362963 1.6197394 1.6304502 Ｌｃ
6 1.6148000 1.6576000 1.6065000 1.6367000 Ｌｓ
8 1.7129950 1.7294348 1.7089739 1.7222103
9 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
11 1.8039996 1.8256938 1.7988166 1.8160762
13 1.6779000 1.6931410 1.6741884 1.6864380
15 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
18 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
20 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958
22 1.8339999 1.8627808 1.8273758 1.8498193
24 1.6727000 1.7001144 1.6666071 1.6875644
（実施例３）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 ∞ 1.85
2 87.425 3.44 1.48749 70.2
3 171.368 1.02
4 178.727 2.01 1.64720 18.7 Ｌｓ
5 330.408 0.44
6 71.650 2.66 1.84666 23.8 Ｌｃ
7 45.433 8.51 1.48749 70.2 Ｌｃ
8 ∞ (可変)
9 2009.242 1.07 1.85026 32.3
10 47.431 2.25
11 -50.222 0.89 1.80400 46.6
12 27.156 3.50 1.84666 23.9
13 -3606.627 (可変)
14 30.067 1.48 1.80518 25.4
15 20.539 4.39 1.58313 59.4
16* -71.525 2.87
17(絞り) ∞ (可変)
18 -22.730 1.77 1.58913 61.1
19 31.893 1.68 1.80518 25.4
20 104.915 (可変)
21 -223.609 3.99 1.58313 59.4
22 -25.679 0.52
23 75.496 5.20 1.49700 81.5
24 -23.587 2.02 1.84666 23.9
25 -58.294 2.03
26 35.311 2.92 1.56384 60.7
27 -1072.132 (可変)
28 -37803.920 1.30 1.83481 42.7
29 27.176 1.07
30 88.484 2.63 1.80518 25.4
31 -25.519 1.81 1.83481 42.7
32 49.698 (可変)
33 45.713 3.20 1.51742 52.4
34 151.156 (可変)
像面 ∞
非球面データ
第16面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.87332e-006 A 6=-1.72749e-009 A 8=-1.64733e-011
各種データ
ズーム比 4.03
広角 中間 望遠
焦点距離 71.86 132.05 289.68
Fナンバー 4.65 4.95 5.85
画角 10.76 5.91 2.70
像高 13.66 13.66 13.66
レンズ全長 146.00 177.82 204.39
BF 39.00 39.00 39.00
d 8 1.31 33.14 59.71
d13 8.04 4.68 1.55
d17 3.62 10.39 16.98
d20 8.71 5.30 1.85
d27 14.34 12.65 1.74
d32 2.94 4.63 15.55
d34 39.00 39.00 39.00
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 118.83
2 9 -31.04
3 14 41.99
4 18 -37.06
5 21 24.97
6 28 -24.49
7 33 125.35
各面屈折率データ
面番号 ｄ線 ｇ線 Ｃ線 Ｆ線
2 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
4 1.6472000 1.6968000 1.6378000 1.6725000 Ｌｓ
6 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958 Ｌｃ
7 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848 Ｌｃ
10 1.8502587 1.8845049 1.8425820 1.8689177
12 1.8040000 1.8256992 1.7988153 1.8160798
13 1.8466602 1.8938559 1.8365540 1.8719285
15 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
16 1.5831256 1.5952789 1.5801344 1.5899538
19 1.5891299 1.6010338 1.5861875 1.5958242
20 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
22 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
24 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
25 1.8466602 1.8938559 1.8365540 1.8719285
27 1.5638390 1.5753159 1.5610006 1.5702948
29 1.8348072 1.8595478 1.8289754 1.8485200
31 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
32 1.8348072 1.8595478 1.8289754 1.8485200
34 1.5174170 1.5298043 1.5144444 1.5243131
（表１）
条件式 (1) (2) (3) (4) (5) (6)
実施例1 0.061 18.65 -0.0023 2.47 3.69 764.7
実施例2 0.059 20.36 -0.0021 2.53 3.35 813.5
実施例3 0.061 18.65 -0.0019 2.95 3.36 1541.7
Table 1 shows the values of the conditional expressions in each example.
Example 1
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 78.251 5.57 1.48749 70.2
2 -278.587 0.15
3 75.664 3.29 1.80518 25.4 Lc
4 33.736 4.99 1.63854 55.4 Lc
5 75.071 0.15
6 74.275 2.73 1.64720 18.7 Ls
7 * 129.538 (variable)
8 -104.522 0.97 1.71300 53.9
9 16.724 3.86 1.80518 25.4
10 43.532 1.97
11 -44.399 0.94 1.80 400 46.6
12 333.652 (variable)
13 75.314 1.87 1.67790 55.3
14 -115.503 0.26
15 38.264 2.28 1.58313 59.4
16 -818.929 1.49
17 (Aperture) ∞ 0.44
18 32.555 2.45 1.49700 81.5
19 -487.445 0.36
20 -158.050 3.37 1.84666 23.8
21 54.901 (variable)
22 57.027 1.64 1.83400 37.2
23 22.081 5.43
24 37.698 2.51 1.67270 32.1
25 -229.597 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 7th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.54554e-008 A 6 = 9.79650e-011 A 8 = -3.14859e-013
A10 = 5.43638e-016
Various data Zoom ratio 4.27
Wide angle Medium Telephoto focal length 56.47 125.07 241.01
F number 4.16 5.00 5.88
Angle of View 13.60 6.23 3.24
Image height 13.66 13.66 13.66
Total lens length 149.42 174.57 186.81
BF 57.32 71.67 83.60
d 7 5.93 31.09 43.33
d12 28.50 15.00 1.01
d21 10.93 10.09 12.15
d25 57.32 71.67 83.60
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 105.65
2 8 -24.15
3 13 33.96
4 22 2390.73
Refractive index data surface number d line g line C line F line
1 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
3 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748 Lc
4 1.6385393 1.6529062 1.6350514 1.6465817 Lc
6 1.6472000 1.6968000 1.6378000 1.6725000 Ls
8 1.7129950 1.7294348 1.7089739 1.7222103
9 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
11 1.8039996 1.8256938 1.7988166 1.8160762
13 1.6779000 1.6931410 1.6741884 1.6864380
15 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
18 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
19 1.0000000 1.0000000 1.0000000 1.0000000
20 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958
22 1.8339999 1.8627808 1.8273758 1.8498193
24 1.6727000 1.7001144 1.6666071 1.6875644
(Example 2)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 78.802 4.80 1.48749 70.2
2 -271.213 0.15
3 73.784 1.91 1.80518 25.4 Lc
4 34.685 4.42 1.62299 58.2 Lc
5 74.357 0.15
6 70.156 2.09 1.61480 20.4 Ls
7 * 129.969 (variable)
8 -121.388 1.09 1.71300 53.9
9 16.542 3.38 1.80518 25.4
10 43.295 2.14
11 -42.819 0.95 1.80 400 46.6
12 269.703 (variable)
13 71.481 2.07 1.67790 55.3
14 -129.914 0.15
15 36.598 2.43 1.58313 59.4
16 -2509.175 2.08
17 (Aperture) ∞ 0.54
18 31.734 2.99 1.49700 81.5
19 -454.034 0.25
20 -154.206 0.95 1.84666 23.8
21 52.593 (variable)
22 57.200 1.79 1.83400 37.2
23 21.937 5.13
24 36.590 2.67 1.67270 32.1
25 -209.237 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 7th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.28920e-008 A 6 = 1.08703e-010 A 8 = -3.43132e-013 A10 = 5.07615e-016
Various data Zoom ratio 4.36
Wide angle Medium telephoto focal length 55.22 131.32 241.01
F number 4.16 5.00 5.88
Angle of view 13.89 5.94 3.24
Image height 13.66 13.66 13.66
Total lens length 147.89 175.60 186.71
BF 60.40 76.11 86.82
d 7 5.93 33.64 44.74
d12 28.50 14.03 1.00
d21 10.93 9.68 12.02
d25 60.40 76.11 86.82
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 103.45
2 8 -23.95
3 13 34.72
4 22 1056.35
Refractive index data surface number d line g line C line F line
1 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
3 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748 Lc
4 1.6229919 1.6362963 1.6197394 1.6304502 Lc
6 1.6148000 1.6576000 1.6065000 1.6367000 Ls
8 1.7129950 1.7294348 1.7089739 1.7222103
9 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
11 1.8039996 1.8256938 1.7988166 1.8160762
13 1.6779000 1.6931410 1.6741884 1.6864380
15 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
18 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
20 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958
22 1.8339999 1.8627808 1.8273758 1.8498193
24 1.6727000 1.7001144 1.6666071 1.6875644
(Example 3)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 ∞ 1.85
2 87.425 3.44 1.48749 70.2
3 171.368 1.02
4 178.727 2.01 1.64720 18.7 Ls
5 330.408 0.44
6 71.650 2.66 1.84666 23.8 Lc
7 45.433 8.51 1.48749 70.2 Lc
8 ∞ (variable)
9 2009.242 1.07 1.85026 32.3
10 47.431 2.25
11 -50.222 0.89 1.80 400 46.6
12 27.156 3.50 1.84666 23.9
13 -3606.627 (variable)
14 30.067 1.48 1.80518 25.4
15 20.539 4.39 1.58313 59.4
16 * -71.525 2.87
17 (Aperture) ∞ (Variable)
18 -22.730 1.77 1.58913 61.1
19 31.893 1.68 1.80518 25.4
20 104.915 (variable)
21 -223.609 3.99 1.58313 59.4
22 -25.679 0.52
23 75.496 5.20 1.49700 81.5
24 -23.587 2.02 1.84666 23.9
25 -58.294 2.03
26 35.311 2.92 1.56384 60.7
27 -1072.132 (variable)
28 -37803.920 1.30 1.83481 42.7
29 27.176 1.07
30 88.484 2.63 1.80518 25.4
31 -25.519 1.81 1.83481 42.7
32 49.698 (variable)
33 45.713 3.20 1.51742 52.4
34 151.156 (variable)
Image plane ∞
Aspheric data 16th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.87332e-006 A 6 = -1.72749e-009 A 8 = -1.64733e-011
Various data Zoom ratio 4.03
Wide angle Medium telephoto focal length 71.86 132.05 289.68
F number 4.65 4.95 5.85
Angle of view 10.76 5.91 2.70
Image height 13.66 13.66 13.66
Total lens length 146.00 177.82 204.39
BF 39.00 39.00 39.00
d 8 1.31 33.14 59.71
d13 8.04 4.68 1.55
d17 3.62 10.39 16.98
d20 8.71 5.30 1.85
d27 14.34 12.65 1.74
d32 2.94 4.63 15.55
d34 39.00 39.00 39.00
Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 118.83
2 9 -31.04
3 14 41.99
4 18 -37.06
5 21 24.97
6 28 -24.49
7 33 125.35
Refractive index data surface number d line g line C line F line
2 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848
4 1.6472000 1.6968000 1.6378000 1.6725000 Ls
6 1.8466599 1.8941889 1.8364882 1.8720958 Lc
7 1.4874899 1.4959635 1.4853440 1.4922848 Lc
10 1.8502587 1.8845049 1.8425820 1.8689177
12 1.8040000 1.8256992 1.7988153 1.8160798
13 1.8466602 1.8938559 1.8365540 1.8719285
15 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
16 1.5831256 1.5952789 1.5801344 1.5899538
19 1.5891299 1.6010338 1.5861875 1.5958242
20 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
22 1.5831259 1.5952966 1.5801386 1.5899598
24 1.4969993 1.5045067 1.4951364 1.5012312
25 1.8466602 1.8938559 1.8365540 1.8719285
27 1.5638390 1.5753159 1.5610006 1.5702948
29 1.8348072 1.8595478 1.8289754 1.8485200
31 1.8051809 1.8472855 1.7961058 1.8277748
32 1.8348072 1.8595478 1.8289754 1.8485200
34 1.5174170 1.5298043 1.5144444 1.5243131
(Table 1)
Conditional expression (1) (2) (3) (4) (5) (6)
Example 1 0.061 18.65 -0.0023 2.47 3.69 764.7
Example 2 0.059 20.36 -0.0021 2.53 3.35 813.5
Example 3 0.061 18.65 -0.0019 2.95 3.36 1541.7
Ｌ１ 第１レンズ群、Ｌ２ 第２レンズ群、Ｌ３ 第３レンズ群、
Ｌ４ 第４レンズ群、Ｌ５ 第５レンズ群、Ｌ６ 第６レンズ群、
Ｌ７ 第７レンズ群、Ｌｃ 本発明の接合レンズ、Ｌｓ 本発明の単レンズ、
ＳＰ 絞り、ＩＰ 像面
L1 first lens group, L2 second lens group, L3 third lens group,
L4 4th lens group, L5 5th lens group, L6 6th lens group,
L7 seventh lens group, Lc the cemented lens of the present invention, Ls the single lens of the present invention,
SP Aperture, IP image plane
Claims (9)
ΔθｇＦｐｌ＞０．０３
νｄｐｌ＜３０
−０．００３０＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜―０．００１２
ただし、ΔθｇＦｐｌはνｄｐｌを単レンズのアッべ数、θｇＦｐｌを単レンズの部分分分散比としたとき、ΔθｇＦｐｌ＝θｇＦｐｌ−（−１．６６５×１０−７・νｄｐｌ３＋５．２１３×１０−５・νｄｐｌ−５．６５６×１０−３・νｄｐｌ＋０．７２７８）で定義するものとし、νｄｐ、θｇＦｐは接合レンズを構成する正レンズのアッべ数、部分分散比、νｄｎ、θｇＦｎは接合レンズを構成する負レンズのアッべ数、部分分散比とする。 In order from the object side, there are a first group having a positive refractive power, a second group having a negative refractive power, and a succeeding lens group. The first group includes a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power. And a single lens having a positive refractive power, and satisfying the following conditional expression:
ΔθgFpl> 0.03
νdpl <30
−0.0030 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.0012
However, ΔθgFpl is represented by ΔθgFpl = θgFpl − (− 1.665 × 10−7 · νdpl3 + 5.213 × 10−5 · νdpl− where νdpl is the Abbe number of a single lens and θgFpl is a partial dispersion ratio of the single lens. 5.656 × 10−3 · νdpl + 0.7278), where νdp and θgFp are the Abbe number and partial dispersion ratio of the positive lens constituting the cemented lens, and νdn and θgFn are the negative lenses constituting the cemented lens. Abbe number and partial dispersion ratio.
νｄｐ＿ａｖｅ／νｄｎ＿ａｖｅ＞２．４ 2. In the first group, when the average Abbe number of the positive lens excluding the single lens is νdp_ave and the average Abbe number of the negative lens is νdn_ave, the following conditional expression is satisfied. Zoom lens.
νdp_ave / νdn_ave> 2.4
｜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）｜＞１ 3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where R1 is a radius of curvature on the object side of the single lens and R2 is a radius of curvature on the image side.
| (R2 + R1) / (R2-R1) |> 1
４００＜（νｄｐｌ・ｆｐｌ）／（ΔθｇＦｐｌ・ｆ１）＜２０００
ただし、ΔθｇＦｐｌ＝θｇＦｐｌ−（−１．６６５×１０−７・νｄｐｌ３＋５．２１３×１０−５・νｄｐｌ−５．６５６×１０−３・νｄｐｌ＋０．７２７８）で定義するものとする。 The following conditional expression is satisfied, where f1 is the focal length of the group, fb, νdpl, and ΔθgFpl are the focal length, Abbe number, and abnormal partial dispersion of the single lens, respectively. The described zoom lens.
400 <(νdpl · fpl) / (ΔθgFpl · f1) <2000
However, it is defined as ΔθgFpl = θgFpl − (− 1.665 × 10 −7 · νdpl3 + 5.213 × 10−5 · νdpl−5.656 × 10−3 · νdpl + 0.7278).
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|---|---|---|---|---|
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| JP2021053071A (en) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社大一商会 | Game machine |
| JP2021053067A (en) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社大一商会 | Game machine |
| CN113534424A (en) * | 2021-07-15 | 2021-10-22 | 舜宇光学(中山)有限公司 | Zoom lens |
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| JP2021053071A (en) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社大一商会 | Game machine |
| JP2021053067A (en) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社大一商会 | Game machine |
| CN113534424A (en) * | 2021-07-15 | 2021-10-22 | 舜宇光学(中山)有限公司 | Zoom lens |
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