JP2019173598A - Control device of internal combustion engine - Google Patents

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Abstract

To provide a control device of an internal combustion engine which can reduce a PN even if an actual injection amount is corrected with respect to a fuel amount which is defined in proportion to a fresh air amount to be charged.SOLUTION: A CPU 72 calculates a base injection amount on the basis of a fresh air amount which is charged into a combustion chamber 24, and divides the base injection amount to an injection amount of intake non-synchronization injection for injecting fuel prior to a valve-opening of an intake valve 18, and an injection amount of intake synchronization injection for injecting the fuel in synchronization with the valve-opening of the intake valve 18. When correcting the base injection amount in response to a water temperature THW or the like, the CPU 72 corrects only the non-synchronization injection amount.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用される内燃機関の制御装置に関する。   The present invention relates to an internal combustion engine control device applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage.

たとえば下記特許文献１には、内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき定まる要求噴射量を、吸気行程における噴射であるリーディング噴射と、その後の燃焼行程における噴射であるトレーディング噴射とに分割する制御装置が記載されている。詳しくは、同制御装置は、充填される新気量に応じた噴射量を水温補正することによって要求噴射量を算出しており、また要求噴射量を分割比によって分割した後、補正処理を施したものを最終的なリーディング噴射の噴射量としている。   For example, in the following Patent Document 1, the required injection amount determined based on the amount of fresh air charged in the cylinder of the internal combustion engine is divided into leading injection that is injection in the intake stroke and trading injection that is injection in the subsequent combustion stroke. A control device for splitting is described. Specifically, the control device calculates the required injection amount by correcting the water temperature for the injection amount corresponding to the amount of fresh air to be filled, and performs the correction process after dividing the required injection amount by the division ratio. This is the final leading injection quantity.

特開平５−２５６１７２号公報JP-A-5-256172

発明者は、排気中の粒子状物質（ＰＭ）の数であるＰＮを減少させるべく、要求噴射量の燃料を全て吸気行程よりも前に噴射する吸気非同期噴射によって噴射する代わりに、要求噴射量の一部を、吸気バルブの開弁タイミングに同期して噴射する吸気同期噴射によって噴射することを検討した。そして、充填される新気量に応じた噴射量が様々な要因によって補正されることに起因して吸気同期噴射の噴射量が変化すると、ＰＮを十分に減少させることが困難となるおそれがあることを見出した。   The inventor, instead of injecting by the intake asynchronous injection in which all the fuel of the required injection amount is injected before the intake stroke, in order to reduce the PN that is the number of particulate matter (PM) in the exhaust, We investigated that a part of the fuel was injected by intake synchronous injection, which was injected in synchronization with the opening timing of the intake valve. If the injection amount of the intake synchronous injection changes due to the correction of the injection amount according to the amount of fresh air to be filled due to various factors, it may be difficult to sufficiently reduce PN. I found out.

以下、上記課題を解決するための手段およびその作用効果について記載する。
１．内燃機関の制御装置は、吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に比例した噴射量であるベース噴射量を算出するベース噴射量算出処理と、吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記ベース噴射量を分割する分割処理と、前記ベース噴射量の補正要求量を出力する補正要求量出力処理と、前記補正要求量に応じて前記非同期噴射量を補正し、前記同期噴射量を補正しない選択的補正処理と、前記同期噴射量および前記補正のなされた非同期噴射量に応じて前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行する。 Hereinafter, means for solving the above-described problems and the effects thereof will be described.
1. A control device for an internal combustion engine is applied to an internal combustion engine having a port injection valve that injects fuel into an intake passage, and calculates a base injection amount that is an injection amount proportional to a fresh air amount filled in a cylinder of the internal combustion engine. The base injection amount calculation processing, the synchronous injection amount that is the injection amount of the intake synchronous injection that injects the fuel in synchronization with the valve opening period of the intake valve, and the fuel at the timing more advanced than the intake synchronous injection. A division process for dividing the base injection amount into an asynchronous injection amount that is an injection amount of the intake asynchronous injection to be injected, a correction request amount output process for outputting a correction request amount for the base injection amount, and a correction request amount A correction process that corrects the asynchronous injection quantity in response to the correction and does not correct the synchronous injection quantity, and an operation process that operates the port injection valve in accordance with the synchronous injection quantity and the corrected asynchronous injection quantity. To run.

上記構成では、補正要求量に応じて非同期噴射量を補正するものの、同期噴射量については補正しない。このため、補正要求量に応じて非同期噴射量とともに同期噴射量を補正する場合と比較すると、同期噴射量を、ＰＮを低減する上で適切な値に維持しやすい。   In the above configuration, the asynchronous injection amount is corrected according to the correction request amount, but the synchronous injection amount is not corrected. For this reason, compared with the case where the synchronous injection amount is corrected together with the asynchronous injection amount in accordance with the correction request amount, the synchronous injection amount can be easily maintained at an appropriate value in reducing PN.

２．上記１記載の内燃機関の制御装置において、前記補正要求量は、１燃焼サイクル内において前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量のうちの前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合に基づくフィードフォワード制御によって、前記外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記ベース噴射量の減量量を大きくするための要求量を含む。   2. 2. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the correction required amount is the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve out of the amount of fuel flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine in one combustion cycle. The feedforward control based on the disturbance fuel ratio, which is the ratio of the fuel amount flowing into the engine, includes a required amount for increasing the amount of decrease in the base injection amount when the disturbance fuel ratio is large than when the disturbance fuel ratio is small.

ポート噴射弁から噴射される燃料以外に燃焼室に流入する燃料が存在する場合、その燃料に起因して、燃焼室内に供給される燃料量が燃焼室内に充填される新気量にとって過剰となるおそれがある。そこで上記構成では、外乱燃料割合に応じてベース噴射量を減量する補正要求量を出力することにより、ポート噴射弁から噴射される燃料以外に燃焼室に流入する燃料の影響をフィードフォワード制御によって補償することができる。特に、上記構成では、フィードフォワード制御によって非同期噴射量が補正されるため、同期噴射量が上記フィードフォワード制御によって変動することを抑制できる。   When there is fuel flowing into the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve, the amount of fuel supplied to the combustion chamber becomes excessive with respect to the amount of fresh air filled in the combustion chamber due to the fuel. There is a fear. Therefore, in the above configuration, by outputting a correction request amount that reduces the base injection amount according to the disturbance fuel ratio, the influence of the fuel flowing into the combustion chamber in addition to the fuel injected from the port injection valve is compensated by feedforward control. can do. In particular, in the above configuration, since the asynchronous injection amount is corrected by the feedforward control, the synchronous injection amount can be prevented from fluctuating due to the feedforward control.

３．上記２記載の内燃機関の制御装置において、前記内燃機関は、前記ポート噴射弁から噴射される燃料を貯蔵する燃料タンクからの燃料蒸気を捕集するキャニスタと、前記キャニスタ内の流体の前記吸気通路への流入量を調整する調整装置と、を備え、前記調整装置を操作して、前記キャニスタから前記吸気通路に流入する燃料蒸気の流量を制御する流量制御処理を実行し、前記補正要求量は、前記外乱燃料割合としての前記吸気通路内の流体に占める燃料蒸気の流量の割合である蒸気割合が大きい場合に小さい場合よりも前記ベース噴射量の減量量を大きくするための要求量を含む。   3. 3. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 2, wherein the internal combustion engine includes a canister that collects fuel vapor from a fuel tank that stores fuel injected from the port injection valve, and the intake passage for fluid in the canister. And an adjustment device that adjusts the amount of inflow into the engine, and operates the adjustment device to execute a flow rate control process that controls the flow rate of fuel vapor flowing from the canister into the intake passage. In addition, when the steam ratio, which is the ratio of the flow rate of fuel vapor to the fluid in the intake passage as the disturbance fuel ratio, is large, a required amount for increasing the reduction amount of the base injection amount is included as compared with the case where the steam ratio is small.

キャニスタから吸気通路に流入する燃料蒸気は、燃焼室に流入する燃料量が、ベース噴射量に対して過剰となる要因となる。このため、上記構成では、フィードフォワード制御によって、蒸気割合に応じてベース噴射量を減量する。特に、上記構成では、フィードフォワード制御によって非同期噴射量が補正されるため、同期噴射量が上記フィードフォワード制御によって変動することを抑制できる。   The fuel vapor flowing from the canister into the intake passage causes the amount of fuel flowing into the combustion chamber to be excessive with respect to the base injection amount. For this reason, in the said structure, base injection amount is reduced according to a steam ratio by feedforward control. In particular, in the above configuration, since the asynchronous injection amount is corrected by the feedforward control, the synchronous injection amount can be prevented from fluctuating due to the feedforward control.

４．上記１〜３のいずれか１つに記載の内燃機関の制御装置において、前記補正要求量は、前記内燃機関の温度が低い場合に高い場合よりも前記ベース噴射量の増量量を大きくするための要求量を含む。   4). In the control device for an internal combustion engine according to any one of the above 1-3, the correction request amount is for increasing the amount of increase in the base injection amount than when the correction engine is high when the temperature of the internal combustion engine is low. Including the requested amount.

ポート噴射弁から噴射される燃料量が同一であっても、内燃機関の温度が低い場合には高い場合と比較して、燃焼室内において実際に燃焼に供される燃料量が少なくなる。このため、上記構成では、温度が低い場合にフィードフォワード制御によって噴射量を増量すべく、ベース噴射量の増量量を大きくする補正要求量を出力する。特に、上記構成では、フィードフォワード制御によって非同期噴射量が補正されるため、同期噴射量が上記フィードフォワード制御によって変動することを抑制できる。   Even if the amount of fuel injected from the port injection valve is the same, the amount of fuel actually provided for combustion in the combustion chamber is smaller when the temperature of the internal combustion engine is low than when it is high. For this reason, in the said structure, when the temperature is low, in order to increase the injection amount by feedforward control, a correction request amount for increasing the increase amount of the base injection amount is output. In particular, in the above configuration, since the asynchronous injection amount is corrected by the feedforward control, the synchronous injection amount can be prevented from fluctuating due to the feedforward control.

５．上記１〜４のいずれか１つに記載の内燃機関の制御装置において、前記補正要求量は、前記内燃機関の排気通路に設けられた空燃比センサの検出値を目標値にフィードバック制御するための操作量に応じて前記ベース噴射量を補正するための要求量を含む。   5). In the control apparatus for an internal combustion engine according to any one of 1 to 4, the correction request amount is used for feedback control of a detection value of an air-fuel ratio sensor provided in an exhaust passage of the internal combustion engine to a target value. A required amount for correcting the base injection amount according to the operation amount is included.

上記構成では、フィードバック補正量によって非同期噴射量のみが補正されるため、同期噴射量がフィードバック制御によって変動することを抑制できる。
６．上記１〜５のいずれか１つに記載の内燃機関の制御装置において、前記補正要求量は、前記充填される新気量が変化する過渡時において、前記新気量の変化に応じて前記ベース噴射量を補正するための要求量を含む。 In the above configuration, since only the asynchronous injection amount is corrected by the feedback correction amount, it is possible to suppress the synchronous injection amount from fluctuating due to feedback control.
6). The control apparatus for an internal combustion engine according to any one of 1 to 5, wherein the correction required amount is determined based on a change in the fresh air amount in a transient state in which the filled fresh air amount changes. The required amount for correcting the injection amount is included.

充填される新気量が変化する場合には、吸気通路に付着する燃料量が変化することに起因して燃焼室内に流入する燃料量がベース噴射量に対してずれを生じる。そこで、上記構成では、過渡時においてはこのずれをフィードフォワード制御によって補償する。特に、上記構成では、フィードフォワード制御によって非同期噴射量が補正されるため、同期噴射量が上記フィードフォワード制御によって変動することを抑制できる。   When the amount of fresh air to be filled changes, the amount of fuel flowing into the combustion chamber deviates from the base injection amount due to the change in the amount of fuel adhering to the intake passage. Therefore, in the above configuration, this shift is compensated by feedforward control during the transition. In particular, in the above configuration, since the asynchronous injection amount is corrected by the feedforward control, the synchronous injection amount can be prevented from fluctuating due to the feedforward control.

７．内燃機関の制御装置は、吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、前記操作処理は、前記内燃機関の温度が低い場合に高い場合よりも前記要求噴射量を増量し、前記内燃機関の温度が高い場合に対して低い場合の前記非同期噴射量の増量比率よりも前記内燃機関の温度が高い場合に対して低い場合の前記同期噴射量の増量比率を小さくする処理を含む。   7). A control device for an internal combustion engine is applied to an internal combustion engine having a port injection valve that injects fuel into an intake passage, and controls an air-fuel ratio to a target air-fuel ratio based on a fresh air amount filled in a cylinder of the internal combustion engine. A required injection amount setting process for setting a required injection amount for injection, a synchronous injection amount that is an injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with a valve opening period of the intake valve, and an advance angle than the intake synchronous injection The required injection amount is divided into an asynchronous injection amount that is an injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a side timing, and the asynchronous injection amount fuel and the synchronous injection amount fuel are sequentially injected. An operation process for operating the port injection valve, wherein the operation process increases the required injection amount when the temperature of the internal combustion engine is low and increases the required injection amount with respect to the case where the temperature of the internal combustion engine is high. Before low Than increase the ratio of the asynchronous injection quantity comprises a process for reducing the increase ratio of the synchronous injection amount is lower with respect to when the temperature of the internal combustion engine is high.

ポート噴射弁から噴射される燃料量が同一であっても、内燃機関の温度が低い場合には高い場合と比較して、燃焼室内において実際に燃焼に供される燃料量が少なくなる。このため、上記構成では、温度が低い場合に要求噴射量を増量することにより、実際に燃焼に供される燃料量が不足することを抑制する。その際、上記構成では、同期噴射量の増量比率を非同期噴射量の増量比率よりも小さくする。これにより、内燃機関の温度が低いことに起因して要求噴射量を増量する場合であっても、同期噴射量の変化を抑制することができ、ひいては同期噴射量をＰＮを低減する狙いにとって適切な値に設定しやすい。   Even if the amount of fuel injected from the port injection valve is the same, the amount of fuel actually provided for combustion in the combustion chamber is smaller when the temperature of the internal combustion engine is low than when it is high. For this reason, in the said structure, when the temperature is low, by increasing the request | requirement injection quantity, it suppresses that the fuel quantity actually provided to combustion is insufficient. In that case, in the said structure, the increase ratio of synchronous injection quantity is made smaller than the increase ratio of asynchronous injection quantity. Accordingly, even when the required injection amount is increased due to the low temperature of the internal combustion engine, the change in the synchronous injection amount can be suppressed, and thus the synchronous injection amount is suitable for the purpose of reducing the PN. Easy setting.

８．上記７記載の内燃機関の制御装置において、前記操作処理は、１燃焼サイクル内において前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量のうちの前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む。   8). 8. The control device for an internal combustion engine according to claim 7, wherein the operation process is performed in the combustion chamber in addition to the fuel injected from the port injection valve in the amount of fuel flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine in one combustion cycle. When the disturbance fuel ratio, which is the ratio of the amount of inflowing fuel, is large, the required injection amount is reduced than when the disturbance fuel ratio is small, and the disturbance fuel is smaller than the reduction ratio of the asynchronous injection amount when the disturbance fuel ratio is small. It includes a process of reducing the reduction ratio of the synchronous injection amount when the ratio is large with respect to the small ratio.

ポート噴射弁から噴射される燃料以外に燃焼室に流入する燃料が存在する場合、その燃料に起因して、燃焼室内に供給される燃料量が燃焼室内に充填される新気量にとって過剰となるおそれがある。そこで上記構成では、外乱燃料割合に応じて要求噴射量を減量することにより、ポート噴射弁から噴射される燃料以外に燃焼室に流入する燃料の影響を補償することができる。その際、同期噴射量を非同期噴射量の減量比率よりも小さくすることによって、要求噴射量を減量する場合であっても、同期噴射量の変化を抑制することができ、ひいては同期噴射量をＰＮを低減する狙いにとって適切な値に設定しやすい。   When there is fuel flowing into the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve, the amount of fuel supplied to the combustion chamber becomes excessive with respect to the amount of fresh air filled in the combustion chamber due to the fuel. There is a fear. Therefore, in the above configuration, the influence of the fuel flowing into the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve can be compensated by reducing the required injection amount in accordance with the disturbance fuel ratio. At that time, by making the synchronous injection amount smaller than the reduction ratio of the asynchronous injection amount, even when the required injection amount is reduced, the change in the synchronous injection amount can be suppressed, and as a result, the synchronous injection amount can be reduced to PN. It is easy to set to an appropriate value for the purpose of reducing.

９．上記８記載の内燃機関の制御装置において、前記ポート噴射弁から噴射される燃料を貯蔵する燃料タンクからの燃料蒸気を捕集するキャニスタと、前記キャニスタ内の流体の前記吸気通路への流入量を調整する調整装置と、を備える内燃機関に適用され、前記調整装置を操作して、前記キャニスタから前記吸気通路に流入する燃料蒸気の流量を制御する流量制御処理を実行し、前記操作処理は、前記外乱燃料割合としての前記吸気通路内の流体の流量に占める燃料蒸気の流量の割合である蒸気割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記蒸気割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記蒸気割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む。   9. 9. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 8, wherein a canister that collects fuel vapor from a fuel tank that stores fuel injected from the port injection valve, and an inflow amount of fluid in the canister into the intake passage. And an adjusting device for adjusting, and a flow rate control process for controlling a flow rate of fuel vapor flowing from the canister into the intake passage is operated by operating the adjusting device. The required injection amount is reduced when the steam ratio, which is the ratio of the flow rate of the fuel vapor in the flow rate of the fluid in the intake passage as the disturbance fuel ratio, is large, and smaller when the steam ratio is small. Including a process of reducing the reduction ratio of the synchronous injection amount when the steam ratio is smaller than the reduction ratio of the asynchronous injection amount when

キャニスタから吸気通路に流入する燃料蒸気は、燃焼室に流入する燃料量が、要求噴射量に対して過剰となる要因となる。このため、上記構成では、蒸気割合に応じて要求噴射量を減量する。特に、上記構成では、非同期噴射量の減量比率よりも同期噴射量の減量比率を小さくすることにより、要求噴射量を減量する場合であっても、同期噴射量の変化を抑制することができ、ひいては同期噴射量をＰＮを低減する狙いにとって適切な値に設定しやすい。   The fuel vapor flowing from the canister into the intake passage causes the amount of fuel flowing into the combustion chamber to become excessive with respect to the required injection amount. For this reason, in the said structure, a request | requirement injection quantity is reduced according to a vapor | steam ratio. In particular, in the above configuration, by changing the synchronous injection amount reduction ratio smaller than the asynchronous injection amount reduction ratio, even when the required injection amount is reduced, the change in the synchronous injection amount can be suppressed, As a result, it is easy to set the synchronous injection amount to an appropriate value for the purpose of reducing PN.

１０．内燃機関の制御装置は、吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、前記操作処理は、１燃焼サイクル内において前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む。   10. A control device for an internal combustion engine is applied to an internal combustion engine having a port injection valve that injects fuel into an intake passage, and controls an air-fuel ratio to a target air-fuel ratio based on a fresh air amount filled in a cylinder of the internal combustion engine. A required injection amount setting process for setting a required injection amount for injection, a synchronous injection amount that is an injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with a valve opening period of the intake valve, and an advance angle than the intake synchronous injection The required injection amount is divided into an asynchronous injection amount that is an injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a side timing, and the asynchronous injection amount fuel and the synchronous injection amount fuel are sequentially injected. An operation process for operating the port injection valve, wherein the operation process is a ratio of the amount of fuel flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine in addition to the fuel injected from the port injection valve in one combustion cycle Disturbance When the charge ratio is large, the required injection amount is reduced than when the disturbance fuel ratio is small, and when the disturbance fuel ratio is small than the decrease ratio of the asynchronous injection amount when the disturbance fuel ratio is small, A process for reducing the reduction ratio of the synchronous injection amount is included.

ポート噴射弁から噴射される燃料以外に燃焼室に流入する外乱燃料は、燃焼室に流入する燃料量が、要求噴射量に対して過剰となる要因となる。このため、上記構成では、外乱燃料割合に応じて要求噴射量を減量する。特に、上記構成では、非同期噴射量の減量比率よりも同期噴射量の減量比率を小さくすることにより、要求噴射量を減量する場合であっても、同期噴射量の変化を抑制することができ、ひいては同期噴射量をＰＮを低減する狙いにとって適切な値に設定しやすい。   The disturbance fuel that flows into the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve causes the amount of fuel flowing into the combustion chamber to be excessive with respect to the required injection amount. For this reason, in the said structure, a request | requirement injection quantity is reduced according to a disturbance fuel ratio. In particular, in the above configuration, by changing the synchronous injection amount reduction ratio smaller than the asynchronous injection amount reduction ratio, even when the required injection amount is reduced, the change in the synchronous injection amount can be suppressed, As a result, it is easy to set the synchronous injection amount to an appropriate value for the purpose of reducing PN.

１１．上記７〜９のいずれか１つに記載の内燃機関の制御装置は、前記操作処理は、前記充填される新気量が変化する過渡時において前記要求噴射量を補正し、前記過渡時における前記非同期噴射量の補正比率の絶対値よりも前記過渡時における前記同期噴射量の補正比率の絶対値を小さくする処理を含む。   11. In the control device for an internal combustion engine according to any one of 7 to 9, the operation process corrects the required injection amount at a transition time when the amount of fresh air to be filled changes, and the operation processing at the transition time is performed. A process of making the absolute value of the correction ratio of the synchronous injection amount during the transition smaller than the absolute value of the correction ratio of the asynchronous injection amount.

１２．上記内燃機関の制御装置において、吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、前記操作処理は、前記充填される新気量が変化する過渡時において前記要求噴射量を補正し、前記過渡時における前記非同期噴射量の補正比率の絶対値よりも前記過渡時における前記同期噴射量の補正比率の絶対値を小さくする処理を含む。   12 In the control apparatus for an internal combustion engine, the air-fuel ratio is applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage, and the air-fuel ratio is controlled to a target air-fuel ratio based on a fresh air amount filled in a cylinder of the internal combustion engine. A required injection amount setting process for setting a required injection amount to be performed, a synchronous injection amount that is an injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with a valve opening period of the intake valve, and the intake synchronous injection. In order to divide the required injection amount into an asynchronous injection amount that is an injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at an angular timing, and sequentially inject the asynchronous injection amount fuel and the synchronous injection amount fuel. An operation process for operating the port injection valve, wherein the operation process corrects the required injection amount during a transition in which the amount of fresh air to be filled changes, and sets the asynchronous injection amount during the transition. Supplement Than the absolute value of the ratio includes a process for reducing the absolute value of the correction ratio of the synchronous injection amount at the time of said transient.

充填される新気量が変化する場合には、吸気通路に付着する燃料量が変化することに起因して燃焼室内に流入する燃料量が過剰または不足するおそれがある。そこで、上記１１および１２の構成では、過渡時においてはこのずれを補償すべく要求噴射量を補正する。特に、上記１１および１２の構成では、非同期噴射量の補正比率の絶対値よりも同期噴射量の補正比率の絶対値を小さくすることにより、要求噴射量を補正する場合であっても、同期噴射量の変化を抑制することができ、ひいては同期噴射量をＰＮを低減する狙いにとって適切な値に設定しやすい。   When the amount of fresh air to be filled changes, the amount of fuel flowing into the combustion chamber may be excessive or insufficient due to the change in the amount of fuel adhering to the intake passage. Therefore, in the configurations of 11 and 12 described above, the required injection amount is corrected to compensate for this deviation during the transition. In particular, in the configurations of 11 and 12, even when the required injection amount is corrected by making the absolute value of the correction ratio of the synchronous injection amount smaller than the absolute value of the correction ratio of the asynchronous injection amount, The change in the amount can be suppressed, and as a result, the synchronous injection amount can be easily set to an appropriate value for the purpose of reducing the PN.

一実施形態にかかる内燃機関の制御装置および内燃機関を示す図。The figure which shows the control apparatus and internal combustion engine of the internal combustion engine concerning one Embodiment. 同実施形態にかかる制御装置が実行する処理の一部を示すブロック図。The block diagram which shows a part of process which the control apparatus concerning the embodiment performs. （ａ）および（ｂ）は、同実施形態にかかるシングル噴射処理とマルチ噴射処理とを示すタイムチャート。(A) And (b) is a time chart which shows the single injection process and multi injection process concerning the embodiment. 同実施形態にかかる噴射弁操作処理の手順を示す流れ図。The flowchart which shows the procedure of the injection valve operation process concerning the embodiment. （ａ）および（ｂ）は、同実施形態にかかる到達終了時期の設定手法を示す図。(A) And (b) is a figure which shows the setting method of the arrival end time concerning the embodiment. （ａ）および（ｂ）は、同実施形態の効果を示す図。(A) And (b) is a figure which shows the effect of the embodiment. （ａ）および（ｂ）は、同実施形態の効果を示すタイムチャート。(A) And (b) is a time chart which shows the effect of the embodiment. （ａ）および（ｂ）は、同実施形態の効果を示すタイムチャート。(A) And (b) is a time chart which shows the effect of the embodiment. 同実施形態の効果を示すタイムチャート。The time chart which shows the effect of the embodiment.

以下、内燃機関の制御装置にかかる一実施形態について図面を参照しつつ説明する。
図１に示す内燃機関１０の吸気通路１２には、スロットルバルブ１４が設けられており、スロットルバルブ１４の下流には、ポート噴射弁１６が設けられている。吸気通路１２に吸入された空気とポート噴射弁１６から噴射された燃料とは、吸気バルブ１８の開弁に伴って、シリンダ２０およびピストン２２によって区画された燃焼室２４に流入する。燃焼室２４において、燃料と空気との混合気は、点火装置２６の火花放電によって燃焼に供され、その際生成される燃焼エネルギは、ピストン２２を介してクランク軸２８の回転エネルギに変換される。燃焼に供された混合気は、排気バルブ３０の開弁に伴って、排気として排気通路３２に排出される。排気通路３２には、触媒３４が設けられている。 Hereinafter, an embodiment of a control device for an internal combustion engine will be described with reference to the drawings.
A throttle valve 14 is provided in the intake passage 12 of the internal combustion engine 10 shown in FIG. 1, and a port injection valve 16 is provided downstream of the throttle valve 14. The air sucked into the intake passage 12 and the fuel injected from the port injection valve 16 flow into the combustion chamber 24 defined by the cylinder 20 and the piston 22 when the intake valve 18 is opened. In the combustion chamber 24, the mixture of fuel and air is used for combustion by the spark discharge of the ignition device 26, and the combustion energy generated at that time is converted into rotational energy of the crankshaft 28 via the piston 22. . The air-fuel mixture used for combustion is discharged into the exhaust passage 32 as exhaust gas as the exhaust valve 30 is opened. A catalyst 34 is provided in the exhaust passage 32.

クランク軸２８の回転動力は、タイミングチェーン３８を介して、吸気側カム軸４０および排気側カム軸４２に伝達される。なお、本実施形態では、吸気側カム軸４０には、吸気側バルブタイミング調整装置４４を介してタイミングチェーン３８の動力が伝達される。吸気側バルブタイミング調整装置４４は、クランク軸２８と吸気側カム軸４０との回転位相差を調整することによって、吸気バルブ１８の開弁タイミングを調整するアクチュエータである。   The rotational power of the crankshaft 28 is transmitted to the intake side camshaft 40 and the exhaust side camshaft 42 via the timing chain 38. In the present embodiment, the power of the timing chain 38 is transmitted to the intake side camshaft 40 via the intake side valve timing adjustment device 44. The intake side valve timing adjustment device 44 is an actuator that adjusts the valve opening timing of the intake valve 18 by adjusting the rotational phase difference between the crankshaft 28 and the intake side camshaft 40.

クランクケース５０は、ブローバイガス通路５２を介して吸気通路１２に接続されている。ブローバイガス通路５２には、その流路断面積を調整するＰＣＶバルブ５４が設けられている。ＰＣＶバルブ５４は、クランクケース５０側の圧力が吸気通路１２側の圧力よりも所定圧以上高くなることにより開弁する機械式の弁体である。   The crankcase 50 is connected to the intake passage 12 via the blow-by gas passage 52. The blow-by gas passage 52 is provided with a PCV valve 54 that adjusts the cross-sectional area of the flow passage. The PCV valve 54 is a mechanical valve element that opens when the pressure on the crankcase 50 side is higher than the pressure on the intake passage 12 side by a predetermined pressure or more.

ポート噴射弁１６により噴射される燃料は、燃料タンク６０に貯蔵されており、燃料タンク６０に貯蔵されている燃料は、燃料ポンプ６２によって汲み上げられてポート噴射弁１６に向けて吐出される。燃料タンク６０内で生じた燃料蒸気は、キャニスタ６４に捕集される。キャニスタ６４と吸気通路１２とはパージ通路６８によって接続されており、パージ通路６８における流体の流路断面積は、パージバルブ６６によって調節可能となっている。   The fuel injected by the port injection valve 16 is stored in the fuel tank 60, and the fuel stored in the fuel tank 60 is pumped up by the fuel pump 62 and discharged toward the port injection valve 16. The fuel vapor generated in the fuel tank 60 is collected in the canister 64. The canister 64 and the intake passage 12 are connected by a purge passage 68, and the flow passage cross-sectional area of the fluid in the purge passage 68 can be adjusted by a purge valve 66.

制御装置７０は、内燃機関１０を制御対象とし、その制御量（トルク、排気成分等）を制御するために、上記スロットルバルブ１４や、ポート噴射弁１６、点火装置２６、吸気側バルブタイミング調整装置４４等の内燃機関１０の操作部を操作する。この際、制御装置７０は、クランク角センサ８０の出力信号Ｓｃｒや、触媒３４の上流側に設けられた空燃比センサ８２によって検出される空燃比Ａｆ、吸気側カム角センサ８４の出力信号Ｓｃａを参照する。また、制御装置７０は、エアフローメータ８６によって検出される吸入空気量Ｇａや、水温センサ８８によって検出される内燃機関１０の冷却水の温度（水温ＴＨＷ）を参照する。   The control device 70 targets the internal combustion engine 10 and controls the control amount (torque, exhaust component, etc.) of the throttle valve 14, the port injection valve 16, the ignition device 26, and the intake side valve timing adjustment device. The operation unit of the internal combustion engine 10 such as 44 is operated. At this time, the control device 70 outputs the output signal Scr of the crank angle sensor 80, the air-fuel ratio Af detected by the air-fuel ratio sensor 82 provided upstream of the catalyst 34, and the output signal Sca of the intake side cam angle sensor 84. refer. Further, the control device 70 refers to the intake air amount Ga detected by the air flow meter 86 and the temperature of the cooling water of the internal combustion engine 10 (water temperature THW) detected by the water temperature sensor 88.

制御装置７０は、ＣＰＵ７２、ＲＯＭ７４、電気的に書き換え可能な不揮発性メモリ７６、および制御装置７０内の各箇所に電力を供給する電源回路７８を備えており、ＲＯＭ７４に記憶されたプログラムをＣＰＵ７２が実行することにより、上記制御量の制御を実行する。   The control device 70 includes a CPU 72, a ROM 74, an electrically rewritable nonvolatile memory 76, and a power supply circuit 78 that supplies power to each location in the control device 70, and the CPU 72 stores a program stored in the ROM 74. By executing the control, the control amount is controlled.

図２に、制御装置７０が実行する処理の一部を示す。図２に示す処理は、ＲＯＭ７４に記憶されたプログラムをＣＰＵ７２が実行することにより実現される。
吸気位相差算出処理Ｍ１０は、クランク角センサ８０の出力信号Ｓｃｒと吸気側カム角センサ８４の出力信号Ｓｃａとに基づき、クランク軸２８の回転角度に対する吸気側カム軸４０の回転角度の位相差である吸気位相差ＤＩＮを算出する処理である。目標吸気位相差算出処理Ｍ１２は、内燃機関１０の動作点に基づき、目標吸気位相差ＤＩＮ＊を可変設定する処理である。なお、本実施形態では、回転速度ＮＥと充填効率ηとによって動作点を定義している。ここで、ＣＰＵ７２は、回転速度ＮＥを、クランク角センサ８０の出力信号Ｓｃｒに基づき算出し、充填効率ηを回転速度ＮＥおよび吸入空気量Ｇａに基づき算出する。なお、充填効率ηは、燃焼室２４内に充填される新気量を定めるパラメータである。 FIG. 2 shows a part of processing executed by the control device 70. The processing shown in FIG. 2 is realized by the CPU 72 executing a program stored in the ROM 74.
The intake phase difference calculation process M10 is a phase difference between the rotation angle of the intake camshaft 40 and the rotation angle of the crankshaft 28 based on the output signal Scr of the crank angle sensor 80 and the output signal Sca of the intake cam angle sensor 84. This is a process for calculating a certain intake phase difference DIN. The target intake phase difference calculation process M12 is a process for variably setting the target intake phase difference DIN * based on the operating point of the internal combustion engine 10. In the present embodiment, the operating point is defined by the rotational speed NE and the charging efficiency η. Here, the CPU 72 calculates the rotational speed NE based on the output signal Scr of the crank angle sensor 80, and calculates the charging efficiency η based on the rotational speed NE and the intake air amount Ga. The charging efficiency η is a parameter that determines the amount of fresh air that is filled into the combustion chamber 24.

吸気位相差制御処理Ｍ１４は、吸気位相差ＤＩＮを目標吸気位相差ＤＩＮ＊に制御するために吸気側バルブタイミング調整装置４４を操作すべく、操作信号ＭＳ４を出力する処理である。   The intake phase difference control process M14 is a process of outputting an operation signal MS4 to operate the intake side valve timing adjustment device 44 in order to control the intake phase difference DIN to the target intake phase difference DIN *.

目標パージ率算出処理Ｍ１６は、充填効率ηや後述のパージ濃度学習値Ｌｐに基づき、目標パージ率Ｒｐを算出する処理である。ここで、パージ率とは、キャニスタ６４から吸気通路１２に流入する流体の流量を吸入空気量Ｇａで割った値であり、目標パージ率Ｒｐは、制御上のパージ率の目標値である。   The target purge rate calculation process M16 is a process for calculating the target purge rate Rp based on the charging efficiency η and a purge concentration learning value Lp described later. Here, the purge rate is a value obtained by dividing the flow rate of the fluid flowing into the intake passage 12 from the canister 64 by the intake air amount Ga, and the target purge rate Rp is a target value of the purge rate in terms of control.

パージバルブ操作処理Ｍ１８は、吸入空気量Ｇａに基づき、パージ率が目標パージ率Ｒｐになるように、パージバルブ６６を操作すべく、パージバルブ６６に操作信号ＭＳ５を出力する処理である。ここで、パージバルブ操作処理Ｍ１８は、目標パージ率Ｒｐが同一である場合、吸入空気量Ｇａが小さいほど、パージバルブ６６の開口度を小さい値とする処理となっている。これは、吸入空気量Ｇａが小さいほど、吸気通路１２内の圧力がキャニスタ６４内の圧力よりも低くなるため、キャニスタ６４から吸気通路１２に流体が流動しやすいためである。   The purge valve operation process M18 is a process for outputting an operation signal MS5 to the purge valve 66 so as to operate the purge valve 66 so that the purge rate becomes the target purge rate Rp based on the intake air amount Ga. Here, when the target purge rate Rp is the same, the purge valve operation process M18 is a process of setting the opening degree of the purge valve 66 to a smaller value as the intake air amount Ga is smaller. This is because the smaller the intake air amount Ga, the lower the pressure in the intake passage 12 becomes lower than the pressure in the canister 64, so that the fluid easily flows from the canister 64 to the intake passage 12.

吸気圧推定処理Ｍ２０は、回転速度ＮＥおよび吸入空気量Ｇａに基づき、吸気通路１２のうちのスロットルバルブ１４の下流の圧力である吸気圧Ｐｍを算出する処理である。吸気圧推定処理Ｍ２０は、たとえば、インマニモデルおよび吸気弁モデルを用いて吸気圧Ｐｍを算出する処理とすればよい。ここで、インマニモデルは、閉弁時流入空気量と、吸入空気量Ｇａとに基づき、吸気圧Ｐｍを算出する。閉弁時流入空気量は、１燃焼サイクルにおける燃焼室２４への流入空気量のうち吸気バルブ１８の閉弁時期までに吸気通路１２に吹き戻された量を除いた値である。具体的には、インマニモデルは、吸入空気量Ｇａを１気筒当たりの量に換算した量から閉弁時流入空気量を減算した値が大きい場合に小さい場合よりも吸気圧Ｐｍの増加速度が大きくなるように上記吸気圧Ｐｍを算出する。一方、吸気弁モデルは、吸気圧Ｐｍと、回転速度ＮＥとに基づき、上記閉弁時流入空気量を算出する。吸気弁モデルは、吸気圧Ｐｍが高い場合に低い場合よりも閉弁時流入空気量を大きい値に算出する。   The intake pressure estimation process M20 is a process of calculating an intake pressure Pm that is a pressure downstream of the throttle valve 14 in the intake passage 12 based on the rotational speed NE and the intake air amount Ga. The intake pressure estimation process M20 may be a process of calculating the intake pressure Pm using an intake manifold model and an intake valve model, for example. Here, the intake manifold model calculates the intake pressure Pm based on the inflowing air amount at the valve closing time and the intake air amount Ga. The inflowing air amount at the time of closing is a value obtained by removing the amount of air flowing into the combustion chamber 24 in one combustion cycle that is blown back into the intake passage 12 before the intake valve 18 is closed. Specifically, in the intake manifold model, the increase rate of the intake pressure Pm is larger when the value obtained by subtracting the intake air amount at the time of valve closing is larger than the amount obtained by converting the intake air amount Ga into the amount per cylinder. The intake pressure Pm is calculated as follows. On the other hand, the intake valve model calculates the inflowing air amount when the valve is closed based on the intake pressure Pm and the rotational speed NE. In the intake valve model, when the intake pressure Pm is high, the inflowing air amount during valve closing is calculated to be a larger value than when the intake pressure Pm is low.

予測パージ率算出処理Ｍ２２は、目標パージ率Ｒｐと、吸気圧Ｐｍと、回転速度ＮＥと、に基づき、予測パージ率Ｒｐｅを算出する処理である。ここで、予測パージ率Ｒｐｅは、ポート噴射弁１６の付近における流体に関するパージ率である。すなわち、パージバルブ６６によってパージ率を制御したとしても、ポート噴射弁１６付近の流体のパージ率は、直ちに変化せず応答遅れを生じる。この応答遅れを考慮したものが予測パージ率Ｒｐｅである。なお、応答遅れ時間は、吸気圧Ｐｍや回転速度ＮＥに基づき設定される。   The predicted purge rate calculation process M22 is a process for calculating the predicted purge rate Rpe based on the target purge rate Rp, the intake pressure Pm, and the rotational speed NE. Here, the predicted purge rate Rpe is a purge rate related to the fluid in the vicinity of the port injection valve 16. That is, even if the purge rate is controlled by the purge valve 66, the purge rate of the fluid in the vicinity of the port injection valve 16 does not change immediately and a response delay occurs. The estimated purge rate Rpe is taken into account for this response delay. The response delay time is set based on the intake pressure Pm and the rotational speed NE.

ベース噴射量算出処理Ｍ３０は、充填効率ηに基づき、燃焼室２４内の混合気の空燃比を目標空燃比とするための燃料量のベース値であるベース噴射量Ｑｂを算出する処理である。詳しくは、ベース噴射量算出処理Ｍ３０は、たとえば充填効率ηが百分率で表現される場合、充填効率ηの１％当たりの空燃比を目標空燃比とするための燃料量ＱＴＨに、充填効率ηを乗算することによりベース噴射量Ｑｂを算出する処理とすればよい。ベース噴射量Ｑｂは、燃焼室２４内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するために算出された燃料量である。ちなみに、目標空燃比は、たとえば理論空燃比とすればよい。   The base injection amount calculation process M30 is a process of calculating a base injection amount Qb that is a base value of the fuel amount for setting the air-fuel ratio of the air-fuel mixture in the combustion chamber 24 to the target air-fuel ratio based on the charging efficiency η. Specifically, in the base injection amount calculation process M30, for example, when the charging efficiency η is expressed as a percentage, the charging efficiency η is set to the fuel amount QTH for setting the air-fuel ratio per 1% of the charging efficiency η as the target air-fuel ratio. The base injection amount Qb may be calculated by multiplication. The base injection amount Qb is a fuel amount calculated for controlling the air-fuel ratio to the target air-fuel ratio based on the amount of fresh air filled in the combustion chamber 24. Incidentally, the target air-fuel ratio may be, for example, the stoichiometric air-fuel ratio.

フィードバック処理Ｍ３２は、空燃比Ａｆを目標値Ａｆ＊にフィードバック制御するための操作量であるフィードバック操作量としてのベース噴射量Ｑｂの補正比率δに「１」を加算したフィードバック補正係数ＫＡＦを算出して出力する処理である。詳しくは、フィードバック処理Ｍ３２は、空燃比Ａｆと目標値Ａｆ＊との差を入力とする比例要素および微分要素の各出力値と、同差に応じた値の積算値を保持し出力する積分要素の出力値との和を補正比率δとする。   The feedback process M32 calculates a feedback correction coefficient KAF obtained by adding “1” to the correction ratio δ of the base injection amount Qb as a feedback operation amount that is an operation amount for performing feedback control of the air-fuel ratio Af to the target value Af *. Is output. Specifically, the feedback processing M32 is an integration element that holds and outputs the output values of the proportional element and the differential element that receive the difference between the air-fuel ratio Af and the target value Af *, and the integrated value of the value corresponding to the difference. Is the correction ratio δ.

空燃比学習処理Ｍ３４は、目標パージ率Ｒｐがゼロである等の空燃比学習条件が成立する場合、フィードバック補正係数ＫＡＦの「１」に対するずれが小さくなるように、不揮発性メモリ７６に記憶される空燃比学習値ＬＡＦを更新する処理である。なお、空燃比学習処理Ｍ３４は、空燃比学習値ＬＡＦの更新処理によって補正比率δの絶対値が所定値以下となる場合、空燃比学習値ＬＡＦが収束したと判定する処理を含む。   The air-fuel ratio learning process M34 is stored in the nonvolatile memory 76 so that the deviation of the feedback correction coefficient KAF from “1” becomes small when the air-fuel ratio learning condition such as the target purge rate Rp being zero is satisfied. This is a process for updating the air-fuel ratio learning value LAF. Note that the air-fuel ratio learning process M34 includes a process of determining that the air-fuel ratio learned value LAF has converged when the absolute value of the correction ratio δ is equal to or smaller than a predetermined value by the update process of the air-fuel ratio learned value LAF.

パージ濃度学習処理Ｍ３６は、空燃比学習値ＬＡＦが収束した旨の判定がなされている場合、上記補正比率δに基づき、パージ濃度学習値Ｌｐを算出する処理である。パージ濃度学習値Ｌｐは、キャニスタ６４から燃焼室２４への燃料蒸気の流入に起因した、目標空燃比に制御する上で必要な噴射量に対するベース噴射量Ｑｂのずれを補正する補正比率を、パージ率の１％当たりに換算した値である。ここで、本実施形態では、目標パージ率Ｒｐが「０」よりも大きい値に制御されているときのフィードバック補正係数ＫＡＦが「１」からずれる要因を、すべてキャニスタ６４から燃焼室２４に流入した燃料蒸気によるものとみなす。すなわち、補正比率δを、キャニスタ６４から吸気通路１２への燃料蒸気の流入に起因した、目標空燃比に制御する上で必要な噴射量に対するベース噴射量Ｑｂのずれを補正する補正比率とみなす。しかし、補正比率δは、パージ率に依存するものであることから、本実施形態では、パージ濃度学習値Ｌｐをパージ率の１％当たりの値「δ／Ｒｐ」とする。   The purge concentration learning process M36 is a process for calculating the purge concentration learned value Lp based on the correction ratio δ when it is determined that the air-fuel ratio learned value LAF has converged. The purge concentration learning value Lp is a purge ratio that corrects the deviation of the base injection amount Qb from the injection amount required to control the target air-fuel ratio due to the inflow of fuel vapor from the canister 64 into the combustion chamber 24. It is a value converted per 1% of the rate. Here, in this embodiment, all the factors that cause the feedback correction coefficient KAF to deviate from “1” when the target purge rate Rp is controlled to a value larger than “0” flowed from the canister 64 into the combustion chamber 24. Considered due to fuel vapor. That is, the correction ratio δ is regarded as a correction ratio for correcting the deviation of the base injection amount Qb from the injection amount necessary for controlling the target air-fuel ratio due to the inflow of fuel vapor from the canister 64 to the intake passage 12. However, since the correction ratio δ depends on the purge rate, in this embodiment, the purge concentration learning value Lp is set to a value “δ / Rp” per 1% of the purge rate.

具体的には、前回のパージ濃度学習値Ｌｐ（ｎ−１）と、パージ率の１％当たりの補正比率「δ／Ｒｐ」との指数移動平均処理値を、今回のパージ濃度学習値Ｌｐ（ｎ）とする。図２には、前回のパージ濃度学習値Ｌｐ（ｎ−１）と、パージ率の１％当たりの値「δ／Ｒｐ」とのそれぞれの重み係数α，βを図示している。ここで、「α＋β＝１」である。   Specifically, the exponential moving average processing value of the previous purge concentration learning value Lp (n−1) and the correction ratio “δ / Rp” per 1% of the purge rate is set to the current purge concentration learning value Lp ( n). FIG. 2 illustrates the respective weighting factors α and β of the previous purge concentration learning value Lp (n−1) and the value “δ / Rp” per 1% of the purge rate. Here, “α + β = 1”.

パージ補正比率算出処理Ｍ３８は、パージ濃度学習値Ｌｐに予測パージ率Ｒｐｅを乗算することによって、パージ補正比率Ｄｐを算出する処理である。パージ補正比率Ｄｐは、燃料蒸気の量だけベース噴射量Ｑｂを減量補正する上で要求される補正比率であり、負の値を有する。   The purge correction ratio calculation process M38 is a process for calculating the purge correction ratio Dp by multiplying the purge concentration learning value Lp by the predicted purge rate Rpe. The purge correction ratio Dp is a correction ratio required for correcting the base injection amount Qb to be reduced by the amount of fuel vapor, and has a negative value.

反映率設定処理Ｍ４０は、吸入空気量Ｇａを入力とし、吸気通路１２内のブローバイガスの流量に応じた値を有する反映率ＲＥＦを算出する処理である。吸入空気量Ｇａが少ない場合に多い場合よりも吸気通路１２内のブローバイガスの流量が大きくなることに鑑み、反映率設定処理Ｍ４０により、吸入空気量Ｇａが少ない場合に多い場合よりも反映率ＲＥＦが大きい値に算出される。   The reflection rate setting process M40 is a process of calculating a reflection rate REF having a value corresponding to the flow rate of blow-by gas in the intake passage 12 with the intake air amount Ga as an input. In view of the fact that the flow rate of the blow-by gas in the intake passage 12 is larger than when the intake air amount Ga is small, the reflection rate setting process M40 causes the reflection rate REF to be greater than when the intake air amount Ga is small. Is calculated to a large value.

希釈学習処理Ｍ４２は、空燃比学習値ＬＡＦが収束した旨の判定がなされていて且つ目標パージ率Ｒｐがゼロであるときに、上記補正比率δに基づき、希釈濃度学習値Ｌｄを算出する処理である。希釈濃度学習値Ｌｄは、ブローバイガス通路５２から燃焼室２４への燃料蒸気の流入に起因した、目標空燃比に制御する上で必要な噴射量に対するベース噴射量Ｑｂのずれを補正する補正比率を、反映率ＲＥＦの１％当たりに換算した値である。ここで、本実施形態では、目標パージ率Ｒｐが「０」であるときに、フィードバック補正係数ＫＡＦが「１」からずれる要因を、ブローバイガス通路５２から燃焼室２４に流入した燃料蒸気によるものとみなす。すなわち、補正比率δを、ブローバイガス通路５２から吸気通路１２への燃料蒸気の流入に起因した、目標空燃比に制御する上で必要な噴射量に対するベース噴射量Ｑｂのずれを補正する補正比率とみなす。しかし、補正比率δは、ブローバイガス通路５２から吸気通路１２に流入するブローバイガスの流量に依存するものであることから、本実施形態では、希釈濃度学習値Ｌｄを反映率ＲＥＦの１％当たりの値「δ／ＲＥＦ」とする。   The dilution learning process M42 is a process for calculating the dilution concentration learning value Ld based on the correction ratio δ when it is determined that the air-fuel ratio learning value LAF has converged and the target purge rate Rp is zero. is there. The dilution concentration learning value Ld is a correction ratio for correcting the deviation of the base injection amount Qb from the injection amount necessary for controlling the target air-fuel ratio due to the inflow of fuel vapor from the blow-by gas passage 52 into the combustion chamber 24. This is a value converted per 1% of the reflection rate REF. Here, in the present embodiment, when the target purge rate Rp is “0”, the factor that the feedback correction coefficient KAF deviates from “1” is due to the fuel vapor flowing into the combustion chamber 24 from the blow-by gas passage 52. I reckon. That is, the correction ratio δ is a correction ratio for correcting the deviation of the base injection amount Qb from the injection amount necessary for controlling the target air-fuel ratio due to the inflow of fuel vapor from the blow-by gas passage 52 to the intake passage 12. I reckon. However, since the correction ratio δ depends on the flow rate of the blow-by gas flowing from the blow-by gas passage 52 into the intake passage 12, in the present embodiment, the dilution concentration learning value Ld is calculated per 1% of the reflection rate REF. The value is “δ / REF”.

具体的には、前回の希釈濃度学習値Ｌｄ（ｎ−１）と、反映率ＲＥＦの１％当たりの補正比率「δ／ＲＥＦ」との指数移動平均処理値を、今回の希釈濃度学習値Ｌｄ（ｎ）とする。   Specifically, the exponential moving average processing value of the previous dilution concentration learning value Ld (n−1) and the correction ratio “δ / REF” per 1% of the reflection rate REF is used as the current dilution concentration learning value Ld. (N).

希釈補正比率算出処理Ｍ４４は、希釈濃度学習値Ｌｄに、反映率ＲＥＦを乗算することによって、希釈補正比率Ｄｄを算出する処理である。希釈補正比率Ｄｄは、燃料蒸気の量だけベース噴射量Ｑｂを減量補正する上で要求される補正比率であり、負の値を有する。   The dilution correction ratio calculation process M44 is a process for calculating the dilution correction ratio Dd by multiplying the dilution concentration learning value Ld by the reflection rate REF. The dilution correction ratio Dd is a correction ratio that is required for reducing the base injection amount Qb by the amount of fuel vapor, and has a negative value.

減量係数算出処理Ｍ４６は、パージ補正比率Ｄｐと希釈補正比率Ｄｄと「１」とを加算した値を、減量係数Ｋｄとして出力する処理である。
乗算処理Ｍ４８は、フィードバック補正係数ＫＡＦと空燃比学習値ＬＡＦと減量係数Ｋｄとを乗算することによって、補正係数Ｋｃを算出する処理である。 The reduction coefficient calculation process M46 is a process of outputting a value obtained by adding the purge correction ratio Dp, the dilution correction ratio Dd, and “1” as the reduction coefficient Kd.
The multiplication process M48 is a process for calculating the correction coefficient Kc by multiplying the feedback correction coefficient KAF, the air-fuel ratio learning value LAF, and the reduction coefficient Kd.

低温補正処理Ｍ５０は、水温ＴＨＷが規定温度（たとえば７０℃）未満の場合、ベース噴射量Ｑｂを増量すべく、低温増量係数Ｋｗを「１」よりも大きい値に算出する処理である。詳しくは、低温増量係数Ｋｗは、水温ＴＨＷが低い場合に高い場合よりも大きい値に算出される。   The low temperature correction process M50 is a process of calculating the low temperature increase coefficient Kw to a value larger than “1” in order to increase the base injection amount Qb when the water temperature THW is lower than a specified temperature (for example, 70 ° C.). Specifically, the low temperature increase coefficient Kw is calculated to a larger value when the water temperature THW is low than when it is high.

過渡補正処理Ｍ５２は、充填効率ηが変化する過渡時において、吸気通路１２に付着する燃料量の変化によって燃焼室２４内に流入する燃料量が変化することを抑制するフィードフォワード補正量としての過渡補正量ΔＱを算出する処理である。過渡補正量ΔＱは、充填効率ηが減少する場合、吸気通路１２に付着する燃料量が減少することに起因して燃焼室２４内に流入する燃料量がベース噴射量Ｑｂに対して過剰となることから、負の値に算出される。また、過渡補正量ΔＱは、充填効率ηが増加する場合、吸気通路１２に付着する燃料量が増加することに起因して燃焼室２４内に流入する燃料量がベース噴射量Ｑｂに対して不足することから、正の値に算出される。詳しくは、過渡補正処理Ｍ５２は、充填効率η、水温ＴＨＷ、回転速度ＮＥおよび吸気位相差ＤＩＮと、後述するマルチ噴射処理であるかシングル噴射処理であるかに基づき、過渡補正量ΔＱを算出する処理である。詳しくは、吸気通路１２に付着する燃料量が水温ＴＨＷが低い場合に高い場合よりも多くなることから、過渡補正量ΔＱは、水温ＴＨＷが低い場合に高い場合よりも絶対値が大きくなる。なお、過渡補正量ΔＱは、定常時にはゼロとなる。   The transient correction process M52 is a transient as a feedforward correction amount that suppresses a change in the amount of fuel flowing into the combustion chamber 24 due to a change in the amount of fuel adhering to the intake passage 12 during a transition in which the charging efficiency η changes. This is a process of calculating the correction amount ΔQ. In the transient correction amount ΔQ, when the charging efficiency η decreases, the amount of fuel flowing into the combustion chamber 24 becomes excessive with respect to the base injection amount Qb due to the decrease in the amount of fuel adhering to the intake passage 12. Therefore, it is calculated as a negative value. Further, the transient correction amount ΔQ is less than the base injection amount Qb because the amount of fuel adhering to the intake passage 12 increases when the charging efficiency η increases. Therefore, it is calculated as a positive value. Specifically, the transient correction process M52 calculates the transient correction amount ΔQ based on the charging efficiency η, the water temperature THW, the rotational speed NE, and the intake phase difference DIN, and the multi-injection process or the single injection process described later. It is processing. Specifically, since the amount of fuel adhering to the intake passage 12 is larger when the water temperature THW is lower than when the water temperature THW is low, the transient correction amount ΔQ has a larger absolute value than when the water temperature THW is low. It should be noted that the transient correction amount ΔQ is zero during normal operation.

噴射弁操作処理Ｍ５４は、ベース噴射量Ｑｂ、補正係数Ｋｃ、低温増量係数Ｋｗおよび過渡補正量ΔＱに基づき、ポート噴射弁１６を操作すべく、ポート噴射弁１６に操作信号ＭＳ２を出力する処理である。詳しくは、ポート噴射弁１６から１燃焼サイクル内に１つの気筒に供給することが要求される燃料量である要求噴射量Ｑｄをポート噴射弁１６から噴射させる処理である。ここで、要求噴射量Ｑｄは、「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ」である。   The injection valve operation process M54 is a process for outputting an operation signal MS2 to the port injection valve 16 to operate the port injection valve 16 based on the base injection amount Qb, the correction coefficient Kc, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ. is there. Specifically, this is processing for injecting the required injection amount Qd, which is the amount of fuel required to be supplied from the port injection valve 16 to one cylinder within one combustion cycle, from the port injection valve 16. Here, the required injection amount Qd is “Kc · Kw · Qb + ΔQ”.

本実施形態では、燃料噴射処理として、図３（ａ）に例示する処理と、図３（ｂ）に例示する処理との２通りの処理を有する。
図３（ａ）は、吸気バルブ１８の開弁前に燃料の噴射を開始し、吸気バルブ１８の開弁前に燃料の噴射を終了させる単一の噴射を実行するシングル噴射処理である。 In the present embodiment, the fuel injection processing includes two types of processing, that is, processing illustrated in FIG. 3A and processing illustrated in FIG.
FIG. 3A shows a single injection process in which fuel injection is started before the intake valve 18 is opened, and single injection is executed to end fuel injection before the intake valve 18 is opened.

図３（ｂ）は、吸気バルブ１８の開弁期間に同期して同期噴射開始時期Ｉｓに燃料の噴射を開始する吸気同期噴射と、吸気同期噴射よりも進角側の非同期噴射開始時期Ｉｎｓに燃料の噴射を開始する吸気非同期噴射との２つの燃料噴射を実行するマルチ噴射処理である。詳しくは、吸気同期噴射は、ポート噴射弁１６から噴射された燃料が吸気バルブ１８の開弁前の位置に到達する期間が吸気バルブ１８の開弁期間となるように燃料を噴射するものである。これに対し、吸気非同期噴射は、ポート噴射弁１６から噴射された燃料が吸気バルブ１８の開弁前の位置に到達する期間が吸気バルブ１８の閉弁期間となるように燃料を噴射するものである。なお、図３（ａ）に示した処理は、吸気非同期噴射のみを実行する処理であるため、噴射開始時期を「Ｉｎｓ」と記載している。   FIG. 3B shows an intake synchronous injection that starts fuel injection at the synchronous injection start timing Is in synchronization with the opening period of the intake valve 18 and an asynchronous injection start timing Ins that is more advanced than the intake synchronous injection. This is a multi-injection process for executing two fuel injections, ie, intake air asynchronous injection that starts fuel injection. Specifically, the intake-synchronized injection is to inject fuel so that the period during which the fuel injected from the port injection valve 16 reaches the position before the intake valve 18 is opened is the valve opening period of the intake valve 18. . In contrast, the intake asynchronous injection injects the fuel so that the period during which the fuel injected from the port injection valve 16 reaches the position before the intake valve 18 is opened is the closing period of the intake valve 18. is there. Note that since the process shown in FIG. 3A is a process that executes only intake asynchronous injection, the injection start timing is described as “Ins”.

本実施形態においてマルチ噴射処理は、ＰＮを低減することを狙って実行される。すなわち、水温ＴＨＷがある程度低い場合、充填効率ηがある程度大きい領域においてシングル噴射処理を実行すると、ＰＮが増加する傾向がある。これは、充填効率ηが大きい場合には小さい場合よりも要求噴射量Ｑｄが大きい値となり、結果、吸気通路１２に付着する燃料量が多くなることに起因していると考えられる。詳しくは、吸気通路１２に付着した燃料量がある程度多くなる場合、付着した燃料のせん断によって、付着した燃料の一部が液滴のまま燃焼室２４に流入するためであると推察される。そこで本実施形態では、充填効率ηがある程度大きい領域においては、要求噴射量Ｑｄの一部を、吸気同期噴射によって噴射することにより吸気通路１２に付着する燃料量を要求噴射量Ｑｄが多い割に少なくなり、ひいてはＰＮの低減を図る。   In the present embodiment, the multi-injection process is executed with the aim of reducing PN. That is, when the water temperature THW is low to some extent, the PN tends to increase when the single injection process is performed in a region where the charging efficiency η is large to some extent. This is considered to be due to the fact that when the charging efficiency η is large, the required injection amount Qd becomes larger than when it is small, and as a result, the amount of fuel adhering to the intake passage 12 increases. Specifically, when the amount of fuel adhering to the intake passage 12 increases to some extent, it is assumed that a part of the adhering fuel flows into the combustion chamber 24 as droplets due to shearing of the adhering fuel. Therefore, in the present embodiment, in a region where the charging efficiency η is large to some extent, the amount of fuel adhering to the intake passage 12 by injecting a part of the required injection amount Qd by the intake synchronous injection is larger than the required injection amount Qd. The number of PNs will be reduced, and as a result, PN will be reduced.

図４に、噴射弁操作処理Ｍ５４の処理の手順を示す。図４に示す処理は、ＲＯＭ７４に記憶されたプログラムをＣＰＵ７２がたとえば所定周期で繰り返し実行することにより実現される。なお、以下では、先頭に「Ｓ」が付与された数字によって各処理のステップ番号を表現する。   FIG. 4 shows the procedure of the injection valve operation process M54. The processing shown in FIG. 4 is realized by the CPU 72 repeatedly executing the program stored in the ROM 74 at a predetermined cycle, for example. In the following, the step number of each process is expressed by a number with “S” at the beginning.

図４に示す一連の処理において、ＣＰＵ７２は、まずマルチ噴射処理を実行する要求があるか否かを判定する（Ｓ１０）。ここでＣＰＵ７２は、充填効率ηが所定値以上である旨の条件（ア）と、充填効率ηが所定値よりも大きい規定値であって回転速度ＮＥが高い場合に低い場合よりも大きい値になる規定値未満である旨の条件（イ）と、水温ＴＨＷが上記規定温度以下である旨の条件（ウ）との論理積が真である場合、マルチ噴射処理を実行する要求があると判定する。ここで条件（イ）は、吸気非同期噴射の終了タイミングと同期噴射開始時期Ｉｓとの時間間隔をポート噴射弁１６の構造から定まる所定時間以上に確保できる旨の条件である。そして、ＣＰＵ７２は、要求がないと判定する場合（Ｓ１０：ＮＯ）、シングル噴射処理を実行することとして要求噴射量Ｑｄを算出する（Ｓ１２）。次にＣＰＵ７２は、図３（ａ）に示した非同期噴射開始時期Ｉｎｓを算出する（Ｓ１４）。そして、ＣＰＵ７２は、非同期噴射開始時期Ｉｎｓにおいて要求噴射量Ｑｄの燃料を噴射すべくポート噴射弁１６に操作信号ＭＳ２を出力してポート噴射弁１６を操作する（Ｓ１６）。   In the series of processes shown in FIG. 4, the CPU 72 first determines whether or not there is a request to execute the multi-injection process (S10). Here, the CPU 72 sets the condition (a) that the charging efficiency η is equal to or greater than a predetermined value and a larger value than when the charging efficiency η is a specified value larger than the predetermined value and the rotational speed NE is high. It is determined that there is a request to execute the multi-injection process when the logical product of the condition (A) that is less than the specified value and the condition (C) that the water temperature THW is equal to or lower than the specified temperature is true. To do. Here, the condition (A) is a condition that the time interval between the end timing of the intake asynchronous injection and the synchronous injection start timing Is can be secured for a predetermined time or more determined from the structure of the port injection valve 16. When determining that there is no request (S10: NO), the CPU 72 calculates the required injection amount Qd by executing the single injection process (S12). Next, the CPU 72 calculates the asynchronous injection start timing Ins shown in FIG. 3A (S14). Then, the CPU 72 operates the port injection valve 16 by outputting the operation signal MS2 to the port injection valve 16 to inject fuel of the required injection amount Qd at the asynchronous injection start timing Ins (S16).

一方、ＣＰＵ７２は、マルチ噴射処理の実行要求があると判定する場合（Ｓ１０：ＹＥＳ）、ベース噴射量Ｑｂに占める同期噴射量Ｑｓの割合である同期噴射割合Ｋｓを算出する（Ｓ１８）。ここで、ＣＰＵ７２は、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに応じて、同期噴射割合Ｋｓを算出する。詳しくは、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮを入力変数とし、同期噴射割合Ｋｓを出力変数とするマップデータが予めＲＯＭ７４に記憶された状態で、ＣＰＵ７２により同期噴射割合Ｋｓがマップ演算される。   On the other hand, when determining that there is a request for executing the multi-injection process (S10: YES), the CPU 72 calculates a synchronous injection ratio Ks that is a ratio of the synchronous injection amount Qs to the base injection amount Qb (S18). Here, the CPU 72 calculates the synchronous injection ratio Ks according to the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN. Specifically, the CPU 72 stores the synchronous injection ratio Ks with the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN as input variables and the map data having the synchronous injection ratio Ks as an output variable stored in the ROM 74 in advance. Is a map operation.

なお、マップデータとは、入力変数の離散的な値と、入力変数の値のそれぞれに対応する出力変数の値と、の組データである。またマップ演算は、たとえば、入力変数の値がマップデータの入力変数の値のいずれかに一致する場合、対応するマップデータの出力変数の値を演算結果とし、一致しない場合、マップデータに含まれる複数の出力変数の値の補間によって得られる値を演算結果とする処理とすればよい。   The map data is set data of discrete values of input variables and output variable values corresponding to the input variable values. In addition, for example, when the value of the input variable matches one of the values of the input variable of the map data, the map calculation uses the value of the output variable of the corresponding map data as the calculation result. What is necessary is just to set it as the process which makes the value obtained by the interpolation of the value of a some output variable the calculation result.

次にＣＰＵ７２は、要求噴射量Ｑｄから過渡補正量ΔＱを除いたものに対する同期噴射量Ｑｓの割合として非同期噴射割合Ｋｎｓを算出する（Ｓ２０）。詳しくは、ＣＰＵ７２は、「１」から「Ｋｓ／（Ｋｃ・Ｋｗ）」を減算することによって、非同期噴射割合Ｋｎｓを算出する。次に、ＣＰＵ７２は、ベース噴射量Ｑｂに同期噴射割合Ｋｓを乗算した値を、同期噴射量Ｑｓに代入する（Ｓ２２）。次にＣＰＵ７２は、要求噴射量Ｑｄから過渡補正量ΔＱを除いた値「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ」に非同期噴射割合Ｋｎｓを乗算した値と過渡補正量ΔＱとの和を、非同期噴射量Ｑｎｓに代入する（Ｓ２４）。   Next, the CPU 72 calculates an asynchronous injection ratio Kns as a ratio of the synchronous injection amount Qs to the required injection amount Qd minus the transient correction amount ΔQ (S20). Specifically, the CPU 72 calculates the asynchronous injection ratio Kns by subtracting “Ks / (Kc · Kw)” from “1”. Next, the CPU 72 substitutes a value obtained by multiplying the base injection amount Qb by the synchronous injection ratio Ks into the synchronous injection amount Qs (S22). Next, the CPU 72 substitutes the sum of the value obtained by multiplying the value “Kc · Kw · Qb” obtained by removing the transient correction amount ΔQ from the required injection amount Qd by the asynchronous injection ratio Kns and the transient correction amount ΔQ into the asynchronous injection amount Qns. (S24).

これにより、非同期噴射量Ｑｎｓは、以下の値となる。
Ｋｓｎ・Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ＝Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ−Ｋｓ・Ｑｂ＋ΔＱ
このため、非同期噴射量Ｑｎｓと同期噴射量Ｑｓとの和は、「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ」となり、これは要求噴射量Ｑｄに等しい。 As a result, the asynchronous injection amount Qns has the following value.
Ksn · Kc · Kw · Qb + ΔQ = Kc · Kw · Qb−Ks · Qb + ΔQ
Therefore, the sum of the asynchronous injection amount Qns and the synchronous injection amount Qs is “Kc · Kw · Qb + ΔQ”, which is equal to the required injection amount Qd.

次にＣＰＵ７２は、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに基づき同期噴射開始時期Ｉｓを算出する（Ｓ２６）。詳しくは、ＣＰＵ７２は、まず、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに基づき、ポート噴射弁１６から噴射された燃料が吸気バルブ１８の閉弁期間における位置に到達する期間の終点の目標値である到達終了時期を算出する。ここで、「期間の終点」とは、ポート噴射弁１６から噴射された燃料のうち最も遅いタイミングで噴射された燃料が吸気バルブ１８の閉弁期間における位置に到達するタイミングである。そしてＣＰＵ７２は、到達終了時期と同期噴射量Ｑｓと回転速度ＮＥとに基づき、同期噴射開始時期Ｉｓを算出する。ここで、ＣＰＵ７２は、同期噴射量Ｑｓが大きい場合に小さい場合よりも同期噴射開始時期Ｉｓをより進角側の値に算出する。また、ＣＰＵ７２は、回転速度ＮＥが大きい場合に小さい場合よりも同期噴射開始時期Ｉｓをより進角側の値とする。次にＣＰＵ７２は、同期噴射開始時期Ｉｓに基づき、非同期噴射開始時期Ｉｎｓを算出する（Ｓ２８）。ここでは、吸気非同期噴射の噴射終了時期と同期噴射開始時期Ｉｓとの時間間隔が上記所定時間以上となるようにする。   Next, the CPU 72 calculates the synchronous injection start timing Is based on the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN (S26). Specifically, the CPU 72 first determines a period during which the fuel injected from the port injection valve 16 reaches a position in the valve closing period of the intake valve 18 based on the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN. The arrival end time that is the target value of the end point is calculated. Here, the “end of period” is the timing at which the fuel injected at the latest timing among the fuel injected from the port injection valve 16 reaches the position of the intake valve 18 in the valve closing period. Then, the CPU 72 calculates the synchronous injection start time Is based on the arrival end time, the synchronous injection amount Qs, and the rotational speed NE. Here, the CPU 72 calculates the synchronous injection start timing Is to a more advanced value when the synchronous injection amount Qs is large than when it is small. In addition, the CPU 72 sets the synchronous injection start timing Is to a more advanced value than when the rotational speed NE is small compared to when the rotational speed NE is small. Next, the CPU 72 calculates the asynchronous injection start timing Ins based on the synchronous injection start timing Is (S28). Here, the time interval between the injection end timing of the intake asynchronous injection and the synchronous injection start timing Is is set to be equal to or longer than the predetermined time.

上記処理により、同期噴射開始時期Ｉｓが、非同期噴射開始時期Ｉｎｓとは独立に設定される。これは、吸気同期噴射の上記到達終了時期が排気中のＰＮやＨＣに特に影響されやすいためである。   By the above process, the synchronous injection start timing Is is set independently of the asynchronous injection start timing Ins. This is because the arrival end timing of intake synchronous injection is particularly susceptible to PN and HC in the exhaust.

図５（ａ）には、吸気非同期噴射や吸気同期噴射の上記到達終了時期を変化させたときのＰＮを示し、図５（ｂ）は、吸気非同期噴射や吸気同期噴射の上記到達終了時期を変化させたときのＨＣ発生量を示す。ここで、白抜きのプロットは、吸気非同期噴射の到達終了時期を固定し、吸気同期噴射の到達終了時期を変化させたときのものであり、黒塗りのプロットは、吸気同期噴射の到達終了時期を固定し、吸気非同期噴射の到達終了時期を変化させたときのものである。また、○印、ひし形、四角、三角のプロットのそれぞれは、非同期噴射量Ｑｎｓと同期噴射量Ｑｓとの割合が、「８：２」，「７：３」，「６：４」，「５：５」のそれぞれに対応する。   FIG. 5A shows the PN when the arrival end timing of intake asynchronous injection or intake synchronous injection is changed, and FIG. 5B shows the arrival end timing of intake asynchronous injection or intake synchronous injection. The amount of HC generated when changed is shown. Here, the white plot is obtained when the arrival end time of intake asynchronous injection is fixed and the arrival end time of intake synchronous injection is changed, and the black plot is the arrival end time of intake synchronous injection. Is fixed, and the arrival end time of intake asynchronous injection is changed. Further, in each of the circle marks, rhombuses, squares, and triangular plots, the ratios of the asynchronous injection amount Qns and the synchronous injection amount Qs are “8: 2”, “7: 3”, “6: 4”, “5”. : 5 ”.

図５の白抜きのプロットに示されるように、吸気同期噴射の到達終了時期の変化によって、ＰＮやＨＣの発生量が大きく変化する。このため、本実施形態では、吸気同期噴射の到達終了時期を、ＰＮやＨＣの発生量を低減できる適切な値に設定する。   As shown in the white plot in FIG. 5, the amount of PN and HC generated greatly changes due to the change in the arrival end timing of the intake synchronous injection. For this reason, in this embodiment, the arrival end timing of the intake synchronous injection is set to an appropriate value that can reduce the generation amount of PN and HC.

図４に戻り、ＣＰＵ７２は、同期噴射開始時期Ｉｓにおいて同期噴射量Ｑｓの燃料を噴射し、非同期噴射開始時期Ｉｎｓにおいて非同期噴射量Ｑｎｓの燃料を噴射すべく、ポート噴射弁１６に操作信号ＭＳ２を出力してポート噴射弁１６を操作する（Ｓ１６）。   Returning to FIG. 4, the CPU 72 injects the operation signal MS2 to the port injection valve 16 to inject the fuel of the synchronous injection amount Qs at the synchronous injection start timing Is and to inject the fuel of the asynchronous injection amount Qns at the asynchronous injection start timing Ins. The output is operated to operate the port injection valve 16 (S16).

なお、ＣＰＵ７２は、Ｓ１６の処理が完了する場合、図７に示す一連の処理を一旦終了する。
ここで、本実施形態の作用および効果について説明する。 In addition, when the process of S16 is completed, the CPU 72 once ends the series of processes illustrated in FIG.
Here, the operation and effect of the present embodiment will be described.

ＣＰＵ７２は、同期噴射割合Ｋｓにベース噴射量Ｑｂを乗算することによって、同期噴射量Ｑｓを算出する。このため、同期噴射量Ｑｓは、補正係数Ｋｃや低温増量係数Ｋｗ、過渡補正量ΔＱによって変動することがない。   The CPU 72 calculates the synchronous injection amount Qs by multiplying the synchronous injection ratio Ks by the base injection amount Qb. For this reason, the synchronous injection amount Qs does not vary depending on the correction coefficient Kc, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ.

図６（ａ）に、本実施形態にかかる同期噴射量Ｑｓと非同期噴射量Ｑｎｓとを示す。図６（ａ）に示すように、本実施形態において、ベース噴射量Ｑｂに対する補正量「Ｑｂ・（Ｋｃ・Ｋｗ−１）＋ΔＱ」は、その値によらずに全て非同期噴射量Ｑｎｓに含められる。このため、補正量「Ｑｂ・（Ｋｃ・Ｋｗ−１）＋ΔＱ」がいかなる値となるかに応じて、同期噴射量Ｑｓの値が変動することがない。このため、同期噴射量Ｑｓを、ＰＮの低減を狙った値とすることが容易である。   FIG. 6A shows the synchronous injection amount Qs and the asynchronous injection amount Qns according to the present embodiment. As shown in FIG. 6A, in this embodiment, the correction amount “Qb · (Kc · Kw−1) + ΔQ” for the base injection amount Qb is all included in the asynchronous injection amount Qns regardless of the value. . For this reason, the value of the synchronous injection amount Qs does not vary depending on what value the correction amount “Qb · (Kc · Kw−1) + ΔQ” is. For this reason, it is easy to set the synchronous injection amount Qs to a value aimed at reducing PN.

図６（ｂ）には、本実施形態の比較例として、上記同期噴射割合Ｋｓを、要求噴射量Ｑｄの分割比とした場合を示す。この場合、補正量「Ｑｂ・（Ｋｃ・Ｋｗ−１）＋ΔＱ」のうち同期噴射割合Ｋｓの分だけ、同期噴射量Ｑｓが補正されることとなる。   FIG. 6B shows a case where the synchronous injection ratio Ks is set as the division ratio of the required injection amount Qd as a comparative example of the present embodiment. In this case, the synchronous injection amount Qs is corrected by the synchronous injection ratio Ks in the correction amount “Qb · (Kc · Kw−1) + ΔQ”.

本実施形態によれば、ＣＰＵ７２は、図７（ａ）に示す水温ＴＨＷが高い場合に対して図７（ｂ）に示す水温ＴＨＷが低い場合には、低温増量係数Ｋｗに応じて、吸気非同期噴射Ｑ１の噴射量である非同期噴射量Ｑｎｓを増量させることとなる。また、ＣＰＵ７２は、図８（ａ）に示すパージ補正比率Ｄｐの絶対値が小さい場合に対して図８（ｂ）に示すパージ補正比率Ｄｐの絶対値が大きい場合には、パージ補正比率Ｄｐに応じて、吸気非同期噴射Ｑ１の噴射量である非同期噴射量Ｑｎｓを減量させることとなる。さらに、ＣＰＵ７２は、充填効率ηが大きく変化する過渡時においては、過渡補正量ΔＱに応じて、定常時に対して吸気非同期噴射Ｑ１の噴射量である非同期噴射量Ｑｎｓを変化させることとなる。特に、この変化量の絶対値は、水温ＴＨＷが低い場合に高い場合よりも大きくなる。   According to the present embodiment, when the water temperature THW shown in FIG. 7B is lower than the case where the water temperature THW shown in FIG. 7A is high, the CPU 72 performs the intake asynchronous process according to the low temperature increase coefficient Kw. The asynchronous injection amount Qns that is the injection amount of the injection Q1 is increased. Further, the CPU 72 increases the purge correction ratio Dp when the absolute value of the purge correction ratio Dp shown in FIG. 8B is larger than the absolute value of the purge correction ratio Dp shown in FIG. Accordingly, the asynchronous injection amount Qns, which is the injection amount of the intake asynchronous injection Q1, is reduced. Further, the CPU 72 changes the asynchronous injection amount Qns, which is the injection amount of the intake asynchronous injection Q1, with respect to the steady state according to the transient correction amount ΔQ during the transient time when the charging efficiency η changes greatly. In particular, the absolute value of the amount of change is greater when the water temperature THW is low than when it is high.

＜対応関係＞
上記実施形態における事項と、上記「課題を解決するための手段」の欄に記載した事項との対応関係は、次の通りである。以下では、「課題を解決するための手段」の欄に記載した解決手段の番号毎に、対応関係を示している。［１］分割処理は、Ｓ１８の処理に対応する。補正要求量は、フィードバック補正係数ＫＡＦ、パージ補正比率Ｄｐ、希釈補正比率Ｄｄ、空燃比学習値ＬＡＦ、過渡補正量ΔＱに対応する。補正要求量出力処理は、パージ補正比率算出処理Ｍ３８、希釈補正比率算出処理Ｍ４４、減量係数算出処理Ｍ４６、フィードバック処理Ｍ３２、空燃比学習処理Ｍ３４、乗算処理Ｍ４８、低温補正処理Ｍ５０および過渡補正処理Ｍ５２に対応する。選択的補正処理は、Ｓ２０，Ｓ２４の処理に対応する。操作処理は、Ｓ２８の処理から移行したＳ１６の処理に対応する。［２］パージ補正比率算出処理Ｍ３８、希釈補正比率算出処理Ｍ４４、および減量係数算出処理Ｍ４６に対応する。［３］調整装置は、パージバルブ６６に対応し、流量制御処理は、目標パージ率算出処理Ｍ１６およびパージバルブ操作処理Ｍ１８の処理に対応する。蒸気割合は、パージ補正比率Ｄｐに対応する。なお、パージ補正比率Ｄｐと蒸気割合とは同一ではないが、１対１対応の関係を有し、パージ補正比率Ｄｐに応じた補正要求は、キャニスタからの蒸気割合に応じた補正要求とみなせる。［７］要求噴射量設定処理は、ベース噴射量算出処理Ｍ３０、パージ補正比率算出処理Ｍ３８、希釈補正比率算出処理Ｍ４４、減量係数算出処理Ｍ４６、フィードバック処理Ｍ３２、空燃比学習処理Ｍ３４、乗算処理Ｍ４８、低温補正処理Ｍ５０および過渡補正処理Ｍ５２に対応する。すなわち、要求噴射量は、「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ」であり、これは、ベース噴射量Ｑｂ、補正係数Ｋｃ、低温増量係数Ｋｗ、および過渡補正量ΔＱを算出することによって設定されたとみなせる。操作処理は、Ｓ２８の処理から移行したＳ１６の処理とＳ２４の処理とに対応し、また、図７の処理に対応する。［８，９］図８の処理に対応する。なお、蒸気割合は、パージ補正比率Ｄｐに対応する。ここで、パージ補正比率Ｄｐとキャニスタからの蒸気割合とは同一ではないが、１対１対応の関係を有する。［１０］要求噴射量設定処理は、ベース噴射量算出処理Ｍ３０、パージ補正比率算出処理Ｍ３８、希釈補正比率算出処理Ｍ４４、減量係数算出処理Ｍ４６、フィードバック処理Ｍ３２、空燃比学習処理Ｍ３４、乗算処理Ｍ４８、低温補正処理Ｍ５０および過渡補正処理Ｍ５２に対応する。すなわち、要求噴射量は、「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ」であり、これは、ベース噴射量Ｑｂ、補正係数Ｋｃ、低温増量係数Ｋｗ、および過渡補正量ΔＱを算出することによって設定されたとみなせる。操作処理は、Ｓ２８の処理から移行したＳ１６の処理とＳ２４の処理とに対応し、また、図８の処理に対応する。［１１，１２］要求噴射量設定処理は、ベース噴射量算出処理Ｍ３０、パージ補正比率算出処理Ｍ３８、希釈補正比率算出処理Ｍ４４、減量係数算出処理Ｍ４６、フィードバック処理Ｍ３２、空燃比学習処理Ｍ３４、乗算処理Ｍ４８、低温補正処理Ｍ５０および過渡補正処理Ｍ５２に対応する。すなわち、要求噴射量は、「Ｋｃ・Ｋｗ・Ｑｂ＋ΔＱ」であり、これは、ベース噴射量Ｑｂ、補正係数Ｋｃ、低温増量係数Ｋｗ、および過渡補正量ΔＱを算出することによって設定されたとみなせる。操作処理は、Ｓ２８の処理から移行したＳ１６の処理とＳ２４の処理とに対応し、また、図９の処理に対応する。 <Correspondence>
The correspondence relationship between the items in the above embodiment and the items described in the column “Means for Solving the Problems” is as follows. In the following, the correspondence relationship is shown for each number of solution means described in the “means for solving the problem” column. [1] The division process corresponds to the process of S18. The required correction amount corresponds to the feedback correction coefficient KAF, the purge correction ratio Dp, the dilution correction ratio Dd, the air-fuel ratio learning value LAF, and the transient correction amount ΔQ. The correction request amount output process includes a purge correction ratio calculation process M38, a dilution correction ratio calculation process M44, a reduction coefficient calculation process M46, a feedback process M32, an air-fuel ratio learning process M34, a multiplication process M48, a low temperature correction process M50, and a transient correction process M52. Corresponding to The selective correction process corresponds to the processes of S20 and S24. The operation process corresponds to the process of S16 shifted from the process of S28. [2] This corresponds to the purge correction ratio calculation process M38, the dilution correction ratio calculation process M44, and the reduction coefficient calculation process M46. [3] The adjusting device corresponds to the purge valve 66, and the flow rate control process corresponds to the target purge rate calculation process M16 and the purge valve operation process M18. The steam ratio corresponds to the purge correction ratio Dp. Although the purge correction ratio Dp and the steam ratio are not the same, they have a one-to-one relationship, and a correction request according to the purge correction ratio Dp can be regarded as a correction request according to the steam ratio from the canister. [7] The required injection amount setting process includes a base injection amount calculation process M30, a purge correction ratio calculation process M38, a dilution correction ratio calculation process M44, a reduction coefficient calculation process M46, a feedback process M32, an air-fuel ratio learning process M34, and a multiplication process M48. This corresponds to the low temperature correction process M50 and the transient correction process M52. That is, the required injection amount is “Kc · Kw · Qb + ΔQ”, which can be regarded as being set by calculating the base injection amount Qb, the correction coefficient Kc, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ. The operation process corresponds to the process of S16 and the process of S24 transferred from the process of S28, and also corresponds to the process of FIG. [8, 9] Corresponds to the processing of FIG. Note that the steam ratio corresponds to the purge correction ratio Dp. Here, the purge correction ratio Dp and the steam ratio from the canister are not the same, but have a one-to-one correspondence. [10] The required injection amount setting process includes a base injection amount calculation process M30, a purge correction ratio calculation process M38, a dilution correction ratio calculation process M44, a reduction coefficient calculation process M46, a feedback process M32, an air-fuel ratio learning process M34, and a multiplication process M48. This corresponds to the low temperature correction process M50 and the transient correction process M52. That is, the required injection amount is “Kc · Kw · Qb + ΔQ”, which can be regarded as being set by calculating the base injection amount Qb, the correction coefficient Kc, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ. The operation process corresponds to the process of S16 and the process of S24 transferred from the process of S28, and also corresponds to the process of FIG. [11, 12] The required injection amount setting processing includes base injection amount calculation processing M30, purge correction ratio calculation processing M38, dilution correction ratio calculation processing M44, reduction coefficient calculation processing M46, feedback processing M32, air-fuel ratio learning processing M34, multiplication. This corresponds to the processing M48, the low temperature correction processing M50, and the transient correction processing M52. That is, the required injection amount is “Kc · Kw · Qb + ΔQ”, which can be regarded as being set by calculating the base injection amount Qb, the correction coefficient Kc, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ. The operation process corresponds to the process of S16 and the process of S24 transferred from the process of S28, and also corresponds to the process of FIG.

＜その他の実施形態＞
なお、本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。本実施形態および以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。 <Other embodiments>
In addition, this embodiment can be implemented with the following modifications. The present embodiment and the following modifications can be implemented in combination with each other within a technically consistent range.

・「補正要求量出力処理について」
上記実施形態では、パージ補正比率Ｄｐ、希釈補正比率Ｄｄ、フィードバック補正係数ＫＡＦ、空燃比学習値ＬＡＦ、低温増量係数Ｋｗ、および過渡補正量ΔＱを、ベース噴射量Ｑｂの補正要求量としたが、これに限らない。たとえば、それら６つのパラメータに関しては、それらのうちの５つのみを補正要求量としてもよく、またたとえば４つのみを補正要求量としてもよい。またたとえば、３つのみを補正要求量としてもよく、またたとえば、２つのみを補正要求量としてもよく、さらにたとえば、１つのみを補正要求量としてもよい。 ・ About the correction request amount output process
In the above embodiment, the purge correction ratio Dp, the dilution correction ratio Dd, the feedback correction coefficient KAF, the air-fuel ratio learning value LAF, the low temperature increase coefficient Kw, and the transient correction amount ΔQ are used as the correction request amount for the base injection amount Qb. Not limited to this. For example, regarding these six parameters, only five of them may be used as the required correction amount, and for example, only four may be used as the required correction amount. Further, for example, only three may be used as the correction request amount, only two may be used as the correction request amount, and, for example, only one may be used as the correction request amount.

・「吸気非同期噴射について」
上記実施形態では、吸気非同期噴射を、ポート噴射弁１６から噴射された燃料が吸気バルブ１８の開弁前の位置に到達する期間が吸気バルブ１８の閉弁期間となるように燃料を噴射するものとしたが、これに限らない。たとえば非同期噴射量Ｑｎｓが過度に多い場合、ポート噴射弁１６から噴射された燃料が吸気バルブ１８の開弁前の位置に到達する期間の一部が吸気バルブ１８の開弁期間と重複してもよい。 ・ About Intake Asynchronous Injection
In the above embodiment, the intake asynchronous injection is such that the fuel is injected so that the period during which the fuel injected from the port injection valve 16 reaches the position before the intake valve 18 is opened is the valve closing period of the intake valve 18. However, it is not limited to this. For example, when the asynchronous injection amount Qns is excessively large, even if a part of the period during which the fuel injected from the port injection valve 16 reaches the position before the intake valve 18 is opened overlaps with the valve opening period of the intake valve 18. Good.

・「吸気同期噴射について」
上記実施形態では、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに基づき、到達終了時期を設定したが、これに限らない。たとえば、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに基づき同期噴射開始時期Ｉｓを設定してもよい。また、負荷を示すパラメータとして、充填効率ηに代えて、たとえばベース噴射量Ｑｂを用いてもよい。また、回転速度ＮＥ、負荷、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮの４つのパラメータに関しては、そのうちの３つのパラメータのみに基づき、到達終了時期や同期噴射開始時期Ｉｓを可変設定したり、２つのパラメータのみに基づき可変設定したり、１つのパラメータのみに基づき可変設定したりしてもよい。 ・ "Intake synchronous injection"
In the above embodiment, the arrival end time is set based on the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN. However, the present invention is not limited to this. For example, the synchronous injection start timing Is may be set based on the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN. Further, as a parameter indicating the load, for example, the base injection amount Qb may be used instead of the charging efficiency η. Further, regarding the four parameters of the rotational speed NE, the load, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN, the arrival end timing and the synchronous injection start timing Is are variably set based on only three parameters, or only two parameters are set. May be variably set based on the above, or may be variably set based on only one parameter.

・「シングル噴射処理について」
上記実施形態では、シングル噴射処理を、吸気バルブ１８の開弁前にすべての燃料の噴射を終了するものとしたがこれに限らない。たとえば、要求噴射量Ｑｄが大きい場合には、噴射の終了タイミングが吸気バルブ１８の開弁タイミングよりも遅角側となることがあってもよい。なお、シングル噴射処理を実行することは必須ではない。 ・ "Single injection process"
In the above-described embodiment, the single injection process is such that all fuel injection is terminated before the intake valve 18 is opened, but the present invention is not limited to this. For example, when the required injection amount Qd is large, the end timing of injection may be retarded from the opening timing of the intake valve 18. It is not essential to execute the single injection process.

・「要求噴射量の分割手法について」
上記実施形態では、回転速度ＮＥ、充填効率η、水温ＴＨＷおよび吸気位相差ＤＩＮに基づき、ベース噴射量Ｑｂのうちの同期噴射量Ｑｓの占める割合を示す同期噴射割合Ｋｓを可変設定したが、これに限らない。たとえば、燃焼室２４内に充填される新気量を示すパラメータである負荷パラメータとして、充填効率ηに代えて、要求噴射量Ｑｄを用いてもよい。また、負荷パラメータと回転速度ＮＥと水温ＴＨＷと吸気位相差ＤＩＮとの４つのパラメータについては、それらのうちの３つパラメータのみに基づき可変設定したり、２つのパラメータのみに基づき可変設定したり、１つのパラメータのみに基づき可変設定したりしてもよい。なお、この際、負荷パラメータおよび水温ＴＨＷのうちの少なくとも１つを極力用いて可変設定することが望ましい。また、上記４つのパラメータ以外にたとえば、吸気圧や、吸入空気の流速を用いてもよい。ただし、上記４つのパラメータによれば、吸気圧や吸入空気の流速を把握することができる。 ・ "Division method of required injection amount"
In the above embodiment, the synchronous injection ratio Ks indicating the ratio of the synchronous injection amount Qs in the base injection amount Qb is variably set based on the rotational speed NE, the charging efficiency η, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN. Not limited to. For example, instead of the charging efficiency η, the required injection amount Qd may be used as a load parameter that is a parameter indicating the amount of fresh air charged in the combustion chamber 24. Further, the four parameters of the load parameter, the rotational speed NE, the water temperature THW, and the intake phase difference DIN can be variably set based on only three of them, or variably set based on only two parameters. It may be variably set based on only one parameter. At this time, it is desirable to variably set at least one of the load parameter and the water temperature THW as much as possible. In addition to the above four parameters, for example, intake pressure or intake air flow velocity may be used. However, according to the above four parameters, the intake pressure and the flow velocity of the intake air can be grasped.

また、非同期噴射割合Ｋｎｓを、要求噴射量から過渡補正量ΔＱを除いた値のうちの非同期噴射量Ｑｎｓが占める割合を示す量とすること自体必須ではない。たとえば、非同期噴射割合Ｋｎｓを、ベース噴射量Ｑｂのうちの非同期噴射量Ｑｎｓが占める割合を示す量としてもよい。この場合、「Ｋｎｓ＋Ｋｓ＝１」が成立する。なお、この場合、最終的な非同期噴射量Ｑｎｓは、「Ｑｂ・Ｋｎｓ＋Ｑｂ・（Ｋｃ・Ｋｗ−１）＋ΔＱ」とすればよい。   Further, it is not essential that the asynchronous injection ratio Kns is an amount indicating the ratio of the asynchronous injection amount Qns in the value obtained by removing the transient correction amount ΔQ from the required injection amount. For example, the asynchronous injection ratio Kns may be an amount indicating the ratio occupied by the asynchronous injection amount Qns in the base injection amount Qb. In this case, “Kns + Ks = 1” is established. In this case, the final asynchronous injection amount Qns may be “Qb · Kns + Qb · (Kc · Kw−1) + ΔQ”.

また、同期噴射割合Ｋｓを定めること自体、必須ではない。たとえば上記実施形態やその変形例において同期噴射割合Ｋｓを定めたパラメータに基づき、同期噴射量Ｑｓを算出してもよい。この場合、非同期噴射量Ｑｎｓは、「Ｑｂ・Ｋｃ・Ｋｗ＋ΔＱ−Ｑｓ」とすればよい。   Further, it is not essential to determine the synchronous injection ratio Ks itself. For example, the synchronous injection amount Qs may be calculated based on a parameter that defines the synchronous injection ratio Ks in the above-described embodiment or its modification. In this case, the asynchronous injection amount Qns may be “Qb · Kc · Kw + ΔQ−Qs”.

・「外乱燃料割合、蒸気割合」
たとえば、パージ濃度学習値Ｌｐや希釈濃度学習値Ｌｄを算出する代わりに、パージ通路６８およびブローバイガス通路５２の少なくとも一方に、流量センサとＨＣセンサとを備えて、それら一対のセンサの検出値に基づき、燃料蒸気の流量を算出し、これに基づき、燃焼室２４内に流入する燃料量に対する燃料蒸気の割合を算出してもよい。この場合であっても、燃料蒸気の割合に応じて、ベース噴射量Ｑｂの減量補正係数や減量補正比率、減量補正量を算出することができる。 ・ "Disturbance fuel ratio, steam ratio"
For example, instead of calculating the purge concentration learning value Lp and the dilution concentration learning value Ld, at least one of the purge passage 68 and the blowby gas passage 52 is provided with a flow rate sensor and an HC sensor, and the detection values of the pair of sensors are used. Based on this, the flow rate of the fuel vapor may be calculated, and based on this, the ratio of the fuel vapor to the amount of fuel flowing into the combustion chamber 24 may be calculated. Even in this case, the reduction correction coefficient, the reduction correction ratio, and the reduction correction amount of the base injection amount Qb can be calculated according to the fuel vapor ratio.

・「操作処理について」
図７には、水温ＴＨＷが高い場合に対する低い場合の非同期噴射量Ｑｎｓの増量比率がゼロよりも大きく、且つ同期噴射量Ｑｓの増量比率がゼロである場合を例示したがこれに限らない。たとえば、低温増量係数Ｋｗによる増量量「（Ｋｗ−１）・Ｋｃ・Ｑｂ」のうちの１パーセントに限って、同期噴射量Ｑｓに割り振ってもよい。 ・ About operation processing
Although FIG. 7 illustrates the case where the increase ratio of the asynchronous injection amount Qns when the water temperature THW is high and when the water temperature THW is low is larger than zero and the increase ratio of the synchronous injection amount Qs is zero, the present invention is not limited to this. For example, the synchronous injection amount Qs may be allocated only to 1% of the increase amount “(Kw−1) · Kc · Qb” by the low temperature increase coefficient Kw.

図８には、キャニスタ６４から燃焼室２４内に流入した燃料蒸気の割合が小さい場合に対する大きい場合の非同期噴射量Ｑｎｓの減量比率がゼロよりも大きく、同期噴射量Ｑｓの減量比率がゼロである場合を例示したが、これに限らない。たとえば、パージ補正比率Ｄｐのうちの１パーセントに限って、同期噴射量Ｑｓに割り振ってもよい。   FIG. 8 shows that the reduction rate of the asynchronous injection amount Qns when the ratio of the fuel vapor flowing into the combustion chamber 24 from the canister 64 is small is larger than zero, and the reduction rate of the synchronous injection amount Qs is zero. Although the case was illustrated, it is not restricted to this. For example, the synchronous injection amount Qs may be allocated only to 1% of the purge correction ratio Dp.

図９には、定常時に対する過渡時の非同期噴射量Ｑｎｓの補正比率の絶対値をゼロよりも大きくし、同期噴射量Ｑｓの補正比率の絶対値をゼロとしたが、これに限らない。たとえば過渡補正量ΔＱの１パーセントに限って、同期噴射量Ｑｓに割り振ってもよい。   In FIG. 9, the absolute value of the correction ratio of the asynchronous injection amount Qns at the time of transition with respect to the steady state is set to be larger than zero and the absolute value of the correction ratio of the synchronous injection amount Qs is set to zero. For example, the synchronous injection amount Qs may be allocated only to 1% of the transient correction amount ΔQ.

・「パージ制御処理について」
上記実施形態では、目標パージ率Ｒｐを、充填効率ηに応じて可変設定したが、目標パージ率Ｒｐを可変設定するパラメータとしては、充填効率ηに限らない。また、目標パージ率Ｒｐを固定値としてもよい。また、パージバルブ６６の開口度を全閉または所定の開口度に２値的に制御するものであってもよい。 ・ About the purge control process
In the above embodiment, the target purge rate Rp is variably set according to the charging efficiency η. However, the parameter for variably setting the target purge rate Rp is not limited to the charging efficiency η. Further, the target purge rate Rp may be a fixed value. Alternatively, the opening degree of the purge valve 66 may be controlled to be fully closed or a predetermined opening degree.

・「調整装置について」
キャニスタから吸気通路への流体の流量を調節する調節装置としては、パージバルブ６６に限らない。たとえば、キャニスタ６４内の流体を吸引して吸気通路１２に吐出するポンプを備えて調節装置を構成してもよい。ポンプを備える構成は、内燃機関１０が過給機を備える場合に特に有効である。 ・ About the adjustment device
The adjusting device for adjusting the flow rate of the fluid from the canister to the intake passage is not limited to the purge valve 66. For example, the adjusting device may be configured by including a pump that sucks the fluid in the canister 64 and discharges it to the intake passage 12. The configuration including the pump is particularly effective when the internal combustion engine 10 includes a supercharger.

・「吸気バルブの特性可変装置について」
吸気バルブ１８の特性を変更する特性可変装置としては、吸気側バルブタイミング調整装置４４に限らない。たとえば、吸気バルブ１８のリフト量を変更するものであってもよい。この場合、吸気バルブ１８のバルブ特性を示すパラメータは、吸気位相差ＤＩＮに代えて、リフト量等となる。 ・ "Characteristic variable device of intake valve"
The characteristic variable device that changes the characteristic of the intake valve 18 is not limited to the intake side valve timing adjustment device 44. For example, the lift amount of the intake valve 18 may be changed. In this case, the parameter indicating the valve characteristic of the intake valve 18 is the lift amount or the like instead of the intake phase difference DIN.

・「制御装置について」
制御装置がＣＰＵ７２とＲＯＭ７４とを備えて、ソフトウェア処理を実行するものに限らない。たとえば、上記実施形態においてソフトウェア処理されたものの少なくとも一部を、ハードウェア処理する専用のハードウェア回路（たとえばＡＳＩＣ等）を備えてもよい。すなわち、制御装置は、以下の（ａ）〜（ｃ）のいずれかの構成であればよい。（ａ）上記処理の全てを、プログラムに従って実行する処理装置と、プログラムを記憶するＲＯＭ等のプログラム格納装置とを備える。（ｂ）上記処理の一部をプログラムに従って実行する処理装置およびプログラム格納装置と、残りの処理を実行する専用のハードウェア回路とを備える。（ｃ）上記処理の全てを実行する専用のハードウェア回路を備える。ここで、処理装置およびプログラム格納装置を備えたソフトウェア処理回路や、専用のハードウェア回路は複数であってもよい。すなわち、上記処理は、１または複数のソフトウェア処理回路および１または複数の専用のハードウェア回路の少なくとも一方を備えた処理回路によって実行されればよい。 ・ About the control unit
The control device is not limited to the one having the CPU 72 and the ROM 74 and executing software processing. For example, a dedicated hardware circuit (for example, an ASIC) that performs hardware processing on at least a part of the software processed in the above embodiment may be provided. That is, the control device may have any of the following configurations (a) to (c). (A) A processing device that executes all of the above processing according to a program, and a program storage device such as a ROM that stores the program. (B) A processing device and a program storage device that execute part of the above processing according to a program, and a dedicated hardware circuit that executes the remaining processing. (C) A dedicated hardware circuit that performs all of the above processes is provided. Here, there may be a plurality of software processing circuits including a processing device and a program storage device, and a plurality of dedicated hardware circuits. That is, the above process may be executed by a processing circuit including at least one of one or more software processing circuits and one or more dedicated hardware circuits.

・「そのほか」
内燃機関１０が吸気バルブ１８の特性を変更する特性可変装置を備えることは必須ではない。内燃機関１０がスロットルバルブ１４を備えることは必須ではない。 ·"others"
It is not essential for the internal combustion engine 10 to include a characteristic variable device that changes the characteristic of the intake valve 18. It is not essential for the internal combustion engine 10 to include the throttle valve 14.

１０…内燃機関、１２…吸気通路、１４…スロットルバルブ、１６…ポート噴射弁、１８…吸気バルブ、２０…シリンダ、２２…ピストン、２４…燃焼室、２６…点火装置、２８…クランク軸、３０…排気バルブ、３２…排気通路、３４…触媒、３８…タイミングチェーン、４０…吸気側カム軸、４２…排気側カム軸、４４…吸気側バルブタイミング調整装置、５０…クランクケース、５２…ブローバイガス通路、５４…ＰＣＶバルブ、６０…燃料タンク、６２…燃料ポンプ、６４…キャニスタ、６６…パージバルブ、６８…パージ通路、７０…制御装置、７２…ＣＰＵ、７４…ＲＯＭ、７６…不揮発性メモリ、７８…電源回路、８０…クランク角センサ、８２…空燃比センサ、８４…吸気側カム角センサ、８６…エアフローメータ、８８…水温センサ。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Internal combustion engine, 12 ... Intake passage, 14 ... Throttle valve, 16 ... Port injection valve, 18 ... Intake valve, 20 ... Cylinder, 22 ... Piston, 24 ... Combustion chamber, 26 ... Ignition device, 28 ... Crankshaft, 30 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Exhaust valve, 32 ... Exhaust passage, 34 ... Catalyst, 38 ... Timing chain, 40 ... Intake side camshaft, 42 ... Exhaust side camshaft, 44 ... Intake side valve timing adjustment device, 50 ... Crankcase, 52 ... Blow-by gas Passage, 54 ... PCV valve, 60 ... fuel tank, 62 ... fuel pump, 64 ... canister, 66 ... purge valve, 68 ... purge passage, 70 ... control device, 72 ... CPU, 74 ... ROM, 76 ... nonvolatile memory, 78 ... Power supply circuit, 80 ... Crank angle sensor, 82 ... Air-fuel ratio sensor, 84 ... Intake side cam angle sensor, 86 ... Air flow meter, 88 ... Temperature sensor.

Claims (12)

吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、
前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に比例した噴射量であるベース噴射量を算出するベース噴射量算出処理と、
吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記ベース噴射量を分割する分割処理と、
前記ベース噴射量の補正要求量を出力する補正要求量出力処理と、
前記補正要求量に応じて前記非同期噴射量を補正し、前記同期噴射量を補正しない選択的補正処理と、
前記同期噴射量および前記補正のなされた非同期噴射量に応じて前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行する内燃機関の制御装置。 Applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage;
A base injection amount calculation process for calculating a base injection amount that is an injection amount proportional to a fresh air amount filled in a cylinder of the internal combustion engine;
Synchronous injection amount, which is the injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with the valve opening period of the intake valve, and injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a timing more advanced than the intake synchronous injection A dividing process for dividing the base injection amount into the asynchronous injection amount,
A correction request amount output process for outputting the base injection amount correction request amount;
A selective correction process for correcting the asynchronous injection amount according to the correction request amount and not correcting the synchronous injection amount;
A control device for an internal combustion engine that executes an operation process for operating the port injection valve in accordance with the synchronous injection amount and the corrected asynchronous injection amount. 前記補正要求量は、１燃焼サイクル内において前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量のうちの前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合に基づくフィードフォワード制御によって、前記外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記ベース噴射量の減量量を大きくするための要求量を含む請求項１記載の内燃機関の制御装置。   The correction required amount is a disturbance fuel that is a ratio of the fuel amount flowing into the combustion chamber other than the fuel injected from the port injection valve in the fuel amount flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine within one combustion cycle. 2. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 1, further comprising a required amount for increasing the amount of decrease in the base injection amount when the disturbance fuel ratio is large than when the disturbance fuel ratio is small by feedforward control based on the ratio. 前記内燃機関は、前記ポート噴射弁から噴射される燃料を貯蔵する燃料タンクからの燃料蒸気を捕集するキャニスタと、前記キャニスタ内の流体の前記吸気通路への流入量を調整する調整装置と、を備え、
前記調整装置を操作して、前記キャニスタから前記吸気通路に流入する燃料蒸気の流量を制御する流量制御処理を実行し、
前記補正要求量は、前記外乱燃料割合としての前記吸気通路内の流体に占める燃料蒸気の流量の割合である蒸気割合が大きい場合に小さい場合よりも前記ベース噴射量の減量量を大きくするための要求量を含む請求項２記載の内燃機関の制御装置。 The internal combustion engine includes a canister that collects fuel vapor from a fuel tank that stores fuel injected from the port injection valve, and an adjustment device that adjusts an inflow amount of fluid in the canister into the intake passage; With
Operate the adjusting device to execute a flow rate control process for controlling the flow rate of the fuel vapor flowing from the canister into the intake passage,
The correction request amount is for increasing the amount of reduction in the base injection amount when the steam ratio, which is the ratio of the flow rate of fuel vapor to the fluid in the intake passage as the disturbance fuel ratio, is large, compared to when the steam ratio is small. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 2, comprising a required amount. 前記補正要求量は、前記内燃機関の温度が低い場合に高い場合よりも前記ベース噴射量の増量量を大きくするための要求量を含む請求項１〜３のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。   The internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3, wherein the correction request amount includes a request amount for increasing the increase amount of the base injection amount when the temperature of the internal combustion engine is low than when the temperature is high. Control device. 前記補正要求量は、前記内燃機関の排気通路に設けられた空燃比センサの検出値を目標値にフィードバック制御するための操作量に応じて前記ベース噴射量を補正するための要求量を含む請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。   The required correction amount includes a required amount for correcting the base injection amount in accordance with an operation amount for feedback-controlling a detection value of an air-fuel ratio sensor provided in an exhaust passage of the internal combustion engine to a target value. Item 5. The control device for an internal combustion engine according to any one of Items 1 to 4. 前記補正要求量は、前記充填される新気量が変化する過渡時において、前記新気量の変化に応じて前記ベース噴射量を補正するための要求量を含む請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。   The correction required amount includes a required amount for correcting the base injection amount in accordance with a change in the fresh air amount during a transition in which the filled fresh air amount changes. The control device for an internal combustion engine according to claim 1. 吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、
前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、
吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、
前記操作処理は、前記内燃機関の温度が低い場合に高い場合よりも前記要求噴射量を増量し、前記内燃機関の温度が高い場合に対して低い場合の前記非同期噴射量の増量比率よりも前記内燃機関の温度が高い場合に対して低い場合の前記同期噴射量の増量比率を小さくする処理を含む内燃機関の制御装置。 Applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage;
A required injection amount setting process for setting a required injection amount for controlling the air-fuel ratio to the target air-fuel ratio based on the amount of fresh air charged in the cylinder of the internal combustion engine;
Synchronous injection amount, which is the injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with the valve opening period of the intake valve, and injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a timing more advanced than the intake synchronous injection And the operation process of operating the port injection valve to sequentially inject the fuel of the asynchronous injection amount and the fuel of the synchronous injection amount into the asynchronous injection amount,
The operation processing increases the required injection amount when the temperature of the internal combustion engine is low than when it is high, and increases the ratio of increase of the asynchronous injection amount when the temperature of the internal combustion engine is low compared with the case where the temperature is high. A control apparatus for an internal combustion engine, including a process of reducing an increase ratio of the synchronous injection amount when the temperature of the internal combustion engine is low compared to when the temperature is high. 前記操作処理は、１燃焼サイクル内において前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量のうちの前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む請求項７記載の内燃機関の制御装置。   The operation process is a disturbance fuel ratio which is a ratio of a fuel amount flowing into the combustion chamber other than a fuel injected from the port injection valve in a fuel amount flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine within one combustion cycle. The required injection amount is reduced when the disturbance fuel ratio is small, and the synchronous injection when the disturbance fuel ratio is smaller than the reduction ratio of the asynchronous injection quantity when the disturbance fuel ratio is small. The control apparatus for an internal combustion engine according to claim 7, further comprising a process of reducing a reduction ratio of the quantity. 前記内燃機関は、前記ポート噴射弁から噴射される燃料を貯蔵する燃料タンクからの燃料蒸気を捕集するキャニスタと、前記キャニスタ内の流体の前記吸気通路への流入量を調整する調整装置と、を備え、
前記調整装置を操作して、前記キャニスタから前記吸気通路に流入する燃料蒸気の流量を制御する流量制御処理を実行し、
前記操作処理は、前記外乱燃料割合としての前記吸気通路内の流体の流量に占める燃料蒸気の流量の割合である蒸気割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記蒸気割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記蒸気割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む請求項８記載の内燃機関の制御装置。 The internal combustion engine includes a canister that collects fuel vapor from a fuel tank that stores fuel injected from the port injection valve, and an adjustment device that adjusts an inflow amount of fluid in the canister into the intake passage; With
Operate the adjusting device to execute a flow rate control process for controlling the flow rate of the fuel vapor flowing from the canister into the intake passage,
The operation process reduces the required injection amount when the steam ratio, which is a ratio of the flow rate of fuel vapor in the flow rate of the fluid in the intake passage as the disturbance fuel ratio, is large compared to when the steam ratio is small, and the steam ratio The control device for an internal combustion engine according to claim 8, further comprising a process of reducing a reduction ratio of the synchronous injection amount when the steam ratio is small compared to a reduction ratio of the asynchronous injection amount when the steam ratio is small with respect to a case where the steam injection ratio is small. 吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、
前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、
吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、
前記操作処理は、１燃焼サイクル内において前記ポート噴射弁から噴射される燃料以外に前記内燃機関の燃焼室に流入する燃料量の割合である外乱燃料割合が大きい場合に小さい場合よりも前記要求噴射量を減量し、前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記非同期噴射量の減量比率よりも前記外乱燃料割合が小さい場合に対する大きい場合の前記同期噴射量の減量比率を小さくする処理を含む内燃機関の制御装置。 Applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage;
A required injection amount setting process for setting a required injection amount for controlling the air-fuel ratio to the target air-fuel ratio based on the amount of fresh air charged in the cylinder of the internal combustion engine;
Synchronous injection amount, which is the injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with the valve opening period of the intake valve, and injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a timing more advanced than the intake synchronous injection And the operation process of operating the port injection valve to sequentially inject the fuel of the asynchronous injection amount and the fuel of the synchronous injection amount into the asynchronous injection amount,
In the operation process, the required injection is performed when a disturbance fuel ratio, which is a ratio of the amount of fuel flowing into the combustion chamber of the internal combustion engine in addition to the fuel injected from the port injection valve in one combustion cycle, is large compared to a case where the disturbance fuel ratio is small. An internal combustion process that includes a process of reducing the amount of the synchronous injection amount when the disturbance fuel ratio is small and decreasing the amount of the synchronous injection amount when the disturbance fuel ratio is small than the amount of reduction of the asynchronous injection amount when the disturbance fuel ratio is small Engine control device. 前記操作処理は、前記充填される新気量が変化する過渡時において前記要求噴射量を補正し、前記過渡時における前記非同期噴射量の補正比率の絶対値よりも前記過渡時における前記同期噴射量の補正比率の絶対値を小さくする処理を含む請求項７〜９のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。   The operation process corrects the required injection amount at the time of transition when the amount of fresh air to be filled changes, and the synchronous injection amount at the time of transient than the absolute value of the correction ratio of the asynchronous injection amount at the time of transition. The control device for an internal combustion engine according to any one of claims 7 to 9, including a process of reducing an absolute value of the correction ratio. 吸気通路に燃料を噴射するポート噴射弁を備える内燃機関に適用され、
前記内燃機関の気筒内に充填される新気量に基づき、空燃比を目標空燃比に制御するための要求噴射量を設定する要求噴射量設定処理と、
吸気バルブの開弁期間に同期して燃料を噴射する吸気同期噴射の噴射量である同期噴射量と、前記吸気同期噴射よりも進角側のタイミングにて燃料を噴射する吸気非同期噴射の噴射量である非同期噴射量とに、前記要求噴射量を分割し、前記非同期噴射量の燃料および前記同期噴射量の燃料を順次噴射すべく前記ポート噴射弁を操作する操作処理と、を実行し、
前記操作処理は、前記充填される新気量が変化する過渡時において前記要求噴射量を補正し、前記過渡時における前記非同期噴射量の補正比率の絶対値よりも前記過渡時における前記同期噴射量の補正比率の絶対値を小さくする処理を含む内燃機関の制御装置。 Applied to an internal combustion engine having a port injection valve for injecting fuel into an intake passage;
A required injection amount setting process for setting a required injection amount for controlling the air-fuel ratio to the target air-fuel ratio based on the amount of fresh air charged in the cylinder of the internal combustion engine;
Synchronous injection amount, which is the injection amount of intake synchronous injection that injects fuel in synchronization with the valve opening period of the intake valve, and injection amount of intake asynchronous injection that injects fuel at a timing more advanced than the intake synchronous injection And the operation process of operating the port injection valve to sequentially inject the fuel of the asynchronous injection amount and the fuel of the synchronous injection amount into the asynchronous injection amount,
The operation process corrects the required injection amount at the time of transition when the amount of fresh air to be filled changes, and the synchronous injection amount at the time of transient than the absolute value of the correction ratio of the asynchronous injection amount at the time of transition. A control apparatus for an internal combustion engine, including a process for reducing the absolute value of the correction ratio.
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