JP2019152328A - Electromagnetic clutch - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電磁クラッチに関する。 The present invention relates to an electromagnetic clutch.
例えば、車両等に搭載されている空気調和システム（以下、空調システムという。）の気体圧縮機は、車両等の動力源（エンジン等）から動力を受けて動作する。この場合、動力源からの動力の供給を断接するために、電磁クラッチが用いられる。電磁クラッチは、ロータと電磁コイルとアーマチュアとを備えている。ロータは、動力源の動力を受けて常に回転し、アーマチュアは、気体圧縮機の回転軸に連結している。電磁コイルは、ロータに形成された空間の内部に配置されている。 For example, a gas compressor of an air conditioning system (hereinafter referred to as an air conditioning system) mounted on a vehicle or the like operates by receiving power from a power source (such as an engine) of the vehicle or the like. In this case, an electromagnetic clutch is used to connect and disconnect the power supply from the power source. The electromagnetic clutch includes a rotor, an electromagnetic coil, and an armature. The rotor always rotates under the power of the power source, and the armature is connected to the rotating shaft of the gas compressor. The electromagnetic coil is disposed inside a space formed in the rotor.
アーマチュアは、回転しているロータに対して、軸方向に一定のギャップを介して離れているため回転しないが、通電によって電磁コイルが磁力を発生すると、その磁力によりアーマチュアが、電磁コイルを収容したロータに吸引されて軸方向に変位または変形する。これにより、アーマチュアの摩擦面（軸方向に直交）とロータの摩擦面（軸方向に直交）とが接触して、両摩擦面に生じる摩擦力により、アーマチュアはロータと一体的に回転し、アーマチュアに連結された回転軸が回転する。なお、アーマチュアにはばね部材等の弾性力が作用していて、電磁コイルへの通電が無くなるとアーマチュアを吸引する磁力が無くなり、アーマチュアはこの弾性力によってロータから離れた状態に戻される。 The armature does not rotate because it is separated from the rotating rotor by a certain gap in the axial direction. However, when the electromagnetic coil generates a magnetic force by energization, the armature accommodates the electromagnetic coil by the magnetic force. It is sucked by the rotor and displaced or deformed in the axial direction. As a result, the friction surface of the armature (perpendicular to the axial direction) and the friction surface of the rotor (perpendicular to the axial direction) come into contact with each other, and the armature rotates integrally with the rotor by the friction force generated on both friction surfaces. The rotating shaft connected to the motor rotates. Note that an elastic force of a spring member or the like acts on the armature, and when the electromagnetic coil is de-energized, there is no magnetic force for attracting the armature, and the armature is returned to a state separated from the rotor by this elastic force.
このように、電磁クラッチは、電磁コイルへの電圧の印加の有無により、動力源との断接が行われるが、断接の際に、いわゆる鳴き音と称される異音が発生することがある。この鳴き音は、ロータの摩擦面が形成されたロータ端板に、軸方向に貫通して軸回りの周方向に延びて形成された円弧状のスリットの影響を受けると言われている。このため、鳴き音の発生を防止するようにスリットの配置を工夫しつつ、スリット間の繋がった部分（ブリッジ部）の強度を確保する提案が行われている（例えば、特許文献１参照）。なお、スリットの配置としては、例えば、８つのブリッジ部を有するもの、６つのブリッジ部を有するもの、４つのブリッジ部を有するもの等がある。 As described above, the electromagnetic clutch is connected / disconnected to / from the power source depending on whether or not voltage is applied to the electromagnetic coil. However, when the electromagnetic clutch is connected / disconnected, so-called noise may be generated. is there. This squeaking noise is said to be affected by an arcuate slit formed in the rotor end plate on which the friction surface of the rotor is formed, extending in the axial direction and extending in the circumferential direction around the axis. For this reason, the proposal which secures the intensity | strength of the part (bridge part) which connected between slits, devising arrangement | positioning of a slit so that generation | occurrence | production of a squeal is prevented is performed (for example, refer patent document 1). In addition, as arrangement | positioning of a slit, there exist a thing which has eight bridge parts, a thing which has six bridge parts, a thing which has four bridge parts, etc., for example.
ところで、本願の発明者の研究によれば、ロータの回転方向における剛性の差異が、鳴き音の発生に影響することが判明した。特に、８つのブリッジ部を有するスリットの配置は鳴き音が発生し易く、６つのブリッジ部を有するスリットの配置であっても鳴き音が課題となる場合がある。 By the way, according to the research of the inventors of the present application, it has been found that the difference in rigidity in the rotational direction of the rotor affects the generation of squeal. In particular, the arrangement of the slits having eight bridge portions is likely to generate a squeal, and the squeal may be a problem even with the arrangement of slits having six bridge portions.
本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、鳴き音の発生を防止又は抑制し、しかも、強度を確保しつつ磁束漏れを抑制することができる電磁クラッチを提供することを目的とする。 This invention is made | formed in view of the said situation, Comprising: It aims at providing the electromagnetic clutch which can suppress generation | occurrence | production of a squeal noise and can suppress magnetic flux leakage, ensuring intensity | strength.
本発明は、円環状の電磁コイルが収容された、前記円環の中心回りの円周に沿って延びたスリット列が形成された端板を有するロータと、前記電磁コイルの磁力に応じて前記端板に断接されるアーマチュアと、を備え、前記スリット列は、前記円周に沿った少なくとも一部において、相対的に長いスリットと短いスリットとが並ぶように配置されているとともに、前記スリット列は、前記端板を前記中心回りに角度４５［度］回転させた状態における前記スリット列と、少なくとも一部において重ならないように配置されている電磁クラッチである。 The present invention includes a rotor having an end plate in which an annular electromagnetic coil is accommodated and formed with a slit array extending along a circumference around the center of the annular ring, and the electromagnetic coil according to the magnetic force of the electromagnetic coil. An armature connected to an end plate, and the slit row is arranged so that a relatively long slit and a short slit are arranged in at least a part along the circumference, and the slit The row is an electromagnetic clutch arranged so as not to overlap at least partially with the slit row in a state where the end plate is rotated at an angle of 45 degrees around the center.
本発明に係る電磁クラッチによれば、鳴き音の発生を防止又は抑制し、しかも、強度を確保しつつ磁束漏れを抑制することができる。 According to the electromagnetic clutch according to the present invention, it is possible to prevent or suppress the generation of squeal and to suppress magnetic flux leakage while ensuring the strength.
以下、本発明に係る電磁クラッチの実施形態について、図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施形態に係る電磁クラッチ９０を有するコンプレッサ１００を示す要部断面図である。図示のコンプレッサ１００は、例えばベーンロータリ形式の気体圧縮機である。 Hereinafter, an embodiment of an electromagnetic clutch according to the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view of an essential part showing a compressor 100 having an electromagnetic clutch 90 according to an embodiment of the present invention. The illustrated compressor 100 is, for example, a vane rotary type gas compressor.
＜コンプレッサ＞
図１に示したコンプレッサ１００は、車両に搭載され、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等とともに、冷却媒体の循環経路上に設けられている。
<Compressor>
A compressor 100 shown in FIG. 1 is configured as a part of an air conditioning system (hereinafter simply referred to as an air conditioning system) that is mounted on a vehicle and performs cooling using the heat of vaporization of a cooling medium. A condenser, an expansion valve, an evaporator, and the like, which are constituent elements of the above, are provided on the cooling medium circulation path.
コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧ（気体）を圧縮し、この圧縮された冷媒ガスを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスを周囲の空気等との間で熱交換することにより冷媒ガスから放熱させて液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状の冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この冷媒の気化に伴う熱交換により蒸発器の周囲の空気を冷却する。気化した低圧の冷媒ガスＧは、コンプレッサ１００に戻って圧縮され、以下、上記行程を繰り返す。 The compressor 100 compresses the refrigerant gas G (gas) as a gaseous cooling medium taken from the evaporator of the air conditioning system, and supplies the compressed refrigerant gas to the condenser of the air conditioning system. The condenser heat-exchanges the compressed refrigerant gas with ambient air or the like to dissipate heat from the refrigerant gas and liquefy it, and sends it to the expansion valve as a high-pressure liquid refrigerant. The high-pressure liquid refrigerant is reduced in pressure by the expansion valve and sent to the evaporator. The low-pressure liquid refrigerant absorbs heat from the surrounding air and vaporizes in the evaporator, and cools the air around the evaporator by heat exchange accompanying the vaporization of the refrigerant. The vaporized low-pressure refrigerant gas G returns to the compressor 100 and is compressed, and the above process is repeated thereafter.
コンプレッサ１００は、低圧の冷媒ガスＧを内部に吸入し、高圧に圧縮して吐出する圧縮機構部６０と、圧縮機構部６０を内部に収容するハウジング１０と、圧縮機構部６０を駆動するための外部の動力源からの動力の供給を断接する電磁クラッチ９０と、を備えている。 The compressor 100 sucks low-pressure refrigerant gas G into the interior, compresses the compressed gas into high pressure, and discharges it. The housing 10 that houses the compression mechanism 60 therein, and the compression mechanism 60 are driven. And an electromagnetic clutch 90 for connecting and disconnecting power supply from an external power source.
ハウジング１０は、一方の端部が閉じたケース１１とケース１１の開放された端部を覆うフロントヘッド１２とを備えている。フロントヘッド１２がケース１１の端部を覆った状態で、ハウジング１０の内部に、圧縮機構部６０を収容する空間が形成される。圧縮機構部６０は、冷凍機油Ｒで潤滑された回転軸５１を有していて、この回転軸５１が回転することにより低圧の冷媒ガスＧを内部に吸入し、高圧に圧縮して外部に吐出する。 The housing 10 includes a case 11 whose one end is closed and a front head 12 which covers the opened end of the case 11. A space for accommodating the compression mechanism 60 is formed inside the housing 10 with the front head 12 covering the end of the case 11. The compression mechanism section 60 has a rotating shaft 51 lubricated with the refrigerating machine oil R. When the rotating shaft 51 rotates, the low-pressure refrigerant gas G is sucked into the interior, compressed to a high pressure, and discharged to the outside. To do.
ここで、回転軸５１は、一方の端部５１ａが、ハウジング１０の外部に露出している。具体的には、図２に示した状態で、回転軸の左側の端部５１ａが、フロントヘッド１２の外部に露出している。 Here, one end 51 a of the rotating shaft 51 is exposed to the outside of the housing 10. Specifically, in the state shown in FIG. 2, the left end 51 a of the rotating shaft is exposed to the outside of the front head 12.
＜電磁クラッチ＞
電磁クラッチ９０は、プーリ９１とロータ９２と電磁コイル９３とアーマチュア９４とを備えた構成である。プーリ９１は、周方向に沿った断面がＶ字状の溝が複数形成された外周面９１ａにベルトが巻き掛けられる。このベルトは、コンプレッサ１００が搭載された車両のエンジン（動力源の一例）から動力の供給を受ける。ロータ９２はプーリ９１と一体化されている。したがって、プーリ９１にエンジン等からの動力の供給を受けると、プーリ９１とロータ９２とは一体に軸心Ｏ回りに回転する。
<Electromagnetic clutch>
The electromagnetic clutch 90 includes a pulley 91, a rotor 92, an electromagnetic coil 93, and an armature 94. The pulley 91 has a belt wound around an outer peripheral surface 91a in which a plurality of grooves having a V-shaped cross section along the circumferential direction are formed. This belt is supplied with power from an engine (an example of a power source) of a vehicle on which the compressor 100 is mounted. The rotor 92 is integrated with the pulley 91. Accordingly, when the pulley 91 is supplied with power from an engine or the like, the pulley 91 and the rotor 92 rotate around the axis O as a unit.
電磁コイル９３はヨークを介してフロントヘッド１２に固定されていて、軸心Ｏ回りに回転することはなく、通電によって磁力を発生し、通電の停止によって磁力を消失する。アーマチュア９４は、ハブ９４ｂと外リング９４ａと板バネ９４ｃとを備えている。ハブ９４ｂは、フロントヘッド１２から露出した回転軸５１の端部５１ａに、ねじ７０によって締結されている。 The electromagnetic coil 93 is fixed to the front head 12 via a yoke, does not rotate around the axis O, generates a magnetic force when energized, and disappears when the energization is stopped. The armature 94 includes a hub 94b, an outer ring 94a, and a leaf spring 94c. The hub 94b is fastened to the end 51a of the rotating shaft 51 exposed from the front head 12 by a screw 70.
外リング９４ａは、ハブ９４ｂよりも半径方向の外方に張り出して配置されている。板バネ９４ｃは、ハブ９４ｂと外リング９４ａとを連結していて、板バネ９４ｃの、軸心Ｏの延びた方向に沿っての弾性変形で、ハブ９４ｂに対して外リング９４ａが変位できるようになっている。 The outer ring 94a is disposed so as to protrude outward in the radial direction from the hub 94b. The leaf spring 94c connects the hub 94b and the outer ring 94a so that the outer ring 94a can be displaced with respect to the hub 94b by elastic deformation of the leaf spring 94c along the direction in which the axis O extends. It has become.
外リング９４ａは、ロータ９２の端板９２Ａとわずかな隙間を介して配置されているが、電磁コイル９３への通電によって電磁コイル９３が磁力を発すると、その磁力により外リング９４ａが吸引され、板バネ９４ｃの弾性力に逆らって軸心Ｏ方向の端板９２Ａに接触する位置まで変位する。これにより、アーマチュア９４の外リング９４ａがロータ９２の端板９２Ａに接触し、その摩擦力によって、アーマチュア９４は、回転するロータ９２に連れ回って回転し、アーマチュア９４に連結された回転軸５１が回転する。 The outer ring 94a is disposed through a slight gap with the end plate 92A of the rotor 92. When the electromagnetic coil 93 generates a magnetic force by energizing the electromagnetic coil 93, the outer ring 94a is attracted by the magnetic force, The plate spring 94c is displaced to a position in contact with the end plate 92A in the direction of the axis O against the elastic force of the leaf spring 94c. As a result, the outer ring 94a of the armature 94 contacts the end plate 92A of the rotor 92, and the armature 94 rotates along with the rotating rotor 92 by the frictional force, and the rotating shaft 51 connected to the armature 94 is rotated. Rotate.
一方、電磁コイル９３への通電が停止すると、電磁コイル９３が発していた磁力は消失し、ロータ９２の端板９２Ａに接触していた外リング９４ａは、板バネ９４ｃの弾性力によって端板９２Ａから離れて元の位置に戻される。これにより、アーマチュア９４は停止し、コンプレッサ１００の圧縮機構部６０も停止する。このように、アーマチュア９４は、電磁コイル９３の発生する磁力に応じて端板９２Ａに断接される。 On the other hand, when the energization to the electromagnetic coil 93 is stopped, the magnetic force generated by the electromagnetic coil 93 disappears, and the outer ring 94a that is in contact with the end plate 92A of the rotor 92 is moved by the elastic force of the leaf spring 94c to the end plate 92A. To return to the original position. Thereby, the armature 94 stops and the compression mechanism part 60 of the compressor 100 also stops. As described above, the armature 94 is connected to the end plate 92 </ b> A according to the magnetic force generated by the electromagnetic coil 93.
ロータ９２はラジアルベアリングを介してフロントヘッド１２に固定されていて、回転の軸心Ｏ回りに回転可能となっている。ロータ９２には、軸心Ｏを中心とする円環状の電磁コイル９３が収容される円環状のコイル収容空間９２Ｂが形成されている。ロータ９２の、後述するアーマチュア９４に近い側の軸方向の端部に、アーマチュア９４が接触する摩擦面が形成された端板９２Ａを有している。この端板９２Ａは、軸心Ｏ回りの半径方向の、コイル収容空間９２Ｂに対応した範囲を含む範囲に形成されている。 The rotor 92 is fixed to the front head 12 via a radial bearing, and is rotatable about the rotation axis O. The rotor 92 is formed with an annular coil housing space 92B in which an annular electromagnetic coil 93 centered on the axis O is accommodated. The rotor 92 has an end plate 92 </ b> A having a friction surface with which the armature 94 comes into contact at an end portion in the axial direction on the side close to the armature 94 described later. The end plate 92A is formed in a range including a range corresponding to the coil housing space 92B in the radial direction around the axis O.
図２は、図１に示したコンプレッサ１００のロータ９２の端板９２Ａを、軸心Ｏ方向に、アーマチュア９４の側から見た図である。図３は、図２に示した端板９２Ａを、軸心Ｏ回りに角度４５［°］回転させた状態を示す図２相当の図である。図２に示すように、ロータ９２の端板９２Ａには、軸心Ｏから半径ｒ１の円周に沿って延びた外側のスリット列ＳＬ１と、半径ｒ２（＜ｒ１）の円周に沿って延びた内側のスリット列ＳＬ２とが形成されている。 FIG. 2 is a view of the end plate 92A of the rotor 92 of the compressor 100 shown in FIG. 1 as viewed from the armature 94 side in the axis O direction. 3 is a view corresponding to FIG. 2 and showing a state in which the end plate 92A shown in FIG. 2 is rotated around the axis O by an angle of 45 [°]. As shown in FIG. 2, the end plate 92A of the rotor 92 has an outer slit row SL1 extending from the axis O along the circumference of the radius r1 and the circumference of the radius r2 (<r1). An inner slit row SL2 is formed.
ここで、スリット列ＳＬ１は、軸心Ｏ方向に端板９２Ａを貫通し、軸心Ｏを中心とする半径ｒ１の円周上に並んだ８つのスリット９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂによって構成されている。スリット９２ａは軸心Ｏ回りの角度θ１（４５［°］＜θ１＜９０［°］）に亘る円弧状、スリット９２ｂは軸心Ｏ回りの角度θ２（０［°］＜θ２＜４５［°］）に亘る円弧状にそれぞれ形成されている。 Here, the slit row SL1 passes through the end plate 92A in the direction of the axis O, and has eight slits 92a, 92b, 92a, 92b, 92a, 92b arranged on the circumference of the radius r1 with the axis O as the center. , 92a, 92b. The slit 92a has an arc shape over an angle θ1 (45 [°] <θ1 <90 [°]) around the axis O, and the slit 92b has an angle θ2 (0 [°] <θ2 <45 [°] around the axis O. ) Extending in a circular arc shape.
つまり、スリット９２ａはスリット９２ｂに対して周方向に沿って相対的に長いスリットであり、スリット９２ｂはスリット９２ａに対して周方向に沿って相対的に短いスリットである。相対的に短いスリット９２ｂは相対的に長いスリット９２ａに対して周方向の長さが３分の１以下に形成されている。そして、相対的に長いスリット９２ａと、相対的に短いスリット９２ｂとは、周方向の全周に亘って交互に並んでいる配置されている。なお、相対的に長いスリット９２ａと相対的に短いスリット９２ｂとの間は、軸心Ｏ方向に貫通していないブリッジ９２ｃを形成している。 That is, the slit 92a is a slit that is relatively long along the circumferential direction with respect to the slit 92b, and the slit 92b is a slit that is relatively short along the circumferential direction with respect to the slit 92a. The relatively short slit 92b is formed to have a circumferential length of one third or less of the relatively long slit 92a. The relatively long slits 92a and the relatively short slits 92b are arranged alternately along the entire circumference in the circumferential direction. A bridge 92c that does not penetrate in the direction of the axis O is formed between the relatively long slit 92a and the relatively short slit 92b.
スリット列ＳＬ１を構成している４つの相対的に長いスリット９２ａは、周方向に沿った長さが互いに同じである。同様に、スリット列ＳＬ１を構成している４つの相対的に短いスリット９２ｂも、周方向に沿った長さが互いに同じであり、８つのブリッジ９２ｃも、周方向に沿った長さが互いに同じである。 The four relatively long slits 92a constituting the slit row SL1 have the same length along the circumferential direction. Similarly, the four relatively short slits 92b constituting the slit row SL1 have the same length along the circumferential direction, and the eight bridges 92c also have the same length along the circumferential direction. It is.
したがって、４つの相対的に長いスリット９２ａは、軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称（軸心Ｏ回りに角度９０［°］回転させると、回転前と同じになる）となっている。同様に、４つの相対的に短いスリット９２ｂも８つのブリッジ９２ｃも、それぞれ軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称となっている。よって、スリット列ＳＬ１の全体として、軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称となっている。 Accordingly, the four relatively long slits 92a are rotationally symmetric at a multiple of an angle of 90 [°] around the axis O (the same as before rotation when rotated at an angle of 90 [°] around the axis O). It has become. Similarly, the four relatively short slits 92b and the eight bridges 92c are rotationally symmetric at a multiple of an angle of 90 [°] around the axis O. Therefore, the entire slit row SL1 is rotationally symmetric at a multiple of an angle of 90 [°] around the axis O.
スリット列ＳＬ２も、軸心Ｏ方向に端板９２Ａを貫通し、軸心Ｏを中心とする半径ｒ２の円周上に並んだ８つのスリット９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅによって構成されている。スリット９２ｄは軸心Ｏ回りの角度θ１（４５［°］＜θ１＜９０［°］）に亘る円弧状、スリット９２ｅは軸心Ｏ回りの角度θ２（０［°］＜θ２＜４５［°］）に亘る円弧状にそれぞれ形成されている。 The slit row SL2 also passes through the end plate 92A in the direction of the axis O, and has eight slits 92d, 92e, 92d, 92e, 92d, 92e, 92d, arranged on the circumference of the radius r2 with the axis O as the center. 92e. The slit 92d has an arc shape over an angle θ1 (45 [°] <θ1 <90 [°]) around the axis O, and the slit 92e has an angle θ2 (0 [°] <θ2 <45 [°] around the axis O. ) Extending in a circular arc shape.
つまり、スリット９２ｄはスリット９２ｅに対して周方向に沿って相対的に長いスリットであり、スリット９２ｅはスリット９２ｄに対して周方向に沿って相対的に短いスリットである。そして、相対的に長いスリット９２ｄと、相対的に短いスリット９２ｅとは、周方向に交互に並んでいる配置されている。なお、相対的に長いスリット９２ｄと相対的に短いスリット９２ｅとの間は、軸心Ｏ方向に貫通していないブリッジ９２ｆを形成している。 That is, the slit 92d is a slit that is relatively long along the circumferential direction with respect to the slit 92e, and the slit 92e is a slit that is relatively short along the circumferential direction with respect to the slit 92d. The relatively long slits 92d and the relatively short slits 92e are arranged alternately in the circumferential direction. A bridge 92f that does not penetrate in the direction of the axis O is formed between the relatively long slit 92d and the relatively short slit 92e.
スリット列ＳＬ２を構成している４つの相対的に長いスリット９２ｄは、周方向に沿った長さが互いに同じである。同様に、スリット列ＳＬ２を構成している４つの相対的に短いスリット９２ｅも、周方向に沿った長さが互いに同じであり、８つのブリッジ９２ｆも、周方向に沿った長さが互いに同じである。 The four relatively long slits 92d constituting the slit row SL2 have the same length along the circumferential direction. Similarly, the four relatively short slits 92e constituting the slit row SL2 have the same length in the circumferential direction, and the eight bridges 92f have the same length in the circumferential direction. It is.
したがって、４つの相対的に長いスリット９２ｄ、４つの相対的に短いスリット９２ｅ、８つのブリッジ９２ｆは、それぞれ軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称となっている。よって、スリット列ＳＬ２の全体として、軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称となっている。 Therefore, the four relatively long slits 92d, the four relatively short slits 92e, and the eight bridges 92f are rotationally symmetric at multiples of an angle 90 [°] around the axis O. Therefore, the entire slit row SL2 is rotationally symmetric at a multiple of an angle of 90 [°] around the axis O.
なお、スリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａとスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄとは、軸心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成されている。同様に、スリット列ＳＬ１の短いスリット９２ｂとスリット列ＳＬ２の短いスリット９２ｅとは、軸心Ｏ回りの同じ位相範囲に形成され、スリット列ＳＬ１のブリッジ９２ｃとスリット列ＳＬ２のブリッジ９２ｆとは、軸心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成されている。 The long slit 92a of the slit row SL1 and the long slit 92d of the slit row SL2 are formed in the same phase range around the axis O. Similarly, the short slit 92b of the slit row SL1 and the short slit 92e of the slit row SL2 are formed in the same phase range around the axis O, and the bridge 92c of the slit row SL1 and the bridge 92f of the slit row SL2 are They are formed in the same phase range around the center O.
この結果、スリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａの円周に沿った長さＬ１ａと短いスリット９２ｂの円周に沿った長さＬ１ｂとの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、スリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄの円周に沿った長さＬ２ｄと短いスリット９２ｅの円周に沿った長さＬ２ｅとの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとは、略等しい比率（Ｌ１ｂ／Ｌ１ａ≒Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄ）である。 As a result, the ratio L1b / L1a between the length L1a along the circumference of the long slit 92a in the slit row SL1 and the length L1b along the circumference of the short slit 92b, and the circumference of the long slit 92d in the slit row SL2 The ratio L2e / L2d between the length L2d along the length L2e and the length L2e along the circumference of the short slit 92e is a substantially equal ratio (L1b / L1a≈L2e / L2d).
上述したように、本実施形態の電磁クラッチ９０は、スリット列ＳＬ１が、軸心Ｏ回りの角度９０［°］の倍数で回転対称となっているが、軸心Ｏ回りの角度４５［°］（又は１３５［°］）では回転対称となっていない。つまり、図２に示した端板９２Ａと、図２に示した端板９２Ａを軸心Ｏ回りの角度４５［°］（又は１３５［°］）回転させた図３に示した端板９２Ａとは、スリット列ＳＬ１が少なくとも一部において重ならない。 As described above, in the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment, the slit row SL1 is rotationally symmetric with a multiple of the angle 90 [°] around the axis O, but the angle 45 [°] around the axis O. (Or 135 [°]) is not rotationally symmetric. That is, the end plate 92A shown in FIG. 2 and the end plate 92A shown in FIG. 3 obtained by rotating the end plate 92A shown in FIG. 2 at an angle 45 [°] (or 135 [°]) around the axis O. The slit row SL1 does not overlap at least partially.
つまり、角度４５［°］回転する前のスリット列ＳＬ１のスリット９２ａと、角度４５［°］した後のスリット列ＳＬ１のスリット９２ａとは完全には重ならず、また、角度４５［°］回転する前のスリット列ＳＬ１のスリット９２ｂと、角度４５［°］した後のスリット列ＳＬ１のスリット９２ｂとも完全には重ならない。 That is, the slit 92a of the slit row SL1 before rotating at an angle of 45 [°] and the slit 92a of the slit row SL1 after rotating at an angle of 45 [°] do not completely overlap, and the angle of 45 [°] rotates. The slits 92b of the slit row SL1 before the opening and the slits 92b of the slit row SL1 after the angle of 45 [°] do not completely overlap.
したがって、本実施形態の電磁クラッチ９０は、軸心Ｏ回りの角度４５［°］の方向及び角度１３５［°］の方向と、軸心Ｏ回りの角度０［°］の方向及び角度９０［°］の方向とで、剛性に差があることで強度が異なっている。 Therefore, the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment has a direction of an angle 45 [°] around the axis O and a direction of an angle 135 [°], and a direction of an angle 0 [°] around the axis O and an angle 90 [°]. ], The strength differs due to the difference in rigidity.
ここで、電磁クラッチ９０の断接時（アーマチュア９４とロータ９２との断接時）に、軸心Ｏ回りの角度４５［°］の方向及び角度１３５［°］の方向の剛性（強度）と、軸心Ｏ回りの角度０［°］の方向及び角度９０［°］の方向の剛性（強度）との差異が、いわゆる鳴き音に影響があることが、本願の発明者らの研究により判明した。 Here, when the electromagnetic clutch 90 is connected / disconnected (when the armature 94 and the rotor 92 are connected / disconnected), the rigidity (strength) in the direction of the angle 45 [°] around the axis O and the angle 135 [°] The inventors of the present application have found that the difference between the stiffness (strength) in the direction of the angle 0 [°] around the axis O and the direction of the angle 90 [°] has an influence on the so-called noise. did.
本実施形態の電磁クラッチ９０は、軸心Ｏ回りの角度４５［°］の方向及び角度１３５［°］の方向と、軸心Ｏ回りの角度０［°］の方向及び角度９０［°］の方向とで剛性が異なっているため、電磁クラッチ９０の断接時に、電磁クラッチ９０の断接時に鳴き音が発生するのを防止又は抑制することができる。 The electromagnetic clutch 90 of the present embodiment has a direction of an angle 45 [°] around the axis O and a direction of an angle 135 [°], and a direction of an angle 0 [°] around the axis O and an angle 90 [°]. Since the rigidity differs depending on the direction, it is possible to prevent or suppress the generation of noise when the electromagnetic clutch 90 is connected / disconnected when the electromagnetic clutch 90 is connected / disconnected.
また、本実施形態の電磁クラッチ９０は、スリット列ＳＬ１が、スリット列ＳＬ１の延びた円周方向における少なくとも一部において、長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとが並ぶため、短いスリット９２ｂを、２つの長いスリット９２ａ，９２ａの間のブリッジ９２ｃに形成することができる。これにより、２つの長いスリット９２ａ，９２ａの間のブリッジ９２ｃの周方向の長さが長くなるのを防止又は抑制することができる。 Further, in the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment, since the slit row SL1 is arranged with the long slit 92a and the short slit 92b in at least a part in the circumferential direction in which the slit row SL1 extends, two short slits 92b are provided. It can be formed in a bridge 92c between the long slits 92a and 92a. Thereby, it is possible to prevent or suppress an increase in the circumferential length of the bridge 92c between the two long slits 92a and 92a.
２つの長いスリット９２ａ，９２ａの間のブリッジの周方向の長さが長くなると、電磁コイル９３の発生した磁束がそのブリッジで漏れる量が多くなり、吸引力が低下するおそれがある。しかし、本実施形態の電磁クラッチ９０は、そのように長いブリッジに短いスリット９２ｂが形成されている構成により、短いスリット９２ｂの両隣に２つの短いブリッジ９２ｃが形成された構造となる。したがって、そのように短い２つのブリッジ９２ｃは、短いスリット９２ｂが形成されていない場合の長い１つのブリッジよりも長さが短いため、本実施形態の電磁クラッチ９０は、そのブリッジでの磁束の漏れを低減し、吸引力が低下するのを防止又は抑制することができる。 When the circumferential length of the bridge between the two long slits 92a and 92a is increased, the amount of magnetic flux generated by the electromagnetic coil 93 leaks through the bridge, and the attractive force may be reduced. However, the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment has a structure in which two short bridges 92c are formed on both sides of the short slit 92b due to the configuration in which the short slit 92b is formed in the long bridge. Therefore, since the two short bridges 92c are shorter in length than one long bridge when the short slit 92b is not formed, the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment is configured to leak magnetic flux in the bridge. Can be reduced, and the attraction force can be prevented or suppressed from decreasing.
なお、短いスリット９２ｂの両隣に形成された２つのブリッジ９２ｃは、その間の距離（短いスリット９２ｂの長さに相当）が短いため、距離が長い物に比べて強度が高い。したがって、２つで一対のブリッジ９２ｃは、スリット列ＳＬ１の全体で、長いスリット９２ａ間に形成された一つの長いブリッジと同様に機能し、端板９２Ａの強度を確保することができる。 Note that the two bridges 92c formed on both sides of the short slit 92b have a short distance between them (corresponding to the length of the short slit 92b), so that the strength is higher than that of a long distance. Therefore, the two pairs of bridges 92c function in the same manner as one long bridge formed between the long slits 92a in the entire slit row SL1, and the strength of the end plate 92A can be ensured.
また、本実施形態の電磁クラッチ９０は、スリット列ＳＬ１が、長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとが周方向の全周に亘って交互に配置されていて、長いスリット９２ａ同士が隣接して並んだり、短いスリット９２ｂ同士が隣接して並んだりすることがないため、端板９２Ａが、周方向において一部分だけが強度の異なる部分となることがない。なお、本発明に係る電磁クラッチは、長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとが周方向の全周に亘って交互に配置されているものに限定されない。したがって、スリット列ＳＬ１は、その周方向の一部において、長いスリット９２ａ同士が隣接して並んだり、短いスリット９２ｂ同士が隣接して並んでいてもよい。 Further, in the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment, the slit row SL1 has long slits 92a and short slits 92b alternately arranged over the entire circumference, and the long slits 92a are arranged adjacent to each other. Further, since the short slits 92b are not arranged adjacent to each other, the end plate 92A does not become a portion having a different strength in the circumferential direction. In addition, the electromagnetic clutch which concerns on this invention is not limited to the thing by which the long slit 92a and the short slit 92b are alternately arrange | positioned over the perimeter of the circumferential direction. Therefore, in the slit row SL1, in a part of the circumferential direction, the long slits 92a may be arranged adjacent to each other, or the short slits 92b may be arranged adjacent to each other.
図６，７，８，９，１０，１１は周方向の一部において長いスリット９２ａ同士が並んだ例の端板９２Ａを示す図である。ここで、図６は外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２がそれぞれ５つのスリット９２ａ，９２ａ，９２ａ，９２ａ，９２ｂ、スリット９２ｄ，９２ｄ，９２ｄ，９２ｄ，９２ｅを有する形態の端板９２Ａである。 6, 7, 8, 9, 10, and 11 are views showing an end plate 92 </ b> A of an example in which long slits 92 a are arranged in a part in the circumferential direction. Here, FIG. 6 shows an end plate 92A in which the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 each have five slits 92a, 92a, 92a, 92a, 92b, and slits 92d, 92d, 92d, 92d, 92e. is there.
同様に、図７は外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２がそれぞれ６つのスリット９２ａ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ａ，９２ｂ、スリット９２ｄ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｄ，９２ｅを有する形態の端板９２Ａである。 Similarly, in FIG. 7, the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 each have six slits 92a, 92a, 92b, 92a, 92a, 92b, and slits 92d, 92d, 92e, 92d, 92d, 92e. This is the end plate 92A.
同様に、図８は外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２がそれぞれ７つのスリット９２ａ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ、スリット９２ｄ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅを有する形態の端板９２Ａである。 Similarly, FIG. 8 shows that the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 have seven slits 92a, 92a, 92b, 92a, 92b, 92a, 92b, and slits 92d, 92d, 92e, 92d, 92e, 92d, 92e, respectively. It is the end plate 92A of the form which has.
同様に、図９は外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２がそれぞれ９つのスリット９２ａ，９２ａ，９２ｂ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ｂ、スリット９２ｄ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｅを有する形態の端板９２Ａである。 Similarly, FIG. 9 shows that the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 have nine slits 92a, 92a, 92b, 92b, 92a, 92b, 92a, 92b, 92b, and slits 92d, 92d, 92e, 92e, 92d, respectively. , 92e, 92d, 92e, and 92e.
同様に、図１０は外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２がそれぞれ１０個のスリット９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ａ，９２ｂ，９２ｂ、スリット９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｄ，９２ｅ，９２ｅを有する形態の端板９２Ａである。 Similarly, FIG. 10 shows that the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 have ten slits 92a, 92b, 92a, 92b, 92b, 92a, 92b, 92a, 92b, 92b, and slits 92d, 92e, 92d, respectively. This is an end plate 92A having 92e, 92e, 92d, 92e, 92d, 92e, and 92e.
図６−１０に示した実施形態の端板９２Ａは、いずれも周方向の一部において長いスリット９２ａ同士が並んだものであるが、これら、スリット列ＳＬ１（又はスリット列ＳＬ２）に関して、長いスリット９２ａ（又は長いスリット９２ｅ）と短いスリット９２ｂ（又は短いスリット９２ｅ）とが、周方向の一部において並んでいるが、全周に亘って交互に並んでいるものではない。 Each of the end plates 92A of the embodiment shown in FIGS. 6-10 has long slits 92a arranged in a part of the circumferential direction. However, the slits SL1 (or slit rows SL2) are long slits. Although 92a (or long slit 92e) and short slit 92b (or short slit 92e) are arranged in a part of the circumferential direction, they are not arranged alternately over the entire circumference.
このように構成された端板９２Ａは、端板９２Ａを中心Ｏ回りの角度４５［°］間隔の８つの等角度間隔領域に分割する仮想の８本の分割線Ｌを仮想し、これら８本の分割線Ｌを一体に中心Ｏ回りに角度４５［°］回転させたとき、その角度４５［°］回転させている間の少なくともいずれかの回転角度位置において、隣接する２つのスリット間に形成されたブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ）の中心を含む等角度間隔領域と、ブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ）を含まない等角度間隔領域とが、中心Ｏ回りの周方向に沿って交互に配置され、かつブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ）の中心を含む等角度間隔領域のうち少なくとも１つが、２つ以上のブリッジ９２ｃ（９２ｆ）の中心を含む。 The end plate 92A configured in this manner virtually includes eight virtual dividing lines L that divide the end plate 92A into eight equiangularly spaced regions having an angle of 45 [°] around the center O. Is formed between two adjacent slits at at least one rotation angle position during the rotation of the angle 45 [°] around the center O. The equiangularly spaced regions including the center of the bridge 92c (or the bridge 92f) and the equiangularly spaced regions not including the bridge 92c (or the bridge 92f) are alternately arranged along the circumferential direction around the center O. At least one of the equiangularly spaced regions including the center of the bridge 92c (or the bridge 92f) includes the centers of two or more bridges 92c (92f).
そして、このように構成された端板９２Ａは、スリット列ＳＬ１（又はスリット列ＳＬ２）が、長いスリット９２ａ（又は長いスリット９２ｅ）と短いスリット９２ｂ（又は短いスリット９２ｅ）とが、全周に亘って交互に並んでいるものではないが、隣接する２つの等角度間隔領域（角度４５［度］の向きの差を有する２つの等角度間隔領域）は、ブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ））を有するため相対的に剛性の高い領域とブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ））を有しないため相対的に剛性の低い領域となる。 The end plate 92A configured in this way has a slit row SL1 (or slit row SL2), a long slit 92a (or long slit 92e) and a short slit 92b (or short slit 92e) all around the circumference. The two adjacent equiangularly spaced regions (two equiangularly spaced regions having an angle difference of 45 [degrees]) have a bridge 92c (or a bridge 92f)), although they are not alternately arranged. Therefore, since the region having relatively high rigidity and the bridge 92c (or the bridge 92f) are not provided, the region has relatively low rigidity.
したがって、中心Ｏ回りの角度４５［度］の向きの差で剛性の差を形成し、電磁クラッチ９０の断接時に鳴き音が発生するのを防止又は抑制することができる。特に、２つ以上のブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ）が形成された等角度間隔領域とブリッジ９２ｃ（又はブリッジ９２ｆ）が１つも形成されていない等角度間隔領域とでは、剛性の差をより大きくすることができる。 Therefore, a difference in rigidity is formed by the difference in the direction of the angle 45 [degree] around the center O, and the generation of a squeak when the electromagnetic clutch 90 is connected or disconnected can be prevented or suppressed. In particular, the difference in rigidity between the equiangular interval region in which two or more bridges 92c (or bridges 92f) are formed and the equiangular interval region in which no bridges 92c (or bridges 92f) are formed is further increased. be able to.
なお、図６−１０に示した実施形態の端板９２Ａはいずれも、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄとが、中心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成され、かつ外側のスリット列ＳＬ１の短いスリット９２ｂと内側のスリット列ＳＬ２の短いスリット９２ｅとが、中心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成されている。 In each of the end plates 92A of the embodiment shown in FIG. 6-10, the long slit 92a of the outer slit row SL1 and the long slit 92d of the inner slit row SL2 are in the same phase range around the center O. The short slit 92b of the outer slit row SL1 and the short slit 92e of the inner slit row SL2 are formed in the same phase range around the center O.
また、上述した実施形態の電磁クラッチ９０のうち、スリット列ＳＬ１の短いスリット９２ｂが長いスリット９２ａの周方向の長さの３分の１以下のものは、剛性の差を十分に大きくすることができる。なお、本発明に係る電磁クラッチは、短いスリット９２ｂが長いスリット９２ａの周方向の長さの３分の１以下であるものに限定されない。スリット列ＳＬ１（ＳＬ２）における相対的に長いスリット９２ａの、軸心Ｏ回りの角度θ１は、そのスリット列ＳＬ１に存在する相対的に長いスリットの数をｎとしたとき、３６０［°］／２ｎを超え、かつ３６０［°］／ｎ未満の角度に設定されることが好ましい。 Further, among the electromagnetic clutch 90 of the above-described embodiment, those having a short slit 92b of the slit row SL1 that is one third or less of the circumferential length of the long slit 92a can sufficiently increase the difference in rigidity. it can. The electromagnetic clutch according to the present invention is not limited to one in which the short slit 92b is not more than one third of the circumferential length of the long slit 92a. The angle θ1 around the axis O of the relatively long slit 92a in the slit row SL1 (SL2) is 360 [°] / 2n, where n is the number of relatively long slits existing in the slit row SL1. And an angle of less than 360 [°] / n is preferable.
また、上述した実施形態の電磁クラッチ９０のうち、スリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａが軸心Ｏ回りの角度間隔９０［°］で配置されているものは、ブリッジ９２ｃの数を８つまで少なくすることができる。 Further, in the electromagnetic clutch 90 of the above-described embodiment, when the long slits 92a of the slit row SL1 are arranged at the angular interval 90 [°] around the axis O, the number of the bridges 92c is reduced to eight. be able to.
なお、本発明に係る電磁クラッチは、長いスリット９２ａが軸心Ｏ回りの角度間隔９０［°］で配置されているものに限定されない。したがって、例えば、図４に示すように、スリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａが軸心Ｏ回りの角度間隔１２０［°］で配置されているものでもよいし、図５−１０に示すように、角度間隔９０［°］未満で配置されているものでもよい。 The electromagnetic clutch according to the present invention is not limited to the one in which the long slits 92a are arranged at an angular interval of 90 [°] around the axis O. Therefore, for example, as shown in FIG. 4, the long slits 92a of the slit row SL1 may be arranged at an angular interval of 120 [°] around the axis O, or as shown in FIG. It may be arranged with an interval of less than 90 [°].
また、本実施形態の電磁クラッチ９０は、軸心Ｏ回りの半径が異なる２つの同心円の円周上にそれぞれスリット列ＳＬ１，ＳＬ２が形成されているが、本発明に係る電磁クラッチは、少なくとも１つのスリット列が形成されていればよく、その形成された少なくともの１つのスリット列が、実施形態に示したスリット列ＳＬ１のように構成されていればよい。 Further, in the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment, the slit rows SL1 and SL2 are formed on the circumferences of two concentric circles having different radii around the axis O, respectively. It is sufficient that two slit rows are formed, and at least one slit row thus formed may be configured as the slit row SL1 shown in the embodiment.
したがって、例えば図５に示すように、半径方向内側のスリット列ＳＬ２については、一定の長さのスリット９２ｇのみが並んで配置されたものであってもよい。この場合、半径方向の外側のスリット列ＳＬ１は、長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとが一部において並んで配置されていることが好ましい。 Therefore, for example, as shown in FIG. 5, only the slit 92g having a certain length may be arranged side by side with respect to the slit row SL2 on the radially inner side. In this case, it is preferable that a long slit 92a and a short slit 92b are partially arranged side by side in the radially outer slit row SL1.
なお、本実施形態の電磁クラッチ９０は、端板９２Ａに形成されたスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａとスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄとが、軸心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成され、かつスリット列ＳＬ１における短いスリット９２ｂとスリット列ＳＬ２における短いスリット９２ｅとが、軸心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成されているため、斜め方向（４５［°］方向及び１３５［°］方向）の剛性と縦横（９０［°］方向及び０［°］方向）の剛性とに、一層大きな差を与えることができる。 In the electromagnetic clutch 90 of the present embodiment, the long slit 92a in the slit row SL1 formed in the end plate 92A and the long slit 92d in the slit row SL2 are formed in the same phase range around the axis O, and Since the short slits 92b in the slit row SL1 and the short slits 92e in the slit row SL2 are formed in the same phase range around the axis O, they are inclined (45 [°] direction and 135 [°] direction). A larger difference can be given between the rigidity and the rigidity in the vertical and horizontal directions (90 [°] direction and 0 [°] direction).
図４，５に示した実施形態の電磁クラッチ９０は、内側のスリット列ＳＬ２が、全てのスリット９２ｇが円周に沿って等しい長さに形成され、外側のスリット列ＳＬ１が、長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとで形成されたものであるが、本発明に係る電磁クラッチは、この実施形態とは反対の形態であってもよい。 In the electromagnetic clutch 90 of the embodiment shown in FIGS. 4 and 5, the inner slit row SL2 is formed so that all the slits 92g have the same length along the circumference, and the outer slit row SL1 has a long slit 92a. Although formed by the short slit 92b, the electromagnetic clutch according to the present invention may have a configuration opposite to this embodiment.
図１１は、外側のスリット列ＳＬ１が、全てのスリット９２ａが円周に沿って等しい長さに形成され、内側のスリット列ＳＬ２が、長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとで形成された端板９２Ａの例を示す図である。 In FIG. 11, the outer slit row SL1 has an end plate 92A in which all the slits 92a are formed to have the same length along the circumference, and the inner slit row SL2 is formed by a long slit 92d and a short slit 92e. It is a figure which shows the example of.
本発明に係る別例の実施形態の電磁クラッチ９０は、端板９２Ａが、図１１に示すように、外側のスリット列ＳＬ１が、全てのスリット９２ａが円周に沿って等しい長さに形成され、内側のスリット列ＳＬ２が、長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとで形成されたものであってもよい。このように構成された実施形態の端板９２Ａによっても、上述した実施形態の電磁クラッチ９０と同様の作用効果を発揮することができる。 In an electromagnetic clutch 90 of another embodiment according to the present invention, as shown in FIG. 11, the end plate 92A has an outer slit row SL1 and all the slits 92a are formed to have the same length along the circumference. The inner slit row SL2 may be formed by a long slit 92d and a short slit 92e. Also by the end plate 92A of the embodiment configured as described above, the same operational effects as those of the electromagnetic clutch 90 of the above-described embodiment can be exhibited.
図２，３に示した実施形態の電磁クラッチ９０は、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａと内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄとが、中心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成され、かつ、外側のスリット列ＳＬ１における短いスリット９２ｂと内側のスリット列ＳＬ２における短いスリット９２ｅとが、中心Ｏ回りの同じ位相の範囲に形成されたものであるが、本発明に係る電磁クラッチは、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａ及び短いスリット９２ｂと、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄ及び短いスリット９２ｅとが、同じ位相の範囲に形成されたものでなくてもよい。 In the electromagnetic clutch 90 of the embodiment shown in FIGS. 2 and 3, the long slit 92a in the outer slit row SL1 and the long slit 92d in the inner slit row SL2 are formed in the same phase range around the center O, and The short slit 92b in the outer slit row SL1 and the short slit 92e in the inner slit row SL2 are formed in the same phase range around the center O, but the electromagnetic clutch according to the present invention The long slit 92a and the short slit 92b in the slit row SL1 and the long slit 92d and the short slit 92e in the inner slit row SL2 do not have to be formed in the same phase range.
すなわち、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａの円周に沿った長さＬ１ａと短いスリット９２ｂの円周に沿った長さＬ１ｂとの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄの円周に沿った長さＬ２ｄと短いスリット９２ｅの円周に沿った長さＬ２ｅとの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが、互いに異なる比率で形成されていてもよい。 That is, the ratio L1b / L1a between the length L1a along the circumference of the long slit 92a and the length L1b along the circumference of the short slit 92b in the outer slit row SL1, and the long slit 92d in the inner slit row SL2 The ratio L2e / L2d of the length L2d along the circumference of the length L2e and the length L2e along the circumference of the short slit 92e may be formed at different ratios.
図１２，１３は、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａ及び短いスリット９２ｂと、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄ及び短いスリット９２ｅとが、互いに異なる位相範囲に形成された端板９２Ａの例を示す図である。 12 and 13 show an example of an end plate 92A in which the long slit 92a and the short slit 92b in the outer slit row SL1 and the long slit 92d and the short slit 92e in the inner slit row SL2 are formed in different phase ranges. FIG.
具体的には、図１２に示した端板９２Ａは、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａの円周に沿った長さＬ１ａと短いスリット９２ｂの円周に沿った長さＬ１ｂとの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａが、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄの円周に沿った長さＬ２ｄと短いスリット９２ｅの円周に沿った長さＬ２ｅとの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄよりも、大きい比率で形成されている Specifically, the end plate 92A shown in FIG. 12 has a ratio L1b between the length L1a along the circumference of the long slit 92a and the length L1b along the circumference of the short slit 92b in the outer slit row SL1. / L1a is formed at a larger ratio than the ratio L2e / L2d of the length L2d along the circumference of the long slit 92d and the length L2e along the circumference of the short slit 92e in the inner slit row SL2. Have
一方、図１３に示した端板９２Ａは、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａの円周に沿った長さＬ１ａと短いスリット９２ｂの円周に沿った長さＬ１ｂとの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａが、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄの円周に沿った長さＬ２ｄと短いスリット９２ｅの円周に沿った長さＬ２ｅとの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄよりも、小さい比率で形成されている On the other hand, the end plate 92A shown in FIG. 13 has a ratio L1b / L1a between the length L1a along the circumference of the long slit 92a and the length L1b along the circumference of the short slit 92b in the outer slit row SL1. In the inner slit row SL2, the length L2d along the circumference of the long slit 92d and the length L2e along the circumference of the short slit 92e are smaller than the ratio L2e / L2d.
本発明に係る別例の実施形態の電磁クラッチは、図１２，１３に示すように、外側のスリット列ＳＬ１における長いスリット９２ａの円周に沿った長さＬ１ａと短いスリット９２ｂの円周に沿った長さＬ１ｂとの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２における長いスリット９２ｄの円周に沿った長さＬ２ｄと短いスリット９２ｅの円周に沿った長さＬ２ｅとの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが、互いに異なる比率で形成されていても、上述した実施形態の電磁クラッチ９０と同様の作用効果を発揮することができる。 As shown in FIGS. 12 and 13, the electromagnetic clutch according to another embodiment of the present invention has a length L1a along the circumference of the long slit 92a and a circumference of the short slit 92b in the outer slit row SL1. The ratio L1b / L1a of the length L1b and the ratio L2e / L2d of the length L2d along the circumference of the long slit 92d and the length L2e along the circumference of the short slit 92e in the inner slit row SL2 However, even if they are formed at different ratios, the same effects as the electromagnetic clutch 90 of the above-described embodiment can be exhibited.
また、図１２，１３に示した実施形態の端板９２Ａによれば、ブリッジ９２ｃ，９２ｆの強度が弱い方（応力が大きくなる方）のスリット列ＳＬ１又はスリット列ＳＬ２について、短いスリット９２ｂ、９２ｅに対する長いスリット９２ａ，９２ｄの長さの比率を大きくすることにより、４５［°］の方向間での剛性の差とブリッジ９２ｃ，９２ｆの強度のバランスを取ることができる。 In addition, according to the end plate 92A of the embodiment shown in FIGS. 12 and 13, the short slits 92b and 92e for the slit row SL1 or the slit row SL2 having the weaker bridges 92c and 92f (the one having the greater stress). By increasing the ratio of the lengths of the long slits 92a and 92d to the angle, it is possible to balance the rigidity difference between the directions of 45 [°] and the strength of the bridges 92c and 92f.
具体的には、外側のスリット列ＳＬ１と内側のスリット列ＳＬ２とのうち一方のスリット列のスリットを一定の長さ（長短の差が無い）としたものよりも、外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２の両スリット列のスリットをそれぞれ長いスリット９２ａ，９２ｄと短いスリット９２ｂ，９２ｅとの組み合わせで構成し、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが異なるものの方が、剛性の差が大きい。 Specifically, the outer slit row SL1 and the inner slit row SL1 and the inner slit row SL2 have a certain length (no difference in length) between the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2. The slits of both slit rows of the slit row SL2 are composed of combinations of long slits 92a and 92d and short slits 92b and 92e, respectively, and the length ratio L1b of the long slit 92a and the short slit 92b of the outer slit row SL1 The difference in rigidity is larger when / L1a is different from the length ratio L2e / L2d between the long slit 92d and the short slit 92e of the inner slit row SL2.
さらに、外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２の両スリット列のスリットをそれぞれ長いスリット９２ａ，９２ｄと短いスリット９２ｂ，９２ｅとの組み合わせで構成し、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが異なるものよりも、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが同一に形成されたものの方が、剛性の差が大きい。 Further, the slits of both the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 are each composed of a combination of long slits 92a and 92d and short slits 92b and 92e, and the long slit 92a of the outer slit row SL1 is short. A longer slit in the outer slit row SL1 than the one in which the length ratio L1b / L1a to the slit 92b is different from the length ratio L2e / L2d between the longer slit 92d and the shorter slit 92e in the inner slit row SL2 The length ratio L1b / L1a between the length 92a and the short slit 92b and the length ratio L2e / L2d between the long slit 92d and the short slit 92e in the inner slit row SL2 are more rigid. There is a big difference.
一方、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが同一に形成されたものよりも、外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２の両スリット列のスリットをそれぞれ長いスリット９２ａ，９２ｄと短いスリット９２ｂ，９２ｅとの組み合わせで構成し、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが異なるものの方が、強度が高い。 On the other hand, the length ratio L1b / L1a between the long slit 92a and the short slit 92b in the outer slit row SL1 and the length ratio L2e / L2d between the long slit 92d and the short slit 92e in the inner slit row SL2 are: The slits of both the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 are formed by a combination of long slits 92a and 92d and short slits 92b and 92e, respectively, and the outer slit row. The length ratio L1b / L1a between the long slit 92a and the short slit 92b in SL1 and the length ratio L2e / L2d between the long slit 92d and the short slit 92e in the inner slit row SL2 are different in strength. Is expensive.
さらに、外側のスリット列ＳＬ１及び内側のスリット列ＳＬ２の両スリット列のスリットをそれぞれ長いスリット９２ａ，９２ｄと短いスリット９２ｂ，９２ｅとの組み合わせで構成し、外側のスリット列ＳＬ１の長いスリット９２ａと短いスリット９２ｂとの長さの比率Ｌ１ｂ／Ｌ１ａと、内側のスリット列ＳＬ２の長いスリット９２ｄと短いスリット９２ｅとの長さの比率Ｌ２ｅ／Ｌ２ｄとが異なるものよりも、外側のスリット列ＳＬ１と内側のスリット列ＳＬ２とのうち一方のスリット列のスリットを一定の長さ（長短の差が無い）としたものの方が、強度が高い。 Further, the slits of both the outer slit row SL1 and the inner slit row SL2 are each composed of a combination of long slits 92a and 92d and short slits 92b and 92e, and the long slit 92a of the outer slit row SL1 is short. The length ratio L1b / L1a with the slit 92b and the length ratio L2e / L2d between the long slit 92d and the short slit 92e of the inner slit row SL2 are different from those of the inner slit row SL1 and the inner slit row SL1. The slit row SL2 and the slit row of one slit row having a certain length (no difference in length) have higher strength.
なお、内側のスリット列ＳＬ２のブリッジ９２ｆにおける応力、外側のスリット列ＳＬ１のブリッジ９２ｃにおける応力は、プーリ９１に巻き掛けられているベルトの幅方向の中心の、軸心Ｏ方向の位置に応じて異なる。すなわち、ベルトの中心の位置が、端板９２Ａの、アーマチュア９４との摩擦面から遠くなると、内側のスリット列ＳＬ２のブリッジ９２ｆにおける応力が大きくなり、ベルトの中心の位置が、端板９２Ａの、アーマチュア９４との摩擦面に近くなると、外側のスリット列ＳＬ１のブリッジ９２ｃにおける応力が大きくなる。 The stress in the bridge 92f of the inner slit row SL2 and the stress in the bridge 92c of the outer slit row SL1 depend on the position in the axis O direction at the center in the width direction of the belt wound around the pulley 91. Different. That is, when the position of the center of the belt is far from the friction surface of the end plate 92A with the armature 94, the stress in the bridge 92f of the inner slit row SL2 increases, and the position of the center of the belt is the position of the end plate 92A. When approaching the friction surface with the armature 94, the stress at the bridge 92c of the outer slit row SL1 increases.
そして、ブリッジ９２ｃ，９２ｆにおける応力が大きい側の、長さの比率を大きくすることにより、強度を改善（高く）することができる。 The strength can be improved (high) by increasing the ratio of the lengths on the side of the bridge 92c, 92f where the stress is large.
図１４は、軸心（中心）Ｏからの半径が異なる３つの同心円の円周上にそれぞれスリット列ＳＬ１，ＳＬ２，ＳＬ３が形成された端板９２Ａの例を示す図である。 FIG. 14 is a diagram illustrating an example of an end plate 92A in which slit rows SL1, SL2, and SL3 are formed on the circumferences of three concentric circles having different radii from the axis (center) O, respectively.
本発明に係る電磁クラッチは、図１４に示すように、端板９２Ａが、軸心（中心）Ｏからの半径が異なる３つの同心円の円周上にそれぞれスリット列ＳＬ１，ＳＬ２，ＳＬ３が形成されたものであってもよく、それら３つのスリット列ＳＬ１，ＳＬ２，ＳＬ３のうち少なくともの１つのスリット列が、上述した実施形態に示したスリット列ＳＬ１のように構成されていればよい。 In the electromagnetic clutch according to the present invention, as shown in FIG. 14, the end plate 92A has slit rows SL1, SL2, and SL3 formed on the circumferences of three concentric circles having different radii from the axis (center) O, respectively. It is sufficient that at least one slit row among the three slit rows SL1, SL2, and SL3 is configured as the slit row SL1 shown in the above-described embodiment.
図１４に示した端板９２Ａは、例えば図２に示した端板９２Ａにおける内側のスリット列ＳＬ２よりもさらに内側に、第３のスリット列ＳＬ３を形成したものであり、第３のスリット列ＳＬ３も、長いスリット９２ｈと短いスリット９２ｉとで形成され、各スリット９２ｈ，９２ｉ間にブリッジ９２ｊが形成されたものである。 For example, the end plate 92A shown in FIG. 14 has a third slit row SL3 formed further inside than the inner slit row SL2 in the end plate 92A shown in FIG. Also, a long slit 92h and a short slit 92i are formed, and a bridge 92j is formed between the slits 92h and 92i.
なお、第３のスリット列ＳＬ３は、図２に示した端板９２Ａにおける外側のスリット列ＳＬ１よりもさらに外側に形成されてもよいし、図２に示した端板９２Ａにおける外側のスリット列ＳＬ１と内側のスリット列ＳＬ２との間に形成されてもよい。また、スリット列は４つ以上であってもよい。 The third slit row SL3 may be formed further outside the outer slit row SL1 in the end plate 92A shown in FIG. 2, or the outer slit row SL1 in the end plate 92A shown in FIG. And the inner slit row SL2. Further, the number of slit rows may be four or more.
上述した各実施形態の電磁クラッチ９０は、気体圧縮機の一例であるコンプレッサ１００用のものであるが、本発明に係る電磁クラッチは気体圧縮機用のものに限定されない。また、本実施形態の電磁クラッチ９０が適用されたコンプレッサ１００は、ベーンロータリ形式の気体圧縮機であるが、本発明に係る電磁クラッチは、ベーンロータリ形式以外の形式の気体圧縮機に用いられるものであってもよい。したがって、ベーンロータリ形式以外の斜板式の気体圧縮機、スクロール形式の気体圧縮機等に用いられる電磁クラッチにも、本発明に係る電磁クラッチを適用することができる。 Although the electromagnetic clutch 90 of each embodiment mentioned above is for the compressor 100 which is an example of a gas compressor, the electromagnetic clutch which concerns on this invention is not limited to the thing for gas compressors. The compressor 100 to which the electromagnetic clutch 90 of this embodiment is applied is a vane rotary type gas compressor, but the electromagnetic clutch according to the present invention is used for a gas compressor of a type other than the vane rotary type. It may be. Therefore, the electromagnetic clutch according to the present invention can also be applied to an electromagnetic clutch used in a swash plate type gas compressor other than the vane rotary type, a scroll type gas compressor, or the like.
９０ 電磁クラッチ
９２ ロータ
９２Ａ 端板
９２ａ 長いスリット
９２ｂ 短いスリット
９２ｃ ブリッジ
９３ 電磁コイル
９４ アーマチュア
９４ａ 外リング
１００ コンプレッサ
Ｏ 軸心
ＳＬ１，ＳＬ２ スリット列
90 Electromagnetic clutch 92 Rotor 92A End plate 92a Long slit 92b Short slit 92c Bridge 93 Electromagnetic coil 94 Armature 94a Outer ring 100 Compressor O Axes SL1, SL2 Slit rows
Claims (10)
前記電磁コイルの磁力に応じて前記端板に断接されるアーマチュアと、を備え、
少なくとも１つの前記スリット列は、前記円周に沿った少なくとも一部において、相対的に長いスリットと短いスリットとが並ぶように配置されているとともに、前記スリット列は、前記端板を前記中心回りに角度４５［°］回転させた状態における前記スリット列と、少なくとも一部において重ならないように配置されている電磁クラッチ。 A rotor having an end plate in which one or more slit rows extending along a circumference around the center of the ring, in which an annular electromagnetic coil is accommodated, are formed;
An armature connected and disconnected to the end plate according to the magnetic force of the electromagnetic coil,
The at least one slit row is arranged so that a relatively long slit and a short slit are arranged in at least a part along the circumference, and the slit row is arranged around the center of the end plate. An electromagnetic clutch arranged so as not to overlap at least partly with the slit row in a state rotated at an angle of 45 [°].
前記長いスリットと前記短いスリットとが少なくとも一部において並ぶように配置されている前記スリット列において、隣接する２つのスリット間に形成されたブリッジの中心を含む前記等角度間隔領域と含まない前記等角度間隔領域とが、前記中心回りの周方向に沿って交互に配置され、かつ前記ブリッジの中心を含む前記等角度間隔領域のうち少なくとも１つが、２つ以上の前記ブリッジの中心を含む請求項１に記載の電磁クラッチ。 An imaginary dividing line that divides the end plate into equiangularly spaced regions having an angle of 45 [°] around the center is assumed, and the angle is obtained when the dividing line is rotated around the center by an angle of 45 [°]. At least at any rotation angle position during 45 [°] rotation,
In the slit row in which the long slit and the short slit are arranged at least partially, the equiangular spacing region including the center of the bridge formed between two adjacent slits and the like are not included. The at least one of the equiangular spacing regions including the center of the bridge includes two or more centers of the bridge, wherein angular spacing regions are alternately arranged along a circumferential direction around the center. The electromagnetic clutch according to 1.
前記２つ以上のスリット列のうち、少なくとも２つのスリット列は、円周上の少なくとも一部において前記長いスリットと前記短いスリットとが並ぶように配置されている請求項１から６のうちいずれか１項に記載の電磁クラッチ。 Slit rows are formed on the circumferences of two or more concentric circles having different radii from the center, and at least two of the two or more slit rows are long in at least a part of the circumference. The electromagnetic clutch according to claim 1, wherein the slit and the short slit are arranged so as to be aligned.
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