JP2019120822A - Zoom lens and imaging apparatus and imaging system having the same - Google Patents

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Abstract

To obtain a zoom lens that is small in size in the whole lens system and has a wide angle of view, a high zoom ratio, a large aperture ratio and high optical performance in the whole zoom range.SOLUTION: The zoom lens comprises a negative first lens group, a positive second lens group, a negative third lens group, and a positive fourth lens group, in which an interval between the first lens group and the second lens group is narrow, an interval between the second lens group and the third lens group is wide, and an interval between the third lens group and the fourth lens group is wide. Upon zooming from a wide angle end to a telephoto end, the second lens group moves from an image side to an object side; upon zooming, the third lens group moves; the fourth lens group is located closer to the image side at the telephoto end compared to the location at the wide angle end; the third lens group is composed of a single optical element; the fourth lens group has a plurality of lenses disposed to leave at least one spacing; and a focal distance f3 of the third lens group, a focal distance f4 of the fourth lens group, and an interval L34t between the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end are each appropriately set.SELECTED DRAWING: Figure 11

Description

本発明はズームレンズに関し、特に、監視カメラ、デジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ等の撮像装置に用いる撮像光学系として好適なものである。   The present invention relates to a zoom lens, and is particularly suitable as an imaging optical system used for an imaging device such as a surveillance camera, a digital camera, a video camera, and a broadcast camera.

撮像装置に用いられる撮像光学系は、高い光学性能を有し、広画角かつ高ズーム比でしかも大口径比の（Ｆナンバーの小さい）ズームレンズであることが要望されている。また、場所を選ばず設置しやすくするために、全系が小型であることも要望されている。これらの要望を満足するズームレンズとして、最も物体側に負の屈折力のレンズ群が配置されたネガティブリード型のズームレンズが知られている。   An imaging optical system used in an imaging apparatus is required to be a zoom lens having a high optical performance, a wide angle of view, a high zoom ratio, and a large aperture ratio (small F number). In addition, it is also required that the entire system be compact in order to be easily installed anywhere. As a zoom lens satisfying these demands, a negative lead type zoom lens in which a lens unit of negative refractive power is disposed closest to the object side is known.

特許文献１、２は、物体側から像側へ順に、負、正、負、正の屈折力の第１レンズ群乃至第４レンズ群からなり、ズーミングに際して、隣り合うレンズ群の間隔を変化させてズーミングを行う４群ズームレンズを開示している。   Patent Documents 1 and 2 are composed of first to fourth lens units of negative, positive, negative and positive refractive power in order from the object side to the image side, and the distance between adjacent lens groups is changed during zooming. A four-unit zoom lens for zooming is disclosed.

特開２０１０−１６０２７６号公報JP, 2010-160276, A 特開２０１５−０３１８２９号公報Unexamined-Japanese-Patent No. 2015-031829

ネガティブリード型のズームレンズにおいて、全系の更なる小型化を図りつつ、高ズーム比化、広画角化及び大口径比化を図るには、各レンズ群のレンズ構成を適切に設定することが重要になってくる。特に前述した４群ズームレンズにおいては第３レンズ群や第４レンズ群のレンズ構成やそれらのレンズ群の屈折力及びズーミングに際しての移動条件等を適切に設定することが重要になってくる。   In the negative lead type zoom lens, in order to achieve a high zoom ratio, a wide angle of view, and a large aperture ratio while achieving further downsizing of the entire system, appropriately set the lens configuration of each lens group Is important. In particular, in the four-unit zoom lens described above, it is important to appropriately set the lens configuration of the third lens unit and the fourth lens unit, the refracting power of the lens unit, and the movement condition during zooming.

例えば前述した特許文献１は、ズーミングに際して軸外光線の撮像素子面への入射角の変動が増大し、ズーム全域にわたり高い光学性能を得るのが困難である。さらに、像高４ｍｍ以下と比較的、低像高の撮像素子に対応したズームレンズであるため、大型の撮像素子を用いるのが難しくなる傾向があった。   For example, in the case of Patent Document 1 described above, the variation of the incident angle of the off-axis light beam on the imaging device surface increases during zooming, and it is difficult to obtain high optical performance over the entire zoom range. Furthermore, since it is a zoom lens corresponding to an image sensor with a relatively low image height of 4 mm or less, it tends to be difficult to use a large image sensor.

特許文献２は、フォーカシングを担う第３レンズ群の屈折力が強く、フォーカシングによる光学性能の変動が増大する傾向があった。さらに、容積と重量が大きくなる傾向を持つ第１レンズ群が、ズーミングに際し移動する構成のため、撮像装置が大型化する傾向があった。   In Patent Document 2, the refractive power of the third lens unit responsible for focusing is strong, and the variation in optical performance due to focusing tends to increase. Furthermore, since the first lens group having a tendency to increase in volume and weight moves during zooming, the imaging device tends to be large.

本発明は、レンズ系全体が小型で、広画角、高ズーム比、大口径比で、しかも全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズ及びそれを有する撮像装置の提供を目的とする。   An object of the present invention is to provide a zoom lens having a compact lens system, a wide angle of view, a high zoom ratio, a large aperture ratio, and high optical performance over the entire zoom range and an image pickup apparatus having the same.

本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群を有し、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第２レンズ群が像側から物体側へ移動し、前記第３レンズ群が移動するズームレンズであって、
広角端に比べて望遠端において、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭く、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広く、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が広く、前記第４レンズ群が像側に位置し、
前記第３レンズ群は、単一の光学素子から成り、
前記第４レンズ群は、間隔を空けて配置された複数のレンズを有し、
前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４、望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔をＬ３４ｔとするとき、
０．８＜ｆ３／ｆ４＜３．０
２．５＜｜ｆ３／Ｌ３４ｔ｜＜５．０
なる条件式を満足することを特徴としている。 The zoom lens according to the present invention includes a first lens group of negative refractive power, a second lens group of positive refractive power, a third lens group of negative refractive power, and a third lens group disposed in order from the object side to the image side. A zoom lens having a fourth lens unit having a refractive power, and in zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens unit moves from the image side to the object side, and the third lens unit moves.
The distance between the first lens group and the second lens group is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end, and the distance between the second lens group and the third lens group is wider, and the third lens group and the third lens group are The fourth lens group is positioned on the image side,
The third lens group consists of a single optical element,
The fourth lens group includes a plurality of spaced lenses.
Assuming that the focal length of the third lens group is f3, the focal length of the fourth lens group is f4, and the distance between the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end is L34t,
0.8 <f3 / f4 <3.0
2.5 <| f3 / L34t | <5.0
It is characterized by satisfying the following conditional expression.

本発明によれば、レンズ系全体が小型で、広画角、高ズーム比、大口径比で、しかも全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズが得られる。   According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having a compact lens system, wide angle of view, high zoom ratio, large aperture ratio, and high optical performance over the entire zoom range.

実施例１のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図Lens cross section of the zoom lens of Embodiment 1 at the wide angle end （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例１のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図(A), (B), (C) Aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end of the zoom lens of Embodiment 1. 実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図Lens cross section of the zoom lens of Embodiment 2 at the wide angle end （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例２のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図(A), (B), (C) Aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end of the zoom lens of Embodiment 2. 実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図Lens cross section of the zoom lens of Embodiment 3 at the wide angle end （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例３のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図(A), (B), (C) Aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to Example 3. 実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図Lens cross section of the zoom lens of Embodiment 4 at the wide-angle end （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例４のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図(A), (B), (C) Aberrations at the wide-angle end, at the middle zoom position, and at the telephoto end of the zoom lens according to Example 4. 実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図Lens cross section of the zoom lens of Embodiment 5 at the wide angle end （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ） 実施例５のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図(A), (B), (C) Aberrations at the wide-angle end, at the middle zoom position, and at the telephoto end of the zoom lens according to Example 5. ドームカバーおよび実施例１のズームレンズ断面図Dome cover and zoom lens cross section of Example 1 保護カバーおよび実施例１のズームレンズ断面図Protective cover and zoom lens sectional view of Example 1 （Ａ）、（Ｂ） 本発明の監視カメラでの実施例と監視カメラの使用例(A), (B) Embodiments of the surveillance camera of the present invention and usage examples of the surveillance camera 実施例１におけるズーム軌跡および説明図Zoom locus and explanatory diagram in the first embodiment

以下に本発明の好ましい実施の形態を添付の図面に基づいて説明する。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the attached drawings.

本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群を有する。広角端に比べて望遠端において第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が狭く、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が広く、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が広く、広角端から望遠端へのズーミングに際し、第２レンズ群は像側から物体側へ移動する。ズーミングに際して第３レンズ群は移動し、第４レンズ群は、広角端に比べて望遠端において像側に位置する。   The zoom lens according to the present invention includes a first lens group of negative refractive power, a second lens group of positive refractive power, a third lens group of negative refractive power, and a third lens group disposed in order from the object side to the image side. It has a fourth lens group of refractive power. The distance between the first and second lens groups is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end, the distance between the second and third lens groups is wider, and the distance between the third and fourth lens groups is wider. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens unit moves from the image side to the object side. During zooming, the third lens unit moves, and the fourth lens unit is positioned on the image side at the telephoto end compared to the wide-angle end.

図１は本発明の実施例１のズームレンズの広角端（最短焦点距離）におけるレンズ断面図である。図２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例１のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端（最長焦点距離）における収差図である。実施例１はズーム比３．９０、Ｆナンバー１．７５〜４．０９のズームレンズである。   FIG. 1 is a cross-sectional view of a zoom lens at the wide-angle end (shortest focal length) of the first embodiment of the present invention. FIGS. 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end (longest focal length) of the zoom lens of Embodiment 1, respectively. The first embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 3.90 and an f-number of 1.75 to 4.09.

図３は本発明の実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例２のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例２はズーム比３．９０、Ｆナンバー１．７５〜４．００のズームレンズである。   FIG. 3 is a lens sectional view of a zoom lens at the wide-angle end according to a second embodiment of the present invention. FIGS. 4A, 4B, and 4C are aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end, respectively, of the zoom lens of Embodiment 2. FIGS. The second embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 3.90 and an f-number of 1.75 to 4.00.

図５は本発明の実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図６（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例３のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例３はズーム比３．９０、Ｆナンバー１．７５〜４．０９のズームレンズである。   FIG. 5 is a lens sectional view of a zoom lens at the wide-angle end according to a third embodiment of the present invention. FIGS. 6A, 6B, and 6C are aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end, respectively, of the zoom lens of Embodiment 3. FIGS. The third embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 3.90 and an f-number of 1.75 to 4.09.

図７は本発明の実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図８（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例４のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例４はズーム比４．００、Ｆナンバー１．７５〜４．３０のズームレンズである。   FIG. 7 is a lens sectional view of a zoom lens at the wide-angle end according to a fourth embodiment of the present invention. FIGS. 8A, 8B, and 8C are aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end, respectively, of the zoom lens of Embodiment 4. FIGS. The fourth embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 4.00 and an f-number of 1.75 to 4.30.

図９は本発明の実施例５のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図１０（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）はそれぞれ実施例５のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例５はズーム比４．００、Ｆナンバー１．７５〜４．３０のズームレンズである。   FIG. 9 is a lens sectional view of a zoom lens at the wide-angle end according to a fifth embodiment of the present invention. FIGS. 10A, 10B, and 10C are aberration diagrams at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end, respectively, of the zoom lens of Embodiment 5. FIGS. The fifth embodiment is a zoom lens with a zoom ratio of 4.00 and an F-number of 1.75 to 4.30.

図１１は本発明のズームレンズをドームカバーに装着したときの要部概略図である。図１２は本発明のズームレンズを保護カバーに装着したときの要部概略図である。図１３（Ａ）、（Ｂ）は本発明のズームレンズを有する監視カメラ（撮像装置）の要部概略図である。図１４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は本発明の実施例１のズームレンズのズーミングによる各レンズ群のズーム軌跡の説明図である。   FIG. 11 is a schematic view of the essential parts when the zoom lens of the present invention is mounted on the dome cover. FIG. 12 is a schematic view of the essential parts when the zoom lens of the present invention is mounted on a protective cover. FIGS. 13A and 13B are schematic views of the main part of a surveillance camera (image pickup apparatus) having a zoom lens according to the present invention. FIGS. 14A, 14B, and 14C are explanatory diagrams of zoom loci of the respective lens units by zooming of the zoom lens according to the first embodiment of the present invention.

各実施例のズームレンズは監視カメラに用いられる撮像光学系である。各実施例のズームレンズはビデオカメラやデジタルカメラ、銀塩フィルムカメラ、ＴＶカメラなどの撮像装置に用いても良い。   The zoom lens of each embodiment is an imaging optical system used for a surveillance camera. The zoom lens of each embodiment may be used in an imaging device such as a video camera, a digital camera, a silver halide film camera, or a TV camera.

レンズ断面図において、左方が物体側（前方）で、右方が像側（後方）である。また、レンズ断面図において、Ｌ０はズームレンズである。ｉを物体側からのレンズ群の順番とすると、Ｌｉは第ｉレンズ群を示す。ＳＰは開口絞りである。Ｇはフィルター等の光学ブロックである。ＩＰは像面である。像面ＩＰは、デジタルカメラやビデオカメラ、監視カメラの撮像光学系としてズームレンズを使用する際には、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサなどの固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当する。   In the lens sectional view, the left side is the object side (front), and the right side is the image side (rear). Further, in the lens sectional view, L0 is a zoom lens. Li represents the i-th lens group, where i is the order of the lens groups from the object side. SP is an aperture stop. G is an optical block such as a filter. IP is an image plane. The image plane IP corresponds to an imaging surface of a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor when using a zoom lens as an imaging optical system of a digital camera or a video camera or a monitoring camera.

各実施例のズームレンズは、ズーミングに際して隣り合うレンズ群間隔が変化する。矢印は広角端から望遠端へのズーミングに際して、各レンズ群の移動軌跡を示している。またフォーカスに関する矢印は無限遠から近距離へフォーカシングするときのレンズ群の移動方向を示している。   In the zoom lens of each embodiment, the spacing between adjacent lens groups changes during zooming. Arrows indicate movement loci of the respective lens units during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Further, an arrow relating to focusing indicates the moving direction of the lens unit when focusing from infinity to short distance.

球面収差図において、実線のｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、二点鎖線のｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）を示している。非点収差図において点線のＭはｄ線のメリディオナル像面、実線のＳはｄ線のサジタル像面である。歪曲収差はｄ線での値を示している。倍率色収差はｇ線によって表している。ωは撮像半画角（度）、ＦｎｏはＦナンバーである。なお、各実施例において広角端と望遠端は変倍用のレンズ群が機構上、光軸上を移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。   In the spherical aberration diagram, the solid line d represents the d-line (wavelength 587.6 nm), and the two-dot chain line g represents the g-line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, a dotted line M is a meridional image plane of the d line, and a solid line S is a sagittal image plane of the d line. The distortion shows a value at d-line. Lateral chromatic aberration is represented by g-line. ω is an imaging half angle of view (degree), and Fno is an F number. In each embodiment, the wide-angle end and the telephoto end refer to zoom positions when the lens unit for zooming is mechanically located at both ends of the movable range on the optical axis.

各実施例のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を有する。第４レンズ群Ｌ４の像側に隣接して負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を有している場合もある。   The zoom lens according to each embodiment includes a first lens unit L1 of negative refractive power, a second lens unit L2 of positive refractive power, and a third lens unit of negative refractive power, which are disposed in order from the object side to the image side. L3 has a fourth lens unit L4 with positive refractive power. There may be a fifth lens unit L5 of negative refractive power adjacent to the image side of the fourth lens unit L4.

各実施例において、開口絞りＳＰは第２レンズ群Ｌ２の物体側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２と同じ軌跡で移動する。この開口絞りＳＰの開口径はズーミングに際して一定であってもよく、また変化させても良い。開口絞りＳＰの開口径を変化させることで、望遠端において大きく発生する軸外光束による下線コマフレアをカットすることができ、より良好な光学性能を得ることができる。   In each embodiment, the aperture stop SP is disposed on the object side of the second lens unit L2, and moves along the same locus as the second lens unit L2 during zooming. The diameter of the aperture stop SP may be constant during zooming or may be changed. By changing the aperture diameter of the aperture stop SP, it is possible to cut the underline coma flare due to the off-axis light flux generated largely at the telephoto end, and it is possible to obtain better optical performance.

実施例１乃至３は４群ズームレンズである。４群ズームレンズは物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、を有する。ズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１が不動で、第１レンズ群Ｌ１、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３が矢印で示す軌跡で移動する。   The first to third embodiments are four-unit zoom lenses. The fourth lens group zoom lens includes a first lens group L1 of negative refractive power, a second lens group L2 of positive refractive power, a third lens group L3 of negative refractive power, and positive lenses disposed in order from the object side to the image side And a fourth lens unit L4 having a refractive power of During zooming, the first lens unit L1 does not move, and the first lens unit L1, the second lens unit L2, and the third lens unit L3 move along a locus indicated by an arrow.

実施例４、５は５群ズームレンズである。５群ズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を有する。ズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１が不動で、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４、第５レンズ群Ｌ５が矢印で示す軌跡で移動する。   The fourth and fifth embodiments are five-unit zoom lenses. The five-unit zoom lens comprises a first lens unit L1 of negative refractive power, a second lens unit L2 of positive refractive power, and a third lens unit L3, of negative refractive power, disposed in order from the object side to the image side It has a fourth lens unit L4 of positive refractive power and a fifth lens unit L5 of negative refractive power. During zooming, the first lens unit L1 does not move, and the second lens unit L2, the third lens unit L3, the fourth lens unit L4, and the fifth lens unit L5 move along a locus indicated by an arrow.

フォーカシングに関しては、第３レンズ群Ｌ３又は第４レンズ群Ｌ４が担っている。フォーカシングに関しては、実施例１、２、４、５では第３レンズ群Ｌ３が光軸上を移動することで行う。望遠端において無限遠から近距離へフォーカスを行う場合には、レンズ断面図中の矢印３ｃに示すように、第３レンズ群Ｌ３を像側に繰り込むことによって行っている。   The third lens unit L3 or the fourth lens unit L4 is responsible for focusing. Focusing is performed by moving the third lens unit L3 on the optical axis in the first, second, fourth, and fifth embodiments. When focusing from infinity to near distance at the telephoto end, as shown by an arrow 3c in the lens sectional view, the third lens unit L3 is moved to the image side.

図中の曲線３ａは、無限遠にフォーカスしているときの、広角端から望遠端へのズーミングに伴う像面変動を補正するための移動軌跡を示す。曲線３ｂは近距離にフォーカスしているときの、広角端から望遠端へのズーミングに伴う像面の変動を補正するための移動軌跡を示す。   A curved line 3a in the drawing shows a movement locus for correcting an image plane fluctuation accompanying zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing at infinity. A curve 3 b indicates a movement locus for correcting the fluctuation of the image plane accompanying the zooming from the wide angle end to the telephoto end when focusing at a short distance.

実施例３では、第４レンズ群Ｌ４を移動させて変倍に伴う像面変動を補正すると共に、フォーカシングを行っている。第４レンズ群Ｌ４に関する実線の曲線４ａと点線の曲線４ｂは各々無限遠と近距離にフォーカスしているときの変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡である。また無限遠から近距離へフォーカスは、矢印４Ｃに示す如く第４レンズ群Ｌ４を前方へ繰り出すことで行っている。フォーカシングは第３レンズ群Ｌ３又は第４レンズ群Ｌ４ではなく、第２レンズ群Ｌ２の全てのレンズ、もしくは一部のレンズを光軸上に移動させて行ってもよい。   In the third embodiment, the fourth lens unit L4 is moved to correct the image plane variation accompanying the magnification change and to perform focusing. A curve 4a of a solid line and a curve 4b of a dotted line related to the fourth lens unit L4 are movement trajectories for correcting image plane fluctuation accompanying zooming when focusing at infinity and near distance, respectively. Further, focusing from infinity to short distance is performed by moving the fourth lens unit L4 forward as shown by an arrow 4C. Focusing may be performed by moving all or some of the lenses of the second lens unit L2 on the optical axis, instead of the third lens unit L3 or the fourth lens unit L4.

ズーミングにおける各レンズ群の移動方法に関し、実施例１の４群ズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端におけるレンズ断面図である図１４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を用いて説明する。広角端から望遠端へのズーミングに際して、第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４は矢印に示すようにそれぞれ独立に移動している。   14A, 14B, and 14C, which are lens cross-sectional views at the wide-angle end, the middle zoom position, and the telephoto end of the four-unit zoom lens system according to Embodiment 1. Explain. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens unit L2, the third lens unit L3, and the fourth lens unit L4 move independently as shown by the arrows.

具体的には、第２レンズ群Ｌ２は像側から物体側へ単調移動し変倍している。それと同時に第３レンズ群Ｌ３は物体側へ凸状となる移動する。即ち物体側へ移動した後に像側へ移動する。第４レンズ群Ｌ４は少なくとも変曲点を１以上持つような軌跡で移動している。このような各レンズ群の移動軌跡を形成するために、広角端においては第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４の各々のレンズ群の間隔のレンズ群を適正に確保し高ズーム比化を容易にしている。また第１レンズ群Ｌ１を負の屈折力とし、広画角化を容易にしている。   Specifically, the second lens unit L2 monotonously moves from the image side to the object side for zooming. At the same time, the third lens unit L3 moves to be convex toward the object side. That is, after moving to the object side, it moves to the image side. The fourth lens unit L4 moves along a locus having at least one inflection point. In order to form such a movement locus of each lens group, at the wide angle end, the lens groups of the distance between the respective lens groups of the second lens group L2, the third lens group L3 and the fourth lens group L4 are properly secured. Make it easy to achieve a high zoom ratio. Further, the first lens unit L1 has a negative refractive power to facilitate widening of the angle of view.

広画角系のズームレンズの第１レンズ群Ｌ１は有効径が大きくなるため重量が大きくなり、ズーミングに際して迅速な追従が困難となる。各実施例ではズーミングに際して重量が軽い第２レンズ群Ｌ２以降のレンズを駆動させることで、迅速なズーミングが容易な構成としている。   The first lens unit L1 of the wide angle of view zoom lens system has a large effective diameter and therefore has a large weight, making it difficult to quickly follow during zooming. In each embodiment, quick zooming is facilitated by driving the lenses of the second lens unit L2 and thereafter which are light in weight at the time of zooming.

撮像素子の大型化へ対応しつつも、フォーカシングによる光学性能の変動を軽減し、かつズーミングに際して撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減することが重要になってくる。そのため各実施例においては第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４の構成や、屈折力、また望遠端における第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４との間隔を規定している。   It is important to reduce fluctuations in the optical performance due to focusing while reducing the fluctuations in the incident angle of the off-axis ray to the imaging element during zooming, while coping with the increase in size of the imaging element. Therefore, in each embodiment, the configuration of the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4, the refractive power, and the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end are defined.

この他、フォーカシングによる光学性能の変動を軽減し、ズーミングに際し撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減している。そのため、前述の如く各レンズ群を構成している。   In addition, the fluctuation of the optical performance due to focusing is reduced, and the fluctuation of the incident angle of the off-axis ray to the imaging device is reduced during zooming. Therefore, each lens group is configured as described above.

そして、第３レンズ群Ｌ３は、単一の光学素子から成る。なお、ここでの単一の光学素子は、単一のレンズだけでなく、複数のレンズが接合されてなる接合レンズを含む。第４レンズ群Ｌ４は、間隔を空けて配置された複数のレンズを有する。第３レンズ群Ｌ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｌ４の焦点距離をｆ４、望遠端における第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４との間隔をＬ３４ｔとする。このとき、
０．８＜ｆ３／ｆ４＜３．０ ・・・（１）
２．５＜｜ｆ３／Ｌ３４ｔ｜＜５．０ ・・・（２）
なる条件式を満足する。 The third lens unit L3 is composed of a single optical element. The single optical element here includes not only a single lens but also a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented. The fourth lens unit L4 has a plurality of lenses arranged at intervals. The focal length of the third lens unit L3 is f3, the focal length of the fourth lens unit L4 is f4, and the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end is L34t. At this time,
0.8 <f3 / f4 <3.0 (1)
2.5 <| f3 / L34t | <5.0 (2)
Satisfy the following conditional expression.

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。   Next, technical meanings of the above-mentioned conditional expressions will be described.

条件式（１）は、第３レンズ群Ｌ３の屈折力と第４レンズ群Ｌ４の屈折力の比を規定している。条件式（１）はフォーカシングによる光学性能の変動を軽減するためのものである。条件式（１）の上限を超えて、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力が強くなると、第４レンズ群Ｌ４による軸外光線の角度変化が大きくなり、ズーミングに際し軸外光線の撮像素子への軸外光線の入射角の変動が増大するため好ましくない。   The conditional expression (1) defines the ratio of the refractive power of the third lens unit L3 to the refractive power of the fourth lens unit L4. Conditional expression (1) is for reducing fluctuations in optical performance due to focusing. When the positive refractive power of the fourth lens unit L4 increases beyond the upper limit of the conditional expression (1), the angle change of the off-axis light by the fourth lens unit L4 increases, and an imaging element of the off-axis light is enlarged during zooming. This is not preferable because the fluctuation of the incident angle of the off-axis ray of

条件式（１）の下限を超えて、第３レンズ群Ｌ３の負の屈折力が強くなると（負の屈折力の絶対値が大きくなると）、フォーカシングに際して光学性能の変動が増大し、特に広角端における像面湾曲や非点収差の変動が大きくなるため好ましくない。   If the negative refractive power of the third lens unit L3 becomes strong (if the absolute value of the negative refractive power becomes large) beyond the lower limit of the conditional expression (1), the fluctuation of the optical performance during focusing increases, especially at the wide angle end This is not preferable because the fluctuation of curvature of field and astigmatism at the time of

条件式（２）は第３レンズ群Ｌ３の負の屈折力と、望遠端における第３レンズ群Ｌ３から第４レンズ群Ｌ４の間隔との比を規定している。条件式（２）は大型の撮像素子へ対応するためのものである。全系の焦点距離が長くなる望遠端において、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３により軸外光束の光線を発散させることで光線の入射高さを効率良く高くし、大型の撮像素子へ対応している。   Conditional expression (2) defines the ratio of the negative refractive power of the third lens unit L3 to the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end. Conditional expression (2) is for dealing with a large image pickup device. At the telephoto end where the focal length of the entire system is long, the incident height of light is efficiently increased by diverging the light of off-axis light with the third lens unit L3 of negative refractive power, and it corresponds to a large image pickup device doing.

条件式（２）の上限を超えて、望遠端における第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４との間隔が狭くなると、第３レンズ群Ｌ３による軸外光束の光線の入射高さを高くする効果が不足するため好ましくない。条件式（２）の下限を超えて、第３レンズ群Ｌ３の負の屈折力が強くなると、像高を高くする（撮像面を大きくする）ことは容易となるが、広角端においてフォーカシングによる像面湾曲や非点収差の変動が大きくなるので好ましくない。   When the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end becomes narrow beyond the upper limit of the conditional expression (2), the incident height of the off-axis light beam by the third lens unit L3 is increased. It is not preferable because the effect is insufficient. If the negative refractive power of the third lens unit L3 becomes strong beyond the lower limit of the conditional expression (2), it is easy to increase the image height (increase the imaging surface), but the image by focusing at the wide angle end This is not preferable because the variation of surface curvature and astigmatism increases.

各実施例において、好ましくは条件式（１）、（２）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。   In each embodiment, preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1) and (2) are set as follows.

１．０＜ｆ３／ｆ４＜２．５ ・・・（１ａ）
２．８＜｜ｆ３／Ｌ３４ｔ｜＜４．５ ・・・（２ａ） 1.0 <f3 / f4 <2.5 (1a)
2.8 <| f3 / L34t | <4.5 (2a)

更に好ましくは、条件式（１ａ）、（２ａ）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
１．１＜ｆ３／ｆ４＜２．２ ・・・（１ｂ）
３．０＜｜ｆ３／Ｌ３４ｔ｜＜４．２ ・・・（２ｂ） More preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1a) and (2a) may be set as follows.
1.1 <f3 / f4 <2.2 (1b)
3.0 <| f3 / L34t | <4.2 (2b)

以上の構成とすることにより、撮像素子の大型化へ対応しつつも、フォーカシングによる光学性能の変動を軽減し、ズーミングに際し撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減したズームレンズを得ている。   By adopting the above-described configuration, it is possible to obtain a zoom lens in which the fluctuation of the optical performance due to focusing is reduced while the fluctuation of the incident angle of the off-axis ray to the imaging element is reduced during zooming. ing.

また各実施例において、第４レンズ群Ｌ４は、２枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズを有している。第４レンズ群Ｌ４の最も物体側のレンズ面は、物体側に凸形状である。第４レンズ群Ｌ４内の間隔を空けて配置されたレンズの物体側のレンズ４ａの像側のレンズ面Ｒ４ａは像側に凹形状で、像側のレンズ４ｂの物体側のレンズ面Ｒ４ｂは物体側に凸形状である。レンズ面Ｒ４ａの曲率半径の絶対値はレンズ面Ｒ４ｂの曲率半径の絶対値よりも小さい。   In each embodiment, the fourth lens unit L4 includes two or more positive lenses and one or more negative lenses. The most object side lens surface of the fourth lens unit L4 is convex toward the object side. The lens surface R4a on the image side of the lens 4a on the object side of the lens arranged at an interval in the fourth lens unit L4 is concave toward the image side, and the lens surface R4b on the object side of the lens 4b on the image side is an object It is convex on the side. The absolute value of the radius of curvature of the lens surface R4a is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the lens surface R4b.

正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４は、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３により発散された軸外光束を収斂し、撮像素子面上で好適に集光し、結像するよう光線を導く役割を担っている。すなわち、各実施例のズームレンズでは軸外光束の収差を好適に補正するためには、第４レンズ群Ｌ４のレンズ構成が重要となる。   The fourth lens unit L4 having a positive refractive power converges the off-axis light beam diverged by the third lens unit L3 having a negative refractive power, suitably condenses the light beam on the imaging device surface, and forms a light beam for imaging. It plays a leading role. That is, in the zoom lens of each embodiment, the lens configuration of the fourth lens unit L4 is important in order to suitably correct the aberration of the off-axis light beam.

そこで、第４レンズ群Ｌ４を２枚以上の正レンズと、１枚以上の負レンズを有する複数枚のレンズで構成し、主に非点収差や色収差等の諸収差を好適に補正している。また、第３レンズ群Ｌ３により発散された軸外光束の、撮像素子面への入射角度を制御しやすくするために、第４レンズ群Ｌ４の最も物体側のレンズ面を、物体側に凸面としている。   Therefore, the fourth lens unit L4 is composed of a plurality of lenses having two or more positive lenses and one or more negative lenses, and mainly corrects various aberrations such as astigmatism and chromatic aberration. . Also, in order to facilitate control of the incident angle of the off-axis light flux diverged by the third lens unit L3 on the image pickup device surface, the lens surface on the most object side of the fourth lens unit L4 is convex on the object side. There is.

さらに、第４レンズ群Ｌ４のレンズ群内に形成される間隔の物体側と像側のレンズ面より空気レンズの形状として、物体側のレンズ面は像側に凹形状とし、像側のレンズ面は物体側に凸形状としている。そして物体側のレンズ面の曲率半径の絶対値は、像側のレンズ面の曲率半径の絶対値よりも小さくしている。   Furthermore, the lens surface on the object side has a concave shape on the image side, and the lens surface on the image side has an air lens shape from the lens surfaces on the object side and the image side of the space formed in the lens unit of the fourth lens unit L4. Has a convex shape on the object side. The absolute value of the radius of curvature of the lens surface on the object side is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the lens surface on the image side.

このように構成することで、第４レンズ群Ｌ４のレンズ群内に、物体側に凸面を向けた、メニスカス形状の空気レンズを形成している。このような形状の空気レンズを第４レンズ群Ｌ４内に形成することにより、軸外光束による非点収差やコマ収差を好適に補正しつつ、ズーミングに際し撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減している。   With such a configuration, a meniscus air lens having a convex surface facing the object side is formed in the lens unit of the fourth lens unit L4. By forming an air lens of such a shape in the fourth lens unit L4, it is possible to properly correct astigmatism and coma aberration due to off-axis light flux, and to adjust the incident angle of off-axis light to the imaging element during zooming. It is reducing the fluctuation.

広角端から望遠端へのズーミングに際し、第３レンズ群Ｌ３は物体側へ凸形状となる軌跡で移動し、広角端に比べて望遠端で物体側に位置する。第２レンズ群Ｌ２は、広角端から望遠端へのズーミングに際し、像側から物体側へ移動している。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens unit L3 moves along a locus that is convex toward the object side, and is positioned closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end. The second lens unit L2 moves from the image side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

そこで、第２レンズ群Ｌ２が像側から物体側へ移動することで生まれる空間を利用して、第３レンズ群Ｌ３を物体側に凸状となる軌跡を描いて移動させることで、光学系内の空間を有効利用し、レンズ全長の短縮化を図っている。また、第３レンズ群Ｌ３は、広角端に比べて望遠端で物体側に位置するように移動する。このように移動することで、全系の焦点距離が長くなる望遠端において、負の屈折力の第３レンズ群Ｌ３により軸外光束の光線を発散させることで効率良く光線の入射高さを高くし、大型の撮像素子へ対応している。   Therefore, by using a space created by the second lens unit L2 moving from the image side to the object side, the third lens unit L3 is moved by drawing a locus that is convex toward the object side, thereby moving the inside of the optical system. The space of the lens is effectively used to shorten the overall lens length. Further, the third lens unit L3 moves so as to be positioned closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end. By moving in this manner, at the telephoto end where the focal length of the entire system becomes long, the third lens unit L3 of negative refracting power diverges the rays of the off-axis light beam to efficiently increase the incident height of the rays. Corresponds to a large image pickup device.

第２レンズ群Ｌ２は、非球面を含み、最も物体側に正レンズを有する。第２レンズ群Ｌ２は、間隔を空けて配置された複数のレンズを有する。第２レンズ群Ｌ２内の間隔を空けて配置されたレンズの物体側のレンズ２ａの像側のレンズ面Ｒ２ａは像側に凹形状で、像側のレンズ２ｂの物体側のレンズ面Ｒ２ｂは物体側に凸形状である。レンズ面Ｒ２ａの曲率半径の絶対値は前記レンズ面Ｒ２ｂの曲率半径の絶対値よりも小さい。   The second lens unit L2 includes an aspheric surface, and has a positive lens on the most object side. The second lens unit L2 has a plurality of lenses arranged at intervals. The lens surface R2a on the image side of the lens 2a on the object side of the lens disposed at an interval in the second lens unit L2 is concave toward the image side, and the lens surface R2b on the object side of the lens 2b on the image side is an object It is convex on the side. The absolute value of the radius of curvature of the lens surface R2a is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the lens surface R2b.

このように構成することで、第２レンズ群Ｌ２内に、物体側に凸面を向けた、メニスカス形状の空気レンズを形成している。正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２は、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１によって発散された軸上光束を収斂し、第３レンズ群Ｌ３に収斂光束を入射している。   By this configuration, a meniscus-shaped air lens having a convex surface facing the object side is formed in the second lens unit L2. The second lens unit L2 of positive refractive power converges the on-axis light beam diverged by the first lens unit L1 of negative refractive power, and the convergent light beam is incident on the third lens unit L3.

第２レンズ群Ｌ２の非球面を含み、最も物体側に正レンズを備えることで、軸上光束を収斂する際の球面収差を好適に補正している。さらに、第２レンズ群Ｌ２内に、前述した形状の空気レンズを形成することで、像面湾曲や非点収差を好適に補正している。また各実施例において好ましくは次の条件式のうち一つ以上を満足するのが良い。   By including the aspheric surface of the second lens unit L2 and providing a positive lens on the most object side, the spherical aberration at the time of converging the on-axis light beam is suitably corrected. Further, by forming an air lens having the above-described shape in the second lens unit L2, curvature of field and astigmatism are suitably corrected. In each embodiment, preferably, at least one of the following conditional expressions is satisfied.

第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とする。第４レンズ群Ｌ４の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離（レンズ群厚）をＤ４とする。第１レンズ群Ｌ１の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離（レンズ群厚）をＤ１とする。   The focal length of the first lens unit L1 is f1. A distance (lens group thickness) from the lens surface closest to the object side of the fourth lens unit L4 to the lens surface closest to the image side is D4. A distance (lens group thickness) from the lens surface closest to the object side of the first lens unit L1 to the lens surface closest to the image side is D1.

このとき、次の条件式のうち一つ以上を満足することが望ましい。
１．５＜ｆ４／Ｌ３４ｔ＜５．０ ・・・（３）
１．５＜ｆ３／ｆ１＜３．０ ・・・（４）
１．０＜｜ｆ４／ｆ１｜＜２．０ ・・・（５）
２．０＜ｆ４／Ｄ４＜４．０ ・・・（６）
１．０＜｜ｆ１／Ｄ１｜＜２．０ ・・・（７） At this time, it is desirable that one or more of the following conditional expressions be satisfied.
1.5 <f4 / L34t <5.0 (3)
1.5 <f3 / f1 <3.0 (4)
1.0 <| f4 / f1 | <2.0 (5)
2.0 <f4 / D4 <4.0 (6)
1.0 <| f1 / D1 | <2.0 (7)

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。   Next, technical meanings of the above-mentioned conditional expressions will be described.

条件式（３）は、第４レンズ群Ｌ４の屈折力と、望遠端における第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４の間隔との比を規定する。条件式（３）は大型の撮像素子へ対応しつつ、軸外光束の撮像素子面への入射角の変動を軽減するためのものである。条件式（３）の上限を超えて、望遠端における第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４との間隔が狭くなると、第３レンズ群Ｌ３による軸外光束の光線の入射高さを高くする効果が充分に得られなくなるので好ましくない。   Conditional expression (3) defines the ratio of the refractive power of the fourth lens unit L4 to the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end. The conditional expression (3) is for reducing the fluctuation of the incident angle of the off-axis light flux to the image pickup element surface while corresponding to the large image pickup element. If the distance between the third lens unit L3 and the fourth lens unit L4 at the telephoto end becomes narrow beyond the upper limit of the conditional expression (3), the incident height of the off-axis light beam by the third lens unit L3 is increased. It is not preferable because the effect can not be obtained sufficiently.

条件式（３）の下限を超えて、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力が強くなると、第４レンズ群Ｌ４による軸外光線の角度変化が大きくなり、ズーミングに際し撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減するのが困難になる。   If the positive refractive power of the fourth lens unit L4 becomes strong beyond the lower limit of the conditional expression (3), the angle change of the off-axis light by the fourth lens unit L4 becomes large, and the off-axis light to the imaging device during zooming It becomes difficult to reduce the variation of the incident angle of

条件式（４）は、第３レンズ群Ｌ３の屈折力と第１レンズ群Ｌ１の屈折力との比を規定している。条件式（４）の上限を超えて、第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力が強くなりすぎると、広角端における歪曲収差や像面湾曲が補正不足となるため好ましくない。条件式（４）の下限を超えて、第３レンズ群Ｌ３の負の屈折力が過剰に強くなりすぎると、フォーカシングによる光学性能の変動、特に広角端における像面湾曲や非点収差の変動が大きくなるため好ましくない。   Conditional expression (4) defines the ratio of the refractive power of the third lens unit L3 to the refractive power of the first lens unit L1. If the negative refractive power of the first lens unit L1 becomes too strong beyond the upper limit of the conditional expression (4), distortion and curvature of field at the wide-angle end become insufficiently corrected. If the negative refractive power of the third lens unit L3 becomes too strong beyond the lower limit of conditional expression (4), fluctuations in optical performance due to focusing, in particular, fluctuations in field curvature and astigmatism at the wide-angle end Unfavorably because it becomes large.

条件式（５）は、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力と第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力との比を規定している。条件式（５）の上限を超えて、第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力が強くなりすぎると、広角端における歪曲収差や像面湾曲が補正不足となるため好ましくない。条件式（５）の下限を超えて、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力が強くなりすぎると、第４レンズ群Ｌ４による軸外光線の角度変化が大きくなり、ズーミングに際し撮像素子への軸外光線の入射角の変動を軽減するのが困難になる。   Conditional expression (5) defines the ratio of the positive refractive power of the fourth lens unit L4 to the negative refractive power of the first lens unit L1. If the negative refractive power of the first lens unit L1 becomes too strong beyond the upper limit of the conditional expression (5), it is not preferable because distortion and curvature of field at the wide angle end become insufficiently corrected. If the positive refractive power of the fourth lens unit L4 becomes too strong beyond the lower limit of the conditional expression (5), the angle change of the off-axis ray by the fourth lens unit L4 becomes large, and the axis to the imaging device during zooming It becomes difficult to reduce the variation of the incident angle of the external ray.

条件式（６）は、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力と第４レンズ群Ｌ４の光軸方向のレンズ群厚との比を規定している。条件式（６）の上限を超えて、第４レンズ群Ｌ４の正の屈折力が弱くなりすぎると、第３レンズ群Ｌ３により発散された軸外光束の、撮像素子面への入射角度の制御が困難となり、好ましくない。条件式（６）の下限を超えて、第４レンズ群Ｌ４の光軸方向のレンズ群厚が長くなりすぎると、レンズ全長の短縮が困難となる。   Conditional expression (6) defines the ratio of the positive refractive power of the fourth lens unit L4 to the lens unit thickness in the optical axis direction of the fourth lens unit L4. If the positive refractive power of the fourth lens unit L4 becomes too weak beyond the upper limit of the conditional expression (6), the control of the incident angle of the off-axis light flux diverged by the third lens unit L3 to the image sensor surface Is difficult and undesirable. If the lens unit thickness of the fourth lens unit L4 in the optical axis direction becomes too long beyond the lower limit of the conditional expression (6), it becomes difficult to shorten the total lens length.

条件式（７）は、第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力と第１レンズ群Ｌ１の光軸方向のレンズ群厚との比を規定している。条件式（７）の上限を超えて、第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力が弱くなると（負の屈折力の絶対値が小さくなると）、広角端において広い撮像画角を確保することが困難となる。条件式（７）の下限を超えて、第１レンズ群Ｌ１の光軸方向のレンズ群厚が長くなると、レンズ全長の短縮が困難となるとともに、全系の最も物体側のレンズの有効径が大きくなり、全系が大型化してくる。   Conditional expression (7) defines the ratio of the negative refractive power of the first lens unit L1 to the lens unit thickness in the optical axis direction of the first lens unit L1. If the negative refractive power of the first lens unit L1 becomes weak (if the absolute value of the negative refractive power decreases) beyond the upper limit of conditional expression (7), it is difficult to secure a wide imaging angle of view at the wide-angle end It becomes. When the lens group thickness in the optical axis direction of the first lens unit L1 increases beyond the lower limit of the conditional expression (7), it becomes difficult to shorten the overall lens length, and the effective diameter of the lens on the most object side of the entire system becomes It becomes bigger and the whole system gets bigger.

尚、各実施例において、収差補正上、更に好ましくは、条件式（３）乃至（７）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。   In each embodiment, in view of aberration correction, it is more preferable to set the numerical ranges of the conditional expressions (3) to (7) as follows.

１．７＜ｆ４／Ｌ３４ｔ＜４．０ ・・・（３ａ）
１．７＜ｆ３／ｆ１＜２．８ ・・・（４ａ）
１．１＜｜ｆ４／ｆ１｜＜１．８ ・・・（５ａ）
２．２＜ｆ４／Ｄ４＜３．５ ・・・（６ａ）
１．１＜｜ｆ１／Ｄ１｜＜１．７ ・・・（７ａ） 1.7 <f4 / L34t <4.0 (3a)
1.7 <f3 / f1 <2.8 (4a)
1.1 <| f4 / f1 | <1.8 (5a)
2.2 <f4 / D4 <3.5 (6a)
1.1 <| f1 / D1 | <1.7 (7a)

より更に好ましくは、条件式（３ａ）乃至（７ａ）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
１．９＜ｆ４／Ｌ３４ｔ＜３．２ ・・・（３ｂ）
１．８＜ｆ３／ｆ１＜２．７ ・・・（４ｂ）
１．２＜｜ｆ４／ｆ１｜＜１．７ ・・・（５ｂ）
２．４＜ｆ４／Ｄ４＜３．２ ・・・（６ｂ）
１．２＜｜ｆ１／Ｄ１｜＜１．５ ・・・（７ｂ） Still more preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (3a) to (7a) may be set as follows.
1.9 <f4 / L34t <3.2 ... (3b)
1.8 <f3 / f1 <2.7 (4b)
1.2 <| f4 / f1 | <1.7 (5b)
2.4 <f4 / D4 <3.2 ... (6b)
1.2 <| f1 / D1 | <1.5 (7b)

以下、各実施例のレンズ構成について説明する。
（実施例１）
第１レンズ群Ｌ１は、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズＧ１１、物体側が凹形状の負レンズＧ１２、および物体側が凸面のメニスカス形状の正レンズＧ１３から成っている。ズーミングに際して第１レンズ群は不動である。 The lens configuration of each example will be described below.
Example 1
The first lens unit L1 is composed of a meniscus negative lens G11 convex on the object side, a negative lens G12 concave on the object side, and a meniscus positive lens G13 convex on the object side. During zooming, the first lens unit is stationary.

第２レンズ群Ｌ２は、両面が非球面で両凸形状の正レンズＧ２１、物体側が凸形状の正レンズＧ２２、像側が凹形状の負レンズＧ２３、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズＧ２４、両凸形状の正レンズＧ２５から成っている。正レンズＧ２１の両面を非球面形状とすることにより、球面収差を好適に補正している。正レンズＧ２２と負レンズＧ２３は接合レンズとしている。負レンズＧ２４と正レンズＧ２５は接合レンズとしている。２つの接合レンズにより、ズーミングに際して軸上色収差の変動を好適に補正している。   The second lens unit L2 is a positive lens G21 having both aspheric surfaces and a biconvex shape, a positive lens G22 having a convex shape on the object side, a negative lens G23 having a concave shape on the image side, and a negative lens G24 having a convex surface and a meniscus shape on the object side It consists of a positive lens G25 of convex shape. Spherical aberration is suitably corrected by making both surfaces of the positive lens G21 aspheric. The positive lens G22 and the negative lens G23 are cemented lenses. The negative lens G24 and the positive lens G25 are cemented lenses. The variation of the longitudinal chromatic aberration is suitably corrected during zooming by the two cemented lenses.

負レンズＧ２３（レンズ２ａ）と負レンズＧ２４（レンズ２ｂ）との間には空気間隔が設けられ、凹形状である負レンズＧ２３の像側のレンズ面（Ｒ２ａ）の曲率半径を凸形状である負レンズＧ２４の物体側のレンズ面（Ｒ２ｂ）の曲率半径より小さくする。これによりメニスカス形状の空気レンズを形成している。メニスカス形状の空気レンズを形成することにより、像面湾曲や非点収差を好適に補正している。   An air gap is provided between the negative lens G23 (lens 2a) and the negative lens G24 (lens 2b), and the radius of curvature of the lens surface (R2a) on the image side of the concave negative lens G23 is convex. The radius of curvature of the lens surface (R2b) on the object side of the negative lens G24 is made smaller. This forms a meniscus air lens. By forming a meniscus-shaped air lens, curvature of field and astigmatism are suitably corrected.

第３レンズ群Ｌ３は、両凹形状の負レンズＧ３１から成っている。第３レンズ群Ｌ３はフォーカスレンズ群である。第３レンズ群Ｌ３を、負レンズＧ３１の単一構成要素（光学素子）から成る構成とすることで、フォーカスレンズ群の小型化と軽量化を図っている。また、色収差の補正を考慮して、負レンズＧ３１は低分散性を有する材料を使用している。   The third lens unit L3 is composed of a biconcave negative lens G31. The third lens unit L3 is a focus lens unit. By forming the third lens unit L3 of a single component (optical element) of the negative lens G31, the size and weight of the focus lens unit are reduced. In addition, in consideration of correction of chromatic aberration, the negative lens G31 uses a material having low dispersion.

第４レンズ群Ｌ４は、物体側が凸形状の正レンズＧ４１、像側が凹形状の負レンズＧ４２、両凸形状の正レンズＧ４３から成っている。正レンズＧ４１と負レンズＧ４２は接合レンズとしている。第４レンズ群Ｌ４の最も物体側のレンズ面が凸面となることで、第３レンズ群Ｌ３により発散された軸外光束の、撮像素子面への入射角度を制御しやすくしている。   The fourth lens unit L4 is composed of a positive lens G41 having a convex shape on the object side, a negative lens G42 having a concave shape on the image side, and a positive lens G43 having a double convex shape. The positive lens G41 and the negative lens G42 are cemented lenses. Since the lens surface closest to the object side of the fourth lens unit L4 is a convex surface, it is easy to control the angle of incidence of the off-axis light beam diverged by the third lens unit L3 on the imaging element surface.

負レンズＧ４２と正レンズＧ４３との間には空気間隔が設けられている。負レンズＧ４２（レンズ４ａ）の像側のレンズ面（Ｒ４ａ）の曲率半径を、正レンズＧ４３（レンズ４ｂ）の物体側のレンズ面（Ｒ４ｂ）の曲率半径より小さくすることで、メニスカス形状の空気レンズを形成している。   An air gap is provided between the negative lens G42 and the positive lens G43. By making the curvature radius of the lens surface (R4a) on the image side of the negative lens G42 (lens 4a) smaller than the curvature radius of the lens surface (R4b) on the object side of the positive lens G43 (lens 4b), air of meniscus shape It forms a lens.

メニスカス形状の空気レンズを形成することにより、軸外光束の非点収差やコマ収差を好適に補正しつつ、ズーミングに際し、軸外光束の撮像素子面への入射角の変動を軽減している。   By forming the meniscus-shaped air lens, it is possible to suitably correct astigmatism and coma of the off-axis light beam, and reduce fluctuation of the incident angle of the off-axis light beam to the imaging element surface during zooming.

（実施例２）
実施例２の各レンズ群の構成は、実施例１と同じである。 (Example 2)
The configuration of each lens unit of the second embodiment is the same as that of the first embodiment.

（実施例３）
フォーカスレンズ群は、第４レンズ群Ｌ４である。第４レンズ群Ｌ４から撮像素子面へ入射する光線は、各種の収差が充分に補正され、さらに撮像素子面への入射角度が充分に制御されている。このため、フォーカスレンズ群を第４レンズ群Ｌ４としている。その他の構成は実施例１と同じである。 (Example 3)
The focus lens unit is the fourth lens unit L4. With respect to light rays incident from the fourth lens unit L4 to the image pickup device surface, various aberrations are sufficiently corrected, and the incident angle to the image pickup device surface is sufficiently controlled. For this reason, the focus lens unit is the fourth lens unit L4. The other configuration is the same as that of the first embodiment.

（実施例４）
第２レンズ群Ｌ２は、両レンズ面が非球面形状で両凸形状の正レンズＧ２１、両凸形状の正レンズＧ２２、像側のレンズ面が凹形状の負レンズＧ２３、両凸形状の正レンズＧ２４から成っている。正レンズＧ２１の両面を非球面形状とすることにより、球面収差を好適に補正している。 (Example 4)
The second lens unit L2 includes a positive biconvex lens G21, a biconvex positive lens G22, a biconvex positive lens G22, a negative lens G23 having a concave lens surface on the image side, and a biconvex positive lens It consists of G24. Spherical aberration is suitably corrected by making both surfaces of the positive lens G21 aspheric.

負レンズＧ２３（レンズ２ａ）と正レンズＧ２４（レンズ２ｂ）との間には空気間隔が設けられている。負レンズＧ２３の像側のレンズ面（Ｒ２ａ）の曲率半径を、負レンズＧ２４の物体側のレンズ面（Ｒ２ｂ）の曲率半径より小さくすることで、メニスカス形状の空気レンズを形成している。メニスカス形状の空気レンズを形成することにより、像面湾曲や非点収差を好適に補正している。   An air gap is provided between the negative lens G23 (lens 2a) and the positive lens G24 (lens 2b). The meniscus-shaped air lens is formed by making the radius of curvature of the lens surface (R2a) on the image side of the negative lens G23 smaller than the radius of curvature of the lens surface (R2b) on the object side of the negative lens G24. By forming a meniscus-shaped air lens, curvature of field and astigmatism are suitably corrected.

第３レンズ群Ｌ３は、物体側のレンズ面が凹形状の負レンズＧ３１と正レンズＧ３２とを接合した接合レンズから成っている。接合レンズの単一構成要素（光学素子）から成る構成とすることで、第３レンズ群Ｌ３の小型化と軽量化を図っている。また、接合レンズを用いることにより、第３レンズ群Ｌ３で色収差を好適に補正し、フォーカシングによる色収差の変動を軽減している。   The third lens unit L3 is a cemented lens in which a negative lens G31 and a positive lens G32 having a concave lens surface on the object side are cemented. The third lens unit L3 is reduced in size and weight by adopting a configuration including a single component (optical element) of the cemented lens. Further, by using a cemented lens, the third lens unit L3 suitably corrects the chromatic aberration and reduces the fluctuation of the chromatic aberration due to focusing.

第４レンズ群Ｌ４は両凸形状の正レンズＧ４１、両凹形状の負レンズＧ４２、両凸形状の正レンズＧ４３からなっている。正レンズＧ４１と負レンズＧ４２は接合された接合レンズよりなっている。負レンズＧ４２（レンズ４ａ）と正レンズＧ４３（レンズ４ｂ）との間で空気レンズを形成している。この空気レンズによる効果は実施例１と同じである。   The fourth lens unit L4 is composed of a biconvex positive lens G41, a biconcave negative lens G42, and a biconvex positive lens G43. The positive lens G41 and the negative lens G42 are composed of a cemented cemented lens. An air lens is formed between the negative lens G42 (lens 4a) and the positive lens G43 (lens 4b). The effect of this air lens is the same as that of the first embodiment.

第５レンズ群Ｌ５は、物体側のレンズ面が凹形状の負レンズＧ５１から成っている。負の屈折力の第５レンズ群Ｌ５を配置することにより、第４レンズ群Ｌ４から射出される軸外光束の光線高さを効率良く高くすることで、撮像素子の大型化への対応を図っている。   The fifth lens unit L5 is composed of a negative lens G51 having a concave lens surface on the object side. By arranging the fifth lens unit L5 having a negative refractive power, the height of the off-axis light beam emitted from the fourth lens unit L4 can be efficiently increased to cope with the increase in the size of the imaging device. ing.

（実施例５）
実施例５の各レンズ群の構成は、実施例４と同じである。 (Example 5)
The configuration of each lens unit of the fifth embodiment is the same as that of the fourth embodiment.

次に、図１１は実施例１のズームレンズ１６をドームカバー１５と併せて監視カメラに使用した時の断面図を表している。ドームカバー１５は、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）やポリカーボネート（ＰＣ）等のプラスチック材料により数ミリ程度の厚さで成形されている。これによりドームカバー付きを前提とした撮像装置とするときは、ドームカバーの影響（焦点距離や材質）を考慮した設計とし諸収差の補正を行っても良い。   Next, FIG. 11 shows a cross-sectional view when the zoom lens 16 of Example 1 is used in combination with the dome cover 15 in a surveillance camera. The dome cover 15 is formed of plastic material such as polymethyl methacrylate (PMMA) or polycarbonate (PC) to a thickness of about several millimeters. Thus, when the imaging apparatus is assumed to have a dome cover, various aberrations may be corrected by designing in consideration of the influence of the dome cover (focal length and material).

次に、図１２は実施例１のズームレンズを平板形状の保護カバー１７と併せて監視カメラに使用した時の断面図を表している。   Next, FIG. 12 shows a cross-sectional view when the zoom lens of Embodiment 1 is used in a surveillance camera together with the flat protective cover 17.

次に本発明のズームレンズを撮像光学系として用いた撮像装置（監視カメラ）の実施例を、図１３（Ａ）、（Ｂ）を用いて説明する。図１３（Ａ）において、１１は、監視カメラ本体、１２は、カメラ本体に内蔵され、レンズ部１６によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。   Next, an embodiment of an imaging apparatus (monitoring camera) using the zoom lens of the present invention as an imaging optical system will be described using FIGS. 13 (A) and 13 (B). In FIG. 13A, 11 is a monitoring camera body, 12 is built in the camera body, and is a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives an object image formed by the lens unit 16 It is.

１３は、固体撮像素子１２によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリ部である。１４は、固体撮像素子１２によって光電変換された被写体像を転送するためのネットワークケーブルである。図１３（Ｂ）は、本撮像装置にドーム状のカバー１５を装着し天井に取り付けて使用したときの例である。撮像装置としては監視カメラに限定されることなく、ビデオカメラやデジタルカメラ等においても用いることができる。   Reference numeral 13 denotes a memory unit that records information corresponding to a subject image photoelectrically converted by the solid-state imaging device 12. Reference numeral 14 denotes a network cable for transferring an object image photoelectrically converted by the solid-state imaging device 12. FIG. 13B is an example when the dome-shaped cover 15 is attached to the imaging device and attached to a ceiling for use. The imaging device is not limited to a surveillance camera, and can be used in a video camera, a digital camera, and the like.

以上のように、各実施例によれば撮像素子の大型化へ対応しつつも、フォーカシングによる光学性能の変動の抑制と、変倍に際し発生する撮像素子への軸外光線入射角変動の抑制と、を両立した変倍レンズおよびそれを有する撮像装置を得ることができる。   As described above, according to each embodiment, while responding to the enlargement of the imaging device, suppression of fluctuation of optical performance due to focusing and suppression of fluctuation of off-axis ray incident angle to the imaging device generated upon zooming And an imaging device having the same.

なお各実施例においては以下のような手段構成をとっても良い。
・実施例に示したガラスの形状、枚数に限定されず、適宜変更すること。
・一部のレンズおよびレンズ群を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させ、これにより手ぶれ等の振動に伴う像ブレを補正すること。
・電気的な補正手段により、歪曲収差や色収差などを補正すること。 In each embodiment, the following means may be adopted.
-It is not limited to the shape of the glass shown to the Example, and the number of sheets, Change suitably.
Moving some of the lenses and lens groups so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, thereby correcting image blurring accompanying vibrations such as camera shake.
· Correct distortion, chromatic aberration, etc. by electrical correction means.

例えば、各実施例のズームレンズと、ズームレンズを制御する制御部とを含めた撮像システム（監視カメラシステム）を構成してもよい。この場合、制御部は、ズーミングに際して各レンズ群が上述したように移動するようズームレンズを制御すればよい。   For example, an imaging system (monitoring camera system) including the zoom lens of each embodiment and a control unit that controls the zoom lens may be configured. In this case, the control unit may control the zoom lens so that each lens group moves as described above during zooming.

このとき、制御部がズームレンズと一体的に構成されている必要はなく、制御部をズームレンズとは別体として構成してもよい。例えば、ズームレンズの各レンズを駆動する駆動部に対して遠方に配置された制御部（制御装置）が、ズームレンズを制御するための制御信号（命令）を送る送信部を備える構成を採用してもよい。このような制御部によれば、ズームレンズを遠隔操作することができる。   At this time, the control unit need not be configured integrally with the zoom lens, and the control unit may be configured separately from the zoom lens. For example, a control unit (control device) disposed far from the drive unit that drives each lens of the zoom lens adopts a configuration including a transmission unit that sends a control signal (command) for controlling the zoom lens. May be According to such a control unit, the zoom lens can be remotely operated.

また、ズームレンズを遠隔操作するためのコントローラーやボタンなどの操作部を制御部に設けることで、ユーザーの操作部への入力に応じてズームレンズを制御する構成を採ってもよい。例えば、操作部として拡大ボタン及び縮小ボタンを設け、ユーザーが拡大ボタンを押したらズームレンズの倍率が大きくなる。ユーザーが縮小ボタンを押したらズームレンズの倍率が小さくなるように、制御部からズームレンズの駆動部に信号が送られるように構成すればよい。   In addition, by providing an operation unit such as a controller or a button for remotely operating the zoom lens in the control unit, the zoom lens may be controlled according to an input to the operation unit of the user. For example, an enlargement button and a reduction button are provided as an operation unit, and when the user presses the enlargement button, the magnification of the zoom lens is increased. The controller may be configured to send a signal to the drive unit of the zoom lens so that the magnification of the zoom lens decreases when the user presses the reduction button.

また、撮像システムは、ズームレンズのズームに関する情報（移動状態）を表示する液晶パネルなどの表示部を有していてもよい。ズームレンズのズームに関する情報とは、例えばズーム倍率（ズーム状態）や各レンズ群の移動量（移動状態）である。この場合、表示部に示されるズームレンズのズームに関する情報を見ながら、操作部を介してユーザーがズームレンズを遠隔操作することができる。このとき、例えばタッチパネルなどを採用することで表示部と操作部とを一体化してもよい。   The imaging system may also have a display unit such as a liquid crystal panel that displays information (moving state) regarding the zoom of the zoom lens. The information on the zoom of the zoom lens is, for example, the zoom magnification (zoom state) or the movement amount (movement state) of each lens unit. In this case, the user can remotely operate the zoom lens via the operation unit while viewing information on the zoom lens indicated by the display unit. At this time, for example, the display unit and the operation unit may be integrated by adopting a touch panel or the like.

次に本発明の実施例１乃至５にそれぞれ対応する数値データ１乃至５を示す。各数値データにおいて、ｉは物体側からの光学面の順序を示す。   Next, numerical data 1 to 5 respectively corresponding to the first to fifth embodiments of the present invention are shown. In each numerical data, i indicates the order of optical surfaces from the object side.

ｒｉは第ｉ番目の光学面（第ｉ面）の曲率半径、ｄｉは第ｉ面と第ｉ＋１面との間の間隔、ｎｄｉ、νｄｉはそれぞれｄ線に対する第ｉ番目の光学部材の材料の屈折率、アッベ数を示す。また最も像側の２つの光学面はフェースプレート等のガラス材である。ＢＦ（バックフォーカス）はレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表したものである。レンズ全長はレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカス（ＢＦ）を加えた値である。   ri is the radius of curvature of the ith optical surface (the ith surface), di is the distance between the ith surface and the (i + 1) th surface, ndi and 、 di are the refractions of the material of the ith optical member with respect to the d line Indicates the rate and Abbe number. The two optical surfaces closest to the image are glass materials such as a face plate. BF (back focus) represents the distance from the lens final surface to the paraxial image plane by an air-converted length. The total lens length is a value obtained by adding back focus (BF) to the distance from the lens front surface to the lens final surface.

面番号に付した＊は非球面を意味する。またｋを離心率、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２を非球面係数、面頂点を基準にして光軸からの高さｈの位置における光軸方向の変位をｘとするとき、非球面形状は、
ｘ＝（ｈ2／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｈ／Ｒ）2｝1/2］＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10＋Ａ１２ｈ12
で表される。また「ｅ−ｚ」の表示は「１０-z」を意味する。但しＲは近軸曲率半径である。各数値データにおける上述した条件式との対応を表１に示す。 * Attached to the surface number means an aspheric surface. In addition, assuming that k is eccentricity, A4, A6, A8, A10, and A12 are aspheric coefficients, and x is a displacement in the optical axis direction at a position of height h from the optical axis with respect to the surface vertex, aspheric shape Is
x = (h 2 / R) / [1+ {1- (1 + k) (h / R) 2} 1/2] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10 + A12h 12
Is represented by Moreover, the display of " ez " means "10-z." Where R is a paraxial radius of curvature. Table 1 shows the correspondence with the above-mentioned conditional expressions in each numerical data.

［数値データ１］

単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 206.340 2.00 1.83481 42.7
2 20.274 12.65
3 -36.422 1.50 1.48749 70.2
4 ∞ 0.70
5 60.762 2.50 1.89286 20.4
6 302.776 (可変)
7(絞り) ∞ 0.81
8* 44.891 6.60 1.58313 59.4
9* -47.024 0.81
10 17.758 6.00 1.49700 81.5
11 771.057 1.00 1.51742 52.4
12 15.710 3.45
13 74.624 0.90 1.90366 31.3
14 22.377 5.30 1.49700 81.5
15 -29.313 (可変)
16 -53.205 0.80 1.49700 81.5
17 42.356 (可変)
18 23.122 6.80 1.83481 42.7
19 122.738 1.20 1.68893 31.1
20 16.917 1.79
21 23.562 6.30 1.49700 81.5
22 -57.412 (可変)
23 ∞ 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
像面 ∞
[Numeric data 1]

Unit mm

Surface data surface number rd nd d d
1 206.340 2.00 1.83481 42.7
2 20.274 12.65
3-36.422 1.50 1.48749 70.2
4 0.7 0.70
5 60.762 2.50 1.89286 20.4
6 302.776 (variable)
7 (F-stop) ∞ 0.81
8 * 44.891 6.60 1.58313 59.4
9 *-47.024 0.81
10 17.758 6.00 1.49700 81.5
11 771.057 1.00 1.51742 52.4
12 15.710 3.45
13 74.624 0.90 1.90366 31.3
14 22.377 5.30 1.49700 81.5
15-29.313 (variable)
16 -53.205 0.80 1.49700 81.5
17 42.356 (variable)
18 23.122 6.80 1.83481 42.7
19 122.738 1.20 1.68893 31.1
20 16.917 1.79
21 23.562 6.30 1.49700 81.5
22 -57.412 (variable)
23 1. 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
Image plane ∞

非球面データ
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.78351e-006 A 6=-2.57399e-009 A 8= 6.82474e-011 A10=-4.18054e-013 A12= 1.16584e-015

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.46895e-006 A 6=-5.85355e-009 A 8= 8.33723e-011 A10=-3.80119e-013 A12= 9.88314e-016

各種データ
ズーム比 3.90
広角 中間 望遠
焦点距離 12.16 23.45 47.44
Fナンバー 1.75 2.92 4.09
半画角（度） 41.48 24.63 12.77
像高 10.75 10.75 10.75
レンズ全長 127.97 127.97 127.97
BF 13.60 8.77 9.59

d 6 46.87 24.97 3.07
d15 2.71 11.27 38.58
d17 3.68 21.85 15.61
d22 7.46 2.63 3.45

レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -26.08 19.35
2 7 30.36 24.87
3 16 -47.32 0.80
4 18 39.80 16.09
Aspheric surface data surface 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -6.78351e-006 A 6 = -2.57399e-009 A 8 = 6.82474e-011 A10 = -4.18054e-013 A12 = 1.16584e-015

9th surface
K = 0.00000e + 000A 4 = 4.46895e-006 A 6 =-5.85355e-009 A 8 = 8.33723e-011 A10 = -3.80119e-013 A12 = 9.883 14e-016

Various data zoom ratio 3.90
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 12.16 23.45 47.44
F number 1.75 2.92 4.09
Half angle of view (degrees) 41.48 24.63 12.77
Image height 10.75 10.75 10.75
Lens total length 127.97 127.97 127.97
BF 13.60 8.77 9.59

d 6 46.87 24.97 3.07
d15 2.71 11.27 38.58
d17 3.68 21.85 15.61
d22 7.46 2.63 3.45

Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-26.08 19.35
2 7 30.36 24.87
3 16-47.32 0.80
4 18 39.80 16.09

［数値データ２］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 200.063 2.00 1.83481 42.7
2 21.268 13.17
3 -40.215 1.50 1.48749 70.2
4 682.578 2.46
5 69.659 2.54 1.89286 20.4
6 387.657 (可変)
7(絞り) ∞ 0.71
8* 35.502 5.79 1.58313 59.4
9* -57.306 1.00
10 16.439 5.07 1.48749 70.2
11 45.314 1.00 1.56732 42.8
12 14.436 3.82
13 83.340 1.00 1.90366 31.3
14 23.068 5.64 1.49700 81.5
15 -31.390 (可変)
16 -46.384 1.00 1.49700 81.5
17 75.034 (可変)
18 21.655 4.54 1.83481 42.7
19 66.936 1.20 1.68893 31.1
20 17.040 2.35
21 27.225 5.84 1.49700 81.5
22 -64.216 (可変)
23 ∞ 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
像面 ∞
[Numeric data 2]
Unit mm

Surface data surface number rd nd d d
1 200.063 2.00 1.83481 42.7
2 21.268 13.17
3-40.215 1.50 1.48749 70.2
4 682.578 2.46
5 69.659 2.54 1.89286 20.4
6 387.657 (variable)
7 (F-stop) ∞ 0.71
8 * 35.502 5.79 1.58313 59.4
9 *-57.306 1.00
10 16.439 5.07 1.48749 70.2
11 45.314 1.00 1.56732 42.8
12 14.436 3.82
13 83.340 1.00 1.90366 31.3
14 23.068 5.64 1.49700 81.5
15-31.390 (variable)
16 -46.384 1.00 1.49700 81.5
17 75.034 (variable)
18 21.655 4.54 1.83481 42.7
19 66.936 1.20 1.68893 31.1
20 17.040 2.35
21 27.225 5.84 1.49700 81.5
22 -64.216 (variable)
23 1. 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
Image plane ∞

非球面データ
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.26616e-006 A 6= 8.82597e-009 A 8=-3.76146e-011

第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.29007e-006 A 6= 1.07738e-008 A 8=-4.05256e-011 A10=-9.62820e-014 A12= 4.28769e-016

各種データ
ズーム比 3.90
広角 中間 望遠
焦点距離 12.21 24.27 47.63
Fナンバー 1.75 2.87 4.00
半画角（度） 41.36 23.89 12.72
像高 10.75 10.75 10.75
レンズ全長 130.53 130.53 130.53
BF 15.23 8.78 10.73

d 6 49.00 26.00 3.00
d15 2.94 12.51 42.45
d17 2.73 22.61 13.72
d22 9.09 2.64 4.59

レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -27.42 21.66
2 7 32.28 24.03
3 16 -57.52 1.00
4 18 42.89 13.92
Aspheric surface data surface 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -7.26616e-006 A 6 = 8.82597e-009 A 8 = -3.76146e-011

9th surface
K = 0.00000e + 000A 4 = 3.29007e-006 A 6 = 1.07738e-008 A 8 =-4.05256e-011 A10 =-9.62820e-014 A12 = 4.28769e-016

Various data zoom ratio 3.90
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 12.21 24.27 47.63
F number 1.75 2.87 4.00
Half angle of view (degrees) 41.36 23.89 12.72
Image height 10.75 10.75 10.75
Lens total length 130.53 130.53 130.53
BF 15.23 8.78 10.73

d 6 49.00 26.00 3.00
d15 2.94 12.51 42.45
d17 2.73 22.61 13.72
d22 9.09 2.64 4.59

Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-27.42 21.66
2 7 32.28 24.03
3 16-57.52 1.00
4 18 42.89 13.92

［数値データ３］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 130.772 2.00 1.83481 42.7
2 19.945 13.31
3 -38.918 1.50 1.48749 70.2
4 395.016 0.70
5 58.222 2.50 1.89286 20.4
6 225.656 (可変)
7(絞り) ∞ 1.49
8* 66.349 5.80 1.58313 59.4
9* -44.241 0.81
10 18.717 6.00 1.49700 81.5
11 181.863 1.00 1.51742 52.4
12 17.320 5.32
13 70.897 0.90 1.90366 31.3
14 23.983 5.80 1.49700 81.5
15 -29.976 (可変)
16 -49.057 0.80 1.49700 81.5
17 61.321 (可変)
18 24.244 6.80 1.83481 42.7
19 215.169 1.20 1.68893 31.1
20 17.656 1.73
21 25.470 7.30 1.49700 81.5
22 -65.351 (可変)
23 ∞ 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
像面 ∞
[Numeric data 3]
Unit mm

Surface data surface number rd nd d d
1 130.772 2.00 1.83481 42.7
2 19.945 13.31
3-38.918 1.50 1.48749 70.2
4 395.016 0.70
5 58.222 2.50 1.89286 20.4
6 225.656 (variable)
7 (F-stop) ∞ 1.49
8 * 66.349 5.80 1.58313 59.4
9 * -44.241 0.81
10 18.717 6.00 1.49700 81.5
11 181.863 1.00 1.51742 52.4
12 17.320 5.32
13 70.897 0.90 1.90366 31.3
14 23.983 5.80 1.49700 81.5
15-29.976 (variable)
16-49.057 0.80 1.49700 81.5
17 61.321 (variable)
18 24.244 6.80 1.83481 42.7
19 215.169 1.20 1.68893 31.1
20 17.656 1.73
21 25.470 7.30 1.49700 81.5
22 -65.351 (variable)
23 1. 1.20 1.51633 64.1
24 ∞ 5.35
Image plane ∞

非球面データ
第8面
K = 3.43890e-001 A 4=-9.03806e-006 A 6=-2.30086e-009

第9面
K =-2.45855e-001 A 4= 2.77086e-007 A 6=-1.22769e-008 A 8= 1.35106e-010 A10=-7.26658e-013 A12= 1.49286e-015

各種データ
ズーム比 3.90
広角 中間 望遠
焦点距離 12.00 23.11 46.83
Fナンバー 1.75 2.92 4.09
半画角（度） 41.84 24.94 12.93
像高 10.75 10.75 10.75
レンズ全長 134.50 134.50 134.50
BF 13.99 8.74 8.74

d 6 49.25 26.25 3.25
d15 2.84 11.75 41.36
d17 3.45 22.79 16.18
d22 7.85 2.60 2.60

レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -26.43 20.01
2 7 32.31 27.13
3 16 -54.71 0.80
4 18 43.35 17.03
Aspheric surface data surface 8
K = 3.43890e-001 A 4 = -9.03806e-006 A 6 = -2.30086e-009

9th surface
K = -2.45855e-001 A 4 = 2.77086e-007 A 6 = -1.22769e-008 A 8 = 1.35106e-010 A10 =-7.26658e-013 A12 = 1.49286e-015

Various data zoom ratio 3.90
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 12.00 23.11 46.83
F number 1.75 2.92 4.09
Half angle of view (degrees) 41.84 24.94 12.93
Image height 10.75 10.75 10.75
Lens total length 134.50 134.50 134.50
BF 13.99 8.74 8.74

d 6 49.25 26.25 3.25
d15 2.84 11.75 41.36
d17 3.45 22.79 16.18
d22 7.85 2.60 2.60

Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-26.43 20.01
2 7 32.31 27.13
3 16-54.71 0.80
4 18 43.35 17.03

［数値データ４］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 107.430 2.00 1.83481 42.7
2 20.329 12.15
3 -56.059 1.50 1.48749 70.2
4 99.972 1.25
5 52.095 3.18 1.89286 20.4
6 158.838 (可変)
7(絞り) ∞ 0.70
8* 47.544 6.25 1.58313 59.4
9* -70.350 4.00
10 26.719 4.89 1.49700 81.5
11 -71.207 1.60
12 130.892 0.90 1.90366 31.3
13 21.914 1.79
14 55.244 2.91 1.49700 81.5
15 -39.195 (可変)
16 -33.133 0.80 1.49700 81.5
17 47.935 2.44 1.68893 31.1
18 116.359 (可変)
19 32.660 6.38 1.83481 42.7
20 -60.130 1.20 1.68893 31.1
21 21.586 1.09
22 26.117 5.17 1.49700 81.5
23 -40.854 (可変)
24 -26.074 1.00 1.49700 81.5
25 -110.316 (可変)
26 ∞ 1.20 1.51633 64.1
27 ∞ 4.00
像面 ∞
[Numeric data 4]
Unit mm

Surface data surface number rd nd d d
1 107.430 2.00 1.83481 42.7
2 20.329 12.15
3-56.059 1.50 1.48749 70.2
4 99.972 1.25
5 52.095 3.18 1.89286 20.4
6 158.838 (variable)
7 (F-stop) ∞ 0.70
8 * 47.544 6.25 1.58313 59.4
9 * -70.350 4.00
10 26.719 4.89 1.49700 81.5
11-71.207 1.60
12 130.892 0.90 1.90366 31.3
13 21.914 1.79
14 55.244 2.91 1.49700 81.5
15 -39.195 (variable)
16-33.133 0.80 1.49700 81.5
17 47.935 2.44 1.68893 31.1
18 116.359 (variable)
19 32.660 6.38 1.83481 42.7
20 -60.130 1.20 1.68893 31.1
21 21.586 1.09
22 26.117 5.17 1.49700 81.5
23 -40.854 (variable)
24-26.074 1.00 1.49700 81.5
25 -110.316 (variable)
26 1. 1.20 1.51633 64.1
27 4.00
Image plane ∞

非球面データ
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.66569e-005 A 6=-1.28563e-008 A 8=-5.41482e-010 A10= 3.44305e-012 A12=-1.06396e-014

第9面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.10487e-006 A 6=-1.14451e-008 A 8=-4.37860e-010 A10= 2.76154e-012 A12=-8.14534e-015

各種データ
ズーム比 4.00
広角 中間 望遠
焦点距離 12.35 24.78 49.40
Fナンバー 1.75 2.80 4.30
半画角（度） 41.04 23.46 12.28
像高 10.75 10.75 10.75
レンズ全長 127.93 127.93 127.93
BF 6.29 7.29 7.03

d 6 46.75 24.85 2.95
d15 1.34 12.33 35.03
d18 1.66 19.52 18.99
d23 10.69 2.73 2.73
d25 1.50 2.50 2.24

レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -28.57 20.08
2 7 31.24 23.05
3 16 -58.73 3.24
4 19 37.78 13.84
5 24 -68.97 1.00
Aspheric surface data surface 8
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.66569e-005 A 6 =-1.28563e-008 A 8 = -5.41482e-010 A10 = 3.44305e-012 A12 =-1.06396e-014

9th surface
K = 0.00000e + 000A 4 =-6.10487e-006 A 6 =--1.14451e-008 A 8 =-4.37860e-010 A10 = 2. 76154e-012 A12 =-8.14534e-015

Various data Zoom ratio 4.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 12.35 24.78 49.40
F number 1.75 2.80 4.30
Half angle of view (degrees) 41.04 23.46 12.28
Image height 10.75 10.75 10.75
Lens total length 127.93 127.93 127.93
BF 6.29 7.29 7.03

d 6 46.75 24.85 2.95
d15 1.34 12.33 35.03
d18 1.66 19.52 18.99
d23 10.69 2.73 2.73
d25 1.50 2.50 2.24

Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-28.57 20.08
2 7 31.24 23.05
3 16-58.73 3.24
4 19 37.78 13.84
5 24 -68.97 1.00

［数値データ５］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 112.811 2.00 1.83481 42.7
2 20.099 11.89
3 -62.666 1.50 1.48749 70.2
4 77.366 1.74
5 54.454 2.91 1.89286 20.4
6 205.299 (可変)
7(絞り) ∞ 0.70
8* 43.896 6.53 1.58313 59.4
9* -69.739 4.00
10 26.400 4.70 1.49700 81.5
11 -94.060 1.56
12 228.921 0.90 1.90366 31.3
13 22.739 1.76
14 54.004 3.13 1.49700 81.5
15 -36.481 (可変)
16 -26.173 0.80 1.49700 81.5
17 165.823 2.45 1.68893 31.1
18 -167.600 (可変)
19 38.603 5.05 1.83481 42.7
20 -809.243 1.20 1.68893 31.1
21 22.712 0.63
22 23.639 6.30 1.49700 81.5
23 -28.529 (可変)
24 -22.779 1.00 1.49700 81.5
25 -617.158 (可変)
26 ∞ 1.20 1.51633 64.1
27 ∞ 4.00
像面 ∞
[Numeric data 5]
Unit mm

Surface data surface number rd nd d d
1 112.811 2.00 1.83481 42.7
2 20.099 11.89
3 -62.666 1.50 1.48749 70.2
4 77.366 1.74
5 54.454 2.91 1.89286 20.4
6 205.299 (variable)
7 (F-stop) ∞ 0.70
8 * 43.896 6.53 1.58313 59.4
9 * -69.739 4.00
10 26.400 4.70 1.49700 81.5
11 -94.060 1.56
12 228.921 0.90 1.90366 31.3
13 22.73 1.76
14 54.004 3.13 1.49700 81.5
15-36.481 (variable)
16-26.173 0.80 1.49700 81.5
17 165.823 2.45 1.68893 31.1
18 -167.600 (variable)
19 38.603 5.05 1.83481 42.7
20-809.243 1.20 1.68893 31.1
21 22.712 0.63
22 23.639 6.30 1.49700 81.5
23-28. 529 (variable)
24 -22.779 1.00 1.49700 81.5
25 -617.158 (variable)
26 1. 1.20 1.51633 64.1
27 4.00
Image plane ∞

非球面データ
第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.37943e-005 A 6= 1.52797e-008 A 8=-3.30276e-010 A10= 1.07445e-012 A12=-3.19201e-015

第9面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.46849e-006 A 6= 8.57550e-009 A 8=-1.92760e-010 A10= 2.46482e-013 A12=-9.05382e-016

各種データ
ズーム比 4.00
広角 中間 望遠
焦点距離 12.35 25.22 49.40
Fナンバー 1.75 2.80 4.30
半画角（度） 41.04 23.08 12.28
像高 10.75 10.75 10.75
レンズ全長 129.49 129.49 129.49
BF 9.14 7.29 7.30

d 6 47.29 24.70 2.12
d15 1.32 11.75 37.68
d18 3.04 22.55 17.99
d23 7.96 2.45 3.65
d25 4.35 2.50 2.51

レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -28.22 20.04
2 7 31.77 23.28
3 16 -73.74 3.25
4 19 35.11 13.17
5 24 -47.62 1.00
Aspheric surface data surface 8
K = 0.00000e + 000 A 4 =-1. 37943e-005 A 6 = 1.5 2 797e-008 A 8 =-3. 30276 e-0 0 A 10 = 1.0 7 45 5 e-12 A 12 =-3. 1920 1 e-015

9th surface
K = 0.00000e + 000A 4 =-5.46849e-006 A 6 = 8.57550e-009 A 8 =-1.92760e-010 A10 = 2.46482e-013 A12 =-9.05382e-016

Various data Zoom ratio 4.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 12.35 25.22 49.40
F number 1.75 2.80 4.30
Half angle of view (degrees) 41.04 23.08 12.28
Image height 10.75 10.75 10.75
Total lens length 129.49 129.49 129.49
BF 9.14 7.29 7.30

d 6 47.29 24.70 2.12
d15 1.32 11.75 37.68
d18 3.04 22.55 17.99
d23 7.96 2.45 3.65
d25 4.35 2.50 2.51

Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -28.22 20.04
2 7 31.77 23.28
3 16-73.74 3.25
4 19 35.11 13.17
5 24-47.62 1.00

Ｌ０ ズームレンズ
Ｌ１ 第１レンズ群 Ｌ２ 第２レンズ群 Ｌ３ 第３レンズ群
Ｌ４ 第４レンズ群 Ｌ５ 第５レンズ群 L0 Zoom lens L1 First lens group L2 Second lens group L3 Third lens group L4 Fourth lens group L5 Fifth lens group

Claims (20)

物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群を有し、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第２レンズ群が像側から物体側へ移動し、前記第３レンズ群が移動するズームレンズであって、
広角端に比べて望遠端において、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が狭く、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広く、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の間隔が広く、前記第４レンズ群が像側に位置し、
前記第３レンズ群は、単一の光学素子から成り、
前記第４レンズ群は、間隔を空けて配置された複数のレンズを有し、
前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４、望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔をＬ３４ｔとするとき、
０．８＜ｆ３／ｆ４＜３．０
２．５＜｜ｆ３／Ｌ３４ｔ｜＜５．０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 A first lens group of negative refractive power, a second lens group of positive refractive power, a third lens group of negative refractive power, and a fourth lens group of positive refractive power, arranged in order from the object side to the image side A zoom lens in which the second lens unit moves from the image side to the object side and the third lens unit moves during zooming from the wide-angle end to the telephoto end,
The distance between the first lens group and the second lens group is narrower at the telephoto end than at the wide-angle end, and the distance between the second lens group and the third lens group is wider, and the third lens group and the third lens group are The fourth lens group is positioned on the image side,
The third lens group consists of a single optical element,
The fourth lens group includes a plurality of spaced lenses.
Assuming that the focal length of the third lens group is f3, the focal length of the fourth lens group is f4, and the distance between the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end is L34t,
0.8 <f3 / f4 <3.0
2.5 <| f3 / L34t | <5.0
A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression. 前記第４レンズ群は、２枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the fourth lens group has two or more positive lenses and one or more negative lenses. 前記第４レンズ群の最も物体側のレンズ面は、物体側に凸形状であることを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。   3. The zoom lens according to claim 1, wherein the most object side lens surface of the fourth lens group has a convex shape on the object side. 前記第４レンズ群に含まれる間隔を空けて配置された複数のレンズのうち、物体側のレンズ４ａの像側のレンズ面Ｒ４ａは像側に凹形状で、像側のレンズ４ｂの物体側のレンズ面Ｒ４ｂは物体側に凸形状であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズームレンズ。   Among the plurality of lenses arranged at intervals included in the fourth lens group, the lens surface R4a on the image side of the lens 4a on the object side has a concave shape on the image side, and the object side of the lens 4b on the image side The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the lens surface R4b is convex toward the object side. 前記第４レンズ群に含まれる間隔を空けて配置された複数のレンズのうち、物体側のレンズ４ａの像側のレンズ面Ｒ４ａの曲率半径の絶対値は、像側のレンズ４ｂの物体側のレンズ面Ｒ４ｂの曲率半径の絶対値よりも小さいことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The absolute value of the radius of curvature of the lens surface R4a on the image side of the lens 4a on the object side among the plurality of lenses disposed at intervals in the fourth lens group is the object side of the lens 4b on the image side. The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, which is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the lens surface R4b. 前記第３レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側に凸形状となる軌跡で移動し、広角端に比べて望遠端において物体側に位置することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The third lens group moves in a locus convex toward the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and is positioned closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end. The zoom lens according to any one of 5. 前記第２レンズ群は、非球面を含み、最も物体側に配置された正レンズを有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the second lens group includes an aspheric surface and has a positive lens disposed closest to the object side. 前記第２レンズ群は、間隔を空けて配置された複数のレンズを有することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the second lens group includes a plurality of lenses arranged at intervals. 前記第２レンズ群に含まれる間隔を空けて配置された複数のレンズのうち、物体側のレンズ２ａの像側のレンズ面Ｒ２ａは像側に凹形状で、像側のレンズ２ｂの物体側のレンズ面Ｒ２ｂは物体側に凸形状であることを特徴とする請求項８に記載のズームレンズ。   Among the plurality of lenses arranged at intervals included in the second lens group, the lens surface R2a on the image side of the lens 2a on the object side has a concave shape on the image side, and the object side of the lens 2b on the image side The zoom lens according to claim 8, wherein the lens surface R2b is convex toward the object side. 前記レンズ面Ｒ２ａの曲率半径の絶対値は、前記レンズ面Ｒ２ｂの曲率半径の絶対値よりも小さいことを特徴とする請求項９に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 9, wherein the absolute value of the curvature radius of the lens surface R2a is smaller than the absolute value of the curvature radius of the lens surface R2b. １．５＜ｆ４／Ｌ３４ｔ＜５．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。 1.5 <f4 / L34t <5.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、
１．５＜ｆ３／ｆ１＜３．０
１．０＜｜ｆ４／ｆ１｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the first lens group is f1
1.5 <f3 / f1 <3.0
1.0 <| f4 / f1 | <2.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第４レンズ群において、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離をＤ４とするとき、
２．０＜ｆ４／Ｄ４＜４．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のズームレンズ。 In the fourth lens group, when the distance from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side is D4,
2.0 <f4 / D4 <4.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 12, satisfying the following conditional expression. 前記第１レンズ群において、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離をＤ１、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、
１．０＜｜ｆ１／Ｄ１｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか１項に記載のズームレンズ。 In the first lens group, when the distance from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side is D1, and the focal distance of the first lens group is f1
1.0 <| f1 / D1 | <2.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 13, wherein the following conditional expression is satisfied. 前記第４レンズ群の像側に隣接して配置された負の屈折力の第５レンズ群を有することを特徴とする請求項１乃至１４のいずれか１項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 14, further comprising a fifth lens unit of negative refractive power disposed adjacent to the image side of the fourth lens unit. 請求項１乃至１５のいずれか１項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された像を受光する撮像素子を有していることを特徴とする撮像装置。   An image pickup apparatus comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 15; and an image pickup element for receiving an image formed by the zoom lens. 請求項１乃至１５のいずれか１項に記載のズームレンズと、ズーミングに際して前記ズームレンズを制御する制御部を有することを特徴とする撮像システム。   An imaging system comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 15; and a control unit configured to control the zoom lens during zooming. 前記制御部は、前記ズームレンズとは別体として構成されており、前記ズームレンズを制御するための制御信号を送信する送信部を有することを特徴とする請求項１７に記載の撮像システム。   The imaging system according to claim 17, wherein the control unit is configured as a separate body from the zoom lens, and includes a transmission unit that transmits a control signal for controlling the zoom lens. 前記制御部は、前記ズームレンズとは別体として構成されており、前記ズームレンズを操作するための操作部を有することを特徴とする請求項１７または１８に記載の撮像システム 。   The imaging system according to claim 17, wherein the control unit is configured separately from the zoom lens, and includes an operation unit for operating the zoom lens. 前記ズームレンズのズームに関する情報を表示する表示部を有することを特徴とする請求項１７乃至１９のいずれか１項に記載の撮像システム。 The image pickup system according to any one of claims 17 to 19, further comprising a display unit for displaying information on the zoom of the zoom lens.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7479924B2 (en) 2020-05-14 2024-05-09 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging device
JP7504466B2 (en) 2021-02-18 2024-06-24 株式会社シグマ Zoom Lens

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001215411A (en) * 2000-02-03 2001-08-10 Kyocera Corp Projection zoom lens for dlp
JP2005115309A (en) * 2003-09-18 2005-04-28 Nagano Kogaku Kenkyusho:Kk Imaging lens
JP2007212847A (en) * 2006-02-10 2007-08-23 Sony Corp Zoom lens and imaging apparatus
JP2010160275A (en) * 2009-01-07 2010-07-22 Panasonic Corp Zoom lens system, imaging device and camera
US20150015956A1 (en) * 2013-07-09 2015-01-15 Samsung Electronics Co., Ltd. Zoom lens and electronic device including the same
WO2016203819A1 (en) * 2015-06-17 2016-12-22 オリンパス株式会社 Zoom lens and imaging device comprising same
JP2017107067A (en) * 2015-12-09 2017-06-15 株式会社ニコン Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001215411A (en) * 2000-02-03 2001-08-10 Kyocera Corp Projection zoom lens for dlp
JP2005115309A (en) * 2003-09-18 2005-04-28 Nagano Kogaku Kenkyusho:Kk Imaging lens
JP2007212847A (en) * 2006-02-10 2007-08-23 Sony Corp Zoom lens and imaging apparatus
JP2010160275A (en) * 2009-01-07 2010-07-22 Panasonic Corp Zoom lens system, imaging device and camera
US20150015956A1 (en) * 2013-07-09 2015-01-15 Samsung Electronics Co., Ltd. Zoom lens and electronic device including the same
WO2016203819A1 (en) * 2015-06-17 2016-12-22 オリンパス株式会社 Zoom lens and imaging device comprising same
JP2017107067A (en) * 2015-12-09 2017-06-15 株式会社ニコン Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7479924B2 (en) 2020-05-14 2024-05-09 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging device
JP7504466B2 (en) 2021-02-18 2024-06-24 株式会社シグマ Zoom Lens

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