JP2019115157A - Stator for motor, motor, and rotary compressor - Google Patents

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正昭 竹澤
Masaaki Takezawa
正昭 竹澤
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Abstract

To provide a stator for a motor capable of largely reducing a compression stress generated in a stator core even when strongly shrink-fitted by a casing.SOLUTION: A stator 110 for a motor according to the present invention is provided with: a stator core 120, and a coil 130 wound around a tooth 122 of the stator core, and is further provided with a groove 123 recessed inside in the radial direction from an outer peripheral surface 121B of a yoke of the stator core. The dimension, form, positional relation, and the like of a bottom wall 123A and a side wall 123B of the groove 123 are suitably set up so that a compression stress in the stator core generated by being shrink-fitted in a cylindrical casing 30 is effectively reduced.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、電動機用ステータ、電動機、及び回転圧縮機に関する。   The present invention relates to a stator for a motor, a motor, and a rotary compressor.

従来から、例えば空調機器用の圧縮機として、特許文献１に開示されるような回転圧縮機が用いられている。回転圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮機構と、圧縮機構とシャフト等で接続され、圧縮機構の回転要素を回動するための電動機と、圧縮機構及び電動機を密閉的に収容する筒型ケーシングとを備える。更に、回転圧縮機は、圧縮前の冷媒を導入する冷媒導入管と、回転圧縮機で圧縮された冷媒を吐出する冷媒吐出管とを備える。   BACKGROUND ART Conventionally, as a compressor for an air conditioner, for example, a rotary compressor as disclosed in Patent Document 1 has been used. The rotary compressor includes a compression mechanism for compressing a refrigerant, a motor connected to the compression mechanism and a shaft, and the like, a motor for rotating a rotary element of the compression mechanism, and a cylindrical casing for sealingly accommodating the compression mechanism and the motor. Equipped with Furthermore, the rotary compressor includes a refrigerant introduction pipe for introducing a refrigerant before compression, and a refrigerant discharge pipe for discharging the refrigerant compressed by the rotary compressor.

圧縮機構及び電動機（以下、「電動機等」と記す。）は、これらとほぼ同径の金属製の筒型ケーシングに焼嵌めされる。これにより、電動機の例えばステータコアの外側周面（及び圧縮機構の外側周面）と筒型ケーシングの内側周面とが接触し、電動機等が回転圧縮機に収容される。   The compression mechanism and the electric motor (hereinafter referred to as "electric motor etc.") are shrink-fit to a metal cylindrical casing having substantially the same diameter as these. Thereby, for example, the outer peripheral surface (and the outer peripheral surface of the compression mechanism) of the motor and the inner peripheral surface of the cylindrical casing are in contact with each other, and the motor and the like are accommodated in the rotary compressor.

電動機等の動作時の静音性向上を図る目的や、衝撃が加わってもこれらを保持可能とするため、電動機等は、筒型ケーシングから強く加締められる。その結果、電動機等に強い圧縮応力が生じる。当該圧縮応力は、電動機のステータコアの鉄損を増大させる。鉄損が増大すれば、電動機の効率の低下を招くこととなる。この課題を解決するものとして、特許文献２に記載の技術が挙げられる。   The motor and the like are strongly caulked from the cylindrical casing in order to improve the quietness during operation of the motor and to be able to hold them even when an impact is applied. As a result, a strong compressive stress is generated in the motor or the like. The compressive stress increases iron loss of the stator core of the motor. An increase in iron loss leads to a decrease in the efficiency of the motor. As a solution to this problem, the technology described in Patent Document 2 can be mentioned.

特許文献２に記載の技術は、本体ケーシングと、電動機とを備え、本体ケーシングと電動機のステータとの間に所定の隙間が設けられ、ステータの平面視において、ステータのティースの本数以上の溶接ポイントを筒状ヨーク部の外周面に設ける構造を備える。これにより、ケーシングからの強い圧縮応力を緩和させ、更に、ケーシングの剛性低下と、電動機を含む圧縮機の騒音の抑制を図る。   The technology described in Patent Document 2 includes a main body casing and an electric motor, a predetermined gap is provided between the main body casing and a stator of the electric motor, and the welding points more than the number of teeth of the stator in a plan view of the stator. Is provided on the outer peripheral surface of the cylindrical yoke portion. As a result, the strong compressive stress from the casing is alleviated, and furthermore, the rigidity of the casing is reduced and the noise of the compressor including the electric motor is suppressed.

特開２００３−２５４２７０号公報Japanese Patent Application Publication No. 2003-254270 特開２０１１−１０２５４３号公報JP, 2011-102543, A

ところで、電動機用ステータコアの外周面には、その軸方向に沿った溝部が形成される。この溝部は、圧縮機構で圧力を高められた冷媒の通路として機能する。特許文献２に記載のステータコアは、水平断面視において、円弧状に窪む溝部を備える。図５に、このような円弧状に窪む溝部を備えた電動機用ステータのケーシングからの圧縮応力シミュレーション結果を示す（なお、本願に添付の図５は、グレースケールであるため、別途物件提出書で提出する図５のカラー図も併せて参照されたい。）。   By the way, the groove part along the axial direction is formed in the outer peripheral surface of the stator core for electric motors. The groove functions as a refrigerant passage whose pressure is increased by the compression mechanism. The stator core described in Patent Document 2 includes a groove recessed in an arc shape in a horizontal cross-sectional view. Fig. 5 shows the result of simulation of compressive stress from the casing of the motor stator provided with such an arc-shaped recessed portion (note that Fig. 5 attached to the present application is a gray scale, so separate property submission documents Please also refer to the color diagram in Fig. 5 submitted in

図５に示されるように、円弧状溝部の底面中央付近、筒状ヨーク部内周のティース近傍領域、ケーシングとステータコアとの接触箇所の夫々に、強い局所応力が加わっていることが示された。このような局所応力は、ステータコアの鉄損を増大させることはもちろん、薄い電磁鋼板が積層されたステータコアに積層方向（以下、この方向を「回転軸方向」又は「軸方向」と言う場合がある。）の形状歪を発生させる。   As shown in FIG. 5, strong local stress was shown to be applied near the center of the bottom of the arcuate groove, in the region near the teeth on the inner periphery of the cylindrical yoke, and at the contact point between the casing and the stator core. Such local stress not only increases the core loss of the stator core but, of course, the lamination direction (hereinafter, this direction may be referred to as “rotational axis direction” or “axial direction”) on the stator core on which thin electromagnetic steel sheets are laminated. Generate shape distortion.

また、特許文献２に記載の技術において、前述のケーシングとステータコアの接触箇所は、溶接ポイント箇所と対応する。従って、溶接ポイントにも過度な応力が加わるため、溶接ポイントと電動機との係合強度に懸念が生じる。   Further, in the technology described in Patent Document 2, the above-mentioned contact point between the casing and the stator core corresponds to the welding point point. Therefore, excessive stress is also applied to the welding point, causing a concern in the engagement strength between the welding point and the motor.

本発明は、上記課題を鑑みてなされたものであり、溶接ポイント等を用いずケーシングによって強く焼嵌めされた場合であっても、ステータコア内に生じる圧縮応力を大きく低減させる電動機用ステータを提供することを目的とする。また、当該電動機用ステータを備える電動機、及び回転圧縮機を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above problems, and provides a stator for a motor that greatly reduces the compressive stress generated in the stator core even when the housing is strongly shrink-fitted by a casing without using a welding point or the like. The purpose is Another object of the present invention is to provide a motor including the motor stator and a rotary compressor.

本発明に係る電動機用ステータは、
筒状のヨーク部と、このヨーク部の内周面から径方向内側に突出する複数のティース部と、を備えるステータコアと、前記ティース部に巻着されるコイルと、を備える電動機用ステータであって、
前記ヨーク部の外周面に、軸方向に沿って形成された複数の溝部と、
を更に備え、
この溝部の各々は、
底壁と、
前記底壁の側端辺から前記ヨーク部の径方向外側に向けて立ち上がる側壁と、
を備え、
前記溝部の角占有率が、０．５０〜０．７０であることを特徴とする。
ここで、上記角占有率は、下式（１）により算出される値である。
式（１）：（Ａ°／３６０°）×Ｐ×１．５
ここで、Ａは、前記ステータの水平断面視において、前記溝部底壁の一端と前記ステータの中心点とを結ぶ線分と、前記底壁の他端と前記ステータの中心点とを結ぶ線分との間の角度（°）であり、Ｐは、ステータの極数である。
また、前記溝部の角占有率が、０．５５〜０．６０であることが、より好ましい。 The motor stator according to the present invention is
A stator for a motor comprising: a stator core including a cylindrical yoke portion; and a plurality of teeth portions projecting radially inward from an inner circumferential surface of the yoke portion; and a coil wound around the teeth portion. ,
A plurality of grooves formed along the axial direction on the outer peripheral surface of the yoke portion;
And further
Each of the grooves is
Bottom wall,
A side wall rising from the side edge of the bottom wall radially outward of the yoke portion;
Equipped with
The corner occupancy rate of the groove portion is 0.50 to 0.70.
Here, the angular occupancy is a value calculated by the following equation (1).
Formula (1): (A ° / 360 °) × P × 1.5
Here, A is a line segment connecting one end of the groove bottom wall to the center point of the stator and a line segment connecting the other end of the bottom wall to the center point of the stator in a horizontal sectional view of the stator And P is the number of poles of the stator.
Moreover, it is more preferable that the angular occupancy rate of the said groove part is 0.55-0.60.

また、本発明に係る電動機用ステータは、
前記溝部の面積占有率が、０．０３６〜０．０４２であることが好ましい。
ここで、上記面積占有率は、下式（２）により算出される値である。
式（２）：面積Ｓ１ ｍｍ２／面積Ｓ２ ｍｍ２
ここで、Ｓ１は、ステータの任意の断面における全溝部の合計面積であり、Ｓ２は、同じ断面におけるステータコア外径を直径とする円の面積である。 Further, a stator for a motor according to the present invention is
The area occupancy of the groove is preferably 0.036 to 0.042.
Here, the area occupancy rate is a value calculated by the following equation (2).
Formula (2): area S1 mm 2 / area S2 mm 2
Here, S1 is the total area of all the groove portions in any cross section of the stator, and S2 is the area of a circle whose diameter is the stator core outer diameter in the same cross section.

更に、本発明に係る電動機用ステータは、
水平断面視において、前記底壁の幅が、前記ティース部の幅より広いことが好ましい。 Furthermore, the motor stator according to the present invention is
Preferably, the width of the bottom wall is wider than the width of the teeth portion in a horizontal cross-sectional view.

更に、本発明に係る電動機用ステータは、
水平断面視において、前記底壁の前記側端辺と、前記ヨーク部の内周面との最少距離を結ぶ線分（狭小線）の垂線が、前記底壁の幅方向と平行であることが好ましい。 Furthermore, the motor stator according to the present invention is
In a horizontal sectional view, a perpendicular line of a line segment (narrow line) connecting the minimum distance between the side edge of the bottom wall and the inner circumferential surface of the yoke portion is parallel to the width direction of the bottom wall preferable.

更に、本発明に係る電動機用ステータは、
水平断面視において、前記底壁の輪郭が、直線状である、
又は、水平断面視において、前記底壁の輪郭が、前記ヨーク部外周面の輪郭と略同一の曲率を有するよう、前記ヨーク部の径方向外側に湾曲することが好ましい。 Furthermore, the motor stator according to the present invention is
In a horizontal sectional view, the contour of the bottom wall is linear,
Alternatively, it is preferable that the contour of the bottom wall is curved outward in the radial direction of the yoke portion so as to have a curvature substantially the same as the contour of the outer peripheral surface of the yoke portion in a horizontal sectional view.

更に、本発明に係る電動機用ステータは、
水平断面視において、前記側壁が、前記底壁の前記側端辺から略垂直に立ち上がることが好ましい。 Furthermore, the motor stator according to the present invention is
Preferably, in a horizontal cross-sectional view, the side wall stands substantially vertically from the side edge of the bottom wall.

また、本発明に係る電動機は、
前記電動機用ステータと、
前記電動機用ステータを収容する筒型ケーシングと、
前記電動機用ステータ内に配置され、前記電動機用ステータに対して回動可能に支持されるロータと、
を備える。 Further, the motor according to the present invention is
The motor stator;
A cylindrical casing for accommodating the motor stator;
A rotor disposed in the motor stator and rotatably supported relative to the motor stator;
Equipped with

また、本発明に係る回転圧縮機は、
前記電動機と、
冷媒を圧縮するための圧縮機構と、
を備え、
前記電動機は、前記圧縮機構の回転要素を回動させることを特徴とする。 In addition, a rotary compressor according to the present invention is
The motor;
A compression mechanism for compressing the refrigerant;
Equipped with
The motor is characterized in that a rotary element of the compression mechanism is rotated.

本発明に係る電動機用ステータは、ステータコアの外周面から径方向内側に窪む溝部において、（１）角占有率：０．５０〜０．７０（より好ましくは、０．５５〜０．６０）、（２）面積占有率：０．０３６〜０．０４２、（３）水平断面視、ティース部の幅より広い底壁幅となるよう設計が施されている。そのため、ケーシングによって強く焼嵌めされた（圧縮された）場合であっても、ステータコア内の圧縮応力を大きく低減させることができる。従って、圧縮応力に起因するステータコアの鉄損を減少させることができる。また、圧縮応力が低減されるため、ステータコアに発生する積層方向の形状歪を防止することができる。また、本発明に係る電動機及び回転圧縮機は、前記電動機用ステータを備えるものであり、同様の技術的効果を奏する。   In the stator for a motor according to the present invention, in the groove recessed inward in the radial direction from the outer peripheral surface of the stator core, (1) angular occupancy: 0.50 to 0.70 (more preferably 0.55 to 0.60) (2) Area occupancy rate: 0.036 to 0.042, (3) Horizontal cross section view, design is made to be a bottom wall width wider than the width of the teeth portion. Therefore, even if the casing is strongly shrink-fitted (compressed), the compressive stress in the stator core can be greatly reduced. Therefore, the core loss of the stator core caused by the compressive stress can be reduced. Further, since the compressive stress is reduced, it is possible to prevent the shape distortion in the stacking direction generated in the stator core. Further, the motor and the rotary compressor according to the present invention are provided with the motor stator, and have the same technical effects.

本発明に係る回転圧縮機の垂直断面図。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of a rotary compressor according to the present invention. 本発明に係る電動機の水平断面図。The horizontal sectional view of the electric motor concerning the present invention. 本発明に係る電動機ステータに加わる圧縮応力シミュレーション結果を示す図（図３をカラーで示したものを本願の物件提出書で提出する。）。The figure which shows the compressive-stress simulation result added to the motor stator which concerns on this invention (The thing which showed FIG. 3 with the color is submitted by the property submission of this application.). 本発明に係る電動機ステータの部分拡大図。The elements on larger scale of the motor stator concerning the present invention. 従来の電動機用ステータに加わる圧縮応力シミュレーション結果を示す図（図５をカラーで示したものを本願の物件提出書で提出する。）。The figure which shows the compressive-stress simulation result added to the conventional motor stator (The thing which showed FIG. 5 with the color is submitted by the property submission of this application.).

＜回転圧縮機＞
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態を詳細に説明する。まず、図１を参照して、本実施形態に係る回転圧縮機１の全体構成を説明する。図１は、回転圧縮機１の垂直断面図である。 <Rotary compressor>
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. First, with reference to FIG. 1, the whole structure of the rotary compressor 1 which concerns on this embodiment is demonstrated. FIG. 1 is a vertical sectional view of the rotary compressor 1.

図１に示されるように、回転圧縮機１は、電動機１０、圧縮機構２０、筒型ケーシング３０を備える。更に、回転圧縮機１は、圧縮前の冷媒を導入する冷媒導入管４０と、回転圧縮機１で圧縮された冷媒を吐出する冷媒吐出管５０を備える。本実施形態において、冷媒導入管４０は、アキュムレータ６０と接続される。   As shown in FIG. 1, the rotary compressor 1 includes an electric motor 10, a compression mechanism 20, and a cylindrical casing 30. Furthermore, the rotary compressor 1 includes a refrigerant introduction pipe 40 for introducing a refrigerant before compression, and a refrigerant discharge pipe 50 for discharging the refrigerant compressed by the rotary compressor 1. In the present embodiment, the refrigerant introduction pipe 40 is connected to the accumulator 60.

電動機１０と圧縮機構２０とは、回転圧縮機１の軸方向上下に並んで配置される。このとき、電動機１０のロータ１４０と、圧縮機構２０の回転要素２１０（例えば、シリンダ２１１内で偏心回動する偏芯ローラ２１２等）とが連結され、電動機１０の回転運動が、圧縮機構２０の回転要素２１０に伝達される。その結果、回転要素２１０が回動し、圧縮機構２０に導入された冷媒の圧縮が行なわれる。   The motor 10 and the compression mechanism 20 are arranged side by side in the axial direction of the rotary compressor 1. At this time, the rotor 140 of the motor 10 and the rotary element 210 of the compression mechanism 20 (for example, the eccentric roller 212 which rotates eccentrically in the cylinder 211) are connected, and the rotational movement of the motor 10 corresponds to that of the compression mechanism 20. It is transmitted to the rotating element 210. As a result, the rotary element 210 rotates and compression of the refrigerant introduced into the compression mechanism 20 is performed.

電動機１０と圧縮機構２０の双方は、筒型ケーシング３０内に収容される。前述のように、電動機１０と圧縮機構２０とは、筒型ケーシング３０に焼嵌めされる。すなわち、電動機１０は、筒型ケーシング３０（胴部３１０）に接触した状態で収容される。   Both the motor 10 and the compression mechanism 20 are accommodated in the cylindrical casing 30. As described above, the motor 10 and the compression mechanism 20 are shrink-fit to the cylindrical casing 30. That is, the electric motor 10 is accommodated in the state which contacted the cylindrical casing 30 (body part 310).

圧縮機構２０で圧縮された冷媒は、後述する電動機用ステータ１１０とロータ１４０との間隙領域や、ステータ１１０の外周面に形成される溝部（後述する）と筒型ケーシング３０との間隙領域等を通過し、更に冷媒吐出管５０に向けて上昇する。これによって、冷媒導入管４０から筒型ケーシング３０に導入された冷媒が圧縮され、冷媒吐出管５０から排出される機構が実現される。   The refrigerant compressed by the compression mechanism 20 has a gap region between a motor stator 110 and a rotor 140 described later, a gap region between a groove (described later) formed on the outer peripheral surface of the stator 110 and the cylindrical casing 30, and the like. It passes and further rises toward the refrigerant discharge pipe 50. By this, the refrigerant introduced from the refrigerant introduction pipe 40 to the cylindrical casing 30 is compressed, and a mechanism for discharging the refrigerant from the refrigerant discharge pipe 50 is realized.

筒型ケーシング３０は、有底で上部開口の胴部３１０と、胴部３１０の上部開口を覆う蓋部３２０を備える。蓋部３２０が胴部３１０に被せられることで、筒型ケーシング３０が、密閉される。本実施形態において、前述の冷媒吐出管５０は、蓋部３２０を貫通するよう、その中央部に設けられる。   The cylindrical casing 30 includes a body 310 having a bottom and an upper opening, and a lid 320 covering the upper opening of the body 310. The cylindrical casing 30 is sealed by covering the lid portion 320 on the body portion 310. In the present embodiment, the refrigerant discharge pipe 50 described above is provided at a central portion thereof so as to penetrate the lid 320.

＜電動機＞
次に、図２を参照して、本実施形態に係る電動機１０を詳細に説明する。ここで、図２は、電動機１０の水平断面図である。本実施形態に係る電動機１０は、集中巻線型のモータである。図２に示されるように、電動機１０は、ステータ１１０、ロータ１４０等を備える。ステータ１１０は、複数の電磁鋼板を上下積層したものである。また、ロータ１４０も同様に、複数の電磁鋼板を上下積層したものである。また、ロータ１４０は、シャフト１４１に回転可能な状態で軸支される。ただし、ステータ１１０、ロータ１４０の素材や構成は、これに限られるものではない。 <Motor>
Next, the motor 10 according to the present embodiment will be described in detail with reference to FIG. Here, FIG. 2 is a horizontal cross-sectional view of the motor 10. The motor 10 according to the present embodiment is a concentrated winding type motor. As shown in FIG. 2, the motor 10 includes a stator 110, a rotor 140, and the like. The stator 110 is formed by vertically laminating a plurality of electromagnetic steel plates. Similarly, the rotor 140 is formed by vertically laminating a plurality of electromagnetic steel plates. Further, the rotor 140 is rotatably supported by the shaft 141. However, the materials and configurations of the stator 110 and the rotor 140 are not limited to this.

ステータ１１０は、ステータコア１２０に加えて、ステータコア内に磁束を生じさせるコイル１３０を備える。図２に示されるように、ステータコア１２０は、筒状のヨーク部１２１と、ティース部１２２を備え、ティース部１２２にコイル１３０が巻着される。   The stator 110 includes, in addition to the stator core 120, a coil 130 that generates a magnetic flux in the stator core. As shown in FIG. 2, the stator core 120 includes a cylindrical yoke portion 121 and a teeth portion 122, and the coil 130 is wound around the teeth portion 122.

ステータコア１２０は、複数のティース部１２２を備える。複数のティース部１２２は、全て筒状ヨーク部１２１の内周面１２１Ａから径方向内側に伸びるよう設けられる。また、複数のティース部１２２は、ヨーク部内周面１２１Ａの周方向に沿い、各々所定間隔を隔てて配設される。   The stator core 120 includes a plurality of teeth 122. The plurality of teeth portions 122 are all provided so as to extend radially inward from the inner circumferential surface 121A of the cylindrical yoke portion 121. Further, the plurality of teeth portions 122 are disposed at predetermined intervals along the circumferential direction of the yoke portion inner circumferential surface 121A.

本実施形態における各ティース部１２２は、図２に示されるような、コイル１３０が巻着される長尺のコイル巻着部１２２Ａと、コイル巻着部１２２Ａの幅ＴＷよりも幅広形状を有する扁平の先端部１２２Ｂとを備えている。先端部１２２Ｂが、ロータ１４０の外周面１４２と相対する。   Each tooth portion 122 in the present embodiment has a flat shape having a wider shape than the width TW of the long coil winding portion 122A on which the coil 130 is wound, as shown in FIG. 2, and the coil winding portion 122A. And a tip portion 122B of the The tip 122 B faces the outer circumferential surface 142 of the rotor 140.

ステータ１１０に備わるコイル１３０は、Ｕ、Ｖ、Ｗ相の３相であり、互いに星型結線されており、同時に３相中の２相が通電して駆動される１２０°矩形波通電である。もしくは３相が通電される１８０°正弦波通電である。図２に示されるように、本実施形態に係るステータ１１０は、１２個のティース部１２２の各々に巻着される合計１２個のコイル１３０を備える。従って、このステータ１１０を含む電動機１０の極数Ｐは、８である。 The coils 130 provided in the stator 110 are three phases of U, V, and W phases, and are star-connected to each other, and simultaneously are 120 ° rectangular wave energization in which the two phases in the three phases are energized and driven. Alternatively, it is a 180 ° sine wave energization in which three phases are energized. As shown in FIG. 2, the stator 110 according to the present embodiment includes a total of 12 coils 130 wound around each of 12 tooth portions 122. Therefore, the number of poles P of the motor 10 including the stator 110 is eight.

ただし、電動機１０の極数Ｐは、これに限られるものではない。ティース部１２２の数を増やして、コイル数をこれより多くすることで、１０極以上の極を備えることができる。これに対して、ティース部１２２の数を減らして、コイル数をこれより少なくすることで、６極以下の極を備えることができる。   However, the number of poles P of the motor 10 is not limited to this. By increasing the number of teeth portions 122 and increasing the number of coils, it is possible to provide 10 or more poles. On the other hand, by reducing the number of teeth portions 122 and reducing the number of coils, it is possible to provide six or less poles.

ヨーク部１２１の外周面１２１Ｂには、その軸方向に沿って形成される複数の溝部１２３が設けられる。溝部１２３の各々は、ヨーク部１２１の径方向内側に窪むよう形成される。また、図２に示されるように、本実施形態における溝部１２３の各々は、ヨーク部１２１を挟んでティース部１２２と相対するよう配置される。更に、溝部１２３の各々は、ヨーク部１２１の上面側から底面側に渡って形成される。   The outer peripheral surface 121B of the yoke portion 121 is provided with a plurality of groove portions 123 formed along the axial direction. Each of the groove portions 123 is formed to be recessed inward in the radial direction of the yoke portion 121. Further, as shown in FIG. 2, each of the groove portions 123 in the present embodiment is disposed to face the tooth portion 122 with the yoke portion 121 interposed therebetween. Further, each of the groove portions 123 is formed from the upper surface side to the bottom surface side of the yoke portion 121.

このように溝部１２３が設けられることにより、電動機１０が筒型ケーシング３０に収容される際、ヨーク部１２１と筒型ケーシング３０との間に貫通路が形成される。前述のように、圧縮機構２０で圧縮された冷媒は、貫通路としての溝部１２３を通過し、冷媒吐出管５０に向けて上昇する。   By providing the groove portion 123 as described above, when the motor 10 is accommodated in the cylindrical casing 30, a through passage is formed between the yoke portion 121 and the cylindrical casing 30. As described above, the refrigerant compressed by the compression mechanism 20 passes through the groove portion 123 as a through passage, and ascends toward the refrigerant discharge pipe 50.

溝部１２３の各々は、底壁１２３Ａと、底壁１２３Ａの側端辺１２３１から前記ヨーク部１２１の径方向外側に向けて立ち上がる側壁１２３Ｂを２つ備える。底壁１２３Ａと側壁１２３Ｂとの接合箇所は、角張るような形状や適切なＲ形状であってもよいし、丸みを帯びた形状であってもよい。   Each of the groove portions 123 includes a bottom wall 123A and two side walls 123B which rise from the side edge 1231 of the bottom wall 123A toward the radially outer side of the yoke portion 121. The junction between the bottom wall 123A and the side wall 123B may have an angular shape, a suitable R shape, or a rounded shape.

ここで、水平断面視（すなわち図２）において、底壁１２３Ａの一端（すなわち、底壁１２３Ａと側壁１２３Ｂ１との接合箇所）とステータ１１０の中心点Ｏとを結ぶ線分と、底壁１２３Ａの他端（すなわち、底壁１２３Ａと側壁１２３Ｂ２との接合箇所）とステータ１１０の中心点Ｏとを結ぶ線分との間の角度をＡ°とし、ステータ１１０に形成される極数をＰ（本実施形態における極数は８個）とする場合、溝部１２３の角占有率Ｒを下記式（１）で定義する。

Ｒ＝（Ａ°／３６０°）×Ｐ×１．５ （１）
Here, in a horizontal cross-sectional view (that is, FIG. 2), a line segment connecting one end of bottom wall 123A (that is, the junction between bottom wall 123A and side wall 123B1) and center point O of stator 110, and bottom wall 123A Let A ° be the angle between the other end (that is, the joint between the bottom wall 123A and the side wall 123B2) and the line connecting the center point O of the stator 110, and the number of poles formed on the stator 110 is P In the case where the number of poles in the embodiment is eight, the angular occupancy R of the groove 123 is defined by the following equation (1).

R = (A ° / 360 °) × P × 1.5 (1)

上記角占有率Ｒが、０．５０〜０．７０である場合、ステータコア１２０内に生成される筒型ケーシング３０からの圧縮応力が大きく低減される。詳細は後述するが、溝部１２３の角占有率Ｒが、０．５０を下回る場合、溝部底壁１２３Ａに加えて、ヨーク部内周面１２１Ａにおいて隣り合うティース部１２２間の領域に、強い圧縮応力が広範に生じる。   When the angular occupancy R is 0.50 to 0.70, the compressive stress from the cylindrical casing 30 generated in the stator core 120 is greatly reduced. Although the details will be described later, when the angular occupancy R of the groove 123 is less than 0.50, in addition to the groove bottom wall 123A, strong compressive stress is generated in the region between the teeth portions 122 adjacent in the yoke portion inner circumferential surface 121A. It occurs widely.

また、溝部１２３の角占有率Ｒが、０．７０を上回る場合、ヨーク部外周面１２１Ｂと筒型ケーシング３０との接触面積が少なくなり、筒型ケーシング３０とステータコア１２０との嵌合が解除され易い状態が生じ得る。それに加えて、角占有率Ｒが、０．７０を上回る場合、ヨーク部外周面１２１Ｂの筒型ケーシング３０との接触箇所１２４に強い圧縮応力が生じる。これにより、当該接触箇所１２４が破損する危険性が高まり、筒型ケーシング３０がステータコア１２０を安定に保持できない事態が生じ得る。   Further, when the angular occupancy R of the groove portion 123 exceeds 0.70, the contact area between the yoke portion outer peripheral surface 121B and the cylindrical casing 30 decreases, and the fitting between the cylindrical casing 30 and the stator core 120 is released. An easy condition may occur. In addition, when the angular occupancy R exceeds 0.70, a strong compressive stress is generated at the contact portion 124 of the yoke portion outer peripheral surface 121B with the cylindrical casing 30. As a result, the risk of breakage of the contact portion 124 is increased, and a situation may occur where the cylindrical casing 30 can not hold the stator core 120 stably.

これに対して、溝部１２３の角占有率Ｒが、０．５０〜０．７０の範囲内にある場合、溝部底壁１２３Ａに加わる圧縮応力が、上記の場合と比べて著しく低減される。また、ステータコア１２０の他の箇所にも、強い圧縮応力は生じない。従って、角占有率Ｒがこの数値範囲内にあることにより、ステータコア１２０内の圧縮応力を大きく低減させ、その結果、ステータコア１２０の鉄損の増大、ひいては電動機１０の動作効率低減を防ぐことができる。また、このようにステータコア１２０内に加わる圧縮応力を低減可能であるため、ステータコア１２０の積層方向の形状歪を防ぐことができる。   On the other hand, when the angular occupancy R of the groove 123 is in the range of 0.50 to 0.70, the compressive stress applied to the groove bottom wall 123A is significantly reduced as compared with the above case. In addition, strong compressive stress does not occur in other portions of stator core 120. Therefore, when the angular occupancy R is in this numerical range, the compressive stress in the stator core 120 can be greatly reduced, and as a result, increase in iron loss of the stator core 120 and hence reduction in the operating efficiency of the motor 10 can be prevented. . Further, since the compressive stress applied to the inside of stator core 120 can be reduced as described above, it is possible to prevent the shape distortion of stator core 120 in the stacking direction.

更に、上記角占有率Ｒが、０．５５〜０．６０である場合、ステータコア１２０内に生成される筒型ケーシング３０からの圧縮応力が、上記数値範囲の条件（Ｒ：０．５０〜０．７０）に比べて、より大きく低減される。   Furthermore, when the angular occupancy R is 0.55 to 0.60, the compressive stress from the cylindrical casing 30 generated in the stator core 120 is the condition of the above numerical range (R: 0.50 to 0 Compared to (.70).

更に、水平断面視（すなわち図２）において、ステータ１１０の任意の断面における溝部１２３全ての合計面積（ｍｍ２）をＳ１とし、これと同一断面におけるステータ１１０の面積（ｍｍ２）をＳ２とする場合、溝部１２３の面積占有率Ｓを下記式（２）で定義する。

Ｓ＝Ｓ１／Ｓ２ （２）
Furthermore, in a horizontal cross sectional view (that is, FIG. 2), the total area (mm 2 ) of all the groove portions 123 in any cross section of the stator 110 is S1, and the area (mm 2 ) of the stator 110 in the same cross section is S2. In the case, the area occupancy S of the groove 123 is defined by the following equation (2).

S = S1 / S2 (2)

このとき、Ｓ２は、ステータ１１０の外径（中心点Ｏを通過するヨーク部外周面１２１Ｂの２点間の距離）φを直径とする円の面積である（例えば、ステータ１１０の外径φが１５０ｍｍの場合、Ｓ２は、１７，６６３ｍｍ２である。ただし、円周率を３．１４として計算した。）。 At this time, S2 is the area of a circle whose diameter is the outer diameter of the stator 110 (the distance between two points of the yoke portion outer peripheral surface 121B passing the center point O) (for example, the outer diameter φ of the stator 110 is In the case of 150 mm, S2 is 17,663 mm 2 , provided that the circular constant is 3.14).

上記面積占有率Ｓが、０．０３６〜０．０４２である場合、筒型ケーシング３０によるステータコア１２０の安定保持、及びロータ１４０に十分な回転エネルギーを付与可能な磁界の生成能力を維持しながら、ステータコア１２０内に加わる圧縮応力を大きく低減させることができる。   When the area occupancy ratio S is 0.036 to 0.042, the stable holding of the stator core 120 by the cylindrical casing 30 and the generation capability of the magnetic field capable of giving sufficient rotational energy to the rotor 140 are maintained. Compressive stress applied in stator core 120 can be greatly reduced.

更に、上記面積占有率Ｓが、０．０３９〜０．０４１であることがより好ましい。面積占有率Ｓが、この数値範囲内であることで、ステータコア１２０内の圧縮応力低減効果が、より有効に発揮される。   Furthermore, the area occupancy ratio S is more preferably 0.039 to 0.041. By the area occupancy S being in this numerical range, the compressive stress reduction effect in the stator core 120 is more effectively exhibited.

また、水平断面視における溝部底壁１２３Ａの幅ＢＷ（溝部側壁の一方１２３Ｂ１から他方１２３Ｂ２の距離）が、ティース部コイル巻着部１２２Ａの幅ＴＷに比べて長い程、特に、溝部底壁１２３Ａ近傍に生じる圧縮応力が大きく低減される。ただし、底壁１２３Ａの幅ＢＷが長すぎると、ステータコア外周面１２１Ｂと筒型ケーシング３０との接触領域が少なくなり、ステータコア１２０が筒型ケーシング３０から外れ易くなる。   In addition, as the width BW (the distance from one side 123B1 to the other side 123B2 of the groove side wall) of the groove bottom wall 123A in the horizontal cross sectional view is longer than the width TW of the teeth coil winding portion 122A, in particular, near the groove bottom wall 123A. Is greatly reduced. However, when the width BW of the bottom wall 123A is too long, the contact area between the stator core outer peripheral surface 121B and the cylindrical casing 30 decreases, and the stator core 120 is easily detached from the cylindrical casing 30.

更に、図２に示されるように、水平断面視における溝部底壁１２３Ａの輪郭は、直線状であるか、又はヨーク部外周面１２１Ｂの輪郭と略同一の曲率を有するよう径方向外側に湾曲する形状であることが好ましい。   Furthermore, as shown in FIG. 2, the contour of the groove bottom wall 123A in a horizontal sectional view is linear or curved radially outward so as to have a curvature substantially the same as the contour of the yoke portion outer peripheral surface 121B. It is preferable that it is a shape.

底壁１２３Ａの輪郭形状を上記のようにすることで、ステータコア１２０に生じる圧縮応力、特に、底壁１２３Ａ近傍に生じる圧縮応力を大きく低減することができる。更に、底壁１２３Ａの輪郭が、ヨーク部外周面１２１Ｂの輪郭と略同一の曲率を有するよう径方向外側に湾曲する場合の方が、当該輪郭が直線状である場合と比べて、底壁１２３Ａ近傍に生じる圧縮応力をより低減させることができる。   By setting the contour shape of the bottom wall 123A as described above, the compressive stress generated in the stator core 120, particularly, the compressive stress generated in the vicinity of the bottom wall 123A can be greatly reduced. Furthermore, in the case where the contour of the bottom wall 123A is curved outward in the radial direction so as to have a curvature substantially the same as the contour of the yoke portion outer peripheral surface 121B, the bottom wall 123A is linear as compared with the case where the contour is linear. Compressive stress occurring in the vicinity can be further reduced.

また、溝部側壁１２３Ｂの双方（１２３Ｂ１、１２３Ｂ２）が、底壁１２３Ａの側端辺１２３１から、ヨーク部１２１の径方向外側に向かって垂直に立ち上がることが好ましい。側壁１２３Ｂが底壁１２３Ａから垂直に立ち上がる構造とすることで、ステータコア１２０における溝部１２３の形成作業を容易に行え、且つステータコア１２０に生じる圧縮応力を低減させることができる。すなわち、複雑な形状を採用せずとも、ステータコア１２０に生じる圧縮応力を有効に低減させることができる。   Further, it is preferable that both of the groove side walls 123B (123B1, 123B2) vertically rise from the side edge 1231 of the bottom wall 123A toward the radially outer side of the yoke portion 121. With the side wall 123B rising vertically from the bottom wall 123A, the groove 123 can be easily formed in the stator core 120, and the compressive stress generated in the stator core 120 can be reduced. That is, the compressive stress generated in stator core 120 can be effectively reduced without adopting a complicated shape.

なお、上記において、ステータ１１０（ステータコア１２０）が、筒型ケーシング３０の胴部３１０に焼嵌められる態様を説明した。ただし、ステータ１１０（ステータコア１２０）と、筒型ケーシング３０との嵌合方法は、筒型ケーシング３０に対してステータ１１０が適切に保持されるものであれば、これに限られない。また、電動機１０として、モータが想定されるが、発電機であってもよい。モータの種類も特に限定されるものではない。   In the above, the aspect in which the stator 110 (the stator core 120) is shrink-fitted to the body portion 310 of the cylindrical casing 30 has been described. However, the method of fitting the stator 110 (the stator core 120) and the cylindrical casing 30 is not limited to this as long as the stator 110 is appropriately held with respect to the cylindrical casing 30. Moreover, although a motor is assumed as the electric motor 10, a generator may be used. The type of motor is also not particularly limited.

以上説明した電動機（モータ）用ステータに関して、具体的な実施の例を以下に記す。ただし、本発明は、下記の実施例により限定及び制限されるものではない。   An example of a specific implementation will be described below regarding the motor (motor) stator described above. However, the present invention is not limited or limited by the following examples.

まず、図３及び図４を参照して、本発明に係る電動機用ステータの実施例及び比較例の詳細を説明する。ここで、図３は、各実施例及び比較例において、筒型ケーシング３０の胴部３１０に焼嵌めされたステータコア１２０に生じる圧縮応力のシミュレーション結果を示す。ここで、表示色が赤い領域程、応力が強く加わっており、表示色が青い領域程、応力が弱い。赤色と青色の間の色に関しては、橙、黄、緑、水色の順に圧縮応力が弱まる（なお、本願に添付の図３は、グレースケールであるため、別途物件提出書で提出する図３のカラー図も併せて参照されたい。図３（グレースケール）において、青色表示領域（圧縮応力が弱い領域）と赤色表示領域（圧縮応力が強い領域）の双方とも、区別の付かない状態で表示される。ここで、ティース部１２２の全域は青色で表示されている。また、筒型ケーシング３０の全域は赤色で表示されている。ヨーク部１２１には、濃淡が現れており、濃く表示される領域程、圧縮応力が強いことを示す。）。   First, with reference to FIG.3 and FIG.4, the detail of the Example of the stator for motors based on this invention and a comparative example is demonstrated. Here, FIG. 3 shows simulation results of compressive stress generated in the stator core 120 which is shrink-fit to the body portion 310 of the cylindrical casing 30 in each of the examples and the comparative examples. Here, as the display color is in the red region, stress is strongly applied, and as the display color is in the blue region, stress is weak. With regard to the color between red and blue, the compressive stress weakens in the order of orange, yellow, green and light blue (Note that FIG. 3 attached to the present application is a gray scale, Please refer to the color diagram as well, in Fig. 3 (gray scale), both the blue display area (area with weak compressive stress) and the red display area (area with strong compressive stress) are displayed without distinction. Here, the whole area of the tooth portion 122 is displayed in blue, and the whole area of the cylindrical casing 30 is displayed in red, and the yoke portion 121 appears dark and dark. The more the region, the stronger the compressive stress.

また、図４は、各実施例及び比較例に係るステータコア１２０の部分拡大図を示す。より詳しくは、ステータコア１２０の水平断面における、溝部底壁１２３Ａとヨーク部内周面１２１Ａとの最少距離を示す狭小線と、狭小線の垂線とを示す図である。ここで、上記狭小線とは、同一断面において、底壁側端辺１２３１と、前記ヨーク部内周面１２１Ａとの最小距離を結ぶ線分である。   Moreover, FIG. 4 shows the elements on larger scale of the stator core 120 which concerns on each Example and a comparative example. More specifically, it is a view showing a narrow line indicating the minimum distance between groove bottom wall 123A and yoke portion inner circumferential surface 121A and a perpendicular of the narrow line in the horizontal cross section of stator core 120. Here, the narrow line is a line segment connecting the minimum distance between the bottom wall side edge 1231 and the yoke portion inner circumferential surface 121A in the same cross section.

なお、各実施例及び比較例に関する、角占有率Ｒ、個々の溝部１２３の寸法（単位：ｍｍ）、ステータコア１２０に形成される全ての溝部１２３の合計面積（単位：ｍｍ２）、面積占有率Ｓの値は、下表１の通りである。ここで、全ての実施例、比較例で用いられるステータコア１２０は、外径１５０ｍｍの断面円形状を有する。また、極数は８個である。 In addition, the angular occupancy R, the dimension (unit: mm) of each groove 123, the total area (unit: mm 2 ) of all the grooves 123 formed in the stator core 120, and the area occupancy for each example and comparative example. The values of S are as shown in Table 1 below. Here, the stator core 120 used in all the examples and comparative examples has a cross-sectional circular shape with an outer diameter of 150 mm. Also, the number of poles is eight.

図３に示されるように、角占有率Ｒが、０．５０〜０．７０の範囲内（より正確には、０．５５〜０．６０の範囲内）に収まる実施例１及び実施例２において、加わる圧縮応力が比較例に比べて大きく低減された。特に、溝部底壁１２３Ａ近傍に生じる圧縮応力の低減が顕著に現れた。このことから、ステータコア１２０において、角占有率Ｒの条件を前記数値範囲内にすることで、筒型ケーシング３０に焼嵌めされたステータコアに生じる圧縮応力を大きく低減可能であることが見出された。   As shown in FIG. 3, Example 1 and Example 2 in which the angle occupancy R falls within the range of 0.50 to 0.70 (more precisely, within the range of 0.55 to 0.60). , The applied compressive stress was greatly reduced as compared with the comparative example. In particular, the reduction of the compressive stress generated near the groove bottom wall 123A was remarkable. From this, it was found that, in the stator core 120, by setting the condition of the angular occupancy R within the above-mentioned numerical range, it is possible to greatly reduce the compressive stress generated in the stator core shrink-fitted in the cylindrical casing 30. .

なお、比較例５において、溝部底壁１２３Ａに生じる圧縮応力は、実施例１及び実施例２に比べて少ない。しかしながら、ヨーク部１２１と筒型ケーシング３０との接触箇所１２４や、ヨーク部内周面１２１Ａのティース部１２２近傍箇所等の複数箇所に局所的で強い圧縮応力が生じている。接触箇所１２４にこのような局所的な圧縮応力が生ずれば、筒型ケーシング３０との係合が容易に解除される状態が形成されてしまう。また、局所的な圧縮応力は、ステータコア１２０の積層方向の形状（変形）歪を誘発しやすい。これに対して、実施例１、実施例２において、そのような局所的な圧縮応力は生じていない。   In Comparative Example 5, the compressive stress generated in the groove bottom wall 123A is smaller than that in Examples 1 and 2. However, strong local compressive stress is generated at a plurality of locations such as the contact location 124 between the yoke portion 121 and the cylindrical casing 30, and the location near the teeth portion 122 of the yoke portion inner circumferential surface 121A. If such local compressive stress is generated at the contact point 124, a state in which the engagement with the cylindrical casing 30 is easily released is formed. In addition, local compressive stress is likely to induce shape (deformation) distortion in the stacking direction of the stator core 120. On the other hand, such a local compressive stress does not occur in Example 1 and Example 2.

ここで、図４に示される実施例１及び実施例２を参照すると、水平断面において、溝部底壁１２３Ａの側端辺１２３１と、ヨーク部内周面１２１Ａとの最少距離を結ぶ線分（狭小線）の垂線が、底壁１２３Ａの幅方向に略平行である場合に圧縮応力が低減されていることが分かる。これに対して、上記垂線が、底壁１２３Ａの幅方向と平行でない場合、それより強い圧縮応力が加わっている。従って、角占有率Ｒが、前述の数値範囲内にある場合であって、更に、狭小線が上記条件を満たす場合、ステータコア１２０に生じる圧縮応力を大きく低減可能であることが示唆された。   Here, referring to Example 1 and Example 2 shown in FIG. 4, a line segment (narrow line) connecting the minimum distance between the side edge 1231 of the groove bottom wall 123A and the inner peripheral surface 121A of the yoke in a horizontal cross section. It can be seen that the compressive stress is reduced when the perpendicular line) is substantially parallel to the width direction of the bottom wall 123A. On the other hand, when the perpendicular is not parallel to the width direction of the bottom wall 123A, a stronger compressive stress is applied. Therefore, it was suggested that the compressive stress generated in the stator core 120 can be greatly reduced when the angular occupancy R is within the above-mentioned numerical range and the narrow line satisfies the above condition.

また、図３を参照して、実施例１と実施例２とを比較すると、実施例１における溝部底壁１２３Ａ近傍の圧縮応力が、実施例２のそれに比べて低減されるというシミュレーション結果が得られた。実施例１は、ステータコア外周面１２１Ｂに対応するよう湾曲する溝部底壁１２３Ａを備えるものである。これに対して、実施例２は、直線状の底壁１２３Ａを備えるものである。従って、角占有率Ｒが０．５０〜０．７０の範囲内（より正確には、０．５５〜０．６０の範囲内）にある溝部１２３において、底壁１２３Ａの形状がステータコア外周面１２１Ｂに対応するよう湾曲する場合、底壁１２３Ａの形状が直線状である場合に比べて、より圧縮応力低減効果を発揮することが示唆された。   Further, referring to FIG. 3, when Example 1 and Example 2 are compared, simulation results are obtained that the compressive stress in the vicinity of the groove bottom wall 123A in Example 1 is reduced compared to that of Example 2. It was done. The first embodiment is provided with a groove bottom wall 123A curved so as to correspond to the stator core outer peripheral surface 121B. On the other hand, Example 2 is provided with the straight bottom wall 123A. Therefore, the bottom wall 123A of the groove portion 123 having the angular occupancy R in the range of 0.50 to 0.70 (more precisely, in the range of 0.55 to 0.60) has the stator core outer peripheral surface 121B. In the case where the base wall 123A is curved to correspond to the above, it is suggested that the compressive stress reduction effect is more exhibited as compared with the case where the shape of the bottom wall 123A is linear.

以上、本発明の一実施形態について説明したが、以上の説明は本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれることは勿論である。   As mentioned above, although one Embodiment of this invention was described, the above description is for making an understanding of this invention easy, and does not limit this invention. It goes without saying that the present invention can be modified and improved without departing from the gist thereof and includes the equivalents thereof.

１・・・・・・・回転圧縮機
１０・・・・・・電動機
１１０・・・・・ステータ
１２０・・・・・ステータコア
１２１・・・・・ヨーク部
１２２・・・・・ティース部
１２３・・・・・溝部
１２３Ａ・・・・溝部の底壁
１２３Ｂ・・・・溝部の側壁
１３０・・・・・コイル
１４０・・・・・ロータ
２０・・・・・・圧縮機構
２１０・・・・・回転要素
３０・・・・・・筒型ケーシング
３１０・・・・・筒型ケーシングの胴部
３２０・・・・・筒型ケーシングの蓋部
４０・・・・・・冷媒導入管
５０・・・・・・冷媒吐出管
６０・・・・・・アキュムレータ 1 ............ rotary compressor 10 ...... motor 110 ----- stator 120 ----- stator core 121 ----- yoke portion 122 ----- teeth 123 ----- bottom wall 123B · · · · groove sidewall of the groove 123A · · · · groove 130 ----- coil 140 ----- rotor 20 ...... compression mechanism 210 ... · rotating element 30 ...... tubular casing 310 ----- tubular lid of the trunk portion 320 ----- tubular casing of the casing 40 ...... refrigerant introducing pipe 50, ..... Refrigerant discharge pipe 60 ........... Accumulator

Claims (10)

筒状のヨーク部と、このヨーク部の内周面から径方向内側に突出する複数のティース部と、を備えるステータコアと、前記ティース部に巻着されるコイルと、を備える電動機用ステータであって、
前記ヨーク部の外周面に、軸方向に沿って形成された複数の溝部と、
を更に備え、
この溝部の各々は、
底壁と、
前記底壁の側端辺から前記ヨーク部の径方向外側に向けて立ち上がる側壁とからなり、
下記式（１）で定義される、前記溝部の角占有率Ｒが、０．５０〜０．７０である、
電動機用ステータ。

Ｒ＝（Ａ°／３６０°）×Ｐ×１．５ （１）

前記式（１）において、
Ａ：前記ステータの水平断面視において、前記底壁の一端と前記ステータの中心点とを結ぶ線分と、前記底壁の他端と前記ステータの中心点とを結ぶ線分間の角度（°）
Ｐ：前記ステータに形成される極数 A stator for a motor comprising: a stator core including a cylindrical yoke portion; and a plurality of teeth portions projecting radially inward from an inner circumferential surface of the yoke portion; and a coil wound around the teeth portion. ,
A plurality of grooves formed along the axial direction on the outer peripheral surface of the yoke portion;
And further
Each of the grooves is
Bottom wall,
The side wall of the bottom wall comprises a side wall rising radially outward of the yoke portion,
The angular occupancy R of the groove is 0.50 to 0.70, which is defined by the following formula (1):
Motor stator.

R = (A ° / 360 °) × P × 1.5 (1)

In the formula (1),
A: An angle (°) between a line connecting one end of the bottom wall to the center point of the stator and a line connecting the other end of the bottom wall to the center point of the stator in a horizontal sectional view of the stator
P: Number of poles formed on the stator 前記溝部の前記角占有率Ｒが、０．５５〜０．６０である、
請求項１に記載の電動機用ステータ。 The angular occupancy R of the groove is 0.55 to 0.60,
A stator for a motor according to claim 1. 下記式（２）で定義される、前記溝部の面積占有率Ｓが、０．０３６〜０．０４２である、
請求項１又は２に記載の電動機用ステータ。

Ｓ＝Ｓ１／Ｓ２ （２）

前記式（２）において、
Ｓ１：前記ステータの断面における全溝部の合計面積（ｍｍ２）
Ｓ２：Ｓ１における場合と同一断面での前記ステータコア外径を直径とする円の面積（ｍｍ２） The area occupancy S of the groove portion defined by the following formula (2) is 0.036 to 0.042,
A stator for a motor according to claim 1 or 2.

S = S1 / S2 (2)

In the formula (2),
S1: total area (mm 2 ) of all grooves in the cross section of the stator
S2: The area (mm 2 ) of a circle whose diameter is the same as that of the stator core in the same cross section as in S1 水平断面視、前記底壁の幅は、前記ティース部の幅より広い、
請求項１から３のいずれか一項に記載の電動機用ステータ。 Horizontal sectional view, the width of the bottom wall is wider than the width of the teeth portion,
A stator for a motor according to any one of claims 1 to 3. 水平断面視において、前記底壁の前記側端辺と、前記ヨーク部の内周面との最少距離を結ぶ線分の垂線が、前記底壁の幅方向と平行である、
請求項１から４のいずれか一項に記載の電動機用ステータ。 In a horizontal sectional view, a vertical line connecting a minimum distance between the side edge of the bottom wall and the inner circumferential surface of the yoke portion is parallel to the width direction of the bottom wall.
The stator for a motor according to any one of claims 1 to 4. 水平断面視において、前記底壁の輪郭が、直線状である、
請求項１から５のいずれか一項に記載の電動機用ステータ。 In a horizontal sectional view, the contour of the bottom wall is linear,
The stator for a motor according to any one of claims 1 to 5. 水平断面視において、前記底壁の輪郭が、前記ヨーク部外周面の輪郭と略同一の曲率を有するよう径方向外側に湾曲する、
請求項１から５のいずれか一項に記載の電動機用ステータ。 The contour of the bottom wall is curved radially outward so as to have a curvature substantially the same as the contour of the outer peripheral surface of the yoke in a horizontal sectional view.
The stator for a motor according to any one of claims 1 to 5. 水平断面視において、前記側壁は、前記底壁の前記側端辺から略垂直に立ち上がる、
請求項１から７のいずれか一項に記載の電動機用ステータ。 In a horizontal cross-sectional view, the side wall stands substantially perpendicularly from the side edge of the bottom wall.
The stator for a motor according to any one of claims 1 to 7. 請求項１から８のいずれか一項に記載の電動機用ステータと、
前記電動機用ステータを収容する筒型ケーシングと、
前記電動機用ステータ内に配置され、前記電動機用ステータに対して回動可能に支持されるロータと、
を備える、
電動機。 A stator for a motor according to any one of claims 1 to 8.
A cylindrical casing for accommodating the motor stator;
A rotor disposed in the motor stator and rotatably supported relative to the motor stator;
Equipped with
Electric motor. 請求項９に記載の電動機と、
冷媒を圧縮するための圧縮機構と、
を備え、
前記電動機は、前記圧縮機構の回転要素を回動させる、
回転圧縮機。 An electric motor according to claim 9;
A compression mechanism for compressing the refrigerant;
Equipped with
The motor rotates a rotary element of the compression mechanism.
Rotary compressor.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20210281139A1 (en) * 2018-08-30 2021-09-09 Lg Innotek Co., Ltd. Motor
CN113691038A (en) * 2021-09-15 2021-11-23 首钢智新迁安电磁材料有限公司 Motor stator in permanent magnet synchronous motor and design method thereof

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11146125B2 (en) 2018-12-06 2021-10-12 Steering Solutions Ip Holding Corporation Permanent magnet machine
JP7226088B2 (en) * 2019-05-21 2023-02-21 株式会社デンソー stator assembly and motor

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004242489A (en) * 2002-12-11 2004-08-26 Daido Steel Co Ltd Brushless motor
US20170104399A1 (en) * 2015-10-08 2017-04-13 Samsung Electronics Co., Ltd. Electric motor and compressor having the same
JP2018057238A (en) * 2016-09-30 2018-04-05 アイチエレック株式会社 Electric motor and compressor

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008193778A (en) * 2007-02-02 2008-08-21 Mitsubishi Electric Corp Stator and enclosed compressor and rotating machine
CN104753195A (en) * 2013-12-31 2015-07-01 三菱电机(广州)压缩机有限公司 Motor stator, motor and enclosed type compressor
CN204794393U (en) * 2015-06-23 2015-11-18 广东美芝制冷设备有限公司 Stator lamination and compressor that has it
CN106936229A (en) * 2015-12-29 2017-07-07 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 Compressor, motor and its stator mechanism

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004242489A (en) * 2002-12-11 2004-08-26 Daido Steel Co Ltd Brushless motor
US20170104399A1 (en) * 2015-10-08 2017-04-13 Samsung Electronics Co., Ltd. Electric motor and compressor having the same
JP2018057238A (en) * 2016-09-30 2018-04-05 アイチエレック株式会社 Electric motor and compressor

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20210281139A1 (en) * 2018-08-30 2021-09-09 Lg Innotek Co., Ltd. Motor
US11942849B2 (en) * 2018-08-30 2024-03-26 Lg Innotek Co., Ltd. Motor
CN113691038A (en) * 2021-09-15 2021-11-23 首钢智新迁安电磁材料有限公司 Motor stator in permanent magnet synchronous motor and design method thereof

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