JP2019106754A - Power conversion device - Google Patents

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Abstract

To provide a highly efficient power conversion device that achieves further loss reduction in a configuration with multiple converters.SOLUTION: A power conversion device 1 includes a converter unit 2 connected between a power supply B and a load and a control unit 3 that controls driving of the converter unit 2. The converter unit 2 has multiple phase converters 21 and 22 connected in parallel. The converters 21 and 22 are configured to include reactors L1 and L2 and semiconductor switching elements S1, S2, S3, and S4. The control unit 3 distributes and controls currents IL1 and IL2 flowing through the multiple phase converters 21 and 22 according to the required power and the reactor characteristics of the converters 21 and 22.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、電動車両等に用いられる電力変換装置に関する。   The present invention relates to a power converter used for an electric vehicle or the like.

電気自動車又はハイブリッド自動車等の電動車両において、動力源となる電動機等を駆動するために、電力変換装置が用いられる。電力変換装置は、一般に、電源の直流電圧を昇圧し、所望の電圧に変換して出力するコンバータを備える。近年、電動車両用電動機が高出力化する傾向にあることから、駆動電流の大電流化に対応するために、複数のコンバータを備える電力変換装置を含む車両システムが検討されている。   In an electric vehicle such as an electric car or a hybrid car, a power conversion device is used to drive an electric motor or the like serving as a motive power source. The power converter generally includes a converter that boosts the DC voltage of the power supply, converts the voltage into a desired voltage, and outputs the voltage. In recent years, since the output of the electric vehicle motor tends to increase, a vehicle system including a power conversion device including a plurality of converters has been studied in order to cope with the increase in drive current.

特許文献１には、複数の蓄電装置にそれぞれ対応する複数のコンバータを設けた電源システムが開示されている。複数のコンバータは、負荷装置の要求パワーのレベルと、複数のコンバータの昇圧動作の要否に基づいて、１つ又は２つが動作するように動作モードが選択される。例えば、負荷装置の要求パワーが基準値より小さく、かつ昇圧動作が要求される場合には、複数のコンバータの１つによって昇圧動作が実行され、残余のコンバータは停止される。昇圧動作が不要とされる場合には、上アームオンモードが選択され、例えば、対応する蓄電装置の出力電圧が高い方について、上アームとなるスイッチング素子をオン固定し、残余のコンバータを停止する。２つの蓄電装置の出力電圧が同じ場合には、２つのコンバータについてスイッチング素子がオン固定される。   Patent Document 1 discloses a power supply system provided with a plurality of converters respectively corresponding to a plurality of power storage devices. The operation modes of the plurality of converters are selected such that one or two operate based on the level of the required power of the load device and the necessity of the step-up operation of the plurality of converters. For example, if the required power of the load device is smaller than the reference value and a boost operation is required, the boost operation is performed by one of the plurality of converters, and the remaining converters are stopped. If the boosting operation is not required, the upper arm on mode is selected. For example, for the higher output voltage of the corresponding storage device, the switching element serving as the upper arm is fixed on and the remaining converters are stopped. . When the output voltages of the two power storage devices are the same, the switching elements are fixed on for the two converters.

特開２０１０−７４８８５号公報JP, 2010-74885, A

市街地走行のような常用域（すなわち、小電流域）では、要求パワーが比較的小さくなることから、複数のコンバータの一部を停止することで、電力損失を抑制することが可能になる。しかしながら、特許文献１の電源システムでは、上アームオンモードでのコンバータの選択手法は開示されているものの、１つのコンバータにより昇圧動作が実行されるモードにおいて、選択されるコンバータは特定されていない。上アームオンモードについても、複数の蓄電装置を有することが前提となっている。   In a normal area (i.e., a small current area) such as urban driving, since the required power is relatively small, it is possible to suppress the power loss by stopping some of the plurality of converters. However, in the power supply system of Patent Document 1, although the converter selection method in the upper arm on mode is disclosed, the selected converter is not specified in the mode in which the boosting operation is performed by one converter. Also in the upper arm on mode, it is premised to have a plurality of power storage devices.

また、一般に、コンバータを構成するリアクトルは、インダクタンスが電流によって変化する特性を有する。そこで、例えば、小電流域において良好なインダクタンス特性を示すリアクトルを使用することが考えられるが、必ずしも、大電流域において良好なインダクタンス特性を示すとは限らない。その場合、大電流域では２つのコンバータが動作するモードとなるため、良好なインダクタンス特性が得られずに、損失が悪化するおそれがある。   Moreover, generally, the reactor which comprises a converter has the characteristic that an inductance changes with electric currents. Thus, for example, although it is conceivable to use a reactor that exhibits good inductance characteristics in the small current region, it does not necessarily exhibit good inductance characteristics in the large current region. In such a case, the mode is a mode in which two converters operate in a large current region, so that there is a possibility that the loss may be deteriorated without obtaining good inductance characteristics.

本発明は、かかる課題に鑑みてなされたものであり、複数のコンバータを備える構成において、さらなる損失低減を実現し、高効率な電力変換装置を提供しようとするものである。   The present invention has been made in view of such problems, and aims to provide a highly efficient power conversion device that achieves further loss reduction in a configuration including a plurality of converters.

本発明の一態様は、
電源（Ｂ、Ｂ１、Ｂ２）と負荷（ＭＧ１、ＭＧ２、ＭＧ３）との間に接続されるコンバータ部（２）と、上記コンバータ部の駆動を制御する制御部（３）とを備える電力変換装置（１）であって、
上記コンバータ部は、並列に接続された複数相のコンバータ（２１、２２）を有し、上記コンバータは、それぞれ、リアクトル（Ｌ１、Ｌ２）と半導体スイッチング素子（Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６、Ｓ７、Ｓ８）とを含んで構成されると共に、複数相の上記コンバータは、少なくとも１相のリアクトル特性が他の相と異なっており、
上記制御部は、要求パワー（Ｐｒ）と上記コンバータのリアクトル特性に応じて、複数相の上記コンバータに流れる電流（ＩＬ1、ＩＬ2）を分配制御する、電力変換装置にある。 One aspect of the present invention is
Power converter comprising: a converter unit (2) connected between a power supply (B, B1, B2) and a load (MG1, MG2, MG3), and a control unit (3) for controlling the driving of the converter unit (1)
The converter unit has converters (21, 22) of a plurality of phases connected in parallel, and the converters respectively include reactors (L1, L2) and semiconductor switching elements (S1, S2, S3, S4, S5, And S6, S7, and S8), and the converter of a plurality of phases has at least one phase of reactor characteristics different from the other phases,
The control unit is included in the power conversion device that distributes and controls the currents (IL1 and IL2) flowing through the plurality of converters in accordance with the required power (Pr) and the reactor characteristics of the converter.

上記態様の電力変換装置は、複数相のコンバータの少なくとも１相において、リアクトル特性が他の相と異なるので、要求パワーに対してより適当な特性を有するコンバータが駆動されるように、各相を流れる電流の分配を制御することができる。したがって、例えば、小電流域では、要求される電流に対して、インダクタンスが大きい相を選択的に駆動し、他の相を停止することで、より効果的に損失を低減できる。また、大電流域では、要求される電流に対してインダクタンスが大きい相が優先的に駆動されるように、複数の相の電流を調整することで、より効果的に損失を低減できる。   In the power converter of the above aspect, since reactor characteristics are different from other phases in at least one phase of the multi-phase converter, each phase is driven so that a converter having more appropriate characteristics for the required power is driven. The distribution of the flowing current can be controlled. Therefore, for example, in a small current region, loss can be reduced more effectively by selectively driving a phase with a large inductance and stopping the other phase with respect to a required current. Further, in the large current region, the loss can be reduced more effectively by adjusting the currents of the plurality of phases so that the phase having a large inductance with respect to the required current is preferentially driven.

以上のごとく、上記態様によれば、複数のコンバータを備える構成において、さらなる損失低減を実現し、高効率な電力変換装置を提供することができる。
なお、特許請求の範囲及び課題を解決する手段に記載した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。 As mentioned above, according to the above-mentioned mode, in the composition provided with a plurality of converters, further loss reduction can be realized and a highly efficient power converter can be provided.
The reference numerals in parentheses described in the claims and the means for solving the problems indicate the correspondence with the specific means described in the embodiments described later, and the technical scope of the present invention is limited. It is not a thing.

実施形態１における、電力変換装置の概略構成を示す等価回路図。FIG. 1 is an equivalent circuit diagram showing a schematic configuration of a power conversion device according to a first embodiment. 実施形態１における、電力変換装置のコンバータ部を構成するリアクトルのインダクタンス特性を示す図。FIG. 6 is a diagram showing inductance characteristics of a reactor that constitutes a converter unit of the power conversion device according to the first embodiment. 実施形態１における、電力変換装置が適用される車両システムの全体概略構成図。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The whole schematic block diagram of the vehicle system to which a power converter device in Embodiment 1 is applied. 実施形態１における、電力変換装置が適用される車両システムの等価回路図。1 is an equivalent circuit diagram of a vehicle system to which a power conversion device according to a first embodiment is applied. 実施形態１における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 7 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in Embodiment 1. 実施形態１における、電力変換装置の第２冷却部を含む半導体積層ユニットの構成例を示す部分概略図。FIG. 5 is a partial schematic view showing a configuration example of a semiconductor lamination unit including a second cooling unit of the power conversion device in Embodiment 1. 実施形態１における、電力変換装置の第２冷却部を含む半導体積層ユニットの冷却性能を説明する部分概略図。FIG. 10 is a partial schematic view illustrating the cooling performance of the semiconductor stack unit including the second cooling unit of the power conversion device according to the first embodiment. 実施形態１における、電力変換装置の第２冷却部を構成する冷却管の積層構成と熱伝達率の関係を示す図。FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the heat transfer coefficient and the laminated configuration of cooling pipes that constitute the second cooling unit of the power conversion device in Embodiment 1. 実施形態１における、電力変換装置の制御部において実行されるフローチャート図。FIG. 5 is a flowchart diagram executed in the control unit of the power conversion device according to the first embodiment. 実施形態１における、電力変換装置のコンバータ部を構成するリアクトルのインダクタンス特性によるリプル電流の違いを示す図。FIG. 7 is a diagram showing a difference in ripple current due to inductance characteristics of a reactor that constitutes a converter unit of the power conversion device according to the first embodiment. 実施形態１における、電力変換装置のコンバータ部を構成するリアクトルの抵抗温度特性を示す図。FIG. 7 is a diagram showing resistance temperature characteristics of a reactor that constitutes a converter unit of the power conversion device in the first embodiment. 実施形態２における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 16 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in Embodiment 2. 実施形態２における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 16 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in Embodiment 2. 実施形態３における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 16 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in the third embodiment. 実施形態４における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 16 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in a fourth embodiment. 実施形態４における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 16 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in a fourth embodiment. 実施形態５における、電力変換装置を含む電源システムの構成を示す等価回路図。The equivalent circuit schematic which shows the structure of the power supply system containing a power converter device in Embodiment 5. FIG. 実施形態５における、電力変換装置の各部の配置例を示す全体概略構成図。FIG. 16 is an entire schematic configuration diagram showing an arrangement example of each part of a power conversion device in a fifth embodiment. 実施形態５における、電力変換装置が適用される車両システムの等価回路図。FIG. 14 is an equivalent circuit diagram of a vehicle system to which a power conversion device is applied in a fifth embodiment. 実施形態６における、電力変換装置を含む車両システムの全体概略構成図。The whole schematic block diagram of the vehicle system containing an electric power converter in Embodiment 6. FIG. 実施形態７における、電力変換装置の各部の配置例を示す全体概略構成図。FIG. 18 is an entire schematic configuration diagram showing an arrangement example of each part of a power conversion device in a seventh embodiment. 実施形態７における、電力変換装置の第１冷却部の構成例を示す部分拡大図。FIG. 18 is a partial enlarged view showing a configuration example of a first cooling unit of the power conversion device in a seventh embodiment. 実施形態８における、電力変換装置の構成例を示す部分拡大図。FIG. 18 is a partial enlarged view showing a configuration example of a power conversion device according to an eighth embodiment. 実施形態８における、電力変換装置の他の構成例を示す部分拡大図。FIG. 18 is a partial enlarged view showing another configuration example of the power conversion device in the eighth embodiment.

（実施形態１）
電力変換装置に係る実施形態について、図１〜図１１を参照して説明する。
図１に示すように、電力変換装置１は、電源である蓄電装置Ｂと、蓄電装置Ｂと図示しない負荷との間に接続されるコンバータ部２と、コンバータ部２の駆動を制御する制御部３とを備えている。蓄電装置Ｂは、充放電可能に構成された直流電源装置であり、例えば、リチウムイオン電池、ニッケル水素電池及び鉛蓄電池等の二次電池にて構成することができる。 (Embodiment 1)
Embodiments according to a power converter will be described with reference to FIGS.
As shown in FIG. 1, power conversion device 1 includes a storage device B as a power source, a converter unit 2 connected between storage device B and a load not shown, and a control unit for controlling the driving of converter unit 2. It has 3 and. The storage device B is a DC power supply device configured to be chargeable and dischargeable, and can be configured by, for example, a secondary battery such as a lithium ion battery, a nickel hydrogen battery, and a lead storage battery.

コンバータ部２は、並列に接続された複数相のコンバータを備える多相コンバータであり、ここでは、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２を有する構成としている。コンバータ部２の第１コンバータ２１は、第１リアクトルＬ１と、半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２とを含んで構成される。同様に、第２コンバータ２２は、第２リアクトルＬ２と、半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４とを含んで構成される。コンバータ部２は、３つ以上の相を有する構成であってもよく、少なくとも１相のリアクトル特性が他の相と異なっている。本形態では、第１コンバータ２１を構成する第１リアクトルＬ１と、第２コンバータ２２を構成する第２リアクトルＬ２とが、互いに異なる特性を有している。   The converter unit 2 is a multiphase converter including a plurality of phase converters connected in parallel, and is configured to include a first converter 21 and a second converter 22 here. The first converter 21 of the converter unit 2 is configured to include a first reactor L1 and semiconductor switching elements S1 and S2. Similarly, the second converter 22 is configured to include a second reactor L2 and semiconductor switching elements S3 and S4. Converter portion 2 may be configured to have three or more phases, and at least one phase of reactor characteristics is different from the other phases. In the present embodiment, the first reactor L1 configuring the first converter 21 and the second reactor L2 configuring the second converter 22 have different characteristics.

制御部３は、要求される電力に応じた制御信号をコンバータ部２に出力し、これら第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２のうち１相以上を駆動する。具体的には、第１コンバータ２１の半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２と、第２コンバータ２２の半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４とを、それぞれ交互にオンオフ駆動して、コンバータ部２の電力変換動作を制御する。   The control unit 3 outputs a control signal corresponding to the required power to the converter unit 2 to drive one or more of the first converter 21 and the second converter 22. Specifically, the semiconductor switching elements S1 and S2 of the first converter 21 and the semiconductor switching elements S3 and S4 of the second converter 22 are alternately turned on and off to control the power conversion operation of the converter unit 2. .

また、電力変換装置１は、コンバータ部２の電源側に、ノイズ除去用のフィルタコンデンサ１１を備えており、コンバータ部２の負荷側に、電圧平滑化用の平滑コンデンサ１２を備えている。フィルタコンデンサ１１は、蓄電装置Ｂに接続される正極側電力線１３と負極側電力線１４との間に配置されており、平滑コンデンサ１２は、負荷に接続される正極側電力線１５と負極側電力線１６との間に配置されている。なお、電力変換装置１は、後述する図３に示されるように、負荷であるモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２に接続されて、ハイブリッド自動車の車両システム１０の一部を構成することができる。   The power conversion device 1 further includes a filter capacitor 11 for noise removal on the power supply side of the converter unit 2 and a smoothing capacitor 12 for voltage smoothing on the load side of the converter unit 2. The filter capacitor 11 is disposed between the positive power line 13 connected to the storage device B and the negative power line 14, and the smoothing capacitor 12 is connected between the positive power line 15 connected to the load and the negative power line 16. Is placed between. Power conversion device 1 can be connected to motor generators MG1 and MG2 which are loads, as shown in FIG. 3 described later, to constitute a part of vehicle system 10 of the hybrid vehicle.

第１コンバータ２１は、２つの半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２の直列接続体を含む第１アーム２１１を有し、第１リアクトルＬ１は、第１アーム２１１の上下アームの接続点と正極側電力線１３とに接続されている。同様に、第２コンバータ２２は、２つの半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４の直列接続体を含む第２アーム２２１を有し、第２リアクトルＬ２は、第２アーム２２１の上下アームの接続点と正極側電力線１３とに接続されている。   The first converter 21 has a first arm 211 including a series connection of two semiconductor switching elements S1 and S2, and the first reactor L1 is a connection point between the upper and lower arms of the first arm 211 and the positive electrode side power line 13 It is connected to the. Similarly, the second converter 22 has a second arm 221 including a series connection of two semiconductor switching elements S3 and S4, and the second reactor L2 is a positive electrode side of the connection point of the upper and lower arms of the second arm 221 It is connected to the power line 13.

半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４としては、例えば、ＩＧＢＴ（すなわち、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）が用いられる。図示するＩＧＢＴの他に、ＭＯＳＦＥＴ（すなわち、電界効果トランジスタ）、バイポーラトランジスタ等の電力用半導体スイッチング素子を用いることもできる。半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４は、正極側電力線１５から負極側電力線１６に向かう方向を順方向として直列に接続される。半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４には、それぞれ、フリーホイールダイオード（以下、ダイオードと略称する）Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４が、逆並列に接続される。   For example, IGBTs (that is, insulated gate bipolar transistors) are used as the semiconductor switching elements S1, S2, S3 and S4. In addition to the illustrated IGBTs, power semiconductor switching elements such as MOSFETs (i.e., field effect transistors) and bipolar transistors can also be used. The semiconductor switching elements S1, S2, S3 and S4 are connected in series with the direction from the positive electrode side power line 15 to the negative electrode side power line 16 as a forward direction. Free wheel diodes (hereinafter abbreviated as diodes) D1, D2, D3 and D4 are connected in anti-parallel to the semiconductor switching elements S1, S2, S3 and S4, respectively.

第１コンバータ２１は、制御信号に基づいて、半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２が交互にオンオフすることにより、蓄電装置Ｂからの直流電圧を昇圧し、所望の直流電力に変換して出力する。同様に、第２コンバータ２２は、半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４が交互にオンオフすることにより、蓄電装置Ｂからの直流電圧を昇圧し、所望の直流電力に変換して出力する。この昇圧動作は、各相の下アームである半導体スイッチング素子Ｓ２、Ｓ４のオン期間に、第１リアクトルＬ１、第２リアクトルＬ２に電磁エネルギを蓄積し、オフ期間にダイオードＤ１、Ｄ３を介して放出することにより行われる。入力電圧に対する昇圧比は、スイッチング周期におけるオン期間比（すなわち、デューティ比）によって調整することができる。   The first converter 21 boosts the DC voltage from the storage device B by alternately turning on and off the semiconductor switching elements S1 and S2 based on the control signal, converts the DC voltage into desired DC power, and outputs the DC power. Similarly, the second converter 22 boosts the DC voltage from the storage device B by alternately turning on and off the semiconductor switching elements S3 and S4, converts the voltage into desired DC power, and outputs the DC power. In this step-up operation, electromagnetic energy is stored in the first reactor L1 and the second reactor L2 during the on period of the semiconductor switching elements S2 and S4 which are the lower arms of each phase, and released through the diodes D1 and D3 during the off period. It is done by doing. The step-up ratio to the input voltage can be adjusted by the on period ratio (ie, the duty ratio) in the switching period.

コンバータ部２は昇降圧コンバータとして構成されており、第１コンバータ２１と第２コンバータ２２とは、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２側からの回生電力を降圧して、蓄電装置Ｂを充電することもできる。本形態では、第１コンバータ２１と第２コンバータ２２とは、基本的に同等の構造を有し、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の特性のみ異なっている。半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２と半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４は、同等の特性を有する。   Converter unit 2 is configured as a step-up / down converter, and first converter 21 and second converter 22 can also charge power storage device B by stepping down the regenerative power from the motor generator MG1, MG2. In the present embodiment, the first converter 21 and the second converter 22 basically have the same structure, and only the characteristics of the first reactor L1 and the second reactor L2 differ. The semiconductor switching elements S1 and S2 and the semiconductor switching elements S3 and S4 have the same characteristics.

図２に示すように、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２のインダクタンス−直流電流特性（すなわち、直流重畳特性）は、いずれも直流電流の増加によりインダクタンス値が低下する傾向を示し、その割合（すなわち、直流重畳特性の傾き）が異なっている。ここでは、第１リアクトルＬ１の特性線の傾きが大きく、第２リアクトルＬ２の特性線の傾きが小さくなって、途中でクロスしている。そのため、小電流側の領域Ａでは、第１リアクトルＬ１の方が、インダクタンスが大きく、大電流側の領域Ｂでは、第２リアクトルＬ２の方が、インダクタンスが大きくなる。   As shown in FIG. 2, the inductance-DC current characteristics (that is, the DC superimposed characteristics) of the first reactor L1 and the second reactor L2 both show a tendency that the inductance value is lowered by the increase of the DC current, and the ratio That is, the slopes of the DC bias characteristics are different. Here, the slope of the characteristic line of the first reactor L1 is large, the slope of the characteristic line of the second reactor L2 is small, and the lines cross in the middle. Therefore, in the region A on the small current side, the inductance of the first reactor L1 is larger, and in the region B on the large current side, the inductance of the second reactor L2 is larger.

そこで、制御部３により、コンバータ部２を駆動する際には、要求パワーＰｒと、各相のリアクトル特性に応じて、それぞれの相に流れる電流の分配を制御する。ここで、「分配」とは、各相の分配比率が０〜１００の間で変化することを意味し、各相は、停止されても、単独で駆動されてもよい。したがって、例えば、要求パワーＰｒが小さい場合には、小電流域でインダクタンスが大きい相を選択的に駆動し、他の相を停止することで、より効果的に損失を低減できる。また、要求パワーＰｒが大きい場合には、大電流域でインダクタンスが大きい相ほど、分配比率が大きくなるように、複数の相の電流を調整することで、より効果的に損失を低減できる。   Therefore, when driving the converter unit 2, the control unit 3 controls the distribution of the current flowing in each phase according to the required power Pr and the reactor characteristics of each phase. Here, "distribution" means that the distribution ratio of each phase changes between 0 and 100, and each phase may be stopped or driven independently. Therefore, for example, when the required power Pr is small, the loss can be reduced more effectively by selectively driving the phase having a large inductance in the small current region and stopping the other phase. In addition, when the required power Pr is large, the loss can be reduced more effectively by adjusting the currents of the plurality of phases so that the distribution ratio becomes larger as the phase with a larger inductance in the large current region.

このように、コンバータ部２を構成する第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の磁気特性に着目することで、制御部３により効果的な駆動制御が可能となる。また、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の特性は、温度の影響を受けることから、コンバータ部２を、冷却性能を考慮した構成とすることもできる。この冷却性能を高めるための構成と、制御部３による制御の詳細例については、後述する。   As described above, by focusing on the magnetic characteristics of the first reactor L1 and the second reactor L2 that constitute the converter unit 2, the control unit 3 can perform effective drive control. Further, since the characteristics of the first reactor L1 and the second reactor L2 are affected by the temperature, the converter unit 2 can be configured in consideration of the cooling performance. The configuration for enhancing the cooling performance and a detailed example of control by the control unit 3 will be described later.

図３に示すように、電力変換装置１は、例えば、電動車両の一例であるハイブリッド自動車用の車両システム１０に適用されて、負荷である複数のモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２に電力を供給することができる。電力変換装置１には、コンバータ部２を冷却するための冷却媒体が流通する冷却部４が付設される。車両システム１０は、電力変換装置１のコンバータ部２とモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の間に、インバータ部５を備える。インバータ部５は、モータジェネレータＭＧ１に接続される第１インバータ５１と、モータジェネレータＭＧ２に接続される第２インバータ５２を有し、コンバータ部２から出力される直流電力を交流電力に変換して、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２を駆動する。第１インバータ５１、第２インバータ５２は、正極側電力線１５と負極側電力線１６との間に、互いに並列に接続される。   As shown in FIG. 3, the power conversion device 1 may be applied to, for example, a vehicle system 10 for a hybrid vehicle, which is an example of an electric vehicle, to supply power to a plurality of motor generators MG1 and MG2 that are loads. it can. The power conversion device 1 is additionally provided with a cooling unit 4 through which a cooling medium for cooling the converter unit 2 flows. Vehicle system 10 includes an inverter unit 5 between converter unit 2 of power conversion device 1 and motor generators MG1 and MG2. The inverter unit 5 includes a first inverter 51 connected to the motor generator MG1 and a second inverter 52 connected to the motor generator MG2, and converts DC power output from the converter unit 2 into AC power, Motor generators MG1 and MG2 are driven. The first inverter 51 and the second inverter 52 are connected in parallel with each other between the positive electrode side power line 15 and the negative electrode side power line 16.

車両システム１０は、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２及びエンジンＥＮＧを動力源として備えるハイブリッド自動車に搭載されて、その駆動を制御する。モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２は、３相交流電動発電機として構成されており、動力分割機構１７を介して、エンジンＥＮＧと接続されている。動力分割機構１７は、例えば、遊星歯車機構を有する公知の構成であり、エンジンＥＮＧからの動力を、発電機となるモータジェネレータＭＧ１と、モータジェネレータＭＧ２が接続される車輪１８とに分配可能となっている。モータジェネレータＭＧ１は、エンジンＥＮＧの始動時に電動機として機能することも可能であり、回生制動時には、モータジェネレータＭＧ２において、車輪１８の回転力による発電を行うことも可能である。モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２による発電電力は、インバータ部５を介して、電力変換装置１へ入力され、蓄電装置Ｂを充電する。   Vehicle system 10 is mounted on a hybrid vehicle provided with motor generators MG1, MG2 and engine ENG as a motive power source, and controls the drive thereof. Motor generators MG1 and MG2 are configured as three-phase AC motor generators, and are connected to engine ENG via power split mechanism 17. Power split device 17 has, for example, a known configuration having a planetary gear mechanism, and can distribute power from engine ENG to motor generator MG1 serving as a generator and wheels 18 to which motor generator MG2 is connected. ing. Motor generator MG1 can also function as an electric motor at the start of engine ENG, and at the time of regenerative braking, motor generator MG2 can also generate electric power by the rotational force of wheels 18. The power generated by motor generators MG1 and MG2 is input to power conversion device 1 via inverter unit 5, and charges power storage device B.

図４に示すように、インバータ部５の第１インバータ５１、第２インバータ５２は、それぞれ、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相の上下アームを構成する６つの半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎ、Ｓｖｐ、Ｓｖｎ、Ｓｗｐ、Ｓｗｎを有する３相のインバータとして構成される。第１インバータ５１は、半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎの直列接続体からなる第１Ｕ相アーム５１１と、半導体スイッチング素子Ｓｖｐ、Ｓｖｎの直列接続体からなる第１Ｖ相アーム５１２と、半導体スイッチング素子Ｓｗｐ、Ｓｗｎの直列接続体からなる第１Ｗ相アーム５１３とを有し、これら３相のアーム５１１、５１２、５１３は、正極側電力線１５と負極側電力線１６との間において、互いに並列に接続される。   As shown in FIG. 4, six semiconductor switching elements Sup, Sun, Svp, and Svn that constitute upper and lower arms of U phase, V phase, and W phase, respectively, of the first inverter 51 and the second inverter 52 of the inverter unit 5. , Swp, and Swn are configured as three-phase inverters. The first inverter 51 includes a first U-phase arm 511 consisting of a series connection of semiconductor switching elements Sup and Sun, a first V-phase arm 512 consisting of a series connection of semiconductor switching elements Svp and Svn, and a semiconductor switching element Swp and Swn The three-phase arms 511, 512, and 513 are connected in parallel to each other between the positive electrode side power line 15 and the negative electrode side power line 16.

同様に、第２インバータ５２は、半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎの直列接続体からなる第２Ｕ相アーム５２１と、半導体スイッチング素子Ｓｖｐ、Ｓｖｎの直列接続体からなる第２Ｖ相アーム５２２と、半導体スイッチング素子Ｓｗｐ、Ｓｗｎの直列接続体からなる第２Ｗ相アーム５２３とを有し、これら３相のアーム５２１、５２２、５２３は、正極側電力線１５と負極側電力線１６との間において、互いに並列に接続される。   Similarly, the second inverter 52 includes a second U-phase arm 521 consisting of a series connection of semiconductor switching elements Sup and Sun, a second V-phase arm 522 consisting of a series connection of semiconductor switching elements Svp and Svn, and a semiconductor switching element And a second W-phase arm 523 consisting of a series connection of Swp and Swn, and these three-phase arms 521, 522 and 523 are connected in parallel with each other between the positive electrode side power line 15 and the negative electrode side power line 16 Ru.

半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎ、Ｓｖｐ、Ｓｖｎ、Ｓｗｐ、Ｓｗｎは、例えば、図示するＩＧＢＴの他、ＭＯＳＦＥＴ、バイポーラトランジスタ等の電力用半導体スイッチング素子を用いることができる。半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎ、Ｓｖｐ、Ｓｖｎ、Ｓｗｐ、Ｓｗｎには、それぞれ、ダイオードＤｕｐ、Ｄｕｎ、Ｄｖｐ、Ｄｖｎ、Ｄｗｐ、Ｄｗｎが、逆並列に接続される。   For the semiconductor switching elements Sup, Sun, Svp, Svn, Swp, and Swn, for example, power semiconductor switching elements such as MOSFETs and bipolar transistors can be used in addition to the illustrated IGBTs. Diodes Dup, Dun, Dvp, Dvn, Dwp, Dwn are connected in anti-parallel to the semiconductor switching elements Sup, Sun, Svp, Svn, Swp, Swn, respectively.

第１インバータ５１、第２インバータ５２は、各相の半導体スイッチング素子のオンオフを制御することにより、コンバータ部２から供給される直流電力を、３相交流電力に変換する。第１インバータ５１、第２インバータ５２は、Ｕ相の半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎの接続点５１ｕ、５２ｕが、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の図示しないＵ相コイルへの電力線５３１、５３２に接続されて、Ｕ相電流を出力する。同様に、Ｖ相の半導体スイッチＳｖｐ、Ｓｗｐの接続点５１ｖ、５２ｖ、Ｗ相の半導体スイッチＳｖｎ、Ｓｗｎの接続点５１ｗ、５２ｗは、それぞれモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の図示しないＶ相コイル、Ｗ相コイルへの電力線５４１、５４２、５５１、５５２に接続されて、Ｖ相電流、Ｗ相電流を出力する。   The first inverter 51 and the second inverter 52 convert the DC power supplied from the converter unit 2 into three-phase AC power by controlling the on / off of the semiconductor switching elements of each phase. In the first inverter 51 and the second inverter 52, connection points 51u and 52u of the U-phase semiconductor switching elements Sup and Sun are connected to power lines 531 and 532 to U-phase coils (not shown) of the motor generators MG1 and MG2, Output U-phase current. Similarly, connection points 51v and 52v of V-phase semiconductor switches Svp and Swp, and connection points 51w and 52w of W-phase semiconductor switches Svn and Swn are V-phase coils and W-phase coils (not shown) of motor generators MG1 and MG2, respectively. Power lines 541, 542, 551, 552 to output V-phase current and W-phase current.

インバータ部５は、電力線５３１、５３２、５４１、５４２、５５１、５５２に供給されるモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２からの回生電力又は発電電力を、直流電力に変換して、コンバータ部２に供給することもできる。   The inverter unit 5 may also convert the regenerated power or the generated power from the motor generators MG1 and MG2 supplied to the power lines 531, 532, 541, 542, 551 and 552 into DC power and supply it to the converter unit 2. it can.

電力変換装置１に付設される冷却部４は、コンバータ部２を構成する発熱部品に接して設けられ、冷却媒体との熱交換によって温度上昇を抑制する。冷却部４は、例えば、図５に示すように、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２を冷却する第１冷却部４１と、図６に示すように、第１アーム２１１、第２アーム２２１を冷却する第２冷却部４２とを有する。特に、発熱量の大きい第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２を、冷却媒体にて効果的に冷却することで、電力変換効率を向上できる。また、第１アーム２１１、第２アーム２２１のスイッチング動作に伴って発生する熱を、効率よく冷却媒体に吸収させることで、電力変換効率をさらに高めることができる。   The cooling unit 4 attached to the power conversion device 1 is provided in contact with the heat generating component of the converter unit 2, and suppresses the temperature rise by heat exchange with the cooling medium. The cooling unit 4 includes, for example, a first cooling unit 41 for cooling the first reactor L1 and the second reactor L2 as shown in FIG. 5, and a first arm 211 and a second arm 221 as shown in FIG. And a second cooling unit 42 for cooling. In particular, the power conversion efficiency can be improved by effectively cooling the first reactor L1 and the second reactor L2, which generate a large amount of heat, with a cooling medium. Further, by efficiently absorbing heat generated by the switching operation of the first arm 211 and the second arm 221 by the cooling medium, the power conversion efficiency can be further enhanced.

図５において、第１冷却部４１は、例えば、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２に接する電力変換装置１の壁面部４１２内に形成される、冷却水等の冷却媒体の流路４１１を有している。壁面部４１２は、内部に流路４１１となる空間部を有する二重壁構造で、例えば、熱伝導性の良好な金属からなる。流路４１１は、図示しない外部の冷却媒体循環流路と接続されて、一方向に冷却媒体を流通させており、ここでは、例えば、図中の左方から右方へ向かう方向を、冷媒流れ方向Ｆとする。壁面部４１２は、電力変換装置１が収容される図示しないケースの底部を構成し、図の上側の面を、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２が載置される載置面４１３としている。   In FIG. 5, the first cooling unit 41 has, for example, a flow path 411 of a cooling medium such as cooling water formed in the wall surface portion 412 of the power conversion device 1 in contact with the first reactor L1 and the second reactor L2. doing. The wall surface portion 412 is a double wall structure having a space portion serving as the flow channel 411 inside, and is made of, for example, a metal having good thermal conductivity. The flow path 411 is connected to an external cooling medium circulation flow path (not shown) to circulate the cooling medium in one direction. Here, for example, a direction from the left side to the right side in the drawing is a refrigerant flow Assume direction F. The wall surface part 412 comprises the bottom part of the case which is not shown in which the power converter device 1 is accommodated, and makes the upper surface of the figure the mounting surface 413 in which the 1st reactor L1 and the 2nd reactor L2 are mounted.

第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の配置は、冷却媒体による冷却性能を考慮して、予め設定することができる。例えば、図示の配置では、冷媒流れ方向Ｆに沿って、第１リアクトルＬ１が上流側に、第２リアクトルＬ２が下流側に位置するように設定されている。このとき、上流側に位置する第１リアクトルＬ１は、より低温の冷却媒体と熱交換することができ、下流側に位置する第２リアクトルＬ２の発熱の影響を受けないので、下流側に位置する第２リアクトルＬ２よりも、冷却性能が良好となる。このように、コンバータ部２の各相は、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の配置によって、冷却性能に差が生じる。   The arrangement of the first reactor L1 and the second reactor L2 can be set in advance in consideration of the cooling performance by the cooling medium. For example, in the illustrated arrangement, the first reactor L1 is set to be positioned upstream along the refrigerant flow direction F, and the second reactor L2 is set to be positioned downstream. At this time, the first reactor L1 located upstream can exchange heat with a lower temperature cooling medium and is not affected by the heat generation of the second reactor L2 located downstream, so it is located downstream The cooling performance is better than that of the second reactor L2. As described above, each phase of the converter unit 2 has a difference in cooling performance due to the arrangement of the first reactor L1 and the second reactor L2.

そして、制御部３により、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２の１相以上を駆動する際には、第１コンバータ２１の駆動頻度が高くなるように制御するのがよい。１相駆動とする場合には、第１コンバータ２１を選択的に駆動することにより、第１リアクトルＬ１を冷却部４によって効果的に冷却することできる。２相駆動とする場合には、第１コンバータ２１と第２コンバータ２２のうち、第１コンバータ２１が優先的に駆動されるように電流を分配することにより、第１リアクトルＬ１を冷却部４によって効果的に冷却することできる。このように、電流分配と冷却性能を組み合わせることにより、さらなる損失低減が可能になる。   Then, when driving one or more phases of the first converter 21 and the second converter 22 by the control unit 3, it is preferable to control the driving frequency of the first converter 21 to be high. In the case of one-phase driving, the first reactor L1 can be effectively cooled by the cooling unit 4 by selectively driving the first converter 21. In the case of two-phase driving, the first reactor L1 is cooled by the cooling unit 4 by distributing the current so that the first converter 21 is preferentially driven among the first converter 21 and the second converter 22. It can be cooled effectively. Thus, the combination of current distribution and cooling performance enables further loss reduction.

図６に示すように、コンバータ部２の第１アーム２１１及び第２アーム２２１と、インバータ部５の各相アーム５１１〜５１３、５２１〜５２３は、パワー半導体素子を内蔵するパワーカードＰＣ１〜ＰＣ５を用いた半導体積層ユニットＵを構成している。半導体積層ユニットＵは、冷却部４の一部となる第２冷却部４２と一体的に設けられて、コンバータ部２及びインバータ部５の発熱を抑制する。   As shown in FIG. 6, the first arm 211 and the second arm 221 of the converter unit 2 and the respective phase arms 511 to 513 and 521 to 523 of the inverter unit 5 are power cards PC1 to PC5 incorporating power semiconductor elements. The semiconductor lamination unit U used is comprised. The semiconductor lamination unit U is provided integrally with the second cooling unit 42 which is a part of the cooling unit 4, and suppresses heat generation of the converter unit 2 and the inverter unit 5.

パワーカードＰＣ１は、第１アーム２１１の２つの半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２とダイオードＤ１、Ｄ２を樹脂モールドして構成される本体部と、図示しない端子部とを有する。同様に、パワーカードＰＣ２は、第２アーム２２１の２つの半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４とダイオードＤ３、Ｄ４を本体部に内蔵する。また、パワーカードＰＣ３〜ＰＣ５は、第１インバータ５１の各相アーム５１１〜５１３を構成する半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎ、Ｓｖｐ、Ｓｖｎ、Ｓｗｐ、ＳｗｎとダイオードＤｕｐ、Ｄｕｎ、Ｄｖｐ、Ｄｖｎ、Ｄｗｐ、Ｄｗｎを本体部に内蔵する。また、第２インバータ５２の各相アーム５２１〜５２３を構成する半導体スイッチング素子Ｓｕｐ、Ｓｕｎ、Ｓｖｐ、Ｓｖｎ、Ｓｗｐ、ＳｗｎとダイオードＤｕｐ、Ｄｕｎ、Ｄｖｐ、Ｄｖｎ、Ｄｗｐ、Ｄｗｎも、同様のパワーカードとして構成されるが、ここでは図示を省略する。   The power card PC1 has a main body configured by resin molding of the two semiconductor switching elements S1 and S2 of the first arm 211 and the diodes D1 and D2, and a terminal (not shown). Similarly, the power card PC2 incorporates two semiconductor switching elements S3 and S4 of the second arm 221 and diodes D3 and D4 in the main body. The power cards PC3 to PC5 also have semiconductor switching elements Sup, Sun, Svp, Svn, Swp, Swn and diodes Dup, Dun, Dvp, Dvn, Dwp, Dwn that constitute the phase arms 511 to 513 of the first inverter 51. Inside the main unit. In addition, semiconductor switching elements Sup, Sun, Svp, Svn, Swp, and Swn, and diodes Dup, Dun, Dvp, Dvn, Dwp, and Dwn, which constitute each phase arm 521 to 523 of the second inverter 52, also serve as similar power cards. Although it is configured, illustration is omitted here.

第２冷却部４２は、パワーカードＰＣ１〜ＰＣ５と交互に積層される複数の冷却管４２１と、複数の冷却管４２１の両側に接続される一対の導出入用冷却管４２２、４２３を有している。第２冷却部４２の冷却管４２１〜４２３は、例えば、熱伝導性の良好な金属にて構成される。複数の冷却管４２１は、それぞれ、両端が開口する偏平管にて構成されて、中空とした内部を冷却媒体流路としており、各パワーカードＰＣ１〜ＰＣ５を両側から挟むように密接配置される。一対の導出入用冷却管４２２、４２３は、それぞれ、一端（例えば、図の右端）が閉鎖する円筒管で、開口端（例えば、図の左端）が、図示しない冷却媒体循環流路と接続されている。ここでは、一方（例えば、図の上方）を導入用冷却管４２２とし、もう一方（例えば、図の下方）を、導出用冷却管４２３として、平行配設された複数の冷却管４２１の両端に接続する。   The second cooling unit 42 includes a plurality of cooling pipes 421 alternately stacked with the power cards PC1 to PC5, and a pair of lead-in / out cooling pipes 422 and 423 connected to both sides of the plurality of cooling pipes 421. There is. The cooling pipes 421 to 423 of the second cooling unit 42 are made of, for example, a metal having good thermal conductivity. Each of the plurality of cooling pipes 421 is formed of a flat pipe whose both ends are open, and the hollow inside is a cooling medium flow path, and is closely disposed so as to sandwich the power cards PC1 to PC5 from both sides. Each of the pair of inlet and outlet cooling pipes 422 and 423 is a cylindrical pipe whose one end (for example, the right end in the drawing) is closed, and the open end (for example, the left end in the drawing) is connected with the cooling medium circulation flow path not illustrated. ing. Here, one end (for example, the upper side of the figure) is used as the introduction cooling pipe 422 and the other (for example, the lower side of the figure) is used as the lead-out cooling pipe 423 at both ends of the plurality of cooling pipes 421 arranged in parallel. Connecting.

このとき、複数の冷却管４２１の内部には、導入用冷却管４２２から導出用冷却管４２３へ向けて、同一方向（例えば、図の上方から下方へ向かう方向）に冷却媒体が流れる。また、パワーカードＰＣ１〜ＰＣ５は、導入用冷却管４２２の開口端に近いパワーカードＰＣ１側が上流側、閉鎖端に近いパワーカードＰＣ５側が下流側に位置する。図７に示されるように、第２冷却部４２内に形成される冷却媒体流路の流路抵抗は、流路が長くなるほど大きくなるので、複数の冷却管４２１の積層段数が多くなる下流側ほど、冷却媒体が流れにくくなる。すなわち、第２冷却部４２は、パワーカードＰＣ１側において、冷却媒体の流量がより多くなり、パワーカードＰＣ５側へ向けて、冷却媒体の流量が徐々に減少することになる。   At this time, a cooling medium flows in the same direction (for example, a direction from the upper side to the lower side in the drawing) from the introducing cooling pipe 422 to the extracting cooling pipe 423 inside the plurality of cooling pipes 421. In the power cards PC1 to PC5, the power card PC1 side close to the open end of the introduction cooling pipe 422 is on the upstream side, and the power card PC5 side close to the closed end is on the downstream side. As shown in FIG. 7, the flow path resistance of the cooling medium flow path formed in the second cooling unit 42 increases as the flow path becomes longer, so the downstream side where the number of stacked stages of the plurality of cooling pipes 421 increases The less the coolant will flow. That is, in the second cooling unit 42, the flow rate of the cooling medium is increased on the power card PC1 side, and the flow rate of the cooling medium is gradually decreased toward the power card PC5.

図８に示されるように、第２冷却部４２において、複数の冷却管４２１の積層段数が増加するのに伴い、熱伝達率は低下する。図中の１段目は、パワーカードＰＣ１に接する最上流の冷却管４２１であり、２段目以降、数字が大きくなるほど下流側の冷却管４２１となる。このとき、流速及び流量が低下する下流側の冷却管４２１よりも、流速及び流量が増加する上流側の冷却管４２１において、熱伝達率が良好となり、半導体積層ユニットＵにおける冷却性能は、パワーカードＰＣ１側ほど良好となる。コンバータ部２のパワーカードＰＣ１、ＰＣ２では、上流側のパワーカードＰＣ１に対する冷却性能がより良好となる。   As shown in FIG. 8, in the second cooling unit 42, the heat transfer coefficient decreases as the number of stacked stages of the plurality of cooling pipes 421 increases. The first stage in the drawing is the most upstream cooling pipe 421 in contact with the power card PC1, and in the second and subsequent stages, the larger the number becomes, the downstream cooling pipe 421 becomes. At this time, the heat transfer coefficient becomes better in the cooling pipe 421 on the upstream side where the flow velocity and flow rate increase than the cooling pipe 421 on the downstream side where the flow velocity and flow rate decrease, and the cooling performance in the semiconductor lamination unit U is the power card The closer to the PC 1 side, the better. In the power cards PC1 and PC2 of the converter unit 2, the cooling performance with respect to the power card PC1 on the upstream side becomes better.

このように、冷却部４は、第１冷却部４１における第１リアクトルＬ１、第２リアクトルＬ２と、第２冷却部４２におけるパワーカードＰＣ１、ＰＣ２とが、それぞれ接続されると共に、コンバータ部２の駆動頻度の高い順に、冷却性能が良好な配置とすることが好ましい。すなわち、第１コンバータ２１の第１リアクトルＬ１に接続されるパワーカードＰＣ１を、第２コンバータ２２の第２リアクトルＬ２に接続されるパワーカードＰＣ２よりも、上流側に配置することで、第１コンバータ２１の冷却効率を、より高めることができる。そして、第１冷却部４１と第２冷却部４２とを組み合わせて、第１コンバータ２１を効果的に冷却して損失をさらに低減し、効率よい電力変換が可能となる。   As described above, in the cooling unit 4, the first reactor L 1 and the second reactor L 2 in the first cooling unit 41 and the power cards PC 1 and PC 2 in the second cooling unit 42 are respectively connected. It is preferable to arrange the cooling performance in the descending order of the driving frequency. That is, by arranging the power card PC1 connected to the first reactor L1 of the first converter 21 more upstream than the power card PC2 connected to the second reactor L2 of the second converter 22, the first converter The cooling efficiency of 21 can be further enhanced. Then, by combining the first cooling unit 41 and the second cooling unit 42, the first converter 21 can be effectively cooled to further reduce the loss, and efficient power conversion can be performed.

なお、本形態では、コンバータ部２の第１コンバータ２１を、小電流域でインダクタンスが大きくなる特性を有する相としたが、図２に示した特性は一例であり、任意に変更することができる。そして、制御部３により、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の特性に応じて、１相駆動する際に選択される相を選択し、冷却部４の冷却性能が良好となる側に配置することで、同様の効果が得られる。   In the present embodiment, the first converter 21 of the converter unit 2 is a phase having a characteristic in which the inductance increases in a small current region, but the characteristic shown in FIG. 2 is an example, and can be arbitrarily changed. . Then, according to the characteristics of the first reactor L1 and the second reactor L2, the control unit 3 selects a phase to be selected in one-phase driving and arranges the phase on the side where the cooling performance of the cooling unit 4 becomes good. The same effect can be obtained.

次に、制御部３の詳細を説明する。図３において、制御部３は、コンバータ部２及びインバータ部５における電圧変換動作を制御して、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の駆動を制御するＭＧ−ＥＣＵ３１と、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２及びエンジンＥＮＧを含むハイブリッド自動車の運転全体を制御するＨＶ−ＥＣＵ３２を有している。ＨＶ−ＥＣＵ３２は、各種検出装置からの信号に基づいて、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２及びエンジンＥＮＧ等の情報を取得し、ＭＧ−ＥＣＵ３１へモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の駆動信号を出力すると共に、エンジンＥＮＧを駆動する。   Next, details of the control unit 3 will be described. Referring to FIG. 3, control unit 3 includes an MG-ECU 31 for controlling the drive of motor generators MG1 and MG2 by controlling voltage conversion operation in converter unit 2 and inverter unit 5, and includes motor generators MG1 and MG2 and engine ENG. It has an HV-ECU 32 that controls the overall operation of the hybrid vehicle. The HV-ECU 32 acquires information such as the motor generators MG1 and MG2 and the engine ENG based on signals from various detection devices, and outputs drive signals for the motor generators MG1 and MG2 to the MG-ECU 31 and the engine ENG. To drive.

ＭＧ−ＥＣＵ３１には、第１コンバータ２１の第１リアクトルＬ１を流れる電流ＩＬ1を検出する電流センサ６１と、第２コンバータ２２の第２リアクトルＬ２を流れる電流ＩＬ2を検出する電流センサ６２からの検出信号が入力される。また、コンバータ部２と平滑コンデンサ１４との間において、正極側電力線１１と負極側電力線１２の間の電圧ＶＨを検出する電圧センサ６３からの検出信号が入力される。また、図示しない検出装置からモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の回転数等の情報が入力される。   In MG-ECU 31, detection signals from current sensor 61 detecting current IL1 flowing through first reactor L1 of first converter 21 and current sensor 62 detecting current IL2 flowing through second reactor L2 of second converter 22 Is input. Further, a detection signal from voltage sensor 63 that detects voltage VH between positive power line 11 and negative power line 12 is input between converter unit 2 and smoothing capacitor 14. Further, information such as the number of rotations of motor generators MG1 and MG2 is input from a detection device (not shown).

ＨＶ−ＥＣＵ３２は、ＭＧ−ＥＣＵ３１の検出信号や、図示しない検出装置からの信号、例えば、アクセル開度や車両速度等の信号に基づいてハイブリッド自動車の運転状態を判断し、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２及びエンジンＥＮＧの動力を調整する。例えば、ハイブリッド自動車の走行時には、主にモータジェネレータＭＧ２による走行、エンジンＥＮＧによる走行、エンジンＥＮＧとモータジェネレータＭＧ２による走行が可能である。ＨＶ−ＥＣＵ３２は、調整された動力に基づいてモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２のトルク指令値を算出し、ＭＧ−ＥＣＵ３１に出力する。   The HV-ECU 32 determines the driving state of the hybrid vehicle based on the detection signal of the MG-ECU 31 and a signal from a detection device (not shown), such as an accelerator opening degree and a vehicle speed, and generates motor generators MG1 and MG2 and Adjust the power of engine ENG. For example, when the hybrid vehicle travels, traveling by the motor generator MG2, traveling by the engine ENG, and traveling by the engine ENG and the motor generator MG2 are mainly possible. The HV-ECU 32 calculates torque command values of the motor generators MG1, MG2 based on the adjusted power, and outputs the torque command values to the MG-ECU 31.

ＭＧ−ＥＣＵ３１は、入力されたトルク指令値と回転数等の情報に基づいて、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２へ出力されるべき電力（以下、要求パワーＰｒと称する）を算出し、コンバータ部２及びインバータ部５を駆動するための制御信号を生成する。具体的には、要求パワーＰｒに応じて、コンバータ部２の第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２の駆動の要否を判断し、要求される電力条件に応じて、第１コンバータ２１、又は、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２に、例えば、ＰＷＭ（すなわち、パルス幅変調）制御のための信号を出力する。また、トルク指令値に応じた出力トルクが得られるように、インバータ部５の第１インバータ５１及び第２インバータ５２に、ＰＷＭ制御のための信号を出力する。   MG-ECU 31 calculates electric power (hereinafter referred to as required power Pr) to be output to motor generators MG1 and MG2 based on the input torque command value and information such as the number of revolutions, and converter portion 2 and inverter A control signal for driving the unit 5 is generated. Specifically, whether the driving of the first converter 21 and the second converter 22 of the converter unit 2 is necessary is determined according to the required power Pr, and the first converter 21 or, according to the required power condition, For example, a signal for PWM (that is, pulse width modulation) control is output to the first converter 21 and the second converter 22. Further, a signal for PWM control is output to the first inverter 51 and the second inverter 52 of the inverter unit 5 so that an output torque corresponding to the torque command value can be obtained.

図９のフローチャートにより、ＭＧ−ＥＣＵ３１にて実行されるコンバータ部２の制御手順の一例を説明する。まず、ステップ１０１において、要求パワーＰｒが取得されると、次いで、ステップ１０２において、要求パワーＰｒが基準値Ｐｔｈより低い値か否か（すなわち、Ｐｒ＜Ｐｔｈ？）を判定する。基準値Ｐｔｈは、予め設定されるもので、例えば、市街地や定速走行等の要求パワーＰｒが比較的小さい運転条件において、コンバータ部２の一方の相を停止の可否を判断するための基準となる。   An example of the control procedure of converter unit 2 executed by MG-ECU 31 will be described with reference to the flowchart of FIG. 9. First, when the required power Pr is obtained in step 101, then it is determined in step 102 whether the required power Pr is lower than the reference value Pth (that is, Pr <Pth?). Reference value Pth is set in advance, for example, as a reference for determining whether or not one phase of converter unit 2 is to be stopped under operating conditions where the required power Pr is relatively small, such as an urban area or constant speed traveling. Become.

ステップ１０２が肯定判定されたときは（すなわち、Ｐｒ＜Ｐｔｈ）、ステップ１０３へ進み、コンバータ部２のうちの一方を、インダクタンス特性に基づいて選択する。続いて、ステップ１０４において、要求パワーＰｒが得られるように、第１コンバータ２１による昇圧動作を行い、インバータ部５側の正極側電極線１５へ出力する。具体的には、例えば、要求パワーＰｒに応じて、昇圧後の目標電圧ＶＨ0を設定し、蓄電装置Ｂの電圧ＶＢに対する昇圧比ＶＨ0／ＶＢに応じて、コンバータ部２の目標電流ＩＬ0を設定する。そして、コンバータ部２を流れる電流が、昇圧比ＶＨ0／ＶＢに応じた目標電流ＩＬ0となるように、電流制御を行う。   If the determination in step 102 is affirmative (ie, Pr <Pth), the process proceeds to step 103 and one of the converter units 2 is selected based on the inductance characteristic. Subsequently, in step 104, a boosting operation is performed by the first converter 21 so as to obtain the required power Pr, and output to the positive electrode line 15 on the inverter unit 5 side. Specifically, for example, target voltage VH0 after boosting is set according to required power Pr, and target current IL0 of converter unit 2 is set according to boosting ratio VH0 / VB to voltage VB of power storage device B. . Then, the current control is performed such that the current flowing through the converter unit 2 becomes the target current IL0 according to the step-up ratio VH0 / VB.

ステップ１０２において、コンバータ部２の一方の相を選択する方法について説明する。例えば、上記図２の特性を有する第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２を用いる場合には、要求パワーＰｒに対応する目標電流ＩＬ0において、インダクタンスがより大きい方を選択する。すなわち、目標電流ＩＬ0が領域Ａの範囲にあれば、第１リアクトルＬ１の方がインダクタンスが大きいので、第１コンバータ２１が駆動され、領域Ｂの範囲にあれば、第２リアクトルＬ２の方がインダクタンスが大きいので、第２コンバータ２２が駆動される。   A method of selecting one phase of the converter unit 2 in step 102 will be described. For example, in the case of using the first reactor L1 and the second reactor L2 having the characteristics of FIG. 2 described above, in the target current ILO corresponding to the required power Pr, the one with the larger inductance is selected. That is, since the first reactor L1 has a larger inductance if the target current IL0 is in the range of the region A, the first converter 21 is driven when the range of the region B is, the second reactor L2 has the inductance Is larger, the second converter 22 is driven.

図１０、図１１に示すように、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２を昇圧動作に伴って、第１リアクトルＬ１、第２リアクトルＬ２を流れる電流ＩＬ1、ＩＬ2は、半導体スイッチング素子Ｓ１〜Ｓ４のオンオフに伴って増減する三角波となる。また、電流ＩＬ1、ＩＬ2は、リプル成分を含み、リプル成分の大きさは、第１リアクトルＬ１、第２リアクトルＬ２のインダクタンスに反比例する。すなわち、インダクタンスが大きいほどリプル成分は小さくなる。   As shown in FIGS. 10 and 11, when the first converter 21 and the second converter 22 are boosted, the currents IL1 and IL2 flowing through the first reactor L1 and the second reactor L2 are the semiconductor switching elements S1 to S4, respectively. It becomes a triangular wave that increases and decreases with on and off. The currents IL1 and IL2 include a ripple component, and the magnitude of the ripple component is inversely proportional to the inductance of the first reactor L1 and the second reactor L2. That is, the larger the inductance, the smaller the ripple component.

したがって、図１０に示す領域Ａでは、高インダクタンスの第１リアクトルＬ１の方が、第２リアクトルＬ２よりも、スイッチングに伴う損失（例えば、オン時のスイッチング損失Ｅon、オフ時のスイッチング損失Ｅoff）を低減できる。一方、図１１に示す領域Ｂでは、第２リアクトルＬ２の方が高インダクタンスとなるので、第１リアクトルＬ１よりも、スイッチングに伴う損失（例えば、オン時のスイッチング損失Ｅon、オフ時のスイッチング損失Ｅoff）を低減できる。   Therefore, in the region A shown in FIG. 10, the first reactor L1 with a higher inductance has a loss associated with switching (for example, a switching loss Eon at the on time, a switching loss Eoff at the off time) than the second reactor L2. It can be reduced. On the other hand, in the region B shown in FIG. 11, since the second reactor L2 has a higher inductance, the loss associated with switching than the first reactor L1 (for example, switching loss Eon at on, switching loss Eoff at off) Can be reduced.

好適には、コンバータ部２の各相のリアクトル特性を決定する際に、要求パワーＰｒを考慮して、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の特性線のクロスポイントが、基準値以上となるようにすることが望ましい。その場合、要求パワーＰｒが基準値未満の場合には、上記図２の特性において、第１リアクトルＬ１のインダクタンスが大きくなり、ステップ１０２において、第１コンバータ２１が選択されることになる。   Preferably, when determining the reactor characteristics of each phase of converter unit 2, the cross point of the characteristic line of first reactor L1 and second reactor L2 is equal to or greater than the reference value in consideration of required power Pr It is desirable to In that case, when the required power Pr is less than the reference value, the inductance of the first reactor L1 increases in the characteristic of FIG. 2 and the first converter 21 is selected in step 102.

これにより、ステップ１０４において、第１コンバータ２１の半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２に、ＰＷＭ信号に基づく所定のタイミングでゲート電圧信号が出力され、半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２が交互にオンオフして、所望の要求パワーＰｒが出力される。   Thereby, in step 104, gate voltage signals are output to the semiconductor switching elements S1 and S2 of the first converter 21 at predetermined timing based on the PWM signal, and the semiconductor switching elements S1 and S2 are alternately turned on and off. The required power Pr is output.

ステップ１０３において、選択されなかった第２コンバータ２２は、停止される。もしくは、電流ＩＬ2＝０となるように電流制御される。   At step 103, the second converter 22 not selected is stopped. Alternatively, current control is performed so that the current IL2 = 0.

ステップ１０２が否定判定されたときは（すなわち、Ｐｒ≧Ｐｔｈ）、ステップ１０５へ進む。ステップ１０５では、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２の両方を選択する。続いて、ステップ１０６において、要求パワーＰｒが得られるように、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２による昇圧動作を行い、インバータ部５側の正極側電極線１５へ出力する。この場合は、例えば、要求パワーＰｒ対応する目標電流ＩＬ0を、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２のインダクタンス特性に応じて分配する。   If the determination in step 102 is negative (ie, Pr す な わ ち Pth), the process proceeds to step 105. In step 105, both the first converter 21 and the second converter 22 are selected. Subsequently, in step 106, the first converter 21 and the second converter 22 perform a boosting operation so as to obtain the required power Pr, and output to the positive electrode line 15 on the inverter unit 5 side. In this case, for example, the target current IL0 corresponding to the required power Pr is distributed according to the inductance characteristics of the first reactor L1 and the second reactor L2.

例えば、上記図２の特性を有する第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２を用いる場合、領域Ａでは、第１リアクトルＬ１の方がインダクタンスが大きいので、第１コンバータ２１側の電流ＩＬ1を、第２コンバータ２２側の電流ＩＬ2より大きくする。領域Ｂでは、第２リアクトルＬ２の方がインダクタンスが大きいので、第２コンバータ２２側の電流ＩＬ2を、第１コンバータ２１側の電流ＩＬ1より大きくする。電流分配は、第１コンバータ２１と第２コンバータ２２における損失、すなわち、第１リアクトルＬ１と半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２及びダイオードＤ１、Ｄ２による損失の和と、第２リアクトルＬ２と半導体スイッチング素子Ｓ３、Ｓ４及びダイオードＤ３、Ｄ４による損失の和が同等になるようにすることが望ましい。   For example, when using the first reactor L1 and the second reactor L2 having the characteristics shown in FIG. 2 above, in the region A, the first reactor L1 has a larger inductance, so the current IL1 on the first converter 21 side is The current IL2 on the converter 22 side is made larger. In the region B, since the second reactor L2 has a larger inductance, the current IL2 on the second converter 22 side is made larger than the current IL1 on the first converter 21 side. The current distribution is determined by the loss in the first converter 21 and the second converter 22, that is, the sum of the losses due to the first reactor L1, the semiconductor switching devices S1 and S2, and the diodes D1 and D2, the second reactor L2 and the semiconductor switching devices S3, It is desirable that the sum of losses due to S4 and the diodes D3 and D4 be equal.

以上のように、要求パワーＰｒが小さい小電流域では、基準値に基づいてコンバータ部２の一方、例えば、第１コンバータ２１を選択し、第２コンバータ２２を停止することで、損失を低減できる。さらに、冷却部４によって第１コンバータ２１を効率よく冷却しながら、昇圧動作を行うことができる。また、要求パワーＰｒがより大きい場合においても、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２のそれぞれに流れる電流を分配制御することで、損失を抑制しながら、昇圧動作を行うことができる。したがって、昇圧動作に伴うスイッチング損失や導通損失を最小限とすることができ、電圧変換効率を向上させることができる。   As described above, in the small current region where the required power Pr is small, loss can be reduced by selecting one of the converter units 2, for example, the first converter 21 based on the reference value and stopping the second converter 22. . Furthermore, the voltage boosting operation can be performed while the first converter 21 is efficiently cooled by the cooling unit 4. Further, even when the required power Pr is larger, by performing distribution control of the current flowing to each of the first converter 21 and the second converter 22, it is possible to perform the boosting operation while suppressing the loss. Therefore, switching loss and conduction loss associated with the boosting operation can be minimized, and voltage conversion efficiency can be improved.

（実施形態２）
電力変換装置に係る実施形態２について、図１２〜図１３を参照して説明する。本形態の電力変換装置１の基本構成は、上記実施形態１と同様であり、以下、相違点である冷却部４の構成を中心に説明する。上記実施形態では、第１冷却部４１の冷媒流れ方向Ｆに対して、第１リアクトルＬ１を上流側に配置して、第２リアクトルＬ１より冷却性能が良好となるようにしたが、冷却媒体との熱伝達率を高くすることによって、冷却性能が良好となるようにしてもよい。
なお、実施形態２以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。 Second Embodiment
Embodiment 2 which concerns on a power converter device is demonstrated with reference to FIGS. 12-13. The basic configuration of the power conversion device 1 of the present embodiment is the same as that of the first embodiment, and hereinafter, the configuration of the cooling unit 4 which is the difference will be mainly described. In the above embodiment, the first reactor L1 is disposed upstream with respect to the refrigerant flow direction F of the first cooling unit 41 so that the cooling performance becomes better than the second reactor L1, but with the cooling medium The cooling performance may be improved by increasing the heat transfer coefficient of
In addition, the code | symbol same as the code | symbol used in already-appeared embodiment among the code | symbol used in Embodiment 2 or subsequent ones represents the component similar to the thing in already-appeared embodiment, etc., unless shown.

図１２に示すように、コンバータ部２を冷却する第１冷却部４１は、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２に接する壁面部４１２内に、冷却媒体の流路４１１を有している。流路４１１内には、第１リアクトルＬ１の載置面４１３の直下となる位置に、波板状のフィン４１４が配置されている。これにより、冷却媒体との熱伝達率を高くして、第１リアクトルＬ１側の冷却性能をより高めることができる。   As shown in FIG. 12, the first cooling unit 41 for cooling the converter unit 2 has a flow path 411 of the cooling medium in the wall surface portion 412 in contact with the first reactor L1 and the second reactor L2. In the flow path 411, a corrugated plate-like fin 414 is disposed at a position immediately below the mounting surface 413 of the first reactor L1. Thereby, the heat transfer rate with a cooling medium can be made high, and the cooling performance by the side of the 1st reactor L1 can be raised more.

この場合は、必ずしも第１リアクトルＬ１が上流側となるように、流路４１１を構成する必要はなく、流路４１１に対して、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２が並列に配置されていてもよい。このとき、第１リアクトルＬ１側に、波板状のフィン４１４の山部と谷部に囲まれた流路が形成されて、フィン４１４に沿って冷却媒体が流通する。   In this case, it is not necessary to configure the flow path 411 so that the first reactor L1 is on the upstream side, and the first reactor L1 and the second reactor L2 are arranged in parallel to the flow path 411. It is also good. At this time, a flow path surrounded by the peaks and valleys of the corrugated plate fins 414 is formed on the first reactor L 1 side, and the cooling medium flows along the fins 414.

フィン４１４は、任意の形状とすることができ、例えば、図１３に示すように、流路４１１の冷媒流れ方向Ｆに延びる複数のフィン４１４を配置することもできる。この場合も、流路４１１に対して、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２を並列配置し、一側面（例えば、図の上側面）側から対向する一側面（例えば、図の下側面）側へ向けて、冷却媒体が流れるように、流路４１１を構成している。   The fins 414 may have any shape, and for example, as shown in FIG. 13, a plurality of fins 414 extending in the refrigerant flow direction F of the flow path 411 may be disposed. Also in this case, the first reactor L1 and the second reactor L2 are arranged in parallel with respect to the flow path 411, and one side (for example, the lower side of the figure) is opposed from the side (for example, the upper side of the figure) The flow path 411 is configured such that the cooling medium flows toward it.

フィン４１４を設けることにより、流れ方向によらず、第１リアクトルＬ１の冷却性能をより良好とすることができる。そして、制御部３によりコンバータ部２を１相駆動する際に、第１コンバータ２１が効果的に冷却される。このような構成とすることで、冷媒流れ方向Ｆの上流側に位置する第１リアクトルＬ１の冷却性能をさらに高めて、損失の低減効果を向上させることができる。   By providing the fins 414, the cooling performance of the first reactor L1 can be made better regardless of the flow direction. Then, when the converter 3 is driven in one phase by the controller 3, the first converter 21 is effectively cooled. With such a configuration, the cooling performance of the first reactor L1 located upstream of the refrigerant flow direction F can be further enhanced, and the loss reduction effect can be improved.

なお、フィン４１４を設けた構成において、第１リアクトルＬ１が上流側となるように配置してもよい。例えば、図１３において、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の間に、仕切り壁を設けて、第１リアクトルＬ１側を通過した後に第２リアクトルＬ２側へ冷却媒体が流れるように、流路４１１を構成してもすることもできる。   In the configuration in which the fins 414 are provided, the first reactor L1 may be disposed on the upstream side. For example, in FIG. 13, a partition wall is provided between the first reactor L1 and the second reactor L2, and after passing the first reactor L1 side, the flow path 411 is such that the cooling medium flows to the second reactor L2 side. Can also be configured.

（実施形態３）
図１４に実施形態３として示すように、上記実施形態１における第１冷却部４１の構成において（例えば、図２参照）、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２の近傍に、第１冷却部４１により冷却される他の発熱部品７１を配置することもできる。その場合には、第１リアクトルＬ１を流路４１１の最上流側に、発熱部品７１を最下流側に配置して、第２リアクトルＬ２を挟んで、第１リアクトルＬ１を発熱部品７１からより遠い位置となるようにするとよい。本形態の電力変換装置１の基本構成は、上記実施形態１と同様であり、説明を省略する。 (Embodiment 3)
As shown as Embodiment 3 in FIG. 14, in the configuration of the first cooling unit 41 in Embodiment 1 (for example, see FIG. 2), the first cooling unit 41 is provided in the vicinity of the first reactor L1 and the second reactor L2. It is also possible to arrange other heating components 71 to be cooled by the. In that case, the first reactor L1 is disposed on the most upstream side of the flow path 411, and the heat generating component 71 is disposed on the most downstream side, and the first reactor L1 is further from the heat generating component 71 with the second reactor L2 interposed therebetween. You should be in position. The basic configuration of the power conversion device 1 of the present embodiment is the same as that of the first embodiment, and the description will be omitted.

この構成によれば、制御部３により第１コンバータ２１が１相駆動される際に、停止される第２リアクトルＬ２を挟んで、発熱部品７１と反対側に位置するので、発熱部品７１からの受熱をなくすことができる。これにより、第１リアクトルＬ１の冷却性能をさらに高めて、損失の低減効果を向上させることができる。   According to this configuration, when the first converter 21 is driven in one phase by the control unit 3, the heat generating component 71 is located on the opposite side of the second reactor L2 to be stopped. Heat reception can be eliminated. As a result, the cooling performance of the first reactor L1 can be further enhanced, and the loss reduction effect can be improved.

（実施形態４）
図１５に実施形態４として示すように、第１冷却部４１において（例えば、図２参照）、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２を冷却するための流路４１１の構成は、特に制限されず、第１リアクトルＬ１に対する冷却性能がより良好となるように構成されていればよい。具体的には、流路４１１となる空間部を、壁面部４１２の一端（例えば、図の左端）側のみに開口させ、空間部内には、開口端から閉鎖端（例えば、図の右端）の近傍にかけて、冷媒流れ方向Ｆに沿う仕切り壁４１５を設ける。これにより、図中に矢印で示すように、開口端側の導入口４１１ａから冷却媒体が流路４１１内に導入され、閉鎖端側で折り返して導出口４１１ｂへ向かう、Ｕ字路状の流路４１１が形成される。 (Embodiment 4)
As shown as Embodiment 4 in FIG. 15, the configuration of the flow path 411 for cooling the first reactor L1 and the second reactor L2 in the first cooling unit 41 (for example, see FIG. 2) is not particularly limited. The cooling performance with respect to the first reactor L1 may be further improved. Specifically, the space portion to be the flow path 411 is opened only to one end (for example, the left end of the figure) side of the wall surface portion 412, and from the opening end to the closed end (for example, the right end in the figure) A partition wall 415 along the refrigerant flow direction F is provided to the vicinity. Thereby, as shown by the arrow in the figure, the cooling medium is introduced into the flow path 411 from the inlet 411a on the open end side, and is folded back on the closed end side toward the outlet 411b, a U-shaped flow path 411 is formed.

この場合、第１リアクトルＬ１を、例えば、載置面４１３の中央部に配置することもできる。第２リアクトルＬ２は、流路４１１の閉鎖端側に配置され、例えば、第２リアクトルＬ２の一部は、流路４１１の閉鎖端より外側に位置してもよい。このとき、第１リアクトルＬ１に接する流路４１１の面積は、第２リアクトルＬ２に接する流路４１１の面積よりも大きくなる。   In this case, the first reactor L1 can also be disposed, for example, at the central portion of the mounting surface 413. The second reactor L2 is disposed on the closed end side of the flow passage 411. For example, part of the second reactor L2 may be located outside the closed end of the flow passage 411. At this time, the area of the flow passage 411 in contact with the first reactor L1 is larger than the area of the flow passage 411 in contact with the second reactor L2.

このように、流路４１１との接触面積を大きくすることで、熱伝達率を高くすることができるので、接触面積がより大きい側に配置される第１リアクトルＬ１の冷却性能を、より向上させることができる。   As described above, by increasing the contact area with the flow path 411, the heat transfer coefficient can be increased, and thus the cooling performance of the first reactor L1 disposed on the side with a larger contact area is further improved. be able to.

例えば、図１６に示すように、流路４１１内の仕切り壁４１５の壁厚が、流路４１１の導入口４１１ａ及び導出口４１１ｂ側へ向けて大きくなるように構成した場合には、流路４１１と接する載置面４１３の面積は、開口端側で小さくなる。この場合には、第１リアクトルＬ１を、載置面４１３の中央部に配置し、第２リアクトルＬ２を、流路４１１の開口端側に配置することもできる。これにより、第１リアクトルＬ１側の接触面積がより大きくなり、熱伝達率が高くなるようにすることで、同様の効果が得られる。   For example, as shown in FIG. 16, when the wall thickness of the partition wall 415 in the flow channel 411 is configured to increase toward the inlet 411 a and the outlet 411 b of the flow channel 411, the flow channel 411 The area of the mounting surface 413 in contact with the light is smaller at the opening end side. In this case, the first reactor L1 can be disposed at the central portion of the mounting surface 413, and the second reactor L2 can be disposed at the opening end side of the flow passage 411. As a result, the contact area on the first reactor L1 side is further increased, and the heat transfer coefficient is increased, thereby obtaining the same effect.

（実施形態５）
図１７に実施形態５として示すように、電力変換装置１は、コンバータ部２の第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２を、それぞれ、並列接続された２つのアームを用いて構成することもできる。具体的には、第１コンバータ２１の第１アーム２１１に、同等構成の半導体スイッチング素子Ｓ５、Ｓ６の直列接続体を含む第３アーム２１２を並列接続して、第１リアクトルＬ１による昇圧動作を行う。同様に、第２コンバータ２２の第２アーム２２１に、同等構成の半導体スイッチング素子Ｓ７、Ｓ８の直列接続体を含む第４アーム２２２を並列接続して、第２リアクトルＬ２による昇圧動作を行う。半導体スイッチング素子Ｓ５、Ｓ６、Ｓ７、Ｓ８には、それぞれダイオードＤ５、Ｄ６、Ｄ７、Ｄ８が逆並列に接続される。 Embodiment 5
As shown as Embodiment 5 in FIG. 17, the power conversion device 1 can also configure the first converter 21 and the second converter 22 of the converter unit 2 using two arms connected in parallel. Specifically, the third arm 212 including a series connected body of the semiconductor switching elements S5 and S6 having the same configuration is connected in parallel to the first arm 211 of the first converter 21 to perform the boosting operation by the first reactor L1. . Similarly, a fourth arm 222 including a series connected body of semiconductor switching elements S7 and S8 having the same configuration is connected in parallel to the second arm 221 of the second converter 22 to perform a boosting operation by the second reactor L2. Diodes D5, D6, D7, and D8 are connected in antiparallel to the semiconductor switching elements S5, S6, S7, and S8, respectively.

制御部３における要求パワーＰｒが大きく、コンバータ部２が大出力となる場合には、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２に分配される電流を、それぞれ２つのアーム２１１、２１２、２２１、２２２に、さらに分配して出力させることができる。   When the required power Pr in the control unit 3 is large and the converter unit 2 has a large output, the currents distributed to the first converter 21 and the second converter 22 are respectively transferred to the two arms 211, 212, 221, 222. , Can be further distributed and output.

この場合には、図１８に示すように、第２冷却部４２において、第１コンバータ２１を構成する第１アーム２１１と第３アーム２１２の配置を、冷却性能を考慮して決定することが好ましい。図中、第２冷却部４２は、金属製のケースＣの上半部内に収容される半導体積層ユニットＵを備えており、その上方に、制御部３を構成する制御回路基板が配置されている。ケースＣの下半部内には、ケース底部の第１冷却部４１に接して、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２が収容されている。第１冷却部４１は、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の載置面４１３を含む壁面部４１２の内部に、冷却媒体の流路４１１を形成している。   In this case, as shown in FIG. 18, in the second cooling unit 42, the arrangement of the first arm 211 and the third arm 212 constituting the first converter 21 is preferably determined in consideration of the cooling performance. . In the figure, the second cooling unit 42 includes the semiconductor lamination unit U accommodated in the upper half of the metal case C, and the control circuit board constituting the control unit 3 is disposed above it. . In the lower half of the case C, a first reactor L1 and a second reactor L2 are accommodated in contact with the first cooling unit 41 of the case bottom. The first cooling unit 41 forms a flow path 411 of the cooling medium in the wall surface portion 412 including the mounting surface 413 of the first reactor L1 and the second reactor L2.

半導体積層ユニットＵは、例えば、第１コンバータ２１の第１アーム２１１に対応するパワーカードＰＣ１と、第３アーム２１２に対応するパワーカードＰＣ６とが、冷却管４２１を挟んで隣接配置されている。半導体積層ユニットＵは、導出入用冷却管４２２、４２３が接続される一端側（例えば、図の左端側）に、パワーカードＰＣ１が位置しその下流にパワーカードＰＣ６が位置しており、パワーカードＰＣ１、ＰＣ６は、下方に位置する第１リアクトルＬ１と接続される。   In the stacked semiconductor unit U, for example, a power card PC1 corresponding to the first arm 211 of the first converter 21 and a power card PC6 corresponding to the third arm 212 are arranged adjacent to each other with the cooling pipe 421 interposed therebetween. In the semiconductor lamination unit U, the power card PC1 is located at one end side (for example, the left end side in the figure) to which the lead-in / out cooling pipes 422 and 423 are connected, and the power card PC6 is located downstream thereof The PC1 and PC6 are connected to the first reactor L1 located below.

第２コンバータ２２の第２アーム２２１に対応するパワーカードＰＣ２と、第４アーム２２２に対応するパワーカードＰＣ７は、インバータ部５を構成するパワーカードを挟んで、より下流側に配置され、下方に位置する第２リアクトルＬ２と接続される。   The power card PC2 corresponding to the second arm 221 of the second converter 22 and the power card PC7 corresponding to the fourth arm 222 are disposed further downstream, sandwiching the power card constituting the inverter unit 5, and are located below It is connected with the located 2nd reactor L2.

この構成によれば、第１冷却部４１及び第２冷却部４２により、第１リアクトルＬ１及びパワーカードＰＣ１、ＰＣ６が効果的に冷却されるので、冷却部４による第１コンバータ２１の冷却性能を最大限に発揮させて、さらなる低損失化を図ることが可能になる。   According to this configuration, since the first reactor L1 and the power cards PC1 and PC6 are effectively cooled by the first cooling unit 41 and the second cooling unit 42, the cooling performance of the first converter 21 by the cooling unit 4 can be reduced. It is possible to achieve the maximum loss and to further reduce the loss.

また、図１９に示すように、電力変換装置１が適用される車両システム１０を、２つの蓄電装置Ｂ１、Ｂ２を含む構成とすることもできる。蓄電装置Ｂ１は、フィルタコンデンサ１１ａを介して第１コンバータ２１に接続され、蓄電装置Ｂ２は、フィルタコンデンサ１１ｂを介して第２コンバータ２２に接続される。フィルタコンデンサ１１ａは、蓄電装置Ｂ１の正極側電力線１３ａと負極側電力線１４ａとの間に配置されており、フィルタコンデンサ１１ｂは、蓄電装置Ｂ２の正極側電力線１３ｂと負極側電力線１４ｂとの間に配置される。   Further, as shown in FIG. 19, the vehicle system 10 to which the power conversion device 1 is applied may be configured to include two power storage devices B1 and B2. Power storage device B1 is connected to first converter 21 via filter capacitor 11a, and power storage device B2 is connected to second converter 22 via filter capacitor 11b. Filter capacitor 11a is disposed between positive electrode side power line 13a and negative electrode side power line 14a of power storage device B1, and filter capacitor 11b is disposed between positive electrode side power line 13b and negative electrode side power line 14b of power storage device B2. Be done.

（実施形態６）
図２０に実施形態６として示すように、コンバータ部２に接続されるインバータ部５に、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２を駆動する第１インバータ５１、第２インバータ５２に加えて、モータジェネレータＭＧ３を駆動する第３インバータ５６を設けることもできる。第３インバータ５６は、第３Ｕ相アーム５４１、第３Ｖ相アーム５６２、第３Ｗ相アーム５６３を有し、第１インバータ５１、第２インバータ５２と並列に、正極側電力線１５と負極側電力線１６との間に、並列接続されている。 Embodiment 6
As shown in FIG. 20 as the sixth embodiment, in addition to the first inverter 51 and the second inverter 52 for driving the motor generators MG1 and MG2 to the inverter unit 5 connected to the converter unit 2, the motor generator MG3 is driven. A third inverter 56 can also be provided. The third inverter 56 has a third U-phase arm 541, a third V-phase arm 562, and a third W-phase arm 563, and in parallel with the first inverter 51 and the second inverter 52, the positive power line 15 and the negative power line 16 Are connected in parallel.

第３インバータ５６の各アーム５６１〜５６３の構成は、第１インバータ５１、第２インバータ５２と同様であり、説明を省略する。モータジェネレータＭＧ３は、第３インバータ５６と電力線５３３、５４３、５５３を介して接続され、例えば、エンジン補機等の動力源として用いられる。   The configuration of each arm 561 to 563 of the third inverter 56 is the same as that of the first inverter 51 and the second inverter 52, and the description thereof will be omitted. Motor generator MG3 is connected to third inverter 56 via power lines 533, 543, and 553 and is used as a power source of, for example, an engine accessory.

コンバータ部２は、第１リアクトルＬ１に第１アーム２１１が接続される第１コンバータ２１と、第２リアクトルＬ２に第２アーム２２１が接続される第２コンバータ２２を有する。このとき、上記実施形態では、第１アーム２１１を含むパワーカードＰＣ１と、第２アーム２２１を含むパワーカードＰＣ２とを、冷却性能を考慮した配置とすることで、損失の低減を図ったが、使用する半導体素子の損失特性を考慮してもよい。   The converter unit 2 has a first converter 21 in which the first arm 211 is connected to the first reactor L1, and a second converter 22 in which the second arm 221 is connected to the second reactor L2. At this time, in the above embodiment, the loss is reduced by arranging the power card PC1 including the first arm 211 and the power card PC2 including the second arm 221 in consideration of the cooling performance. You may consider the loss characteristic of the semiconductor element to be used.

例えば、第１アーム２１１は、半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２、ダイオードＤ１、Ｄ２といった半導体素子によって構成されている。半導体スイッチング素子Ｓ１、Ｓ２の損失には、一般に、オン時のスイッチング損失Ｅon、オフ時のスイッチング損失Ｅoffの他、オン動作中の導通損失Ｖonがあり、ダイオードＤ１、Ｄ２の損失には、リカバリ損失Ｅrr、オン動作中の導通損失Ｖfがある。したがって、要求される特性の範囲で、これら特性のより小さい半導体素子を組み合わせることによって、例えば、第１アーム２１１における損失特性が、第２アーム２２１における損失特性よりも、良好となるようにすることができる。   For example, the first arm 211 is configured of semiconductor elements such as semiconductor switching elements S1 and S2 and diodes D1 and D2. The losses of the semiconductor switching elements S1 and S2 generally include the on-state switching loss Eon and the off-state switching loss Eoff, as well as the conduction loss Von during the on-state, and the losses in the diodes D1 and D2 are recovery losses Err, there is conduction loss Vf during on-operation. Therefore, for example, the loss characteristics of the first arm 211 should be better than the loss characteristics of the second arm 221 by combining semiconductor devices having smaller characteristics within the required characteristics range. Can.

このように、第１冷却部４１による冷却性能が良好な第１リアクトルＬ１に、損失特性が良好な第１アーム２１１を接続して、第１コンバータ２１を構成することができる。そして、制御部３において、１相駆動される際に、第１コンバータ２１を選択することで、冷却部４による冷却性能と、半導体素子自体の損失特性の低下によって、低損失化を実現できる。このとき、例えば、第２冷却部４２による第１アーム２１１と第２アーム２２１の冷却性能を考慮してもよく、さらなる損失低減が可能になる。   As described above, it is possible to configure the first converter 21 by connecting the first arm 211 having a good loss characteristic to the first reactor L1 having a good cooling performance by the first cooling unit 41. Then, by selecting the first converter 21 when one-phase driving is performed in the control unit 3, it is possible to realize low loss due to the cooling performance by the cooling unit 4 and the loss characteristic of the semiconductor element itself. At this time, for example, the cooling performance of the first arm 211 and the second arm 221 by the second cooling unit 42 may be taken into consideration, and the loss can be further reduced.

（実施形態７）
図２１、図２２に実施形態７として示すように、上記実施形態５における冷却部４の構成において（例えば、図１８参照）、例えば、ケースＣの下半部内に、電気的ノイズの影響を受ける電子部品７２が配置される構成とすることもできる。第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２は、ケース底部の第１冷却部４１に接して配置されており、これらに隣接して、電子部品７２が配置される。電子部品７２は、特に限定されないが、例えば、エンジン補機の駆動用のＤＣ−ＤＣコンバータ等である。 Seventh Embodiment
As shown in FIGS. 21 and 22 as the seventh embodiment, in the configuration of the cooling unit 4 according to the fifth embodiment (see, eg, FIG. 18), for example, the lower half of the case C is affected by electrical noise. The electronic component 72 may be disposed. The first reactor L1 and the second reactor L2 are disposed in contact with the first cooling unit 41 at the bottom of the case, and the electronic component 72 is disposed adjacent thereto. The electronic component 72 is not particularly limited, and is, for example, a DC-DC converter for driving an engine accessory or the like.

第１冷却部４１は、例えば、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の載置面４１３を含む壁面部４１２の内部に、Ｕ字路状の冷却媒体の流路４１１を形成している。この場合には、第１リアクトルＬ１を流路４１１の最上流側に、電子部品７２を最下流側に配置して、第２リアクトルＬ２を挟んで、第１リアクトルＬ１を電子部品７２からより遠い位置となるようにするとよい。電子部品７２は、一部が流路４１１と接するように、載置面４１３上に載置されている。   In the first cooling unit 41, for example, a flow path 411 of a U-shaped cooling medium is formed in the wall surface portion 412 including the mounting surface 413 of the first reactor L1 and the second reactor L2. In this case, the first reactor L1 is disposed on the most upstream side of the flow path 411 and the electronic component 72 is disposed on the most downstream side, and the first reactor L1 is further from the electronic component 72 with the second reactor L2 interposed therebetween. You should be in position. The electronic component 72 is mounted on the mounting surface 413 such that a part thereof is in contact with the flow path 411.

この構成によれば、制御部３により第１コンバータ２１が１相駆動される際に、電子部品７２が、停止される第２リアクトルＬ２に隣接するので、第１リアクトルＬ１の駆動に伴う電気的ノイズが電子部品７２に伝達されるのを抑制することができる。これにより、電力変換装置１の損失低減を図ると共に、電力変換装置１を含む車両システムを良好に動作させることができる。   According to this configuration, when the first converter 21 is driven in one phase by the control unit 3, the electronic component 72 is adjacent to the second reactor L2 to be stopped, and therefore, the electrical component accompanying the driving of the first reactor L1 Transmission of noise to the electronic component 72 can be suppressed. Thereby, the loss of the power conversion device 1 can be reduced, and the vehicle system including the power conversion device 1 can be operated satisfactorily.

（実施形態８）
図２３、図２４により実施形態８を説明する。図２３に示すように、上記実施形態７における第１冷却部４１の構成において（例えば、図２２参照）、コンバータ部２が収容されるケースＣは、第１リアクトルＬ１及び第２リアクトルＬ２が載置される底部側の壁面部４２１の周辺部から上方へ立ち上がる壁面部Ｃ１を備える容器状に構成される。ここで、コンバータ部２は、例えば、リアクトル特性の違いに起因して、第１リアクトルＬ１と第２リアクトルＬ２の大きさや重量が異なることがある。その場合には、より大きさが大きい又は重量がより重い方を、ケースＣ内において他の部位よりも剛性のより大きい剛性部に近接させて配置することが望ましい。 (Embodiment 8)
The eighth embodiment will be described with reference to FIGS. 23 and 24. FIG. As shown in FIG. 23, in the configuration of the first cooling unit 41 in the seventh embodiment (see, for example, FIG. 22), the case C in which the converter unit 2 is housed has the first reactor L1 and the second reactor L2 mounted thereon. It is configured in a container shape provided with a wall portion C1 that rises upward from the peripheral portion of the wall portion 421 on the bottom side to be placed. Here, the converter unit 2 may have different sizes and weights of the first reactor L1 and the second reactor L2, for example, due to differences in reactor characteristics. In that case, it is desirable to dispose the larger size or the heavier weight in the case C closer to the rigid portion which is more rigid than the other portions.

一例として、図示するように、第１リアクトルＬ１がより大きく又はより重い場合には、壁面部４２１と壁面部Ｃ１とが接続する角部に近い立ち上がり部Ｃ２を剛性部として、立ち上がり部Ｃ２に、第１リアクトルＬ１側がより近くなる配置とするとよい。さらに、図２４に示すように、ケースＣ内の底部側において、対向する壁面部Ｃ１から、第１リアクトルＬ１側へ向けて突出するように、剛性部となる補強リブＣ３を設けてもよい。そして、この補強リブＣ２により近くなる位置に第１リアクトルＬ１を配置することもできる。このようにすると、第１リアクトルＬ１の動作時に発生する振動を抑制する効果が高くなり、耐振性が向上する。   As an example, as illustrated, when the first reactor L1 is larger or heavier, the rising portion C2 closer to the corner connecting the wall surface portion 421 and the wall surface portion C1 is a rigid portion, and the rising portion C2 The first reactor L1 side may be disposed closer to one another. Furthermore, as shown in FIG. 24, on the bottom side in the case C, a reinforcing rib C3 serving as a rigid portion may be provided so as to protrude from the facing wall portion C1 toward the first reactor L1 side. The first reactor L1 can also be disposed at a position closer to the reinforcing rib C2. In this way, the effect of suppressing the vibration generated at the time of operation of the first reactor L1 is enhanced, and the vibration resistance is improved.

なお、本形態の構成は、上記各実施形態のいずれに適用してもよい。また、上記各実施形態の構成を、それぞれ組み合わせてもよく、例えば、実施形態６に示したように、インバータ部５に、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２、ＭＧ３を駆動する第１インバータ５１、第２インバータ５２、第３インバータ５６を設けた構成において（すなわち、図１９参照）、インバータ部５に接続されるコンバータ部２を、実施形態５に示したように、第１コンバータ２１及び第２コンバータ２２が、それぞれ、並列接続された２つのアームを有する構成としてもよい（すなわち、図１７参照）。   The configuration of the present embodiment may be applied to any of the above embodiments. In addition, the configurations of the above-described embodiments may be respectively combined. For example, as shown in the sixth embodiment, the first inverter 51 and the second inverter drive the motor generators MG1, MG2, and MG3 to the inverter unit 5. 52, in the configuration in which the third inverter 56 is provided (that is, see FIG. 19), as shown in the fifth embodiment, the first converter 21 and the second converter 22 have the converter unit 2 connected to the inverter unit 5. , And may be configured to have two arms connected in parallel (ie, see FIG. 17).

本発明は上記各実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の実施形態に適用することが可能である。例えば、上記各実施形態では、ハイブリッド自動車を例示して説明したが、これに限るものではなく、例えば、電気自動車等のモータ走行可能な電動車両であれば適用可能である。また、電源を、充放電可能な蓄電装置とし、コンバータ部を、昇降圧コンバータを用いた構成としたが、放電のみが可能な電源を用い、コンバータ部を、昇圧コンバータとして構成することもできる。   The present invention is not limited to the above embodiments, and can be applied to various embodiments without departing from the scope of the invention. For example, in each of the above-described embodiments, the hybrid vehicle has been described as an example. However, the present invention is not limited to this. For example, any electric vehicle that can travel by motor such as an electric vehicle can be applied. Although the power supply is a chargeable / dischargeable storage device and the converter unit is a buck-boost converter, the power supply can be used only for discharging, and the converter unit can be configured as a boost converter.

Ｂ、Ｂ１、Ｂ２ 電源（蓄電装置）
ＭＧ１、ＭＧ２、ＭＧ３ モータジェネレータ（負荷）
Ｌ１ 第１リアクトル（リアクトル）
Ｌ２ 第２リアクトル（リアクトル）
Ｓ１〜Ｓ８ 半導体スイッチング素子
１ 電力変換装置
２ コンバータ部
２１ 第１コンバータ（コンバータ）
２２ 第２コンバータ（コンバータ）
３ 制御部
４ 冷却部 B, B1, B2 power supply (power storage device)
MG1, MG2, MG3 motor generator (load)
L1 1st reactor (reactor)
L2 2nd reactor (reactor)
S1 to S8 Semiconductor Switching Element 1 Power Converter 2 Converter Section 21 First Converter (Converter)
22 Second converter (converter)
3 Controller 4 Cooling Unit

Claims (10)

電源（Ｂ、Ｂ１、Ｂ２）と負荷（ＭＧ１、ＭＧ２、ＭＧ３）との間に接続されるコンバータ部（２）と、上記コンバータ部の駆動を制御する制御部（３）とを備える電力変換装置（１）であって、
上記コンバータ部は、並列に接続された複数相のコンバータ（２１、２２）を有し、上記コンバータは、それぞれ、リアクトル（Ｌ１、Ｌ２）と半導体スイッチング素子（Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６、Ｓ７、Ｓ８）とを含んで構成されると共に、複数相の上記コンバータは、少なくとも１相のリアクトル特性が他の相と異なっており、
上記制御部は、要求パワー（Ｐｒ）と上記コンバータのリアクトル特性に応じて、複数相の上記コンバータに流れる電流（ＩＬ1、ＩＬ2）を分配制御する、電力変換装置。 Power converter comprising: a converter unit (2) connected between a power supply (B, B1, B2) and a load (MG1, MG2, MG3), and a control unit (3) for controlling the driving of the converter unit (1)
The converter unit has converters (21, 22) of a plurality of phases connected in parallel, and the converters respectively include reactors (L1, L2) and semiconductor switching elements (S1, S2, S3, S4, S5, And S6, S7, and S8), and the converter of a plurality of phases has at least one phase of reactor characteristics different from the other phases,
The power conversion device according to claim 1, wherein the control unit distributes and controls currents (IL1 and IL2) flowing through the plurality of converters in accordance with a required power (Pr) and reactor characteristics of the converter. 上記制御部は、上記要求パワーが基準値（Ｐｔｈ）以上の場合には、複数相を駆動して電流を分配し、かつ、上記要求パワーに対応する電流域において、リアクトル特性が良好な相ほど、電流の分配比率を大きくする、請求項１に記載の電力変換装置。   When the required power is equal to or greater than a reference value (Pth), the control unit drives a plurality of phases to distribute the current, and in the current range corresponding to the required power, a phase having better reactor characteristics is obtained. The power conversion device according to claim 1, wherein the current distribution ratio is increased. 上記制御部は、上記要求パワーが基準値（Ｐｔｈ）未満の場合には、上記要求パワーに対応する電流域において、良好なリアクトル特性を有する１相を駆動し、他の相を停止する、請求項１に記載の電力変換装置。   When the required power is less than a reference value (Pth), the control unit drives one phase having good reactor characteristics and stops the other phase in a current range corresponding to the required power. The power converter device according to Item 1. 冷却媒体が流通する冷却部（４）を備えており、上記冷却部に対して、上記要求パワーが上記基準値未満の場合に駆動される相の上記リアクトルは、他の相よりも冷却性能が良好となるように配置される、請求項２又は３に記載の電力変換装置。   The reactor of the phase which is provided with a cooling unit (4) through which the cooling medium flows and which is driven when the required power is less than the reference value with respect to the cooling unit has more cooling performance than the other phases. The power converter according to claim 2 or 3 arranged to be good. 上記冷却部は、上記リアクトルを冷却する冷却媒体の流路（４１１）を備えており、上記駆動される相の上記リアクトルは、他の相よりも上記流路の上流側、又は、熱伝達率が高い側に配置される、請求項４に記載の電力変換装置。   The cooling unit includes a flow path (411) of a cooling medium for cooling the reactor, and the reactor of the driven phase is an upstream side of the flow path from other phases, or a heat transfer coefficient The power conversion device according to claim 4, wherein is disposed on the high side. 上記冷却部は、上記リアクトルと共に上記流路に沿って配置される発熱部品（７１）を冷却し、上記駆動される相の上記リアクトルは、他の相よりも、上記発熱部品から遠い位置に配置される、請求項４又は５に記載の電力変換装置。   The cooling unit cools the heat-generating component (71) disposed along the flow path together with the reactor, and the reactor of the driven phase is disposed at a position farther from the heat-generating component than the other phases. The power converter device according to claim 4 or 5. 上記冷却部は、上記半導体スイッチング素子を冷却する複数の冷却管（４２１）を備えており、上記駆動される相の上記半導体スイッチング素子は、他の相よりも冷却性能が良好となるように配置される、請求項４〜６のいずれか１項に記載の電力変換装置。   The cooling unit includes a plurality of cooling pipes (421) for cooling the semiconductor switching element, and the semiconductor switching element of the driven phase is disposed so as to have better cooling performance than the other phases. The power converter device according to any one of claims 4 to 6. 上記駆動される相の上記半導体スイッチング素子は、他の相よりも、上記半導体スイッチング素子の損失特性が良好となる構成を有している、請求項１〜７のいずれか１項に記載の電力変換装置。   The power according to any one of claims 1 to 7, wherein the semiconductor switching element of the driven phase has a configuration in which the loss characteristic of the semiconductor switching element is better than that of the other phase. Converter. 上記冷却部に隣接して、上記リアクトルと共に電子部品（７２）が並んで配置されており、上記駆動される相の上記リアクトルは、他の相よりも、上記電子部品から遠い位置に配置される、請求項４〜８のいずれか１項に記載の電力変換装置。   Adjacent to the cooling unit, the electronic component (72) is disposed side by side with the reactor, and the reactor of the driven phase is disposed at a position farther from the electronic component than other phases. The power converter according to any one of claims 4 to 8. 上記コンバータ部が収容されるケース（Ｃ）を有し、上記ケースの底部に、各相の上記リアクトルが並んで載置される載置面（４１３）を有すると共に、上記リアクトルは、他の相に比べて大きいか又は重いほど、上記ケース内においてより剛性が高い剛性部に近接配置される、請求項１〜９のいずれか１項に記載の電力変換装置。   The case has a case (C) in which the converter unit is housed, and the bottom surface of the case has a mounting surface (413) on which the reactors of each phase are mounted side by side, and the reactor has the other phase The power conversion device according to any one of claims 1 to 9, wherein the larger or the heavier, the closer to the rigid portion which is higher in rigidity in the case, the closer to the rigid portion.
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