JP2019100246A - Scroll type fluid machine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、流体を圧縮又は膨張させるスクロール型流体機械に関し、詳しくは、偏心ブッシュ部とカウンタウェイト部とが焼結金属により一体に形成されたカウンタウェイト一体型の偏心ブッシュを有するスクロール型流体機械に関する。 The present invention relates to a scroll-type fluid machine for compressing or expanding a fluid, and more particularly, to a scroll-type fluid machine having an eccentric bush of an integrated counterweight type in which an eccentric bush portion and a counterweight portion are integrally formed of sintered metal. About.
スクロール型流体機械の一例として、特開２００２−２０６４９１号公報（特許文献１）に記載されるように、互いに噛み合わされる固定スクロール及び旋回スクロールを備えたスクロール型圧縮機が知られている。スクロール型圧縮機は、旋回スクロールが固定スクロールの軸心周りに公転旋回運動することで、固定スクロール及び旋回スクロールにより区画される圧縮室の容積を変化させ、気体冷媒を圧縮して吐出する。 As described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-206491 (Patent Document 1), a scroll-type compressor provided with fixed scrolls and orbiting scrolls engaged with each other is known as an example of the scroll-type fluid machine. In the scroll-type compressor, the orbiting scroll revolves around the axis of the fixed scroll to change the volume of the compression chamber partitioned by the fixed scroll and the orbiting scroll, thereby compressing and discharging the gas refrigerant.
旋回スクロールは、駆動軸、駆動軸に対して偏心状態で立設されたクランクピン、及び、クランクピンに対して偏心状態で相対回転可能に固定された偏心ブッシュ部を含む駆動力伝達機構によって、固定スクロールの軸心周りに公転旋回運動される。ここで、偏心ブッシュ部と旋回スクロールの背面に形成された円筒状のボス部との間には、ローラベアリングなどの転がり軸受けが配設され、偏心ブッシュ部と旋回スクロールとの相対回転が可能となっている。また、旋回スクロールの公転旋回運動に起因する振動を低減するために、旋回部分の重量などに応じたカウンタウェイト部が、偏心ブッシュ部と別部材で偏心ブッシュ部に取り付けられている。 The orbiting scroll includes a drive shaft, a crank pin erected in an eccentric state with respect to the drive shaft, and a drive force transmission mechanism including an eccentric bush portion eccentrically fixed relative to the crank pin in an eccentric manner. It revolves around the axis of the fixed scroll. Here, a rolling bearing such as a roller bearing is disposed between the eccentric bush and the cylindrical boss formed on the rear surface of the orbiting scroll, so that relative rotation between the eccentric bush and the orbiting scroll is possible. It has become. Further, in order to reduce the vibration caused by the revolving movement of the orbiting scroll, a counterweight portion according to the weight of the orbiting portion is attached to the eccentric bush portion by a separate member from the eccentric bush portion.
ところで、スクロール型圧縮機において、偏心ブッシュ部の耐久性向上などを目的として、偏心ブッシュ部とカウンタウェイト部とを焼結金属により一体に成形することが検討されている。この場合、焼結金属による偏心ブッシュ部及びカウンタウェイト部の一体成形体（つまり、カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ）の偏心ブッシュ部の外周面を、未加工（無切削、無研磨）のまま、前記転がり軸受けに内嵌し、製造コストの低減及び部品点数の低減などをも図ることが考えられる。しかし、焼結金属を用いて偏心ブッシュ部の耐久性向上を図ることができても、未加工のままでは、偏心ブッシュ部の外周面の面粗度が機械加工等される従来の偏心ブッシュ部の外周面の面粗度よりも低下する。その結果、偏心ブッシュ部の面粗度低下に起因して、軸受け自体の耐久性（寿命）が低下するおそれがあり、工夫が求められている。 By the way, in the scroll type compressor, for the purpose of improving the durability of the eccentric bush and the like, it has been studied to integrally form the eccentric bush and the counterweight by the sintered metal. In this case, the outer peripheral surface of the eccentric bush of the eccentric bush and the counterweight integrally formed of sintered metal (that is, the counterweight integrated eccentric bush) is not machined (not cut, not polished). It is conceivable to reduce the manufacturing cost and to reduce the number of parts by internally fitting the rolling bearing. However, even if it is possible to improve the durability of the eccentric bush portion using sintered metal, the conventional eccentric bush portion in which the surface roughness of the outer peripheral surface of the eccentric bush portion is machined etc. when it is not processed yet Surface roughness of the outer peripheral surface of the As a result, the durability (life) of the bearing itself may be reduced due to the reduction in surface roughness of the eccentric bush portion, and a device is required.
本発明は、このような実情に着目してなされたものであり、偏心ブッシュ部及びその軸受けの耐久性を、従来よりも向上又は従来と同程度に維持させることが可能な構造（構成）を有した、スクロール型流体機械を提供することを目的とする。 The present invention has been made by paying attention to such a situation, and has a structure (configuration) capable of improving the durability of the eccentric bush portion and the bearing thereof than the conventional one or maintaining the same level as the conventional one. An object of the present invention is to provide a scroll-type fluid machine.
本発明の一側面によるスクロール型流体機械は、相互に噛み合わされる固定スクロール及び旋回スクロールと、前記旋回スクロールに駆動力を伝達するための駆動力伝達機構と、前記駆動力伝達機構と前記旋回スクロールの背面に形成された円筒状のボス部との間に配設された軸受けと、を備えている。前記駆動力伝達機構は、回転駆動される駆動軸と、前記駆動軸の軸方向の一端面に偏心状態で突設されたクランクピンと、焼結金属からなるカウンタウェイト一体型偏心ブッシュとを含む。前記カウンタウェイト一体型偏心ブッシュは、前記クランクピンに偏心状態かつ相対回転可能に外嵌されると共に前記軸受けに相対回転可能に内嵌される偏心ブッシュ部、及び、前記偏心ブッシュ部と一体に成形されるカウンタウェイト部を備える。前記軸受けは、円筒状のすべり軸受けからなり、前記ボス部に相対回転可能に内嵌されている。 A scroll-type fluid machine according to one aspect of the present invention includes a fixed scroll and an orbiting scroll engaged with each other, a driving force transmission mechanism for transmitting a driving force to the orbiting scroll, the driving force transmission mechanism, and the orbiting scroll And a bearing disposed between the cylinder and the boss formed on the back of the housing. The drive force transmission mechanism includes a drive shaft that is rotationally driven, a crank pin protruding in an eccentric state at one end face in the axial direction of the drive shaft, and a counterweight integrated eccentric bush made of sintered metal. The counterweight-integrated eccentric bush is formed integrally with the eccentric bush, which is eccentrically and relatively rotatably fitted on the crank pin and is internally fitted in the bearing so as to be relatively rotatable. And a counterweight unit. The bearing is formed of a cylindrical slide bearing, and is fitted in the boss portion so as to be capable of relative rotation.
本発明の一側面によるスクロール型流体機械によれば、偏心ブッシュ部とカウンタウェイト部とが焼結金属により一体に成形されているため、偏心ブッシュ部の耐久性向上を図ることができると共に、部品点数の低減をも図ることができる。また、駆動力伝達機構と旋回スクロールの背面に形成された円筒状のボス部との間に配設された軸受けは、すべり軸受けからなるものである。すべり軸受けは、一般的に、支持対象軸（つまり偏心ブッシュ部）との間に油膜を形成するものであるため、転がり軸受けよりも偏心ブッシュ部の外周面に対する要求クリアランスが大きい。したがって、焼結金属からなるカウンタウェイト一体型偏心ブッシュの偏心ブッシュ部を、例えば、未加工のまま容易に円筒状のすべり軸受けに内嵌することができると共に、偏心ブッシュ部の面粗度低下による軸受けへの影響を、油膜により抑制することが可能な構造を提供することができる。そして、このすべり軸受けからなる軸受けは、ボス部に圧入されて固定されることなく、ボス部に相対回転可能に内嵌されている。このため、ボス部が駆動軸周りに回転すると、軸受けは、偏心ブッシュ部の外周面と軸受けの内周面との間に油膜を形成しつつ、偏心ブッシュ部に遅れて偏心ブッシュ部と同一方向に摺動して、ボス部と偏心ブッシュ部との間で、相対回転可能に支持されることになる。その結果、偏心ブッシュ部の外周面に対する軸受けの内周面の摺動速度が、軸受けが圧入された場合の摺動速度と比較すると低下する。したがって、この摺動速度低下により、軸受けの寿命が向上すると共に軸受けにおける発熱量が低下して、軸受けにおける熱による影響をも低減させることができ、ひいては、軸受けの耐久性をも、従来よりも向上又は従来と同程度に維持させることができる。 According to the scroll-type fluid machine according to one aspect of the present invention, since the eccentric bush and the counterweight are integrally formed of sintered metal, the durability of the eccentric bush can be improved and the parts can be improved. The points can also be reduced. Further, the bearing disposed between the driving force transmission mechanism and the cylindrical boss formed on the rear surface of the orbiting scroll is a slide bearing. Since the slide bearing generally forms an oil film with the support target shaft (that is, the eccentric bush portion), the required clearance with respect to the outer peripheral surface of the eccentric bush portion is larger than that of the rolling bearing. Therefore, the eccentric bush portion of the counterweight-integrated eccentric bush made of sintered metal can be easily fitted, for example, into a cylindrical slide bearing without being processed, and the surface roughness of the eccentric bush portion is lowered. It is possible to provide a structure capable of suppressing the influence on the bearing by the oil film. And the bearing which consists of this slide bearing is internally fitted so that relative rotation is possible, without being press-fit and fixed to a boss | hub part. Therefore, when the boss rotates around the drive shaft, the bearing forms an oil film between the outer peripheral surface of the eccentric bush and the inner peripheral surface of the bearing, and lags behind the eccentric bush and is in the same direction as the eccentric bush. , And is relatively rotatably supported between the boss and the eccentric bush. As a result, the sliding speed of the inner circumferential surface of the bearing with respect to the outer circumferential surface of the eccentric bush portion is reduced as compared with the sliding speed when the bearing is press-fitted. Therefore, the reduction of the sliding speed improves the life of the bearing and reduces the amount of heat generation in the bearing, thereby reducing the influence of the heat in the bearing and, consequently, the durability of the bearing as compared with the prior art. It can be improved or maintained as before.
このようにして、偏心ブッシュ部及びその軸受けの耐久性を、従来よりも向上又は従来と同程度に維持させることが可能な構造（構成）を有した、スクロール型流体機械を提供することができる。 In this way, it is possible to provide a scroll-type fluid machine having a structure (configuration) capable of improving or maintaining the durability of the eccentric bush portion and the bearing thereof more than before. .
以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照して詳細に説明する。なお、本発明に係るスクロール型流体機械は、圧縮機或いは膨張機として使用することができるが、本実施形態では圧縮機に適用した場合を一例に挙げて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the attached drawings. The scroll-type fluid machine according to the present invention can be used as a compressor or an expander, but in the present embodiment, a case where it is applied to a compressor will be described as an example.
図１〜図３は本実施形態のスクロール型流体機械の構成を示しており、図１は全体構成を示す断面図、図２及び図３はカウンタウェイト一体型偏心ブッシュの斜視図であり、図３は裏面側から視た斜視図である。 1 to 3 show the configuration of the scroll type fluid machine of the present embodiment, FIG. 1 is a cross sectional view showing the entire configuration, and FIGS. 2 and 3 are perspective views of a counterweight integrated eccentric bush, 3 is a perspective view seen from the back side.
スクロール型流体機械１００は、例えば、車両用空調機器の冷媒回路に組み込まれ、冷媒回路の低圧側から吸入した気体冷媒（流体）を圧縮して吐出する。スクロール型流体機械１００は、ハウジング２００と、低圧の気体冷媒を圧縮する圧縮機構３００と、圧縮機構３００に外部からの駆動力を伝達するための駆動力伝達機構４００と、を備えている。ここで、冷媒としては、例えば、ＨＦＣ冷媒Ｒ１３４Ａなどを使用することができる。 The scroll fluid machine 100 is incorporated, for example, in a refrigerant circuit of a vehicle air conditioner, and compresses and discharges a gas refrigerant (fluid) sucked from the low pressure side of the refrigerant circuit. The scroll-type fluid machine 100 includes a housing 200, a compression mechanism 300 for compressing a low-pressure gas refrigerant, and a driving force transmission mechanism 400 for transmitting an external driving force to the compression mechanism 300. Here, as a refrigerant | coolant, HFC refrigerant | coolant R134A etc. can be used, for example.
図１に示すように、ハウジング２００は、互いに分離可能なフロントハウジング２２０とリアハウジング２４０とを含んで構成されている。フロントハウジング２２０は、圧縮機構３００及び駆動力伝達機構４００を収容し、リアハウジング２４０は、フロントハウジング２２０の開口端に接合され、圧縮機構３００により圧縮された気体冷媒の吐出室Ｈ１を形成する。 As shown in FIG. 1, the housing 200 is configured to include a front housing 220 and a rear housing 240 which can be separated from each other. The front housing 220 accommodates the compression mechanism 300 and the driving force transmission mechanism 400, and the rear housing 240 is joined to the open end of the front housing 220 to form a discharge chamber H1 of the gaseous refrigerant compressed by the compression mechanism 300.
フロントハウジング２２０の外周面は、リアハウジング２４０との接合面から離れるにつれて、その外径が４段階に縮径する概ね段付円柱形状に形成されている。ここで、円柱形状とは、見た目で円柱形状であると認識できる程度でよく、例えば、その外周面に補強用のリブ、取付け用のボスなどがあってもよい（形状については以下同様）。また、フロントハウジング２２０の内周面は、リアハウジング２４０との接合面から離れるにつれて、その外径が４段階に縮径する概ね段付円柱形状に形成されている。従って、フロントハウジング２２０は、その外周面と内周面とが相似形となっており、その全体について略同一の外殻厚さを有する、４段階に縮径する概ね円筒形状に形成されている。さらに、フロントハウジング２２０の周壁には、冷媒回路の低圧側から圧縮機構３００の外周へと気体冷媒を吸入する、図示しない吸入ポートが形成されている。 The outer peripheral surface of the front housing 220 is formed in a generally stepped cylindrical shape, the outer diameter of which is reduced in four steps as it is separated from the joint surface with the rear housing 240. Here, the cylindrical shape may be a degree that can be recognized as a cylindrical shape in appearance, and for example, a rib for reinforcement, a boss for attachment, etc. may be present on the outer peripheral surface (the same applies for the shape). Further, the inner circumferential surface of the front housing 220 is formed in a substantially stepped cylindrical shape in which the outer diameter thereof is reduced in four steps as it is separated from the joint surface with the rear housing 240. Accordingly, the front housing 220 is formed in a substantially cylindrical shape which is reduced in four steps, with the outer peripheral surface and the inner peripheral surface having similar shapes and having substantially the same outer shell thickness as the whole. . Further, on the peripheral wall of the front housing 220, a suction port (not shown) for drawing the gaseous refrigerant from the low pressure side of the refrigerant circuit to the outer periphery of the compression mechanism 300 is formed.
以下の説明においては、説明の便宜上、フロントハウジング２２０の段付円柱形状の内周面について、その大径部から小径部にかけて、第１内周面２２０Ａ、第２内周面２２０Ｂ、第３内周面２２０Ｃ及び第４内周面２２０Ｄと称することとする。 In the following description, for convenience of explanation, the inner peripheral surface of the stepped cylindrical shape of the front housing 220, from the large diameter portion to the small diameter portion, the first inner peripheral surface 220A, the second inner peripheral surface 220B, the third inner The circumferential surface 220C and the fourth inner circumferential surface 220D will be referred to.
リアハウジング２４０は、フロントハウジング２２０との接合面から離れるにつれて、その中心部が外方へと膨出する概ね半球形状をなしている。従って、リアハウジング２４０は、所定容積を有する内部空間を形成し、これが吐出室Ｈ１として機能する。また、リアハウジング２４０の周壁には、吐出室Ｈ１から冷媒回路の高圧側へと圧縮冷媒を吐出する、図示しない吐出ポートが形成されている。 The rear housing 240 has a generally hemispherical shape in which a central portion bulges outward as the rear housing 240 leaves the joint surface with the front housing 220. Therefore, the rear housing 240 forms an internal space having a predetermined volume, which functions as the discharge chamber H1. Further, at the peripheral wall of the rear housing 240, a discharge port (not shown) for discharging the compressed refrigerant from the discharge chamber H1 to the high pressure side of the refrigerant circuit is formed.
フロントハウジング２２０及びリアハウジング２４０は、フロントハウジング２２０の大径側の開口端とリアハウジング２４０の開口端とを接合させた状態で、例えば、締結具としての複数のボルト５００を介して分離可能に締結されている。このため、フロントハウジング２２０の外周面の離間した複数位置には、その大径部から小径部へと向かって軸方向に沿って延びる、ボルト５００の軸部が螺合するボス部２２２が夫々形成されている。一方、リアハウジング２４０の外周面の離間した複数位置であって、フロントハウジング２２０のボス部２２２に対応した位置には、その開口端から膨出方向へと向かって軸方向に沿って延びる、ボルト５００の軸部が貫通するボス部２４２が夫々形成されている。従って、フロントハウジング２２０とリアハウジング２４０とを接合させた状態で、リアハウジング２４０の外方からボス部２４２へとボルト５００の軸部を挿入し、その軸部をフロントハウジング２２０のボス部２２２に螺合することで、フロントハウジング２２０とリアハウジング２４０とが一体化されたハウジング２００が構成される。 The front housing 220 and the rear housing 240 can be separated, for example, through a plurality of bolts 500 as fasteners, with the large diameter side open end of the front housing 220 and the open end of the rear housing 240 joined. It is concluded. For this reason, boss portions 222 are formed at a plurality of spaced positions on the outer peripheral surface of the front housing 220. The bosses 222 are threaded along the axial direction from the large diameter portion toward the small diameter portion. It is done. On the other hand, bolts extending along the axial direction from the open end toward the bulging direction at a plurality of spaced positions on the outer peripheral surface of the rear housing 240 and corresponding to the boss portion 222 of the front housing 220 The bosses 242 through which the shafts of 500 pass are respectively formed. Therefore, with the front housing 220 and the rear housing 240 joined, the shaft portion of the bolt 500 is inserted from the outside of the rear housing 240 to the boss portion 242, and the shaft portion is inserted into the boss portion 222 of the front housing 220 By screwing together, a housing 200 in which the front housing 220 and the rear housing 240 are integrated is configured.
圧縮機構３００は、フロントハウジング２２０の第１内周面２２０Ａにより区画される円柱形状の空間に配設される。圧縮機構３００は、具体的には、フロントハウジング２２０の大径側の開口を閉塞するように配設される固定スクロール３２０と、固定スクロール３２０と第１内周面２２０Ａ及び第２内周面２２０Ｂの段部との間に配設される旋回スクロール３４０と、を含んで構成されている。 The compression mechanism 300 is disposed in a cylindrical space defined by the first inner circumferential surface 220A of the front housing 220. Specifically, compression mechanism 300 includes fixed scroll 320 arranged to close the opening on the large diameter side of front housing 220, fixed scroll 320, and first and second inner circumferential surfaces 220A and 220B. And an orbiting scroll 340 disposed between the step portion and the step portion.
固定スクロール３２０は、フロントハウジング２２０の第１内周面２２０Ａの開口端に嵌合される円盤形状の底板３２２と、底板３２２の一面から旋回スクロール３４０に向かって延びる、インボリュート曲線のラップ（渦巻き形状の羽根）３２４と、第１内周面２２０Ａの開口端において底板３２２の外周面から半径外方へと延び、フロントハウジング２２０とリアハウジング２４０との接合面に挟持される、薄板円環形状のフランジ３２６と、を有している。フランジ３２６の外周縁は、フロントハウジング２２０の大径側の開口端の外形に倣った形状に形成され、その板面の複数の所定箇所に、ボルト５００の軸部が貫通可能な貫通孔が夫々形成されている。従って、固定スクロール３２０は、そのフランジ３２６を介して、フロントハウジング２２０とリアハウジング２４０との接合面に挟持され、フロントハウジング２２０の大径側の開口を閉塞すると共に、リアハウジング２４０と協働して吐出室Ｈ１を区画する。 The fixed scroll 320 has a disk-shaped bottom plate 322 fitted to the open end of the first inner circumferential surface 220A of the front housing 220, and an involute curve wrap (a spiral shape) extending from one surface of the bottom plate 322 toward the orbiting scroll 340 Thin-plate annular shape extending radially outward from the outer peripheral surface of the bottom plate 322 at the open end of the first inner peripheral surface 220A and held by the joint surface of the front housing 220 and the rear housing 240 And a flange 326. The outer peripheral edge of the flange 326 is formed in a shape following the outer shape of the opening end on the large diameter side of the front housing 220, and through holes through which the shaft portion of the bolt 500 can penetrate are respectively provided at a plurality of predetermined locations on the plate surface. It is formed. Therefore, the fixed scroll 320 is sandwiched by the joint surface of the front housing 220 and the rear housing 240 via the flange 326 to close the opening on the large diameter side of the front housing 220 and cooperate with the rear housing 240 Discharge chamber H1.
旋回スクロール３４０は、第１内周面２２０Ａ及び第２内周面２２０Ｂの段部側に配設される円盤形状の底板３４２と、底板３４２の一面から固定スクロール３２０に向かって延びる、インボリュート曲線のラップ３４４と、を有している。底板３４２は、固定スクロール３２０の底板３２２より小さい外径を有し、その他面が、第１内周面２２０Ａ及び第２内周面２２０Ｂの段部にスラスト力を伝達するように、薄板円環形状のスラストプレート５１０を介して段部に当接されている。 The orbiting scroll 340 has an involute curve that extends from one surface of the bottom plate 342 toward the fixed scroll 320 from a disk-shaped bottom plate 342 disposed on the step side of the first inner circumferential surface 220A and the second inner circumferential surface 220B. And a wrap 344. The bottom plate 342 has an outer diameter smaller than the bottom plate 322 of the fixed scroll 320, and the other surface transmits the thrust to the steps of the first inner circumferential surface 220A and the second inner circumferential surface 220B. It is in contact with the step via a thrust plate 510 of a shape.
旋回スクロール３４０の底板３４２の他面（背面）には、フロントハウジング２２０の小径側へと延びる円筒状のボス部３４２Ａが突設されている。 On the other surface (rear surface) of the bottom plate 342 of the orbiting scroll 340, a cylindrical boss 342A extending to the small diameter side of the front housing 220 is provided in a protruding manner.
そして、固定スクロール３２０及び旋回スクロール３４０は、ラップ３２４の周方向の角度及びラップ３４４の周方向の角度が互いにずれた状態で、ラップ３２４の側壁及びラップ３４４の側壁が互いに部分的に接触するように、相互に噛み合わされる。このとき、固定スクロール３２０のラップ３２４の先端部には、旋回スクロール３４０の底板３４２とのシール性を確保する、図示しないチップシールが埋設されている。一方、旋回スクロール３４０のラップ３４４の先端部には、固定スクロール３２０の底板３２２とのシール性を確保する、図示しないチップシールが埋設されている。従って、圧縮機構３００では、固定スクロール３２０と旋回スクロール３４０との間に、三日月形状の密閉空間、即ち、気体冷媒を圧縮する圧縮室Ｈ２が区画される。 The fixed scroll 320 and the orbiting scroll 340 are configured such that the side wall of the wrap 324 and the side wall of the wrap 344 partially contact each other with the circumferential angle of the wrap 324 and the circumferential angle of the wrap 344 offset from each other. Are interdigitated with each other. At this time, a tip seal (not shown) is embedded at the tip of the wrap 324 of the fixed scroll 320 to ensure the sealing property with the bottom plate 342 of the orbiting scroll 340. On the other hand, a tip seal (not shown) is embedded at the tip of the wrap 344 of the orbiting scroll 340 to ensure the sealing property with the bottom plate 322 of the fixed scroll 320. Therefore, in the compression mechanism 300, a crescent-shaped closed space, that is, a compression chamber H2 for compressing the gas refrigerant is partitioned between the fixed scroll 320 and the orbiting scroll 340.
固定スクロール３２０の底板３２２の中心部には、圧縮室Ｈ２により圧縮された気体冷媒を吐出室Ｈ１へと吐出する吐出孔３２２Ａが形成されている。底板３２２の他面には、圧縮室Ｈ２から吐出室Ｈ１への気体冷媒の流れを許容する一方、吐出室Ｈ１から圧縮室Ｈ２への気体冷媒の流れを阻止する、例えば、リードバルブからなる一方向弁３２８が吐出孔３２２Ａの開口を覆うように取り付けられている。 At a central portion of the bottom plate 322 of the fixed scroll 320, a discharge hole 322A for discharging the gas refrigerant compressed by the compression chamber H2 to the discharge chamber H1 is formed. The other surface of the bottom plate 322 allows the flow of gaseous refrigerant from the compression chamber H2 to the discharge chamber H1 while blocking the flow of gaseous refrigerant from the discharge chamber H1 to the compression chamber H2, for example, one of a reed valve A directional valve 328 is mounted to cover the opening of the discharge hole 322A.
固定スクロール３２０の底板３２２の外周面には、その全長に亘って凹溝３２２Ｂが形成され、フロントハウジング２２０とのシールを確保するＯリング３２２Ｃが嵌め込まれている。また、リアハウジング２４０の開口端面には、その全長に亘って凹溝２４０Ａが形成され、フロントハウジング２２０とのシールを確保するＯリング２４０Ｂが嵌め込まれている。 A recessed groove 322B is formed over the entire length of the outer peripheral surface of the bottom plate 322 of the fixed scroll 320, and an O-ring 322C for securing a seal with the front housing 220 is fitted. Further, on the open end face of the rear housing 240, a recessed groove 240A is formed over the entire length thereof, and an O-ring 240B for securing a seal with the front housing 220 is fitted.
駆動力伝達機構４００は、旋回スクロール３４０に駆動力を伝達するための機構であり、駆動軸４１０と、クランクピン４２０と、カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０と、電磁クラッチ４４０と、プーリ４５０と、を含んで構成されている。この駆動力伝達機構４００と旋回スクロール３４０のボス部３４２Ａとの間には、軸受け５５０が配設されている。駆動力伝達機構４００は、軸受け５５０を介して旋回スクロール３４０に連結され、旋回スクロール３４０に固定スクロール３２０の軸心周りの公転旋回運動力としての駆動力を伝達するように構成されている。 The driving force transmission mechanism 400 is a mechanism for transmitting the driving force to the orbiting scroll 340, and includes a driving shaft 410, a crank pin 420, an eccentric bush 430 with a counter weight, an electromagnetic clutch 440, and a pulley 450. Is composed including. A bearing 550 is disposed between the driving force transmission mechanism 400 and the boss 342 A of the orbiting scroll 340. The driving force transmission mechanism 400 is connected to the orbiting scroll 340 via a bearing 550, and is configured to transmit the orbiting scroll 340 a driving force as a revolution pivoting force around the axis of the fixed scroll 320.
具体的には、駆動軸４１０は、小径部４１０Ａ及び大径部４１０Ｂを有する段付円柱形状をなし、その小径部４１０Ａの先端部がフロントハウジング２２０の小径側端部から外部に突出するように、フロントハウジング２２０に回転自由に収容される。具体的には、駆動軸４１０の小径部４１０Ａ及び大径部４１０Ｂは、夫々、第４内周面２２０Ｄの開口側端部及び第３内周面２２０Ｃに対して、ボールベアリング５２０及びローラベアリング５３０を介して回転自由に軸支されている。駆動軸４１０の小径部４１０Ａであって、ボールベアリング５２０と大径部４１０Ｂとの間に位置する部位は、例えば、メカニカルシールやリップシールなどのシール部材５４０によって、フロントハウジング２２０の第４内周面２２０Ｄとのシール性が確保されている。 Specifically, the drive shaft 410 has a stepped cylindrical shape having a small diameter portion 410A and a large diameter portion 410B, and the tip of the small diameter portion 410A protrudes from the small diameter end of the front housing 220 to the outside. , And rotatably housed in the front housing 220. Specifically, the small diameter portion 410A and the large diameter portion 410B of the drive shaft 410 are respectively connected to the ball bearing 520 and the roller bearing 530 with respect to the open end of the fourth inner circumferential surface 220D and the third inner circumferential surface 220C. It is pivotally supported freely via rotation. The small diameter portion 410A of the drive shaft 410, which is located between the ball bearing 520 and the large diameter portion 410B, is, for example, the fourth inner periphery of the front housing 220 by a seal member 540 such as a mechanical seal or lip seal. Sealability with the surface 220D is ensured.
クランクピン４２０は、円柱断面を有し、駆動軸４１０の大径部４１０Ｂの軸方向の一端面に偏心状態で圧縮機構３００に向かって延びるように突設される部材であり、例えば、駆動軸４１０と一体形成されている。つまり、クランクピン４２０は、大径部４１０Ｂの軸方向の一端面における駆動軸４１０の軸心から偏心した位置に突設されている。 The crank pin 420 is a member having a cylindrical cross section and protruding toward one end of the large diameter portion 410B of the drive shaft 410 in the axial direction toward the compression mechanism 300, for example, the drive shaft It is integrally formed with 410. That is, the crankpin 420 is provided at a position eccentric to the axial center of the drive shaft 410 at one end face in the axial direction of the large diameter portion 410B.
本実施形態では、クランクピン４２０の先端部の外周に全周に亘って溝部４２０Ａが形成されている。この溝部４２０Ａに、スナップリング（Ｃ形止め輪）４２０Ｂが係合されている。 In the present embodiment, a groove 420 </ b> A is formed around the entire periphery of the tip end portion of the crankpin 420. The snap ring (C-shaped snap ring) 420B is engaged with the groove 420A.
カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０は、焼結金属からなり、偏心ブッシュ部４３１と、カウンタウェイト部（バランサウェイト部ともいう）４３２と、を備える。つまり、偏心ブッシュ部４３１及びカウンタウェイト部４３２の全体が、焼結金属からなるものであり、少なくとも偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａは成形後のままの状態である。本実施形態では、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａは、切削や研磨等の機械加工の施されていない未加工の面である。 The counterweight integrated eccentric bushing 430 is made of sintered metal, and includes an eccentric bushing portion 431 and a counterweight portion (also referred to as a balancer weight portion) 432. That is, the whole of the eccentric bush portion 431 and the counterweight portion 432 is made of a sintered metal, and at least the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 remains in the state after molding. In the present embodiment, the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 is a non-machined surface that has not been machined such as cutting or polishing.
図２及び図３に示すように、偏心ブッシュ部４３１は、円柱状に形成されており、偏心ブッシュ部４３１の円柱中心から偏心した位置には、偏心ブッシュ部４３１を貫通する貫通孔４３１Ｂが開口されている。この貫通孔４３１Ｂには、クランクピン４２０が嵌合する。偏心ブッシュ部４３１は、このようにクランクピン４２０に偏心状態かつクランクピン４２０に対して相対回転可能に外嵌されると共に、軸受け５５０に相対回転可能に内嵌される。旋回スクロール３４０は、クランクピン４２０、偏心ブッシュ部４３１及び軸受け５５０を介して、固定スクロール３２０の軸心周りに公転旋回運動可能に支持される。 As shown in FIGS. 2 and 3, the eccentric bush portion 431 is formed in a cylindrical shape, and a through hole 431B penetrating the eccentric bush portion 431 is opened at a position eccentric from the cylinder center of the eccentric bush portion 431. It is done. The crank pin 420 is fitted in the through hole 431B. The eccentric bush portion 431 is thus externally fitted to the crank pin 420 so as to be eccentrically and relatively rotatable with respect to the crank pin 420, and is internally fitted with the bearing 550 so as to be relatively rotatable. The orbiting scroll 340 is supported so as to be able to revolve around the axis of the fixed scroll 320 via the crank pin 420, the eccentric bush portion 431 and the bearing 550.
カウンタウェイト部４３２は、偏心ブッシュ部４３１と一体に成形されており、旋回スクロール３４０の公転旋回運動に起因する振動を低減するためのものであり、旋回部分の重量に応じた重量を有している。カウンタウェイト部４３２は、本体部位４３２Ａと連結部位４３２Ｂとに区分される。 The counter weight portion 432 is integrally formed with the eccentric bush portion 431 and is for reducing the vibration caused by the revolving movement of the orbiting scroll 340, and has a weight corresponding to the weight of the orbiting portion There is. The counter weight portion 432 is divided into a main body portion 432A and a connection portion 432B.
カウンタウェイト部４３２の本体部位４３２Ａは、概ね円弧状の断面を有し、偏心ブッシュ部４３１の径方向外方において偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａと離間した位置において、偏心ブッシュ部４３１の延伸方向に延びるように形成されている。偏心ブッシュ部４３１が軸受け５５０に内嵌された状態において、本体部位４３２Ａは、旋回スクロール３４０のボス部３４２Ａの径方向外方に位置している。 The main body portion 432A of the counterweight portion 432 has a substantially arc-shaped cross section, and the extending direction of the eccentric bush portion 431 at a position spaced apart from the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 radially outward of the eccentric bush portion 431 It is formed to extend to In the state in which the eccentric bush portion 431 is fitted into the bearing 550, the main body portion 432A is located radially outward of the boss portion 342A of the orbiting scroll 340.
カウンタウェイト部４３２の連結部位４３２Ｂは、カウンタウェイト部４３２における偏心ブッシュ部４３１との連結部位である。連結部位４３２Ｂは、例えば、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａにおける駆動軸４１０側の端部部位とカウンタウェイト部４３２の本体部位４３２Ａの円弧内面４３２Ａ１の駆動軸４１０側の端部部位との間を連結するように形成され、概ね半円板状に形成されている。 The connection portion 432 B of the counter weight portion 432 is a connection portion of the counter weight portion 432 with the eccentric bush portion 431. The connection portion 432B is, for example, between the end portion of the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 on the drive shaft 410 side and the end portion of the circular inner surface 432A1 of the main portion 432A of the counterweight portion 432 on the drive shaft 410 side. It is formed so as to be connected, and is formed substantially in the shape of a semi-disc.
図１に戻って、駆動軸４１０の先端部は、フロントハウジング２２０の小径部の外周面に遊転可能に取り付けられた電磁クラッチ４４０を介して、外部からの動力によって回転するプーリ４５０に連結されている。従って、電磁クラッチ４４０を作動させると、プーリ４５０と駆動軸４１０とが連結され、プーリ４５０の回転力によって駆動軸４１０が回転する。一方、電磁クラッチ４４０の作動を停止させると、プーリ４５０と駆動軸４１０との連結が解除され、駆動軸４１０の回転が停止する。このように、電磁クラッチ４４０を適宜制御することで、スクロール型流体機械１００の作動を制御することができる。 Returning to FIG. 1, the tip of the drive shaft 410 is connected to a pulley 450 that is rotated by external power via an electromagnetic clutch 440 attached to the outer circumferential surface of the small diameter portion of the front housing 220 in a freely rotatable manner. ing. Therefore, when the electromagnetic clutch 440 is operated, the pulley 450 and the drive shaft 410 are connected, and the rotational force of the pulley 450 causes the drive shaft 410 to rotate. On the other hand, when the operation of the electromagnetic clutch 440 is stopped, the connection between the pulley 450 and the drive shaft 410 is released, and the rotation of the drive shaft 410 is stopped. Thus, by appropriately controlling the electromagnetic clutch 440, the operation of the scroll fluid machine 100 can be controlled.
次に、スクロール型流体機械１００の作用について説明する。
外部からの動力によって駆動軸４１０が回転すると、その回転力がクランクピン４２０、偏心ブッシュ部４３１及び軸受け５５０を介して旋回スクロール３４０に伝達され、旋回スクロール３４０を固定スクロール３２０の軸心周りに公転旋回運動させる。その結果、圧縮機構３００の圧縮室Ｈ２の容積が変化し、フロントハウジング２２０の吸入ポートから内部空間へと吸入された低圧の気体冷媒は、圧縮室Ｈ２で圧縮されつつ中心部へと導かれる。圧縮機構３００の中心部へと導かれた気体冷媒は、固定スクロール３２０の底板３２２に形成された吐出孔３２２Ａ及び一方向弁３２８を介して、吐出室Ｈ１へと吐出される。吐出室Ｈ１へと吐出された気体冷媒は、リアハウジング２４０の吐出ポートを介して、冷媒回路の高圧側へと吐出される。
Next, the operation of the scroll fluid machine 100 will be described.
When the drive shaft 410 is rotated by external power, the rotational force is transmitted to the orbiting scroll 340 via the crank pin 420, the eccentric bush 431 and the bearing 550, and the orbiting scroll 340 revolves around the axis of the fixed scroll 320. Make a swing movement. As a result, the volume of the compression chamber H2 of the compression mechanism 300 changes, and the low-pressure gas refrigerant sucked into the internal space from the suction port of the front housing 220 is introduced into the central portion while being compressed in the compression chamber H2. The gaseous refrigerant guided to the central portion of the compression mechanism 300 is discharged to the discharge chamber H1 through the discharge hole 322A formed in the bottom plate 322 of the fixed scroll 320 and the one-way valve 328. The gaseous refrigerant discharged to the discharge chamber H1 is discharged to the high pressure side of the refrigerant circuit via the discharge port of the rear housing 240.
ところで、前述したように偏心ブッシュ部４３１とカウンタウェイト部４３２とを焼結金属により一体に成形して構成されたカウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０を採用することにより、偏心ブッシュ部４３１の耐久性向上及び部品点数低減を図ることができる。そして、前述したように、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａを、未加工（無切削、無研磨）のまま、軸受け５５０に内嵌することにより、製造コストの低減などをも図ることが考えられる。しかし、焼結金属を用いて偏心ブッシュ部４３１の耐久性向上を図ることができても、未加工のままでは、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａの面粗度が機械加工等される従来の偏心ブッシュ部の外周面の面粗度よりも低下する。その結果、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａの面粗度低下に起因して、軸受け５５０の耐久性（寿命）が低下するおそれがある。 By the way, as described above, the durability of the eccentric bush portion 431 is improved by adopting the counter weight integrated eccentric bush 430 configured by integrally forming the eccentric bush portion 431 and the counter weight portion 432 with a sintered metal. And the number of parts can be reduced. Then, as described above, it is conceivable to reduce manufacturing cost and the like by internally fitting the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 into the bearing 550 without being processed (without cutting or polishing). . However, even if it is possible to improve the durability of the eccentric bush portion 431 by using sintered metal, the surface roughness of the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 is machined etc. without processing. The surface roughness of the outer peripheral surface of the eccentric bush portion is reduced. As a result, the durability (life) of the bearing 550 may be reduced due to the reduction in surface roughness of the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431.
そこで、軸受け５５０の種類及びその支持構造について、以下で詳述するように見直し、軸受け５５０の耐久性の向上又は維持等を図る。 Therefore, the type of the bearing 550 and its supporting structure are reviewed as described in detail below, and the durability of the bearing 550 is improved or maintained.
軸受け５５０は、円筒状のすべり軸受けからなるものである。一般的に、円筒状のすべり軸受けは、軸受内周面と支持対象軸の外周面（つまり、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａ）との間に油膜を形成して、支持対象軸との間の潤滑を図りつつ支持対象軸を支持するものである。このため、円筒状のすべり軸受けでは、軸受けの内周面と支持対象軸の外周面との間に適度なクリアランスが必要とされる。このすべり軸受けに要求される前記クリアランスは、本実施形態では、例えば、おおよそ５０μｍから１００μｍ程度であり、転がり軸受けにおいて一般的に要求されるクリアランス（おおよそ１０μｍ程度）よりも十分に大きいものである。 The bearing 550 is a cylindrical slide bearing. Generally, a cylindrical slide bearing forms an oil film between the bearing inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the support target shaft (that is, the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431), and between the support target shaft The support target shaft is supported while achieving lubrication. For this reason, in the cylindrical slide bearing, an appropriate clearance is required between the inner peripheral surface of the bearing and the outer peripheral surface of the support target shaft. In the present embodiment, the clearance required for the slide bearing is, for example, about 50 μm to about 100 μm, which is sufficiently larger than the clearance (about 10 μm) generally required for the rolling bearing.
カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０は焼結金属の成形体であるが、焼結金属の成形では、未加工のままでも、円筒状のすべり軸受けからなる軸受け５５０の内周面５５０Ａと偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａとの間に要求される前記クリアランスを確保することができる。したがって、焼結金属からなるカウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０における未加工の偏心ブッシュ部４３１を、すべり軸受けからなる軸受け５５０に相対回転可能に容易に内嵌することができる。 The counterweight integrated eccentric bushing 430 is a sintered metal molded body, but when sintered metal is formed, the inner circumferential surface 550A of the bearing 550 formed of a cylindrical slide bearing and the eccentric bush portion 431 even if it is not processed yet. The required clearance can be secured between the outer circumferential surface 431A and the outer circumferential surface 431A. Therefore, the unprocessed eccentric bushing 431 in the counterweight-integrated eccentric bushing 430 made of sintered metal can be easily fitted in the bearing 550 composed of a slide bearing so as to be relatively rotatable.
また、軸受け５５０は、ボス部３４２Ａに相対回転可能に内嵌されている。つまり、軸受け５５０は、その外周面５５０Ｂとボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１との間に所定のクリアランス（例えば、おおよそ５０μｍ程度）を有して、ボス部３４２Ａの内側に、圧入されることなく、ルースに遊嵌されている。このように、軸受け５５０は、ボス部３４２Ａにルースな状態で支持されている。このため、ボス部３４２Ａが駆動軸４１０周りに回転すると、軸受け５５０は、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａと軸受け５５０の内周面５５０Ａとの間に油膜を形成しつつ、偏心ブッシュ部４３１に遅れて偏心ブッシュ部４３１と同一方向に摺動して、ボス部３４２Ａと偏心ブッシュ部４３１との間で、相対回転可能に支持されることになる。その結果、すべり軸受けからなる軸受け５５０の内周面５５０Ａと偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａとの間の摺動速度は、軸受け５５０がボス部３４２Ａに圧入される場合（一般的には、すべり軸受けは圧入される）の摺動速度と比較すると低下する。 Also, the bearing 550 is internally fitted in the boss portion 342A so as to be relatively rotatable. That is, the bearing 550 has a predetermined clearance (for example, approximately 50 μm) between the outer peripheral surface 550B and the inner peripheral surface 342A1 of the boss 342A, and is not pressed into the inside of the boss 342A. , Loosely fitted. Thus, the bearing 550 is loosely supported by the boss 342A. For this reason, when the boss 342A rotates around the drive shaft 410, the bearing 550 forms an oil film between the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 and the inner peripheral surface 550A of the bearing 550 while the eccentric bush 431 is formed. Later, it slides in the same direction as the eccentric bush 431 and is supported so as to be relatively rotatable between the boss 342 A and the eccentric bush 431. As a result, the sliding speed between the inner circumferential surface 550A of the bearing 550 consisting of a slide bearing and the outer circumferential surface 431A of the eccentric bush 431 is the case where the bearing 550 is press-fit into the boss 342A (generally, sliding The bearing is lowered compared to the sliding speed of the press-fit).
本実施形態では、軸受け５５０は、焼結金属からなり、内部に油を含有している。つまり、軸受け５５０は、内部のポーラス空間に潤滑油を含浸させている。一方、偏心ブッシュ部４３１の少なくとも外周面４３１Ａは、封孔されている。つまり、前記ポーラス空間の少なくとも外周面４３１Ａに開口する細孔が、封鎖されている。具体的には、本実施形態では、少なくとも偏心ブッシュ部４３１を有機含浸又は無機含浸して、前記ポーラス空間に有機又は無機の樹脂等を含浸させることにより、外周面４３１Ａに開口する細孔が封鎖されている。 In the present embodiment, the bearing 550 is made of sintered metal and contains oil inside. That is, the bearing 550 impregnates the porous space inside with the lubricating oil. On the other hand, at least the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 is sealed. That is, the pores opened to at least the outer peripheral surface 431A of the porous space are sealed. Specifically, in the present embodiment, the pores open in the outer peripheral surface 431A are blocked by impregnating at least the eccentric bush portion 431 with organic impregnation or inorganic impregnation, and impregnating the porous space with an organic or inorganic resin or the like. It is done.
本実施形態では、軸受け５５０は、カウンタウェイト部４３２における偏心ブッシュ部４３１との連結部位４３２Ｂ（図２及び図３参照）と、スナップリング４２０Ｂ（図１参照）との間に、位置決めされている。つまり、軸受け５５０は、カウンタウェイト部４３２の半円板状の連結部位４３２Ｂの圧縮機構３００側の面とスナップリング４２０Ｂにおける溝部４２０Ａから突出した部位の駆動軸４１０側の面との間に挟まれることにより、軸受け５５０における駆動軸４１０の軸方向についての位置が決められている。 In the present embodiment, the bearing 550 is positioned between the connection portion 432B (see FIGS. 2 and 3) of the counterweight portion 432 with the eccentric bush portion 431 and the snap ring 420B (see FIG. 1). . That is, the bearing 550 is sandwiched between the surface on the compression mechanism 300 side of the semi-disk-like connection portion 432B of the counterweight portion 432 and the surface on the drive shaft 410 side of the portion projecting from the groove 420A in the snap ring 420B. Thus, the position of the bearing 550 in the axial direction of the drive shaft 410 is determined.
本実施形態では、偏心ブッシュ部４３１は、クランクピン４２０の基端部に突設された突設部４２０Ｃと、スナップリング４２０Ｂとの間に、位置決めされている。突設部４２０Ｃは、例えば、クランクピン４２０の基端部において、駆動軸４１０の軸心とは反対側のピン径方向に向かって突出している。詳しくは、突設部４２０Ｃは、クランクピン４２０における偏心ブッシュ部４３１との嵌合外面よりピン径方向外方に突出している。つまり、偏心ブッシュ部４３１が、突設部４２０Ｃにおける圧縮機構３００側の端面４２０Ｃ１とスナップリング４２０Ｂにおける溝部４２０Ａから突出した部位の駆動軸４１０側の面との間に挟まれることにより、カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０における駆動軸４１０の軸方向についての位置が決められている。 In the present embodiment, the eccentric bush portion 431 is positioned between a protruding portion 420C protruding from the base end portion of the crankpin 420 and the snap ring 420B. The projecting portion 420 </ b> C protrudes, for example, at a base end portion of the crankpin 420 in a pin radial direction opposite to the axial center of the drive shaft 410. Specifically, the protruding portion 420C protrudes outward in the pin radial direction from the outer surface of the crank pin 420 with which the eccentric bush portion 431 is fitted. That is, the eccentric bush portion 431 is sandwiched between the end surface 420C1 of the projecting portion 420C on the compression mechanism 300 side and the surface of the snap ring 420B on the drive shaft 410 side of the portion protruding from the groove 420A. The axial position of the drive shaft 410 in the integral eccentric bushing 430 is determined.
本実施形態では、ボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１に、表面硬化層が形成されている。前記表面硬化層としては、例えば、陽極酸化処理によるアルマイト層を用い、ボス部３４２Ａの形成される旋回スクロール３４０は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金からなる。 In the present embodiment, a surface hardened layer is formed on the inner circumferential surface 342A1 of the boss 342A. As the surface hardened layer, for example, an alumite layer by anodizing treatment is used, and the orbiting scroll 340 on which the boss portion 342A is formed is made of an Al-Mg-Si based aluminum alloy.
前記Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金は、具体的には、合金番号が６０００番台の６０００系アルミニウム合金である。６０００系アルミニウム合金は、Ｓｉを０．２〜１．５質量％で含有しており、例えば、４０００系アルミニウム合金のＳｉ質量％（４．５〜１３．５質量％）より低く設定されている。より具体的には、前記Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金は、合金番号が６０６１のアルミニウム合金（つまり、Ａ６０６１）である。合金番号６０６１のアルミニウム合金は、Ｓｉ：０．４〜０．８質量％、Ｆｅ：０．７質量％以下、Ｃｕ：０．１５〜０．４質量％、Ｍｎ：０．１５質量％以下、Ｍｇ：０．８〜１．２％、Ｃｒ：０．０４〜０．３５質量％、Ｚｎ：０．２５質量％以下、Ｔｉ：０．１５質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる。 Specifically, the Al-Mg-Si based aluminum alloy is a 6000 series aluminum alloy having an alloy number of 6000 series. The 6000 series aluminum alloy contains 0.2 to 1.5% by mass of Si, and is set, for example, lower than the Si mass% (4.5 to 13.5% by mass) of the 4000 series aluminum alloy. . More specifically, the Al-Mg-Si based aluminum alloy is an aluminum alloy having an alloy number of 6061 (that is, A6061). The aluminum alloy of the alloy number 6061 is Si: 0.4 to 0.8 mass%, Fe: 0.7 mass% or less, Cu: 0.15 to 0.4 mass%, Mn: 0.15 mass% or less, Mg: 0.8 to 1.2%, Cr: 0.04 to 0.35% by mass, Zn: 0.25% by mass or less, Ti: 0.15% by mass or less, the balance being Al and unavoidable It consists of impurities.
本実施形態では、ボス部３４２Ａの筒肉厚は、軸受け５５０の筒肉厚より大きくなるように設定されている。 In the present embodiment, the cylinder thickness of the boss portion 342A is set to be larger than the cylinder thickness of the bearing 550.
本実施形態によるスクロール型流体機械１００によれば、偏心ブッシュ部４３１とカウンタウェイト部４３２とが焼結金属により一体に成形されているため、偏心ブッシュ部４３１の耐久性向上を図ることができると共に、部品点数の低減をも図ることができる。また、駆動力伝達機構４００とボス部３４２Ａとの間に配設された軸受け５５０は、すべり軸受けからなるものである。すべり軸受けは、一般的に、支持対象軸（つまり偏心ブッシュ部４３１）との間に油膜を形成するものであるため、転がり軸受けよりも支持対象軸の外周面に対する要求クリアランスが大きい。したがって、焼結金属からなるカウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０の偏心ブッシュ部４３１を、例えば、未加工のまま容易に円筒状のすべり軸受けからなる軸受け５５０に内嵌することができると共に、偏心ブッシュ部４３１の面粗度低下による軸受けへの影響を、油膜により抑制することが可能な構造を提供することができる。そして、このすべり軸受けからなる軸受け５５０は、ボス部３４２Ａに圧入されて固定されることなく、ボス部３４２Ａに相対回転可能に内嵌されている。このため、ボス部３４２Ａが駆動軸４１０周りに回転すると、軸受け５５０は、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａと軸受け５５０の内周面５５０Ａとの間に油膜を形成しつつ、偏心ブッシュ部４３１に遅れて偏心ブッシュ部４３１と同一方向に摺動して、ボス部３４２Ａと偏心ブッシュ部４３１との間で、相対回転可能に支持されることになる。その結果、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａに対する軸受け５５０の内周面５５０Ａの摺動速度が、軸受け５５０が圧入された場合の摺動速度と比較すると低下する。したがって、この摺動速度低下により、軸受け５５０の寿命が向上すると共に軸受け５５０における発熱量が低下して、軸受け５５０における熱による影響をも低減させることができ、ひいては、軸受け５５０の耐久性をも、従来よりも向上又は従来と同程度に維持させることができる。 According to the scroll-type fluid machine 100 according to the present embodiment, since the eccentric bush portion 431 and the counterweight portion 432 are integrally formed of sintered metal, the durability of the eccentric bush portion 431 can be improved. The number of parts can also be reduced. Further, the bearing 550 disposed between the driving force transmission mechanism 400 and the boss portion 342A is a slide bearing. Since the slide bearing generally forms an oil film with the support target shaft (that is, the eccentric bush portion 431), the required clearance to the outer peripheral surface of the support target shaft is larger than that of the rolling bearing. Therefore, the eccentric bush portion 431 of the counterweight integrated type eccentric bush 430 made of sintered metal can be, for example, easily fitted into the bearing 550 consisting of a cylindrical slide bearing without being processed, and the eccentric bush portion It is possible to provide a structure capable of suppressing the influence on the bearing due to the reduction of the surface roughness of 431 by the oil film. The bearing 550, which is a slide bearing, is internally fitted in the boss portion 342A so as to be relatively rotatable without being pressed into and fixed to the boss portion 342A. For this reason, when the boss 342A rotates around the drive shaft 410, the bearing 550 forms an oil film between the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 and the inner peripheral surface 550A of the bearing 550 while the eccentric bush 431 is formed. Later, it slides in the same direction as the eccentric bush 431 and is supported so as to be relatively rotatable between the boss 342 A and the eccentric bush 431. As a result, the sliding speed of the inner circumferential surface 550A of the bearing 550 with respect to the outer circumferential surface 431A of the eccentric bush 431 is reduced as compared with the sliding speed when the bearing 550 is press-fitted. Therefore, the reduction of the sliding speed improves the life of the bearing 550 and reduces the amount of heat generation in the bearing 550, thereby reducing the influence of the heat on the bearing 550 and, in turn, the durability of the bearing 550. It is possible to improve or maintain the same level as the conventional one.
このようにして、偏心ブッシュ部４３１及びその軸受け５５０の耐久性を、従来よりも向上又は従来と同程度に維持させることが可能な構造（構成）を有した、スクロール型流体機械１００を提供することができる。 Thus, the scroll-type fluid machine 100 having a structure (configuration) capable of improving the durability of the eccentric bush portion 431 and the bearing 550 thereof than the conventional one or maintaining the same level as the conventional one is provided. be able to.
また、本実施形態では、軸受け５５０は、焼結金属からなり、内部に油を含有している。これにより、軸受け５５０の内周面５５０Ａと偏心ブッシュ部４３１との間に油膜を容易に形成することができる。さらに、偏心ブッシュ部４３１の少なくとも外周面４３１Ａは封孔されているため、焼結金属からなる偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａに開口された細孔に油膜形成用の油が吸収されることを防止することができる。その結果、軸受け５５０の内周面５５０Ａと偏心ブッシュ部４３１との間に、確実に油膜を確保することができ、ひいては、軸受け５５０の耐久性をより向上させることができる。 Further, in the present embodiment, the bearing 550 is made of sintered metal and contains oil inside. Thus, an oil film can be easily formed between the inner circumferential surface 550A of the bearing 550 and the eccentric bush portion 431. Furthermore, since at least the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 is sealed, oil for oil film formation is absorbed in the pores opened in the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 made of sintered metal. It can be prevented. As a result, an oil film can be reliably secured between the inner circumferential surface 550A of the bearing 550 and the eccentric bush portion 431, and hence the durability of the bearing 550 can be further improved.
本実施形態では、軸受け５５０はカウンタウェイト部４３２における連結部位４３２Ｂとスナップリング４２０Ｂとの間に位置決めされ、偏心ブッシュ部４３１はクランクピン４２０の基端部に突設された突設部４２０Ｃとスナップリング４２０Ｂとの間に位置決めされている。これにより、単に、スナップリング４２０Ｂをクランクピン４２０の先端部の溝部４２０Ａに係合させるだけで、偏心ブッシュ部４３１及び軸受け５５０の駆動軸４１０の軸方向についての位置決めをすることができ、組み付けの作業性等を向上させることができる。 In the present embodiment, the bearing 550 is positioned between the connection portion 432B of the counterweight portion 432 and the snap ring 420B, and the eccentric bush portion 431 is a snap and a projecting portion 420C provided on the base end of the crankpin 420. It is positioned between the ring 420B. Thus, the eccentric bush portion 431 and the bearing 550 can be positioned in the axial direction of the drive shaft 410 simply by engaging the snap ring 420B with the groove 420A of the tip end portion of the crankpin 420. Workability can be improved.
本実施形態では、ボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１に、表面硬化層が形成されている。これにより、ボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１の耐摩耗性を向上させることができ、軸受け５５０の安定した支持構造を提供することができる。その結果、旋回スクロール３４０を安定して公転旋回運動させることができ、ひいては、旋回スクロール３４０のラップ３４４の側壁（摺動面）の摩耗を抑制又は防止することができる。 In the present embodiment, a surface hardened layer is formed on the inner circumferential surface 342A1 of the boss 342A. Thus, the wear resistance of the inner circumferential surface 342A1 of the boss 342A can be improved, and a stable support structure of the bearing 550 can be provided. As a result, the orbiting scroll 340 can be stably revolved and pivoted, and as a result, abrasion of the side wall (sliding surface) of the wrap 344 of the orbiting scroll 340 can be suppressed or prevented.
本実施形態では、前記表面硬化層としては、陽極酸化処理によるアルマイト層を用い、ボス部３４２Ａの形成される旋回スクロール３４０は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金からなるものとした。ここで、アルマイト層はＳｉ上には成長せずＳｉを避けて成長することになるため、アルマイト層の表面に、Ｓｉ成分に起因した多くの欠陥（表面欠陥）が生じ得る。その結果、Ｓｉ成分は、アルマイト層の表面の面粗度を低下させる。さらに、表面欠陥の部位（つまり、表面のうちのＳｉ成分の部位）が疲労破壊の起点となる。そのため、Ｓｉ含有量が増加して、アルミニウム合金（アルマイト層Ｍ）の表面にＳｉが多く点在するほど、前記疲労強度の低下幅が大きくなることが本願の発明者により確認された。このように、本願の発明者は、前記疲労強度の低下幅がＳｉ含有量（Ｓｉ質量％）の増加に応じて大きくなるというアルミニウム合金の特性を見出した。本実施形態では、この特性に着目し、Ｓｉ質量％の比較的に低いＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金を旋回スクロール３４０の材料として採用し、そのボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１に陽極酸化処理を施したため、前記疲労強度の低下を抑制することができる。また、アルマイト層の表面欠陥の発生を抑制することができるため、アルマイト層の表面の面粗度を適切に設定することができ、ひいては、軸受け５５０をより安定して支持することができると共に、アルマイト層の膜厚のバラツキを抑えて膜厚の均一化を図ることができる。そして、アルマイト層の膜厚のバラツキを抑えることができるため、固定スクロール３２０に対する旋回スクロール３４０の公転旋回中における位置を適切に設定することができる。その結果、旋回スクロール３４０のラップ３４４の側壁（摺動面）の摩耗をより確実に抑制又は防止することができる。 In the present embodiment, an alumite layer by anodic oxidation treatment is used as the surface hardened layer, and the orbiting scroll 340 on which the boss portion 342A is formed is made of an Al-Mg-Si based aluminum alloy. Here, since the alumite layer does not grow on Si but grows away from Si, many defects (surface defects) caused by the Si component may occur on the surface of the alumite layer. As a result, the Si component reduces the surface roughness of the surface of the alumite layer. Furthermore, the site of the surface defect (that is, the site of the Si component in the surface) is the origin of fatigue failure. Therefore, it was confirmed by the inventor of the present application that the reduction width of the fatigue strength becomes larger as the Si content increases and more Si is scattered on the surface of the aluminum alloy (alumite layer M). Thus, the inventor of the present application has found the characteristics of the aluminum alloy that the reduction width of the fatigue strength increases with the increase of the Si content (Si mass%). In the present embodiment, paying attention to this characteristic, an Al-Mg-Si-based aluminum alloy having a relatively low Si mass% is adopted as a material of the orbiting scroll 340, and anodization is performed on the inner circumferential surface 342A1 of the boss 342A. Since the treatment is performed, the reduction in the fatigue strength can be suppressed. In addition, since the generation of surface defects on the alumite layer can be suppressed, the surface roughness of the surface of the alumite layer can be appropriately set, and consequently, the bearing 550 can be supported more stably. It is possible to suppress the variation in the film thickness of the alumite layer and to make the film thickness uniform. And since the variation in the film thickness of the alumite layer can be suppressed, it is possible to appropriately set the position of the orbiting scroll 340 with respect to the fixed scroll 320 during the orbital turning. As a result, wear of the side wall (sliding surface) of the wrap 344 of the orbiting scroll 340 can be more reliably suppressed or prevented.
本実施形態では、ボス部３４２Ａの筒肉厚は、軸受け５５０の筒肉厚より大きくなるように設定されている。ここで、仮に、軸受け５５０がボス部３４２Ａに圧入されているものとすると、ボス部３４２Ａは、軸受け５５０と一体の剛体となり、偏心ブッシュ部４３１からの負荷に耐え得る強度を比較的に容易に得ることができる。しかし、スクロール型流体機械１００では、軸受け５５０は、ボス部３４２Ａに圧入されずに相対回転可能に内嵌されているため、ボス部３４２Ａ対する偏心ブッシュ部４３１からの負荷に耐え得る強度負担の割合が増加する。そのため、本実施形態では、ボス部３４２Ａの筒肉厚を軸受け５５０の筒肉厚より大きくなるように設定することで、ボス部３４２Ａにおける強度負担の増加に容易に対応可能な構成とした。 In the present embodiment, the cylinder thickness of the boss portion 342A is set to be larger than the cylinder thickness of the bearing 550. Here, assuming that the bearing 550 is press-fit into the boss portion 342A, the boss portion 342A is a rigid body integral with the bearing 550, and the strength capable of withstanding the load from the eccentric bush portion 431 is relatively easily made. You can get it. However, in the scroll type fluid machine 100, the bearing 550 is not press-fit into the boss portion 342A and is internally fitted so as to be capable of relative rotation, so the ratio of the strength load that can bear the load from the eccentric bush portion 431 to the boss portion 342A. Will increase. Therefore, in the present embodiment, by setting the cylinder thickness of the boss portion 342A to be larger than the cylinder thickness of the bearing 550, it is possible to easily cope with the increase in the strength load in the boss portion 342A.
なお、本実施形態では、少なくとも偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａが封孔処理されているものとしたが、これに限らず、例えば、カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ４３０の全体の外面が封孔処理されていてもよい。また、封孔処理の方法は、有機含浸又は無機含浸に限らず、偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａ等の封孔処理部位に、コーティングを施して細孔を封鎖したり、切削等の加工を施して細孔部位をつぶすことにより細孔を封鎖したりしてもよい。偏心ブッシュ部４３１の外周面４３１Ａの切削等の加工は細孔部位をつぶすことを目的とする加工処理のため、加工精度は要求されず、加工コストの増大は無視できる程度である。 In the present embodiment, at least the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush 431 is sealed. However, the present invention is not limited to this. For example, the entire outer surface of the counterweight integrated eccentric bush 430 is sealed. It may be done. Further, the method of sealing treatment is not limited to organic impregnation or inorganic impregnation, and a coating treatment is applied to the sealing treatment portion such as the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 to block pores or processing such as cutting. The pore may be sealed by applying it to crush the pore site. The processing such as cutting of the outer peripheral surface 431A of the eccentric bush portion 431 is a processing intended to crush the pore portion, so processing accuracy is not required, and an increase in processing cost is negligible.
また、軸受け５５０と偏心ブッシュ部４３１との間の油膜形成が可能であれば、軸受け５５０は焼結金属に限らず適宜の部材から形成することができ、また、外周面４３１Ａの封孔はされなくてもよい。そして、油膜形成用の油は内部に含有していなくてもよく適宜に供給してもよい。 Further, if it is possible to form an oil film between the bearing 550 and the eccentric bush portion 431, the bearing 550 can be formed not only of sintered metal but also an appropriate member, and sealing of the outer peripheral surface 431A is carried out. It does not have to be. And the oil for oil film formation may not be contained inside, and may be supplied appropriately.
また、ボス部３４２Ａの内周面３４２Ａ１の前記表面硬化層が陽極酸化処理によるアルマイト層である場合を一例に挙げて説明したがものとしたが、これに限らず、メッキ層等の適宜の皮膜層を適用できる。 Although the case where the surface hardened layer on the inner circumferential surface 342A1 of the boss portion 342A is an anodized layer by anodizing treatment has been described as an example, the present invention is not limited to this. Layers can be applied.
また、本実施形態では、スクロール型流体機械１００は圧縮機に適用した場合で説明したが、これに限らず、膨張機に適用することもできる。 Further, in the present embodiment, the scroll-type fluid machine 100 has been described as being applied to a compressor. However, the present invention is not limited to this and can be applied to an expander.
以上、本発明の好ましい実施形態及びその変形例について説明したが、本発明は上記実施形態及び変形例に制限されるものではなく、本発明の技術的思想に基づいて更に種々の変形及び変更が可能である。 Although the preferred embodiments of the present invention and the modifications thereof have been described above, the present invention is not limited to the above embodiments and modifications, and various modifications and changes may be made based on the technical idea of the present invention. It is possible.
３２０…固定スクロール
３４０…旋回スクロール
３４２Ａ…ボス部
３４２Ａ１…内周面
４００…駆動力伝達機構
４１０…駆動軸
４２０…クランクピン
４２０Ａ…溝部
４２０Ｂ…スナップリング
４２０Ｃ…突設部
４３０…カウンタウェイト一体型偏心ブッシュ
４３１…偏心ブッシュ部
４３１Ａ…外周面
４３２…カウンタウェイト部
４３２Ｂ…連結部位
５５０…軸受け
１００…スクロール型流体機械
320: Fixed scroll 340: Turning scroll 342A: Boss portion 342A1: Inner circumferential surface 400: Drive force transmission mechanism 410: Drive shaft 420: Crank pin 420A: Groove portion 420B: Snap ring 420C: Projection portion 430: Counterweight integrated eccentricity Bushing 431 ... Eccentric bush part 431 A ... Outer peripheral surface 432 ... Counter weight part 432 B ... Coupling part 550 ... Bearing 100 ... Scroll type fluid machine
Claims (6)
前記旋回スクロールに駆動力を伝達するための駆動力伝達機構と、
前記駆動力伝達機構と前記旋回スクロールの背面に形成された円筒状のボス部との間に配設された軸受けと、
を備えたスクロール型流体機械であって、
前記駆動力伝達機構は、
回転駆動される駆動軸と、
前記駆動軸の軸方向の一端面に偏心状態で突設されたクランクピンと、
前記クランクピンに偏心状態かつ相対回転可能に外嵌されると共に前記軸受けに相対回転可能に内嵌される偏心ブッシュ部、及び、前記偏心ブッシュ部と一体に成形されるカウンタウェイト部を備え、焼結金属からなるカウンタウェイト一体型偏心ブッシュと、
を含み、
前記軸受けは、円筒状のすべり軸受けからなり、前記ボス部に相対回転可能に内嵌されている、スクロール型流体機械。 Fixed scroll and orbiting scroll meshed with each other;
A driving force transmission mechanism for transmitting a driving force to the orbiting scroll;
A bearing disposed between the driving force transmission mechanism and a cylindrical boss formed on the rear surface of the orbiting scroll;
A scroll-type fluid machine provided with
The driving force transmission mechanism
A drive shaft that is rotationally driven;
A crank pin protruding in an eccentric state at one end face of the drive shaft in the axial direction;
The crankpin includes an eccentric bush portion which is eccentrically and relatively externally fitted to the crank pin and which is relatively rotatably fitted internally to the bearing, and a counterweight portion integrally formed with the eccentric bush portion, Counterweight integrated eccentric bush made of sintered metal,
Including
The scroll type fluid machine, wherein the bearing comprises a cylindrical slide bearing, and is relatively rotatably fitted in the boss portion.
前記偏心ブッシュ部の少なくとも外周面は、封孔されている、請求項１に記載のスクロール型流体機械。 The bearing is made of sintered metal and contains oil inside;
The scroll type fluid machine according to claim 1, wherein at least an outer peripheral surface of the eccentric bush portion is sealed.
前記表面硬化層は、陽極酸化処理によるアルマイト層である、請求項３に記載のスクロール型流体機械。 The orbiting scroll is made of an Al-Mg-Si based aluminum alloy,
The scroll type fluid machine according to claim 3, wherein the surface hardened layer is an anodized alumite layer.
前記溝部にスナップリングが係合され、
前記軸受けは、前記カウンタウェイト部における前記偏心ブッシュ部との連結部位と、前記スナップリングとの間に、位置決めされ、
前記ブッシュ部は、前記クランクピンの基端部に突設された突設部と、前記スナップリングとの間に、位置決めされている、請求項１〜５のいずれか一つに記載のスクロール型流体機械。 A groove is formed on the outer periphery of the tip of the crank pin,
A snap ring is engaged in the groove;
The bearing is positioned between a connection portion of the counterweight portion with the eccentric bush portion and the snap ring.
The scroll type according to any one of claims 1 to 5, wherein the bush portion is positioned between a projection provided at a base end of the crank pin and the snap ring. Fluid machinery.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2583373A (en) * | 2019-04-26 | 2020-10-28 | Edwards Ltd | Scroll pump crank sleeve |
| CN113688477A (en) * | 2021-08-24 | 2021-11-23 | 珠海格力智能装备有限公司 | Copper bush design method and copper bush |
| DE112021005415T5 (en) | 2020-12-22 | 2023-08-17 | Sanden Corporation | SCROLL COMPRESSOR |
| KR102601490B1 (en) * | 2022-07-20 | 2023-11-14 | 주식회사 엔에스티메탈 | Eccentric cam for oilless air compressor and manufacturing method thereof |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021203638A1 (en) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | Counterbalance assembly for scroll compressor, and scroll compressor |
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Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11153091A (en) * | 1997-09-18 | 1999-06-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Slide member and refrigeration compressor using the slide member |
| JP2004251226A (en) * | 2003-02-21 | 2004-09-09 | Hitachi Home & Life Solutions Inc | Scroll compressor |
| KR100558811B1 (en) * | 2003-12-16 | 2006-03-10 | 엘지전자 주식회사 | The sealing power control device of scroll compressor |
| JP5039327B2 (en) * | 2006-06-14 | 2012-10-03 | 三菱重工業株式会社 | Scroll compressor |
| JP5594846B2 (en) * | 2011-04-22 | 2014-09-24 | 株式会社ヴァレオジャパン | Scroll compressor |
| CN205172937U (en) * | 2015-11-23 | 2016-04-20 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | Scroll compressor and unloading bushing for scroll compressor |
-
2017
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-
2018
- 2018-11-29 CN CN201811440910.6A patent/CN109854500A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2583373A (en) * | 2019-04-26 | 2020-10-28 | Edwards Ltd | Scroll pump crank sleeve |
| DE112021005415T5 (en) | 2020-12-22 | 2023-08-17 | Sanden Corporation | SCROLL COMPRESSOR |
| CN113688477A (en) * | 2021-08-24 | 2021-11-23 | 珠海格力智能装备有限公司 | Copper bush design method and copper bush |
| CN113688477B (en) * | 2021-08-24 | 2024-04-16 | 珠海格力智能装备有限公司 | Copper bush design method and copper bush |
| KR102601490B1 (en) * | 2022-07-20 | 2023-11-14 | 주식회사 엔에스티메탈 | Eccentric cam for oilless air compressor and manufacturing method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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