JP2019095004A - Thrust roller bearing - Google Patents
Thrust roller bearing Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019095004A JP2019095004A JP2017226128A JP2017226128A JP2019095004A JP 2019095004 A JP2019095004 A JP 2019095004A JP 2017226128 A JP2017226128 A JP 2017226128A JP 2017226128 A JP2017226128 A JP 2017226128A JP 2019095004 A JP2019095004 A JP 2019095004A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roller
- cage
- bearing
- thrust
- roller bearing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
本発明は、スラストころ軸受に関する。 The present invention relates to a thrust roller bearing.
スラストころ軸受は、放射状に配列された複数のころが軌道面上を転動することで、アキシアル荷重を受けながら回転する。このようなスラストころ軸受は、トランスミッション、減速機、コンプレッサー等の各種の機器に使用されている。例えば、上記機器が適用されるハイブリッド車を含む電気自動車においては、車両運転中の走行音が一般的なエンジン駆動車両よりも小さい。そのため、電気自動車に組み込まれる機器からの音は、これまで問題ないレベルであっても乗員が気付くようになり、更なる静音化が望まれている。この静音化に関して、従来から種々の検討がなされている(特許文献1,2)。 The thrust roller bearing rotates while receiving an axial load as a plurality of radially arranged rollers roll on the raceway surface. Such thrust roller bearings are used in various devices such as transmissions, reduction gears, and compressors. For example, in an electric vehicle including a hybrid vehicle to which the above-described device is applied, a running noise during driving of the vehicle is smaller than that of a general engine-driven vehicle. Therefore, the noise from the device incorporated in the electric vehicle comes to be noticed by the occupant even at a level that has not been a problem so far, and further noise reduction is desired. Various studies have been conventionally made on the noise reduction (Patent Documents 1 and 2).
特許文献1には、ローラ(ころ)軸受において、ローラ部材の中心軸線に直交する断面における真円度を、潤滑油により形成される油膜の最小油膜厚さ以下に設定することで、騒音を低減させる技術が記載されている。また、特許文献2には、ニードル(ころ)軸受の各ニードルにクラウニング部を設け、このクラウニング部の真円度を0.5μm以下にすることで、振動の発生を抑制し、運転時に発生する騒音を低減する技術が記載されている。 In Patent Document 1, noise is reduced by setting the roundness in the cross section orthogonal to the central axis of the roller member to a value equal to or less than the minimum oil film thickness of the oil film formed by the lubricating oil in the roller (roller) bearing. Technology is described. Further, in Patent Document 2, each needle of a needle (roller) bearing is provided with a crowning portion, and by setting the roundness of the crowning portion to 0.5 μm or less, generation of vibration is suppressed and generated during operation. Techniques to reduce noise are described.
スラストころ軸受は、軸受を固定するための相手部材が傾斜した状態で使用されるケースが多く、その場合には、ころの端部寄りの部分(クラウニング部)で相手部材を支持することになる。このような状況では、特許文献1,2の構成であっても騒音に対する抑制効果は期待できないと考えられる。また、特許文献2のニードルのクラウニング部は、真円度を0.5μm以下にしているが、このような真円度を全てのころ径のスラストころ軸受に適用することは、特に大径なころを用いる場合にはオーバースペックとなり、軸受の生産効率が高いとは言い難かった。 In many cases, thrust roller bearings are used with the mating member for fixing the bearing in an inclined state, in which case the mating member is supported by a portion near the end of the roller (crowning portion) . In such a situation, even with the configurations of Patent Documents 1 and 2, it is considered that the suppression effect on noise can not be expected. In addition, although the crowning portion of the needle of Patent Document 2 has a roundness of 0.5 μm or less, applying such roundness to thrust roller bearings of all roller diameters is particularly large. When using a roller, it is overspec and it is difficult to say that the production efficiency of the bearing is high.
本発明は、上記事項に鑑みてなされたものであり、その目的は、軸受を固定するための相手部材が傾斜していても確実に静音化でき、しかも任意のころ径でも生産効率を低下させることがないスラストニードル軸受を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above-mentioned matters, and an object thereof is that noise can be reliably reduced even when a mating member for fixing a bearing is inclined, and the production efficiency is reduced even with any roller diameter. To provide a thrust needle bearing that does not have to
本発明は下記構成からなる。
(1) 複数のころと、前記複数のころが転動する環状の軌道面を有する軌道輪と、前記ころを回転可能に保持する保持器と、を有するスラストころ軸受であって、
前記ころは、軸方向中央部の外周が中心軸と平行にされた平行部と、前記平行部の軸方向両端部に形成され、端面に向かうほど縮径するクラウニング部と、を有し、
前記保持器は合成樹脂製であり、
前記軌道面には前記ころ側に突出する凸部が形成され、
前記ころの軸方向長さをL[mm]、前記軌道面の平坦部からの前記凸部の突出高さをH[μm]としたとき、比H/Lは、1≦H/L≦12の範囲であるスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、保持器が合成樹脂製であることにより、金属製保持器の場合よりも他部材との摺動音を低減でき、高い静音性が得られる。また、軌道面の凸部の突出高さをころの軸方向長さに応じて規定の範囲にすることで、軸受を固定するための相手部材が傾斜した状態であっても振動の発生が抑制され、確実に静音化できる。また、任意のころ径でも生産効率を低下させることがない。
The present invention has the following constitution.
(1) A thrust roller bearing having a plurality of rollers, a race having an annular raceway surface on which the plurality of rollers roll, and a cage rotatably holding the rollers,
The roller has a parallel portion in which the outer periphery of the axial center portion is parallel to the central axis, and a crowning portion formed at both axial end portions of the parallel portion and having a diameter decreasing toward the end face.
The cage is made of synthetic resin,
A convex portion protruding to the roller side is formed on the raceway surface,
Assuming that the axial length of the roller is L [mm] and the protruding height of the projection from the flat portion of the raceway surface is H [μm], the ratio H / L is 1 ≦ H / L ≦ 12. Thrust roller bearings that are in the range of
According to this thrust roller bearing, since the cage is made of synthetic resin, the sliding noise with other members can be reduced compared to the case of the metal cage, and high noise reduction can be obtained. In addition, by setting the projection height of the convex portion of the raceway surface to a specified range according to the axial length of the roller, the occurrence of vibration is suppressed even when the mating member for fixing the bearing is inclined. Can be quieted down. In addition, any roller diameter does not reduce production efficiency.
(2) 前記クラウニング部の真円度をA[μm]、前記平行部の直径をd[mm]としたとき、比A/dは、0.05≦A/d≦0.20の範囲である(1)に記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、クラウニング部の真円度を平行部の直径dに応じて規定の範囲にすることで、振動の発生が抑制され、確実に静音化できる。
(2) Assuming that the roundness of the crowning portion is A [μm] and the diameter of the parallel portion is d [mm], the ratio A / d is in the range of 0.05 ≦ A / d ≦ 0.20. The thrust roller bearing described in (1).
According to this thrust roller bearing, by setting the roundness of the crowning portion within the prescribed range according to the diameter d of the parallel portion, the occurrence of vibration can be suppressed and noise reduction can be reliably achieved.
(3) 前記ころの軸方向中央部に、前記軌道輪の前記凸部の頂部が配置されている(1)又は(2)に記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、ころの軸方向中央部で凸部の頂部と接触することで、ころの傾斜代が大きくなる。よって、軸受を固定するための相手部材の傾斜が増加しても、この傾斜の増加に広く対応できる。
(3) The thrust roller bearing according to (1) or (2), wherein a top portion of the convex portion of the bearing ring is disposed at an axial center portion of the roller.
According to this thrust roller bearing, contact with the top of the projection at the axial center of the roller increases the inclination allowance of the roller. Therefore, even if the inclination of the mating member for fixing the bearing is increased, this increase in inclination can be widely dealt with.
(4) 前記保持器は、ころ持たせ方式である(1)〜(3)のいずれか一つに記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、保持器がころによって保持器軸方向に位置規制され、ころと保持器が共に傾斜する。そのため、保持器のポケット内でのころの回転が常に円滑になり、摺動音の発生が低減される。
(4) The thrust roller bearing according to any one of (1) to (3), wherein the cage is a roller bearing system.
According to this thrust roller bearing, the position of the cage is restricted by the rollers in the axial direction of the cage, and the rollers and the cage are both inclined. Therefore, the rotation of the roller in the pocket of the cage is always smooth, and the generation of the sliding noise is reduced.
(5) 前記保持器は、軌道輪持たせ方式である(1)〜(3)のいずれか一つに記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、保持器が軌道輪によって保持器軸方向に位置規制され、ころと保持器との接触を少なくできる。
(5) The thrust roller bearing according to any one of (1) to (3), wherein the cage is provided with a bearing ring.
According to this thrust roller bearing, the cage is axially regulated by the race in the cage axial direction, and the contact between the roller and the cage can be reduced.
(6) 前記凸部は、前記軌道輪の軸方向断面で前記軌道面が円弧状となる突起である(1)〜(5)のいずれか一つに記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、ころと凸部との接触面積が増加して、スリップの発生を抑制できる。
(6) The thrust roller bearing according to any one of (1) to (5), wherein the convex portion is a protrusion in which the raceway surface has an arc shape in an axial cross section of the bearing ring.
According to this thrust roller bearing, the contact area between the roller and the convex portion can be increased, and the occurrence of slip can be suppressed.
(7) 前記ころは、前記保持器の周方向に等間隔で配置されている(1)〜(6)のいずれか一つに記載のスラストころ軸受。
このスラストころ軸受によれば、バランスよくスラスト荷重を支持でき、転がり音の発生を抑制できる。
(7) The thrust roller bearing according to any one of (1) to (6), wherein the rollers are arranged at equal intervals in the circumferential direction of the cage.
According to this thrust roller bearing, it is possible to support the thrust load with good balance and to suppress the generation of the rolling noise.
本発明のスラストころ軸受によれば、軸受を固定ための相手部材が傾斜していても確実に静音化できる。また、任意のころ径であっても生産効率を低下させることなく本発明を適用できる。 According to the thrust roller bearing of the present invention, noise can be reliably reduced even if the mating member for fixing the bearing is inclined. In addition, the present invention can be applied to any roller diameter without reducing the production efficiency.
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。ここでは、スラストころ軸受として、スラストニードル軸受を例に説明するが、本発明はこれに限らない。
<第1実施形態>
図1は本発明の実施形態に係るスラストニードル軸受の一部平面図、図2は図1のII−II線断面図である。
スラストニードル軸受100は、複数のころ(ニードル)11と、複数のころ11が転動する環状の軌道面13を有する軌道輪15と、複数のころ11をそれぞれ回転可能に保持する保持器17と、を有する。ころ11,軌道輪15は鋼材製であり、保持器17はフェノール樹脂、ポリアミド、PEEK樹脂等の合成樹脂製である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. Here, a thrust needle bearing is described as an example of the thrust roller bearing, but the present invention is not limited to this.
First Embodiment
FIG. 1 is a partial plan view of a thrust needle bearing according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II of FIG.
The thrust needle bearing 100 includes a plurality of rollers (needles) 11, a
軌道輪15は、径方向に沿って延びる環状のフランジ部15aと、内周部に軸受軸方向に沿って伸びる円筒部15bとを有する。フランジ部15aは、ころ11に対面する環状面が軌道面13となり、軌道面13の径方向幅の中間部に、ころ11側に突出する凸部19が形成される。凸部19は、軌道面13に沿った環状の突起であり、軌道面13の平坦部から一定の突出高さに形成されている。凸部19の径方向に関する形成範囲は、ころ11の径方向の配置範囲と同じ、又は配置範囲内とする。なお、図示例では、凸部19は円弧状に突出しているが、三角状や矩形状等の他の形状であってもよい。また、単一の突起である他に、複数の突起から構成されていてもよい。
The
ころ11は、略円筒状に形成され、ころ11の軸方向中央の外周が凸部19の頂部19aに転がり接触する。換言すれば、軌道輪15の凸部19は、凸部19の頂部19aがころ11の軸方向中心と一致した位置に形成される。
The
保持器17は、複数のころ11をそれぞれ収容するポケット17aが円周方向に沿って等間隔に設けられる。各ポケット17aには、ころ11が回転可能に保持される。なお、図示例のポケット17aは、円周方向に等配されているが、これに限らず、サイズや使用目的によっては不等配にすることもできる。
In the
次に、ころ11及び軌道輪15の形状と性状について更に詳細に説明する。
図3はころ11と軌道輪15との関係を示す説明図である。
ころ11は、円筒状のころ11の軸方向中央の外周が中心軸CLと平行にされた平行部21と、平行部21の軸方向両端部に形成され、ころ11の端面11aに向かうほど縮径するクラウニング部23と、を有する。平行部21は、クラウニング部23よりも十分に高い真円度に加工されている。
Next, the shapes and properties of the
FIG. 3 is an explanatory view showing the relationship between the
The
ここで、クラウニング部23の外表面における真円度をA、平行部21の直径をd、ころ11の軸方向長さをL、凸部19の軌道面13からの突出高さをHとする。
Here, the roundness of the outer surface of the crowning
本実施形態のスラストニードル軸受100においては、ころ11の平行部21の直径(ころ径)d[mm]に対するクラウニング部23の真円度A[μm]の比A/dは、0.05≦A/d≦0.20の範囲に設定される。
In the
例えば、ころ11は、一般的に直径dがφ2mm〜φ5mm、長さLが2.6mm〜9.0mmの範囲から選択されることが多い。そのため、クラウニング部23の真円度Aは、直径dがφ2mmの場合の真円度Aは0.1〜0.4μm、直径dがφ5mmの場合の真円度Aは0.25〜1.0μmとなり、直径dに応じて真円度Aの適正範囲が増減される。
For example, in general, the
上記した比A/dが0.05以上であることにより、必要以上に高い真円度に仕上げることがなくなり、生産効率が低下することがない。また、比A/dが0.2以下であることにより、ころ11の転がり時に発生する振動を抑制して、静音化が図れる。
When the above-mentioned ratio A / d is 0.05 or more, finishing to a roundness higher than necessary is not performed, and the production efficiency is not reduced. In addition, when the ratio A / d is 0.2 or less, vibration generated when the
なお、上記した真円度Aは、東京精密社製 真円度形状測定装置(型式名:ロンコム54DX)により測定して得られる真円度の値である。 The above-mentioned roundness A is a value of roundness obtained by measurement using a roundness shape measuring apparatus (type name: Roncom 54DX) manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.
本実施形態のスラストニードル軸受100においては、軌道面13の平坦部からの凸部19の突出高さH[μm]に対するころ11の軸方向長さL[mm]の比H/Lは、1≦H/L≦12の範囲に設定される。
In the
上記した比H/Lは、1以上であることにより、スラストニードル軸受100の軸長が過大になることを抑制でき、12以下であることにより、スラストニードル軸受100を固定するための相手部材の傾斜が十分に吸収可能となる。つまり、ころ11の中心軸CLが相手部材の傾斜に応じて傾斜しても、保持器17が軌道輪15に干渉することなく、円滑にころ11が転動可能となる。
When the ratio H / L is 1 or more, the axial length of the
次に、上記構成の本実施形態のスラストニードル軸受100における作用効果について説明する。
図4は実使用時におけるころ11の傾斜を模式的に示す説明図である。
ころ11は、不図示の保持器に保持されながら、スラストニードル軸受100を固定する相手部材の傾斜に応じて、図中θで示す傾斜角で傾斜する。ころ11が傾斜した場合でも、凸部19が円弧状に突出しているため、凸部19におけるころ11の外周面(平行部21又はクラウニング部23)との転がり接触位置が、軌道輪15の径方向内側又は外側に連続的に変化する。これにより、相手部材の傾斜角によらず、ころ11と軌道輪15との円滑な転がり接触状態が常に安定して維持される。そして、軸方向断面が円弧状の凸部19を設けることにより、ころ11との接触面積が増加して、ころ11の軸方向両端域のクラウニング部23で発生するすべり作用(スティックスリップ)が抑制される。
Next, the operation and effects of the
FIG. 4: is explanatory drawing which shows typically the inclination of the
The
また、相手部材の傾斜の影響で、凸部19に転がり接触するころ11の外周面は、平行部21からクラウニング部23に移動することがある。その場合でも、クラウニング部23は、その真円度Aが直径dに応じた適切な範囲に高められており、凸部19と転がり接触しても真円度の向上により振動の発生が抑制される。
以上の結果、転がり音が低減され、静音性に優れた軸受構成となる。
Further, the outer peripheral surface of the
As a result of the above, rolling noise is reduced, and a bearing configuration excellent in quietness is obtained.
本実施形態のスラストニードル軸受100は、ころ径dに対する真円度Aを比A/dにより規定しているため、様々なサイズのころ径dに対応した適正な真円度Aが設定される。この設定された真円度Aは、過剰なスペックにはならず、無駄のない加工精度でころ11を製造できる。
In the
図5に示す従来のスラストニードル軸受51において、スラストニードル軸受51から生じる音の発生要因を分析すると、下記の要因が大きく影響していると予測できる。
(F1)ころ53と軌道輪(レース)55間の転がり音(領域A1)
(F2)保持器57ところ53の摺動音(領域A2)
(F3)保持器57と軌道輪(レース)55の摺動音(領域A3)
In the conventional
(F1) Rolling noise between
(F2) Sliding noise of
(F3) Sliding noise of the
一方、本実施形態のスラストニードル軸受100は、領域A1については、凸部19を有する軌道輪15とクラウニング部23を有するころ11を用いることで、双方の接触面積を減少させている。また、領域A3については、保持器17の形状を変更することで摺動をなくしている。
On the other hand, in the
その結果、本実施形態のスラストニードル軸受100は、ころ11の中心軸CLが軌道輪15に対して傾斜自在にされた、実使用状態に即した構成にできる。しかも、上記したように、クラウニング部23の真円度Aが規定の範囲に設定されるため、軌道輪15ところ11との転がり接触が円滑となり、振動の発生を抑制して静音化が図れる。また、クラウニング部23の真円度Aがころ径dに応じて設定されるため、軸受の生産性を無駄に低下させることがない。
As a result, the
また、保持器17が合成樹脂製であるため、保持器17と軌道輪15とが仮に接触しても、金属製保持器の場合と比較して摺動音が抑制される。よって、前述したスラストニードル軸受51から生じる音の発生要因(F3)についても静音化が図れ、転がり音を低減できる。
Further, since the
<第2実施形態>
次に、第2実施形態のスラストニードル軸受を説明する。
図6は第2実施形態のスラストニードル軸受200の一部平面図、図7は図6のVII−VII線断面図である。以下の説明では、第1実施形態と同一の部材や部位については、同一の符号を付与することで、その説明を省略又は簡略化する。
Second Embodiment
Next, a thrust needle bearing according to a second embodiment will be described.
6 is a partial plan view of the
スラストニードル軸受200は、複数のころ(ニードル)12と、複数のころ12が転動する環状の軌道面を有する軌道輪15と、複数のころ12をそれぞれ回転可能に保持する保持器18と、を有する。ころ12、軌道輪15は、鋼材製であって、保持器18は合成樹脂製である。
The
保持器18は、複数のころ12をそれぞれ収容するポケット18aが円周方向に沿って等間隔に設けられる。各ポケット18aには、ころ12が回転可能に保持される。この保持器18は、保持器18の軸方向位置を、ポケット18aの縁部と、軌道面13とによって規制するころ持たせ方式の保持器である。この場合のポケット18aには、ころ12が、保持器18の軸方向両端面から軸方向外側に突出している。その他の構成は、前述の第1実施形態のスラストニードル軸受100と同様である。
The
本実施形態の保持器18を用いたスラストニードル軸受200によれば、保持器18が合成樹脂製であるため、前述同様に摺動音が抑制され、スラストニードル軸受51から生じる音の発生要因(F3)の静音化が図れ、転がり音を低減できる。
また、保持器18がころ持たせ方式の保持器であることにより、軌道輪15と保持器18との間に潤滑油膜を確保しやすくなり、潤滑性能、冷却性能を向上できる。
According to the
Further, since the
更に、保持器18は、保持器18の軸方向位置を、軌道面13で規制する軌道輪持たせ方式の保持器としてもよい。その場合、ころ12と保持器18との接触が少なくなり、音の発生要因(F2)についての静音化が図れる。また、合成樹脂製の保持器18であるため、保持器18と軌道輪15が仮に摺動しても、金属製保持器と比較して摺動音が低減され、静音化が図れる。
Furthermore, the
本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、実施形態の各構成を相互に組み合わせることや、明細書の記載、並びに周知の技術に基づいて、当業者が変更、応用することも本発明の予定するところであり、保護を求める範囲に含まれる。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, but the configurations of the embodiments may be combined with one another, or modified or applied by those skilled in the art based on the description of the specification and the well-known techniques. It is intended for the invention, and is included in the scope for which protection is sought.
上記したスラストニードル軸受は、軌道輪を保持器の片側端面側に設けた構成であるが、保持器を軸方向に挟んだ一対の軌道輪を備えた構成であってもよい。なお、ころの直径、長さ、本数、軸受の取り付け向き等は、低トルク性や潤滑性等の求める仕様によって適宜選択される。
また、上記したスラストニードル軸受は、例えば、トランスミッション、減速機、コンプレッサー等の各種機器に組み込むことができ、これにより、高い静音性が得られる。
Although the above-described thrust needle bearing has a configuration in which the bearing ring is provided on one end face side of the cage, the thrust needle bearing may be configured to include a pair of bearing rings that sandwich the cage in the axial direction. The roller diameter, length, number, orientation of bearings, etc. are appropriately selected according to the required specifications such as low torque and lubricity.
In addition, the above-described thrust needle bearing can be incorporated into various devices such as, for example, a transmission, a reduction gear, a compressor, and the like, whereby high noise reduction can be obtained.
11 ころ(ニードル)
11a 端面
13 軌道面
15 軌道輪
15a フランジ部
15b 円筒部
17 保持器
17a ポケット
19 凸部
19a 頂部
21 平行部
23 クラウニング部
100,200 スラストニードル軸受(スラストころ軸受)
11 times (needle)
DESCRIPTION OF
Claims (7)
前記ころは、軸方向中央部の外周が中心軸と平行にされた平行部と、前記平行部の軸方向両端部に形成され、端面に向かうほど縮径するクラウニング部と、を有し、
前記保持器は合成樹脂製であり、
前記軌道面には前記ころ側に突出する凸部が形成され、
前記ころの軸方向長さをL[mm]、前記軌道面の平坦部からの前記凸部の突出高さをH[μm]としたとき、比H/Lは、1≦H/L≦12の範囲であるスラストころ軸受。 A thrust roller bearing having a plurality of rollers, a bearing ring having an annular raceway surface on which the plurality of rollers roll, and a cage rotatably holding the rollers,
The roller has a parallel portion in which the outer periphery of the axial center portion is parallel to the central axis, and a crowning portion formed at both axial end portions of the parallel portion and having a diameter decreasing toward the end face.
The cage is made of synthetic resin,
A convex portion protruding to the roller side is formed on the raceway surface,
Assuming that the axial length of the roller is L [mm] and the protruding height of the projection from the flat portion of the raceway surface is H [μm], the ratio H / L is 1 ≦ H / L ≦ 12. Thrust roller bearings that are in the range of
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017226128A JP2019095004A (en) | 2017-11-24 | 2017-11-24 | Thrust roller bearing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017226128A JP2019095004A (en) | 2017-11-24 | 2017-11-24 | Thrust roller bearing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019095004A true JP2019095004A (en) | 2019-06-20 |
Family
ID=66972815
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017226128A Pending JP2019095004A (en) | 2017-11-24 | 2017-11-24 | Thrust roller bearing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2019095004A (en) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000081041A (en) * | 1998-09-04 | 2000-03-21 | Ntn Corp | Thrust cylindrical roller bearing and holder thereof |
JP2007024292A (en) * | 2005-07-21 | 2007-02-01 | Nsk Ltd | Spinning support |
JP2008261476A (en) * | 2007-03-19 | 2008-10-30 | Nsk Ltd | Thrust needle roller bearing |
-
2017
- 2017-11-24 JP JP2017226128A patent/JP2019095004A/en active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000081041A (en) * | 1998-09-04 | 2000-03-21 | Ntn Corp | Thrust cylindrical roller bearing and holder thereof |
JP2007024292A (en) * | 2005-07-21 | 2007-02-01 | Nsk Ltd | Spinning support |
JP2008261476A (en) * | 2007-03-19 | 2008-10-30 | Nsk Ltd | Thrust needle roller bearing |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9593718B2 (en) | Multipoint contact ball bearing | |
JP5340561B2 (en) | Tapered roller bearing | |
WO2004111477A1 (en) | Cylindrical roller bearing | |
JP2007051703A (en) | Tapered roller bearing and bearing device for transmission using it | |
JP2007327596A (en) | Roller and thrust roller bearing | |
US9011018B2 (en) | Roller bearing | |
JP5289746B2 (en) | Tapered roller bearing | |
EP2700834B1 (en) | Rolling bearing with dynamic pressure generating grooves formed in a raceway of a bearing ring | |
JP2017150597A (en) | Rolling bearing, rolling device and manufacturing method of rolling device | |
JP5929544B2 (en) | Rolling bearings and spindles for machine tools | |
JP6991823B2 (en) | Track wheels for thrust roller bearings and thrust roller bearings | |
CN108071683B (en) | Tapered roller bearing and power transmission device | |
WO2006093235A1 (en) | Cylindrical roller thrust bearing | |
JP2006242199A (en) | Thrust roller bearing | |
JP2019095004A (en) | Thrust roller bearing | |
US7934873B2 (en) | Tapered roller bearing | |
JP6064783B2 (en) | Rolling bearing | |
WO2009087957A1 (en) | Thrust roller bearing, and retainer therefor | |
JP2005003121A (en) | Cylindrical roller bearing | |
WO2018123397A1 (en) | Thrust roller bearing and raceway rings for thrust roller bearing | |
JP2005061495A (en) | Cylindrical roller bearing | |
JP2010164179A (en) | Rolling bearing | |
JP2010270884A (en) | Cage for radial needle bearing and radial needle bearing | |
JP2023023954A (en) | tapered roller bearing | |
JP2015068354A (en) | Rolling bearing |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200928 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210713 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210727 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210927 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20211102 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20220405 |