JP2019058025A - Hydraulic power generating system - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、水の未利用エネルギーを回収する水力発電システムの保護運転に係り、水車の無拘束回転を抑制する水力発電システムに関する。 The present invention relates to a protection operation of a hydroelectric power generation system that recovers unused energy of water, and relates to a hydroelectric power generation system that suppresses unconstrained rotation of a water turbine.
一般に、未利用の水の位置エネルギーを水車と発電機で回収する水力発電システムにおいては、何らかの要因によって発電した電力の消費が不可能になる状態がある。例えば、系統へ発電した電力を逆潮流して売電する場合では系統側の停電による逆潮流の停止の状態、他の設備へ発電した電力を供給する場合では受電側設備の停止の状態などである。これらの場合、発電した電力の消費ができなくなるため、発電機による発電動作を直ちに停止させなくてはならないが、短時間に運転中の水車及び発電機を機械的に停止させることはできない。 Generally, in a hydroelectric power generation system that recovers the potential energy of unused water with a turbine and a generator, there is a state where it is impossible to consume the generated power due to some factor. For example, when the power generated in the system is reverse flowed and sold, the reverse power flow is stopped due to a power failure on the system side, and when the generated power is supplied to other facilities, the power receiving side is stopped. is there. In these cases, since the generated power cannot be consumed, the power generation operation by the generator must be stopped immediately, but the water turbine and the generator in operation cannot be stopped mechanically in a short time.
本技術分野における背景技術として、特開２０１６−１０８９６７号公報（特許文献１）がある。特許文献１には、バイパス管に流量調整弁を設け、水車のオーバーロードを抑制する構成が開示されている。 As a background art in this technical field, there is JP-A-2006-108967 (Patent Document 1). Patent Document 1 discloses a configuration in which a flow rate adjusting valve is provided in a bypass pipe to suppress overloading of a water turbine.
特許文献１においては、系統停電などによる発電電力の消費が瞬間的に遮断された場合、バイパス管の流量調整弁の動作による水車への水動力抑制では時間がかかり、余剰発電電力が発生する。この為、この余剰発電電力を消費するための抵抗器とその制御装置が必要となり、これらは通常運転時には不要な設備である。また、これらの動作時は電力を熱として消費するので、安全上の配慮が必要な設備となる。また、系統の停電が短時間で復帰した場合でも、水車発電を定格運転状態に復帰させるには流量調整弁は機械的な動作時間を要する為、短時間で定格発電を再開することは困難であった。 In Patent Document 1, when consumption of generated power due to system power failure or the like is momentarily interrupted, it takes time to suppress hydraulic power to the water turbine by operation of the flow rate adjustment valve of the bypass pipe, and surplus generated power is generated. For this reason, a resistor and its control device for consuming this surplus generated power are required, and these are unnecessary facilities during normal operation. In addition, since power is consumed as heat during these operations, the equipment requires safety considerations. In addition, even if the power failure of the system is restored in a short time, it is difficult to restart the rated power generation in a short time because the flow control valve requires a mechanical operation time to return the turbine power generation to the rated operation state. there were.
本発明の目的は、余剰電力を抵抗等で消費する手段を設けずに、発電電力を短時間に抑制して余剰電力の発生を回避するとともに、短時間で定格発電復帰が可能な小規模な発電システムを提供することにある。 An object of the present invention is to provide a small scale that can suppress generation of surplus power in a short time by avoiding the generation of surplus power by providing a means for consuming surplus power by resistance or the like, and capable of returning to rated power generation in a short time. It is to provide a power generation system.
本発明は、上記背景技術及び課題に鑑み、その一例を挙げるならば、送水管に設置された水車と、水車の一次側と二次側をバイパスする主バイパス管と、水車によって駆動される永久磁石式同期発電機と、永久磁石式同期発電機をインバータによって水車の特性に基づく発電制御を行う発電コントローラと、発電した直流電力を商用電源に逆潮流する系統連系装置を備えた水力発電システムにおいて、主バイパス管より小径であって、電磁弁により開閉でき、水車の一次側と二次側をバイパスする副バイパス管を設け、発電コントローラは、商用電源に停電が発生して永久磁石式同期発電機による発電を停止した場合、水車の無拘束回転数を連続運転可能な回転数に維持するように電磁弁を制御するように構成した。 In view of the above-described background art and problems, the present invention is, for example, a water turbine installed in a water pipe, a main bypass pipe that bypasses the primary and secondary sides of the water turbine, and a permanent motor driven by the water turbine. Hydroelectric power generation system including a magnet-type synchronous generator, a power generation controller that performs power generation control based on the characteristics of the turbine using a permanent magnet-type synchronous generator by an inverter, and a grid interconnection device that reversely flows the generated DC power to a commercial power source , Which is smaller in diameter than the main bypass pipe, can be opened and closed by a solenoid valve, and is provided with a secondary bypass pipe that bypasses the primary side and secondary side of the water turbine. When power generation by the generator is stopped, the solenoid valve is controlled so that the unrestricted rotation speed of the water turbine is maintained at a rotation speed at which continuous operation is possible.
本発明によれば、簡単な構成で、系統停電時の発電電力抑制及び系統復電時の発電電力復帰をいずれも短時間に行うことが可能な水力発電システムを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it is possible to provide a hydroelectric power generation system that can perform power generation suppression at the time of a system power failure and power generation power recovery at the time of system power recovery in a short time with a simple configuration.
以下、本発明における実施例を図面を用いて説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
図１は、本実施例における水力発電システムの構成図である。図１において、送水管１から主バイパス管２と手動操作弁３を経るバイパス経路が構成されており、水車９の保守又は交換の場合等は、手動操作弁３を全開とし水車側の手動操作弁４及び５を完全に閉とすることで、すべての水を主バイパス管へ流すとともに、水車への水動力の入力を遮断することができる構成となっている。
FIG. 1 is a configuration diagram of a hydroelectric power generation system according to the present embodiment. In FIG. 1, a bypass path is formed from the water supply pipe 1 through the
また、水車を発電運転する場合は、手動操作弁４及び５を開けるとともに、主バイパス管２の手動操作弁３を完全に閉とすることにより、全水量が水車へ入力される。水車へ入力される水動力の調整は、これら３つの手動操作弁を調整することで可能である。
When the water turbine is operated for power generation, the
水動力によって水車が回転すると機械的に連結された永久磁石式同期発電機１０が回転して三相の交流電圧を発生する。これらはインバータ１１へ入力され、インバータ１１を制御する発電コントローラ１４が永久磁石式同期発電機１０を発電制御することにより直流電力を発生する。この直流電力は直流ケーブル部１６を経て系統連系装置１２へ入力され、ここで商用電源１３に同期した三相電力に変換されて商用電源１３へ逆潮流し売電するシステムとなっている。
When the turbine is rotated by water power, the mechanically connected permanent magnet
以上のシステム構成は一般的な水力発電システムの構成である。なお、手動操作弁３，４，５をそれぞれ自動弁として発電を自動制御するシステムもある。
The above system configuration is a configuration of a general hydroelectric power generation system. There is also a system for automatically controlling power generation using the manually operated
図２は、発電コントローラ１４の機能ブロックを示した図である。図２において、発電コントローラ１４は、永久磁石式同期発電機１０によって発電される三相交流電力を、系統連系装置１２へ供給可能な直流電力に変換する、インバータ１１を制御する。このインバータ１１の制御はマイクロプロセサである発電機制御マイコン１００により行われる。発電機制御マイコン１００は、永久磁石式同期発電機１０の相電流値を検出する電流センサ１０８から発電機相電流を検出する電流検出部１０７と、位置・速度推定演算部１０６と、インバータ１１の出力電圧値を検出するＰＮ電圧検出部１０５と、発電電力指令生成部１０４と、電圧指令演算部１０３と、ｄ／ｑ変換部１０２と、ＰＷＭ制御パルス生成部１０１を備えている。各構成は、一般的なインバータ制御で知られているので、その詳細な説明は省略する。インバータ１１は、半導体スイッチング素子を有しており、永久磁石式同期発電機１０によって発電される電力を、半導体スイッチング素子をオン／オフ制御することで、直流に変換するとともに、その直流電圧を制御し、系統連系装置１２に供給可能な直流電力に変換する。発電機制御マイコン１００は、その半導体スイッチング素子をオン／オフ制御するためのＰＷＭ制御信号を生成し、インバータ１１を制御する。
FIG. 2 is a diagram illustrating functional blocks of the
本実施例では、図１に示すように、手動操作弁４の二次側に水車９の一次側と二次側をバイパスする、主バイパス管より小径の副バイパス管６を新たに設けるとともに、このバイパス路を開閉する動作の早い電磁弁７と副バイパス管の流量を微調整する手動操作弁８を備えている。なお、手動操作弁８は自動操作弁でもよい。また、電磁弁７は電磁弁制御線１５により発電コントローラ１４によって開閉操作される。
In this embodiment, as shown in FIG. 1, a
次に、発電コントローラ１４の発電制御方法について図３及び図４を用いて説明する。図３は、本実施例における発電コントローラ１４の発電制御特性と副バイパス管６の電磁弁７の開閉タイミングを示す特性図である。図３において、発電コントローラ１４は、水車回転数Ｎ［ｍｉｎ−１］をパラメータとしてあらかじめ設定した当該水車パワーカーブ２２から発電量Ｐ［ｋＷ］を決定し、インバータ１１へ指令することにより水車９の特性に合わせた発電量制御を実施している。すなわち、この発電量制御によって、水車に対する水動力の変化に合わせ水車パワーカーブ２２上を動作点が移動する。
Next, the power generation control method of the
水動力が過大になると、発電コントローラは発電出力を１００％で制限する為、水車の回転数は定格発電時の回転数Ｎ１を超えて高回転となる右へ移動していく。図３では何も対策を施さない場合、回転数がＮ６に到達するものとしている。 When the hydropower becomes excessive, the power generation controller limits the power generation output to 100%, so the rotational speed of the water turbine moves to the right, which is higher than the rotational speed N1 during rated power generation. In FIG. 3, when no countermeasure is taken, the rotational speed reaches N6.
一般的に水車の無拘束回転数は定格回転の２．５倍以上とされており、キャビテーションによる水車の羽根の壊食や永久磁石式同期発電機の過大な誘起電圧による耐電圧破壊等の問題が発生する。 In general, the unrestricted rotation speed of a water turbine is 2.5 times or more than the rated rotation, and problems such as erosion of the blades of the water turbine due to cavitation and breakdown withstand voltage due to excessive induced voltage of the permanent magnet synchronous generator Will occur.
また、図３において、Ｎ０は発電停止回転数、Ｎ２は副バイパス管の電磁弁閉動作を行う回転数、Ｎ３は副バイパス管の電磁弁開動作を行う回転数、Ｎ４は副バイパス管開通時の無拘束回転数であり最大水量時に羽根が破損せず連続運転可能な回転数、Ｎ６は副バイパス管閉鎖時の最大水量時の無拘束回転数を示しており、電磁弁制御タイミング２１で示すように、Ｎ３で副バイパス管の電磁弁を開とすることで、無拘束回転数の上限をＮ６からＮ４に制限し、水車の羽根が破損しない程度の回転数に抑えることを示している。
In FIG. 3, N0 is the rotation speed at which power generation is stopped, N2 is the rotation speed at which the solenoid valve of the sub bypass pipe is closed, N3 is the speed at which the solenoid valve of the sub bypass pipe is opened, and N4 is when the sub bypass pipe is opened. , The rotational speed at which the blades are not damaged at the maximum water amount and can be operated continuously, N6 indicates the unconstrained rotational speed at the maximum water amount when the sub bypass pipe is closed, and is indicated by the solenoid
図４に直流ケーブル部１６の直流電圧と水車９及び永久磁石式同期発電機１０の回転数の関係を示す。本実施例の説明上、水車の回転数と永久磁石式同期発電機の回転数は一致するものとする。実用にあたっては減速機又は増速機を介して水車と永久磁石式同期発電機を接続する場合があるが、その場合は永久磁石式同期発電機の軸回転数に換算すればよい。
FIG. 4 shows the relationship between the DC voltage of the
図４に示すように、永久磁石式同期発電機の誘起電圧特性３１は回転数に比例する。よって回転数が異常に上昇してしまうと永久磁石式同期発電機１０の端子電圧が上昇しインバータ１１の半導体スイッチング素子のフライホイールダイオードを介して直流ケーブル部１６の直流電圧の上昇となる。
As shown in FIG. 4, the induced
図４において、図３と同様の機能については同じ記号を付し、その説明は省略する。図４では、図３と同様の回転数の定義である、副バイパス管等何らかの保護措置を施さない場合の無拘束回転数Ｎ６に加え、永久磁石式同期発電機の誘起電圧のみでインバータを含む電気回路の耐電圧を超えてしまう回転数をＮ５、水車が連続運転に耐えられる最大水量時の限界の許容最大回転数をＮ７としている。また、回転数Ｎ４、Ｎ５，Ｎ６，Ｎ８に対する直流電圧をＶ４、Ｖ５，Ｖ６，Ｖ８としている。すなわち、Ｖ５はインバータの許容耐電圧である。 4, the same functions as those in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. In FIG. 4, in addition to the unconstrained rotational speed N6 in the case where no protective measures such as a secondary bypass pipe are applied, the inverter is included only by the induced voltage of the permanent magnet type synchronous generator, which is the definition of the rotational speed as in FIG. The number of rotations that exceeds the withstand voltage of the electric circuit is N5, and the maximum allowable number of rotations at the time of the maximum water amount that the water turbine can withstand continuous operation is N7. Further, the DC voltages for the rotation speeds N4, N5, N6, and N8 are V4, V5, V6, and V8. That is, V5 is the allowable withstand voltage of the inverter.
高回転に対して何も対策を施さない場合、無拘束状態等により回転数がＮ６に到達すると、Ｎ５及びＮ７を超えてしまうため電気回路の故障及び水車の機械的な損傷が発生してしまうことになる。 If no countermeasures are taken against high rotation, when the rotation speed reaches N6 due to an unconstrained state or the like, N5 and N7 will be exceeded, and therefore an electric circuit failure and mechanical damage to the turbine will occur. It will be.
一方、低回転側については、商用電源がない場合等で電磁弁を含むシステムを構成するすべての機器の電源を水車による発電電力によって供給する場合、水車の回転のみで発電システムを完全な停止状態から起動させるブラックスタートがある。この場合は、水車の回転による誘起電圧のみで発電コントローラ他の制御電源を起動させる必要があり、最小水量時に水車によって駆動された永久磁石式同期発電機の誘起電圧でインバータの制御電源を起動させるのに必要な最低回転数をＮ８としている。 On the other hand, on the low rotation side, when the power of all the devices that make up the system including the solenoid valve is supplied by the power generated by the water turbine when there is no commercial power, etc., the power generation system is completely stopped only by the rotation of the water turbine. There is a black start to start from. In this case, it is necessary to start the control power supply of the power generation controller and the like only with the induced voltage due to the rotation of the turbine, and the inverter control power supply is started with the induced voltage of the permanent magnet synchronous generator driven by the turbine when the amount of water is minimum. N8 is the minimum number of revolutions required for the above.
また、永久磁石式同期発電機を効率よく運転するには、誘起電圧を有効に利用する必要があり、定格運転点での誘起電圧はなるべく高いほうが良い。 Further, in order to efficiently operate the permanent magnet type synchronous generator, it is necessary to effectively use the induced voltage, and the induced voltage at the rated operating point should be as high as possible.
以上の条件を整理すると、無拘束時の水車及び発電機の回転数をＮとすれば、Ｎ＜Ｎ５かつＮ＜Ｎ７かつＮ＞Ｎ８の条件を成立させることが必要である。 To summarize the above conditions, it is necessary to satisfy the conditions of N <N5, N <N7, and N> N8, where N is the number of rotations of the water turbine and the generator when unconstrained.
さらに良好な発電効率を得るためには、定格運転時の回転数においてできるだけ誘起電圧を高く設定することも必要である。 In order to obtain better power generation efficiency, it is also necessary to set the induced voltage as high as possible at the rotational speed during rated operation.
Ｎ５及びＮ８は発電システムを構成する電気機器の仕様、Ｎ７は適用する水車の機械的な仕様でいずれも決定されるため、これらの条件を満たしつつ、できるだけ発電機の誘起電圧を上げるように発電機を設計することとなる。 N5 and N8 are determined by the specifications of the electrical equipment constituting the power generation system, and N7 is determined by the mechanical specifications of the applied water turbine. Therefore, power generation is performed so that the induced voltage of the generator is increased as much as possible while satisfying these conditions. The machine will be designed.
一般的に小規模な水車などでは、無拘束時の水車への入力動力を制限するガイドベーンなどの機構がない。このため、無拘束時の回転数は定格運転時の回転数の数倍となり、ポンプ逆転水車等では２．５倍程度となることが知られている。 In general, a small-scale water turbine or the like does not have a mechanism such as a guide vane for limiting input power to the water turbine when it is not restrained. For this reason, it is known that the number of rotations without restraint is several times the number of rotations during rated operation, and about 2.5 times in the case of a pump reverse rotation turbine or the like.
上記の条件を加味すれば発電機の誘起電圧は低く設定せざるを得ず、結果として定格運転時の誘電圧が低くなり良好な発電効率を得る障害となっていた。 In consideration of the above conditions, the induced voltage of the generator has to be set low, and as a result, the dielectric pressure during rated operation is lowered, which is an obstacle to obtaining good power generation efficiency.
この問題に対し、本実施例では図１に示す主バイパス管２よりも小径で動作の早い電磁弁7により短時間で開閉可能な副バイパス管６を設け、水車が無拘束となり回転数が高くなると電磁弁７を開き副バイパス管６に水車への水動力の一部を逃がすことにより、無拘束時の水車回転数を図４のＮ４の副バイパス管開通時の無拘束回転数、すなわち、副バイパス管開通時の許容回転数に制限するものである。すなわち、図４の誘起電圧特性３１上を点３２から点３３に移動する。
In order to solve this problem, in this embodiment, a
ブラックスタートを可能とするにはＮ４＞Ｎ８の関係とする必要があるので、副バイパス管６にはバイパス時の流量微調整用に手動操作弁８を設けている。
Since it is necessary to satisfy the relationship of N4> N8 in order to enable black start, the manually operated
また、電磁弁7は常時開タイプとすることにより、発電システムの故障等で制御電源を喪失して電磁弁の制御ができない場合でも副バイパス管は開通状態となるので常に水車の無拘束回転数を抑制することができる。なお、電磁弁7の制御は発電コントローラ１４より実施する。
In addition, if the
以下動作の詳細について図５、図６に沿って説明する。図５に水車発電を開始するときの手順を示す。水車発電を開始する前の状態は、図１の手動操作弁４が閉、手動操作弁３が全開ですべての水は主バイパス管２を流れている。副バイパス管６の電磁弁７は発電開始前なので電磁弁制御線１５による出力はなく常時開の状態となっている。
Details of the operation will be described below with reference to FIGS. FIG. 5 shows a procedure for starting water turbine power generation. In a state before starting the turbine power generation, the
図５において、水車発電を開始するには、ステップＳ４１で、まず水車一次側操作弁である手動操作弁４及び５を開状態としたのち、ステップＳ４２で、主バイパス管２の手動操作弁３を徐々に閉めていくことで水車が回転を開始する。このとき手動操作弁４及び５の開度はあらかじめ水車へ設定した水量となるよう調整しておいてもよい。水車の回転数はまだ発電が開始されていないため無拘束回転数まで上昇する。このとき、副バイパス管６は開通しているため、水車の無拘束回転数はあらかじめ設定したＮ４となる。水車の回転数がＮ４となると発電機の誘起電圧が制御電源動作可能最低直流電圧Ｖ８を超えるので、発電コントローラ１４は自動的に起動することができる（ステップＳ４３）。
In FIG. 5, in order to start the water turbine power generation, in step S41, first, the
発電コントローラ１４は起動後すぐに発電機の回転数を検出し、発電動作可能回転数を超えていると判断した場合は直ちにインバータ１１を介して発電機の発電動作を開始する（ステップＳ４４）。この時点では、系統連系装置１２はまだ商用電源１３に対して逆潮流を開始していないので直流ケーブル部１６の電圧がすぐに上昇する。
The
本実施例の発電コントローラ１４には直流電圧の上昇を目標電圧値に制限する機能がある。この機能は、直流ケーブル部１６を目標電圧値に維持するよう発電機のトルクを制限して発電量を制御するものであり、結果として水車は無拘束状態のまま回転数はＮ４に維持される（ステップＳ４５）。
The
この状態では系統連系装置１２には直流ケーブル部１６を介して上記目標電圧の直流電圧が印加されている。系統連系装置１２は系統連系動作が可能な直流電圧が一定時間印加されると商用電源１３への逆潮流を開始する（ステップＳ４６）。
In this state, the DC voltage of the target voltage is applied to the
この動作により直流ケーブル部１６の直流電圧は発電コントローラの目標電圧を下回るため、発電コントローラは目標電圧に復帰させようとしてインバータ１１に対して発電動作を開始する。発電コントローラ１４による発電制御は図３の水車パワーカーブ２２に基づき、回転数に対する発電量の関係として実施される。発電コントローラ１４によって発電動作が開始されると、発電機を介して水車９から動力が回収されるとともに水車９の回転数がＮ４から低下していく。
As a result of this operation, the DC voltage of the
そこで、ステップＳ４７で、水車の回転数がＮ２まで低下するかを判断し、低下すると、発電コントローラ１４は電磁弁７に対して電磁弁制御線１５の制御出力により副バイパス管６を遮断するよう制御する（ステップＳ４８）。これにより副バイパス管６へ逃がしていた水動力も水車９に入力されることとなり、利用可能なすべての水動力が水車発電に使用できるようになる。
Therefore, in step S47, the determining whether the rotational speed of the water turbine is reduced to N 2, the lowered,
ここで、何らかの要因によって発電コントローラの定格以上に水動力が増加した場合は、水車の回転数はＮ１を超えて上昇する。そのため、ステップＳ４９で、回転数がＮ３に到達するかを判断し、回転数がＮ３に到達すると、ステップＳ５０で、発電コントローラ１４は副バイパス管６の電磁弁７を電磁弁制御線１５の制御出力によって開状態とし、過大なエネルギーを副バイパス管6へ逃がす動作を行い、水車の無拘束回転数の異常な上昇を抑制する。電磁弁７を開閉動作する水車の回転数Ｎ２とＮ３については、チャタリングを防止する為、ヒステリシスを持たせると良い。
Here, when the hydraulic power increases beyond the rating of the power generation controller due to some factor, the rotational speed of the water turbine rises exceeding N1. Therefore, in step S49, it is determined whether the rotational speed reaches N3. When the rotational speed reaches N3, the
この後は、水動力の増減に合わせて図３の水車パワーカーブ２２上を動作点が推移して発電動作が継続され、直流電圧が目標電圧以下かをステップＳ５１で監視し、目標電圧以下でない場合は、ステップＳ４５に戻り、発電コントローラ１４による直流電圧の上昇を目標電圧値に制限する機能を利用する。
Thereafter, the operating point changes on the
そして、ステップＳ５２、Ｓ５３で、発電コントローラが水車の最適効率運転を行い、正常発電運転を継続する。 In steps S52 and S53, the power generation controller performs the optimum efficiency operation of the water turbine and continues the normal power generation operation.
次に商用電源１３に停電が発生した場合等発電電力が瞬間的に余剰となる場合の動作について図６に沿って説明する。図６は、本実施例における系統停電発生時の処理を示すフローチャートである。図６において、水車による定格発電状態で商用電源１３に停電が発生すると（ステップＳ６１）、系統連系装置１２は停電を検知して、直ちに逆潮流を停止する。系統連系装置１２による逆潮流の停止は瞬間的に行われるため、直流ケーブル部の直流電圧は瞬間的に上昇していく（ステップＳ６２）。
Next, an operation when the generated power instantaneously becomes surplus, such as when a power failure occurs in the
このとき発電コントローラ１４は直流ケーブル部の電圧を目標電圧に維持しようとして、インバータ１１に対する発電トルクを瞬間的にゼロまで絞る動作を行い結果として直流電圧は目標電圧に維持される。この動作で水車は無拘束状態となり回転数が急上昇していく（ステップＳ６３）。
At this time, the
ステップＳ６４で、水車の回転数がＮ３に到達するかを判断し、回転数がＮ３に到達すると、ステップＳ６５で、発電コントローラ１４は電磁弁７に対して開動作の制御出力を行い、水車９へ入力される水動力の一部を副バイパス管６へ逃がすことにより、水車の回転数をＮ４に制限する。水車の回転数をＮ４に制限すればこの状態を長時間維持することが可能であり、停電中はこの状態を維持し続けることも可能となる。
In step S64, it is determined whether the rotational speed of the water turbine reaches N3. When the rotational speed reaches N3, in step S65, the
ステップＳ６６では、直流電圧が目標電圧以下かを監視し、目標電圧以下でない場合は、ステップＳ６４に戻り、発電コントローラ１４による直流電圧の目標電圧値維持機能を利用して直流電圧が目標電圧以下となるのを待つ。 In step S66, it is monitored whether or not the DC voltage is equal to or lower than the target voltage. If the DC voltage is not lower than the target voltage, the process returns to step S64, Wait for it to become.
そして、ステップＳ６７で、系統復帰待機状態となり、発電コントローラ１４によって直流ケーブル部の電圧は目標電圧に維持されており、かつ水車へのトルクを制限して待機している状態となっているため、商用電源１３の停電が復帰すれば、系統連系装置１２により直ちに逆潮流を再開することが可能である。商用電源の系統側擾乱への対応としてＦＲＴ（Fault Ride Through）要件があり、系統擾乱の発生時に既定の時間以内に発電を復帰させる必要がある。この機能を搭載した系統連系装置への接続も可能となる。
And in step S67, since it will be in a system return standby state, the voltage of the DC cable part is maintained at the target voltage by the
以上のように、本実施例は、送水管に設置された水車と、水車の一次側と二次側をバイパスする主バイパス管と、水車によって駆動される永久磁石式同期発電機と、永久磁石式同期発電機をインバータによって水車の特性に基づく発電制御を行う発電コントローラと、発電した直流電力を商用電源に逆潮流する系統連系装置を備えた発電システムにおいて、主バイパス管より小径であって、電磁弁により開閉でき、水車の一次側と二次側をバイパスする副バイパス管を設け、発電コントローラは、商用電源に停電が発生して永久磁石式同期発電機による発電を停止した場合、水車の無拘束回転数を連続運転可能な回転数に維持するように電磁弁を制御するように構成した。 As described above, the present embodiment includes a water wheel installed in a water pipe, a main bypass pipe that bypasses the primary side and the secondary side of the water wheel, a permanent magnet synchronous generator driven by the water wheel, and a permanent magnet. In a power generation system including a power generation controller that performs power generation control based on the characteristics of a turbine using an inverter, and a grid interconnection device that reversely flows the generated DC power to a commercial power source, the diameter is smaller than that of the main bypass pipe. A secondary bypass pipe that can be opened and closed by a solenoid valve and bypasses the primary side and the secondary side of the turbine is provided, and the power generation controller stops the power generation by the permanent magnet synchronous generator when a power failure occurs in the commercial power supply. The solenoid valve is controlled to maintain the unconstrained rotational speed at a rotational speed that allows continuous operation.
すなわち、水の未利用エネルギーを回収する水力発電システムの保護運転に係り、水車の無拘束回転を抑制する水力発電システムに関し、主バイパス管と並行に小径の副バイパス管を設け、水車が無拘束運転状態となる場合には、その回転数を安全領域に抑制するよう水車への水動力を制限する副バイパス管制御機構を備える。 In other words, in connection with the protection operation of a hydroelectric power generation system that recovers unused energy of water, a hydroelectric power generation system that suppresses unconstrained rotation of a turbine is provided with a small-diameter secondary bypass pipe in parallel with the main bypass pipe so that the turbine is not restrained. A sub-bypass pipe control mechanism is provided for restricting the hydraulic power to the water turbine so as to suppress the rotational speed to the safe region when the driving state is reached.
これにより、余剰電力消費の為の抵抗器及びその制御装置を設けずに、系統停電時の発電電力抑制及び系統復電時の発電電力復帰をいずれも短時間に行うことが可能な水力発電システムを提供することができる。 As a result, a hydroelectric power generation system capable of both suppressing power generation during a system power failure and returning power generated during system power recovery in a short time without providing a resistor for surplus power consumption and its control device Can be provided.
図７は本実施例における水力発電システムの構成図である。図７において、図１と同様の機能は同じ符号を付し、その説明は省略する。図７において図１と異なる点は、水車９と永久磁石式同期発電機１０を連結する軸にフライホイール１７を設けている点である。
FIG. 7 is a configuration diagram of the hydroelectric power generation system in the present embodiment. 7, the same functions as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. 7 is different from FIG. 1 in that a
本実施例では、発電コントローラ１４が図３の水車パワーカーブ２２による水車回転数と図１及び図４の直流ケーブル部１６の直流電圧に基づき高速に発電制御を行うことにより、抵抗器及びその制御装置による余剰電力の消費手段を必要としない発電システムを構成している。
In this embodiment, the
商用電源の停電等による発電電力の消費が遮断される場合等では、非常に短時間に発電機の発電トルクをゼロまで制御する為、停電発生とほぼ同時に水車は無拘束状態となる。 In the case where the consumption of the generated power due to a power failure of the commercial power source is interrupted, etc., since the power generation torque of the generator is controlled to zero in a very short time, the water turbine becomes unrestrained almost simultaneously with the occurrence of the power failure.
一般的に水車が無拘束となって回転数が上がると、圧力損失が増加する。副バイパス管６の通水が開始されても、主要な送水量に対する送水管１の管路抵抗は短時間に上昇することとなる。よって、発電コントローラ１４による高速な制御の結果として送水管１に水撃が発生する場合がある。水車が小規模な場合には対策は不要だが、水車の規模が大きくなると発生する水撃の影響は無視できない。
Generally, when the turbine is unconstrained and the rotational speed is increased, the pressure loss increases. Even if the water flow of the
水撃は短時間での圧力損失の急上昇によって発生するので、圧力損失の時間当たりの変化率を緩和する目的でフライホイール１７を設ける。
Since water hammer occurs due to a rapid increase in pressure loss in a short time, a
これにより発電コントローラ１４によって瞬間的に永久磁石式同期発電機１０のトルクがゼロになっても、水車９の回転数はフライホイール１７によって急激な上昇が抑制され、緩やかに無拘束回転数まで上昇する。フライホイール１７は水撃の発生を抑制するのに必要な容量を設定すればよい。
As a result, even if the torque of the permanent
図８は本実施例における水力発電システムの構成図である。図８において、図７と同様の機能は同じ符号を付し、その説明は省略する。図８において図７と異なる点は、水車９により発電コントローラ１４及びインバータ１１を用いて発電した直流電力を自立運転機能付パワーコンディショナー１８によって商用電源相当の交流電力に変換して交流受電の自立負荷１９に電力を供給するシステムとした点である。
FIG. 8 is a configuration diagram of the hydroelectric power generation system in the present embodiment. 8, the same functions as those in FIG. 7 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. 8 differs from FIG. 7 in that the DC power generated by the
図８に示す水力発電システムにおいては、商用電源に逆潮流するシステムとは異なり、発電する電力と交流受電の自立負荷１９で消費する電力が釣り合っている必要がある。発電量が自立負荷で消費する電力を超過すると直流ケーブル部１６の直流電圧が上昇する。反対に発電量が自立負荷の消費量を下回ると前記直流電圧が低下する。よって発電電力は常に自立負荷の消費電力と釣り合うよう発電制御を行う必要がある。本構成においては発電コントローラ１４がこの制御を行い、インバータ１１を介して永久磁石式同期発電機１０を制御することにより発電量を制御している。
In the hydroelectric power generation system shown in FIG. 8, unlike the system that flows backward to the commercial power source, it is necessary to balance the power to be generated and the power consumed by the AC self-supporting
また、本構成において、自立負荷は使用する条件によっては常時変化する場合がある、さらには自立負荷の全停止では急激に消費電力がゼロになる。この場合、発電コントローラ１４は発電量を負荷の消費の変動に合わせて急激に低下させ、自立負荷が停止している場合は、ゼロまで低下させる。この状態では水車９は無拘束となるため、その回転数は無拘束回転数まで上昇する。このとき発電コントローラ１４により副バイパス管６に通水することによって、水車９の無拘束回転数を連続運転可能な回転数に制限することができ、常時自立負荷の電力消費に合わせた発電電力の供給を可能とする。
Further, in this configuration, the self-supporting load may constantly change depending on the use conditions, and furthermore, the power consumption suddenly becomes zero when the self-supporting load is completely stopped. In this case, the
また、急激な自立負荷による消費電力の消滅によって水車９を無拘束とするときに発生する送水管１に発生する水撃への対策として、実施例２と同様に、フライホイール１７を設けている。また、このフライホイール１７は自立負荷が急激に増加した場合に、その回転エネルギーを発電コントローラによって取り出すことも可能であり、自立負荷の急変に対しても効果があるものである。なお、フライホイール１７も設けなくてもよい。
Further, as in the second embodiment, a
図９は、本実施例における水力発電システムの構成図である。図９において、図７と同様の機能は同じ符号を付し、その説明は省略する。図９において図７と異なる点は、水車９により発電コントローラ１４及びインバータ１１を用いて発電した直流電力をそのまま直流電源として利用する直流受電の自立負荷２０に供給するシステムである。
FIG. 9 is a configuration diagram of the hydroelectric power generation system in the present embodiment. 9, the same functions as those in FIG. 7 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted. 9 is different from FIG. 7 in a system that supplies direct-current power generated by the
直流受電の負荷としては汎用インバータ等があり、その直流部へ発電した直流電力を供給することにより汎用インバータが汎用モータ等の交流受電の自立負荷１９を駆動する為の商用電源１３から調達する電力を削減することが可能である。但しこの場合、交流受電の自立負荷１９を介して発電した電力を商用電源１３には逆潮流することができない。
There is a general-purpose inverter or the like as a DC power receiving load, and the power source procured from the
よって発電する電力は交流受電の自立負荷１９で消費する電力を上回ることはできない。発電電力が自立負荷による消費電力を超過する場合は、直流ケーブル部１６の直流電圧が上昇する為、最大限に発電電力を抑制制御した場合は、発電コントローラ１４によって水車９は無拘束となる。
Therefore, the electric power generated cannot exceed the electric power consumed by the self-supporting
この場合も前記副バイパス管6を開放して通水することにより水車９の無拘束回転数を制限することが可能である。
In this case as well, it is possible to limit the unrestricted rotation speed of the
尚、本実施例の構成では発電量が交流受電の自立負荷１９の必要電力に満たない場合、その不足分は商用電源１３から調達することができるため、発電電力が交流受電の自立負荷１９の消費電力に満たない場合でも特に問題はなく、発電した電力相当分を商用電源から削減することを可能とした発電システムとなる。
In the configuration of this embodiment, when the amount of power generation is less than the required power of the AC-powered
１：送水管、２:主バイパス管、３，４，５，８：手動操作弁、６：副バイパス管、７：電磁弁、９：水車、１０：永久磁石式同期発電機、１１：インバータ、１２：系統連系装置、１３：商用電源、１４：発電コントローラ、１５：電磁弁制御線、１６：直流ケーブル部、１７：フライホイール、１８：自立運転機能付パワーコンディショナー、１９：交流受電の自立負荷、２０：直流受電の自立負荷、２１：電磁弁制御タイミング、２２：水車パワーカーブ、３１：永久磁石式同期発電機の誘起電圧特性、１００：発電機制御マイコン 1: Water supply pipe, 2: Main bypass pipe, 3, 4, 5, 8: Manual operation valve, 6: Sub bypass pipe, 7: Solenoid valve, 9: Water wheel, 10: Permanent magnet synchronous generator, 11: Inverter 12: Grid interconnection device, 13: Commercial power supply, 14: Power generation controller, 15: Solenoid valve control line, 16: DC cable part, 17: Flywheel, 18: Power conditioner with independent operation function, 19: AC power receiving Self-supporting load, 20: Self-supporting load of DC power reception, 21: Solenoid valve control timing, 22: Turbine power curve, 31: Induced voltage characteristic of permanent magnet synchronous generator, 100: Generator control microcomputer
Claims (10)
前記主バイパス管より小径であって、電磁弁により開閉でき、前記水車の一次側と二次側をバイパスする副バイパス管を設け、
前記発電コントローラは、前記商用電源に停電が発生して前記永久磁石式同期発電機による発電を停止した場合、前記水車の無拘束回転数を連続運転可能な回転数に維持するように前記電磁弁を制御することを特徴とする水力発電システム。 A turbine installed in the water pipe, a main bypass pipe bypassing the primary and secondary sides of the turbine, a permanent magnet synchronous generator driven by the turbine, and the permanent magnet synchronous generator by an inverter In a hydroelectric power generation system including a power generation controller that performs power generation control based on the characteristics of the water turbine, and a grid interconnection device that reversely flows generated DC power to a commercial power source,
It has a smaller diameter than the main bypass pipe, can be opened and closed by a solenoid valve, and is provided with a secondary bypass pipe that bypasses the primary side and secondary side of the water wheel,
The power generation controller is configured to maintain the unrestricted rotational speed of the water turbine at a rotational speed capable of continuous operation when a power failure occurs in the commercial power source and power generation by the permanent magnet synchronous generator is stopped. Hydroelectric power generation system characterized by controlling
前記副バイパス管の流量を、前記送水管の最大水量時に前記水車の無拘束回転数が許容最大回転数以下になるように設定したことを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
The hydraulic power generation system according to claim 1, wherein the flow rate of the sub-bypass pipe is set such that the unrestricted rotation speed of the water turbine is equal to or less than an allowable maximum rotation speed when the water amount of the water supply pipe is maximum.
前記副バイパス管の流量を、前記送水管の最大水量時に前記水車によって駆動された前記永久磁石式同期発電機の誘起電圧が前記インバータの許容耐電圧以下になるように設定したことを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
The flow rate of the sub-bypass pipe is set so that the induced voltage of the permanent magnet type synchronous generator driven by the water turbine is equal to or lower than the allowable withstand voltage of the inverter when the maximum water amount of the water pipe is reached. Hydroelectric power generation system.
前記副バイパス管の流量を、発電可能な前記送水管の最小水量時に前記水車によって駆動された前記永久磁石式同期発電機の誘起電圧で前記インバータの制御電源を起動させることができるように設定したことを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
The flow rate of the sub-bypass pipe was set so that the control power supply of the inverter could be activated by the induced voltage of the permanent magnet type synchronous generator driven by the water turbine when the minimum amount of water in the water supply pipe capable of generating power was set. A hydroelectric power generation system characterized by that.
前記副バイパス管の流量を微調整するための手動又は自動操作弁を備えたことを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
A hydroelectric power generation system comprising a manual or automatic operation valve for finely adjusting the flow rate of the auxiliary bypass pipe.
前記電磁弁を含むシステムを構成するすべての機器の電源が前記水車による発電電力によって供給されることを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
A hydroelectric power generation system, wherein power for all devices constituting the system including the electromagnetic valve is supplied by electric power generated by the water turbine.
前記水力発電システムの起動にあたり前記商用電源及び外部電源を必要とせず、前記水車への水動力の入力による前記永久磁石式同期発電機の誘起電圧のみで発電システムが起動することを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
The hydropower generation system does not require the commercial power supply and the external power supply for starting the hydroelectric power generation system, and the power generation system is started only by an induced voltage of the permanent magnet type synchronous generator by inputting hydropower to the turbine. Power generation system.
前記水車と前記永久磁石式同期発電機の軸にフライホイールを備えたことを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
A hydroelectric power generation system comprising a flywheel on shafts of the water turbine and the permanent magnet synchronous generator.
自立運転機能を持つパワーコンディショナーを介して前記発電した電力を自立負荷へ供給することを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
A hydroelectric power generation system that supplies the generated power to a self-supporting load through a power conditioner having a self-sustaining operation function.
前記発電した直流電力を直接負荷へ供給することを特徴とする水力発電システム。 The hydroelectric power generation system according to claim 1,
A hydroelectric power generation system, wherein the generated DC power is directly supplied to a load.
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Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5925085A (en) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Kubota Ltd | Energy recoverer |
| JPH0763153A (en) * | 1993-08-27 | 1995-03-07 | Kubota Corp | Water turbine equipment |
| JP2003284392A (en) * | 2002-03-27 | 2003-10-03 | Hitachi Ltd | Protecting method for power generation water wheel and controller therefor |
| JP2004234431A (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Kubota Corp | Automatic controller of valve |
| JP2006258095A (en) * | 2005-02-17 | 2006-09-28 | Kubota Corp | Water turbine, water turbine power generating device and method for operating water turbine power generating device |
| JP2009138633A (en) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Tokyo Electric Generation Co Inc | Water supply system generator set |
| JP2015002645A (en) * | 2013-06-18 | 2015-01-05 | 株式会社東芝 | Generator control device and power generation control method |
| JP2017051038A (en) * | 2015-09-04 | 2017-03-09 | 株式会社安川電機 | Power conversion device, power generation system, and power generation control method |
-
2017
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Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5925085A (en) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Kubota Ltd | Energy recoverer |
| JPH0763153A (en) * | 1993-08-27 | 1995-03-07 | Kubota Corp | Water turbine equipment |
| JP2003284392A (en) * | 2002-03-27 | 2003-10-03 | Hitachi Ltd | Protecting method for power generation water wheel and controller therefor |
| JP2004234431A (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Kubota Corp | Automatic controller of valve |
| JP2006258095A (en) * | 2005-02-17 | 2006-09-28 | Kubota Corp | Water turbine, water turbine power generating device and method for operating water turbine power generating device |
| JP2009138633A (en) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Tokyo Electric Generation Co Inc | Water supply system generator set |
| JP2015002645A (en) * | 2013-06-18 | 2015-01-05 | 株式会社東芝 | Generator control device and power generation control method |
| JP2017051038A (en) * | 2015-09-04 | 2017-03-09 | 株式会社安川電機 | Power conversion device, power generation system, and power generation control method |
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