JP2019027588A - Boil-off gas reliquefaction system and boil-off gas reliquefaction method - Google Patents

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Abstract

To provide a boil-off gas reliquefaction system and a boil-off gas reliquefaction method capable of coping with a case when much boil-off gas generates not in an operation of a steady state of a normal time.SOLUTION: A boil-off gas reliquefaction system includes a multi-stage compressor 200 for compressing boil-off gas, a heat exchanger 100 using the boil-off gas before compressed by the multi-stage compressor as a refrigerant and cooling the same by heat exchange, a decompressing device 300 disposed at the downstream of the heat exchanger and decompressing a fluid cooled by the heat exchanger, and a bypass line L3 for enabling the boil-off gas to bypass the heat exchanger and to be supplied to the multi-stage compressor.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、貯蔵タンクで発生する蒸発ガスを、それ自体を冷媒として使用して再液化するシステム及び方法に関する。   The present invention relates to a system and method for reliquefying evaporative gas generated in a storage tank using itself as a refrigerant.

天然ガスは、通常、液化天然ガス（ＬＮＧ；Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ）の状態で遠距離輸送される。液化天然ガスは、天然ガスを約常圧、−１６３℃近くの極低温に冷却して得られ、ガス状態より体積が大幅に減少して海上の遠距離輸送に非常に有利である。   Natural gas is usually transported over long distances in the form of liquefied natural gas (LNG). The liquefied natural gas is obtained by cooling natural gas to a cryogenic temperature of about -163 ° C. at about normal pressure, and its volume is greatly reduced from the gas state, which is very advantageous for long-distance transportation over the sea.

液化天然ガスの貯蔵タンクに断熱を施しても、外部熱の完璧な遮断には限界があり、液化天然ガスの内部に伝達する熱によって液化天然ガスは貯蔵タンク内で継続的に気化する。貯蔵タンクの内部で気化した液化天然ガスを気化ガス（ＢＯＧ；Ｂｏｉｌ−Ｏｆｆ Ｇａｓ）という。蒸発ガスの発生により貯蔵タンクの圧力が設定圧力以上になると、蒸発ガスは貯蔵タンクの外部に排出される。貯蔵タンクの外部に排出された蒸発ガスは、エンジンの燃料として使用されるか、又は再液化されて再び貯蔵タンクに戻る。   Even if the storage tank for liquefied natural gas is insulated, there is a limit to the complete shutoff of external heat, and the liquefied natural gas is continuously vaporized in the storage tank by the heat transferred to the inside of the liquefied natural gas. The liquefied natural gas vaporized inside the storage tank is called vaporized gas (BOG; Boil-Off Gas). When the pressure of the storage tank becomes equal to or higher than the set pressure due to the generation of the evaporated gas, the evaporated gas is discharged to the outside of the storage tank. The evaporative gas discharged to the outside of the storage tank is used as engine fuel, or is re-liquefied and returns to the storage tank again.

通常、蒸発ガス再液化装置には冷凍サイクルがあり、前記冷凍サイクルによって蒸発ガスを冷却して蒸発ガスを再液化する。蒸発ガスを冷却するために冷却流体と熱交換するが、蒸発ガス自体を冷却流体として使用し、自己熱交換させる部分再液化システム（ＰＲＳ；Ｐａｒｔｉａｌ Ｒｅ−ｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ）が利用される。   Usually, the evaporative gas reliquefaction apparatus has a refrigeration cycle, and the evaporative gas is cooled by the refrigeration cycle to reliquefy the evaporative gas. In order to cool the evaporative gas, heat is exchanged with the cooling fluid, but a partial re-liquefaction system (PRS) that uses the evaporative gas itself as a cooling fluid and performs self-heat exchange is used.

図１は、従来の部分再液化システムの概略的な構成図である。   FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a conventional partial reliquefaction system.

図１を参照して、従来の部分再液化システムは、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスを多段圧縮機２００によって多段階で圧縮した後、圧縮した蒸発ガスの一部を熱交換器１００で、貯蔵タンクＴから排出された冷媒としての蒸発ガスと熱交換し冷却する。冷却後に得られる流体は減圧装置３００で膨張され、一部又は全部が再液化され、一部が再液化された流体については気液分離器４００で再液化された液化天然ガスと気体状態の蒸発ガスとに分離される（例えば、特許文献１参照）。   Referring to FIG. 1, in the conventional partial reliquefaction system, after evaporating gas discharged from the storage tank T is compressed in multiple stages by a multistage compressor 200, a part of the compressed evaporating gas is transferred by a heat exchanger 100. Then, heat is exchanged with the evaporating gas as the refrigerant discharged from the storage tank T to cool it. The fluid obtained after cooling is expanded by the decompression device 300, and part or all of the fluid is reliquefied, and the partially reliquefied fluid is liquefied natural gas re-liquefied by the gas-liquid separator 400 and vaporization in a gaseous state. It is separated into gas (for example, see Patent Document 1).

大韓民国公開特許第１０−２０１４−００７５５９４号公報Korean Published Patent No. 10-2014-0075594

たとえ運航時に発生する全ての蒸発ガスを処理することができるように再液化システムを構成しても、貯蔵タンクに液化天然ガスを船積みする際などには、平常時に比べて蒸発ガスが多く発生して蒸発ガスを燃焼して捨てるしかない場合がある。   Even if the re-liquefaction system is configured so that all the evaporative gas generated during operation can be processed, more evaporative gas is generated compared to the normal time when liquefied natural gas is loaded into the storage tank. In some cases, the evaporative gas must be burned and discarded.

本発明は、平常時の定常状態の運転ではなく、蒸発ガスが多く発生した場合にも対処できる蒸発ガス再液化システム及び蒸発ガス再液化方法を提供することをその課題としている。   An object of the present invention is to provide an evaporative gas re-liquefaction system and an evaporative gas re-liquefaction method that can cope with a case where a large amount of evaporative gas is generated rather than an operation in a normal steady state.

上記課題を解決するために、本発明の第１の蒸発ガス再液化システムは、蒸発ガスを圧縮する多段圧縮機；前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し、熱交換して冷却する熱交換器；前記熱交換器の下流に設置され、前記熱交換器で冷却された流体を減圧する減圧装置；及び蒸発ガスを前記熱交換器から迂回させて前記多段圧縮機に供給するバイパスラインを備えることを特徴とする。   In order to solve the above problems, a first evaporative gas reliquefaction system of the present invention includes a multistage compressor that compresses evaporative gas; evaporative gas compressed by the multistage compressor before being compressed by the multistage compressor. A heat exchanger that uses evaporative gas as a refrigerant and heat-exchanges and cools; a decompression device that is installed downstream of the heat exchanger and depressurizes the fluid cooled by the heat exchanger; and evaporative gas exchanges the heat A bypass line is provided that bypasses the compressor and supplies the multistage compressor.

上記第１の蒸発ガス再液化システムでは、前記熱交換器の使用が不可能な場合、又は蒸発ガスを再液化する必要がない場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することが好ましい。   In the first evaporative gas reliquefaction system, the evaporative gas is supplied to the bypass line when either the heat exchanger cannot be used or when it is not necessary to reliquefy the evaporative gas. It is preferable that the heat exchanger is detoured along and is supplied to the multistage compressor.

上記第１の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機は、給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記熱交換器の流路が凝縮又は凝固した潤滑油によって一部又は全部が塞がれたときに、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することが好ましい。   In the first evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor includes one or more oil supply type compression cylinders, and the flow path of the heat exchanger is partially or entirely blocked by the condensed or solidified lubricating oil. It is preferable that the evaporative gas is supplied to the multistage compressor by bypassing the heat exchanger along the bypass line.

上記第１の蒸発ガス再液化システムでは、貯蔵タンクから排出される蒸発ガスを前記熱交換器で冷媒として使用し、前記多段圧縮機に供給される蒸発ガスの圧力が、前記多段圧縮機が必要とする吸入圧力条件を満たさない場合、前記貯蔵タンクの内部圧力を低い範囲まで制御する場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスの一部又は全部を前記バイパスラインに沿って前記熱交換器をバイパスさせ、前記多段圧縮機が必要とする吸入圧力条件を満たすようにすることが好ましい。また、上記第１の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。又は、前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。さらに、前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることが好ましく、この場合、前記熱交換器はＰＣＨＥであることが好ましい。   In the first evaporative gas reliquefaction system, the evaporative gas discharged from the storage tank is used as a refrigerant in the heat exchanger, and the pressure of the evaporative gas supplied to the multistage compressor is required for the multistage compressor. When the suction pressure condition is not satisfied, the heat exchange is performed along part of or all of the evaporative gas along the bypass line in one or both of cases where the internal pressure of the storage tank is controlled to a low range. It is preferable to bypass the compressor so that the suction pressure condition required by the multistage compressor is satisfied. In the first evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor preferably compresses the evaporative gas at 150 to 350 bar. Alternatively, the multistage compressor preferably compresses the evaporating gas at 80 to 250 bar. Further, the heat exchanger preferably includes a microchannel type flow path, and in this case, the heat exchanger is preferably PCHE.

本発明の第２の蒸発ガス再液化システムは、蒸発ガスを圧縮する多段圧縮機；前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し熱交換して冷却する熱交換器；前記熱交換器の下流に設置され、前記熱交換器で冷却された流体を減圧する減圧装置；及び蒸発ガスを前記熱交換器から迂回させて前記多段圧縮機に供給するバイパスラインを備え、蒸発ガス再液化の始動又は再起動時に蒸発ガスをバイパスラインにより前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする。   The second evaporative gas reliquefaction system of the present invention is a multistage compressor that compresses evaporative gas; evaporative gas compressed by the multistage compressor is used as a refrigerant by using evaporative gas before being compressed by the multistage compressor as a refrigerant. A heat exchanger for exchanging and cooling; a pressure reducing device for depressurizing a fluid cooled downstream by the heat exchanger; and a multistage compressor for diverting evaporated gas from the heat exchanger The evaporative gas is supplied to the multistage compressor by bypassing the heat exchanger by the bypass line when starting or restarting the evaporative gas reliquefaction.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機で圧縮して温度が上昇した蒸発ガスを前記熱交換器の高温流路に供給することが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, it is preferable to supply evaporative gas, which has been compressed by the multistage compressor and whose temperature has increased, to the high-temperature flow path of the heat exchanger.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機で圧縮して温度が上昇した蒸発ガスを前記熱交換器の高温流路に供給する過程を所定時間持続させ、前記熱交換器の内部の残留物又は不純物を除去することが好ましい。また、前記所定時間は２分〜５分であることが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, the process of supplying evaporative gas, which has been compressed by the multi-stage compressor, to the high temperature flow path of the heat exchanger for a predetermined time, is maintained for a predetermined time, It is preferable to remove residues or impurities. The predetermined time is preferably 2 to 5 minutes.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機は給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記残留物には、蒸発ガスの再液化時に前記多段圧縮機で圧縮した後に前記熱交換器に送られる蒸発ガス及び前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスに混入する混合潤滑油が含まれることが好ましい。また、前記潤滑油は、前記熱交換器の内部で凝縮又は凝固した状態であることが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor includes one or more oil supply type compression cylinders, and the residue is compressed by the multistage compressor when evaporating gas is reliquefied, and then the heat exchanger It is preferable that a mixed lubricating oil mixed in the evaporative gas sent to and the evaporative gas compressed by the multistage compressor is included. Moreover, it is preferable that the said lubricating oil is the state condensed or solidified inside the said heat exchanger.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記所定時間に、蒸発ガスが前記バイパスライン、前記多段圧縮機、前記熱交換器の高温流路、及び前記減圧装置を循環することが好ましい。また、前記所定時間が経過した後、前記熱交換器の低温流路に前記熱交換器で冷媒として使用される蒸発ガスを供給して蒸発ガスを再液化することが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, it is preferable that the evaporative gas circulates through the bypass line, the multistage compressor, the high-temperature flow path of the heat exchanger, and the pressure reducing device at the predetermined time. In addition, it is preferable that after elapse of the predetermined time, evaporative gas used as a refrigerant in the heat exchanger is supplied to a low-temperature flow path of the heat exchanger to reliquefy the evaporative gas.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスの一部を主エンジンに供給することが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, it is preferable to supply a part of the evaporative gas compressed by the multistage compressor to the main engine.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。又は、前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor preferably compresses the evaporative gas at 150 to 350 bar. Alternatively, the multistage compressor preferably compresses the evaporating gas at 80 to 250 bar.

上記第２の蒸発ガス再液化システムでは、前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることが好ましい。また、前記熱交換器はＰＣＨＥであることが好ましい。   In the second evaporative gas reliquefaction system, the heat exchanger preferably includes a microchannel type flow path. The heat exchanger is preferably PCHE.

本発明の蒸発ガス再液化方法は、１）蒸発ガスを多段圧縮機で圧縮するステップ；２）前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し熱交換器で熱交換して冷却するステップ；及び３）前記熱交換器で冷却された流体を減圧装置で減圧するステップを備え、蒸発ガスをバイパスラインにより前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする。   The evaporative gas reliquefaction method of the present invention includes 1) a step of compressing evaporative gas with a multistage compressor; 2) using evaporative gas compressed by the multistage compressor as a refrigerant before evaporating gas before being compressed by the multistage compressor. Using and heat-cooling with a heat exchanger; and 3) depressurizing a fluid cooled with the heat exchanger with a decompression device, and bypassing the heat exchanger with evaporative gas by a bypass line It supplies to the said multistage compressor.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器の使用が不可能な場合、蒸発ガスを再液化する必要がない場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the evaporative gas is allowed to flow along the bypass line in one or both of cases where the heat exchanger cannot be used and the evaporative gas does not need to be reliquefied. It is preferable to bypass the heat exchanger and supply the multistage compressor.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記多段圧縮機は、給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記熱交換器の流路が凝縮又は凝固した潤滑油により一部又は全部が塞がれたときに、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器から迂回させて前記多段圧縮機に供給することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the multistage compressor includes one or more oil supply type compression cylinders, and when the flow path of the heat exchanger is partially or completely blocked by condensed or solidified lubricating oil. It is preferable that the evaporative gas is diverted from the heat exchanger along the bypass line and supplied to the multistage compressor.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器の性能が正常時の５０〜９０％以下になるとき凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であると判断することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, it is preferable to determine that it is necessary to remove condensed or solidified lubricating oil when the performance of the heat exchanger is 50 to 90% or less of that in a normal state.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器の低温流路の上流と高温流路の下流の温度差である低温流れの温度差、前記熱交換器の前記低温流路の下流と前記高温流路の上流の温度差である高温流れの温度差、及び前記高温流路の前記上流と前記下流の圧力差である高温流路の圧力差のいずれか１つ以上に基づいて、凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であると判断することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the temperature difference between the low-temperature flow, which is the temperature difference between the upstream of the low-temperature channel of the heat exchanger and the downstream of the high-temperature channel, the downstream of the low-temperature channel of the heat exchanger and the high-temperature flow Condensed or solidified based on one or more of the temperature difference of the high temperature flow that is the temperature difference upstream of the channel and the pressure difference of the high temperature channel that is the pressure difference between the upstream and downstream of the high temperature channel It is preferable to determine that the lubricating oil needs to be removed.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記低温流れの温度差の値と高温流れの温度差の値とのうち、より小さな値が第１設定値以上の状態で所定時間以上持続するか、又は高温流路の圧力差の値が正常時よりも第２設定値以上の状態で所定時間以上持続したとき、凝縮又は凝固した潤滑油の除去時点であると判断することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the smaller value of the temperature difference value of the low-temperature flow and the temperature difference value of the high-temperature flow is maintained for a predetermined time or more in a state of being equal to or higher than the first set value, or the high-temperature flow It is preferable to determine that it is the time of removal of the condensed or solidified lubricating oil when the value of the pressure difference in the passage continues for a predetermined time or more in a state of the second set value or more than normal.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器が正常化するまで蒸発ガスを前記バイパスライン、前記多段圧縮機、前記熱交換器の高温流路、及び前記減圧装置を循環させることが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, it is preferable to circulate the evaporative gas through the bypass line, the multistage compressor, the high-temperature flow path of the heat exchanger, and the pressure reducing device until the heat exchanger becomes normal.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器の高温流路の温度が、前記多段圧縮機で圧縮した後に前記熱交換器の高温流路に送られる蒸発ガスの温度まで高くなったと判断するまで蒸発ガスの循環を続けることが好ましい。また、凝縮又は凝固した潤滑油を除去しながらエンジンを駆動させることが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, until it is determined that the temperature of the high temperature flow path of the heat exchanger has increased to the temperature of the evaporative gas sent to the high temperature flow path of the heat exchanger after being compressed by the multistage compressor It is preferable to continue the circulation of the evaporative gas. Further, it is preferable to drive the engine while removing the condensed or solidified lubricating oil.

上記蒸発ガス再液化方法では、貯蔵タンクから排出される蒸発ガスを前記熱交換器で冷媒とし、前記多段圧縮機に供給される蒸発ガスの圧力が前記多段圧縮機に要求される吸入圧力条件を満たさない場合、前記貯蔵タンクの内部圧力を低い範囲まで制御する場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスの一部又は全部を前記バイパスラインに沿って前記熱交換器からバイパスさせて前記多段圧縮機に要求される吸入圧力条件を満たすようにすることが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the evaporative gas discharged from the storage tank is used as a refrigerant in the heat exchanger, and the pressure of the evaporative gas supplied to the multistage compressor satisfies the suction pressure condition required for the multistage compressor. If not, in either or both cases where the internal pressure of the storage tank is controlled to a low range, a part or all of the evaporative gas is bypassed from the heat exchanger along the bypass line. It is preferable to satisfy the suction pressure condition required for the multistage compressor.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。又は、前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the multistage compressor preferably compresses the evaporative gas at 150 to 350 bar. Alternatively, the multistage compressor preferably compresses the evaporating gas at 80 to 250 bar.

上記蒸発ガス再液化方法では、前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることが好ましい。また、前記熱交換器はＰＣＨＥであることが好ましい。   In the evaporative gas reliquefaction method, the heat exchanger preferably includes a microchannel type flow path. The heat exchanger is preferably PCHE.

蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法は、蒸発ガスを多段圧縮機で圧縮するステップ；前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し熱交換器で熱交換して冷却するステップ；及び前記熱交換器で冷却された流体を減圧装置で減圧するステップを備える蒸発ガス再液化するシステムにおける蒸発ガス再液化の始動又は再起動方法であって、蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時に蒸発ガスをバイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする。   A method for starting or restarting an evaporative gas reliquefaction system includes a step of compressing an evaporative gas by a multistage compressor; using the evaporative gas compressed by the multistage compressor as a refrigerant before being compressed by the multistage compressor A method of starting or restarting evaporative gas reliquefaction in an evaporative gas reliquefaction system comprising the steps of: exchanging heat in a heat exchanger and cooling; and depressurizing a fluid cooled in the heat exchanger with a decompression device. The evaporative gas is supplied to the multistage compressor by bypassing the heat exchanger along a bypass line when starting or restarting the reliquefaction of the evaporative gas.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記多段圧縮機で圧縮して温度が上昇した蒸発ガスを前記熱交換器の高温流路に供給することが好ましい。   In the start-up or restart method of the evaporative gas reliquefaction system, it is preferable to supply evaporative gas, which has been compressed by the multistage compressor and whose temperature has risen, to the high-temperature flow path of the heat exchanger.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記多段圧縮機で圧縮して温度が上昇した蒸発ガスを前記熱交換器の高温流路に所定時間持続させて供給し、前記熱交換器の内部の残留物又は不純物を除去することが好ましい。また、前記所定時間は２分〜５分であることが好ましい。   In the method for starting or restarting the evaporative gas reliquefaction system, the evaporative gas, which has been compressed by the multistage compressor and increased in temperature, is supplied to the high-temperature flow path of the heat exchanger for a predetermined time, and the heat exchanger It is preferable to remove the residue or impurities inside. The predetermined time is preferably 2 to 5 minutes.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記多段圧縮機は、給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記残留物には、蒸発ガスの再液化時に前記多段圧縮機で圧縮した後に前記熱交換器に送られた蒸発ガス、及び前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスに混入する潤滑油が含まれることが好ましい。また、前記潤滑油は、前記熱交換器の内部で凝縮又は凝固した状態であることが好ましい。   In the starting or restarting method of the evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor is provided with one or more oil supply type compression cylinders, and the residue is compressed by the multistage compressor when evaporating gas is reliquefied. It is preferable that lubricating oil mixed in the evaporated gas sent to the heat exchanger and the evaporated gas compressed by the multistage compressor is included. Moreover, it is preferable that the said lubricating oil is the state condensed or solidified inside the said heat exchanger.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記所定時間に、蒸発ガスが前記バイパスライン、前記多段圧縮機、前記熱交換器の高温流路、及び前記減圧装置を循環することが好ましい。また、前記所定時間が経過した後、前記熱交換器の低温流路に前記熱交換器で冷媒として使用される蒸発ガスを供給して蒸発ガスを再液化することが好ましい。   In the method for starting or restarting the evaporative gas reliquefaction system, it is preferable that the evaporative gas circulates through the bypass line, the multistage compressor, the high-temperature flow path of the heat exchanger, and the pressure reducing device at the predetermined time. . In addition, it is preferable that after elapse of the predetermined time, evaporative gas used as a refrigerant in the heat exchanger is supplied to a low-temperature flow path of the heat exchanger to reliquefy the evaporative gas.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスの一部を主エンジンに供給することが好ましい。   In the method for starting or restarting the evaporative gas reliquefaction system, it is preferable to supply a part of the evaporative gas compressed by the multistage compressor to the main engine.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。又は、前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することが好ましい。   In the method for starting or restarting the evaporative gas reliquefaction system, the multistage compressor preferably compresses the evaporative gas at 150 to 350 bar. Alternatively, the multistage compressor preferably compresses the evaporating gas at 80 to 250 bar.

上記蒸発ガス再液化システムの始動又は再起動方法では、前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることが好ましい。また、前記熱交換器はＰＣＨＥであることが好ましい。   In the starting or restarting method of the evaporative gas reliquefaction system, the heat exchanger preferably includes a microchannel type flow path. The heat exchanger is preferably PCHE.

本発明によれば、貯蔵タンクから排出される蒸発ガスの量が、蒸発ガス自体を冷媒として使用し再液化することができる量を超える場合にも、蒸発ガスを処理することができる。また、ガス燃焼装置（ＧＣＵ；Ｇａｓ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｕｎｉｔ）に送る蒸発ガスの冷熱を蒸発ガスの再液化に使用することが可能な場合もあるため、この場合には、ガス燃焼装置に送る蒸発ガスの量を減少させ、再液化する蒸発ガスの量を増加させることができる。したがって、蒸発ガスの発生量が平常時より大幅に増加した場合にも、ガス燃焼装置で燃焼して捨てる蒸発ガスの量を減少させることができ、船舶が輸送する液化天然ガスを最大限に維持することができる。なお、本発明は、蒸発ガスを熱交換器からバイパスさせるバイパスラインの様々な活用を可能とする。   According to the present invention, even when the amount of the evaporative gas discharged from the storage tank exceeds the amount that can be reliquefied using the evaporative gas itself as a refrigerant, the evaporative gas can be processed. Further, since the cold heat of the evaporative gas sent to the gas combustion unit (GCU) may be used for reliquefaction of the evaporative gas, in this case, the amount of the evaporative gas sent to the gas combustion device And the amount of evaporative gas to be reliquefied can be increased. Therefore, even when the amount of evaporative gas generated is significantly higher than normal, the amount of evaporative gas that is burned and discarded by the gas combustion device can be reduced, and the liquefied natural gas transported by the ship can be maintained to the maximum. can do. In addition, this invention enables various utilization of the bypass line which bypasses evaporation gas from a heat exchanger.

従来の部分再液化システムの概略的な構成図である。It is a schematic block diagram of the conventional partial reliquefaction system. 本発明の第１実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。It is the schematic of the evaporative gas reliquefaction system with which the ship which concerns on 1st Embodiment of this invention is equipped. 本発明の第２実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。It is the schematic of the evaporative gas reliquefaction system with which the ship which concerns on 2nd Embodiment of this invention is equipped. 本発明の第３実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。It is the schematic of the evaporative gas reliquefaction system with which the ship which concerns on 3rd Embodiment of this invention is equipped.

以下、添付した図面を参照して、本発明の好ましい実施形態の構成と作用を詳細に説明する。   Hereinafter, the configuration and operation of a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

本発明の蒸発ガス再液化システム及び蒸発ガス再液化方法は、天然ガスを燃料とするエンジンを搭載した船舶、液化ガス貯蔵タンクを備える船舶又は海洋構造物などに様々な応用と適用が可能である。下記実施形態は、様々な形態に変更することができ、本発明の技術的範囲は下記実施形態に限定されない。下記実施形態は、液化天然ガス（ＬＮＧ）を例に挙げて説明するが、本発明は様々な液化ガスに適用することができ、この場合、下記実施形態は様々な形態に変更することができる。   The evaporative gas re-liquefaction system and evaporative gas re-liquefaction method of the present invention can be applied and applied in various ways to ships equipped with natural gas fueled engines, ships equipped with liquefied gas storage tanks, marine structures, and the like. . The following embodiments can be modified in various forms, and the technical scope of the present invention is not limited to the following embodiments. In the following embodiment, liquefied natural gas (LNG) will be described as an example. However, the present invention can be applied to various liquefied gases, and in this case, the following embodiment can be changed to various forms. .

また、下記実施形態において各流路を流れる流体は、システムの運用条件に応じて、気体状態のもの、気液混合状態のもの、液体状態のもの、又は超臨界流体とすることができる。   In the following embodiments, the fluid flowing through each flow path can be in a gaseous state, a gas-liquid mixed state, a liquid state, or a supercritical fluid, depending on the operating conditions of the system.

図２は、本発明の第１実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。   FIG. 2 is a schematic view of the evaporative gas reliquefaction system provided in the ship according to the first embodiment of the present invention.

図２を参照して、本実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムは、多段圧縮機２００、熱交換器１００、減圧装置３００、及び第１排出ラインＬ１を備えている。貯蔵タンクＴは、液化天然ガスなどの液化ガスを極低温状態で貯蔵するために密封及び断熱障壁を備えているが、外部からの伝達熱を完全に遮断することはできず、貯蔵タンクＴ内では液化ガスの蒸発が継続して行われ、蒸発ガスによって貯蔵タンクＴの内圧が上昇する恐れがある。このような内圧の過度の上昇を防ぎ、かつ内圧を適正なレベルに維持するために貯蔵タンクＴ内の蒸発ガスを排出する。貯蔵タンクＴで蒸発ガスが排出されるライン上には、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第１調節バルブ５１０を設置することができる。   With reference to FIG. 2, the evaporative gas reliquefaction system provided in the ship of this embodiment is provided with the multistage compressor 200, the heat exchanger 100, the decompression device 300, and the 1st discharge line L1. The storage tank T is provided with a hermetically sealed and heat insulating barrier for storing liquefied gas such as liquefied natural gas in a cryogenic state. However, the heat transferred from the outside cannot be completely blocked, and the storage tank T Then, the evaporation of the liquefied gas is continuously performed, and the internal pressure of the storage tank T may be increased by the evaporated gas. In order to prevent such an excessive increase in internal pressure and to maintain the internal pressure at an appropriate level, the evaporated gas in the storage tank T is discharged. A first control valve 510 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line where the evaporative gas is discharged from the storage tank T.

多段圧縮機２００は、複数の圧縮シリンダー２１０，２２０，２３０，２４０，２５０，及び複数の冷却器８１０，８２０，８３０，８４０，８５０を備え、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスを多段階で圧縮する。冷却器８１０は圧縮シリンダー２１０の下流に、冷却器８２０は圧縮シリンダー２２０の下流に、冷却器８３０は圧縮シリンダー２３０の下流に、冷却器８４０は圧縮シリンダー２４０の下流に、冷却器８５０は圧縮シリンダー２５０にそれぞれ設置され、圧縮シリンダー２１０，２２０，２３０，２４０，２５０と冷却器８１０，８２０，８３０，８４０，８５０は交互に設置されている。多段圧縮機２００は、圧縮にともない温度が上昇する、加圧された蒸発ガスを冷却する。   The multistage compressor 200 includes a plurality of compression cylinders 210, 220, 230, 240, 250 and a plurality of coolers 810, 820, 830, 840, 850, and evaporates the exhaust gas discharged from the storage tank T in multiple stages. Compress. Cooler 810 is downstream of compression cylinder 210, cooler 820 is downstream of compression cylinder 220, cooler 830 is downstream of compression cylinder 230, cooler 840 is downstream of compression cylinder 240, and cooler 850 is compression cylinder. The compression cylinders 210, 220, 230, 240, 250 and the coolers 810, 820, 830, 840, 850 are alternately installed. The multistage compressor 200 cools the pressurized evaporative gas whose temperature rises with compression.

多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスの一部は船舶を推進する主エンジンに送り、残りは再液化のために熱交換器１００送ることができる。主エンジンにはＭＥ−ＧＩエンジンがあり、ＭＥ−ＧＩエンジンは２ストローク機関であり、約３００ｂａｒの圧力の高圧天然ガスをピストンの上死点付近で燃焼室に直接噴射するディーゼルサイクル（Ｄｉｅｓｅｌ Ｃｙｃｌｅ）を採用している。また、ＭＥ−ＧＩエンジンは、約１５０〜４００ｂａｒ、好ましくは約１５０〜３５０ｂａｒ、より好ましくは約３００ｂａｒの天然ガスを燃料として使用するものであると知られている。多段圧縮機２００は、主エンジンの要求圧力まで蒸発ガスを圧縮することができ、主エンジンがＭＥ−ＧＩエンジンである場合には、約１５０〜３５０ｂａｒの圧力で蒸発ガスを圧縮する。本実施形態では、主エンジンとして、約６〜２０ｂａｒの圧力の蒸発ガスを燃料として使用するＸ−ＤＦエンジンやＤＦエンジンを使用することもでき、この場合、主エンジンに供給するために圧縮された蒸発ガスは比較的低圧であるので、主エンジンに供給するためには圧縮された蒸発ガスを追加加圧して再液化することができる。再液化のために追加加圧された蒸発ガスの圧力は、約８０〜２５０ｂａｒになる。   A part of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 can be sent to the main engine propelling the ship, and the rest can be sent to the heat exchanger 100 for reliquefaction. The main engine is an ME-GI engine. The ME-GI engine is a two-stroke engine that directly injects high-pressure natural gas with a pressure of about 300 bar into the combustion chamber near the top dead center of the piston (Diesel Cycle). Is adopted. The ME-GI engine is also known to use natural gas as fuel for about 150-400 bar, preferably about 150-350 bar, more preferably about 300 bar. The multistage compressor 200 can compress the evaporative gas to the required pressure of the main engine, and compresses the evaporative gas at a pressure of about 150 to 350 bar when the main engine is a ME-GI engine. In the present embodiment, an X-DF engine or a DF engine that uses evaporative gas having a pressure of about 6 to 20 bar as fuel can be used as the main engine. In this case, the main engine is compressed to be supplied to the main engine. Since the evaporative gas is at a relatively low pressure, the compressed evaporative gas can be additionally pressurized and reliquefied for supply to the main engine. The pressure of the evaporating gas which has been additionally pressurized for reliquefaction will be about 80-250 bar.

多段圧縮機２００で上流側に設置された圧縮シリンダー２１０，２２０を経由した蒸発ガスの一部は、分岐して発電機に送られる。この発電機は、約６．５ｂａｒの圧力の天然ガスを要求し、圧縮シリンダー２１０，２２０によって約６．５ｂａｒに圧縮された蒸発ガスが発電機に送られる。多段圧縮機２００から発電機に蒸発ガスが送られるライン上には、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第３調節バルブ５３０を設置することができる。   A part of the evaporated gas that has passed through the compression cylinders 210 and 220 installed upstream in the multistage compressor 200 is branched and sent to the generator. This generator requires natural gas at a pressure of about 6.5 bar and evaporative gas compressed to about 6.5 bar by the compression cylinders 210, 220 is sent to the generator. A third control valve 530 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line through which the evaporative gas is sent from the multistage compressor 200 to the generator.

熱交換器１００は、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスの一部又は全部を貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと熱交換して冷却する。熱交換器１００が維持補修中又は故障した場合など、熱交換器１００の使用が不可能な場合、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスはバイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回することができる。バイパスラインＬ３には、バイパスラインＬ３を開閉する第３遮断バルブ６３０が設置される。第３遮断バルブ６３０は、平常時には閉められ、バイパスラインＬ３を使用する必要がある場合には開けられる。   The heat exchanger 100 cools part or all of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 by exchanging heat with the evaporated gas discharged from the storage tank T. When the heat exchanger 100 cannot be used, for example, when the heat exchanger 100 is under maintenance or repair, the evaporated gas discharged from the storage tank T bypasses the heat exchanger 100 via the bypass line L3. Can do. The bypass line L3 is provided with a third cutoff valve 630 that opens and closes the bypass line L3. The third shut-off valve 630 is closed during normal times, and is opened when it is necessary to use the bypass line L3.

バイパスラインＬ３は、次のように活用できる。
１）熱交換器の使用が不可能な場合 The bypass line L3 can be utilized as follows.
1) When a heat exchanger cannot be used

基本的に、熱交換器１００の故障、維持補修が必要な場合など、熱交換器１００を使用できない場合にバイパスラインＬ３を利用することになる。一例として、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスの一部又は全部を主エンジンに送る場合、熱交換器１００が使用できなくなると、主エンジンで使用されなかった余剰の蒸発ガスの再液化は放棄し、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスをバイパスラインＬ３に沿って熱交換器１００を迂回させて多段圧縮機２００に直接供給した後、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスを主エンジンに供給し、余剰の蒸発ガスは発電機に送る。   Basically, the bypass line L3 is used when the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is broken or needs to be repaired. As an example, when part or all of the evaporative gas compressed by the multistage compressor 200 is sent to the main engine, if the heat exchanger 100 becomes unusable, the reliquefaction of excess evaporative gas not used in the main engine is abandoned. The evaporative gas discharged from the storage tank T is directly supplied to the multistage compressor 200 by bypassing the heat exchanger 100 along the bypass line L3, and then the evaporative gas compressed by the multistage compressor 200 is supplied to the main engine. And surplus evaporative gas is sent to the generator.

２）凝縮又は凝固した潤滑油の除去 2) Removal of condensed or solidified lubricating oil

熱交換器１００の維持補修のためにバイパスラインＬ３を利用する例として、熱交換器１００の流路が凝縮又は凝固した潤滑油によって塞がれたとき、バイパスラインＬ３を使用して凝縮又は凝固した潤滑油を除去する場合が挙げられる。   As an example of using the bypass line L3 for maintenance and repair of the heat exchanger 100, when the flow path of the heat exchanger 100 is blocked by condensed or solidified lubricating oil, the bypass line L3 is used for condensation or solidification. In some cases, the lubricating oil is removed.

多段圧縮機２００が備える複数の圧縮シリンダー２１０，２２０，２３０，２４０，２５０には、その一部に無給油潤滑（ｏｉｌ−ｆｒｅｅ ｌｕｂｒｉｃａｔｅｄ）方式で動作するものを、その他に給油潤滑（ｏｉｌ ｌｕｂｒｉｃａｔｅｄ）方式で動作するものを採用することができる。特に、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスを主エンジンの燃料として使用するとき、再液化効率のために蒸発ガスを８０ｂａｒ以上、好ましくは１００ｂａｒ以上まで圧縮する場合に、多段圧縮機２００は、蒸発ガスを高圧で圧縮するために給油潤滑方式のシリンダーを備えることができる。現存する技術では、１００ｂａｒ以上まで蒸発ガスを圧縮するためには、往復タイプの多段圧縮機２００における、例えば、ピストンシール部位に潤滑及び冷却用の潤滑油を供給する必要があり、給油潤滑方式のシリンダーに潤滑油が供給されるが、現在の技術水準では、給油潤滑方式のシリンダーを通過した蒸発ガスには潤滑油が一部混在する。蒸発ガスに混入した潤滑油は、熱交換器１００で蒸発ガスよりも先に凝縮又は凝固して熱交換器１００の流路に溜まり、時間の経過につれて熱交換器１００の流路に溜まって凝縮又は凝固する潤滑油の量が増加するため、所定時間が経過すると熱交換器１００内部の凝縮又は凝固した潤滑油を除去する必要があることを本発明の発明者らは発見した。   The plurality of compression cylinders 210, 220, 230, 240, 250 included in the multi-stage compressor 200 are partly operated by an oil-free lubricated system, and others are oil-lubricated (oil lubricated). A device that operates in a system can be employed. In particular, when evaporative gas compressed by the multistage compressor 200 is used as fuel for the main engine, the multistage compressor 200 is evaporated when the evaporative gas is compressed to 80 bar or higher, preferably 100 bar or higher for reliquefaction efficiency. In order to compress the gas at a high pressure, a lubrication type cylinder can be provided. In the existing technology, in order to compress the evaporated gas to 100 bar or more, it is necessary to supply lubricating oil for lubrication and cooling to, for example, a piston seal portion in the reciprocating multistage compressor 200. Lubricating oil is supplied to the cylinder, but in the current technical level, a part of the lubricating oil is mixed in the evaporative gas that has passed through the cylinder of the lubrication system. The lubricating oil mixed in the evaporating gas is condensed or solidified prior to the evaporating gas in the heat exchanger 100 and accumulated in the flow path of the heat exchanger 100, and accumulated in the flow path of the heat exchanger 100 as time passes. Alternatively, the inventors of the present invention have found that it is necessary to remove the condensed or solidified lubricating oil in the heat exchanger 100 after a predetermined time has elapsed since the amount of the solidified lubricating oil increases.

特に、熱交換器１００は、再液化する蒸発ガスの圧力及び／又は流量、再液化効率などを考慮して、ＰＣＨＥ（Ｐｒｉｎｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｈｅａｔ Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ、ＤＣＨＥともいう。）であることが好ましいが、ＰＣＨＥは、流路が狭く（マイクロチャネル型の流路）、屈曲しており、凝縮又は凝固した潤滑油によって流路が容易に塞がる恐れがあり、特に流路の屈曲部分に凝縮又は凝固した潤滑油が多く溜まる。ＰＣＨＥ（ＤＣＨＥ）はコベルコ（Ｋｏｂｅｌｋｏ）社、アルファ・ラバル（Ａｌｆａｌａｖａｌ）社などの企業で生産されている。   In particular, the heat exchanger 100 is preferably a PCHE (also referred to as a Printed Circuit Heat Exchanger, DCHE) in consideration of the pressure and / or flow rate of the evaporating gas to be reliquefied, the reliquefaction efficiency, and the like. The flow path is narrow (microchannel type flow path), bent, and the flow path may be easily blocked by condensed or solidified lubricating oil. A lot accumulates. PCHE (DCHE) is produced by companies such as Kobelko and Alfa Laval.

熱交換器１００の流路が凝縮又は凝固した潤滑油によって塞がると、熱交換器１００の冷却効率が低下する。したがって、熱交換器１００の性能が所定値以下になると、熱交換器１００の内部に凝縮又は凝固した潤滑油がある程度以上溜まったと推定することができる。例えば、熱交換器１００の性能が正常時の約５０〜９０％以下、好ましくは約６０〜８０％以下、さらに好ましくは約７０％以下になると、熱交換器１００内部に凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であると判断することができる。ここで、正常時の「約５０〜９０％以下」とは、約５０％以下、約６０％以下、約７０％以下、約８０％以下、及び約９０％以下の全てを含み、また、正常時の「約６０〜８０％以下」とは、約６０％以下、約７０％以下、及び約８０％以下の全てを含む。   When the flow path of the heat exchanger 100 is blocked by condensed or solidified lubricating oil, the cooling efficiency of the heat exchanger 100 decreases. Therefore, when the performance of the heat exchanger 100 becomes a predetermined value or less, it can be estimated that the condensed or solidified lubricating oil has accumulated in the heat exchanger 100 to some extent. For example, when the performance of the heat exchanger 100 is about 50 to 90% or less, preferably about 60 to 80% or less, more preferably about 70% or less than normal, the lubricating oil condensed or solidified inside the heat exchanger 100 It can be determined that the removal of is necessary. Here, “about 50 to 90% or less” in the normal state includes all of about 50% or less, about 60% or less, about 70% or less, about 80% or less, and about 90% or less. “About 60 to 80% or less” as used herein includes all of about 60% or less, about 70% or less, and about 80% or less.

熱交換器１００の性能低下の有無は、貯蔵タンクＴから熱交換器１００に供給され、熱交換器１００から貯蔵タンクＴに向けて排出される低温流体の温度差（すなわち、熱交換器１００の低温流路の上流と高温流路の下流の温度差、以下、「低温流れの温度差」という。）、熱交換器１００から多段圧縮機２００に排出され、多段圧縮機２００から熱交換器１００に供給される高温流体の温度差（すなわち、熱交換器１００の低温流路の下流と高温流路の上流の温度差、以下、「高温流れの温度差」という。）、熱交換器１００の高温流路の上流と下流の圧力差（以下、「高温流路の圧力差」という。）などにより検出することができ、この検出に基づいて凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であるか否かを判断することができる。なお、熱交換器１００の前記低温流路とは貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの供給流路であり、熱交換器１００の前記高温流路とは多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスの供給流路である。   The presence or absence of performance degradation of the heat exchanger 100 is determined by the temperature difference of the low-temperature fluid supplied from the storage tank T to the heat exchanger 100 and discharged from the heat exchanger 100 toward the storage tank T (that is, the heat exchanger 100 The temperature difference between the upstream of the low-temperature channel and the downstream of the high-temperature channel, hereinafter referred to as “temperature difference of the low-temperature flow”), is discharged from the heat exchanger 100 to the multistage compressor 200, and from the multistage compressor 200 to the heat exchanger 100. Of the high-temperature fluid supplied to the heat exchanger 100 (that is, the temperature difference between the downstream of the low-temperature flow path and the upstream of the high-temperature flow path of the heat exchanger 100, hereinafter referred to as “temperature difference of the high-temperature flow”), Can it be detected by the pressure difference between the upstream and downstream of the high-temperature channel (hereinafter referred to as “pressure difference of the high-temperature channel”), etc. Is it necessary to remove condensed or solidified lubricating oil based on this detection? It can be determined whether or not. The low-temperature flow path of the heat exchanger 100 is a supply flow path for the evaporative gas discharged from the storage tank T, and the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 is the evaporative gas compressed by the multistage compressor 200. It is a supply flow path.

貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスには、オイル成分は混在しないか、非常に微量の水準でしか存在しない。蒸発ガスに潤滑油が混入する時点は蒸発ガスが多段圧縮機２００で圧縮されるときであり、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスを冷媒として使用した後、多段圧縮機２００に送る熱交換器１００の低温流路には凝縮又は凝固した潤滑油がほとんど溜まらなく、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスを冷却した後に減圧装置３００に送られる熱交換器１００の前記高温流路には凝縮又は凝固した潤滑油が溜まる。したがって、凝縮又は凝固した潤滑油によって流路が塞がって熱交換器１００の上下流で圧力差が大きくなる現象は前記高温流路で急速に進行するため、熱交換器１００の高温流路の圧力を測定して凝縮又は凝固した潤滑油を除去する必要があるか否かを判断することが好ましい。凝縮又は凝固した潤滑油を除去する必要があるか否かを熱交換器１００の高温流路の上下流の圧力差によって判断することは、流路が狭く屈曲するＰＣＨＥを熱交換器１００に適用することを考慮すると、特に有効である。   The evaporative gas discharged from the storage tank T contains no oil component or exists only at a very small level. The time when the lubricating oil is mixed into the evaporative gas is when the evaporative gas is compressed by the multistage compressor 200, and the evaporative gas discharged from the storage tank T is used as a refrigerant and then sent to the multistage compressor 200. Condensed or solidified lubricating oil hardly accumulates in the low-temperature flow path 100, and the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 sent to the decompression device 300 after cooling the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 is condensed or Solidified lubricant accumulates. Accordingly, the phenomenon in which the flow path is blocked by the condensed or solidified lubricating oil and the pressure difference increases upstream and downstream of the heat exchanger 100 proceeds rapidly in the high temperature flow path, so the pressure of the high temperature flow path of the heat exchanger 100 is increased. It is preferable to determine whether it is necessary to remove the condensed or solidified lubricating oil. Judging whether it is necessary to remove condensed or solidified lubricating oil based on the pressure difference between the upstream and downstream sides of the high-temperature channel of the heat exchanger 100 is applied to the heat exchanger 100 using PCHE whose channel is narrow and bent. It is particularly effective when considering what to do.

より具体的には、熱交換器１００の性能低下の有無は、低温流れの温度差の値と高温流れの温度差の値とのうち、より小さな値が第１設定値以上の状態で所定時間以上持続するか、又は高温流路の圧力差が正常時より第２設定値以上の状態で所定時間以上持続するかによって検出することができ、検出時点を凝縮又は凝固した潤滑油の除去時点であると判断することができる。第１設定値は約２０〜５０℃、好ましくは約３０〜４０℃、より好ましくは約３５℃であり、第２設定値は約１〜５ｂａｒ、好ましくは約１．５〜３ｂａｒ、より好ましくは約２ｂａｒ（２００ｋＰａ）であり、所定時間は約１時間である。   More specifically, the presence or absence of performance degradation of the heat exchanger 100 is determined for a predetermined time in a state where a smaller value of the temperature difference value of the low temperature flow and the temperature difference value of the high temperature flow is equal to or greater than the first set value. It can be detected by whether the pressure difference in the high-temperature flow path lasts for a predetermined time or more in a state of the second set value or more from the normal time, and the detection time is at the time of removal of condensed or solidified lubricating oil It can be judged that there is. The first set value is about 20-50 ° C., preferably about 30-40 ° C., more preferably about 35 ° C., and the second set value is about 1-5 bar, preferably about 1.5-3 bar, more preferably It is about 2 bar (200 kPa), and the predetermined time is about 1 hour.

凝縮又は凝固した潤滑油の除去時点であると判断するとき、バイパスラインＬ３を使用して凝縮又は凝固した潤滑油の除去を行う。このとき、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスは、バイパスラインＬ３を経て多段圧縮機２００に送られ、熱交換器１００に送られない。したがって、熱交換器１００には冷媒の供給がなくなる。貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスはバイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回した後、多段圧縮機２００に送られる。多段圧縮機２００に送られた蒸発ガスは多段圧縮機２００で圧縮され、圧力だけでなく温度も高くなり、多段圧縮機２００で約３００ｂａｒに圧縮された蒸発ガスの温度は約４０〜４５℃になる。   When it is determined that it is time to remove the condensed or solidified lubricating oil, the condensed or solidified lubricating oil is removed using the bypass line L3. At this time, the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the multistage compressor 200 through the bypass line L3 and is not sent to the heat exchanger 100. Therefore, the refrigerant is not supplied to the heat exchanger 100. The evaporative gas discharged from the storage tank T bypasses the heat exchanger 100 via the bypass line L3 and is then sent to the multistage compressor 200. The evaporative gas sent to the multistage compressor 200 is compressed by the multistage compressor 200 and the temperature is increased as well as the pressure. The temperature of the evaporative gas compressed to about 300 bar by the multistage compressor 200 is about 40 to 45 ° C. Become.

多段圧縮機２００で圧縮されて温度が高くなった蒸発ガスを熱交換器１００に送り続けると、熱交換器１００で冷媒として使用される貯蔵タンクＴから排出された低温の蒸発ガスは熱交換器１００に供給されず、温度が高い蒸発ガスのみが継続的に熱交換器１００に供給されるため、多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスが通過する熱交換器１００の前記高温流路の温度が徐々に上昇する。熱交換器１００の前記高温流路の温度が、潤滑油が凝縮又は凝固する温度以上になると、熱交換器１００の内部に溜まっていた凝縮又は凝固した潤滑油が徐々に融解又は粘度が低くなり、融解又は粘度が低くなった潤滑油は蒸発ガスと混合して熱交換器１００から排出され、気液分離器４００に送られる。バイパスラインＬ３を活用して熱交換器１００内部の凝縮又は凝固した潤滑油を除去する過程では蒸発ガスは再液化されないので、気液分離器４００には再液化された液化ガスは集まらず、気体状態の蒸発ガスと融解又は粘度が低くなった潤滑油が溜まることになる。気液分離器４００に溜まった気体状態の蒸発ガスは、気液分離器４００から排出されて再びバイパスラインＬ３に沿って多段圧縮機２００に送られる。   When the evaporative gas compressed by the multistage compressor 200 and having a high temperature is continuously sent to the heat exchanger 100, the low-temperature evaporative gas discharged from the storage tank T used as a refrigerant in the heat exchanger 100 is converted into the heat exchanger. Since only the evaporative gas having a high temperature that is not supplied to 100 is continuously supplied to the heat exchanger 100, the temperature of the high-temperature channel of the heat exchanger 100 through which the evaporative gas compressed by the multistage compressor 200 passes. Gradually rises. When the temperature of the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 is equal to or higher than the temperature at which the lubricating oil condenses or solidifies, the condensed or solidified lubricating oil accumulated in the heat exchanger 100 gradually melts or decreases in viscosity. The lubricating oil whose melting or viscosity has been lowered is mixed with the evaporating gas, discharged from the heat exchanger 100, and sent to the gas-liquid separator 400. In the process of removing the condensed or solidified lubricating oil inside the heat exchanger 100 using the bypass line L3, the vaporized gas is not reliquefied, so that the reliquefied liquefied gas is not collected in the gas-liquid separator 400, and the gas The evaporating gas in the state and the lubricating oil whose melting or viscosity is low accumulate. The vaporized gas accumulated in the gas-liquid separator 400 is discharged from the gas-liquid separator 400 and sent again to the multistage compressor 200 along the bypass line L3.

バイパスラインＬ３を活用して凝縮又は凝固した潤滑油を除去する場合、熱交換器１００が正常化するまで蒸発ガスがバイパスラインＬ３、多段圧縮機２００、熱交換器１００の前記高温流路、減圧装置３００及び気液分離器４００を循環し、この循環は、熱交換器１００の前記高温流路の温度が多段圧縮機２００で圧縮された後に熱交換器１００の前記高温流路に送られる蒸発ガスの温度まで高くなったと判断されるまで続けられる。ただし、経験上で十分な時間が経過したと判断されるまで前記循環を続けることができる。熱交換器１００の内部で凝縮又は凝固されていた潤滑油の大部分が気液分離器４００に溜まったと判断（すなわち、熱交換器１００が正常化したと判断）したら、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスが熱交換器１００に流入することを遮断し、気液分離器４００の内部に溜まった後に融解又は粘度が低くなった潤滑油を排出する。その際、気液分離器４００内に窒素を注入（窒素パージ）して潤滑油を迅速に排出させることができる。窒素パージ時に気液分離器４００に注入する窒素の圧力は約５〜７ｂａｒである。以上の工程により、熱交換器１００の内部の凝縮又は凝固した潤滑油だけでなく、配管、バルブ、計測器、及び各種装備に溜まった凝縮又は凝固した潤滑油も除去することができる。   When the condensed or solidified lubricating oil is removed using the bypass line L3, the evaporative gas is bypassed by the bypass line L3, the multistage compressor 200, the high-temperature flow path of the heat exchanger 100, and the decompression until the heat exchanger 100 is normalized. The apparatus 300 and the gas-liquid separator 400 are circulated, and this circulation is an evaporation sent to the high-temperature channel of the heat exchanger 100 after the temperature of the high-temperature channel of the heat exchanger 100 is compressed by the multistage compressor 200. Continue until it is determined that the temperature of the gas has risen. However, the circulation can be continued until it is determined from experience that a sufficient time has elapsed. When it is determined that most of the lubricating oil condensed or solidified inside the heat exchanger 100 has accumulated in the gas-liquid separator 400 (that is, it is determined that the heat exchanger 100 has normalized), the multistage compressor 200 compresses the lubricating oil. The evaporated gas is blocked from flowing into the heat exchanger 100, and the lubricating oil whose melting or viscosity has been lowered after being accumulated in the gas-liquid separator 400 is discharged. At that time, the lubricating oil can be discharged quickly by injecting nitrogen into the gas-liquid separator 400 (nitrogen purge). The pressure of nitrogen injected into the gas-liquid separator 400 during the nitrogen purge is about 5 to 7 bar. Through the above steps, not only the condensed or solidified lubricating oil inside the heat exchanger 100 but also the condensed or solidified lubricating oil accumulated in the pipes, valves, measuring instruments, and various equipment can be removed.

本実施形態は、熱交換器１００の内部の凝縮又は凝固した潤滑油を除去しながらエンジン（主エンジン及び／又は発電機）を駆動させることができ、エンジンの運転を続けながら熱交換器１００を整備することができるため、熱交換器１００の整備中にも船舶の推進と発電が可能であり、余剰の蒸発ガスを活用して凝縮又は凝固した潤滑油を除去することができるという長所がある。また、熱交換器１００の内部の凝縮又は凝固した潤滑油を除去しながらエンジンを駆動させると、多段圧縮機２００で圧縮する時に蒸発ガスに混入した潤滑油をエンジンによって燃焼できる長所がある。すなわち、エンジンは、船舶の推進又は発電用の本来の用途だけでなく、蒸発ガスに混入したオイルを除去する役割もする。   In the present embodiment, the engine (main engine and / or generator) can be driven while removing the condensed or solidified lubricating oil inside the heat exchanger 100, and the heat exchanger 100 can be operated while the engine is operating. Since it can be maintained, it is possible to propel the ship and generate power while maintaining the heat exchanger 100, and it is possible to remove the condensed or solidified lubricating oil by using surplus evaporated gas. . Further, when the engine is driven while removing the condensed or solidified lubricating oil inside the heat exchanger 100, there is an advantage that the lubricating oil mixed in the evaporated gas can be combusted by the engine when compressed by the multistage compressor 200. That is, the engine serves not only for the original use for ship propulsion or power generation, but also for removing oil mixed in the evaporated gas.

３）蒸発ガスを再液化する必要がない場合 3) When it is not necessary to reliquefy the evaporated gas

また、船舶のバラスト状態など、余剰の蒸発ガスがほとんどなく、蒸発ガスを再液化する必要がない場合には、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスの全てをバイパスラインＬ３に送り、蒸発ガスが熱交換器１００を迂回して直ちに多段圧縮機２００に送られるようにする。多段圧縮機２００に圧縮された蒸発ガスは主エンジンの燃料として使用される。余剰の蒸発ガスがほとんどなくて蒸発ガスを再液化する必要がないと判断した場合には、第３遮断バルブ６３０が自動的に開放するように制御することができる。本発明の発明者らは、蒸発ガスが、流路の狭い熱交換器１００を通過して主エンジン及び／又は発電機に供給されるとき、熱交換器１００によって蒸発ガスに大きな圧力降下が発生することを発見した。再液化の必要性がない場合には、上述したように、熱交換器１００を迂回させて蒸発ガスを圧縮することで、主エンジン及び／又は発電機に燃料の円滑な供給が可能になる。   Further, when there is almost no surplus evaporative gas such as in the ballast state of the ship and it is not necessary to reliquefy the evaporative gas, all the evaporative gas discharged from the storage tank T is sent to the bypass line L3, The heat exchanger 100 is bypassed and immediately sent to the multistage compressor 200. The evaporative gas compressed in the multistage compressor 200 is used as fuel for the main engine. When it is determined that there is almost no excess evaporating gas and it is not necessary to reliquefy the evaporating gas, the third shutoff valve 630 can be controlled to automatically open. When the evaporative gas passes through the heat exchanger 100 having a narrow flow path and is supplied to the main engine and / or the generator, the inventors of the present invention generate a large pressure drop in the evaporative gas. I found it to be. When there is no need for liquefaction, as described above, the fuel can be smoothly supplied to the main engine and / or the generator by bypassing the heat exchanger 100 and compressing the evaporated gas.

４）蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時 4) At the start or restart of reliquefaction of evaporative gas

蒸発ガスを再液化しなかった後に蒸発ガスの量が増加して蒸発ガスを再液化する場合にもバイパスラインＬ３を使用することができる。蒸発ガスを再液化しなかった後に蒸発ガスの量が増加して蒸発ガスを再液化する場合（すなわち、蒸発ガス再液化の始動又は再起動時）、貯蔵タンクＴから排出される全ての蒸発ガスをバイパスラインＬ３に送り、全ての蒸発ガスが熱交換器１００を迂回して直ちに多段圧縮機２００で供給され、多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスを熱交換器１００の前記高温流路に送る。圧縮された蒸発ガスの一部はもちろん主エンジンに送ることができる。こうすることによって、蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時には熱交換器１００の前記高温流路の温度を上げることができ、熱交換器１００、他の装備、配管などに存在する凝縮又は凝固した潤滑油や他の残留物又は不純物などを除去した後に蒸発ガスの再液化を開始できるという利点がある。前記残留物には、例えば、再起動前の蒸発ガスの再液化時に多段圧縮機１００で圧縮された後に熱交換器１００に送られた蒸発ガスと、多段圧縮機１００で圧縮された蒸発ガスに混入した潤滑油とが含まれる。   The bypass line L3 can also be used when the amount of evaporation gas increases after the evaporation gas is not reliquefied and the evaporation gas is reliquefied. When the amount of evaporative gas is increased after the evaporative gas is not reliquefied to reliquefy the evaporative gas (that is, when evaporative gas reliquefaction starts or restarts), all the evaporative gas discharged from the storage tank T To the bypass line L3, all the evaporated gas bypasses the heat exchanger 100 and is immediately supplied by the multistage compressor 200, and the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 is supplied to the high-temperature flow path of the heat exchanger 100. send. Part of the compressed evaporative gas can of course be sent to the main engine. By doing so, the temperature of the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 can be raised at the time of starting or restarting the re-liquefaction of the evaporative gas, and condensation or solidification existing in the heat exchanger 100, other equipment, piping, etc. There is an advantage that evaporative gas re-liquefaction can be started after removing the lubricating oil and other residues or impurities. The residue includes, for example, evaporative gas that has been compressed by the multistage compressor 100 and then sent to the heat exchanger 100 during reliquefaction of the evaporative gas before restarting, and evaporative gas that has been compressed by the multistage compressor 100. Contains mixed lubricating oil.

もし蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時に、バイパスラインＬ３を使用して熱交換器１００の前記高温流路の温度を上昇させることなく、直ちに貯蔵タンクＴから排出された低温の蒸発ガスを熱交換器１００に供給すると、熱交換器１００の前記高温流路に高温の蒸発ガスが供給されずに貯蔵タンクＴから排出された低温の蒸発ガスが熱交換器１００の前記低温流路に供給されるため、熱交換器１００に存在し、凝縮又は凝固していない潤滑油が、熱交換器１００の温度低下にともない凝縮又は凝固する恐れがある。バイパスラインＬ３を使用して熱交換器１００の前記高温流路の温度を上昇させ、所定時間が経過した後（すなわち、凝縮又は凝固した潤滑油や他の不純物がほとんど除去されたと判断した後。この判断は、当業者が経験によって持続時間を決めることができ、約１分〜３０分、好ましくは約３分〜１０分、より好ましくは約２分〜５分程度である）、少し開けた第１調節バルブ５１０及び閉めていた第２調節バルブ５２０を徐々に開けるとともに、第３遮断バルブ６３０は徐々に閉めて蒸発ガスの再液化を開始する。さらに所定時間が経過した後、第１調節バルブ５１０及び第２調節バルブ５２０を完全に開けるとともに、第３遮断バルブ６３０を完全に閉め、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの全てを熱交換器１００において蒸発ガスを再液化する冷媒として使用することができる。   If the evaporative gas re-liquefaction is started or restarted, the low-temperature evaporative gas discharged from the storage tank T is immediately discharged without increasing the temperature of the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 using the bypass line L3. When supplied to the heat exchanger 100, the low temperature evaporative gas discharged from the storage tank T is supplied to the low temperature flow path of the heat exchanger 100 without supplying high temperature evaporative gas to the high temperature flow path of the heat exchanger 100. Therefore, the lubricating oil that is present in the heat exchanger 100 and not condensed or solidified may be condensed or solidified as the temperature of the heat exchanger 100 decreases. After the temperature of the high-temperature flow path of the heat exchanger 100 is increased using the bypass line L3 and a predetermined time has elapsed (that is, after determining that the condensed or solidified lubricating oil and other impurities are almost removed). This judgment can be determined by a person skilled in the art based on experience and is about 1 to 30 minutes, preferably about 3 to 10 minutes, more preferably about 2 to 5 minutes) The first adjustment valve 510 and the closed second adjustment valve 520 are gradually opened, and the third cutoff valve 630 is gradually closed to start reliquefaction of the evaporated gas. Further, after a predetermined time has elapsed, the first control valve 510 and the second control valve 520 are completely opened, and the third shut-off valve 630 is completely closed, so that all the evaporated gas discharged from the storage tank T is removed from the heat exchanger. 100 can be used as a refrigerant for re-liquefying the evaporated gas.

５）多段圧縮機の吸入圧力条件を満たすために 5) To meet the suction pressure conditions of the multistage compressor

また、バイパスラインＬ３は貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合に多段圧縮機２００の吸入圧力の条件を満たすために利用できる。貯蔵タンクＴの内部の液化ガスの量が少なく、生成される蒸発ガスの量が少ない場合、また、船舶の速度が速く、船舶の推進のために主エンジンに供給する蒸発ガスの量が多い場合など、貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合には、多段圧縮機２００に要求される多段圧縮機２００の上流における吸引圧力条件を満たさないことがある。特に、熱交換器１００に流路の狭いＰＣＨＥ（ＤＣＨＥ）を適用する場合、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスがＰＣＨＥを通過すると圧力が大幅に降下する。従来、多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たさない場合には、多段圧縮機２００の内部に設置される再循環ラインによって蒸発ガスの一部又は全部を再循環させて多段圧縮機２００を保護していた。しかし、蒸発ガスの再循環方式によって多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすようにすると、最終的には多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスの量が減る結果になるから、再液化性能が低下し、主エンジンに要求される燃料消費量を満たさない恐れがある。特に、主エンジンに要求される燃料消費量を満たさないと船舶の運航に大きな問題が生じるので、貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合でも多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たしながらも主エンジンに要求される燃料消費量を満たすことができるようにする必要がある。本実施形態は、特別な付加的装置を設置しなくても、熱交換器１００の維持補修のために設置されたバイパスラインＬ３を活用し、貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合でも、多段圧縮機１００で圧縮した蒸発ガスの量が減少せず、多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たすことができる。   The bypass line L3 can be used to satisfy the suction pressure condition of the multistage compressor 200 when the internal pressure of the storage tank T is low. When the amount of liquefied gas inside the storage tank T is small and the amount of generated evaporative gas is small, or when the speed of the ship is high and the amount of evaporative gas supplied to the main engine for propulsion of the ship is large When the internal pressure of the storage tank T is low, the suction pressure condition upstream of the multistage compressor 200 required for the multistage compressor 200 may not be satisfied. In particular, when PCHE (DCHE) having a narrow flow path is applied to the heat exchanger 100, the pressure greatly drops when the evaporated gas discharged from the storage tank T passes through the PCHE. Conventionally, when the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 is not satisfied, a part or all of the evaporative gas is recirculated by a recirculation line installed inside the multistage compressor 200 so that the multistage compressor 200 is recirculated. Was protecting. However, if the suction pressure condition of the multi-stage compressor 200 is satisfied by the evaporative gas recirculation method, the amount of evaporative gas compressed by the multi-stage compressor 200 will eventually be reduced. There is a risk that the fuel consumption of the main engine will not be satisfied. In particular, if the fuel consumption required for the main engine is not satisfied, a serious problem arises in the operation of the ship. Therefore, even when the internal pressure of the storage tank T is low, the intake pressure condition required for the multistage compressor 200 is satisfied. It is necessary to be able to satisfy the fuel consumption required for the main engine. This embodiment uses the bypass line L3 installed for maintenance and repair of the heat exchanger 100 without installing any special additional device, and performs multistage compression even when the internal pressure of the storage tank T is low. The amount of the evaporated gas compressed by the compressor 100 does not decrease, and the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 can be satisfied.

具体的には、本実施形態では、貯蔵タンクＴの内部圧力が所定値以下になると、第３遮断バルブ６３０を開け、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスの一部又は全部をバイパスラインＬ３によって熱交換器１００を迂回させて多段圧縮機２００に送る。バイパスラインＬ３に送る蒸発ガスの量は、多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件に比べて貯蔵タンクＴの内部圧力がどれぐらい足りないかによって調節する。すなわち、第３遮断バルブ６３０を全開にして貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの全てをバイパスラインＬ３に送ることも、第３遮断バルブ６３０を全開ではないが開けて貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの一部をバイパスラインＬ３に送り、他の一部は熱交換器１００に送ることもできる。このように、バイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回させると、蒸発ガスの量が増加し、蒸発ガスの圧力降下を抑制することができる。   Specifically, in this embodiment, when the internal pressure of the storage tank T becomes equal to or lower than a predetermined value, the third shutoff valve 630 is opened, and a part or all of the evaporated gas discharged from the storage tank T is removed by the bypass line L3. The heat exchanger 100 is bypassed and sent to the multistage compressor 200. The amount of evaporative gas sent to the bypass line L3 is adjusted depending on how much the internal pressure of the storage tank T is insufficient compared to the suction pressure condition required for the multistage compressor 200. That is, the third shutoff valve 630 is fully opened to send all of the evaporated gas discharged from the storage tank T to the bypass line L3, but the third shutoff valve 630 is not fully opened but is discharged from the storage tank T. A part of the evaporated gas can be sent to the bypass line L3, and the other part can be sent to the heat exchanger 100. As described above, when the heat exchanger 100 is bypassed via the bypass line L3, the amount of the evaporated gas increases, and the pressure drop of the evaporated gas can be suppressed.

一方、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスを熱交換器１００を迂回させて多段圧縮機２００に送ると、蒸発ガスの圧力降下を最小限に抑えることができるという利点があるが、蒸発ガスの冷熱による蒸発ガスの再液化の有効性が低減するため、バイパスラインＬ３の使用の可否、及び貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスのどれだけの量をバイパスラインＬ３に送るかは、貯蔵タンクＴの内部圧力、主エンジンに要求される燃料消費量、再液化する蒸発ガスの量などを考慮して決定することが好ましい。一例として、貯蔵タンクＴの内部圧力が所定値以下であり、船舶が所定速度以上で運航している場合、バイパスラインＬ３を使用して蒸発ガスの圧力降下を減らすことが有利であると判断することができる。具体的には、貯蔵タンクＴの内部圧力が１．０９ｂａｒ以下であり、船舶の速度が１７ｋｎｏｔ以上の時に、バイパスラインＬ３を使用して蒸発ガスの圧力降下を減らすことが有利であると判断することができる。   On the other hand, when the evaporative gas discharged from the storage tank T is bypassed the heat exchanger 100 and sent to the multistage compressor 200, there is an advantage that the pressure drop of the evaporative gas can be minimized. In order to reduce the effectiveness of re-liquefaction of evaporative gas due to cold heat, whether or not the bypass line L3 can be used and how much evaporative gas discharged from the storage tank T is sent to the bypass line L3 is determined by the storage tank T3. It is preferable to determine in consideration of the internal pressure of the engine, the fuel consumption required for the main engine, the amount of evaporated gas to be reliquefied, and the like. As an example, when the internal pressure of the storage tank T is lower than a predetermined value and the ship is operating at a predetermined speed or higher, it is determined that it is advantageous to reduce the pressure drop of the evaporated gas using the bypass line L3. be able to. Specifically, when the internal pressure of the storage tank T is 1.09 bar or less and the speed of the ship is 17 knots or more, it is judged to be advantageous to reduce the pressure drop of the evaporative gas using the bypass line L3. be able to.

また、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの全てをバイパスラインＬ３を介して多段圧縮機２００に送っても多段圧縮機２００に要求される吸入圧力の条件を満たさない場合があるが、この場合は、熱交換器１００の内部に設置される再循環ラインを使用して吸引圧力条件を満たすようにすることができる。すなわち、貯蔵タンクＴの内部圧力が低下し、多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たすことができなくなると、従来、直ちに再循環ラインを使用して多段圧縮機２００を保護したが、本実施形態では、まず、バイパスラインＬ３を活用して貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの全てを多段圧縮機２００に送り、多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たすようにし、それでも多段圧縮機２００に要求される吸入圧力条件を満たすことができないときに、副次的に再循環ラインを使用する。具体的には、第３遮断バルブ６３０を開ける条件である圧力値を再循環ラインの使用条件である圧力値よりも高く設定する。   Further, even if all of the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the multistage compressor 200 via the bypass line L3, the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 may not be satisfied. Can satisfy the suction pressure condition using a recirculation line installed in the heat exchanger 100. That is, when the internal pressure of the storage tank T decreases and the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 cannot be satisfied, the multistage compressor 200 is conventionally protected immediately using the recirculation line. In the present embodiment, first, all of the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the multistage compressor 200 using the bypass line L3 so that the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 is satisfied. When the suction pressure condition required for the multistage compressor 200 cannot be satisfied, a recirculation line is used as a secondary. Specifically, the pressure value that is a condition for opening the third shut-off valve 630 is set higher than the pressure value that is a use condition of the recirculation line.

再循環ラインの使用条件と第３遮断バルブ６３０を開ける条件は、多段圧縮機２００の上流の圧力を因子として使用した方が良いが、貯蔵タンクＴの内部圧力を因子として使用してもよい。多段圧縮機２００の上流の圧力は多段圧縮機２００の上流に設置される第１圧力センサ（図示せず）で測定することができ、貯蔵タンクＴの内部圧力は第２圧力センサ（図示せず）で測定することができる。第３遮断バルブ６３０は、貯蔵タンクＴの圧力変化にともなう開度調節が迅速に行われるように、通常より反応速度が速いバルブが好ましい。   The conditions for using the recirculation line and the conditions for opening the third shut-off valve 630 should preferably use the pressure upstream of the multistage compressor 200 as a factor, but may use the internal pressure of the storage tank T as a factor. The pressure upstream of the multistage compressor 200 can be measured by a first pressure sensor (not shown) installed upstream of the multistage compressor 200, and the internal pressure of the storage tank T is measured by a second pressure sensor (not shown). ) Can be measured. The third shut-off valve 630 is preferably a valve having a faster reaction speed than usual so that the opening degree adjustment with the pressure change of the storage tank T can be quickly performed.

６）貯蔵タンクの内部圧力を低い範囲まで制御する場合 6) When controlling the internal pressure of the storage tank to a low range

また、貯蔵タンクＴの内部圧力を低い範囲まで制御する場合、貯蔵タンクＴの内部圧力を下げても多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすためにバイパスラインＬ３を使用することができる。   When the internal pressure of the storage tank T is controlled to a low range, the bypass line L3 can be used to satisfy the suction pressure condition of the multistage compressor 200 even if the internal pressure of the storage tank T is lowered.

減圧装置３００は、多段圧縮機２００で圧縮した後に熱交換器１００で冷却された蒸発ガスを膨張させる。多段圧縮機２００による圧縮、熱交換器１００による冷却、及び減圧装置３００による膨張を経た蒸発ガスは、その一部又は全部が再液化される。減圧装置３００にはジュール−トムソンバルブなどの膨張バルブ、膨張機などがある。   The decompression device 300 expands the evaporated gas cooled by the heat exchanger 100 after being compressed by the multistage compressor 200. Part or all of the evaporated gas that has undergone compression by the multistage compressor 200, cooling by the heat exchanger 100, and expansion by the decompression device 300 is reliquefied. The decompression device 300 includes an expansion valve such as a Joule-Thomson valve, an expander, and the like.

第１排出ラインＬ１は、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスが熱交換器１００に送られるラインから分岐して、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送る。第１排出ラインＬ１によって貯蔵タンクＴで発生する蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送って燃焼させることができるため、貯蔵タンクＴに液化天然ガスを船積みする時など、平常時に比べて蒸発ガスが多く発生する場合に備えることもできる。第１排出ラインＬ１上には、第１排出ラインＬ１を開閉する第１遮断バルブ６１０が設置され、蒸発ガスを吸入してガス燃焼装置に送る送風機（Ｂｌｏｗｅｒ）７００が第１遮断バルブ６１０の下流に設置される。   The first discharge line L1 branches from a line through which the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the heat exchanger 100, and sends part or all of the evaporated gas discharged from the storage tank T to the gas combustion device. . Since part or all of the evaporative gas generated in the storage tank T can be sent to the gas combustion device and combusted by the first discharge line L1, compared with the normal time such as when liquefied natural gas is loaded into the storage tank T. It can also be provided when a large amount of evaporation gas is generated. A first shutoff valve 610 that opens and closes the first exhaust line L1 is installed on the first exhaust line L1, and a blower 700 that sucks evaporative gas and sends it to the gas combustion device is downstream of the first shutoff valve 610. Installed.

本実施形態では、気液分離器４００は、減圧装置３００の下流に設置され、多段圧縮機２００、熱交換器１００、及び減圧装置３００を通過して再液化された液化天然ガスと、気体状態で残っている蒸発ガスを分離する。気液分離器４００で分離された液化天然ガスは貯蔵タンクＴに送られ、分離された蒸発ガスは貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと合流して熱交換器１００に送られる。気液分離器４００で分離された蒸発ガスが貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと合流するポイントは、例えば、第１排出ラインＬ１が分岐するポイントと熱交換器１００との間とすることができる。図２では、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスが熱交換器１００に送られるライン上には、第１排出ラインＬ１の分岐点と、気液分離器４００で分離された蒸発ガスの合流点が蒸発ガスの流れ方向で順次に位置している。貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスの一部又は全てが第１排出ラインＬ１によってガス燃焼装置に送られ、気液分離器４００で分離された蒸発ガスは全て熱交換器１００に送られる。この他、気液分離器４００で分離された蒸発ガスは、貯蔵タンクＴと第１排出ラインＬ１が分岐するポイントとの間で合流させることもできる。この場合、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスが熱交換器１００に送られるライン上には、気液分離器４００で分離された蒸発ガスの合流点と第１排出ラインＬ１の分岐点が蒸発ガスの流れ方向で順次に位置する。なお、気液分離器４００から気体状態の蒸発ガスが排出されるライン上には、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第２調節バルブ５２０が設置される。   In the present embodiment, the gas-liquid separator 400 is installed downstream of the decompression device 300, and the liquefied natural gas re-liquefied through the multistage compressor 200, the heat exchanger 100, and the decompression device 300, and the gaseous state Separate the remaining evaporative gas. The liquefied natural gas separated by the gas-liquid separator 400 is sent to the storage tank T, and the separated evaporative gas is merged with the evaporative gas discharged from the storage tank T and sent to the heat exchanger 100. The point where the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 joins the evaporated gas discharged from the storage tank T may be, for example, between the point where the first discharge line L1 branches and the heat exchanger 100. it can. In FIG. 2, on the line where the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the heat exchanger 100, the branch point of the first discharge line L <b> 1 and the confluence of the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400. Are sequentially located in the flow direction of the evaporative gas. A part or all of the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the gas combustion device by the first discharge line L1, and all the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 is sent to the heat exchanger 100. In addition, the evaporative gas separated by the gas-liquid separator 400 can be merged between the storage tank T and the point where the first discharge line L1 branches. In this case, on the line through which the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the heat exchanger 100, the junction of the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 and the branch point of the first discharge line L1 evaporate. Positioned sequentially in the gas flow direction. A second control valve 520 that adjusts the flow rate and opening / closing of the evaporative gas is installed on the line from which the gaseous evaporative gas is discharged from the gas-liquid separator 400.

図３は、本発明の第２実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。   FIG. 3 is a schematic view of an evaporative gas reliquefaction system provided in a ship according to the second embodiment of the present invention.

図３に示した第２実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムは、第２排出ラインＬ２をさらに備えるという点において図２に示した第１実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムと相違している。以下では上記相違点を中心に説明し、前述した第１実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムと同じ部材については詳細な説明を省略する。   The evaporative gas reliquefaction system provided in the ship of the second embodiment shown in FIG. 3 further includes a second discharge line L2, and the evaporative gas reliquefaction provided in the ship of the first embodiment shown in FIG. It is different from the system. Below, it demonstrates centering on the said difference and abbreviate | omits detailed description about the same member as the evaporative gas reliquefaction system with which the ship of 1st Embodiment mentioned above is equipped.

図３を参照して、本実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムは、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００、熱交換器１００、減圧装置３００、及び第１排出ラインＬ１を備える。貯蔵タンクＴから蒸発ガスが排出されるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第１調節バルブ５１０が設置される。多段圧縮機２００は、第１実施形態と同様に、複数の圧縮シリンダー２１０，２２０，２３０，２４０，２５０，及び複数の冷却器８１０，８２０，８３０，８４０，８５０を備え、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスを多段階で圧縮する。多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスは、第１実施形態と同様に、その一部が船舶を推進する主エンジンに送られ、主エンジンに要求されない余剰の蒸発ガスが再液化のために熱交換器１００に送られる。主エンジンは、第１実施形態と同様に、ＭＥ−ＧＩエンジンとすることができる。また、多段圧縮機２００は、第１実施形態と同様に、主エンジンに要求される圧力まで蒸発ガスを圧縮し、主エンジンがＭＥ−ＧＩエンジンの場合には約３００ｂａｒの圧力まで蒸発ガスを圧縮する。多段圧縮機２００で上流側に設置された圧縮シリンダー２１０，２２０を経由した蒸発ガスの一部は、第１実施形態と同様に、分岐して発電機に送られる。この発電機は、約６．５ｂａｒの圧力の天然ガスを要求し、圧縮シリンダー２１０，２２０によって約６．５ｂａｒに圧縮された蒸発ガスが発電機に送られる。多段圧縮機２００から発電機に蒸発ガスが送られるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第３調節バルブ５３０を設置することができる。   With reference to FIG. 3, the evaporative gas reliquefaction system provided in the ship of the present embodiment is similar to the first embodiment in the multistage compressor 200, the heat exchanger 100, the decompression device 300, and the first discharge line L <b> 1. Is provided. Similar to the first embodiment, a first adjustment valve 510 that adjusts the flow rate and opening / closing of the evaporative gas is installed on the line where the evaporative gas is discharged from the storage tank T. Similar to the first embodiment, the multistage compressor 200 includes a plurality of compression cylinders 210, 220, 230, 240, 250 and a plurality of coolers 810, 820, 830, 840, 850, and is discharged from the storage tank T. The evaporated gas is compressed in multiple stages. As in the first embodiment, a part of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 is sent to the main engine propelling the ship, and surplus evaporated gas not required for the main engine is heated for re-liquefaction. It is sent to the exchange 100. The main engine can be an ME-GI engine as in the first embodiment. Similarly to the first embodiment, the multistage compressor 200 compresses the evaporated gas to a pressure required for the main engine, and compresses the evaporated gas to a pressure of about 300 bar when the main engine is a ME-GI engine. To do. In the multistage compressor 200, a part of the evaporated gas that passes through the compression cylinders 210 and 220 installed on the upstream side is branched and sent to the generator as in the first embodiment. This generator requires natural gas at a pressure of about 6.5 bar and evaporative gas compressed to about 6.5 bar by the compression cylinders 210, 220 is sent to the generator. Similar to the first embodiment, a third control valve 530 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line through which the evaporative gas is sent from the multistage compressor 200 to the generator.

熱交換器１００は、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスの一部又は全部を貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと熱交換して冷却する。熱交換器１００が維持補修中又は故障した場合など、熱交換器１００の使用が不可能な場合、第１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスはバイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回することができる。バイパスラインＬ３には、バイパスラインＬ３を開閉する第３遮断バルブ６３０が設置される。   As in the first embodiment, the heat exchanger 100 cools part or all of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 by exchanging heat with the evaporated gas discharged from the storage tank T. When the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is undergoing maintenance or failure, as in the first embodiment, the evaporated gas discharged from the storage tank T passes through the bypass line L3. The heat exchanger 100 can be bypassed. The bypass line L3 is provided with a third cutoff valve 630 that opens and closes the bypass line L3.

バイパスラインＬ３は、第１実施形態と同様に、１）熱交換器１００の故障、維持補修が必要な場合など、熱交換器１００を使用できない場合、２）熱交換器１００の流路が凝縮又は凝固した潤滑油によって塞がれたときに凝縮又は凝固した潤滑油を除去する場合、３）余剰の蒸発ガスがほとんどなく蒸発ガスを再液化する必要がない場合、４）蒸発ガスを再液化せず、蒸発ガスの量が増加し、蒸発ガスを再液化する場合（すなわち、蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時）、５）貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合に多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすため、６）貯蔵タンクＴの内部圧力を低い範囲まで制御する場合、貯蔵タンクＴの内部圧力を下げても多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすために使用することができる。   As in the first embodiment, the bypass line L3 is 1) when the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is broken or needs maintenance, and 2) the flow path of the heat exchanger 100 is condensed. Or when removing the condensed or coagulated lubricant when blocked by the solidified lubricant, 3) when there is little excess evaporative gas and there is no need to reliquefy the evaporated gas, and 4) reliquefy the evaporated gas Without evaporating, the amount of evaporative gas increases and the evaporative gas is reliquefied (that is, at the start or restart of evaporative gas reliquefaction). 5) When the internal pressure of the storage tank T is low, the multistage compressor 200 6) When the internal pressure of the storage tank T is controlled to a low range, it may be used to satisfy the intake pressure condition of the multistage compressor 200 even if the internal pressure of the storage tank T is lowered. it can.

減圧装置３００は、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００で圧縮した後に熱交換器１００で冷却された蒸発ガスを膨張させる。多段圧縮機２００による圧縮、熱交換器１００による冷却、及び減圧装置３００による膨張を経た蒸発ガスは、第１実施形態と同様に、その一部又は全部が再液化される。減圧装置３００にはジュール−トムソンバルブなどの膨張バルブ、膨張機などがある。   Similarly to the first embodiment, the decompression device 300 expands the evaporated gas cooled by the heat exchanger 100 after being compressed by the multistage compressor 200. As in the first embodiment, part or all of the evaporated gas that has undergone compression by the multistage compressor 200, cooling by the heat exchanger 100, and expansion by the decompression device 300 is reliquefied. The decompression device 300 includes an expansion valve such as a Joule-Thomson valve, an expander, and the like.

第１排出ラインＬ１は、１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスが熱交換器１００に送られるラインから分岐して、貯蔵タンクＴから排出される蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送る。第１排出ラインＬ１上には、第１実施形態と同様に、第１排出ラインＬ１を開閉する第１遮断バルブ６１０が設置され、蒸発ガスを吸入してガス燃焼装置に送る送風機（Ｂｌｏｗｅｒ）７００が第１遮断バルブ６１０の下流に設置される。   As in the first embodiment, the first discharge line L1 branches from a line where the evaporated gas discharged from the storage tank T is sent to the heat exchanger 100, and a part of the evaporated gas discharged from the storage tank T or Send everything to the gas burner. Similar to the first embodiment, a first shut-off valve 610 that opens and closes the first exhaust line L1 is installed on the first exhaust line L1, and a blower 700 that sucks evaporated gas and sends it to the gas combustion device 700 Is installed downstream of the first shutoff valve 610.

一方、本実施形態では、熱交換器１００から多段圧縮機２００に蒸発ガスが送られるラインから分岐して第１排出ラインＬ１に合流する第２排出ラインＬ２をさらに備え、第２排出ラインＬ２上に第２排出ラインＬ２を開閉する第２遮断バルブ６２０が設置されている。第１排出ラインＬ１は、熱交換器１００の維持補修中、熱交換器１００が故障した場合など、熱交換器１００が使用できない場合に、熱交換器１００を迂回させて貯蔵タンクＴからガス燃焼装置に蒸発ガスを送るために使用される。第２排出ラインＬ２は、熱交換器１００の使用が可能な状態で貯蔵タンクＴで発生した蒸発ガスをガス燃焼装置に送る必要がある場合に使用される。なお、第１排出ラインＬ１は省略可能であり、この場合、熱交換器１００と多段圧縮機２００の間から分岐した第２排出ラインＬ２が直接ガス燃焼装置と連結することができる。   On the other hand, in the present embodiment, a second discharge line L2 branched from the line through which the evaporated gas is sent from the heat exchanger 100 to the multistage compressor 200 and joined to the first discharge line L1 is further provided. A second shutoff valve 620 for opening and closing the second discharge line L2 is installed. When the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 fails during maintenance and repair of the heat exchanger 100, the first exhaust line L1 bypasses the heat exchanger 100 and performs gas combustion from the storage tank T. Used to send evaporative gas to the device. The second exhaust line L2 is used when the evaporated gas generated in the storage tank T needs to be sent to the gas combustion device in a state where the heat exchanger 100 can be used. In addition, the 1st discharge line L1 can be abbreviate | omitted, In this case, the 2nd discharge line L2 branched from between the heat exchanger 100 and the multistage compressor 200 can be directly connected with a gas combustion apparatus.

図２に示した第１実施形態では、貯蔵タンクＴから排出された後にガス燃焼装置に送られる蒸発ガスは熱交換器１００の上流で分岐するので、貯蔵タンクＴから排出された後に多段圧縮機２００に送られる蒸発ガスのみが熱交換器１００の冷媒として使用される。これに対し、本実施形態では、熱交換器１００の下流で分岐した第２排出ラインＬ２を介して蒸発ガスをガス燃焼装置に送るので、貯蔵タンクＴから排出された後にガス燃焼装置に送られる蒸発ガスと、貯蔵タンクＴから排出された後に多段圧縮機２００に送られる蒸発ガスは、全て熱交換器１００の冷媒として使用することができる。したがって、本実施形態は、第１実施形態に比べて熱交換器１００の冷却効率を高めることができる。熱交換器１００の冷却効率が高くなると、再液化された蒸発ガスの流量が増加し、最終的にガス燃焼装置に送って燃焼する蒸発ガスの流量が減少する。なお、本実施形態の熱交換器１００は、第１実施形態と異なり、ガス燃焼装置に送られる蒸発ガスの流量も受容する必要があるため、第１実施形態より大容量のものとして設計することが好ましい。第２排出ラインＬ２が合流するポイントは、第１遮断バルブ６１０の下流の第１排出ラインＬ１が好ましく、送風機７００を備える場合、第２排出ラインＬ２が合流するポイントは第１遮断バルブ６１０と送風機７００の間が好ましい。本実施形態は、第１排出ラインＬ１又は第２排出ラインＬ２によって貯蔵タンクＴで発生する蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送って燃焼するので、貯蔵タンクＴに液化天然ガスを船積みする時など、平常時に比べて蒸発ガスが多く発生した場合に備えることもできる。   In the first embodiment shown in FIG. 2, the evaporative gas sent to the gas combustion apparatus after being discharged from the storage tank T branches upstream of the heat exchanger 100, so that the multistage compressor is discharged after being discharged from the storage tank T. Only the evaporative gas sent to 200 is used as the refrigerant of the heat exchanger 100. On the other hand, in this embodiment, since the evaporative gas is sent to the gas combustion device via the second discharge line L2 branched downstream of the heat exchanger 100, it is sent to the gas combustion device after being discharged from the storage tank T. The evaporative gas and the evaporative gas sent to the multistage compressor 200 after being discharged from the storage tank T can all be used as the refrigerant of the heat exchanger 100. Therefore, this embodiment can raise the cooling efficiency of the heat exchanger 100 compared with 1st Embodiment. When the cooling efficiency of the heat exchanger 100 increases, the flow rate of the re-liquefied evaporative gas increases, and the flow rate of the evaporative gas that is finally sent to the gas combustion device for combustion decreases. In addition, unlike the first embodiment, the heat exchanger 100 according to the present embodiment needs to accept the flow rate of the evaporative gas sent to the gas combustion apparatus, and therefore is designed to have a larger capacity than the first embodiment. Is preferred. The point at which the second discharge line L2 joins is preferably the first discharge line L1 downstream of the first shutoff valve 610. When the blower 700 is provided, the point at which the second discharge line L2 joins is the first shutoff valve 610 and the blower. Between 700 is preferred. In the present embodiment, part or all of the evaporative gas generated in the storage tank T is sent to the gas combustion device by the first exhaust line L1 or the second exhaust line L2 and burned, so that liquefied natural gas is loaded into the storage tank T. It is also possible to prepare for the case where a large amount of evaporative gas is generated as compared with the normal time.

本実施形態は、第１実施形態と同様に、減圧装置３００の下流に設置され、多段圧縮機２００、熱交換器１００、及び減圧装置３００を通過して再液化された液化天然ガスと、気体状態で残っている蒸発ガスを分離する気液分離器４００をさらに備える。気液分離器４００で分離された液化天然ガスは貯蔵タンクＴに送られ、分離された蒸発ガスは貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと合流して熱交換器１００に送られる。気液分離器４００で分離された蒸発ガスが貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと合流するポイントは、第１実施形態と同様に、例えば、第１排出ラインＬ１が分岐するポイントと熱交換器１００との間とすることができる。また、気液分離器４００で分離された蒸発ガスは、第１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴと第１排出ラインＬ１が分岐するポイントとの間で合流させることもできる。本実施形態の気液分離器４００で分離された蒸発ガスの合流点が、第１排出ラインＬ１の分岐点と熱交換器１００との間である場合、第１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスの一部又は全部が第１排出ラインＬ１によってガス燃焼装置に送られ、気液分離器４００で分離された蒸発ガスは全て熱交換器１００に送られる。気液分離器４００から気体状態の蒸発ガスが排出されるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第２調節バルブ５２０を設置することができる。   As in the first embodiment, this embodiment is installed downstream of the decompression device 300, and is liquefied natural gas and gas that have been reliquefied through the multistage compressor 200, the heat exchanger 100, and the decompression device 300. A gas-liquid separator 400 is further provided for separating the evaporated gas remaining in the state. The liquefied natural gas separated by the gas-liquid separator 400 is sent to the storage tank T, and the separated evaporative gas is merged with the evaporative gas discharged from the storage tank T and sent to the heat exchanger 100. The point where the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 joins the evaporated gas discharged from the storage tank T is the same as in the first embodiment, for example, the point where the first discharge line L1 branches and the heat exchanger It can be between 100. Further, the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 can be merged between the storage tank T and the point where the first discharge line L1 branches, as in the first embodiment. When the confluence point of the evaporative gas separated by the gas-liquid separator 400 of the present embodiment is between the branch point of the first discharge line L1 and the heat exchanger 100, the storage tank is the same as in the first embodiment. Part or all of the evaporated gas discharged from T is sent to the gas combustion device by the first discharge line L1, and all the evaporated gas separated by the gas-liquid separator 400 is sent to the heat exchanger 100. Similar to the first embodiment, a second control valve 520 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line where the gaseous evaporative gas is discharged from the gas-liquid separator 400.

図４は、本発明の第３実施形態に係る船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムの概略図である。   FIG. 4 is a schematic view of an evaporative gas reliquefaction system provided in a ship according to a third embodiment of the present invention.

図４に示した第３実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムは、第１排出ラインＬ１を備えず、第２排出ラインＬ２をさらに備えるという点において図２に示した第１実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムと相違している。以下では上記相違点を中心に説明し、前述した第１実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムと同じ部材については詳細な説明を省略する。   The evaporative gas reliquefaction system provided in the ship of the third embodiment shown in FIG. 4 does not include the first discharge line L1, but further includes the second discharge line L2. The first embodiment shown in FIG. This is different from the evaporative gas reliquefaction system installed in the ship. Below, it demonstrates centering on the said difference and abbreviate | omits detailed description about the same member as the evaporative gas reliquefaction system with which the ship of 1st Embodiment mentioned above is equipped.

図４を参照して、本実施形態の船舶に備えられる蒸発ガス再液化システムは、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００、熱交換器１００、及び減圧装置３００を備える。一方、本実施形態は、第１実施形態と異なり、第１排出ラインＬ１を備えず、第２排出ラインＬ２を備える。貯蔵タンクＴから蒸発ガスが排出されるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第１調節バルブ５１０が設置される。多段圧縮機２００は、第１実施形態と同様に、複数の圧縮シリンダー２１０，２２０，２３０，２４０，２５０，及び複数の冷却器８１０，８２０，８３０，８４０，８５０を備え、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスを多段階で圧縮する。多段圧縮機２００で圧縮された蒸発ガスは、第１実施形態と同様に、その一部が船舶を推進する主エンジンに送られ、主エンジンに要求されない余剰の蒸発ガスが再液化のために熱交換器１００に送られる。主エンジンは、第１実施形態と同様に、ＭＥ−ＧＩエンジンとすることができる。また、多段圧縮機２００は、第１実施形態と同様に、主エンジンに要求される圧力まで蒸発ガスを圧縮し、主エンジンがＭＥ−ＧＩエンジンの場合には約３００ｂａｒの圧力まで蒸発ガスを圧縮する。多段圧縮機２００で上流側に設置された圧縮シリンダー２１０，２２０を経由した蒸発ガスの一部は、第１実施形態と同様に、分岐して発電機に送られる。この発電機は、約６．５ｂａｒの圧力の天然ガスを要求し、圧縮シリンダー２１０，２２０によって約６．５ｂａｒで圧縮された蒸発ガスが発電機に送られる。多段圧縮機２００から発電機に蒸発ガスが送られるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第３調節バルブ５３０を設置することができる。   Referring to FIG. 4, the evaporative gas reliquefaction system provided in the ship of the present embodiment includes a multistage compressor 200, a heat exchanger 100, and a decompression device 300, as in the first embodiment. On the other hand, unlike the first embodiment, the present embodiment does not include the first discharge line L1, but includes the second discharge line L2. Similar to the first embodiment, a first adjustment valve 510 that adjusts the flow rate and opening / closing of the evaporative gas is installed on the line where the evaporative gas is discharged from the storage tank T. Similar to the first embodiment, the multistage compressor 200 includes a plurality of compression cylinders 210, 220, 230, 240, 250 and a plurality of coolers 810, 820, 830, 840, 850, and is discharged from the storage tank T. The evaporated gas is compressed in multiple stages. As in the first embodiment, a part of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 is sent to the main engine propelling the ship, and surplus evaporated gas not required for the main engine is heated for re-liquefaction. It is sent to the exchange 100. The main engine can be an ME-GI engine as in the first embodiment. Similarly to the first embodiment, the multistage compressor 200 compresses the evaporated gas to a pressure required for the main engine, and compresses the evaporated gas to a pressure of about 300 bar when the main engine is a ME-GI engine. To do. In the multistage compressor 200, a part of the evaporated gas that passes through the compression cylinders 210 and 220 installed on the upstream side is branched and sent to the generator as in the first embodiment. This generator requires natural gas at a pressure of about 6.5 bar and evaporative gas compressed at about 6.5 bar by the compression cylinders 210, 220 is sent to the generator. Similar to the first embodiment, a third control valve 530 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line through which the evaporative gas is sent from the multistage compressor 200 to the generator.

熱交換器１００は、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００で圧縮した蒸発ガスの一部又は全部を貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと熱交換して冷却する。熱交換器１００が維持補修中又は故障した場合など、熱交換器１００の使用が不可能な場合、第１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスはバイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回することができる。バイパスラインＬ３には、バイパスラインＬ３を開閉する第３遮断バルブ６３０が設置される。   As in the first embodiment, the heat exchanger 100 cools part or all of the evaporated gas compressed by the multistage compressor 200 by exchanging heat with the evaporated gas discharged from the storage tank T. When the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is undergoing maintenance or failure, as in the first embodiment, the evaporated gas discharged from the storage tank T passes through the bypass line L3. The heat exchanger 100 can be bypassed. The bypass line L3 is provided with a third cutoff valve 630 that opens and closes the bypass line L3.

減圧装置３００は、第１実施形態と同様に、多段圧縮機２００で圧縮した後に熱交換器１００で冷却された蒸発ガスを膨張させる。多段圧縮機２００による圧縮、熱交換器１００による冷却、及び減圧装置３００による膨張を経た蒸発ガスは、第１実施形態と同様に、その一部又は全部が再液化される。減圧装置３００にはジュール−トムソンバルブなどの膨張バルブ、膨張機などがある。   Similarly to the first embodiment, the decompression device 300 expands the evaporated gas cooled by the heat exchanger 100 after being compressed by the multistage compressor 200. As in the first embodiment, part or all of the evaporated gas that has undergone compression by the multistage compressor 200, cooling by the heat exchanger 100, and expansion by the decompression device 300 is reliquefied. The decompression device 300 includes an expansion valve such as a Joule-Thomson valve, an expander, and the like.

第２排出ラインＬ２は、熱交換器１００から多段圧縮機２００に蒸発ガスが送られるラインから分岐して、貯蔵タンクＴから排出された後に熱交換器１００で冷媒として使用された蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送る。第２排出ラインＬ２上には、第２排出ラインＬ２を開閉する第２遮断バルブ６２０が設置され、蒸発ガスを吸入してガス燃焼装置に送る送風機７００が第２遮断バルブ６２０の下流に設置されている。本実施形態では、熱交換器１００が維持補修中又は故障した場合など、熱交換器１００の使用が不可能な場合、第１実施形態と同様に、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスはバイパスラインＬ３を介して熱交換器１００を迂回することができる。熱交換器１００が使用可能な状態で貯蔵タンクＴで発生する蒸発ガスをガス燃焼装置に送る必要がある場合には、貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスは、熱交換器１００で冷媒として使用された後に第２排出ラインＬ２に沿ってガス燃焼装置に送られる。バイパスラインＬ３には、第１実施形態と同様に、バイパスラインＬ３を開閉する第３遮断バルブ６３０が設置される。   The second discharge line L2 branches from a line through which evaporative gas is sent from the heat exchanger 100 to the multistage compressor 200, and is one of the evaporative gas used as a refrigerant in the heat exchanger 100 after being discharged from the storage tank T. Part or all is sent to the gas combustion device. A second shutoff valve 620 that opens and closes the second exhaust line L2 is installed on the second exhaust line L2, and a blower 700 that sucks evaporated gas and sends it to the gas combustion device is installed downstream of the second shutoff valve 620. ing. In the present embodiment, when the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is undergoing maintenance or failure, the evaporated gas discharged from the storage tank T is bypassed as in the first embodiment. The heat exchanger 100 can be bypassed via the line L3. When it is necessary to send evaporative gas generated in the storage tank T to the gas combustion device while the heat exchanger 100 is usable, the evaporative gas discharged from the storage tank T is used as a refrigerant in the heat exchanger 100. And then sent to the gas combustion device along the second discharge line L2. Similar to the first embodiment, the bypass line L3 is provided with a third cutoff valve 630 that opens and closes the bypass line L3.

図２に示した第１実施形態では、貯蔵タンクＴから排出された後にガス燃焼装置に送られる蒸発ガスは熱交換器１００の上流で分岐するので、貯蔵タンクＴから排出された後に多段圧縮機２００に送られる蒸発ガスのみが熱交換器１００の冷媒として使用される。これに対し、本実施形態では、熱交換器１００の下流で分岐した第２排出ラインＬ２を介して蒸発ガスをガス燃焼装置に送るので、貯蔵タンクＴから排出された後にガス燃焼装置に送られる蒸発ガスと、貯蔵タンクＴから排出された後に多段圧縮機２００に送られる蒸発ガスは、全て熱交換器１００の冷媒として使用することができる。したがって、本実施形態は、第１実施形態に比べて熱交換器１００の冷却効率を高めることができる。熱交換器１００の冷却効率が高くなると、再液化された蒸発ガスの流量が増加し、最終的にガス燃焼装置に送って燃焼する蒸発ガスの流量が減少する。なお、本実施形態の熱交換器１００は、第１実施形態と異なり、ガス燃焼装置に送られる蒸発ガスの流量も受容する必要があるため、第１実施形態より大容量のものとして設計することが好ましい。本実施形態は、第２排出ラインＬ２によって貯蔵タンクＴで発生する蒸発ガスの一部又は全部をガス燃焼装置に送って燃焼するので、貯蔵タンクＴに液化天然ガスを船積みする時など、平常時に比べて蒸発ガスが多く発生した場合に備えることもできる。   In the first embodiment shown in FIG. 2, the evaporative gas sent to the gas combustion apparatus after being discharged from the storage tank T branches upstream of the heat exchanger 100, so that the multistage compressor is discharged after being discharged from the storage tank T. Only the evaporative gas sent to 200 is used as the refrigerant of the heat exchanger 100. On the other hand, in this embodiment, since the evaporative gas is sent to the gas combustion device via the second discharge line L2 branched downstream of the heat exchanger 100, it is sent to the gas combustion device after being discharged from the storage tank T. The evaporative gas and the evaporative gas sent to the multistage compressor 200 after being discharged from the storage tank T can all be used as the refrigerant of the heat exchanger 100. Therefore, this embodiment can raise the cooling efficiency of the heat exchanger 100 compared with 1st Embodiment. When the cooling efficiency of the heat exchanger 100 increases, the flow rate of the re-liquefied evaporative gas increases, and the flow rate of the evaporative gas that is finally sent to the gas combustion device for combustion decreases. In addition, unlike the first embodiment, the heat exchanger 100 according to the present embodiment needs to accept the flow rate of the evaporative gas sent to the gas combustion apparatus, and therefore is designed to have a larger capacity than the first embodiment. Is preferred. In the present embodiment, part or all of the evaporative gas generated in the storage tank T is sent to the gas combustion device by the second discharge line L2 and combusted. Therefore, when liquefied natural gas is loaded into the storage tank T, it is normal. It can also be provided when a large amount of evaporative gas is generated.

バイパスラインＬ３は、第１実施形態と同様に、１）熱交換器１００の故障、維持補修が必要な場合など、熱交換器１００を使用できない場合、２）熱交換器１００の流路が凝縮又は凝固した潤滑油によって塞がれたときに凝縮又は凝固した潤滑油を除去する場合、３）余剰の蒸発ガスがほとんどなく蒸発ガスを再液化する必要がない場合、４）蒸発ガスを再液化せず、蒸発ガスの量が増加し、蒸発ガスを再液化する場合（すなわち、蒸発ガスの再液化の始動又は再起動時）、５）貯蔵タンクＴの内部圧力が低い場合に多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすため、６）貯蔵タンクＴの内部圧力を低い範囲まで制御する場合、貯蔵タンクＴの内部圧力を下げても多段圧縮機２００の吸入圧力条件を満たすために使用することができる。   As in the first embodiment, the bypass line L3 is 1) when the heat exchanger 100 cannot be used, such as when the heat exchanger 100 is broken or needs maintenance, and 2) the flow path of the heat exchanger 100 is condensed. Or when removing the condensed or coagulated lubricant when blocked by the solidified lubricant, 3) when there is little excess evaporative gas and there is no need to reliquefy the evaporated gas, and 4) reliquefy the evaporated gas Without evaporating, the amount of evaporative gas increases and the evaporative gas is reliquefied (that is, at the start or restart of evaporative gas reliquefaction). 5) When the internal pressure of the storage tank T is low, the multistage compressor 200 6) When the internal pressure of the storage tank T is controlled to a low range, it may be used to satisfy the intake pressure condition of the multistage compressor 200 even if the internal pressure of the storage tank T is lowered. it can.

本実施形態は、第１実施形態と同様に、減圧装置３００の下流に設置され、多段圧縮機２００、熱交換器１００、及び減圧装置３００を通過して再液化された液化天然ガスと、気体状態で残っている蒸発ガスを分離する気液分離器４００をさらに備える。気液分離器４００で分離された液化天然ガスは貯蔵タンクＴに送られ、分離された蒸発ガスは貯蔵タンクＴから排出された蒸発ガスと合流して熱交換器１００に送られる。気液分離器４００から気体状態の蒸発ガスが排出されるライン上には、第１実施形態と同様に、蒸発ガスの流量と開閉を調節する第２調節バルブ５２０を設置することができる。   As in the first embodiment, this embodiment is installed downstream of the decompression device 300, and is liquefied natural gas and gas that have been reliquefied through the multistage compressor 200, the heat exchanger 100, and the decompression device 300. A gas-liquid separator 400 is further provided for separating the evaporated gas remaining in the state. The liquefied natural gas separated by the gas-liquid separator 400 is sent to the storage tank T, and the separated evaporative gas is merged with the evaporative gas discharged from the storage tank T and sent to the heat exchanger 100. Similar to the first embodiment, a second control valve 520 for adjusting the flow rate and opening / closing of the evaporative gas can be installed on the line where the gaseous evaporative gas is discharged from the gas-liquid separator 400.

本発明は、以上の実施形態に限定されず、本発明の技術的要旨を逸脱しない範囲内で様々な修正又は変形が可能であることは、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者に自明である。   The present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications or variations are possible without departing from the technical scope of the present invention. Those skilled in the art to which the present invention pertains have ordinary knowledge. It is self-evident.

１００…熱交換器、２００…多段圧縮機、３００…減圧装置、Ｌ３…バイパスライン、２１０，２２０，２３０，２４０，２５０…圧縮シリンダー。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 ... Heat exchanger, 200 ... Multistage compressor, 300 ... Depressurization device, L3 ... Bypass line, 210, 220, 230, 240, 250 ... Compression cylinder.

Claims (22)

蒸発ガスを圧縮する多段圧縮機；
前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し、熱交換して冷却する熱交換器；
前記熱交換器の下流に設置され、前記熱交換器で冷却された流体を減圧する減圧装置；及び
蒸発ガスを前記熱交換器から迂回させて前記多段圧縮機に供給するバイパスライン
を備える
ことを特徴とする蒸発ガス再液化システム。 A multistage compressor for compressing evaporative gas;
A heat exchanger that cools the evaporative gas compressed by the multistage compressor by using the evaporative gas before being compressed by the multistage compressor as a refrigerant;
A pressure reducing device that is installed downstream of the heat exchanger and depressurizes the fluid cooled by the heat exchanger; and a bypass line that diverts the vaporized gas from the heat exchanger and supplies the multistage compressor. Evaporative gas reliquefaction system featuring. 前記熱交換器の使用が不可能な場合、又は蒸発ガスを再液化する必要がない場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする請求項１に記載の蒸発ガス再液化システム。   When either or both of the use of the heat exchanger is not possible and / or the evaporative gas does not need to be reliquefied, the evaporative gas is diverted through the heat exchanger along the bypass line. The evaporative gas reliquefaction system according to claim 1, wherein the evaporative gas reliquefaction system is supplied to the multistage compressor. 前記多段圧縮機は給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記熱交換器の流路が凝縮または凝固した潤滑油によって一部または全部が塞がったときに、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする請求項１に記載の蒸発ガス再液化システム。   The multi-stage compressor includes one or more oil supply type compression cylinders, and when the flow path of the heat exchanger is partially or completely blocked by condensed or solidified lubricating oil, evaporative gas is passed along the bypass line. The evaporative gas reliquefaction system according to claim 1, wherein the multistage compressor is supplied by bypassing a heat exchanger. 貯蔵タンクから排出される蒸発ガスを前記熱交換器で冷媒として使用し、前記多段圧縮機に供給される蒸発ガスの圧力が、前記多段圧縮機が必要とする吸入圧力条件を満たさない場合、前記貯蔵タンクの内部圧力を低い範囲まで制御する場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスの一部又は全部を前記バイパスラインに沿って前記熱交換器をバイパスさせ、前記多段圧縮機が必要とする吸入圧力条件を満たすようにすることを特徴とする請求項１に記載の蒸発ガス再液化システム。   When evaporative gas discharged from a storage tank is used as a refrigerant in the heat exchanger, and the pressure of the evaporative gas supplied to the multistage compressor does not satisfy the suction pressure condition required by the multistage compressor, In one or both of cases where the internal pressure of the storage tank is controlled to a low range, a part or all of the evaporative gas is bypassed through the heat exchanger along the bypass line, and the multistage compressor is required. The evaporative gas reliquefaction system according to claim 1, wherein the suction pressure condition is satisfied. 前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化システム。   The evaporative gas reliquefaction system according to any one of claims 1 to 4, wherein the multistage compressor compresses evaporative gas at 150 to 350 bar. 前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化システム。   The evaporative gas reliquefaction system according to any one of claims 1 to 4, wherein the multistage compressor compresses the evaporative gas at 80 to 250 bar. 前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化システム。   The evaporative gas reliquefaction system according to any one of claims 1 to 4, wherein the heat exchanger includes a microchannel type flow path. 前記熱交換器はＰＣＨＥであることを特徴とする請求項７に記載の蒸発ガス再液化システム。   The evaporative gas reliquefaction system according to claim 7, wherein the heat exchanger is PCHE. １）蒸発ガスを多段圧縮機で圧縮するステップ；
２）前記多段圧縮機で圧縮した蒸発ガスを、前記多段圧縮機で圧縮する前の蒸発ガスを冷媒として使用し熱交換器で熱交換して冷却するステップ；及び
３）前記の熱交換器で冷却された流体を減圧装置で減圧するステップ
を備え、
蒸発ガスをバイパスラインにより前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給する
ことを特徴とする蒸発ガス再液化方法。 1) compressing the evaporative gas with a multistage compressor;
2) a step of cooling the evaporative gas compressed by the multistage compressor by using the evaporative gas before being compressed by the multistage compressor as a refrigerant and heat-cooling it with a heat exchanger; and 3) with the heat exchanger Comprising depressurizing the cooled fluid with a decompression device;
An evaporative gas reliquefaction method comprising supplying evaporative gas to the multistage compressor by bypassing the heat exchanger by a bypass line. 前記熱交換器の使用が不可能な場合、蒸発ガスを再液化する必要がない場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする請求項９に記載の蒸発ガス再液化方法。   When the heat exchanger cannot be used, and / or when the evaporative gas does not need to be liquefied again, the evaporative gas is bypassed through the heat exchanger along the bypass line. The evaporative gas reliquefaction method according to claim 9, wherein the evaporative gas reliquefaction method is supplied to a multistage compressor. 前記多段圧縮機は給油式圧縮シリンダーを１つ以上備え、前記熱交換器の流路が凝縮または凝固した潤滑油によって一部または全部が塞がったときに、蒸発ガスを前記バイパスラインに沿って前記熱交換器を迂回させて前記多段圧縮機に供給することを特徴とする請求項９に記載の蒸発ガス再液化方法。   The multi-stage compressor includes one or more oil supply type compression cylinders. The evaporative gas reliquefaction method according to claim 9, wherein a heat exchanger is bypassed to supply the multistage compressor. 前記熱交換器の性能が正常時の５０〜９０％以下になるとき凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であると判断することを特徴とする請求項１１に記載の蒸発ガス再液化方法。   12. The evaporative gas reliquefaction method according to claim 11, wherein it is determined that the condensed or solidified lubricant needs to be removed when the performance of the heat exchanger is 50 to 90% or less of a normal value. 前記熱交換器の低温流路の上流と高温流路の下流の温度差である低温流れの温度差、前記熱交換器の前記低温流路の下流と前記高温流路の上流の温度差である高温流れの温度差、及び前記高温流路の前記上流と前記下流の圧力差である高温流路の圧力差のいずれか１つ以上に基づいて、凝縮又は凝固した潤滑油の除去が必要であると判断することを特徴とする請求項１２に記載の蒸発ガス再液化方法。   A temperature difference between a low-temperature flow that is a temperature difference between the upstream of the low-temperature channel of the heat exchanger and a downstream of the high-temperature channel, and a temperature difference between the downstream of the low-temperature channel of the heat exchanger and the upstream of the high-temperature channel. It is necessary to remove the condensed or solidified lubricating oil based on one or more of the temperature difference of the high temperature flow and the pressure difference of the high temperature flow channel which is the pressure difference between the upstream and the downstream of the high temperature flow channel. The evaporative gas reliquefaction method according to claim 12, wherein the evaporative gas reliquefaction method is determined. 前記低温流れの温度差の値と高温流れの温度差の値とのうち、より小さな値が第１設定値以上の状態で所定時間以上持続するか、又は高温流路の圧力差の値が正常時よりも第２設定値以上の状態で所定時間以上持続したとき、凝縮又は凝固した潤滑油の除去時点であると判断することを特徴とする請求項１３に記載の蒸発ガス再液化方法。   Of the temperature difference value of the low-temperature flow and the temperature difference value of the high-temperature flow, a smaller value is maintained for a predetermined time or more in a state of the first set value or more, or the pressure difference value of the high-temperature flow path is normal 14. The evaporative gas re-liquefaction method according to claim 13, wherein the evaporative gas re-liquefaction method is determined to be a point of time when the condensed or coagulated lubricating oil is removed when the second set value or more is maintained for a predetermined time or more. 前記熱交換器が正常化するまで蒸発ガスを前記バイパスライン、前記多段圧縮機、前記熱交換器の高温流路、及び前記減圧装置を循環させることを特徴とする請求項１１に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas according to claim 11, wherein the evaporative gas is circulated through the bypass line, the multistage compressor, the high-temperature flow path of the heat exchanger, and the pressure reducing device until the heat exchanger is normalized. Reliquefaction method. 前記熱交換器の高温流路の温度が、前記多段圧縮機で圧縮した後に前記熱交換器の高温流路に送られる蒸発ガスの温度まで高くなったと判断するまで蒸発ガスの循環を続けることを特徴とする請求項１５に記載の蒸発ガス再液化方法。   Evaporative gas circulation is continued until it is determined that the temperature of the high-temperature channel of the heat exchanger has increased to the temperature of the evaporative gas sent to the high-temperature channel of the heat exchanger after being compressed by the multistage compressor. The evaporative gas reliquefaction method according to claim 15, wherein 凝縮又は凝固した潤滑油を除去しながらエンジンを駆動させる請求項１１に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas reliquefaction method according to claim 11, wherein the engine is driven while removing condensed or solidified lubricating oil. 貯蔵タンクから排出される蒸発ガスを前記熱交換器で冷媒とし、前記多段圧縮機に供給される蒸発ガスの圧力が前記多段圧縮機に要求される吸入圧力条件を満たさない場合、前記貯蔵タンクの内部圧力を低い範囲まで制御する場合のいずれか一方又は両方の場合に、蒸発ガスの一部又は全部を前記バイパスラインに沿って前記熱交換器からバイパスさせて前記多段圧縮機に要求される吸入圧力条件を満たすようにすることを特徴とする請求項９に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas discharged from the storage tank is used as a refrigerant in the heat exchanger, and the pressure of the evaporative gas supplied to the multistage compressor does not satisfy the suction pressure condition required for the multistage compressor. Suction required for the multi-stage compressor by bypassing part or all of the vaporized gas from the heat exchanger along the bypass line in one or both of cases where the internal pressure is controlled to a low range The evaporative gas reliquefaction method according to claim 9, wherein the pressure condition is satisfied. 前記多段圧縮機は蒸発ガスを１５０〜３５０ｂａｒで圧縮することを特徴とする請求項９から１８のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas reliquefaction method according to any one of claims 9 to 18, wherein the multistage compressor compresses the evaporative gas at 150 to 350 bar. 前記多段圧縮機は蒸発ガスを８０〜２５０ｂａｒで圧縮することを特徴とする請求項９から１８のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas reliquefaction method according to any one of claims 9 to 18, wherein the multistage compressor compresses the evaporative gas at 80 to 250 bar. 前記熱交換器はマイクロチャンネル型の流路を備えることを特徴とする請求項９から１８のいずれか１項に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas reliquefaction method according to any one of claims 9 to 18, wherein the heat exchanger includes a microchannel type flow path. 前記熱交換器はＰＣＨＥであることを特徴とする請求項２１に記載の蒸発ガス再液化方法。   The evaporative gas reliquefaction method according to claim 21, wherein the heat exchanger is PCHE.
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