JP2019025508A - Rolling method of seamless steel pipe and manufacturing method of seamless steel pipe - Google Patents

Abstract

To provide a rolling method of a seamless steel pipe and a manufacturing method of seamless steel pipe capable of preventing defective circularity of difficult-to-work material which contains Cr of 5.0 mass% or more, in manufacture of the seamless steel pipe using a barrel type roller.SOLUTION: In relation to a rolling method of a seamless steel pipe which contains Cr of 5.0 mass% or more, the rolling method of the seamless steel pipe is characterized in that, when a steel casting piece which contains Cr of 5.0 mass% or more is heated in a heating furnace, thereafter, is pierced by a piercing mill, subsequently, is expanded and rolled by an elongator which has a barrel type roller shape, an expansion rate on the elongator is E (therein, E>1.0), diagonal length in a roller bite upon expansion rolling on the elongator is Xand inlet side element pipe outer diameter is OD, the steel casting piece is expanded and rolled by the elongator so as to satisfy the following relation (1): 0.87×E+0.44≤(X/OD)≤0.91×E+0.46 (1).SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本発明は、Ｃｒを５．０ｍａｓｓ％以上含有する継目無鋼管の圧延方法および継目無鋼管の製造方法に関する。   The present invention relates to a rolling method of a seamless steel pipe containing 5.0 mass% or more of Cr and a manufacturing method of the seamless steel pipe.

油井管等に多用される継目無鋼管は、ビレットと称される鋼鋳片（断面が丸又は角）を素材にして製造される。例えば、図１に示すように、素材１である鋼鋳片（例えば、丸ビレット）を加熱炉２で加熱してから、ピアサー・ミル（傾斜圧延機）３で該素材１にプラグ４を押し当て穿孔して、素管５を形成する。そして、引続き、該素管５の孔に、前記同様にプラグ４を挿入して、拡管、延伸、磨管を行うエロンゲータ６、プラグ・ミル７、リーラ８又はマンドレル・ミル（図示せず）からなる圧延機で管体形状にまで成形圧延する。さらに、その管体９は、再加熱炉１０を経てサイジング・ミル１１という多段の絞り圧延機により外径と肉厚を所定寸法まで絞り込まれ、製品とされる。   Seamless steel pipes frequently used for oil well pipes and the like are manufactured using a steel slab called a billet (round or square cross section) as a raw material. For example, as shown in FIG. 1, a steel slab (for example, a round billet) that is a material 1 is heated in a heating furnace 2, and then a plug 4 is pushed onto the material 1 by a piercer mill (gradient rolling mill) 3. The base tube 5 is formed by perforating. Then, from the elongator 6, the plug mill 7, the reeler 8 or the mandrel mill (not shown) that inserts the plug 4 into the hole of the raw tube 5 in the same manner as described above, and expands, stretches, and polishes the tube. Is formed and rolled into a tubular shape by a rolling mill. Further, the tube body 9 is made into a product by passing through a reheating furnace 10 and narrowing the outer diameter and thickness to predetermined dimensions by a multi-stage drawing mill called a sizing mill 11.

従来のエロンゲータ、リーラーのようなバレル型のロール形状を持つ傾斜圧延機においては、中空素管をエロンゲータで拡管圧延しようとすると、素管の噛込み不良、尻抜け不良を起こしたり、フレアリングを生じてホローが破れたりすることが知られている。これは一般に、バレル型ロールを所定の傾斜角で配置した穿孔圧延では、ゴージ部より出側ではロール径は漸次減少し、周速度が遅くなるため、減肉されて断面積が減少し、前進速度が増加する被圧延材に対してブレーキをかける状態となり、その結果被圧延材にねじれが生じ、断面内には付加的な剪断歪が発生するためとされている。特に、Ｃｒを５．０ｍａｓｓ％以上含有するような材料（難加工材）の場合、素管の熱間加工性が悪いため、拡管時の素管拡がりが戻らず、後端側での真円度不良が起こりやすい。   In a tilting rolling mill with a barrel-type roll like a conventional elongator or reeler, when trying to expand and roll a hollow shell with an elongator, it may cause a bite failure of the core tube, a butt-out failure, or flaring. It is known that the hollow will break. In general, in the piercing and rolling in which barrel type rolls are arranged at a predetermined inclination angle, the roll diameter gradually decreases on the exit side from the gorge portion, and the circumferential speed becomes slow. This is because the material to be rolled increases in speed, and as a result, the material to be rolled is twisted and additional shear strain is generated in the cross section. In particular, in the case of a material containing 5.0 mass% or more of Cr (difficult-to-process material), since the hot workability of the raw pipe is poor, the expansion of the raw pipe at the time of pipe expansion does not return, and the perfect circle on the rear end side Defects are likely to occur.

特許文献１では、このようなバレル型ロール特有の問題を改善するために、コーン型ロールを用いた技術が開示されている。   In patent document 1, in order to improve such a problem peculiar to a barrel type roll, the technique using a cone type roll is disclosed.

特開平０２−２４９１２号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 02-24912

特許文献１の技術ではコーン型ロールを使用しており、バレル型ロールを用いた継目無鋼管の製造においては、依然として真円度不良の課題を残したままである。   In the technique of Patent Document 1, a cone-type roll is used, and in the production of a seamless steel pipe using a barrel-type roll, the problem of poor roundness still remains.

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、バレル型ロールを用いた継目無鋼管の製造において、Ｃｒを５．０ｍａｓｓ％以上含有する難加工材の真円度不良を防止することができる、継目無鋼管の圧延方法および継目無鋼管の製造方法を提供することを目的とする。   This invention is made | formed in view of the said situation, In manufacture of the seamless steel pipe using a barrel type roll, roundness failure of the difficult-to-work material containing 5.0 mass% or more of Cr is prevented. It is an object of the present invention to provide a seamless steel pipe rolling method and a seamless steel pipe manufacturing method.

本発明の要旨は、以下のとおりである。
［１］５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する継目無鋼管の圧延方法であって、５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する鋼鋳片を、加熱炉で加熱後、ピアサー・ミルで穿孔し、引続き、バレル型のロール形状を有するエロンゲータで拡管圧延するに際し、
エロンゲータでの拡管率をＥ（ただし、Ｅ＞１．０）、エロンゲータでの拡管圧延時のロールバイト内の対角線長さをＸ_ｄｉａ、入側素管外径をＯＤとして、
下記式（１）を満たすようにエロンゲータで拡管圧延することを特徴とする継目無鋼管の圧延方法。
０．８７×Ｅ＋０．４４≦（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）≦０．９１×Ｅ＋０．４６ （１）
［２］５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する継目無鋼管の製造方法であって、５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する鋼鋳片を、加熱炉で加熱後、ピアサー・ミルで穿孔し、引続き、バレル型のロール形状を有するエロンゲータで拡管圧延するに際し、
エロンゲータでの拡管率をＥ（ただし、Ｅ＞１．０）、エロンゲータでの拡管圧延時のロールバイト内の対角線長さをＸ_ｄｉａ、入側素管外径をＯＤとして、
下記式（１）を満たすようにエロンゲータで拡管圧延することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
０．８７×Ｅ＋０．４４≦（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）≦０．９１×Ｅ＋０．４６ （１） The gist of the present invention is as follows.
[1] A rolling method for seamless steel pipes containing 5.0 mass% or more of Cr, in which a steel slab containing 5.0 mass% or more of Cr is heated in a heating furnace and then pierced by a piercer mill. Then, when expanding and rolling with an elongator having a barrel-shaped roll shape,
The tube expansion rate at the elongator is E (where E> 1.0), the diagonal length in the roll bite at the time of tube expansion rolling at the elongator is X _dia , and the outer diameter of the inlet side raw tube is OD,
A rolling method of a seamless steel pipe, characterized by performing pipe expansion rolling with an elongator so as to satisfy the following formula (1).
0.87 × E + 0.44 ≦ (X _dia /OD)≦0.91×E+0.46 (1)
[2] A method for producing a seamless steel pipe containing 5.0 mass% or more of Cr, in which a steel slab containing 5.0 mass% or more of Cr is heated in a heating furnace and then drilled with a piercer mill. Then, when expanding and rolling with an elongator having a barrel-shaped roll shape,
The tube expansion rate at the elongator is E (where E> 1.0), the diagonal length in the roll bite at the time of tube expansion rolling at the elongator is X _dia , and the outer diameter of the inlet side raw tube is OD,
A method of manufacturing a seamless steel pipe, characterized by performing pipe expansion rolling with an elongator so as to satisfy the following formula (1).
0.87 × E + 0.44 ≦ (X _dia /OD)≦0.91×E+0.46 (1)

本発明によれば、バレル型ロールを用いた継目無鋼管の製造において、Ｃｒを５．０ｍａｓｓ％以上含有する難加工材の真円度不良を防止することができる。したがって、難加工材である継目無鋼管を安定して製造することが可能となる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, in manufacture of the seamless steel pipe using a barrel-type roll, the roundness defect of the difficult-to-work material containing 5.0 mass% or more of Cr can be prevented. Therefore, it is possible to stably manufacture a seamless steel pipe that is a difficult-to-work material.

図１は、バレル型ロールを用いた継目無鋼管の製造工程を示す模式図である。Drawing 1 is a mimetic diagram showing the manufacturing process of the seamless steel pipe using a barrel type roll. 図２は、エロンゲータ圧延を説明する図であり、（ａ）はエロンゲータ圧延時の圧延ロール、中空素管およびプラグとの位置関係を示す模式図であり、（ｂ）は（ａ）の矢視Ｘ−Ｘ断面図であり、エロンゲータ圧延時のロールバイト内の概略断面図である。FIG. 2 is a diagram for explaining the elongator rolling, (a) is a schematic diagram showing the positional relationship between the rolling roll, the hollow shell and the plug during the elongator rolling, and (b) is an arrow view of (a). It is XX sectional drawing, and is a schematic sectional drawing in the roll bite at the time of elongator rolling. 図３は、拡管率毎のロールバイト内対角線長さ／入側素管外径（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）と、エロンゲータ圧延後の後端形状との関係について検討した結果である。FIG. 3 shows the results of examining the relationship between the diagonal length in the roll bite / the outer diameter of the inlet tube (X _dia / OD) and the rear end shape after elongator rolling for each tube expansion rate.

エロンゲータを用いた管圧延（エロンゲータ圧延）では、図２（ａ）に示すように、被圧延材である中空素管５が、上下のバレル型の圧延ロール（６１は上ロール、６２は下ロール）と圧延ロール間のプラグ（管内面拘束用プラグ）６３とにより減肉拡管されつつ延伸されていき、一方、左右のガイドシュー（図示しない）により拘束を受け外径が決定される。   In tube rolling using an elongator (elongator rolling), as shown in FIG. 2 (a), the hollow shell 5 that is a material to be rolled is made up of upper and lower barrel-type rolling rolls (61 is an upper roll, and 62 is a lower roll). ) And a plug (a plug for constraining the tube inner surface) 63 between the rolling rolls, while being thinned and expanded, the outer diameter is determined by being constrained by left and right guide shoes (not shown).

図２（ｂ）は図２（ａ）の矢視Ｘ−Ｘ断面図であり、ロールバイト内の概略断面図である。エロンゲータ圧延時の中空素管は、上下の圧延ロール６１、６２と、左右のガイドシュー６４、６５で囲まれたロールバイトの対角線方向に広がる。なお、対角線方向の広がりにより、外側への管周部分のはみ出しを阻止するためのガイドプレート６６が配置されている。   FIG.2 (b) is XX sectional drawing of Fig.2 (a), and is a schematic sectional drawing in a roll bite. The hollow shell during the elongator rolling spreads in the diagonal direction of the roll bite surrounded by the upper and lower rolling rolls 61 and 62 and the left and right guide shoes 64 and 65. A guide plate 66 is disposed to prevent the tube peripheral portion from protruding outward due to the expansion in the diagonal direction.

Ｃｒを多く含むような難加工材の圧延では、圧延末期においてロールバイト内で対角線方向に広がった中空素管が真円に戻りきらずに、圧延が終了してしまう。そのため、後端において真円度不良となり、次工程圧延が不可となるトラブルに繋がってしまう。   In the rolling of difficult-to-process materials containing a large amount of Cr, rolling ends without the hollow shell expanded diagonally in the roll bite at the end of rolling without returning to a perfect circle. Therefore, the roundness is poor at the rear end, leading to a trouble that the next process rolling becomes impossible.

図２（ｂ）に示すように、上下の圧延ロール６１、６２の間隔をｅ、左右のガイドシュー６４、６５のガイドシュー間隔をｈと定義した際に、圧延ロールとシュー間隔との比であるｈ／ｅが大きくなれば、図２中の点線で示すような素管曲率が大きくなり、真円度不良が発生しやすいといえる。   As shown in FIG. 2B, when the distance between the upper and lower rolling rolls 61 and 62 is defined as e and the distance between the left and right guide shoes 64 and 65 is defined as h, the ratio between the rolling roll and the shoe spacing is If a certain h / e is increased, the tube curvature as indicated by the dotted line in FIG.

目的寸法に仕上げるに際して、素管外径はガイドシュー間隔ｈによっておおよそ決まる。また、肉厚は圧延ロール／プラグ間の間隙によっておおよそ決まる。ここで、ガイドシュー間隔ｈについては目標とする外径により一意的に決まる。一方で、肉厚については、同一肉厚を得るための設備配置が複数考えられる。   When finishing to the target dimensions, the outer diameter of the tube is roughly determined by the guide shoe interval h. The wall thickness is roughly determined by the gap between the rolling roll / plug. Here, the guide shoe interval h is uniquely determined by the target outer diameter. On the other hand, regarding the wall thickness, a plurality of equipment arrangements for obtaining the same wall thickness are conceivable.

そこで本発明者らは、同一肉厚を得るという前提で、種々のパラメータの相関性を検討した。その結果、拡管率毎のロールバイト内のアスペクト比（ロールバイト内の対角線長さ、図２（ｂ）におけるＸ_ｄｉａ）とエロンゲータ圧延後の後端形状との間に相関関係があることがわかった。以下に、相関関係を見出した実験内容について、説明する。 Therefore, the present inventors examined the correlation between various parameters on the premise that the same thickness is obtained. As a result, the aspect ratio in the roll bite of each pipe expansion ratio (diagonal length in the roll bite, X _dia in FIG. 2 _(b)) found that there is a correlation between the rear end shape of the elongator after rolling It was. The contents of the experiment that found the correlation will be described below.

回転式加熱炉にて１２３０℃以上に加熱された丸ビレット（Ｃｒ：９．０ｍａｓｓ％含有）をピアサー・ミルにて穿孔後、外径２２０〜３７８ｍｍの中空素管を得た。この中空素管をエロンゲータで外径２４３〜４１９ｍｍとなるような拡管率で拡管圧延し、拡管率毎のロールバイト内対角線長さ／入側素管外径（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）と、エロンゲータ圧延後の後端形状との関係について検討した。検討するにあたり、Ｘ_ｄｉａは、便宜的に（ｅ^２＋ｈ^２）^{（１／２）}で計算した。 A round billet (Cr: containing 9.0 mass%) heated to 1230 ° C. or higher in a rotary heating furnace was punched with a piercer mill to obtain a hollow shell having an outer diameter of 220 to 378 mm. The hollow raw pipe to pipe expansion rolled in expansion ratio such that the outer diameter 243~419mm in elongator, within the roll bite of each expansion ratio diagonal length / inlet side element outer diameter _(X dia / OD), elongator rolling The relationship with the rear end shape was examined. In the examination, _Xdia was calculated by (e ² + h ² ) ^(1/2) for convenience.

エロンゲータ圧延後の後端形状については、次工程圧延可否で評価を行い、圧延可となったものを○、圧延不可となったものを×とした。   The rear end shape after the elongator rolling was evaluated based on whether or not the next process could be rolled.

結果を図３に示す。図３の結果から、下記式（１）を満たす条件であれば、後端の真円度不良が抑制できることを見出した。
０．８７×Ｅ＋０．４４≦（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）≦０．９１×Ｅ＋０．４６ （１）
上記式（１）において、
Ｅ：エロンゲータでの拡管率（ただし、Ｅ＞１．０）
Ｘ_ｄｉａ：エロンゲータでの拡管圧延時のロールバイト内の対角線長さ
ＯＤ：入側素管外径
である。 The results are shown in FIG. From the result of FIG. 3, it was found that the roundness failure at the rear end can be suppressed under the condition satisfying the following formula (1).
0.87 × E + 0.44 ≦ (X _dia /OD)≦0.91×E+0.46 (1)
In the above formula (1),
E: Tube expansion rate at Elongator (however, E> 1.0)
X _dia : Diagonal length OD in the roll bite at the time of pipe expansion rolling with an elongator OD: outer diameter of the inlet side raw pipe.

Ｘ_ｄｉａ／ＯＤが０．８７×Ｅ＋０．４４未満では、ロールバイトが正方形に近い場合や入側素管外径が大きくなるため、圧延ロールとガイドシューの干渉や、圧延ロールの入側または左右に配置されたガイドシューと素管との干渉が問題となり、圧延不良が起こる可能性がある。Ｘ_ｄｉａ／ＯＤが０．９１×Ｅ＋０．４６超えでは、ロールバイト内の対角線長さが大きいために素管曲率が大きくなり、真円度不良が発生しやすい。 When X _dia / OD is less than 0.87 × E + 0.44, the roll bite is close to a square or the outer diameter of the inlet side pipe becomes larger. Interference between the guide shoe and the base pipe disposed in the tube becomes a problem, and rolling failure may occur. When X _dia / OD exceeds 0.91 × E + 0.46, since the diagonal length in the roll bite is large, the tube curvature becomes large, and roundness failure tends to occur.

また、エロンゲータ圧延以外の製造条件については特に限定されない。   Moreover, it does not specifically limit about manufacturing conditions other than elongator rolling.

また本発明は、Ｃｒを５．０ｍａｓｓ％以上含有する難加工材である継目無鋼管の製造において、上記（１）式を適用することができる。なお、Ｃｒ以外の成分については特に限定されないが、Ｃ：０．０８０〜０．１１０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．３２〜０．６０ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０２２ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．４０ｍａｓｓ％以下、Ｃｕ：０．１０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．３５０〜１．０３０ｍａｓｓ％、Ｖ：０．１６０〜０．２４０ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．０４３〜０．０９５ｍａｓｓ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分組成が好ましい。   In the present invention, the above formula (1) can be applied to the production of a seamless steel pipe which is a difficult-to-process material containing 5.0 mass% or more of Cr. In addition, although it does not specifically limit about components other than Cr, C: 0.080-0.110mass%, Si: 0.10-0.50mass%, Mn: 0.32-0.60mass%, P: 0. 022 mass% or less, S: 0.40 mass% or less, Cu: 0.10 mass% or less, Ni: 0.10-0.30 mass%, Mo: 0.350-1.030 mass%, V: 0.160-0. The component composition which contains 240 mass% and Nb: 0.043-0.095 mass%, and consists of remainder Fe and an unavoidable impurity is preferable.

回転式加熱炉にて１２３０℃以上に加熱された丸ビレットをピアサー・ミルにて穿孔後、外径２４２ｍｍの中空素管を得た（Ｃｒ：９．０ｍａｓｓ％含有）。この中空素管をエロンゲータで外径２７９ｍｍ、拡管率１．１５２となるように拡管圧延した。このとき、ロールバイト内対角線長さ／入側素管外径（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）を１．４２〜１．５２の範囲で変化させた。なお、入側素管外径は２４２ｍｍである。また、ロールバイト内対角線長さＸ_ｄｉａについては、ロール間隔ｅとロール中心からのプラグ６３先進量とのバランスによって制御した。例えば、Ｘ_ｄｉａを小さく取ろうとロール間隔ｅを大きくすると、出側素管外径が変化し肉厚が増加するといったことが生じるので、適宜プラグ６３の先進量を調整することで出側素管外径が一定となるようにした。 A round billet heated to 1230 ° C. or higher in a rotary heating furnace was punched with a Piercer mill to obtain a hollow shell having an outer diameter of 242 mm (Cr: containing 9.0 mass%). This hollow shell was expanded and rolled with an elongator so that the outer diameter was 279 mm and the expansion ratio was 1.152. At this time, the length of the diagonal line inside the roll bite / the outer diameter of the inlet tube (X _dia / OD) was changed in the range of 1.42 to 1.52. Note that the outer diameter of the entry-side element pipe is 242 mm. Further, the diagonal length _Xdia in the roll bite was controlled by the balance between the roll interval e and the advanced amount of the plug 63 from the roll center. For example, if the roll interval e is increased to reduce _Xdia , the outer diameter of the outlet side pipe changes and the wall thickness increases, so that the outlet side pipe can be adjusted by appropriately adjusting the advanced amount of the plug 63. The outer diameter was made constant.

各材料に関して、次工程圧延可否を評価した。次工程圧延可となったものを○、次工程圧延不可となったものを×として評価した。   Each material was evaluated as to whether or not the next process can be rolled. The case where the next process rolling became possible was evaluated as “◯”, and the case where the next process rolling became impossible was evaluated as “x”.

結果を表１に示す。   The results are shown in Table 1.

表１の結果から、Ｎｏ．１は、圧延時はガイドシューとの接触により圧延不良が発生した。また、Ｎｏ．６は、圧延時に後端真円度不良が発生した。一方で、Ｎｏ．２〜５はいずれも式（１）を満たし、圧延時に後端真円度不良の発生は無く、良好な圧延結果となった。   From the results in Table 1, no. In No. 1, rolling failure occurred due to contact with the guide shoe during rolling. No. In No. 6, rear end roundness failure occurred during rolling. On the other hand, no. 2-5 satisfy | filled Formula (1), and there was no generation | occurrence | production of a rear end roundness defect at the time of rolling, and it became a favorable rolling result.

また、真円度不良起因の次工程圧延不可材発生件数が、従来の４．６件／期から０件／期へと低減した。   In addition, the number of non-rollable materials generated due to poor roundness has decreased from the previous 4.6 cases / period to 0 / period.

１ 素材（鋼鋳片）
２ 加熱炉
３ ピアサー・ミル（傾斜圧延機）
４ プラグ
５ 素管（中空素管）
６ エロンゲータ
７ プラグ・ミル
８ リーラ
９ 管体
１０ 再加熱炉
１１ サイジング・ミル
６１ 上ロール
６２ 下ロール
６３ （管内面拘束用）プラグ
６４ （左）ガイドシュー
６５ （右）ガイドシュー
６６ ガイドプレート
ｅ ロール間隔
ｈ シュー間隔
ＯＤ 入側素管外径
Ｘ_ｄｉａ ロールバイト内の対角線長さ
ＡＡ ロール中心からのプラグ先進量 1 Material (steel slab)
2 Heating furnace 3 Piercer mill (tilt rolling mill)
4 plug 5 element tube (hollow element tube)
6 Elongator 7 Plug mill 8 Reeler 9 Tube 10 Reheating furnace 11 Sizing mill 61 Upper roll 62 Lower roll 63 (For pipe inner surface restraint) Plug 64 (Left) Guide shoe 65 (Right) Guide shoe 66 Guide plate e Roll plug advanced amount from the diagonal length AA roll center in the interval h shoe interval OD inlet side element outer diameter X _dia roll bytes

Claims (2)

５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する継目無鋼管の圧延方法であって、５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する鋼鋳片を、加熱炉で加熱後、ピアサー・ミルで穿孔し、引続き、バレル型のロール形状を有するエロンゲータで拡管圧延するに際し、
エロンゲータでの拡管率をＥ（ただし、Ｅ＞１．０）、エロンゲータでの拡管圧延時のロールバイト内の対角線長さをＸ_ｄｉａ、入側素管外径をＯＤとして、
下記式（１）を満たすようにエロンゲータで拡管圧延することを特徴とする継目無鋼管の圧延方法。
０．８７×Ｅ＋０．４４≦（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）≦０．９１×Ｅ＋０．４６ （１） A rolling method of a seamless steel pipe containing 5.0 mass% or more of Cr, and a steel slab containing 5.0 mass% or more of Cr, after being heated in a heating furnace, pierced with a piercer mill, and subsequently, When expanding and rolling with an elongator having a barrel-shaped roll shape,
The tube expansion rate at the elongator is E (where E> 1.0), the diagonal length in the roll bite at the time of tube expansion rolling at the elongator is X _dia , and the outer diameter of the inlet side raw tube is OD,
A rolling method of a seamless steel pipe, characterized by performing pipe expansion rolling with an elongator so as to satisfy the following formula (1).
0.87 × E + 0.44 ≦ (X _dia /OD)≦0.91×E+0.46 (1) ５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する継目無鋼管の製造方法であって、５．０ｍａｓｓ％以上のＣｒを含有する鋼鋳片を、加熱炉で加熱後、ピアサー・ミルで穿孔し、引続き、バレル型のロール形状を有するエロンゲータで拡管圧延するに際し、
エロンゲータでの拡管率をＥ（ただし、Ｅ＞１．０）、エロンゲータでの拡管圧延時のロールバイト内の対角線長さをＸ_ｄｉａ、入側素管外径をＯＤとして、
下記式（１）を満たすようにエロンゲータで拡管圧延することを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
０．８７×Ｅ＋０．４４≦（Ｘ_ｄｉａ／ＯＤ）≦０．９１×Ｅ＋０．４６ （１） A method for producing a seamless steel pipe containing 5.0 mass% or more of Cr, wherein a steel slab containing 5.0 mass% or more of Cr is heated in a heating furnace, then drilled with a piercer mill, and subsequently, When expanding and rolling with an elongator having a barrel-shaped roll shape,
The tube expansion rate at the elongator is E (where E> 1.0), the diagonal length in the roll bite at the time of tube expansion rolling at the elongator is X _dia , and the outer diameter of the inlet side raw tube is OD,
A method of manufacturing a seamless steel pipe, characterized by performing pipe expansion rolling with an elongator so as to satisfy the following formula (1).
0.87 × E + 0.44 ≦ (X _dia /OD)≦0.91×E+0.46 (1)