JP2019019381A - Repairing method of refractories applied to bottom-blown tuyere of converter-type reaction vessel - Google Patents

Repairing method of refractories applied to bottom-blown tuyere of converter-type reaction vessel Download PDF

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Abstract

To provide a repairing method, by which peeling of the adhesive repairing material does not occur and the damage speed of the refractories is reduced in actual operation by regulating the repairing material thickness and bottom-blown gas flow rate upon repairing of refractories applied to a bottom-blown tuyere of a converter-type reaction vessel.SOLUTION: In the method, when a damage depth x of a damaged portion of a refractory 7 is 0.00 m≤x≤0.30 m, a thickness y of the adhesive repairing material 8 is set to 0.50x+0.20≤y(m)≤0.50x+0.40, and the gas flow rate A per bottom-blowing nozzle 6 during repairing is set to 0.35x/y+0.50≤A (Nm/min)≤0.55x/y+0.70. When the damage depth x of the refractory 7 is 0.30 m<x≤0.80 m, the thickness y of the adhesive repairing material 8 is set to 0.93x+0.07≤y(m)≤0.93x+0.27, and the bottom-blowing gas flow rate A during repairing is set to 1.40x/y-0.40≤A (Nm/min)≤1.10x/y+0.43.SELECTED DRAWING: Figure 10

Description

本発明は、転炉型反応容器の底吹き羽口に施工されている耐火物の補修方法に関する。   The present invention relates to a method for repairing a refractory applied to a bottom blowing tuyere of a converter reactor.

従来より、製鋼工程においては、脱りん炉や転炉といった転炉型精錬容器において、溶銑の脱りん処理、脱炭処理などが行われている。
この転炉型精錬容器を構成する鉄皮の内側には、高温の溶銑が炉内に装入されるため、耐火物（煉瓦）が施工されている。その耐火物のうち、炉底の全体に施工されている耐火物のことを「炉底耐火物」と呼び、炉底の底吹き羽口及びその周辺部に施工されている耐火物のことを「底吹き羽口耐火物」と呼んでいる。 Conventionally, in a steelmaking process, hot metal dephosphorization processing, decarburization processing, and the like are performed in a converter-type refining vessel such as a dephosphorization furnace or a converter.
A refractory material (brick) is applied to the inside of the iron shell constituting the converter type refining vessel because high-temperature hot metal is charged into the furnace. Of the refractories, the refractories installed on the entire bottom of the furnace are called `` furnace bottom refractories '' and the refractories installed on the bottom of the furnace bottom and its surroundings. It is called "bottom-blown tuyere refractories".

底吹き羽口耐火物は、高温の溶銑に接しており、且つ底吹きガス撹拌による溶銑流動による摩耗が大きい、すなわち実操業上の負荷が大きいため、他の箇所（例えば、炉内壁上部など）より優先的に損傷することとなる。このような、底吹き羽口耐火物の損傷状況を考慮した上で、転炉型精錬容器の耐火物の寿命を決定している。そのため、底吹き羽口耐火物の管理及び補修をする技術が重要となってくる。   Bottom-blown tuyere refractories are in contact with high-temperature hot metal, and wear due to hot metal flow caused by bottom-blown gas agitation is large, that is, the load on actual operation is large. Damage will be more preferential. The life of the refractory in the converter-type refining vessel is determined in consideration of the damage situation of the bottom-blown tuyere refractory. Therefore, technology for managing and repairing bottom-blown tuyere refractories is important.

転炉型反応容器の底吹き羽口に施工されている底吹き羽口耐火物を補修する技術としては、例えば、特許文献１〜３に開示されているものがある。
特許文献１は、スラグコーティング時における底吹きノズルの閉塞事故を無くし且つ必要に応じた厚さのスラグコーティング層を転炉々底部に形成することを目的としている。
具体的には、底吹きノズルを備えた転炉における炉底部を空炉時にコーティングして保護する方法において、溶融及び半溶融スラグのコーティング工程で、底吹きノズル１孔当たり0.025Nm3/トン・min.以上の底吹き速度で不活性ガスを吹きこむこととしている。 As a technique for repairing the bottom-blown tuyere refractory constructed in the bottom-blown tuyere of the converter reactor, for example, there are those disclosed in Patent Documents 1 to 3.
Patent Document 1 aims to eliminate a clogging accident of a bottom blowing nozzle during slag coating and to form a slag coating layer having a thickness as required at the bottom of each converter.
Specifically, in the method of coating and protecting the bottom of a converter equipped with a bottom blowing nozzle at the time of emptying, 0.025 Nm 3 / ton · per bottom blowing nozzle hole in the coating process of molten and semi-molten slag Inert gas is blown at a bottom blowing speed of min.

特許文献２は、熱間補修方法であって、底吹き機能を有する転炉においても、耐用性にすぐれ、吹錬時の上底吹きの効果を低下させないことを目的としている。
具体的には、底吹き機能を有する転炉の内張り耐火物の熱間補修方法において、炉底部から0.1〜3.0Nm3/min.の底吹きガスを流しながら前記転炉内に残留させた溶融スラグ100重量部に対し大きさが30〜100mmの塊状の含MgO耐火物を10〜100重量部投入し、該転炉を揺動した後静置することとしている。 Patent Document 2 is a hot repair method, which aims to have excellent durability even in a converter having a bottom blowing function and not to lower the effect of top bottom blowing during blowing.
Specifically, in the hot repair method for the lining refractories of a converter having a bottom blowing function, the molten material left in the converter while flowing a bottom blowing gas of 0.1 to 3.0 Nm 3 / min. From the furnace bottom. 10 to 100 parts by weight of a massive MgO-containing refractory having a size of 30 to 100 mm with respect to 100 parts by weight of the slag is added, and the converter is left to stand after being shaken.

特許文献３は、底吹き機能を有する転炉型精錬容器の炉底羽口を溶射補修又は吹付け補修による補修する際に、補修体に大きな開口を確保せしめて、操業中におけるマッシュルーム及び補修体の剥離脱落を予防して羽口周辺の溶損を防ぎ、且つ、炉底羽口の寿命を延長せしめることを目的としている。
具体的には、底吹き機能を有する転炉型精錬容器の底吹きガス吹き込み羽口からガスを吹き込みながら行う不定型耐火物による熱間補修方法において、該羽口から底吹きガスを線流速50Nm/sec.〜500Nm/sec.の範囲で通入しつつ、熱間補修を行うこととしている。 In Patent Document 3, when a furnace bottom tuyere of a converter type refining vessel having a bottom blowing function is repaired by thermal spray repair or spray repair, a large opening is secured in the repair body, and the mushroom and repair body during operation The purpose of this is to prevent the flaking off of the tuyere, prevent melting around the tuyere, and extend the life of the furnace tuyere.
Specifically, in a hot repair method using an indeterminate refractory performed while blowing gas from a bottom blowing gas blowing tuyere of a converter type refining vessel having a bottom blowing function, the bottom blowing gas from the tuyere is fed at a linear flow velocity of 50 Nm. It is supposed to perform hot repair while passing in the range of / sec. to 500Nm / sec.

特開昭６３−１５３２０９号公報JP 63-153209 A 特開平０３−０８２７０５号公報Japanese Patent Laid-Open No. 03-082705 特開平０７−０９０３４０号公報Japanese Patent Laid-Open No. 07-090340

しかしながら、特許文献１においては、炉底に対してスラグコーティングを行う場合における底吹きガスの流量の規定（特に上限値）に関する記載も示唆もされていない。そのため、底吹きガスの流量の多さによっては、後述するような問題が生じる虞がある。
具体的には、例えば、スラグコーティングする際の底吹きガス流量が大きい場合、スラグ中に形成されるガスの通気孔が大きくなってしまい、実操業において転炉吹錬中の大きいガス圧力よりスラグの接着強度が弱められる、或いは、転炉吹錬中にガスの通気孔に溶融鉄が差し込んでしまうことで、コーティングスラグの炉底からの剥離が発生し、底吹き羽口耐火物の損傷速度が大きくなる虞がある。 However, Patent Document 1 neither describes nor suggests the regulation (particularly the upper limit value) of the flow rate of the bottom blowing gas when performing slag coating on the furnace bottom. Therefore, depending on the flow rate of the bottom blowing gas, there is a possibility that problems as described later occur.
Specifically, for example, when the bottom blown gas flow rate during slag coating is large, the gas vent formed in the slag becomes large, and the slag is larger than the large gas pressure during converter blowing in actual operation. The adhesion strength of the steel is weakened, or the molten iron is inserted into the gas vents during the furnace blowing, causing the coating slag to peel from the furnace bottom, and the damage rate of the bottom-blown tuyere refractories May increase.

また、同文献においては、底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さに応じた底吹きガス流量の基準についての記載が全くされていない。それ故、この同文献に開示の方法で炉底のスラグコーティングを実施したとしても、底吹き羽口耐火物の損耗が進んだ場合、底吹きガスの突出位置からコーティングスラグと溶融鉄が接触する面までの距離、すなわち付着した補修材の上下方向における厚みが、大きくなり過ぎてしまうこととなる。この状況下で、実操業の転炉吹錬時に高流量の底吹きガスを吐出させた場合に、その底吹きガスの大きい圧力よりスラグの接着強度が弱められることとなるので、コーティングスラグが炉底から剥離してしまい、炉底の底吹き羽口耐火物の損傷速度が大きくなる虞がある。   Moreover, in the same document, there is no description about the reference of the bottom blowing gas flow rate according to the damage depth in the thickness direction of the bottom blowing tuyeres refractory. Therefore, even if the slag coating of the furnace bottom is carried out by the method disclosed in this document, if the wear of the bottom blown tuyere refractory progresses, the coating slag and the molten iron come into contact from the protruding position of the bottom blown gas. The distance to the surface, that is, the thickness of the attached repair material in the vertical direction becomes too large. Under this circumstance, when a high-flow bottom blowing gas is discharged during converter blowing in actual operation, the adhesive strength of the slag is weakened due to the large pressure of the bottom blowing gas. There is a risk that the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory at the bottom of the furnace will increase due to peeling from the bottom.

特許文献２においては、炉底のノズル及び羽口煉瓦の上部に形成される補修層の厚みに応じた底吹きガス流量の基準に関する記載も示唆もされていない。そのため、形成される補修層の厚みによっては、後述するような問題が生じる虞がある。
具体的には、例えば、補修層の厚みが大きくなった場合、実操業において転炉吹錬中のガス流量を確保するためにガス圧力を上昇させたとき、その大きくなったガス圧力より補修層の接着強度が弱められてしまい、形成された補修層の炉底からの剥離が誘発される虞がある。 In Patent Document 2, there is neither description nor suggestion regarding a reference of the bottom blowing gas flow rate according to the thickness of the repair layer formed on the top of the furnace bottom nozzle and tuyere brick. Therefore, depending on the thickness of the repair layer to be formed, there is a possibility that problems as described later occur.
Specifically, for example, when the thickness of the repair layer increases, when the gas pressure is increased in order to ensure the gas flow rate during converter blowing in actual operation, the repair layer is larger than the increased gas pressure. There is a possibility that the adhesion strength of the steel layer will be weakened, and peeling of the formed repair layer from the furnace bottom may be induced.

一方、補修層の厚みが小さい場合、実操業において通常のガス圧力でも補修層の接着強度を弱めてしまう可能性があり、形成された補修層が炉底から剥離してしまう虞がある。
また、同文献においては、底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さに応じた底吹きガス流量の基準についての記載が全くされていない。それ故、この同文献に開示の方法で底吹き羽口耐火物の補修を実施したとしても、底吹き羽口耐火物の損耗が進んだ場合、すなわち深くえぐれた状況なった場合においては、補修層の厚みが大きくなりすぎることとなる。このようになると、実操業の転炉吹錬中にガス圧力を増加させることとなる。 On the other hand, when the thickness of the repair layer is small, there is a possibility that the adhesion strength of the repair layer may be weakened even under normal gas pressure in actual operation, and the formed repair layer may be peeled off from the furnace bottom.
Moreover, in the same document, there is no description about the reference of the bottom blowing gas flow rate according to the damage depth in the thickness direction of the bottom blowing tuyeres refractory. Therefore, even if the bottom blown tuyere refractory is repaired by the method disclosed in the same document, if the bottom blown tuyere refractory is worn out, that is, if the situation is deeply swamped, the repair is performed. The layer thickness will be too large. In this case, the gas pressure is increased during the converter blowing in actual operation.

つまり、実操業において大きくしたガス圧力より補修層の接着強度が弱められることとなるので、補修層が炉底から剥離してしまい、炉底の底吹き羽口耐火物の損耗が進んでしまう虞がある。
特許文献３においては、炉底のノズル及び羽口煉瓦の上部に形成される補修体の厚みに関する規定に関する記載も示唆もされていない。そのため、形成される補修体の厚みによっては、後述するような問題が生じる虞がある。 In other words, since the adhesive strength of the repair layer is weakened by the gas pressure increased in actual operation, the repair layer may be peeled off from the bottom of the furnace, and wear of the bottom-blown tuyere refractory at the bottom of the furnace may progress. There is.
In Patent Document 3, there is no description or suggestion regarding the regulation regarding the thickness of the repair body formed on the top of the furnace bottom nozzle and tuyere brick. Therefore, depending on the thickness of the repaired body to be formed, there is a possibility that problems as described later occur.

具体的には、例えば、補修体の厚みが大きくなった場合、実操業において転炉吹錬中のガス流量を確保するためにガス圧力を上昇させたとき、その大きくなったガス圧力より補修体の接着強度が弱められてしまい、形成された補修体の炉底からの剥離が誘発される虞がある。
一方、補修体の厚みが小さい場合、実操業において通常のガス圧力でも補修体の接着強度を弱めてしまう可能性があり、形成された補修体が炉底から剥離してしまう虞がある。 Specifically, for example, when the thickness of the repaired body is increased, when the gas pressure is increased in order to ensure the gas flow rate during converter blowing in actual operation, the repaired body is larger than the increased gas pressure. There is a risk that the adhesion strength of the repair body will be weakened and peeling of the formed repair body from the furnace bottom may be induced.
On the other hand, when the thickness of the repair body is small, there is a possibility that the adhesive strength of the repair body may be weakened even under normal gas pressure in actual operation, and the formed repair body may be peeled off from the furnace bottom.

また、同文献においては、底吹き羽口耐火物の厚み（上下）方向における損傷距離（損傷深さ）に応じた底吹きガスの線流速の基準についての記載が全くされていない。それ故、この同文献に開示の方法で底吹き羽口耐火物の補修を実施したとしても、底吹き羽口耐火物の損傷深さが大きい場合においては、底吹き羽口から炉内へ吐出させる底吹きガスの突出位置（露出した底吹きノズルの上端）から補修体の表面までの距離、すなわち付着した補修体の上下方向における厚みが、大きくなり過ぎてしまう。このような状況下になると、実操業の転炉吹錬中にガス圧力を増加させなければならなくなる。   Further, in this document, there is no description about the reference of the linear flow velocity of the bottom blowing gas according to the damage distance (damage depth) in the thickness (up and down) direction of the bottom blowing tuyeres refractory. Therefore, even if the bottom blown tuyere refractory is repaired by the method disclosed in this document, if the bottom blown tuyere refractory has a large damage depth, it is discharged from the bottom blown tuyere into the furnace. The distance from the protruding position of the bottom blowing gas to be made (the exposed upper end of the bottom blowing nozzle) to the surface of the repaired body, that is, the thickness of the attached repaired body in the vertical direction becomes too large. Under these circumstances, the gas pressure must be increased during the actual operation of the converter.

つまり、上記の状況下で、実操業において高流量の底吹きガスを吐出させた場合に、その底吹きガスの圧力により補修体が炉底から剥離してしまい、底吹き羽口耐火物の損耗が進んでしまうこととなる。
このように、補修材を用いて底吹き羽口耐火物を補修する時に、付着させる補修材の厚み、及び、補修実施時に底吹き羽口から炉内へ吐出させる底吹きガス流量を規定しないと、実操業の転炉吹錬時に、補修材の剥離などの底吹き羽口の損耗が進んでしまうこととなる。 In other words, in the above situation, when a high-flow bottom blowing gas is discharged in actual operation, the repair body peels off from the furnace bottom due to the pressure of the bottom blowing gas, resulting in wear of the bottom blowing tuyere refractory. Will progress.
In this way, when repairing bottom blown tuyere refractories using repair materials, the thickness of the repair material to be attached and the flow rate of bottom blown gas discharged from the bottom blower tuyeres into the furnace when performing repairs are not specified. When the converter is blown in actual operation, wear of the bottom blown tuyere such as peeling of the repair material proceeds.

そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、補修材を用いて底吹き羽口に施工されている耐火物を補修するに際して、損傷した耐火物に付着させる補修材の厚み、及び、炉内へ吐出する底吹きガス流量を規定することで、実操業において、付着補修材の剥離が無く且つ、羽口耐火物の損傷速度を低減させることができる転炉型反応容器の底吹き羽口に施工されている耐火物の補修方法を提供することを目的とする。   Therefore, in view of the above problems, the present invention, when repairing a refractory constructed on a bottom blowing tuyere using a repair material, the thickness of the repair material to be attached to the damaged refractory, and into the furnace By defining the flow rate of the bottom blowing gas to be discharged, it is applied to the bottom blowing tuyere of the converter reactor that can reduce the damage rate of the tuyere refractories and eliminate the adhesion repair material in actual operation. The purpose is to provide repair methods for refractories.

上記の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明にかかる転炉型反応容器の底吹き羽口に施工されている耐火物の補修方法は、転炉型反応容器の底部の底吹き羽口に施工されている耐火物に対して、MgO系耐火物補修材を用いて補修するに際して、前記耐火物の損傷部位における厚み方向の損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの範囲においては、前記損傷部位に付着する前記MgO系耐火物補修材の厚みyを、0.50x+0.20≦y(m)≦0.50x+0.40の範囲になるようにし、且つ、補修実施時における前記底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aを、0.35x/y+0.50≦A(Nm3/分)≦0.55x/y+0.70の範囲で、前記転炉型反応容器内へ前記底吹きガスを吹き込み、前記耐火物の損傷部位における厚み方向の損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの範囲においては、前記損傷部位に付着する前記MgO系耐火物補修材の厚みyを、0.93x+0.07≦y(m)≦0.93x+0.27の範囲になるようにし、且つ、補修実施時における前記底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aを、1.40x/y-0.40≦A(Nm3/分)≦1.10x/y+0.43の範囲で、前記転炉型反応容器内へ前記底吹きガスを吹き込むことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention takes the following technical means.
The refractory repair method applied to the bottom blowing tuyere of the converter reactor according to the present invention is based on the MgO for the refractory constructed at the bottom blowing tuyer of the bottom of the converter reactor. When repairing using a refractory repair material, the MgO-based refractory adheres to the damaged portion in the thickness direction damage depth x in the damaged portion of the refractory within a range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m. The thickness y of the repair material is in the range of 0.50x + 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.50x + 0.40, and the gas flow rate per bottom blowing nozzle of the bottom blowing tuyeres at the time of repairing In the range of 0.35x / y + 0.50 ≦ A (Nm 3 /min)≦0.55x/y+0.70, the bottom blowing gas was blown into the converter reactor, and the A When the damage depth x in the thickness direction is in the range of 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the thickness y of the MgO-based refractory repair material adhering to the damaged site is 0.93x + 0.07 ≦ y (m) ≦ 0. . The gas flow rate A per bottom blowing nozzle of the bottom blowing tuyeres at the time of repair is 1.40x / y-0.40 ≦ A (Nm 3 /min)≦1.10 The bottom blowing gas is blown into the converter reactor in the range of x / y + 0.43.

本発明によれば、補修材を用いて底吹き羽口に施工されている耐火物を補修するに際して、損傷した耐火物に付着させる補修材の厚み、及び、炉内へ吐出する底吹きガス流量を規定することで、実操業において、付着補修材の剥離が無く且つ、羽口耐火物の損傷速度を低減させることができる。   According to the present invention, when repairing a refractory constructed on a bottom blowing tuyere using a repair material, the thickness of the repair material attached to the damaged refractory and the flow rate of bottom blowing gas discharged into the furnace In the actual operation, there is no peeling of the adhesion repair material, and the damage rate of the tuyere refractory can be reduced.

底吹き羽口耐火物の通常及び損傷の状況を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the condition of the normal and damage of bottom blowing tuyere refractories. MgO系耐火物補修材を用いた底吹き羽口の補修方法の概略を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the outline of the repair method of the bottom blowing tuyere using MgO type refractory repair material. 底吹き羽口（耐火物）の損傷距離を測定するＦＭセンサーの構造の概略を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the outline of the structure of the FM sensor which measures the damage distance of a bottom blowing tuyere (refractory). 損傷の最深部（底吹きガスの突出位置）から、付着した補修材の表面（補修材と溶融鉄との接触面）までの距離y、すなわち付着補修材の厚みyの算出方法の概略を模式的に示した図である。Schematic outline of calculation method of distance y from deepest part of damage (protruding position of bottom blowing gas) to surface of attached repair material (contact surface between repair material and molten iron), that is, thickness y of attached repair material FIG. 厚みyが下限を外れた場合における付着補修材の剥離状況を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the peeling condition of the adhesion repair material when thickness y remove | deviated from the minimum. 厚みyが上限を外れた場合における付着補修材の剥離状況を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the peeling condition of the adhesion repair material when thickness y remove | deviated from the upper limit. 補修実施時における底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aが下限を外れた場合における付着補修材の剥離状況を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the peeling condition of the adhesion repair material when the gas flow rate A per bottom blowing nozzle of the bottom blowing tuyer at the time of repair implementation deviates from a minimum. 補修実施時における底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aが上限を外れた場合における付着補修材の剥離状況を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the peeling condition of the adhesion repair material when the gas flow rate A per bottom blowing nozzle of the bottom blowing tuyer at the time of repair implementation deviates from an upper limit. 炉底の底吹き羽口耐火物、底吹きノズル、及び、ＦＭセンサーの配置状況を詳細に示した模式図である。It is the schematic diagram which showed in detail the arrangement | positioning condition of the bottom blowing tuyere refractory of a furnace bottom, a bottom blowing nozzle, and FM sensor. 損傷の最深部（底吹きガスの突出位置）から、付着した補修材の表面（補修材と溶融鉄との接触面）までの距離y、すなわち付着補修材の厚みyの算出方法を詳細に示した図である。Detailed calculation method of distance y from the deepest part of damage (protruding position of bottom blowing gas) to the surface of attached repair material (contact surface between repair material and molten iron), that is, thickness y of attached repair material It is a figure. 底吹き羽口耐火物の損傷距離の測定方法、その測定に用いられるＦＭセンサーの構造、及び、底吹き羽口耐火物の損傷速度の算出方法を詳細に示した図である。It is the figure which showed in detail the measuring method of the damage distance of a bottom blowing tuyere refractory, the structure of FM sensor used for the measurement, and the calculation method of the damage rate of a bottom blowing tuyere refractory. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの場合の実施例（実験番号１〜３７）と、比較例（実験番号３８〜４９）を比較したグラフである。The graph which compared the Example (experiment number 1-37) and the comparative example (experiment number 38-49) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.00m <= x <= 0.30m. It is. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの場合の実施例（実験番号１〜３７）と、比較例（実験番号５０〜６５）を比較したグラフである。The graph which compared the Example (experiment number 1-37) and the comparative example (experiment number 50-65) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.00m <= x <= 0.30m. It is. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの場合の実施例（実験番号６６〜１０１）と、比較例（実験番号１０２〜１２１）を比較したグラフである。The graph which compared the Example (experiment number 66-101) and the comparative example (experiment number 102-121) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.30m <x <= 0.80m. It is. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの場合の実施例（実験番号６６〜１０１）と、比較例（実験番号１２２〜１４１）を比較したグラフである。The graph which compared the Example (experiment number 66-101) and the comparative example (experiment number 122-141) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.30m <x <= 0.80m. It is. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの場合の実施例（実験番号１〜３７）の結果をまとめたヒストグラムである。It is the histogram which put together the result of the Example (experiment number 1-37) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.00m <= x <= 0.30m. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの場合の比較例（実験番号３８〜６５）の結果をまとめたヒストグラムである。It is the histogram which put together the result of the comparative example (experiment number 38-65) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.00m <= x <= 0.30m. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの場合の実施例（実験番号６６〜１０１）の結果をまとめたヒストグラムである。It is the histogram which put together the result of the Example (experiment number 66-101) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.30m <x <= 0.80m. 底吹き羽口耐火物の厚み方向における損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの場合の比較例（実験番号１０２〜１４１）の結果をまとめたヒストグラムである。It is the histogram which put together the result of the comparative example (experiment number 102-141) in case the damage depth x in the thickness direction of a bottom blowing tuyere refractory is 0.30m <x <= 0.80m. 底吹き羽口耐火物に付着している付着補修材の有無状況の観察方法の概略を模式的に示した図である。It is the figure which showed typically the outline of the observation method of the presence or absence state of the adhesion repair material adhering to a bottom blowing tuyere refractory. 補修実施後〜1ch処理後に、底吹きノズルの付着補修材の有無（剥離の有無）の評価をする際に用いた、底吹き羽口の保護状況の一例を示した図である。It is the figure which showed an example of the protection condition of a bottom blowing tuyere used when evaluating the presence or absence (existence of peeling) of the adhesion repair material of a bottom blowing nozzle after 1ch process after repair implementation.

以下、本発明にかかる転炉型反応容器１の底吹き羽口５に施工されている耐火物７の補修方法の実施形態を、図を参照して説明する。
また、以下に説明する実施形態は、本発明を具体化した一例であって、その具体例をもって本発明の構成を限定するものではない。
脱りん炉、転炉などの転炉型反応容器１は、製鋼工程で脱りん又は脱炭を行う目的で、酸素を炉内に吹き込んで溶融鉄１４の撹拌を行う上吹きランスを上方に備え、底吹きガス（不活性ガス）を炉内に吹き込んで溶融鉄１４の撹拌を行う底吹きノズル６を有する底吹き羽口５を炉底３に備えている。 Hereinafter, an embodiment of a method for repairing a refractory 7 applied to a bottom blowing tuyere 5 of a converter reactor 1 according to the present invention will be described with reference to the drawings.
The embodiment described below is an example in which the present invention is embodied, and the configuration of the present invention is not limited by the specific example.
A converter reactor 1 such as a dephosphorizing furnace or a converter is provided with an upper blowing lance at the top for stirring molten iron 14 by blowing oxygen into the furnace for the purpose of dephosphorization or decarburization in a steelmaking process. A bottom blowing tuyere 5 having a bottom blowing nozzle 6 for stirring the molten iron 14 by blowing a bottom blowing gas (inert gas) into the furnace is provided in the furnace bottom 3.

この転炉型反応容器１を構成する鉄皮２の内側には、高温の溶銑１４（溶融鉄）が炉内に装入されるため、MgO-C耐火物４（耐火煉瓦）が施工されている。その耐火物４のうち、炉底３の全体に施工されている耐火物４のことを「炉底耐火物９」と呼び、炉底３に備えられていて、不活性ガスを吹き込む底吹き羽口５及びその周辺部に施工されている耐火物４のことを「底吹き羽口耐火物７」と呼んでいる。   Inside the iron shell 2 that constitutes the converter reactor 1, high-temperature hot metal 14 (molten iron) is charged into the furnace, so the MgO-C refractory 4 (refractory brick) is applied. Yes. Of the refractory 4, the refractory 4 applied to the entire furnace bottom 3 is referred to as a “furnace bottom refractory 9”, and is provided in the furnace bottom 3 and blows an inert gas. The refractory 4 constructed in the mouth 5 and its peripheral part is called “bottom blown tuyere refractory 7”.

なお以降、本実施形態の説明において、本発明の名称を「底吹き羽口耐火物７の補修方法」と呼ぶこともある。
本発明の底吹き羽口耐火物７の補修方法は、転炉型反応容器１を用いた実操業において、炉底３の底吹き羽口耐火物７、及び、不活性ガスを流通させる底吹きノズル６（底吹き羽口５）の損傷を抑制するために、MgO系耐火物補修材８を用いた底吹き羽口耐火物７の補修条件を、底吹き羽口耐火物７の損傷部位の損傷度合いごとに場合分けし、その損傷部位に付着させるMgO系耐火物補修材８（以降、付着補修材８と呼ぶこともある。）の厚みと、補修実施時における底吹き羽口５の底吹きノズル６、１本当たりのガス流量と、を規定することとしている。 Hereinafter, in the description of the present embodiment, the name of the present invention may be referred to as “a method for repairing the bottom blown tuyere refractory 7”.
The method of repairing the bottom-blown tuyere refractory 7 according to the present invention includes a bottom-blown tuyere refractory 7 in the furnace bottom 3 and a bottom-blown circulated inert gas in an actual operation using the converter reactor 1. In order to suppress damage to the nozzle 6 (bottom blown tuyere 5), the repair condition of the bottom blown tuyere refractory 7 using the MgO-based refractory repair material 8 is set as follows. The thickness of the MgO-based refractory repair material 8 (hereinafter also referred to as adhesion repair material 8) that is classified according to the degree of damage and adheres to the damaged part, and the bottom of the bottom blowing tuyere 5 at the time of repair. The gas flow rate per blowing nozzle 6 is defined.

図１に示すように、底吹き羽口耐火物７及び付着補修材８は、実操業において、底吹きガスによる摩耗、底吹きガス撹拌により溶融鉄１４が流動することによる摩耗、煉瓦（耐火物４）温度と、炉内に装入されている溶融鉄１４、或いは、生成される溶融スラグ１５との温度差による熱応力による損傷、そのスラグ１５による溶損などにより、損傷が進行する。   As shown in FIG. 1, the bottom-blown tuyere refractory 7 and the adhesion repair material 8 are worn by bottom-blown gas, wear due to the flow of molten iron 14 by bottom-blown gas stirring, brick (refractory) in actual operation. 4) Damage proceeds due to damage due to thermal stress due to a temperature difference between the temperature and the molten iron 14 charged in the furnace or the molten slag 15 to be generated, melting due to the slag 15, and the like.

このように、底吹き羽口耐火物７の損傷が進み、その底吹き羽口耐火物７（煉瓦）の残寸が０に近づくと、底吹き羽口耐火物７及び底吹きノズル６の交換が必要となる。なお、炉内に装入されている溶融鉄１４と、生成されるスラグ１５の反応速度は、底吹きガス撹拌により溶融鉄１４の撹拌動力を付与することで、向上する。
それ故、損傷による底吹きノズル６の交換などの頻度を低減するために、MgO系耐火物補修材８を用いて、底吹き羽口耐火物７、或いは、底吹き羽口耐火物７の損傷部位に、耐火物の付着物８を形成させることとする。これにより、底吹き羽口耐火物７の摩耗・溶損を抑制すると共に、その損傷速度を低減させることができる。 In this way, when the bottom blowing tuyere refractory 7 is damaged and the remaining size of the bottom blowing tuyere refractory 7 (brick) approaches zero, the bottom blowing tuyere refractory 7 and the bottom blowing nozzle 6 are replaced. Is required. The reaction rate of the molten iron 14 charged in the furnace and the generated slag 15 is improved by applying stirring power of the molten iron 14 by bottom blowing gas stirring.
Therefore, in order to reduce the frequency of replacement of the bottom blowing nozzle 6 due to damage, damage to the bottom blowing tuyere refractory 7 or the bottom blowing tuyere refractory 7 using the MgO-based refractory repair material 8 A refractory deposit 8 is formed at the site. As a result, it is possible to suppress wear and melting of the bottom-blown tuyere refractory 7 and to reduce the damage rate.

図２に示すように、MgO系耐火物補修材８としては、高温になっている転炉型反応容器１内（炉内）へ投入し、その炉内に施工されている炉内耐火物４の熱を利用して、炉底３の補修箇所（損傷部位）に付着させる焼き付け材１６（焼付補修）や、MgO系耐火物と水とを混合して、炉底３の補修箇所に吹付機１８の吹付パイプ１９より吹き付けて、付着させる吹き付け材１７（吹付補修）などが挙げられる。   As shown in FIG. 2, the MgO-based refractory repair material 8 is put into the converter reactor 1 (in the furnace), which is at a high temperature, and the refractory 4 in the furnace installed in the furnace. Baking material 16 (baking repair) to be attached to the repaired part (damaged part) of the furnace bottom 3 by using the heat of the furnace, and mixing the MgO-based refractory and water to the spraying machine at the repaired part of the furnace bottom 3 Examples thereof include a spray material 17 (spray repair) that is sprayed from and attached to 18 spray pipes 19.

なお、転炉型反応容器１の炉底３には、底吹き羽口耐火物７と、円筒状の外管６ａ内に、その外管６ａより小径の内管６ｂが挿入されている二重管状の底吹きノズル６（ＳＡノズル）を有する底吹き羽口５が設けられている（図３など参照）。実操業において、ＳＡノズル６の外管６ａと内管６ｂとの間に形成された隙間に底吹きガスを通過させて炉内へ吐出させることで、炉内に装入された溶融鉄１４の撹拌を促進し、反応効率を向上させている。   In addition, in the furnace bottom 3 of the converter-type reaction vessel 1, a bottom blow tuyeres refractory 7 and a double pipe in which an inner pipe 6b having a smaller diameter than the outer pipe 6a is inserted into a cylindrical outer pipe 6a. A bottom blowing tuyere 5 having a tubular bottom blowing nozzle 6 (SA nozzle) is provided (see FIG. 3 and the like). In actual operation, by passing the bottom blowing gas through the gap formed between the outer pipe 6a and the inner pipe 6b of the SA nozzle 6 and discharging it into the furnace, the molten iron 14 charged in the furnace is discharged. Agitation is promoted to improve the reaction efficiency.

そこで、本実施形態においては、転炉型反応容器１の炉底３（底部）の底吹き羽口５に施工されている耐火物７に対して、MgO系耐火物補修材８を用いて補修するに際して、底吹き羽口耐火物７の損傷部位の損傷度合いを、底吹き羽口耐火物７の損傷部位における厚み方向の損傷深さxとし、その損傷深さxを、0.00m≦x≦0.30mの場合と、0.30m＜x≦0.80mの場合とに分けて、損傷部位の付着補修材８の厚みyと、補修実施時における底吹き羽口５の底吹きノズル６、１本当たりのガス流量A、すなわち底吹き羽口耐火物７の補修条件を規定している。   Therefore, in this embodiment, the refractory 7 constructed in the bottom blowing tuyere 5 of the furnace bottom 3 (bottom) of the converter reactor 1 is repaired using the MgO-based refractory repair material 8. In this case, the degree of damage at the damaged part of the bottom-blown tuyere refractory 7 is defined as the damage depth x in the thickness direction at the damaged part of the bottom-blown tuyere refractory 7, and the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ For each case of 0.30m and 0.30m <x ≦ 0.80m, the thickness y of the repair material 8 at the damaged site and the bottom blowing nozzle 6 of the bottom blowing tuyere 5 at the time of repair Gas flow rate A, that is, repair conditions for bottom-blown tuyere refractory 7 are defined.

まず、損傷部位の損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲における底吹き羽口耐火物７の補修条件について、述べる。
底吹き羽口耐火物７の損傷部位における厚み方向の損傷深さxの測定については、当業者常法を用いている。なお以降、単に「損傷深さx」と呼ぶこともある。
図３に示すように、例えば、底吹きガスの通気管（ＳＡノズル６）内に予め、検知点１２ｂの距離の異なる熱電対１２ａ（ＦＭセンサー１２）を設置しておき、その熱電対１２ａが断線したタイミングで、定量的に測定する。なお、図示はしないが、炉内耐火物の残厚測定装置（レーザー距離計）で、損傷深さxを測定するようにしてもよい。 First, repair conditions for the bottom-blown tuyere refractory 7 in the range where the damage depth x of the damaged portion is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m will be described.
For the measurement of the damage depth x in the thickness direction at the damaged part of the bottom-blown tuyere refractory 7, a method commonly used by those skilled in the art is used. Hereinafter, it may be simply referred to as “damage depth x”.
As shown in FIG. 3, for example, a thermocouple 12a (FM sensor 12) having a different distance from the detection point 12b is installed in advance in a bottom-blown gas ventilation pipe (SA nozzle 6), and the thermocouple 12a Measure quantitatively at the time of disconnection. Although not shown, the damage depth x may be measured by a residual thickness measuring device (laser distance meter) of the refractory in the furnace.

具体的には、ＦＭセンサー１２の場合、ＳＡノズル６の内管６ｂの内側に施工されている粉状耐火物１０内に予め、長さの異なる熱電対１２ａを複数本（少なくとも２本以上）埋設しておき、底吹き羽口耐火物７及びＳＡノズル６が損耗すると、その損耗した位置に埋設されている熱電対１２ａが断線することとなり、損耗位置が検知される。
損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲においては、底吹き羽口耐火物７の損傷部位に付着させるMgO系耐火物補修材８の厚みyを、0.50x+0.20≦y(m)≦0.50x+0.40の範囲としている。なお以降、単に「付着補修材８の厚みy」と呼ぶこともある。 Specifically, in the case of the FM sensor 12, a plurality (at least two or more) of thermocouples 12a having different lengths are previously provided in the powder refractory 10 that is constructed inside the inner tube 6b of the SA nozzle 6. If the bottom blowing tuyeres refractory 7 and the SA nozzle 6 are worn out, the thermocouple 12a embedded in the worn position is disconnected, and the worn position is detected.
When the damage depth x is in the range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m, the thickness y of the MgO-based refractory repair material 8 adhered to the damaged portion of the bottom blown tuyere refractory 7 is 0.50x + 0.20 ≦ y (m ) ≦ 0.50x + 0.40. Hereinafter, it may be simply referred to as “thickness y of the adhesion repair material 8”.

この付着補修材８の厚みyは、底吹きガスが吐出される位置（ＳＡノズル６の上端、又は、えぐれた損傷部位の最深部）から、付着補修材８と溶融鉄１４（実操業において炉内に装入された場合）との接触面（炉内側表面）までの距離ともいえる。
付着補修材８の厚みyは、補修する時点での損傷深さxの最大値から算出する。そして、規定した付着補修材８の厚みyの範囲内となるように、補修量を決定する。この補修量については、補修実施前に、レーザープロフィール計で測定した炉内形状を用いて、幾何学計算により算出する。或いは、補修実施前と補修実施後における付着補修材８の厚みyの過去実績１０回分の測定値の差分と補修量との近似式を用いて、規定した付着補修材８の厚みyの範囲内となるように、補修量を算出する。 The thickness y of the adhesion repair material 8 is determined from the position at which the bottom blowing gas is discharged (the upper end of the SA nozzle 6 or the deepest portion of the damaged site) and the molten iron 14 (furnace in actual operation). It can be said that it is the distance to the contact surface (furnace inner surface) with the case of being charged in the inside.
The thickness y of the adhesion repair material 8 is calculated from the maximum value of the damage depth x at the time of repair. Then, the repair amount is determined so as to be within the range of the thickness y of the prescribed adhesion repair material 8. This repair amount is calculated by geometric calculation using the in-furnace shape measured with a laser profile meter before the repair. Or, within the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 specified by using the approximate expression of the difference between the measured values of the past results 10 times of the thickness y of the adhesion repair material 8 before and after the repair and the repair amount. The amount of repair is calculated so that

すなわち、損傷部位に施工する付着補修材８の厚みyを規定することにより、MgO系耐火物補修材８の使用量が定まることとなる。
図４に示すように、付着補修材８の厚みyの算出については、まず、処理回数0ch（処理前）において、炉口の上方に備えたマイクロ波レベル計１１（測定器）を用いて、その測定器から損傷深さxの基準点(0m)までの距離α(m)を測定する。なお、損傷深さxの基準点は、施工後の耐火物７の表面（初期の煉瓦厚み）であり、常に一定である。 That is, the usage amount of the MgO-based refractory repair material 8 is determined by defining the thickness y of the adhesion repair material 8 applied to the damaged part.
As shown in FIG. 4, for the calculation of the thickness y of the adhesion repair material 8, first, using the microwave level meter 11 (measuring instrument) provided above the furnace port at the number of treatment times 0 ch (before treatment), The distance α (m) from the measuring device to the reference point (0 m) of the damage depth x is measured. The reference point of the damage depth x is the surface of the refractory 7 after construction (initial brick thickness) and is always constant.

次に、補修実施直後に、マイクロ波レベル計１１から付着耐火物８の表面までの距離β(m)を測定する。この距離βを測定した時点におけるＦＭセンサー１２の断線検知距離の最大値x、すなわち損傷深さの最大値xを求める。この損傷深さの最大値x(m)を用いて、y＝x＋β−αにより、付着補修材８の厚みyを算出する。なお、付着補修材８の厚みyの基準点(0m)は、損傷部位の最深部であり、損傷状況によって変動する。   Next, immediately after the repair is performed, the distance β (m) from the microwave level meter 11 to the surface of the attached refractory 8 is measured. The maximum value x of the disconnection detection distance of the FM sensor 12 at the time when the distance β is measured, that is, the maximum value x of the damage depth is obtained. Using the maximum value x (m) of the damage depth, the thickness y of the adhesion repair material 8 is calculated by y = x + β−α. The reference point (0 m) of the thickness y of the adhesion repair material 8 is the deepest part of the damaged part, and varies depending on the damage state.

この付着補修材８の厚みyが、規定した範囲から外れると、補修実施後の実操業において、以下に示すような問題が発生する虞がある。
図５に示すように、付着補修材８の厚みy(m)＜0.50x+0.20となる場合においては、底吹き羽口耐火物７に対する付着補修材８の接触面積が小さいため、底吹きガスの突出圧力が付着補修材８の接着強度よりも大きくなるため、付着補修材８の炉底３からの剥離が発生し、底吹き羽口耐火物７が露出してしまう虞がある。なお状況によっては、底吹きノズル６までも露出することもある。 If the thickness y of the adhesion repair material 8 deviates from the specified range, the following problems may occur in actual operation after the repair is performed.
As shown in FIG. 5, when the thickness of the adhesion repair material 8 is y (m) <0.50x + 0.20, the contact area of the adhesion repair material 8 with the bottom blowing tuyere refractory 7 is small, so the bottom blowing gas Since the protruding pressure of the adhesive repair material 8 becomes larger than the adhesive strength of the adhesion repair material 8, the adhesion repair material 8 may be peeled off from the furnace bottom 3, and the bottom blown tuyer refractory 7 may be exposed. Depending on the situation, even the bottom blowing nozzle 6 may be exposed.

このような状況下になると、実操業において炉内に装入された溶融鉄１４、生成されるスラグ１５などと直接接触する時間が長くなるため、底吹き羽口耐火物７の損傷が進むこととなる。
一方、図６に示すように、付着補修材８の厚みy(m)＞0.50x+0.40となる場合においては、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、その底吹きガスの圧力が付着補修材８の接着強度よりも大きくなるため、付着補修材８が炉底３の底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう虞がある。 Under such circumstances, the time of direct contact with the molten iron 14 charged in the furnace, the generated slag 15, etc. in the actual operation becomes longer, so that the bottom blowing tuyeres refractory 7 is further damaged. It becomes.
On the other hand, as shown in FIG. 6, in the case where the thickness of the adhesion repair material 8 is y (m)> 0.50x + 0.40, in the dephosphorization treatment (actual operation) after the repair is performed, a high flow rate and high pressure bottom When the blown gas is discharged into the furnace, the pressure of the bottom blown gas becomes higher than the adhesive strength of the adhesion repair material 8, so that the adhesion repair material 8 is peeled off from the bottom blowing tuyeres refractory 7 on the furnace bottom 3. There is a risk that.

損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲においては、補修実施時において、炉内へ底吹きガスを吹き込む底吹き羽口５の底吹きノズル６、１本当たりのガス流量Aを、0.35x/y+0.50≦A(Nm3/分)≦0.55x/y+0.70の範囲としている。なお以降、単に「底吹きガス流量A」と呼ぶこともある。
さて、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４、或いは、生成されるスラグ１５が炉内に存在する場合においては、溶融鉄１４・溶融スラグ１５の差し込みによる底吹きノズル６の溶損、熱応力による底吹きノズル６の損傷、底吹きノズル６の閉塞などを防止する目的として、溶湯静圧よりも高い圧力を確保することができる流量の不活性ガスを、炉内へ吐出させることとする。 When the damage depth x is in the range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m, the gas flow rate A per bottom blowing nozzle 6 of the bottom blowing tuyere 5 for blowing the bottom blowing gas into the furnace at the time of repairing, The range is 0.35x / y + 0.50 ≦ A (Nm 3 /min)≦0.55x/y+0.70. Hereinafter, it may be simply referred to as “bottom blowing gas flow rate A”.
In actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the slag 15 to be generated is present in the furnace, the melting of the bottom blowing nozzle 6 by inserting the molten iron 14 and the molten slag 15 is performed. In order to prevent damage, damage to the bottom blowing nozzle 6 due to thermal stress, blockage of the bottom blowing nozzle 6, etc., a flow of inert gas capable of ensuring a pressure higher than the static pressure of the molten metal is discharged into the furnace. I will do it.

なお、溶湯静圧(MPa)＝溶湯高さ(m)×重力加速度×溶湯密度＋大気圧(MPa)とする。
また、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４が炉内に存在する場合においては、上吹き酸素ランスによる溶融鉄１４の表面への酸素ガスの吹き付けと底吹きガスによる溶融鉄１４の撹拌、及び、石灰系造さい材・酸化鉄、或いは、それらの混合物を、溶湯表面又は溶湯中に添加することにより、吹錬を実施する。 Note that molten metal static pressure (MPa) = molten metal height (m) × gravity acceleration × molten metal density + atmospheric pressure (MPa).
In actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace exists in the furnace, oxygen gas is blown onto the surface of the molten iron 14 by the top blown oxygen lance and molten iron 14 by the bottom blown gas. Blowing is carried out by adding the lime-based structural material / iron oxide or a mixture thereof to the molten metal surface or molten metal.

一方、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が炉内に存在しない（出銑された）場合においては、耐火物４の温度が下がり過ぎないように抑制する、或いは、流通させるガスの原単位を抑制するなどを目的として、溶湯１４が炉内にある場合よりも、吹き込むガスの流量を低減させることとする。
また、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が炉内に存在しない場合においては、底吹き羽口耐火物７及び底吹きノズル６を保護するために、主にMgO系耐火物で構成される補修材を、底吹き羽口耐火物７の表面に付着させることとする。 On the other hand, in the actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the generated slag 15 is not present in the furnace (extracted), the temperature of the refractory 4 is not lowered too much. For the purpose of suppressing or suppressing the basic unit of the gas to be circulated, the flow rate of the injected gas is reduced as compared with the case where the molten metal 14 is in the furnace.
In actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the generated slag 15 is not present in the furnace, the bottom blowing tuyeres refractory 7 and the bottom blowing nozzle 6 are protected. The repair material mainly composed of MgO-based refractory is attached to the surface of the bottom-blown tuyere refractory 7.

この底吹きガス流量Aが、規定した範囲から外れると、補修実施後の実操業において、以下に示すような問題が発生する虞がある。
図７に示すように、底吹きガス流量A(Nm3/分)＜0.35x/y+0.50となる場合においては、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が小さくなってしまうため、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、底吹きガスの圧力が付着補修材８の接着強度よりも大きくなり、その接着強度が弱められるので、付着補修材８が炉底３の底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう虞がある。 If the bottom blown gas flow rate A deviates from the specified range, the following problems may occur in actual operation after the repair is performed.
As shown in FIG. 7, when the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 /min)<0.35x/y+0.50, the inner diameter of the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 is In the dephosphorization process (actual operation) after repairing, if a high-flow and high-pressure bottom blowing gas is discharged into the furnace, the pressure of the bottom blowing gas causes the adhesion strength of the adhesion repair material 8 to be reduced. Since the adhesive strength is weakened, the adhesion repair material 8 may be peeled off from the bottom blowing tuyeres refractory 7 of the furnace bottom 3.

一方、図８に示すように、底吹きガス流量A(Nm3/分)＞0.55x/y+0.70となる場合においては、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなり、付着補修材８の接着強度が低下してしまうため、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、付着補修材８の接着強度が底吹きガスの圧力より小さくなり、その接着強度が弱められるので、付着補修材８の損傷・剥離が発生する虞がある。 On the other hand, as shown in FIG. 8, when the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 /min)>0.55x/y+0.70, the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 Since the inner diameter is increased and the adhesive strength of the adhesion repair material 8 is reduced, in the dephosphorization treatment (actual operation) after the repair, when a high-flow and high-pressure bottom blowing gas is discharged into the furnace, Since the adhesion strength of the adhesion repair material 8 becomes smaller than the pressure of the bottom blowing gas and the adhesion strength is weakened, the adhesion repair material 8 may be damaged or peeled off.

また、底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなるため、実操業において炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が大径の通気孔１３に差し込み、付着補修材８が接着面から剥離し、底吹き羽口耐火物７の損傷が進むこととなる。
次に、損傷部位の損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲における底吹き羽口耐火物７の補修条件について、述べる。 In addition, since the inner diameter of the vent hole 13 for the bottom blowing gas is increased, the molten iron 14 charged in the furnace in actual operation and the generated slag 15 are inserted into the large-diameter vent hole 13 to adhere to the repair material 8. Peels from the adhesive surface, and damage to the bottom-blown tuyere refractory 7 proceeds.
Next, the repair conditions of the bottom-blown tuyere refractory 7 in the range where the damage depth x of the damaged part is 0.30 m <x ≦ 0.80 m will be described.

この範囲の場合においても、損傷部位の損傷深さxの測定については、当業者常法を用いている。先述したように、例えば、底吹きガスの通気管（ＳＡノズル６）内に予め、距離の異なる熱電対１２ａ（ＦＭセンサー１２）を設置しておき、その熱電対１２ａが断線したタイミングで、定量的に測定する（図３など参照）。なお、図示はしないが、炉内耐火物の残厚測定装置（レーザープロフィール計）で、損傷深さxを測定するようにしてもよい。   Even in this range, a method commonly used by those skilled in the art is used to measure the damage depth x at the damaged site. As described above, for example, a thermocouple 12a (FM sensor 12) having a different distance is installed in advance in the bottom-blown gas vent pipe (SA nozzle 6), and quantitative determination is performed at the timing when the thermocouple 12a is disconnected. (See FIG. 3). Although not shown, the damage depth x may be measured by a residual thickness measuring device (laser profile meter) of the refractory in the furnace.

損傷深さx(m)＞0.30の場合においては、実操業において付着補修材８が剥離したとき、炉内に装入された溶融鉄１４の静圧が大きくなり、損傷深さx(m)≦0.30mの場合よりも、溶銑１４が差し込まれやすくなるため、底吹き羽口耐火物７の損傷が促進されてしまう虞がある。
損傷部位の損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲においては、損傷部位の付着補修材８の厚みyを、0.93x+0.07≦y(m)≦0.93x+0.27の範囲としている。 When the damage depth x (m)> 0.30, when the adhesion repair material 8 peels off in actual operation, the static pressure of the molten iron 14 charged in the furnace increases, and the damage depth x (m) Since the hot metal 14 is more easily inserted than in the case of ≦ 0.30 m, there is a possibility that damage to the bottom-blown tuyere refractory 7 is promoted.
When the damage depth x of the damaged part is in the range of 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the thickness y of the repair material 8 at the damaged part is in the range of 0.93x + 0.07 ≦ y (m) ≦ 0.93x + 0.27. .

なお、この付着補修材８の厚みyの算出方法は、上記した損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲における付着補修材８の厚みyの算出方法と略同じである。
この付着補修材８の厚みyが、規定した範囲から外れると、補修実施後の実操業において、以下に示すような問題が発生する虞がある。
付着補修材８の厚みy(m)＜0.93x+0.07となる場合においては、底吹き羽口耐火物７に対する付着補修材８の接触面積が小さくなるため、底吹きガスの突出圧力が付着補修材８の接着力よりも大きくなり、その接着力が弱められるので、付着補修材８の炉底３からの剥離が発生し、底吹き羽口耐火物７が露出してしまう虞がある。なお状況によっては、底吹きノズル６までも露出することもある。このような状況下になると、実操業において炉内に装入された溶融鉄１４、生成されるスラグ１５などと直接接触する時間が長くなるため、底吹き羽口耐火物７の損傷が進むこととなる（図５など参照）。 Note that the method of calculating the thickness y of the adhesion repair material 8 is substantially the same as the method of calculating the thickness y of the adhesion repair material 8 when the damage depth x is in the range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.
If the thickness y of the adhesion repair material 8 deviates from the specified range, the following problems may occur in actual operation after the repair is performed.
When the thickness of the adhesion repair material 8 is y (m) <0.93x + 0.07, the contact area of the adhesion repair material 8 to the bottom blowing tuyeres refractory 7 is reduced, so the protruding pressure of the bottom blowing gas is adhesion repair. Since the adhesive strength of the material 8 becomes larger and the adhesive strength is weakened, the adhesion repair material 8 may be peeled off from the furnace bottom 3 and the bottom blown tuyere refractory 7 may be exposed. Depending on the situation, even the bottom blowing nozzle 6 may be exposed. Under such circumstances, the time of direct contact with the molten iron 14 charged in the furnace, the generated slag 15, etc. in the actual operation becomes longer, so that the bottom blowing tuyeres refractory 7 is further damaged. (See FIG. 5 and the like).

一方、付着補修材８の厚みy(m)＞0.93x+0.27となる場合においては、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、付着補修材８の接着力よりも底吹きガスの圧力が増加し、その接着力が弱められるので、付着補修材８が炉底３の底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう虞がある（図６など参照）。
このような付着補修材８の厚みyは、例えば、補修実施前に測定した炉底形状と炉内形状からに基づいて、幾何学計算により算出する。或いは、過去実績５回分の補修実施前後の炉底高さの差の平均を用いて、補修量と付着補修材８の厚みyを、算出して決定する。 On the other hand, when the thickness of the adhesion repair material 8 is y (m)> 0.93x + 0.27, a high-flow and high-pressure bottom blowing gas is discharged into the furnace in the dephosphorization treatment (actual operation) after the repair. Then, the pressure of the bottom blowing gas is increased more than the adhesion force of the adhesion repair material 8, and the adhesion force is weakened, so that the adhesion repair material 8 peels off from the bottom blowing tuyere refractory 7 of the furnace bottom 3. (See FIG. 6 and the like).
The thickness y of the adhesion repair material 8 is calculated by geometric calculation based on, for example, the furnace bottom shape and the in-furnace shape measured before the repair is performed. Alternatively, the repair amount and the thickness y of the adhesion repair material 8 are calculated and determined using the average of the differences in the furnace bottom height before and after the repair performance for the past five times.

損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲においては、補修実施時において、炉内へ底吹きガスを吹き込む底吹き羽口５の底吹きノズル６、１本当たりのガス流量Aを、1.40x/y-0.40≦A(Nm3/分)≦1.10x/y+0.43の範囲としている。
なお、この補修実施時における底吹きノズル６、１本当たりのガス流量Aの算出方法は、上記した損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲における底吹きガス流量Aの算出方法と略同じである。 When the damage depth x is in the range of 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the gas flow rate A per bottom blowing nozzle 6 of the bottom blowing tuyere 5 for blowing the bottom blowing gas into the furnace at the time of repairing, The range is 1.40x / y-0.40 ≦ A (Nm 3 /min)≦1.10x/y+0.43.
In addition, the calculation method of the gas flow rate A per bottom blowing nozzle 6 at the time of this repair is the calculation method of the bottom blowing gas flow rate A in the range where the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m. It is almost the same.

さて、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４、或いは、生成されるスラグ１５が炉内に存在する場合においては、溶融鉄１４・スラグ１５の差し込みによる底吹きノズル６の損傷、底吹きノズル６の閉塞などを防止する目的として、溶湯１４或いはスラグ１５の静圧よりも高い圧力を確保することができる流量の不活性ガスを、炉内へ吐出させることとする。   Now, in actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the generated slag 15 is present in the furnace, the bottom blowing nozzle 6 is damaged by the insertion of the molten iron 14 and slag 15; In order to prevent the bottom blowing nozzle 6 from being blocked, an inert gas having a flow rate capable of ensuring a pressure higher than the static pressure of the molten metal 14 or the slag 15 is discharged into the furnace.

また、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４が炉内に存在する場合においては、上吹き酸素ランスによる溶融鉄１４の表面への酸素ガスの吹き付けと底吹きガスによる溶融鉄１４の撹拌、及び、石灰系造さい材、酸化鉄、或いは、それらの混合物を、溶湯表面又は溶湯中に添加することにより、吹錬を実施する。
一方、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が炉内に存在しない（出銑された）場合においては、耐火物４の温度を下がり過ぎないように抑制する、或いは、流通させるガスの原単位を抑制するなどを目的として、溶湯１４が炉内にある場合よりも、吹き込むガスの流量を低減させることとする。 In actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace exists in the furnace, oxygen gas is blown onto the surface of the molten iron 14 by the top blown oxygen lance and molten iron 14 by the bottom blown gas. Blowing is performed by adding the lime-based slag, iron oxide, or a mixture thereof into the molten metal surface or molten metal.
On the other hand, in the actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the generated slag 15 is not present in the furnace (extracted), the temperature of the refractory 4 should not be lowered too much. For the purpose of suppressing or suppressing the basic unit of the gas to be circulated, the flow rate of the injected gas is reduced as compared with the case where the molten metal 14 is in the furnace.

また、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が炉内に存在しない場合においては、底吹き羽口耐火物７及び底吹きノズル６を保護するために、主にMgO系耐火物で構成される補修材８を、底吹き羽口耐火物７の表面に付着させることとする。
この底吹きガス流量Aが、規定した範囲から外れると、補修実施後の実操業において、以下に示すような問題が発生する虞がある。 In actual operation, when the molten iron 14 charged in the furnace or the generated slag 15 is not present in the furnace, the bottom blowing tuyeres refractory 7 and the bottom blowing nozzle 6 are protected. The repair material 8 mainly composed of MgO refractory is attached to the surface of the bottom-blown tuyere refractory 7.
If the bottom blown gas flow rate A deviates from the specified range, the following problems may occur in actual operation after the repair is performed.

底吹きガス流量A(Nm3/分)＜1.40x/y-0.40となる場合においては、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が小さくなってしまうため、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、底吹きガスの圧力が付着補修材８の接着力よりも増加し、その接着力が弱められるので、付着補修材８が炉底３の底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう虞がある（図７など参照）。 When the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 /min)<1.40x/y-0.40, the inside diameter of the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 becomes small, so that the repair is performed. In the dephosphorization process (actual operation) after execution, when a high-flow and high-pressure bottom blowing gas is discharged into the furnace, the pressure of the bottom blowing gas increases more than the adhesion force of the adhesion repair material 8, and the adhesion Since the force is weakened, the attached repair material 8 may be peeled off from the bottom-blown tuyere refractory 7 of the furnace bottom 3 (see FIG. 7 and the like).

一方、底吹きガス流量A(Nm3/分)＞1.0x/y+0.43場合においては、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなり、付着補修材８の接着力が低下してしまうため、補修実施後の脱りん処理（実操業）において、高流量で且つ高圧の底吹きガスが炉内へ吐出されると、その高いガス圧力により付着補修材８の損傷・剥離が発生する虞がある。また、底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなるため、実操業において、炉内に装入された溶融鉄１４や、生成されるスラグ１５が大径の通気孔１３に差し込み、付着補修材８が接着面から剥離し、底吹き羽口耐火物７の損傷が進むこととなる（図８など参照）。
［実施例］
以下に、本発明の底吹き羽口耐火物７の補修方法に従って実施した実施例及び、本発明と比較するために実施した比較例について、説明する。 On the other hand, when the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 /min)>1.0x/y+0.43, the inner diameter of the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 is increased, and the adhesion repair material 8 In the dephosphorization treatment (actual operation) after repair, when the high flow and high pressure bottom blowing gas is discharged into the furnace, the high repair gas 8 There is a risk of damage or peeling. In addition, since the inner diameter of the vent hole 13 for the bottom blowing gas is increased, in actual operation, the molten iron 14 charged in the furnace and the generated slag 15 are inserted into the large-diameter vent hole 13 to adhere and repair the material. 8 peels from the bonding surface, and damage to the bottom-blown tuyere refractory 7 proceeds (see FIG. 8 and the like).
[Example]
Below, the Example implemented according to the repair method of the bottom blowing tuyeres refractory 7 of this invention and the comparative example implemented in order to compare with this invention are demonstrated.

本実施例における実施条件については、以下の通りである。
脱りん炉の構造条件について、転炉型のものを用いている。処理量は、１バッチ当たり230〜280tonである。炉体高さは、10400mmであり、炉内径は7820mmである。煉瓦内容積は、210Nm3である。上吹き酸素ガス流量は、最大で400Nm3/min.である。
焼き付け材１６（MgO系耐火物補修材８）については、以下の通りである。 The implementation conditions in the present example are as follows.
The structural condition of the dephosphorization furnace is the converter type. The throughput is 230-280 ton per batch. The furnace body height is 10400 mm and the furnace inner diameter is 7820 mm. The brick internal volume is 210 Nm 3 . The maximum flow rate of the top blowing oxygen gas is 400 Nm 3 / min.
The baking material 16 (MgO-based refractory repair material 8) is as follows.

組成は、MgO=40〜60質量%であり、C=5〜20質量%である。なお、性質については、窯炉内の熱によりピッチ等の成分が反応、溶融、燃焼して固化するものである。これを、粉体を袋に詰めてまとめて炉内に投下した（図２参照）。１回当たりの使用量は、500kg〜1500kgであり、１回当たりの焼付時間は、15〜100分である。補修間隔は、5ch〜30chに１回である。   The composition is MgO = 40-60% by mass and C = 5-20% by mass. As for the properties, components such as pitch are reacted, melted, burned and solidified by heat in the kiln. The powder was packed in a bag and dropped into the furnace (see FIG. 2). The amount used per time is 500 kg to 1500 kg, and the baking time per time is 15 to 100 minutes. The repair interval is once every 5 to 30 channels.

吹き付け材１７（MgO系耐火物補修材８）については、以下の通りである。
組成は、MgO=70〜90質量%、C=5〜20質量%である。なお、性質については、窯炉内の熱によりピッチやりん酸等の固化剤が固化するものである。これを、粉体の吹き付け材１７と水を混合して補修対象の底吹き羽口耐火物７に圧縮空気で吹き付ける（図２参照）。１回当たりの使用量は、1個の底吹き羽口５につき100kg〜500kgであり、１回当たりの焼付時間は、15〜100分である。補修間隔は、5ch〜16chに１回である。 The spray material 17 (MgO refractory repair material 8) is as follows.
The composition is MgO = 70 to 90% by mass and C = 5 to 20% by mass. As for the properties, solidifying agents such as pitch and phosphoric acid are solidified by heat in the furnace. This is mixed with the powder spray material 17 and water and sprayed onto the bottom-blown tuyere refractory 7 to be repaired with compressed air (see FIG. 2). The amount used per time is 100 kg to 500 kg per bottom blowing tuyere 5, and the baking time per time is 15 to 100 minutes. The repair interval is once every 5ch to 16ch.

底吹き羽口耐火物７については、以下の通りである。
組成は、MgO=70〜80質量%、C=10〜20質量%である。形状は、円柱形状である。その円柱形の底吹き羽口耐火物７の中心には、内径φ25〜60mmの孔がある。その孔の内部に設けられている貫通孔に、ＳＡノズル６を配置している。圧縮強度は、20〜60MPaであり、使用温度1300℃での実験で求めた測定値である。嵩比重は、2〜4であり、常温での物性値である。なおこの嵩比重は、使用前に測定した。見かけ気孔率は、1〜2体積%であり、常温での物性値である。なおこの見かけ気孔率は、使用前に測定した。 The bottom blowing tuyeres refractory 7 is as follows.
The composition is MgO = 70-80% by mass and C = 10-20% by mass. The shape is a cylindrical shape. At the center of the cylindrical bottom-blown tuyere refractory 7, there is a hole with an inner diameter of φ25-60 mm. The SA nozzle 6 is disposed in a through hole provided in the hole. The compressive strength is 20 to 60 MPa, and is a measured value obtained by an experiment at an operating temperature of 1300 ° C. The bulk specific gravity is 2 to 4, and is a physical property value at room temperature. The bulk specific gravity was measured before use. Apparent porosity is 1 to 2% by volume, which is a physical property value at room temperature. This apparent porosity was measured before use.

図９に示すように、底吹き羽口耐火物７の構造は、スリーブ形状である。その厚みは1180mmであり、直径は300〜450mmである。施工本数は4本〜10本である。
底吹きノズル６の構造は、外管６ａと内管６ｂからなる二重管の環状構造のノズル（ＳＡノズル６）を採用している。この内管６ｂの内側には、粉状耐火物１０が詰められている。内管６ｂの外径はφ18であり、外管６ａの内径はφ22である。ガス突出隙間は、2mmである。材質については、JIS規格、SUS 304相当品である。 As shown in FIG. 9, the bottom-blown tuyere refractory 7 has a sleeve shape. Its thickness is 1180 mm and its diameter is 300-450 mm. The number of construction is 4-10.
The bottom blowing nozzle 6 employs a double-tube annular nozzle (SA nozzle 6) composed of an outer tube 6a and an inner tube 6b. A powder refractory 10 is packed inside the inner pipe 6b. The outer diameter of the inner tube 6b is φ18, and the inner diameter of the outer tube 6a is φ22. The gas protrusion gap is 2 mm. The material is JIS standard, SUS 304 equivalent.

底吹きガス流量Aについては、以下の通りである。
脱りん処理中においては、底吹きノズル６、１本当たりのガス流量A=4.5〜7.0Nm3/min.である。なお、底吹きノズル６、１本当たりの流量Aは、底吹きガスを流している底吹きノズル５の全数の流量Nm3/min.÷底吹きガスを流している底吹きノズル６の本数（本）にて算出した。
ガス種は、N2であり、純度99.9%以上である。流量測定については、流量調節弁の下流側に設置した流量計で測定した。この流量は、流量計で測定した値をNm3/分に変換した値である。 The bottom blowing gas flow rate A is as follows.
During the dephosphorization process, the gas flow rate A per one bottom blowing nozzle 6 is 4.5 to 7.0 Nm 3 / min. The flow rate A per bottom blowing nozzle 6 is the total flow rate Nm 3 / min. Of the number of bottom blowing nozzles 5 in which the bottom blowing gas is flowing. ÷ the number of bottom blowing nozzles 6 in which the bottom blowing gas is flowing ( Book).
The gas type is N 2 and the purity is 99.9% or more. About the flow measurement, it measured with the flowmeter installed in the downstream of the flow control valve. This flow rate is a value obtained by converting a value measured by a flow meter into Nm 3 / min.

なお、底吹きノズル６、１本当たりの流量A＝測定した全ガス流量÷底吹きノズル６の本数である。
付着補修材８の厚みyの測定方法については、以下の通りである。
図１０に示すように、炉底３までの距離を測定する測定器については、マイクロ波レベル計１１、レーザープロフィール計などを用いてもよい。測定位置については、固定式としている。測定対象については、処理回数0chの時において、測定器からx=0(基準点)までの距離αと、補修実施後において、測定器から付着補修材８の表面までの距離βとした。 The flow rate A per bottom blowing nozzle 6 = the total gas flow rate measured / the number of bottom blowing nozzles 6.
The method for measuring the thickness y of the adhesion repair material 8 is as follows.
As shown in FIG. 10, a microwave level meter 11, a laser profile meter, or the like may be used as a measuring instrument that measures the distance to the furnace bottom 3. The measurement position is fixed. Regarding the measurement object, the distance α from the measuring device to x = 0 (reference point) when the number of treatments was 0 ch, and the distance β from the measuring device to the surface of the adhesion repair material 8 after the repair was performed.

なお、付着補修材８の厚みyの算出方法については、y＝x＋β−αとした。また、損傷深さxについては、補修実施後に、損耗位置が測定可能な熱電対１２ａ（ＦＭセンサー１２）が断線した時点での最大値とした。
底吹き羽口耐火物７の損傷部位の損傷深さxの測定方法については、以下の通りである。 In addition, about the calculation method of thickness y of the adhesion repair material 8, it was set as y = x + (beta)-(alpha). Further, the damage depth x was set to the maximum value when the thermocouple 12a (FM sensor 12) capable of measuring the wear position was disconnected after repair.
The measuring method of the damage depth x of the damaged part of the bottom-blown tuyere refractory 7 is as follows.

図１１に示すように、測定機器として、ＦＭセンサー１２（熱電対１２ａ）を採用している。なお、熱電対１２ａの抵抗値から電気の導通を測定する。
損傷深さxの測定方法について、予め取り付け位置を決めて底吹きノズル６内に設置した熱電対１２ａ、８本の断線により、損傷深さxを検知する。詳しくは、底吹き羽口耐火物７が損耗してゆくと、溶銑１４が熱電対１２ａ（検知点１２ｂ）に接触し、その熱電対１２ａが溶融して電気伝導が遮断されて、熱電対１２ａの抵抗値が∞となり断線を検知することで、損傷深さxが測定される。 As shown in FIG. 11, an FM sensor 12 (thermocouple 12a) is employed as a measuring instrument. The electrical continuity is measured from the resistance value of the thermocouple 12a.
About the measuring method of the damage depth x, the damage depth x is detected by the disconnection of the eight thermocouples 12a installed in the bottom blowing nozzle 6 with the attachment position determined in advance. Specifically, when the bottom-blown tuyere refractory 7 is worn out, the hot metal 14 comes into contact with the thermocouple 12a (detection point 12b), the thermocouple 12a is melted and the electric conduction is cut off, and the thermocouple 12a. When the resistance value of ∞ becomes ∞ and the disconnection is detected, the damage depth x is measured.

溶銑１４との接触面から底吹き羽口耐火物７の煉瓦厚み方向に、つまり炉内側から炉外側へと順に、100mm、200mm、300mm、400mm、500mm、600mm、700mm、800mmの位置に、熱電対１２ａの先端を配置する。
なお、底吹き羽口耐火物７の損傷速度(mm/ch)＝底吹き羽口耐火物７の損耗距離(mm)÷{前回断線炉回数(ch)−今回断線炉回数(ch)} である。つまり、まず熱電対１２ａが断線検知した位置と処理回数を記録して羽口耐火物の損傷距離を求める。次に、損傷距離を前回断線処理回数から今回断線処理回数までの間の処理回数で除算して羽口損傷速度を算出する。処理回数のカウントは、空炉の状態で溶銑１４を装入して脱りん処理を行い、別容器に溶銑１４を出銑するまでを1chとする。 From the contact surface with the hot metal 14 to the brick thickness direction of the bottom-blown tuyere refractory 7, that is, in order from the inside of the furnace to the outside of the furnace, 100mm, 200mm, 300mm, 400mm, 500mm, 600mm, 700mm, 800mm, The tip of the pair 12a is placed.
The rate of damage to the bottom-blown tuyere refractory 7 (mm / ch) = wear distance of the bottom-blown tuyere refractory 7 (mm) ÷ {number of times of previous disconnection furnace (ch)-number of times of current disconnection furnace (ch)} is there. That is, first, the position at which the thermocouple 12a detects disconnection and the number of times of processing are recorded to determine the damage distance of the tuyere refractory. Next, the damage distance is calculated by dividing the damage distance by the number of processes from the previous number of disconnection processes to the current number of disconnection processes. The number of treatments is set to 1ch until the hot metal 14 is charged and dephosphorized in the state of an empty furnace and the hot metal 14 is delivered to another container.

表１、２に、本発明の底吹き羽口耐火物７の補修方法に従って、実施した実施例を示す。なお、表１、２は、それぞれ一続きのものであり、見やすくするため、分割して上下に配置している。
表１は、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の実施例（実験番号１〜１７）の結果を示したものである。 Tables 1 and 2 show examples carried out according to the repair method of the bottom-blown tuyere refractory 7 of the present invention. Tables 1 and 2 are each a series, and are divided up and down for easy viewing.
Table 1 shows the results of Examples (Experiment Nos. 1 to 17) when the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.

表１の実施例（実験番号１）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.40(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.20(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.20≦y(m)≦0.40となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.20mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。
また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=0.70(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.50(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.50≦A(Nm3/min.・本)≦0.70となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.5Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。 Referring to the example in Table 1 (Experiment No. 1), the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.40 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.20 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.40. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.20 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.
Also, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 0.70 (max.), And A = 0.35x / y + 0.50 = 0.50 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.50 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦0.70. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.5 Nm 3 / min., And satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.

これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。
表１の実施例（実験番号９）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.45(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.25(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.25≦y(m)≦0.45となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.25mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。 From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.
Referring to the example (experiment number 9) in Table 1, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.45 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.25 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.25 ≦ y (m) ≦ 0.45. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.25 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.

また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=0.92(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.64(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.64≦A(Nm3/min.・本)≦0.92となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.7Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。
これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。 Also, the calculated value of bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 0.92 (max.), And A = 0.35x / y + 0.50 = 0.64 ( min.). In other words, the range of bottom-blown gas flow rate A becomes 0.64 ≦ A (Nm 3 / min . · Present) ≦ 0.92. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.7 Nm 3 / min., And satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.
From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.

以上、本実施例（実験番号１〜１７）の結果より、付着補修材８の厚みyの範囲と、底吹きガス流量Aの範囲の両方を満たすと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７に確実に付着して存在しており、良好であることを確認した。
表２は、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の実施例（実験番号１８〜３７）の結果を示したものである。 As described above, when both the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and the range of the bottom blowing gas flow rate A are satisfied from the results of the present example (experiment numbers 1 to 17), It was confirmed that the repair material 8 was firmly attached to the bottom-blown tuyere refractory 7 and was good.
Table 2 shows the results of the examples (experiment numbers 18 to 37) when the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.

表２の実施例（実験番号１８）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.50(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.30(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.30≦y(m)≦0.50となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.30mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。
また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=1.07(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.73(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.73≦A(Nm3/min.・本)≦1.07となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.8Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。 Referring to the example (experiment number 18) in Table 2, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.50 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.30 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.30 ≦ y (m) ≦ 0.50. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.30 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.
Also, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 1.07 (max.), And A = 0.35x / y + 0.50 = 0.73 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.73 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.07. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.8 Nm 3 / min., And satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.

これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。
表２の実施例（実験番号２９）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.50(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.30(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.30≦y(m)≦0.50となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.30mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。 From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.
Referring to the example (experiment number 29) in Table 2, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.50 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.30 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.30 ≦ y (m) ≦ 0.50. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.30 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.

また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=1.17(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.80(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.80≦A(Nm3/min.・本)≦1.17となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.8Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。
これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。 Also, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 1.17 (max.), And A = 0.35x / y + 0.50 = 0.80 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.80 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.17. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.8 Nm 3 / min., And satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.
From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.

以上、本実施例（実験番号１８〜３７）の結果より、付着補修材８の厚みyの範囲と、底吹きガス流量Aの範囲の両方を満たすと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７に確実に付着して存在しており、良好であることを確認した。
表３、４に、本発明と比較するために実施した比較例を示す。なお、表３、４は、それぞれ一続きのものであり、見やすくするため、分割して上下に配置している。 As described above, when both the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and the range of the bottom blowing gas flow rate A are satisfied from the result of this example (experiment numbers 18 to 37), It was confirmed that the repair material 8 was firmly attached to the bottom-blown tuyere refractory 7 and was good.
Tables 3 and 4 show comparative examples implemented for comparison with the present invention. Tables 3 and 4 are each a series, and are divided up and down for easy viewing.

表３は、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の比較例（実験番号３８〜４９）の結果を示したものである。   Table 3 shows the results of the comparative examples (experiment numbers 38 to 49) when the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.

表３の比較例（実験番号３８）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.40(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.20(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.20≦y(m)≦0.40となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.16mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を下回ってしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。   With reference to the comparative example (experiment number 38) in Table 3, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.40 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.20 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.40. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.16 m, which is below the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

表３の比較例（実験番号４４）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.50x+0.40=0.40(max.)と算出され、y=0.50x+0.20=0.20(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.20≦y(m)≦0.40となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.45mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を超えてしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。   Referring to the comparative example (experiment number 44) in Table 3, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.50x + 0.40 = 0.40 (max.), And y = 0.50x + It is calculated as 0.20 = 0.20 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.40. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.45 m, which exceeds the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

以上、比較例（実験番号３８〜４９）の結果より、規定した範囲（付着補修材８の厚みy）を満たさないと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまい、不良な結果となった。
表４は、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の比較例（実験番号５０〜６５）の結果を示したものである。 As described above, from the result of the comparative example (experiment numbers 38 to 49), if the prescribed range (thickness y of the adhesion repair material 8) is not satisfied, the adhesion repair material 8 is bottom blown tuyere after the repair is performed and after the 1ch treatment. Peeling from the refractory 7 resulted in a poor result.
Table 4 shows the results of the comparative examples (experiment numbers 50 to 65) when the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.

表４の比較例（実験番号５０）を参照すると、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=0.70(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.50(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.50≦A(Nm3/min.・本)≦0.70となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.3Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を下回ってしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。 Referring to the comparative example (experiment number 50) in Table 4, the calculated value of bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 0.70 (max.). A = 0.35x / y + 0.50 = 0.50 (min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.50 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦0.70. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.3 Nm 3 / min., Which is below the range of the bottom blowing gas flow rate A and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

表４の比較例（実験番号５８）を参照すると、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=0.55x/y+0.70=0.70(max.)と算出され、A=0.35x/y+0.50=0.50(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.50≦A(Nm3/min.・本)≦0.70となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.8Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を超えてしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。 Referring to the comparative example (experiment number 58) in Table 4, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 0.55x / y + 0.70 = 0.70 (max.). A = 0.35x / y + 0.50 = 0.50 (min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.50 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦0.70. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.8 Nm 3 / min., Which exceeds the range of the bottom blowing gas flow rate A and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

以上、比較例（実験番号５０〜６５）の結果より、規定した範囲（底吹きガス流量A）を満たさないと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまい、不良な結果となった。
図１２に、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲における実施例（実験番号１〜３７）と、比較例（実験番号３８〜４９）をまとめたグラフを示す。 As described above, from the result of the comparative example (experiment numbers 50 to 65), if the specified range (bottom blown gas flow rate A) is not satisfied, the repair material 8 is the bottom blown tuyere refractory after the repair is performed and after the 1ch treatment. 7 peeled off, resulting in a poor result.
FIG. 12 shows a graph summarizing the examples (experiment numbers 1 to 37) and the comparative examples (experiment numbers 38 to 49) in the range where the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.

図１２に示すように、付着補修材８の厚みyの下限を下回る(y(m)＜0.50x+0.20)、すなわち付着補修材８が薄く形成されると、脱りん処理（実操業）中において、付着補修材８の接着強度が底吹きガスの圧力よりも小さくなるので、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。   As shown in FIG. 12, if the adhesion repair material 8 is below the lower limit of the thickness y (y (m) <0.50x + 0.20), that is, if the adhesion repair material 8 is formed thin, dephosphorization processing (actual operation) is in progress. In this case, since the adhesive strength of the adhesion repair material 8 is smaller than the pressure of the bottom blowing gas, the adhesion strength is weakened and the adhesion repair material 8 is peeled from the bottom blowing tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

一方、付着補修材８の厚みyの上限を超える(y(m)＞0.50x+0.40)、すなわち付着補修材８が厚く形成されると、脱りん処理（実操業）中において、底吹きガスの圧力が上昇したときに、付着補修材８の接着強度よりも上昇した底吹きガスの圧力の方が大きくなるので、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。   On the other hand, if it exceeds the upper limit of the thickness y of the adhesion repair material 8 (y (m)> 0.50x + 0.40), that is, if the adhesion repair material 8 is formed thick, the bottom blown gas during the dephosphorization process (actual operation) When the pressure increases, the pressure of the bottom blowing gas that is higher than the adhesive strength of the adhesion repair material 8 becomes larger, so that the adhesion strength is weakened, and the adhesion repair material 8 becomes the bottom blowing tuyere refractory 7. Will peel off. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

つまり、比較例（実験番号３８〜４９）のように、付着補修材８の厚みyが上限乃至は下限から外れてしまうと、付着補修材８の剥離が発生することとなる。
図１３に、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲における実施例（実験番号１〜３７）と、比較例（実験番号５０〜６５）をまとめたグラフを示す。
図１３に示すように、底吹きガス流量Aの下限を下回る(A(Nm3/分)＜0.35x/y+0.50)と、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が小さくなるので、脱りん処理（実操業）中において、付着補修材８の接着強度よりも底吹きガスの圧力の方が大きくなり、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。 That is, as in the comparative example (experiment numbers 38 to 49), when the thickness y of the adhesion repair material 8 deviates from the upper limit or the lower limit, the adhesion repair material 8 is peeled off.
FIG. 13 shows a graph summarizing the examples (experiment numbers 1 to 37) and the comparative examples (experiment numbers 50 to 65) in the range where the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.
As shown in FIG. 13, when the bottom blowing gas flow rate A is below the lower limit (A (Nm 3 /min)<0.35x/y+0.50), the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8. Since the inner diameter of the gas is smaller, the pressure of the bottom blowing gas becomes larger than the adhesive strength of the adhesion repair material 8 during the dephosphorization process (actual operation), and the adhesion strength is weakened. It will peel off from the blowing tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

一方で、底吹きガス流量Aの上限を超える(A(Nm3/分)＞0.55x/y+0.70)と、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなるので、付着補修材８の接着強度が小さくなり、脱りん処理中（実操業）において、底吹きガスの圧力が付着補修材８の接着強度よりも大きくなる、或いは、溶銑１４やスラグ１５の差し込みが発生し、その接着強度が弱められることとなり、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。 On the other hand, if the upper limit of the bottom blowing gas flow rate A is exceeded (A (Nm 3 /min)>0.55x/y+0.70), the inside diameter of the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 becomes large. Therefore, the adhesive strength of the adhesion repair material 8 is reduced, and the pressure of the bottom blowing gas is larger than the adhesion strength of the adhesion repair material 8 during the dephosphorization process (actual operation), or the hot metal 14 and the slag 15 Insertion occurs, the adhesive strength is weakened, and the adhesion repair material 8 is peeled from the bottom blown tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

つまり、比較例（実験番号５０〜６５）のように、底吹きガス流量Aが上限乃至は下限から外れてしまうと、付着補修材８の剥離が発生することとなる。
以上、本実施例（実験番号１〜３７）のように、付着補修材８の厚みyの範囲(0.50x+0.20≦y(m)≦0.50x+0.40)と、底吹きガス流量Aの範囲(0.35x/y+0.50≦A(Nm3/min.・本)≦0.55x/y+0.70)の両方を満たすと、付着補修材８の剥離は発生しない。 That is, if the bottom blowing gas flow rate A deviates from the upper limit or the lower limit as in the comparative example (experiment numbers 50 to 65), the adhesion repair material 8 is peeled off.
As described above, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 (0.50x + 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.50x + 0.40) and the range of the bottom blowing gas flow rate A as in this example (experiment numbers 1 to 37). If both (0.35x / y + 0.50 ≦ A (Nm 3 /min.))≦0.55x/y+0.70) are satisfied, the adhesion repair material 8 does not peel off.

表５、６に、本発明の底吹き羽口耐火物７の補修方法に従って、実施した実施例を示す。なお、表５、６は、それぞれ一続きのものであり、見やすくするため、分割して上下に配置している。
表５は、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの場合の実施例（実験番号６６〜８３）の結果を示したものである。 Tables 5 and 6 show examples carried out according to the repair method of the bottom-blown tuyere refractory 7 of the present invention. Tables 5 and 6 are each a series, and are divided and arranged vertically for easy viewing.
Table 5 shows the results of the examples (experiment numbers 66 to 83) when the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m.

表５の実施例（実験番号６６）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.64(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.44(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.44≦y(m)≦0.64となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.44mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。
また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.43(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.87(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.87≦A(Nm3/min.・本)≦1.43となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.9Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。 Referring to the example (experiment number 66) in Table 5, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.64 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.44 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.44 ≦ y (m) ≦ 0.64. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.44 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.
Also, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.43 (max.), A = 1.40x / y-0.40 = 0.87 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.87 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.43. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.9 Nm 3 / min., And satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.

これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。
表５の実施例（実験番号７５）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.74(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.54(min.)と算出されている。
つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.54≦y(m)≦0.74となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.54mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。 From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.
Referring to the example in Table 5 (experiment number 75), the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.74 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.54 (min.).
That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.54 ≦ y (m) ≦ 0.74. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.54 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.

また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.45(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.90(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.90≦A(Nm3/min.・本)≦1.45となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、1.0Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。
これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。 Also, the calculated value of bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.45 (max.), A = 1.40x / y-0.40 = 0.90 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.90 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.45. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 1.0 Nm 3 / min., Which satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.
From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.

以上、本実施例（実験番号６６〜８３）の結果より、付着補修材８の厚みyの範囲と、底吹きガス流量Aの範囲の両方を満たすと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７に確実に付着して存在しており、良好であることを確認した。
表６は、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの場合の実施例（実験番号８４〜１０１）の結果を示したものである。 As described above, from the results of this example (experiment numbers 66 to 83), when both the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and the range of the bottom blowing gas flow rate A are satisfied, It was confirmed that the repair material 8 was firmly attached to the bottom-blown tuyere refractory 7 and was good.
Table 6 shows the results of the examples (experiment numbers 84 to 101) when the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m.

表６の実施例（実験番号８４）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.83(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.63(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.63≦y(m)≦0.83となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.63mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。
また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.48(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.93(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.93≦A(Nm3/min.・本)≦1.48となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、1.0Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。 Referring to the example (experiment number 84) in Table 6, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.83 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.63 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.63 ≦ y (m) ≦ 0.83. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.63 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.
The calculated value of bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.48 (max.), A = 1.40x / y-0.40 = 0.93 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.93 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.48. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 1.0 Nm 3 / min., Which satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.

これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。
表６の実施例（実験番号９２）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.92(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.72(min.)と算出されている。
つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.72≦y(m)≦0.92となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.72mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を満たす。 From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.
Referring to the example in Table 6 (experiment number 92), the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.92 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.72 (min.).
That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.72 ≦ y (m) ≦ 0.92. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.72 m and satisfies the range of the thickness y of the adhesion repair material 8.

また、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.50(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.96(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.96≦A(Nm3/min.・本)≦1.50となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、1.2Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を満たす。
これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６に存在していた。 Also, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.50 (max.), And A = 1.40x / y-0.40 = 0.96 ( min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.96 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.50. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 1.2 Nm 3 / min., Which satisfies the range of the bottom blowing gas flow rate A.
From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was present in the bottom blowing nozzle 6.

以上、本実施例（実験番号８４〜１０１）の結果より、付着補修材８の厚みyの範囲と、底吹きガス流量Aの範囲の両方を満たすと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７に確実に付着して存在しており、良好であることを確認した。
表７、８に、本発明と比較するために実施した比較例を示す。なお、表７、８は、それぞれ一続きのものであり、見やすくするため、分割して上下に配置している。 As described above, when both the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and the range of the bottom blown gas flow rate A are satisfied from the results of the present example (experiment numbers 84 to 101), It was confirmed that the repair material 8 was firmly attached to the bottom-blown tuyere refractory 7 and was good.
Tables 7 and 8 show comparative examples implemented for comparison with the present invention. Tables 7 and 8 are each a series, and are divided up and down for easy viewing.

表７は、損傷深さxが0.3m＜x≦0.8mの場合の比較例（実験番号１０２〜１２１）の結果を示したものである。   Table 7 shows the results of the comparative examples (experiment numbers 102 to 121) when the damage depth x is 0.3 m <x ≦ 0.8 m.

表７の比較例（実験番号１０２）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.64(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.44(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.44≦y(m)≦0.64となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.40mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を下回ってしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。   Referring to the comparative example (experiment number 102) in Table 7, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.64 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.44 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.44 ≦ y (m) ≦ 0.64. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.40 m, which is less than the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

表７の比較例（実験番号１１２）を参照すると、付着補修材８の厚みy(m)の計算値について、y=0.93x+0.27=0.64(max.)と算出され、y=0.93x+0.07=0.44(min.)と算出されている。つまり、付着補修材８の厚みyの範囲は、0.44≦y(m)≦0.64となる。一方で、付着補修材８の厚みyの実績値は、0.70mと導出され、付着補修材８の厚みyの範囲を超えてしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。   Referring to the comparative example (experiment number 112) in Table 7, the calculated value of the thickness y (m) of the adhesion repair material 8 is calculated as y = 0.93x + 0.27 = 0.64 (max.), And y = 0.93x + It is calculated as 0.07 = 0.44 (min.). That is, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 is 0.44 ≦ y (m) ≦ 0.64. On the other hand, the actual value of the thickness y of the adhesion repair material 8 is derived as 0.70 m, which exceeds the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

以上、比較例（実験番号１０２〜１２１）の結果より、規定した範囲（付着補修材８の厚みy）を満たさないと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまい、不良な結果となった。
表８は、損傷深さxが0.3m＜x≦0.8mの場合の比較例（実験番号１２２〜１４１）の結果を示したものである。 As described above, from the result of the comparative example (experiment numbers 102 to 121), if the specified range (thickness y of the adhesion repair material 8) is not satisfied, the adhesion repair material 8 is bottom blown tuyere after the repair is performed and after the 1ch treatment. Peeling from the refractory 7 resulted in a poor result.
Table 8 shows the results of the comparative examples (experiment numbers 122 to 141) when the damage depth x is 0.3 m <x ≦ 0.8 m.

表８の比較例（実験番号１２２）を参照すると、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.31(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.72(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.72≦A(Nm3/min.・本)≦1.31となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、0.7Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を下回ってしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。 Referring to the comparative example (experiment number 122) in Table 8, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.31 (max.). , A = 1.40x / y-0.40 = 0.72 (min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.72 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.31. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 0.7 Nm 3 / min., Which is below the range of the bottom blowing gas flow rate A and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

表８の比較例（実験番号１３２）を参照すると、底吹きガス流量A(Nm3/min.・本)の計算値について、A=1.10x/y+0.43=1.35(max.)と算出され、A=1.40x/y-0.40=0.77(min.)と算出されている。つまり、底吹きガス流量Aの範囲は、0.77≦A(Nm3/min.・本)≦1.35となる。一方で、底吹きガス流量Aの実績値は、1.4Nm3/min.・本と導出され、底吹きガス流量Aの範囲を超えてしまい満たさない。これより、1ch処理後に付着補修材８を観察した結果、付着補修材８が底吹きノズル６から剥離していた。 Referring to the comparative example (experiment number 132) in Table 8, the calculated value of the bottom blowing gas flow rate A (Nm 3 / min.) Is calculated as A = 1.10x / y + 0.43 = 1.35 (max.). A = 1.40x / y-0.40 = 0.77 (min.). That is, the range of the bottom blowing gas flow rate A is 0.77 ≦ A (Nm 3 /min.·line)≦1.35. On the other hand, the actual value of the bottom blowing gas flow rate A is derived as 1.4 Nm 3 / min., Which exceeds the range of the bottom blowing gas flow rate A and is not satisfied. From this, as a result of observing the adhesion repair material 8 after the 1ch treatment, the adhesion repair material 8 was peeled off from the bottom blowing nozzle 6.

以上、比較例（実験番号１２２〜１４１）の結果より、規定した範囲（底吹きガス流量A）を満たさないと、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまい、不良な結果となった。
図１４に、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲における実施例（実験番号６６〜１０１）と、比較例（実験番号１０２〜１２１）をまとめたグラフを示す。 As described above, from the result of the comparative example (experiment numbers 122 to 141), if the specified range (bottom blowing gas flow rate A) is not satisfied, the repair material 8 is the bottom blowing tuyere refractory after the repair is performed and after the 1ch treatment. 7 peeled off, resulting in a poor result.
FIG. 14 shows a graph summarizing the examples (experiment numbers 66 to 101) and the comparative examples (experiment numbers 102 to 121) in the range where the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m.

図１４に示すように、付着補修材８の厚みyの下限を下回る(y(m)＜0.93x+0.07)、すなわち付着補修材８が薄く形成されると、脱りん処理（実操業）中において、付着補修材８の接着強度が底吹きガスの圧力よりも小さくなるので、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。   As shown in FIG. 14, when the thickness of the adhesion repair material 8 is below the lower limit y (y (m) <0.93x + 0.07), that is, when the adhesion repair material 8 is formed thin, dephosphorization processing (actual operation) is in progress. In this case, since the adhesive strength of the adhesion repair material 8 is smaller than the pressure of the bottom blowing gas, the adhesion strength is weakened and the adhesion repair material 8 is peeled from the bottom blowing tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

一方、付着補修材８の厚みyの上限を超える(y(m)＞0.93x+0.27)、すなわち付着補修材８が厚く形成されると、脱りん処理（実操業）中において、底吹きガスの圧力が上昇したときに、付着補修材８の接着強度よりも上昇した底吹きガスの圧力の方が大きくなるので、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。   On the other hand, if it exceeds the upper limit of the thickness y of the adhesion repair material 8 (y (m)> 0.93x + 0.27), that is, if the adhesion repair material 8 is formed thick, the bottom blowing gas will be generated during the dephosphorization process (actual operation). When the pressure increases, the pressure of the bottom blowing gas that is higher than the adhesive strength of the adhesion repair material 8 becomes larger, so that the adhesion strength is weakened, and the adhesion repair material 8 becomes the bottom blowing tuyere refractory 7. Will peel off. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

つまり、比較例（実験番号１０２〜１２１）のように、付着補修材８の厚みyが上限乃至は下限から外れてしまうと、付着補修材８の剥離が発生することとなる。
図１５に、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲における実施例（実験番号６６〜１０１）と、比較例（実験番号１２２〜１４１）をまとめたグラフを示す。
図１５に示すように、底吹きガス流量Aの下限を下回る(A(Nm3/分)＜1.40x/y-0.40)と、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が小さくなるので、脱りん処理（実操業）中において、付着補修材８の接着強度よりも底吹きガスの圧力の方が大きくなり、その接着強度が弱められ、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。 That is, when the thickness y of the adhesion repair material 8 deviates from the upper limit or the lower limit as in the comparative examples (experiment numbers 102 to 121), the adhesion repair material 8 is peeled off.
FIG. 15 is a graph summarizing the examples (experiment numbers 66 to 101) and the comparative examples (experiment numbers 122 to 141) in the range where the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m.
As shown in FIG. 15, when the bottom blowing gas flow rate A is below the lower limit (A (Nm 3 /min)<1.40x/y-0.40), the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8. Since the inner diameter of the gas is smaller, the pressure of the bottom blowing gas becomes larger than the adhesive strength of the adhesion repair material 8 during the dephosphorization process (actual operation), and the adhesion strength is weakened. It will peel off from the blowing tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

一方で、底吹きガス流量Aの上限を超える(A(Nm3/分)＞1.0x/y+0.43)と、付着補修材８内に形成される底吹きガスの通気孔１３の内径が大きくなるので、付着補修材８の接着強度が小さくなり、脱りん処理（実操業）中において、底吹きガスの圧力が付着補修材８の接着強度よりも大きくなる、或いは、溶銑１４やスラグ１５の差し込みが発生し、その接着強度が弱められることとなり、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７から剥離してしまう。その結果、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が、増加してしまうこととなる。 On the other hand, if the upper limit of the bottom blowing gas flow rate A is exceeded (A (Nm 3 /min)>1.0x/y+0.43), the inside diameter of the bottom blowing gas vent 13 formed in the adhesion repair material 8 becomes large. Therefore, the adhesive strength of the adhesion repair material 8 is reduced, and the pressure of the bottom blowing gas becomes larger than the adhesion strength of the adhesion repair material 8 during the dephosphorization process (actual operation), or the hot metal 14 and the slag 15 Insertion occurs, the adhesive strength is weakened, and the adhesion repair material 8 is peeled from the bottom blown tuyeres refractory 7. As a result, the damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 increases.

つまり、比較例（実験番号１２２〜１４１）のように、底吹きガス流量Aが上限乃至は下限から外れてしまうと、付着補修材８の剥離が発生することとなる。
以上、本実施例（実験番号６６〜１０１）のように、付着補修材８の厚みyの範囲(0.93x+0.07≦y(m)≦0.93x+0.27)と、底吹きガス流量Aの範囲(1.40x/y-0.40≦A(Nm3/min.・本)≦1.10x/y+0.43)の両方を満たすと、付着補修材８の剥離は発生しない。 That is, as in the comparative example (experiment numbers 122 to 141), when the bottom blowing gas flow rate A deviates from the upper limit or the lower limit, the adhesion repair material 8 is peeled off.
As described above, the range of the thickness y of the adhesion repair material 8 (0.93x + 0.07 ≦ y (m) ≦ 0.93x + 0.27) and the range of the bottom blowing gas flow rate A as in this example (experiment numbers 66 to 101). If both of (1.40x / y-0.40 ≦ A (Nm 3 /min.))≦1.10x/y+0.43) are satisfied, the adhesion repair material 8 does not peel off.

図１６に、本実施例（実験番号１〜３７）の結果をまとめたヒストグラムを示す。
図１６に示すように、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の本実施例によれば、底吹き羽口耐火物７の損傷速度の平均は、0.08mm/chとなった。
図１７に、比較例（実験番号３８〜６５）の結果をまとめたヒストグラムを示す。
図１７に示すように、損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの場合の比較例によれば、底吹き羽口耐火物７の損傷速度の平均は、0.24mm/chとなった。また、大きくばらついている。 FIG. 16 shows a histogram summarizing the results of this example (experiment numbers 1 to 37).
As shown in FIG. 16, according to the present example when the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m, the average damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 is 0.08 mm / ch. .
In FIG. 17, the histogram which put together the result of the comparative example (experiment number 38-65) is shown.
As shown in FIG. 17, according to the comparative example in which the damage depth x is 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m, the average damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 is 0.24 mm / ch. In addition, it varies widely.

以上述べた0.00m≦x≦0.30mの場合の本実施例のように、本発明で規定した方法に従って底吹き羽口耐火物７の補修を実施した場合、底吹き羽口耐火物７の損傷速度を0.1mm/ch以下とすることができ、良好になることを確認した。
なお、比較例のように、補修条件が適正なものではない場合、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が0.2〜0.3mm/chとなり、不良となってしまった。 When the bottom blown tuyer refractory 7 is repaired according to the method defined in the present invention as in the present embodiment in the case of 0.00m ≦ x ≦ 0.30m described above, the bottom blown tuyer refractory 7 is damaged. It was confirmed that the speed could be reduced to 0.1 mm / ch or less and improved.
In addition, like the comparative example, when repair conditions were not appropriate, the damage speed of the bottom blowing tuyeres refractory 7 became 0.2-0.3 mm / ch, and it became defective.

図１８に、本実施例（実験番号６６〜１０１）の結果をまとめたヒストグラムを示す。
図１８に示すように、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの場合の本実施例によれば、底吹き羽口耐火物７の損傷速度の平均は、0.07mm/chとなった。
図１９に、比較例（実験番号１０２〜１４１）の結果をまとめたヒストグラムを示す。
図１９に示すように、損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの場合の比較例によれば、底吹き羽口耐火物７の損傷速度の平均は、0.21mm/chとなった。また、大きくばらついている。 FIG. 18 shows a histogram summarizing the results of this example (experiment numbers 66 to 101).
As shown in FIG. 18, according to the present example when the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the average damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 is 0.07 mm / ch. .
In FIG. 19, the histogram which put together the result of the comparative example (experiment number 102-141) is shown.
As shown in FIG. 19, according to the comparative example in the case where the damage depth x is 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the average damage rate of the bottom-blown tuyere refractory 7 is 0.21 mm / ch. In addition, it varies widely.

以上述べた0.30m＜x≦0.80mの場合の本実施例のように、本発明で規定した方法に従って底吹き羽口耐火物７の補修を実施した場合、底吹き羽口耐火物７の損傷速度を0.1mm/ch以下とすることができ、良好になることを確認した。
なお、比較例のように、補修条件が適正なものではない場合、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が0.2〜0.3mm/chとなり、不良となってしまった。 When the bottom-blown tuyere refractory 7 is repaired according to the method defined in the present invention as in the present example in the case of 0.30 m <x ≦ 0.80 m described above, the bottom-blown tuyere refractory 7 is damaged. It was confirmed that the speed could be reduced to 0.1 mm / ch or less and improved.
In addition, like the comparative example, when repair conditions were not appropriate, the damage speed of the bottom blowing tuyeres refractory 7 became 0.2-0.3 mm / ch, and it became defective.

図２０に、底吹き羽口耐火物７に付着している付着補修材８の有無状況を作業床２０から観察する方法を示す。図２１に、補修実施後〜1ch処理後に、底吹きノズル６の付着補修材８の有無（剥離の有無）の評価をする際に用いた、底吹き羽口５の保護状況の一例を示す。
以上述べた本実施例（実験番号１〜３７、６６〜１０１）のように、本発明で規定した方法に従って補修を実施した場合、補修実施後〜1ch処理後において、付着補修材８が底吹き羽口耐火物７及び底吹きノズル６に、確実に付着して存在していることを確認した。 FIG. 20 shows a method of observing from the work floor 20 the presence / absence of the attached repair material 8 attached to the bottom-blown tuyere refractory 7. FIG. 21 shows an example of the protection status of the bottom blowing tuyere 5 used when evaluating the presence / absence (existence / non-exfoliation) of the adhesion repairing material 8 of the bottom blowing nozzle 6 after performing the repair to 1ch processing.
When the repair is performed according to the method defined in the present invention as in the above-described examples (experiment numbers 1 to 37, 66 to 101), the adhesive repair material 8 is blown from the bottom after the repair is performed to the 1ch treatment. It was confirmed that they were securely attached to the tuyere refractory 7 and the bottom blowing nozzle 6.

本発明よれば、MgO系耐火物補修材８を、底吹き羽口耐火物７の損傷部分に確実に付着させると共に、補修後の実操業において、高流量の底吹きガスによる高い圧力がかかっても、付着させた付着補修材８（MgO系耐火物補修材８）が炉底３から剥離せずに、且つ、底吹き羽口耐火物７の損傷速度が低減するように、底吹き羽口耐火物７を補修することができる。   According to the present invention, the MgO-based refractory repair material 8 is securely attached to the damaged portion of the bottom-blown tuyere refractory 7, and high pressure is applied by the high-flow bottom-blowing gas in the actual operation after repair. However, the bottom blown tuyere so that the attached repair material 8 (MgO-based refractory repair material 8) does not peel from the furnace bottom 3 and the damage rate of the bottom blown tuyere refractory 7 is reduced. The refractory 7 can be repaired.

ここで本発明をまとめると、MgO系耐火物補修材８を用いて、炉底３の底吹き羽口耐火物７の損傷部位を補修するに際しての補修条件を、以下に示す（１）、（２）とする。
（１）損傷部位の損傷深さxが0.00m≦x≦0.30mの範囲においては、損傷部位の付着補修材８の厚みyを0.50x+0.20≦y(m)≦0.50x+0.40の範囲とし且つ、炉内へ吹き込む底吹きガス流量Aを0.35x/y+0.50≦A(Nm3/分)≦0.55x/y+0.70の範囲とする。 The present invention is summarized here. Repair conditions for repairing a damaged portion of the bottom-blown tuyere refractory 7 of the furnace bottom 3 using the MgO-based refractory repair material 8 are shown below (1), ( 2).
(1) When the damage depth x of the damaged part is in the range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m, the thickness y of the repair material 8 at the damaged part is in the range of 0.50x + 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.50x + 0.40. And the bottom blowing gas flow rate A to be blown into the furnace is in the range of 0.35x / y + 0.50 ≦ A (Nm 3 /min)≦0.55x/y+0.70.

（２）損傷部位の損傷深さxが0.30m＜x≦0.80mの範囲においては、損傷部位の付着補修材８の厚みyを0.93x+0.07≦y(m)≦0.93x+0.27の範囲とし且つ、炉内へ吹き込む底吹きガス流量Aを1.40x/y-0.40≦A(Nm3/分)≦1.10x/y+0.43の範囲とする。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。 (2) When the damage depth x of the damaged part is in the range of 0.30 m <x ≦ 0.80 m, the thickness y of the repair material 8 at the damaged part is in the range of 0.93x + 0.07 ≦ y (m) ≦ 0.93x + 0.27 And the bottom blowing gas flow rate A to be blown into the furnace is in the range of 1.40x / y-0.40 ≦ A (Nm 3 /min)≦1.10x/y+0.43.
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive.

特に、今回開示された実施形態において、明示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。   In particular, in the embodiment disclosed this time, matters that are not explicitly described, for example, operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, and the like of the components, do not deviate from the range that those skilled in the art normally perform. Rather, values that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.

１ 転炉型反応容器
２ 鉄皮
３ 炉底
４ 耐火物
５ 底吹き羽口
６ 底吹きノズル（ＳＡノズル）
６ａ 外管
６ｂ 内管
７ 底吹き羽口耐火物
８ MgO系耐火物補修材（付着補修材）
９ 炉底耐火物
１０ 粉状耐火物
１１ マイクロ波レベル計
１２ ＦＭセンサー
１２ａ 熱電対
１２ｂ 検知点
１３ 通気孔（付着補修材）
１４ 溶融鉄（溶銑）
１５ スラグ
１６ 焼き付け材
１７ 吹き付け材
１８ 吹付機
１９ 吹付パイプ
２０ 作業床 1 Converter reactor 2 Iron skin 3 Furnace bottom 4 Refractory 5 Bottom blowing tuyere 6 Bottom blowing nozzle (SA nozzle)
6a Outer pipe 6b Inner pipe 7 Bottom-blown tuyere refractory 8 MgO refractory repair material (adhesion repair material)
9 Furnace bottom refractory 10 Powdered refractory 11 Microwave level meter 12 FM sensor 12a Thermocouple 12b Detection point 13 Vent (adhesion repair material)
14 Molten iron (hot metal)
15 Slag 16 Baking Material 17 Spraying Material 18 Spraying Machine 19 Spraying Pipe 20 Work Floor

Claims (1)

転炉型反応容器の底部の底吹き羽口に施工されている耐火物に対して、MgO系耐火物補修材を用いて補修するに際して、
前記耐火物の損傷部位における厚み方向の損傷深さxが、0.00m≦x≦0.30mの範囲においては、
前記損傷部位に付着する前記MgO系耐火物補修材の厚みyを、0.50x+0.20≦y(m)≦0.50x+0.40の範囲になるようにし、且つ、補修実施時における前記底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aを、0.35x/y+0.50≦A(Nm3/分)≦0.55x/y+0.70の範囲で、前記転炉型反応容器内へ前記底吹きガスを吹き込み、
前記耐火物の損傷部位における厚み方向の損傷深さxが、0.30m＜x≦0.80mの範囲においては、
前記損傷部位に付着する前記MgO系耐火物補修材の厚みyを、0.93x+0.07≦y(m)≦0.93x+0.27の範囲になるようにし、且つ、補修実施時における前記底吹き羽口の底吹きノズル１本当たりのガス流量Aを、1.40x/y-0.40≦A(Nm3/分)≦1.10x/y+0.43の範囲で、前記転炉型反応容器内へ前記底吹きガスを吹き込む
ことを特徴とする転炉型反応容器の底吹き羽口に施工されている耐火物の補修方法。 When repairing the refractory constructed at the bottom blowing tuyeres at the bottom of the converter reactor using the MgO-based refractory repair material,
The damage depth x in the thickness direction at the damaged part of the refractory is in the range of 0.00 m ≦ x ≦ 0.30 m.
The thickness y of the MgO-based refractory repair material adhering to the damaged site is in the range of 0.50x + 0.20 ≦ y (m) ≦ 0.50x + 0.40, and the bottom blow tuyere at the time of repair execution The gas flow rate A per bottom blowing nozzle in the range of 0.35x / y + 0.50 ≦ A (Nm 3 /min)≦0.55x/y+0.70 into the converter reaction vessel Infuse,
The damage depth x in the thickness direction at the damaged portion of the refractory is in the range of 0.30 m <x ≦ 0.80 m.
The thickness y of the MgO-based refractory repair material adhering to the damaged site is in the range of 0.93x + 0.07 ≦ y (m) ≦ 0.93x + 0.27, and the bottom blow tuyere at the time of repair execution The gas flow rate A per bottom blowing nozzle in the range of 1.40x / y-0.40 ≦ A (Nm 3 /min)≦1.10x/y+0.43 into the converter reaction vessel A method for repairing a refractory material constructed at the bottom blowing tuyeres of a converter reactor characterized by blowing in.
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