JP2019013980A - Multi-electrode gas shield arc single-sided welding method - Google Patents

Multi-electrode gas shield arc single-sided welding method Download PDF

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Abstract

To provide a multi-electrode gas shield arc single-sided welding method according to which a formation state of a back bead is very good, and further, impact performance is excellent.SOLUTION: A multi-electrode gas shield arc single-sided welding method in which a preceding electrode and a following electrode are included, the preceding electrode has a reversed polarity and uses a flux-cored wire or a solid wire, the preceding electrode has a wire projection length (EL) of 15 to 35 mm, a welding-current (IL) of 350 to 550A, and a wire feed amount (WL) of 5.0 to 14.0 m/minute, the preceding electrode satisfies a relationship of 130≤(IL×WL/EL)≤450, and the following electrode has positive polarity and uses a flux-cored wire, and the flux-cored wire of the following electrode contains Al of 1.5 to 3.5 mass% and Mg of 0.2 to 1.0 mass%, and satisfies a relationships of 2.0 mass%≤(Al+Mg)≤4.0 mass%, and 2.0≤(Al/Mg)≤10.0.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本実施形態は多電極ガスシールドアーク片面溶接方法に関する。   The present embodiment relates to a multi-electrode gas shield arc single-side welding method.

片面溶接とは、被溶接材である突合せ継手の開先裏面側に耐火性裏当て材を押し当て、開先表側から溶接を行って開先裏面側にも裏ビードを出す溶接方法である。これにより、突合せ継手を反転させることなく片側のみからの溶接で完全溶込みを得ることができる。
片面溶接は溶接電流の高電流化や開先断面積の減少（狭開先化）を行うことで、その能率を向上することができる。一方で、高電流化や狭開先化に伴い、ビードには高温割れが発生しやすくなる。そこで単一電極ではなく、第１電極と第２電極を含む多電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接が提案されている。 Single-sided welding is a welding method in which a refractory backing material is pressed against the groove back surface side of the butt joint, which is a material to be welded, and welding is performed from the groove front side to provide a back bead on the groove back surface side. Thereby, complete penetration can be obtained by welding from only one side without reversing the butt joint.
The efficiency of single-sided welding can be improved by increasing the welding current and reducing the groove cross-sectional area (narrow groove). On the other hand, high-temperature cracking is likely to occur in the bead as the current is increased and the gap is narrowed. Therefore, multi-electrode gas shielded arc single-side welding using a multi-electrode including a first electrode and a second electrode instead of a single electrode has been proposed.

多電極ガスシールドアーク片面溶接では、第１電極による溶接金属に生じた高温割れを第２電極で再溶融することで前記高温割れをなくすことを図っている。
例えば特許文献１では、第１電極と第２電極にそれぞれ特定の電極を用い、第１電極の極性を逆極性、第２電極の極性を正極性とし、溶接速度、溶接電流、電極間距離、及び第１電極の溶融池長さの値を特定の範囲内に規定している。これにより、高温割れのない健全な初層ビードを得て、耐高温割れ性に優れた片面溶接を高い溶接能率で行うことを図っている。 In the multi-electrode gas shielded arc single-sided welding, the high temperature crack generated in the weld metal by the first electrode is remelted by the second electrode to eliminate the high temperature crack.
For example, in Patent Document 1, a specific electrode is used for each of the first electrode and the second electrode, the polarity of the first electrode is reversed, the polarity of the second electrode is positive, the welding speed, the welding current, the distance between the electrodes, And the value of the molten pool length of the 1st electrode is prescribed | regulated in the specific range. As a result, a sound first layer bead having no hot cracking is obtained, and one-side welding excellent in hot cracking resistance is performed with high welding efficiency.

特許第４３１９７１３号公報Japanese Patent No. 4319713

しかしながら、多電極ガスシールドアーク片面溶接では良好な裏ビードの形成状態を得られる範囲は狭く、また、衝撃性能が低いことから、さらなる改善が望まれていた。
そこで本発明は、裏ビードの形成状態が非常に良好であり、衝撃性能にも優れた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法を提供することを目的とする。 However, in the multi-electrode gas shielded arc single-sided welding, the range in which a good back bead formation state can be obtained is narrow, and the impact performance is low, so further improvement has been desired.
Accordingly, an object of the present invention is to provide a multi-electrode gas shielded arc single-side welding method in which a back bead is formed in a very good state and excellent in impact performance.

本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、先行極を所定の条件にするとともに、後行極のフラックス入りワイヤの成分を特定のものに限定する又は非消耗式電極を採用することで衝撃性能が向上し、かつ、先行極及び後行極による溶接条件を特定のものに限定することで、裏ビードの形成状態が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。   As a result of intensive research, the inventors have made the leading electrode a predetermined condition, and limited the component of the flux-cored wire of the trailing electrode to a specific one or adopting a non-consumable electrode to achieve impact performance. In addition, the inventors have found that the formation state of the back bead is improved by limiting the welding conditions of the leading electrode and the trailing electrode to specific ones, and the present invention has been completed.

すなわち、本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、溶接線方向に一列に配した複数の電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法であって、前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、前記先行極の極性は逆極性であり、前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、前記後行極の極性は正極性であり、前記後行極ではフラックス入りワイヤを用い、かつ前記後行極の前記フラックス入りワイヤは金属Ａｌ：１．５〜３．５質量％及びＭｇ：０．２〜１．０質量％を含み、前記金属Ａｌと前記Ｍｇの含有量が、２．０質量％≦（金属Ａｌ＋Ｍｇ）≦４．０質量％、及び、２．０≦（金属Ａｌ／Ｍｇ）≦１０．０の関係を満たすことを特徴とする。
ここでＭｇの含有量とは、金属Ｍｇと酸化物ＭｇをＭｇ換算した値である。 That is, one aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention is a multi-electrode gas shielded arc single-sided welding method using a plurality of electrodes arranged in a line in the welding line direction, wherein the plurality of electrodes are , A leading pole and a trailing pole following the leading pole, the polarity of the leading pole being reverse polarity, and the leading pole uses a flux-cored wire or a solid wire, and the leading pole has a wire protruding length (EL ): 15 to 35 mm, welding current (IL): 350 to 550 A and wire feed amount (WL): 5.0 to 14.0 m / min, EL (mm) of the leading electrode, IL (A ) And WL (m / min) satisfy the relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450, the polarity of the trailing electrode is positive, and the trailing electrode uses a flux-cored wire, And before the trailing electrode The flux-cored wire contains metal Al: 1.5 to 3.5 mass% and Mg: 0.2 to 1.0 mass%, and the content of the metal Al and the Mg is 2.0 mass% ≦ (metal Al + Mg) ≦ 4.0% by mass and 2.0 ≦ (metal Al / Mg) ≦ 10.0 are satisfied.
Here, the Mg content is a value obtained by converting metal Mg and oxide Mg into Mg.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、前記後行極はワイヤ突出し長さ（ＥＴ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＴ）：１６０〜４００Ａ及びワイヤ送給量（ＷＴ）：１．０〜１０．０ｍ／分であることを特徴とする。   In one aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention, the trailing electrode has a wire protruding length (ET) of 15 to 35 mm, a welding current (IT) of 160 to 400 A, and a wire feed amount (WT). ): 1.0 to 10.0 m / min.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、前記後行極の前記ＥＴ（ｍｍ）、前記ＩＴ（Ａ）及び前記ＷＴ（ｍ／分）が、５≦（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）≦１５０の関係を満たすことを特徴とする。   In one aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention, the ET (mm), the IT (A), and the WT (m / min) of the trailing electrode are 5 ≦ (IT × WT / ET) ≦ 150 is satisfied.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、溶接速度：２００〜４００ｍｍ／分及び前記先行極と前記後行極の極間距離：２０〜５０ｍｍであることを特徴とする。   One aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention is characterized in that the welding speed is 200 to 400 mm / min and the distance between the leading electrode and the trailing electrode is 20 to 50 mm.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、前記先行極ウィービング幅：０〜５ｍｍ及び前記後行極のウィービング幅：０〜５ｍｍであることを特徴とする。   One aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention is characterized in that the leading electrode weaving width is 0 to 5 mm and the trailing electrode weaving width is 0 to 5 mm.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、溶接線方向に一列に配した複数の電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法であって、前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、前記先行極の極性は逆極性であり、前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、前記後行極の極性は正極性であり、かつ前記後行極では非消耗式電極を用いることを特徴とする。   One aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention is a multi-electrode gas shielded arc single-sided welding method using a plurality of electrodes arranged in a line in the welding line direction, wherein the plurality of electrodes are precedent Including a pole and a trailing pole following the leading pole, wherein the polarity of the leading pole is reverse polarity, and the leading pole uses a flux-cored wire or a solid wire, and the leading pole has a wire protruding length (EL): 15 to 35 mm, welding current (IL): 350 to 550 A and wire feed amount (WL): 5.0 to 14.0 m / min, the EL (mm) of the leading electrode, the IL (A) and The WL (m / min) satisfies a relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450, the polarity of the trailing electrode is positive, and a non-consumable electrode is used for the trailing electrode. It is characterized by.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、前記後行極で非消耗式電極を用いる場合において、溶接速度：２００〜４００ｍｍ／分、前記先行極と前記後行極の極間距離：２０〜５０ｍｍ及び前記後行極の溶接電流（ＩＴ）：１６０〜３００Ａであることを特徴とする。   In one aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention, when a non-consumable electrode is used for the trailing electrode, the welding speed is 200 to 400 mm / min, the leading electrode and the trailing electrode. The distance is 20 to 50 mm, and the welding current (IT) of the trailing electrode is 160 to 300 A.

本発明に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法の一態様は、被溶接材が板厚：１２〜５０ｍｍ及び開先角度：３０〜６０°のＶ形突合せであることを特徴とする。   One aspect of the multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to the present invention is characterized in that the material to be welded is V-shaped butt having a plate thickness of 12 to 50 mm and a groove angle of 30 to 60 °.

本発明によれば、多電極ガスシールドアーク片面溶接において、非常に良好な裏ビードの形成状態が得られ、さらには良好な衝撃性能にも優れた溶接材を得ることができる。   According to the present invention, in a multi-electrode gas shielded arc single-sided welding, a very good back bead formation state can be obtained, and furthermore, a welding material having excellent impact performance can be obtained.

図１は、多電極ガスシールドアーク片面溶接に用いられる被溶接材の一例となるＶ形突合せの構造を示すための模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing a V-shaped butt structure as an example of a workpiece to be used for multi-electrode gas shielded arc single-sided welding.

以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。また本明細書において、数値範囲を示す「〜」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。   Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described in detail. Note that the present invention is not limited to the embodiments described below. Moreover, in this specification, "-" which shows a numerical range is used by the meaning which includes the numerical value described before and behind that as a lower limit and an upper limit.

本実施形態に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法（以下、単に「溶接方法」と称することがある。）は、溶接線方向に一列に配した複数の電極を用い、前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、前記先行極の極性は逆極性であり、前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、前記後行極の極性は正極性であり、前記後行極ではフラックス入りワイヤを用い、かつ前記後行極の前記フラックス入りワイヤは金属Ａｌ：１．５〜３．５質量％及びＭｇ：０．２〜１．０質量％を含み、前記金属Ａｌと前記Ｍｇの含有量が、２．０質量％≦（金属Ａｌ＋Ｍｇ）≦４．０質量％、及び、２．０≦（金属Ａｌ／Ｍｇ）≦１０．０の関係を満たす。
ここでＭｇの含有量とは、金属Ｍｇと酸化物ＭｇをＭｇ換算した値である。 The multi-electrode gas shielded arc single-sided welding method according to the present embodiment (hereinafter sometimes simply referred to as “welding method”) uses a plurality of electrodes arranged in a line in the weld line direction, and the plurality of electrodes are: The leading electrode includes a leading electrode and a trailing electrode following the leading electrode, the polarity of the leading electrode is reversed, and the leading electrode uses a flux-cored wire or a solid wire, and the leading electrode has a wire protruding length (EL) 15 to 35 mm, welding current (IL): 350 to 550 A, and wire feed amount (WL): 5.0 to 14.0 m / min, the EL (mm) and IL (A) of the leading electrode And WL (m / min) satisfies the relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450, the polarity of the trailing electrode is positive, and the trailing electrode uses a flux-cored wire, and The flux in the trailing electrode A wire contains metal Al: 1.5-3.5 mass% and Mg: 0.2-1.0 mass%, and the content of the metal Al and the Mg is 2.0 mass% ≦ (metal Al + Mg). The relationship of ≦ 4.0% by mass and 2.0 ≦ (metal Al / Mg) ≦ 10.0 is satisfied.
Here, the Mg content is a value obtained by converting metal Mg and oxide Mg into Mg.

また、本実施形態に係る多電極ガスシールドアーク片面溶接方法は、溶接線方向に一列に配した複数の電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法であって、前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、前記先行極の極性は逆極性であり、前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、前記後行極の極性は正極性であり、かつ前記後行極では非消耗式電極を用いる。   Further, the multi-electrode gas shield arc single-side welding method according to the present embodiment is a multi-electrode gas shield arc single-side welding method using a plurality of electrodes arranged in a line in the welding line direction, and the plurality of electrodes are precedent. Including a pole and a trailing pole following the leading pole, wherein the polarity of the leading pole is reverse polarity, and the leading pole uses a flux-cored wire or a solid wire, and the leading pole has a wire protruding length (EL): 15 to 35 mm, welding current (IL): 350 to 550 A and wire feed amount (WL): 5.0 to 14.0 m / min, the EL (mm) of the leading electrode, the IL (A) and The WL (m / min) satisfies a relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450, the polarity of the trailing electrode is positive, and a non-consumable electrode is used for the trailing electrode.

＜先行極＞
本実施形態における先行極の極性は逆極性（ＤＣＥＰ）の消耗性電極であり、フラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤ（以下、単に「ワイヤ」と称することがある。）を用いる。先行極は、ワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分を満たし、（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）で表される値を１３０以上４５０以下とすることにより、裏ビードの形成状態を良好なものとすることができる。 <Leading pole>
The polarity of the leading electrode in the present embodiment is a consumable electrode having a reverse polarity (DCEP), and a flux-cored wire or a solid wire (hereinafter sometimes simply referred to as “wire”) is used. The leading electrode satisfies the wire protruding length (EL): 15 to 35 mm, the welding current (IL): 350 to 550 A, and the wire feed amount (WL): 5.0 to 14.0 m / min, (IL × WL By setting the value represented by / EL) to 130 or more and 450 or less, the formation state of the back bead can be improved.

すなわち、ワイヤ突出し長さ（ＥＬ）を１５ｍｍ以上とすることにより、裏ビードの安定性が良好となり、溶け落ちも防ぐことができる。ワイヤ突出し長さは１７ｍｍ以上が好ましく、１９ｍｍ以上がより好ましい。また、ワイヤ突出し長さを３５ｍｍ以下とすることにより裏ビードの形成が容易となる。ワイヤ突出し長さは３３ｍｍ以下が好ましく、３１ｍｍ以下がより好ましい。   That is, by setting the wire protruding length (EL) to 15 mm or more, the stability of the back bead is improved, and it is possible to prevent melting. The wire protruding length is preferably 17 mm or more, and more preferably 19 mm or more. In addition, the back bead can be easily formed by setting the protruding length of the wire to 35 mm or less. The wire protrusion length is preferably 33 mm or less, and more preferably 31 mm or less.

溶接電流（ＩＬ）を３５０Ａ以上とすることで裏ビードの形成が容易となる。溶接電流は３７０Ａ以上が好ましく、４００Ａ以上がより好ましい。また、溶接電流を５５０Ａ以下とすることで裏ビードの安定性が良好となり、溶け落ちも防ぐことができる。溶接電流は５３０Ａ以下が好ましく、５００Ａ以下がより好ましい。   By setting the welding current (IL) to 350 A or more, the back bead can be easily formed. The welding current is preferably 370 A or more, and more preferably 400 A or more. Further, by setting the welding current to 550 A or less, the stability of the back bead is improved, and it is possible to prevent melting. The welding current is preferably 530 A or less, and more preferably 500 A or less.

ワイヤ送給量（ＷＬ）を５．０ｍ／分以上とすることで裏ビードの形成が容易となる。ワイヤ送給量は５．５ｍ／分以上が好ましく、６．０ｍ／分以上がより好ましい。また、ワイヤ送給量を１４．０ｍ／分以下とすることで裏ビードの安定性が良好となり、溶け落ちも防ぐことができる。ワイヤ送給量は１３．０ｍ／分以下が好ましく、１２．０ｍ／分以下がより好ましい。   By setting the wire feed amount (WL) to 5.0 m / min or more, the back bead can be easily formed. The wire feed amount is preferably 5.5 m / min or more, and more preferably 6.0 m / min or more. Moreover, the stability of the back bead is improved by setting the wire feeding amount to 14.0 m / min or less, and it is possible to prevent melting. The wire feed amount is preferably 13.0 m / min or less, and more preferably 12.0 m / min or less.

ワイヤ突出し長さ（ＥＬ）（ｍｍ）、溶接電流（ＩＬ）（Ａ）及びワイヤ送給量（ＷＬ）（ｍ／分）は（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）（単位：Ａ・ｍ／分・ｍｍ）で表される値を１３０以上とすることにより、溶接時に被溶接材の裏面側に裏ビードを出すことができるようになる。（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）で表される値は２００以上が好ましく、２５０以上がより好ましく、２８０以上が特に好ましい。また、（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）で表される値を４５０以下とすることで裏ビードの出過ぎを防ぐことができる。（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）で表される値は４００以下が好ましく、３５０以下がより好ましく、３２０以下が特に好ましい。   Wire protrusion length (EL) (mm), welding current (IL) (A) and wire feed amount (WL) (m / min) are (IL × WL / EL) (unit: A · m / min · mm) ) Is 130 or more, the back bead can be taken out on the back side of the material to be welded during welding. The value represented by (IL × WL / EL) is preferably 200 or more, more preferably 250 or more, and particularly preferably 280 or more. Further, by setting the value represented by (IL × WL / EL) to 450 or less, it is possible to prevent the back bead from being excessively discharged. The value represented by (IL × WL / EL) is preferably 400 or less, more preferably 350 or less, and particularly preferably 320 or less.

先行極の溶接電圧（ＶＬ）は特に制限されないが、３５Ｖ以上がアーク安定性の点から好ましく、３８Ｖ以上がより好ましい。また、溶接電圧は４５Ｖ以下がアーク安定性の点から好ましく、４３Ｖ以下がより好ましい。   The welding voltage (VL) of the leading electrode is not particularly limited, but 35 V or more is preferable from the viewpoint of arc stability, and 38 V or more is more preferable. Further, the welding voltage is preferably 45 V or less from the viewpoint of arc stability, and more preferably 43 V or less.

先行極のウィービング幅は特に制限されないが、０〜５ｍｍとすることが裏ビードの形成状態が向上することから好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。   The weaving width of the leading electrode is not particularly limited, but is preferably 0 to 5 mm from the viewpoint of improving the formation state of the back bead, more preferably 2 mm or more, and more preferably 4 mm or less.

先行極のフラックス入りワイヤには鉄系のフラックス入りワイヤ又は、ソリッドワイヤを用いることが好ましい。フラックス入りワイヤとは、鋼製外皮内にフラックスが充填されたワイヤであるが、ワイヤの組成は、被溶接材の種類や溶接条件によって異なり、特に限定されない。
先行極のフラックス入りワイヤとしては、例えばＦｅの含有量がワイヤ全体に対して８０〜９５質量％であるものを使用することができる。Ｆｅ以外にワイヤに含有可能な元素としては、例えば、Ｃ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｐ、Ｓ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｍｇ、Ｂ、Ｆ、Ｎａ、Ｋ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ａｌ等が挙げられる。これらは積極添加する場合と、不可避的不純物として含まれる場合がある。
また、ソリッドワイヤについても制限されるものではないが、一例としては、Ｃ：０．０１〜０．１８質量％、Ｓｉ：０〜１．００質量、Ｍｎ：０．５０〜２．８０質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、及びＣｕ：０．５０質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物である組成が挙げられる。その他、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｍｇなどを含んでも良い。 It is preferable to use an iron-based flux-cored wire or a solid wire as the lead-cored flux-cored wire. The flux-cored wire is a wire in which a flux is filled in a steel outer sheath, but the composition of the wire varies depending on the type of welding material and welding conditions, and is not particularly limited.
As the flux cored wire of the leading electrode, for example, one having an Fe content of 80 to 95% by mass with respect to the entire wire can be used. Elements other than Fe that can be contained in the wire include, for example, C, Mn, Ti, P, S, Ni, Si, Cr, Cu, Mo, Mg, B, F, Na, K, Nb, V, Zr, Al etc. are mentioned. These may be added positively or included as inevitable impurities.
Moreover, although it does not restrict | limit also about a solid wire, As an example, C: 0.01-0.18 mass%, Si: 0-1.00 mass, Mn: 0.50-2.80 mass% P: 0.030% by mass or less, S: 0.030% by mass or less, and Cu: 0.50% by mass or less, with the balance being Fe and inevitable impurities. In addition, Ti, Ni, Cr, Al, Zr, Mg, etc. may be included.

先行極のフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤのワイヤ径は特に制限されないが、溶接作業性の点から１．０ｍｍ以上が好ましい。また、溶接作業性の点から２．０ｍｍ以下が好ましい。   The wire diameter of the flux cored wire or solid wire of the leading electrode is not particularly limited, but is preferably 1.0 mm or more from the viewpoint of welding workability. Moreover, 2.0 mm or less is preferable from the point of welding workability.

先行極による溶接時に用いるシールドガスは特に制限されないが、例えばＡｒガス、炭酸ガス、Ａｒガスと炭酸ガスの混合ガス、Ａｒガスと酸素ガスの混合ガスを用いることができる。ガスの流量も特に制限されないが、例えば１５〜３０Ｌ／分とすることができる。   Although the shielding gas used at the time of welding with a leading electrode is not particularly limited, for example, Ar gas, carbon dioxide gas, mixed gas of Ar gas and carbon dioxide gas, mixed gas of Ar gas and oxygen gas can be used. The gas flow rate is not particularly limited, but may be, for example, 15 to 30 L / min.

＜後行極：フラックス入りワイヤ＞
本実施形態における後行極は、先行極に続く電極であり、極性は正極性（ＤＣＥＮ）の消耗性電極である。後行極に用いられるフラックス入りワイヤは、金属Ａｌを１．５〜３．５質量％含み、Ｍｇを０．２〜１．０質量％含み、さらには（金属Ａｌ／Ｍｇ）で表される値が２．０〜１０．０である。ここでＭｇとは、金属Ｍｇと酸化物ＭｇとをＭｇ換算した値であり、以下「Ｍｇ成分」と称することもある。 <Last electrode: Flux-cored wire>
In the present embodiment, the trailing electrode is an electrode following the leading electrode, and the polarity is a consumable electrode having a positive polarity (DCEN). The flux-cored wire used for the trailing electrode contains 1.5 to 3.5% by mass of metal Al, 0.2 to 1.0% by mass of Mg, and is represented by (metal Al / Mg). The value is 2.0-10.0. Here, Mg is a value obtained by converting metal Mg and oxide Mg into Mg, and may be hereinafter referred to as “Mg component”.

フラックス入りワイヤ中に含まれる金属Ａｌはその含有量がワイヤ全質量に対して１．５質量％以上であることで、脱酸効果により衝撃性能が向上する。金属Ａｌの含有量は１．８質量％以上が好ましく、２．０質量％以上がより好ましい。また、金属Ａｌの含有量は３．５質量％以下であることで、脱酸元素過多になることなく、衝撃性能が向上する。金属Ａｌの含有量は３．２質量％以下が好ましく、３．０質量％以下がより好ましい。   When the content of the metal Al contained in the flux-cored wire is 1.5% by mass or more with respect to the total mass of the wire, the impact performance is improved by the deoxidation effect. The content of metal Al is preferably 1.8% by mass or more, and more preferably 2.0% by mass or more. Moreover, impact performance improves, without content of metal Al being 3.5 mass% or less, without deoxidizing element excess. The content of metal Al is preferably 3.2% by mass or less, and more preferably 3.0% by mass or less.

ワイヤ中に含まれるＭｇ成分はその含有量がワイヤ全質量に対して０．２質量％以上であることで、脱酸効果により衝撃性能が向上する。Ｍｇ成分の含有量は０．３質量％以上が好ましく、０．４質量％以上がより好ましい。また、Ｍｇ成分の含有量は１．０質量％以下であることで、脱酸元素過多になることなく、強度過多による衝撃性能の劣化を防ぐことができる。Ｍｇ成分の含有量は０．９質量％以下が好ましく、０．８質量％以下がより好ましい。   When the content of the Mg component contained in the wire is 0.2% by mass or more with respect to the total mass of the wire, the impact performance is improved by the deoxidation effect. The content of the Mg component is preferably 0.3% by mass or more, and more preferably 0.4% by mass or more. Further, since the content of the Mg component is 1.0% by mass or less, it is possible to prevent deterioration of impact performance due to excessive strength without excessive deoxidation elements. The content of the Mg component is preferably 0.9% by mass or less, and more preferably 0.8% by mass or less.

ワイヤ中に含まれる金属ＡｌとＭｇ成分との比（金属Ａｌ／Ｍｇ）は２．０以上であることにより、Ｍｇによる脱酸効果を効果的に発揮することができ、衝撃性能が向上する。（金属Ａｌ／Ｍｇ）は３．０以上が好ましく、４．０以上がより好ましく、５．０以上が特に好ましい。
また、（金属Ａｌ／Ｍｇ）は１０．０以下であることにより、脱酸元素過多となることなく、強度過多による衝撃性能の劣化を防ぐことができる。（金属Ａｌ／Ｍｇ）は９．０以下が好ましく、８．０以下がより好ましく、７．０以下が特に好ましい。 When the ratio of metal Al to Mg component contained in the wire (metal Al / Mg) is 2.0 or more, the deoxidation effect by Mg can be effectively exhibited, and impact performance is improved. (Metal Al / Mg) is preferably 3.0 or more, more preferably 4.0 or more, and particularly preferably 5.0 or more.
Moreover, since (metal Al / Mg) is 10.0 or less, deterioration of impact performance due to excessive strength can be prevented without excessive deoxidizing elements. (Metal Al / Mg) is preferably 9.0 or less, more preferably 8.0 or less, and particularly preferably 7.0 or less.

金属Ａｌ及びＭｇ成分以外のワイヤの組成は、被溶接材の種類や溶接条件によって異なるものの、例えば、さらに下記元素から選ばれる元素を少なくとも１つ、下記範囲で含んでいてもよい。
Ｃ：０．０１〜０．１質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．１５質量％、Ｍｎ：０．５〜２．５質量％、及びＳｉ：０．１〜１．０質量％ Although the composition of the wire other than the metallic Al and Mg components varies depending on the type of the material to be welded and the welding conditions, for example, at least one element selected from the following elements may be included in the following range.
C: 0.01-0.1 mass%, Zr: 0.01-0.15 mass%, Mn: 0.5-2.5 mass%, and Si: 0.1-1.0 mass%

［Ｃ：０．０１〜０．１質量％］
Ｃは溶接金属の強度および靱性を向上させる効果を有し、かつ、溶接中に発生するスパッタに影響する。スパッタに関してはＣの含有量が少量であっても問題ないため下限は特にないが、０．０１質量％以上であることが実際的である。また、溶接金属の強度および靱性を確保する点からは、０．０３質量％以上が好ましい。
一方、Ｃ量が増加すると溶滴移行が安定せず、スパッタ発生量が増加する。そのため、Ｃの含有量は０．１質量％以下が好ましく、０．０８質量％以下がより好ましい。 [C: 0.01 to 0.1% by mass]
C has an effect of improving the strength and toughness of the weld metal and affects spatter generated during welding. Regarding sputtering, there is no particular lower limit because there is no problem even if the C content is small, but it is practical that it is 0.01% by mass or more. Moreover, 0.03 mass% or more is preferable from the point which ensures the intensity | strength and toughness of a weld metal.
On the other hand, when the amount of C increases, droplet transfer is not stabilized, and the amount of spatter generated increases. Therefore, the C content is preferably 0.1% by mass or less, and more preferably 0.08% by mass or less.

［Ｚｒ：０．０１〜０．１５質量％］
Ｚｒはアーク安定性を向上させる効果を発揮させる元素である。Ｚｒを含有させる場合には、０．０１質量％以上が好ましく、０．０５質量％以上がより好ましい。
一方、Ｚｒが多量に含まれると焼鈍工程後のスケール層が厚くなると共にスケールの密着性も増加することがある。そのため、その含有量は０．１５質量％以下が好ましく、０．１０質量％以下がより好ましい。 [Zr: 0.01 to 0.15 mass%]
Zr is an element that exhibits the effect of improving arc stability. When Zr is contained, it is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.05% by mass or more.
On the other hand, if Zr is contained in a large amount, the scale layer after the annealing process becomes thick and the adhesion of the scale may increase. Therefore, the content is preferably 0.15% by mass or less, and more preferably 0.10% by mass or less.

［Ｍｎ：０．５〜２．５質量％］
Ｍｎは脱酸材としての効果を発揮し、溶接金属の強度や靱性を確保するために有効な元素であり、０．５質量％以上含有することが好ましく、１．０質量％以上がより好ましい。
一方、Ｍｎが多量に含まれると溶接中にスラグが大量発生したり、強度が増加しすぎて溶接金属の靱性を著しく低下させたりすることがあることから、その含有量は２．５質量％以下が好ましく、２．０質量％以下がより好ましい。 [Mn: 0.5 to 2.5% by mass]
Mn exhibits an effect as a deoxidizer and is an effective element for ensuring the strength and toughness of the weld metal, preferably 0.5% by mass or more, more preferably 1.0% by mass or more. .
On the other hand, if Mn is contained in a large amount, a large amount of slag may be generated during welding, or the strength may increase excessively and the toughness of the weld metal may be significantly reduced. The following is preferable, and 2.0 mass% or less is more preferable.

［Ｓｉ：０．１〜１．０質量％］
Ｓｉは脱酸元素であり、溶接金属の強度や靱性を確保する効果があり、０．１質量％以上含有することが好ましく、０．３質量％以上がより好ましい。
一方、Ｓｉが多量に含まれると溶接中にスラグが大量発生したり、強度が増加しすぎて溶接金属の靱性が低下したりするおそれがあることから、その含有量は１．０質量％以下が好ましく、０．８質量％以下がより好ましい。 [Si: 0.1 to 1.0% by mass]
Si is a deoxidizing element and has an effect of ensuring the strength and toughness of the weld metal, and is preferably contained in an amount of 0.1% by mass or more, more preferably 0.3% by mass or more.
On the other hand, if a large amount of Si is contained, a large amount of slag may be generated during welding, or the strength may increase excessively and the toughness of the weld metal may decrease, so the content is 1.0% by mass or less. Is preferable, and 0.8 mass% or less is more preferable.

ワイヤの残部の主成分はＦｅであるが、ワイヤの残部には、ガスシールドアーク溶接に通常用いられるワイヤに含有可能なものを含有することができる。例えば、上記成分の他、残部には、金属添加剤、Ｆ化合物、アーク安定剤、及びスラグ形成剤等が添加されていてもよい。
金属添加剤は、金属の単体または合金からなるものであり、具体的な元素としては、例えば、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｎｂ、Ｂなどが挙げられる。Ｆ化合物は溶接金属の拡散性水素量を低減する元素であり、ＣａＦ、ＢａＦ２、ＮａＦ、Ｋ２ＳｉＦ６、ＳｒＦ２、ＡｌＦ３、ＭｇＦ２、ＬｉＦ等が挙げられる。アーク安定剤としては、ＮａやＫの化合物が挙げられる。スラグ形成剤としては、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＴｉＯ２などが挙げられる。ＰやＳは不可避的不純物として含まれることが多いが、目的に応じて積極添加してもよい。
例えば、Ｆｅ（Ｆｅ酸化物とＦｅの合計）：８５〜９５％、Ｎｉ≦２．０％、Ｃｒ≦０．２％、Ｍｏ≦０．５％、Ｆ化合物≦０．３％、（Ｎａ＋Ｋ）≦０．２％、Ｎｂ≦０．１％、Ｖ≦０．１％、Ａｌ２Ｏ３≦０．５％、Ｔｉ≦０．５％、ＴｉＯ２≦８．０％、ＭｇＯ≦５．０％、Ｂ≦０．０２％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０３％の範囲で含有することができる。 The main component of the remainder of the wire is Fe, but the remainder of the wire can contain what can be contained in a wire that is normally used for gas shielded arc welding. For example, in addition to the above components, a metal additive, an F compound, an arc stabilizer, a slag forming agent, and the like may be added to the balance.
A metal additive consists of a metal simple substance or an alloy, and Ni, Cr, Cu, Mo, Ti, Ca, Li, Nb, B etc. are mentioned as a specific element, for example. The F compound is an element that reduces the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, and examples thereof include CaF, BaF 2 , NaF, K 2 SiF 6 , SrF 2 , AlF 3 , MgF 2 , and LiF. Examples of the arc stabilizer include Na and K compounds. Examples of the slag forming agent include Al 2 O 3 , MgO, and TiO 2 . P and S are often included as inevitable impurities, but may be positively added depending on the purpose.
For example, Fe (total of Fe oxide and Fe): 85 to 95%, Ni ≦ 2.0%, Cr ≦ 0.2%, Mo ≦ 0.5%, F compound ≦ 0.3%, (Na + K) ≦ 0.2%, Nb ≦ 0.1%, V ≦ 0.1%, Al 2 O 3 ≦ 0.5%, Ti ≦ 0.5%, TiO 2 ≦ 8.0%, MgO ≦ 5.0 %, B ≦ 0.02%, P ≦ 0.03%, S ≦ 0.03%.

残部は、不可避的不純物を含む。不可避的不純物としては、例えばＯ、Ｎ、Ｓｂ、Ａｓ等が挙げられる。なお、Ｏ、Ｎは、積極添加されることもある。   The balance contains inevitable impurities. Examples of inevitable impurities include O, N, Sb, As, and the like. O and N may be positively added.

後行極のフラックス入りワイヤは、筒状を呈する鋼製外皮の内側にフラックスが充填されているが、鋼製外皮の合わせ目を溶接した継ぎ目のないワイヤ（シームレスタイプ）と、前記合わせ目を溶接せずに隙間のまま残したワイヤ（シームタイプ）のいずれも構造も採用することができる。また、外皮の外側に銅メッキが施されていてもよい。   The flux-cored wire of the trailing electrode is filled with a flux inside the steel outer shell that has a cylindrical shape. Any wire (seam type) that remains in the gap without being welded can also have a structure. Moreover, copper plating may be given to the outer side of the outer skin.

後行極のフラックス入りワイヤのワイヤ径は特に制限されないが、溶接作業性の点から１．０ｍｍ以上が好ましい。また、溶接作業性の点から２．０ｍｍ以下が好ましい。   The wire diameter of the flux-cored wire of the trailing electrode is not particularly limited, but is preferably 1.0 mm or more from the viewpoint of welding workability. Moreover, 2.0 mm or less is preferable from the point of welding workability.

後行極は、ワイヤ突出し長さ（ＥＴ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＴ）：１６０〜４００Ａ及びワイヤ送給量（ＷＴ）：１．０〜１０．０ｍ／分を満たすことが、溶接後のゴーストラインを完全に消失できる点から好ましい。また、（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）で表される値を５以上１５０以下とすることも、ゴーストラインを完全に消失できる点から好ましい。   It is welded that the trailing electrode satisfies the wire protrusion length (ET): 15 to 35 mm, the welding current (IT): 160 to 400 A, and the wire feed amount (WT): 1.0 to 10.0 m / min. It is preferable from the viewpoint that the subsequent ghost line can be completely eliminated. Moreover, it is also preferable that the value represented by (IT × WT / ET) is 5 or more and 150 or less from the viewpoint that the ghost line can be completely eliminated.

すなわち、ワイヤ突出し長さ（ＥＴ）を１５ｍｍ以上とすることにより、アーク力が十分となり、ゴーストラインを完全に消失することができることから好ましい。ワイヤ突出し長さは１７ｍｍ以上がより好ましく、１９ｍｍ以上がさらに好ましい。また、ワイヤ突出し長さを３５ｍｍ以下とすることにより、アーク力が十分となってゴーストラインを完全に消失することができるのに加え、アークが安定し、スパッタの発生量も少なくできることから好ましい。ワイヤ突出し長さは３３ｍｍ以下がより好ましく、３１ｍｍ以下がさらに好ましい。   That is, it is preferable that the wire protruding length (ET) is 15 mm or more because the arc force becomes sufficient and the ghost line can be completely eliminated. The wire protruding length is more preferably 17 mm or more, and further preferably 19 mm or more. Further, it is preferable to set the wire protruding length to 35 mm or less because the arc force is sufficient and the ghost line can be completely eliminated, and the arc is stable and the amount of spatter can be reduced. The wire protruding length is more preferably 33 mm or less, and further preferably 31 mm or less.

溶接電流（ＩＴ）を１６０Ａ以上とすることでアーク力が十分となり、ゴーストラインを完全に消失することができることから好ましい。溶接電流は１８０Ａ以上がより好ましく、２００Ａ以上がさらに好ましい。また、溶接電流を４００Ａ以下とすることで、アーク力が十分となってゴーストラインを完全に消失することができるのに加え、アークが安定し、スパッタの発生量も少なくできることから好ましい。溶接電流は３８０Ａ以下がより好ましく、３５０Ａ以下がさらに好ましい。   Setting the welding current (IT) to 160 A or more is preferable because the arc force becomes sufficient and the ghost line can be completely eliminated. The welding current is more preferably 180 A or more, and further preferably 200 A or more. Further, it is preferable to set the welding current to 400 A or less because the arc force is sufficient and the ghost line can be completely eliminated, the arc is stabilized and the amount of spatter can be reduced. The welding current is more preferably 380 A or less, and further preferably 350 A or less.

ワイヤ送給量（ＷＴ）を１．０ｍ／分以上とすることでアーク力が十分となり、ゴーストラインを完全に消失することができることから好ましい。ワイヤ送給量は１．２ｍ／分以上がより好ましく、１．４ｍ／分以上がさらに好ましい。また、ワイヤ送給量を１０．０ｍ／分以下とすることで、アーク力が十分となってゴーストラインを完全に消失することができるのに加え、アークが安定し、スパッタの発生量も少なくできることから好ましい。ワイヤ送給量は９．８ｍ／分以下がより好ましく、９．６ｍ／分以下がさらに好ましい。   It is preferable that the wire feed amount (WT) is 1.0 m / min or more because the arc force becomes sufficient and the ghost line can be completely eliminated. The wire feeding amount is more preferably 1.2 m / min or more, and further preferably 1.4 m / min or more. Also, by setting the wire feed rate to 10.0 m / min or less, the arc force is sufficient and the ghost line can be completely eliminated, and the arc is stabilized and the amount of spatter generated is small. It is preferable because it is possible. The wire feed rate is more preferably 9.8 m / min or less, and still more preferably 9.6 m / min or less.

ワイヤ突出し長さ（ＥＴ）（ｍｍ）、溶接電流（ＩＴ）（Ａ）及びワイヤ送給量（ＷＴ）（ｍ／分）は（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）（単位：Ａ・ｍ／分・ｍｍ）で表される値を５以上とすることにより、ゴーストラインを完全に消失できることから好ましい。（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）で表される値は２５以上がより好ましく、４５以上がさらに好ましく、５５以上が特に好ましい。また、（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）で表される値を１５０以下とすることで、後行極によるゴーストラインが生成することを防ぐことができることから好ましい。（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）で表される値は１３０以下がより好ましく、１１０以下がさらに好ましく、１００以下が特に好ましい。   Wire protrusion length (ET) (mm), welding current (IT) (A) and wire feed amount (WT) (m / min) are (IT x WT / ET) (unit: A · m / min · mm) ) Is preferably 5 or more because the ghost line can be completely eliminated. The value represented by (IT × WT / ET) is more preferably 25 or more, further preferably 45 or more, and particularly preferably 55 or more. In addition, it is preferable that the value represented by (IT × WT / ET) be 150 or less because it is possible to prevent the generation of a ghost line due to the trailing electrode. The value represented by (IT × WT / ET) is more preferably 130 or less, further preferably 110 or less, and particularly preferably 100 or less.

後行極の溶接電圧（ＶＴ）は特に制限されないが、１５Ｖ以上がアーク安定性の点から好ましく、２０Ｖ以上がより好ましい。また、溶接電圧は４０Ｖ以下がアーク安定性の点から好ましく、３５Ｖ以下がより好ましい。   The welding voltage (VT) of the trailing electrode is not particularly limited, but 15 V or more is preferable from the viewpoint of arc stability, and 20 V or more is more preferable. The welding voltage is preferably 40 V or less from the viewpoint of arc stability, and more preferably 35 V or less.

後行極のウィービング幅は特に制限されないが、０〜５ｍｍとすることが裏ビードの形成状態が向上することから好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。   Although the weaving width of the trailing electrode is not particularly limited, it is preferably 0 to 5 mm from the viewpoint of improving the formation state of the back bead, more preferably 2 mm or more, and more preferably 4 mm or less.

後行極による溶接時に用いるシールドガスは特に制限されないが、例えばＡｒガス、炭酸ガス、Ａｒガスと炭酸ガスの混合ガス、Ａｒガスと酸素ガスの混合ガスを用いることができる。ガスの流量も特に制限されないが、例えば１５〜３０Ｌ／分とすることができる。   Although the shielding gas used at the time of welding by the trailing electrode is not particularly limited, for example, Ar gas, carbon dioxide gas, mixed gas of Ar gas and carbon dioxide gas, mixed gas of Ar gas and oxygen gas can be used. The gas flow rate is not particularly limited, but may be, for example, 15 to 30 L / min.

＜後行極：非消耗式電極＞
本実施形態における後行極は、先行極に続く電極であり、極性は正極性（ＤＣＥＮ）の非消耗性電極である。後行極では、非消耗式電極としてタングステン電極を用い、ＴＩＧアーク溶接又はプラズマアーク溶接が行われる。なおＴＩＧアーク溶接においては、溶加棒は用いられないことが好ましい。 <Following electrode: non-consumable electrode>
In the present embodiment, the trailing electrode is an electrode following the leading electrode, and the polarity is a positive electrode (DCEN) non-consumable electrode. In the trailing electrode, TIG arc welding or plasma arc welding is performed using a tungsten electrode as a non-consumable electrode. In TIG arc welding, it is preferable not to use a filler rod.

ＴＩＧアーク溶接又はプラズマアーク溶接において、後行極（タングステン電極）からの入熱量で、溶融金属表面付近の温度が溶融金属内部の温度よりも高くなり、最終凝固部がビード表面付近の位置となる（凝固形態変化）。この最終凝固の方向が変化することで、凝固の成長が一方向とはならずに衝撃性能を向上することができる。凝固形態変化が生じる溶着量は、先述した先行極のワイヤ送給量（ＷＬ）が５．０〜１４．０ｍ／分の場合に特に適切な量とすることができ、非常に優れた衝撃性能が得られるようになる。   In TIG arc welding or plasma arc welding, the amount of heat input from the trailing electrode (tungsten electrode) causes the temperature near the molten metal surface to be higher than the temperature inside the molten metal, and the final solidified portion is located near the bead surface. (Coagulation morphology change). By changing the direction of the final solidification, the solidification growth does not become one direction, and the impact performance can be improved. The amount of welding that causes a change in the solidification form can be set to an appropriate amount particularly when the wire feed amount (WL) of the preceding electrode is 5.0 to 14.0 m / min, and has excellent impact performance. Can be obtained.

タングステン電極の電極材料としては、ＪＩＳ Ｚ ３２３３（２００１年）で規定されているような、純タングステン、酸化トリウム入りタングステン、酸化ランタン入りタングステン及び酸化セリウム入りタングステン、並びに酸化イットリウム入りタングステン及び酸化ジルコニウム入りタングステンなどを用いることができる。   As the electrode material of the tungsten electrode, pure tungsten, tungsten containing thorium oxide, tungsten containing lanthanum oxide and tungsten containing cerium oxide, and tungsten containing yttrium oxide and zirconium oxide as defined in JIS Z 3233 (2001) Tungsten or the like can be used.

溶接トーチは、一般的にＴＩＧアーク溶接で用いられる溶接トーチと同様にガスノズルを備えていてもよい。ガスノズルの内部には非消耗電極が配置される。ガスノズル内にはアルゴンガスやヘリウムガスなどの不活性ガスが供給され、ＴＩＧ溶接の際にはその不活性ガスがガスノズルの開口部からシールドガスとして噴出される。また、プラズマアーク溶接においても同様であり、ガスノズルの開口部からプラズマ化した不活性ガスが噴出される。   The welding torch may be provided with a gas nozzle in the same manner as a welding torch generally used in TIG arc welding. A non-consumable electrode is disposed inside the gas nozzle. An inert gas such as argon gas or helium gas is supplied into the gas nozzle, and the inert gas is ejected as a shield gas from the opening of the gas nozzle during TIG welding. The same applies to plasma arc welding, in which an inert gas converted into plasma is ejected from an opening of a gas nozzle.

後行極は、溶接電流（ＩＴ）：１６０〜３００Ａを満たすことが、優れた衝撃性能の確保および溶接後のゴーストラインを完全に消失できる点から好ましい。   The trailing electrode preferably satisfies the welding current (IT): 160 to 300 A in terms of ensuring excellent impact performance and completely eliminating the ghost line after welding.

後行極の溶接電圧（ＶＴ）は特に制限されないが、１０Ｖ以上がアーク安定性の点から好ましい。また、溶接電圧は２０Ｖ以下がアーク安定性の点から好ましい。   The welding voltage (VT) of the trailing electrode is not particularly limited, but 10 V or more is preferable from the viewpoint of arc stability. The welding voltage is preferably 20 V or less from the viewpoint of arc stability.

後行極による溶接時に用いるシールドガスは、ＴＩＧアーク溶接の場合にはＡｒガス、Ｈｅガス等が用いられ、プラズマアーク溶接の場合にはプラズマ化されたＡｒガス、Ｈｅガス等が用いられる。ガスの流量は特に制限されないが、例えば１０〜１５Ｌ／分とすることができる。   As the shielding gas used for welding by the trailing electrode, Ar gas, He gas, or the like is used in the case of TIG arc welding, and Ar gas, He gas, or the like that is converted into plasma is used in the case of plasma arc welding. The gas flow rate is not particularly limited, but can be, for example, 10 to 15 L / min.

＜溶接条件＞
先行極と後行極との極間距離は２０〜５０ｍｍが好ましい。極間距離を２０ｍｍ以上とすることにより、先行極と後行極とそれぞれで溶接金属が生成され、溶接金属が一体となることを防ぐことができる。その結果良好な耐高温割れ性が得られることから好ましい。極間距離は２５ｍｍ以上がより好ましく、３０ｍｍ以上がさらに好ましい。
極間距離を５０ｍｍ以下とすることで、先行極による溶融池が凝固する前に、前記溶融池を後行極で再加熱することができ、溶融池が完全な２プールとなるのを防ぐことができる。その結果良好な耐高温割れ性が得られることから好ましい。極間距離は４５ｍｍ以下がより好ましく、４０ｍｍ以下がさらに好ましい。 <Welding conditions>
The distance between the leading electrode and the trailing electrode is preferably 20 to 50 mm. By setting the distance between the electrodes to 20 mm or more, weld metal is generated in each of the leading electrode and the trailing electrode, and the welding metal can be prevented from being integrated. As a result, good hot cracking resistance is obtained, which is preferable. The distance between the electrodes is more preferably 25 mm or more, and further preferably 30 mm or more.
By setting the distance between the electrodes to 50 mm or less, the molten pool can be reheated at the trailing electrode before the molten pool by the leading electrode solidifies, and the molten pool is prevented from becoming two complete pools. Can do. As a result, good hot cracking resistance is obtained, which is preferable. The distance between the electrodes is more preferably 45 mm or less, and further preferably 40 mm or less.

溶接速度は２００〜４００ｍｍ／分とするのが好ましい。溶接速度を２００ｍｍ／分以上とすることで、溶接金属が先行することなく、良好な裏ビードを得ることができる。溶接速度は２３０ｍｍ／分以上がより好ましく、２５０ｍｍ／分以上がさらに好ましい。
溶接速度を４００ｍｍ／分以下とすることで、溶接金属の冷却速度が速くなり過ぎず、ゴーストラインが生成されるのを防ぐことができることから好ましい。溶接速度は３８０ｍｍ／分以下がより好ましく、３５０ｍｍ／分以下がさらに好ましい。 The welding speed is preferably 200 to 400 mm / min. By setting the welding speed to 200 mm / min or more, a good back bead can be obtained without leading the weld metal. The welding speed is more preferably 230 mm / min or more, and further preferably 250 mm / min or more.
By setting the welding speed to 400 mm / min or less, it is preferable because the cooling rate of the weld metal does not become excessively high and ghost lines can be prevented from being generated. The welding speed is more preferably 380 mm / min or less, and further preferably 350 mm / min or less.

本実施形態に係る溶接方法は、供試鋼板１の開先形状がＶ形、Ｕ形、Ｉ形、Ｘ形、Ｈ形等、様々な形状のものに対して使用することができる。供試鋼板１がＶ形突合せである場合の簡易的な模式図を図１に示す。供試鋼板１のＶ形突合せは、例えば板厚ｔが１２〜５０ｍｍ、Ｖ形開先１０の（Ｖ形）開先角度θが３０〜６０°であることが裏ビードの形成状態が良好となることから好ましい。Ｖ型開先１０のルートギャップ３は０〜５ｍｍが好ましい。   The welding method according to the present embodiment can be used for various shapes such as V-shaped, U-shaped, I-shaped, X-shaped, and H-shaped groove shapes of the test steel plate 1. A simple schematic diagram in the case where the test steel sheet 1 is V-shaped butt is shown in FIG. In the V-shaped butting of the test steel plate 1, for example, the thickness t is 12 to 50 mm, and the (V-shaped) groove angle θ of the V-shaped groove 10 is 30 to 60 °. This is preferable. The root gap 3 of the V-shaped groove 10 is preferably 0 to 5 mm.

本実施形態に係る溶接方法により得られた溶接物は、ＪＩＳ Ｚ ３３１３：２００９に準じた０℃におけるシャルピー衝撃試験により求められる吸収エネルギーは４７Ｊ以上が好ましく、６０Ｊ以上がより好ましく、８０Ｊ以上がさらに好ましく、１００Ｊ以上が特に好ましい。
裏ビードの形成状態は全長にわたってアンダーカットやオーバーラップなどの溶接欠陥なく形成されているものが好ましく、裏ビード全長の余盛高さの標準偏差が０．５以下のものがより好ましく、０．４以下のものが更に好ましく、０．３以下のものが特に好ましい。
耐高温割れ性はＪＩＳ Ｚ ３１５５：１９９３に規定される「Ｃ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験方法」に基づいて評価できる。母材としてＪＩＳ Ｇ ３１０６ ＳＭ４９０Ａを用いた際の割れ率は１０％以下が好ましく、８％以下がより好ましく、６％以下がさらに好ましく、４％以下がよりさらに好ましく、０％が特に好ましい。
溶接時のアーク安定性としては、アークのふらつきやアーク切れが少ないほど好ましい。 In the welded product obtained by the welding method according to the present embodiment, the absorbed energy required by the Charpy impact test at 0 ° C. according to JIS Z 3313: 2009 is preferably 47 J or more, more preferably 60 J or more, and further 80 J or more. Preferably, 100 J or more is particularly preferable.
The formation state of the back bead is preferably formed over the entire length without welding defects such as undercut and overlap, more preferably the standard deviation of the extra height of the back bead full length is 0.5 or less. Those of 4 or less are more preferred, and those of 0.3 or less are particularly preferred.
The hot crack resistance can be evaluated based on “C-type jig restraint butt weld crack test method” defined in JIS Z 3155: 1993. The cracking rate when JIS G 3106 SM490A is used as the base material is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, further preferably 6% or less, still more preferably 4% or less, and particularly preferably 0%.
As arc stability at the time of welding, the smaller the arc wobbling and the arc break, the better.

以下に実施例を挙げて本実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することが可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。   Hereinafter, the present embodiment will be described more specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited to these examples, and may be implemented with modifications within a scope that can be adapted to the gist of the present invention. These are all included in the technical scope of the present invention.

＜実施例１〜４０及び比較例１〜１８＞
表１又は表２に記載の条件で、多電極ガスシールドアーク片面溶接を行った。表中、「ＤＣＥＰ」又は「ＤＣＥＮ」とは、電極の極性をそれぞれ逆極性又は正極性としたことを示す。先行極および後行極の溶接電圧は表１中に示す値とした。ワイヤ径は先行極が１．６ｍｍ、後行極が１．４ｍｍとした。シールドガスは先行極による溶接には炭酸ガスを用いて流量を２５Ｌ／分とし、後行極による溶接には炭酸ガスを用いて流量を２５Ｌ／分とした。 <Examples 1-40 and Comparative Examples 1-18>
Multi-electrode gas shielded arc single-sided welding was performed under the conditions described in Table 1 or Table 2. In the table, “DCEP” or “DCEN” indicates that the polarity of the electrode is reversed or positive, respectively. The welding voltage of the leading electrode and the trailing electrode was set to the values shown in Table 1. The wire diameter was 1.6 mm for the leading electrode and 1.4 mm for the trailing electrode. The shield gas used carbon dioxide gas for welding with the leading electrode, and the flow rate was 25 L / min, and carbon dioxide gas was used for welding with the trailing electrode, and the flow rate was 25 L / min.

先行極におけるフラックス入りワイヤは、ＪＩＳ Ｚ ３３１３：２００９に準じたメタル系フラックス入りワイヤを用いた。先行極におけるソリッドワイヤは、例えばＦｅ：９０質量％、Ｍｎ：２．５質量％、Ｓｉ：０．５質量％を含有する、ＪＩＳ Ｚ ３３１２：２００９に準じたソリッドワイヤを用いた。後行極には、表３に記載の組成を有する塩基性のフラックス入りワイヤを用いた。表３の残部はＦｅ、Ｆ化合物及び不可避的不純物である。また、被溶接材にはＶ形突合せを用いた。Ｖ形突合せの板厚及び開先角度は表１又は表２に記載のとおりである。
なお、表１及び表２中、ＥＬとは先行極のワイヤ突出し長さ（ｍｍ）、ＩＬとは先行極の溶接電流（Ａ）、ＷＬとは先行極のワイヤ送給量（ｍ／分）、ＥＴとは後行極のワイヤ突出し長さ（ｍｍ）、ＩＴとは後行極の溶接電流（Ａ）、ＷＴとは後行極のワイヤ送給量（ｍ／分）をそれぞれ意味し、溶接電圧の単位はＶ、溶接速度の単位はｍｍ／分、極間距離とは先行極と後行極との距離を示し、単位はｍｍ、板厚の単位はｍｍ、開先角度の単位は°（度）である。 The flux cored wire in the leading electrode was a metal flux cored wire according to JIS Z 3313: 2009. The solid wire according to JIS Z 3312: 2009 containing, for example, Fe: 90 mass%, Mn: 2.5 mass%, and Si: 0.5 mass% was used as the solid wire in the leading electrode. As the trailing electrode, a basic flux-cored wire having the composition shown in Table 3 was used. The balance of Table 3 is Fe, F compounds and inevitable impurities. Moreover, V-shaped butt was used for the material to be welded. The thickness and groove angle of the V-shaped butt are as shown in Table 1 or Table 2.
In Tables 1 and 2, EL is the leading electrode protruding length (mm), IL is the leading electrode welding current (A), and WL is the leading electrode wire feed rate (m / min). , ET means the wire protruding length (mm) of the trailing electrode, IT means the welding current (A) of the trailing electrode, and WT means the wire feeding amount (m / min) of the trailing electrode, The unit of the welding voltage is V, the unit of the welding speed is mm / min, the distance between the poles indicates the distance between the leading electrode and the trailing electrode, the unit is mm, the thickness unit is mm, and the groove angle unit is ° (degrees).

＜実施例４１〜４５＞
表５に記載の条件で、多電極ガスシールドアーク片面溶接を行った。表中、「ＤＣＥＰ」又は「ＤＣＥＮ」とは、電極の極性をそれぞれ逆極性又は正極性としたことを示す。先行極および後行極の溶接電圧は表５中に示す値とした。先行極のワイヤ径は１．６ｍｍであり、シールドガスは炭酸ガスを用いて流量を２５Ｌ／分とした。後行極による溶接にはＡｒガスを用い、ＴＩＧアーク溶接時は流量を１５Ｌ／分とし、プラズマガスアーク溶接時は流量を１０Ｌ／分とした。
先行極におけるフラックス入りワイヤは、ＪＩＳ Ｚ ３３１３：２００９に準じたメタル系フラックス入りワイヤを用いた。先行極におけるソリッドワイヤは、例えばＦｅ：９０質量％、Ｍｎ：２．５質量％、Ｓｉ：０．５質量％を含有する、ＪＩＳ Ｚ ３３１２：２００９に準じたソリッドワイヤを用いた。後行極には、４．０ｍｍ径のタングステン電極を用いた。
被溶接材にはＶ形突合せを用いた。Ｖ形突合せの板厚及び開先角度は表５に記載のとおりである。
なお、表５中、ＥＬとは先行極のワイヤ突出し長さ（ｍｍ）、ＩＬとは先行極の溶接電流（Ａ）、ＷＬとは先行極のワイヤ送給量（ｍ／分）、ＩＴとは後行極の溶接電流（Ａ）をそれぞれ意味し、溶接電圧の単位はＶ、溶接速度の単位はｍｍ／分、極間距離とは先行極と後行極との距離を示し、単位はｍｍ、板厚の単位はｍｍ、開先角度の単位は°（度）である。 <Examples 41 to 45>
Under the conditions described in Table 5, multi-electrode gas shield arc single-sided welding was performed. In the table, “DCEP” or “DCEN” indicates that the polarity of the electrode is reversed or positive, respectively. The welding voltage of the leading electrode and the trailing electrode was set to the values shown in Table 5. The wire diameter of the leading electrode was 1.6 mm, and the flow rate was 25 L / min using carbon dioxide as the shielding gas. Ar gas was used for welding with the trailing electrode, the flow rate was 15 L / min during TIG arc welding, and the flow rate was 10 L / min during plasma gas arc welding.
The flux cored wire in the leading electrode was a metal flux cored wire according to JIS Z 3313: 2009. The solid wire according to JIS Z 3312: 2009 containing, for example, Fe: 90 mass%, Mn: 2.5 mass%, and Si: 0.5 mass% was used as the solid wire in the leading electrode. For the trailing electrode, a 4.0 mm diameter tungsten electrode was used.
V-shaped butt was used for the material to be welded. The thickness of the V-shaped butt and the groove angle are as shown in Table 5.
In Table 5, EL is the leading electrode protruding length (mm), IL is the leading electrode welding current (A), WL is the leading electrode wire feed rate (m / min), IT Means the welding current (A) of the trailing electrode, the unit of the welding voltage is V, the unit of the welding speed is mm / min, the distance between the electrodes indicates the distance between the leading electrode and the trailing electrode, and the unit is The unit of mm and the plate thickness is mm, and the unit of the groove angle is ° (degrees).

＜評価＞
溶接時及び溶接後の溶接物に対し、衝撃性能、裏ビードの形成状態、耐高温割れ性、及びアーク安定性の評価を行った。各評価の詳細は以下のとおりであり、結果を表４及び表６に示す。
（衝撃性能：シャルピー衝撃試験＠０℃）
溶接物に対して、ＪＩＳ Ｚ ３３１３：２００９に準じたシャルピー衝撃試験により０℃における吸収エネルギー（Ｊ）を求めることで、衝撃性能について評価した。
０℃における各試験による吸収エネルギーは４７Ｊ以上であれば良好であり、６０Ｊ以上がより良好であり、８０Ｊ以上がさらに良好であり、１００Ｊ以上が特に良好である。 <Evaluation>
The welded product during and after welding was evaluated for impact performance, back bead formation, hot crack resistance, and arc stability. Details of each evaluation are as follows, and the results are shown in Tables 4 and 6.
(Impact performance: Charpy impact test @ 0 ° C)
The impact performance was evaluated by obtaining the absorbed energy (J) at 0 ° C. by a Charpy impact test according to JIS Z 3313: 2009.
The absorbed energy in each test at 0 ° C. is good if it is 47 J or more, 60 J or more is better, 80 J or more is even better, and 100 J or more is particularly good.

（裏ビードの形成状態）
溶接物に対して、裏ビードの形成状態を目視および裏ビードの余盛高さの標準偏差により評価した。裏ビードの余盛高さの標準偏差は、レーザ変位計を用いて測定した。
表４及び表６中の「◎＋」とは目視の結果アンダーカットおよびオーバーラップなどの溶接欠陥がなく、裏ビードの余盛高さの標準偏差が０．３以下であったことを意味し、「◎」とは溶接欠陥がなく、標準偏差が０．３超０．４以下であったことを意味し、「○＋」とは溶接欠陥がなく、標準偏差が０．４超０．５以下であったことを意味し、「○」とは全長にわたって溶接欠陥なく形成されており、標準偏差が０．５超であったことを意味し、「×」とは裏ビードが形成されていないものであったことを意味する。 (Back bead formation state)
With respect to the welded material, the formation state of the back bead was evaluated by visual observation and the standard deviation of the height of the back bead. The standard deviation of the height of the back bead was measured using a laser displacement meter.
“◎ +” in Table 4 and Table 6 means that there was no welding defect such as undercut and overlap as a result of visual inspection, and the standard deviation of the backfill bead height was 0.3 or less. , “◎” means that there was no welding defect and the standard deviation was more than 0.3 and less than 0.4, and “◯ +” means that there was no welding defect and the standard deviation was more than 0.4. It means that it was 5 or less, “◯” means that the entire length was formed without welding defects, and that the standard deviation was more than 0.5, and “x” means that a back bead was formed. It means that it was not.

＜耐高温割れ性＞
溶接金属の耐高温割れ性をＪＩＳ Ｚ ３１５５：１９９３に規定される「Ｃ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験方法」に基づいて評価した。なお、使用した母材はＪＩＳ Ｇ ３１０６ ＳＭ４９０Ａである。
表４及び表６中の「◎＋」とは割れ率が０％であったことを意味し、「◎」とは割れ率が０％超４％以下であったことを意味し、「○＋」とは割れ率が４％超８％以下であったことを意味し、「○」とは割れ率が８％超１０％以下であったことを意味し、「△」とは割れ率が１０％超２０％以下であったことを意味する。 <High temperature crack resistance>
The hot crack resistance of the weld metal was evaluated based on “C-type jig restraint butt weld crack test method” defined in JIS Z 3155: 1993. The base material used is JIS G 3106 SM490A.
In Tables 4 and 6, “◎ +” means that the cracking rate was 0%, and “◎” means that the cracking rate was more than 0% and 4% or less. “+” Means that the crack rate was more than 4% and not more than 8%, “◯” means that the crack rate was more than 8% and not more than 10%, and “△” means the crack rate. Is more than 10% and 20% or less.

＜アーク安定性＞
溶接時のアーク安定性は、溶接中のアークふらつきやアーク切れに対して、総合的に官能評価した。
表４及び表６中の「○」とはアークふらつきやアーク切れが無く、良好であったことを意味し、「×」とはアークのふらつきが大きい、又はアーク切れが見られたこと意味する。 <Arc stability>
The arc stability during welding was comprehensively evaluated for arc wobbling and arc break during welding.
In Tables 4 and 6, “◯” means that there was no arc wobbling or arc interruption, and that it was good, and “x” means that arc fluctuation was large or arc interruption was observed. .



表４及び表６の結果から、本実施形態に係る溶接方法において、先行極を所定の条件にするとともに、後行極に金属Ａｌ及びＭｇ成分が所定の範囲内であるフラックス入りワイヤ、又は、非消耗式電極を用いることによって、衝撃性能が向上することが分かった。
また、先行極の極性やワイヤ突出し長さ等の条件を所定の範囲内にすることにより、裏ビードの形成状態が非常に良好になることが分かった。
上記に加え、後行極としてフラックス入りワイヤを用いる際には、ワイヤ突出し長さ等の条件を所定の範囲内にすることにより、優れた耐高温割れ性も両立可能であることが分かった。 From the results of Table 4 and Table 6, in the welding method according to this embodiment, the lead electrode is set to a predetermined condition, and the flux-cored wire in which the metal Al and Mg components are within a predetermined range in the subsequent electrode, or It has been found that impact performance is improved by using non-consumable electrodes.
Further, it has been found that the condition of forming the back bead becomes very good by setting the conditions such as the polarity of the leading electrode and the protruding length of the wire within a predetermined range.
In addition to the above, when using a flux-cored wire as the trailing electrode, it has been found that excellent hot cracking resistance can be achieved by setting the wire protruding length and other conditions within a predetermined range.

１ 供試鋼板
２ 裏当て材
３ ルートギャップ
１０ Ｖ形開先 1 Test steel plate 2 Backing material 3 Route gap 10 V-shaped groove

Claims (8)

溶接線方向に一列に配した複数の電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法であって、
前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、
前記先行極の極性は逆極性であり、
前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、
前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、
前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、
前記後行極の極性は正極性であり、
前記後行極ではフラックス入りワイヤを用い、かつ
前記後行極の前記フラックス入りワイヤは金属Ａｌ：１．５〜３．５質量％及びＭｇ：０．２〜１．０質量％を含み、前記金属Ａｌと前記Ｍｇの含有量が、２．０質量％≦（金属Ａｌ＋Ｍｇ）≦４．０質量％、及び、２．０≦（金属Ａｌ／Ｍｇ）≦１０．０の関係を満たす、多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。 A multi-electrode gas shield arc single-side welding method using a plurality of electrodes arranged in a line in the weld line direction,
The plurality of electrodes includes a leading electrode and a trailing electrode following the leading electrode,
The polarity of the leading electrode is reverse polarity,
The lead electrode uses a flux cored wire or a solid wire,
The leading electrode has a wire protruding length (EL) of 15 to 35 mm, a welding current (IL) of 350 to 550 A, and a wire feed amount (WL) of 5.0 to 14.0 m / min.
The EL (mm), the IL (A), and the WL (m / min) of the leading electrode satisfy a relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450,
The polarity of the trailing electrode is positive.
In the trailing electrode, a flux-cored wire is used, and the flux-cored wire in the trailing electrode contains metal Al: 1.5 to 3.5 mass% and Mg: 0.2 to 1.0 mass%, Multi-electrode in which the content of metal Al and Mg satisfies the relationship of 2.0 mass% ≦ (metal Al + Mg) ≦ 4.0 mass% and 2.0 ≦ (metal Al / Mg) ≦ 10.0 Gas shield arc single-sided welding method. 前記後行極はワイヤ突出し長さ（ＥＴ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＴ）：１６０〜４００Ａ及びワイヤ送給量（ＷＴ）：１．０〜１０．０ｍ／分である請求項１に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   The trailing electrode has a wire protruding length (ET) of 15 to 35 mm, a welding current (IT) of 160 to 400 A, and a wire feed amount (WT) of 1.0 to 10.0 m / min. The multi-electrode gas shielded arc single-side welding method as described. 前記後行極のワイヤ突出し長さ（ＥＴ）（ｍｍ）、溶接電流（ＩＴ）（Ａ）及びワイヤ送給量（ＷＴ）（ｍ／分）が、５≦（ＩＴ×ＷＴ／ＥＴ）≦１５０の関係を満たす請求項１又は２に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   The wire protruding length (ET) (mm), welding current (IT) (A) and wire feed amount (WT) (m / min) of the trailing electrode are 5 ≦ (IT × WT / ET) ≦ 150. The multi-electrode gas shielded arc single-sided welding method according to claim 1 or 2, satisfying the relationship: 溶接速度：２００〜４００ｍｍ／分及び前記先行極と前記後行極の極間距離：２０〜５０ｍｍである請求項１〜３のいずれか１項に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   The multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to any one of claims 1 to 3, wherein a welding speed is 200 to 400 mm / min and a distance between the leading electrode and the trailing electrode is 20 to 50 mm. 前記先行極のウィービング幅：０〜５ｍｍ及び前記後行極のウィービング幅：０〜５ｍｍである請求項１〜４のいずれか１項に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   5. The multi-electrode gas shielded arc single-side welding method according to claim 1, wherein the weaving width of the leading electrode is 0 to 5 mm and the weaving width of the trailing electrode is 0 to 5 mm. 溶接線方向に一列に配した複数の電極を用いた多電極ガスシールドアーク片面溶接方法であって、
前記複数の電極は、先行極と前記先行極に続く後行極とを含み、
前記先行極の極性は逆極性であり、
前記先行極ではフラックス入りワイヤ又はソリッドワイヤを用い、
前記先行極はワイヤ突出し長さ（ＥＬ）：１５〜３５ｍｍ、溶接電流（ＩＬ）：３５０〜５５０Ａ及びワイヤ送給量（ＷＬ）：５．０〜１４．０ｍ／分であり、
前記先行極の前記ＥＬ（ｍｍ）、前記ＩＬ（Ａ）及び前記ＷＬ（ｍ／分）が、１３０≦（ＩＬ×ＷＬ／ＥＬ）≦４５０の関係を満たし、
前記後行極の極性は正極性であり、かつ
前記後行極では非消耗式電極を用いる、多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。 A multi-electrode gas shield arc single-side welding method using a plurality of electrodes arranged in a line in the weld line direction,
The plurality of electrodes includes a leading electrode and a trailing electrode following the leading electrode,
The polarity of the leading electrode is reverse polarity,
The lead electrode uses a flux cored wire or a solid wire,
The leading electrode has a wire protruding length (EL) of 15 to 35 mm, a welding current (IL) of 350 to 550 A, and a wire feed amount (WL) of 5.0 to 14.0 m / min.
The EL (mm), the IL (A), and the WL (m / min) of the leading electrode satisfy a relationship of 130 ≦ (IL × WL / EL) ≦ 450,
A multi-electrode gas shielded arc single-side welding method, wherein the polarity of the trailing electrode is positive, and the trailing electrode uses a non-consumable electrode. 溶接速度：２００〜４００ｍｍ／分、前記先行極と前記後行極の極間距離：２０〜５０ｍｍ及び前記後行極の溶接電流（ＩＴ）：１６０〜３００Ａである請求項６に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   The multi-electrode according to claim 6, wherein the welding speed is 200 to 400 mm / min, the distance between the leading electrode and the trailing electrode is 20 to 50 mm, and the welding current (IT) of the trailing electrode is 160 to 300A. Gas shield arc single-sided welding method. 被溶接材が板厚：１２〜５０ｍｍ及び開先角度：３０〜６０°のＶ形突合せである請求項１〜７のいずれか１項に記載の多電極ガスシールドアーク片面溶接方法。   The multi-electrode gas shield arc single-side welding method according to any one of claims 1 to 7, wherein the material to be welded is V-shaped butt having a plate thickness of 12 to 50 mm and a groove angle of 30 to 60 °.
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