JP2018537292A - Brazing sheet and manufacturing method thereof - Google Patents

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Abstract

本発明は、ろう付けシート及びその製造のためのプロセスに関する。ろう付けシートは、第１のアルミニウム合金から成るコア層であって、前記コア層の一方の側に第２のアルミニウム合金からなる犠牲クラッディングを付着され、前記コア層の他方の側に第３のアルミニウム合金から成るろう付けクラッディングが付着された、ろう付けシートであって、前記第１のアルミニウム合金が：Ｓｉ ０．２〜１．０重量％；Ｆｅ ０．１５〜０．９重量％；Ｃｕ ０．２〜０．９重量％；Ｍｎ １．０〜１．６重量％；Ｍｇ ≦０．３重量％；Ｃｒ ０．０５〜０．１５重量％；Ｚｒ ０．０５〜０．２５重量％；Ｔｉ ０．０５〜０．２５重量％；他の元素 それぞれが≦０．０５重量％であって、合計で≦０．２重量％；残部Ａｌから成り、前記第２のアルミニウム合金が：Ｓｉ ０．４５〜１．０重量％；Ｆｅ ≦０．４重量％；Ｃｕ ≦０．０５重量％；Ｍｎ １．２〜１．８重量％；Ｔｉ ≦０．１０重量％；Ｚｎ １．３〜５．５重量％；Ｚｒ ０．０５〜０．２０重量％；他の元素 それぞれが≦０．０５重量％であって、合計で≦０．２重量％；残部Ａｌから成り、前記第３のアルミニウム合金が、前記第１及び第２のアルミニウム合金より低い融点を有する。本発明は、ろう付けされた熱交換器の製造のためのろう付けシートの使用及びろう付けシートから成るろう付けされた熱交換器にさらに関する。  The present invention relates to a brazing sheet and a process for its production. The brazing sheet is a core layer made of a first aluminum alloy, and a sacrificial cladding made of a second aluminum alloy is attached to one side of the core layer, and a third layer is put on the other side of the core layer. A brazing sheet comprising a brazing cladding of aluminum alloy, wherein the first aluminum alloy is: Si 0.2-1.0 wt%; Fe 0.15-0.9 wt% Cu 0.2-0.9 wt%; Mn 1.0-1.6 wt%; Mg ≦ 0.3 wt%; Cr 0.05-0.15 wt%; Zr 0.05-0.25 Ti: 0.05 to 0.25% by weight; other elements each ≦ 0.05% by weight, total ≦ 0.2% by weight; remaining Al, and the second aluminum alloy : Si 0.45-1.0 wt%; Fe ≤ 0.4 wt%; Cu ≦ 0.05 wt%; Mn 1.2 to 1.8 wt%; Ti ≦ 0.10 wt%; Zn 1.3 to 5.5 wt%; Zr 0.05 to 0 20% by weight; other elements, each ≦ 0.05% by weight, and in total ≦ 0.2% by weight; the balance consisting of Al, and the third aluminum alloy comprising the first and second aluminums It has a lower melting point than the alloy. The invention further relates to the use of a brazed sheet for the production of a brazed heat exchanger and to a brazed heat exchanger comprising a brazed sheet.

Description

本発明は、薄いゲージにおいて十分な耐食性能を有するアルミニウム合金のろう付けシート及びその製造のためのプロセスに関する。本発明は、ろう付けされた熱交換器の製造のためのろう付けシートの使用及びろう付けシートから作られたろう付けされた熱交換器にさらに関する。   The present invention relates to a brazing sheet of aluminum alloy having sufficient corrosion resistance in a thin gauge and a process for its production. The invention further relates to the use of a brazed sheet for the production of a brazed heat exchanger and to a brazed heat exchanger made from the brazed sheet.

ラジエータ、コンデンサ、エバポレータ等のようなろう付けされたアルミニウム製熱交換器は、自動車のエンジン冷却又は空調システム、並びに工業的冷却システムに一般的に使用される。それらは、それぞれの管が典型的にはヘッダに両端で接合された多くの平行な管（溶接された／折り畳まれた／マルチチャンバ等）を含む。管にろう付けされた波型フィンが２つの隣り合う管を分離し、管壁間の熱を管の外側の気体媒体、例えば外気へ移動させる。   Brazed aluminum heat exchangers such as radiators, condensers, evaporators and the like are commonly used in automotive engine cooling or air conditioning systems, as well as industrial cooling systems. They include a number of parallel tubes (welded / folded / multi-chamber etc.) with each tube typically joined at both ends to a header. A corrugated fin brazed to the tube separates two adjacent tubes and transfers heat between the tube walls to a gaseous medium outside the tube, such as outside air.

重量を減少させるために薄いゲージの材料が使用される傾向があり、これは特に管に対する耐腐食性に対する要求を増加させている。   Thin gauge materials tend to be used to reduce weight, which increases the requirement for corrosion resistance, especially for tubes.

従来技術は、管の内側により卑アルミニウム合金の犠牲クラッディング（ｓａｃｒｉｆｉｃｉａｌ ｃｌａｄｄｉｎｇ）の使用を開示している。そのようなクラッディングは、腐食電位を低下させる（すなわち、より負の状態にする）ために、通常はＺｎを含む。これらの種類の材料の開示の例は、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０、特許文献１１、特許文献１２、及び特許文献１３を含む。   The prior art discloses the use of sacrificial cladding of base aluminum alloy inside the tube. Such cladding typically includes Zn to reduce the corrosion potential (ie, make it more negative). Examples of disclosure of these types of materials are Patent Literature 1, Patent Literature 2, Patent Literature 3, Patent Literature 4, Patent Literature 5, Patent Literature 6, Patent Literature 7, Patent Literature 8, Patent Literature 9, and Patent Literature 10. , Patent Document 11, Patent Document 12, and Patent Document 13.

外側の腐食に対する保護を改善するために、非常に低いＳｉ含有量を有する、いわゆる長寿命合金のコアを、ろう付けにおける犠牲「ブラウンバンド（ｂｒｏｗｎ ｂａｎｄ）」の形成を可能にするために使用することができる。しかし、そのような低い量のＳｉを有する合金の製造において、使用することができる再生スクラップの比率が限られ、これは持続可能性の観点から不利である。   In order to improve the protection against external corrosion, so-called long-life alloy cores with a very low Si content are used to allow the formation of sacrificial “brown bands” in brazing. be able to. However, in the production of alloys with such low amounts of Si, the proportion of recycled scrap that can be used is limited, which is disadvantageous from a sustainability standpoint.

また、改善された耐腐食性は、コアと犠牲クラッディングとの間にさらなる層を含むことによって達成することができるが、そのようなろう付けシートは、製造がより複雑である。   Also, improved corrosion resistance can be achieved by including additional layers between the core and the sacrificial cladding, but such brazed sheets are more complex to manufacture.

国際公開第２００７／０４２２０６号International Publication No. 2007/042206 国際公開第２００７／１３１７２７号International Publication No. 2007/131727 国際公開第２０１０／１３２０１８号International Publication No. 2010/132018 欧州特許出願公開第２４１８０４２号明細書European Patent Application No. 2418042 欧州特許出願公開第１６６６１９０号明細書European Patent Application No. 1666190 欧州特許出願公開第２１３０９３４号明細書European Patent Application No. 2130934 特許出願公開第２００３−２６８４７０号公報Japanese Patent Application Publication No. 2003-268470 特許出願公開第２００５−２３２５０６号公報Japanese Patent Application Publication No. 2005-232506 特許出願公開第２００７−２１６２８３号公報Japanese Patent Application Publication No. 2007-216283 特許出願公開第２００８−１２７６０７号公報Japanese Patent Application Publication No. 2008-127607 米国特許第８９３２７２８号明細書U.S. Pat. No. 8,932,728 米国特許出願公開第２０１０／０２９１４００号明細書US Patent Application Publication No. 2010/0291400 米国特許出願公開第２０１１／０２８７２７７号明細書US Patent Application Publication No. 2011/0287277 Specification

本発明の目的は、ろう付けの後に両側からの腐食に対して十分な耐性を有するが、依然として大量のスクラップを含む原材料から効率的に製造することができる、ろう付けされた熱交換器の薄いゲージの管のために好適なろう付けシートを提供することである。   The object of the present invention is a thin brazed heat exchanger that has sufficient resistance to corrosion from both sides after brazing, but can still be produced efficiently from raw materials containing large amounts of scrap It is to provide a suitable brazing sheet for a gauge tube.

本発明のさらなる目的は、コア層と、このコア層の一方の側に直接付着させた犠牲クラッディングと、コア層の他方の側に直接付着させたろう付けクラッディングと、を備えるろう付けシートを提供することである。   A further object of the present invention is to provide a brazing sheet comprising a core layer, a sacrificial cladding directly attached to one side of the core layer, and a brazing cladding directly attached to the other side of the core layer. Is to provide.

これら目的が、第１のアルミニウム合金から成るコア層と、このコア層の一方の側に付着させた第２のアルミニウム合金から成る犠牲クラッディングと、コア層の他方の側に付着させた第３のアルミニウム合金から成るろう付けクラッディングと、を備えるろう付けシートであって、
‐前記第１のアルミニウム合金が、
Ｓｉ ０．２〜１．０重量％；
Ｆｅ ０．１５〜０．９重量％；
Ｃｕ ０．２〜０．９重量％；
Ｍｎ １．０−１．６重量％；
Ｍｇ≦０．３重量％；
Ｃｒ ０．０５〜０．１５重量％；
Ｚｒ ０．０５〜０．２５重量％；
Ｔｉ ０．０５〜０．２５重量％；
その他の元素 それぞれが≦０．０５重量％、かつ、合計で≦０．２重量％；
残部Ａｌ
からなり、
‐前記第２のアルミニウム合金が、
Ｓｉ ０．４５〜１．０重量％；
Ｆｅ≦０．４重量％；
Ｃｕ≦０．０５重量％；
Ｍｎ １．２〜１．８重量％；
Ｔｉ≦０．１０重量％；
Ｚｎ １．３〜５．５重量％；
Ｚｒ ０．０５〜０．２０重量％；
その他の元素 それぞれが≦０．０５重量％、かつ、合計で≦０．２重量％；
残部Ａｌ
からなり、
‐前記第３のアルミニウム合金が、第１及び第２のアルミニウム合金より低い融点を有する、
ろう付けシートによって達成することができることが見いだされた。特に、第３のアルミニウム合金の液相線温度は、第１及び第２のアルミニウム合金の固相線温度より低い。 These objectives include a core layer made of a first aluminum alloy, a sacrificial cladding made of a second aluminum alloy deposited on one side of the core layer, and a third layer deposited on the other side of the core layer. A brazing cladding comprising an aluminum alloy of
-The first aluminum alloy is
Si 0.2-1.0 wt%;
Fe 0.15-0.9 wt%;
Cu 0.2-0.9% by weight;
Mn 1.0-1.6% by weight;
Mg ≦ 0.3% by weight;
Cr 0.05-0.15% by weight;
Zr 0.05-0.25% by weight;
Ti 0.05-0.25% by weight;
Each of the other elements ≦ 0.05% by weight and ≦ 0.2% by weight
Remaining Al
Consists of
The second aluminum alloy is
Si 0.45-1.0 wt%;
Fe ≦ 0.4% by weight;
Cu ≦ 0.05% by weight;
Mn 1.2-1.8% by weight;
Ti ≦ 0.10% by weight;
Zn 1.3-5.5 wt%;
Zr 0.05-0.20% by weight;
Each of the other elements ≦ 0.05% by weight and ≦ 0.2% by weight
Remaining Al
Consists of
The third aluminum alloy has a lower melting point than the first and second aluminum alloys;
It has been found that this can be achieved by brazing sheets. In particular, the liquidus temperature of the third aluminum alloy is lower than the solidus temperature of the first and second aluminum alloys.

他の元素は、不純物として存在するすべての元素を参照する。そのような元素は、特に大量生産の通常の慣行であるような大量のスクラップが使用されるときに、合金を作るために使用される原材料中の不純物のために避けることが難しい。例えば、そのような元素は、Ｖ、Ｎｉ、Ｓｒ等の１つ以上の不純物を含む。   Other elements refer to all elements present as impurities. Such elements are difficult to avoid due to impurities in the raw materials used to make the alloy, especially when large amounts of scrap are used, which is the normal practice of mass production. For example, such elements include one or more impurities such as V, Ni, Sr and the like.

合金組成又は好ましい合金組成のすべての記載に対して、％へのすべての参照は、別様に示されない限り重量％である。   For all descriptions of alloy compositions or preferred alloy compositions, all references to% are by weight unless otherwise indicated.

本明細書において使用される用語「シート」は、コイル状のストリップを含む。   As used herein, the term “sheet” includes coiled strips.

ろう付け後の特性は、ろう付けシートの特性、又は６００℃の温度で３分間ろう付けされた後の、ろう付けシートを成形することによって作られたいずれかの製品の特性を参照する。   The properties after brazing refer to the properties of the brazed sheet or the properties of any product made by molding the brazed sheet after brazing at a temperature of 600 ° C. for 3 minutes.

本発明のろう付けシートは、ろう付けシートから作られた管の内側を形成する犠牲クラッディングを有する管ストック材料として特に好適である。好ましくは、犠牲クラッディングの頂面にはろう付けクラッディングはない、すなわち管の内側にはろう付けクラッディングはない。ろう付けシートは好ましくは３層材料であって、コア、犠牲クラッディング、及びろう付けクラッディング以外にさらなる層はない。ろう付けシートの全厚みは、好ましくは０．１５〜０．６ｍｍ、より好ましくは、０．１５〜０．２５ｍｍ、最も好ましくは０．１８〜０．２２ｍｍである。好ましくは、犠牲クラッディングは、ろう付けシートの全厚みの３〜２０％、より好ましくは４〜１５％、最も好ましくは５〜１２％を構成する。好ましくは、ろう付けクラッディングは、ろう付けシートの全厚みの３〜２０％、最も好ましくは５〜１５％を構成する。   The brazing sheet of the present invention is particularly suitable as a tube stock material having a sacrificial cladding that forms the inside of a tube made from the brazing sheet. Preferably, there is no brazing cladding on the top surface of the sacrificial cladding, ie there is no brazing cladding inside the tube. The brazing sheet is preferably a three layer material with no additional layers other than the core, sacrificial cladding, and brazing cladding. The total thickness of the brazing sheet is preferably 0.15 to 0.6 mm, more preferably 0.15 to 0.25 mm, and most preferably 0.18 to 0.22 mm. Preferably the sacrificial cladding comprises 3-20%, more preferably 4-15%, most preferably 5-12% of the total thickness of the brazing sheet. Preferably, the brazing cladding constitutes 3-20%, most preferably 5-15% of the total thickness of the brazing sheet.

コアの合金（すなわち、第１のアルミニウム合金）の組成及び犠牲クラッディングの合金（すなわち、第２のアルミニウム合金）の組成の特別な組み合わせが、大きな比率のスクラップ、特にＳｉ及びＦｅを含むスクラップを有する材料の製造を可能にし、同時に、ろう付け後に、ろう付けシートから成る管の両側からの腐食アタックに対する許容できる耐性が達成されることが見いだされた。したがって、本発明のろう付けシートは、コアの合金におけるＳｉ及びＭｎが、犠牲ブラウンバンド（ろう付けクラッディングからの固溶体を通じたＳｉの溶け込みによって形成された粒子を含む、Ｍｎ及びＳｉを備えたろう付けクラッディングに対する界面に近接するコアの領域）がろう付け時に形成されないように好ましくは設定されているという事実にもかかわらず、腐食に対する十分な保護を有する。また、ろう付けシートを圧延によって、層間の変形抵抗の高すぎる違いによって引き起こされる、圧延ラインにおける曲がりに対する増加したリスク無しに、製造することが可能である。   A special combination of the composition of the core alloy (i.e. the first aluminum alloy) and the composition of the sacrificial cladding alloy (i.e. the second aluminum alloy) allows a large proportion of scrap, especially scrap containing Si and Fe. It has been found that an acceptable resistance to corrosion attack from both sides of a tube consisting of a brazing sheet is achieved, at the same time, allowing the production of the material having it. Thus, the brazing sheet of the present invention is brazed with Mn and Si, where the Si and Mn in the core alloy comprise sacrificial brown bands (particles formed by Si penetration through solid solution from the brazing cladding). Despite the fact that the area of the core (close to the interface to the cladding) is preferably set not to form during brazing, it has sufficient protection against corrosion. It is also possible to produce brazed sheets by rolling without an increased risk for bending in the rolling line caused by differences in the deformation resistance between the layers that are too high.

ろう付け後に、コアはＣｒを備える金属間化合物粒子、特にＡｌ、Ｆｅ、Ｍｎ、及びＣｕをも備える粒子を含む。好ましくは、ろう付け後には、残留ろう付けクラッディングもまた、Ｃｒを備える金属間化合物粒子、特にＡｌ、Ｆｅ、Ｍｎ、及びＣｕをも備える粒子を含む。上述の金属間化合物粒子は好ましくは、０．５〜１０μｍの範囲の相当直径の平均中間値を有する。ＡｌＦｅＣｕＭｎ粒子が、腐食を増加させる電位差を生成することを予期することができた。しかし、Ｃｒを含む粒子を備える本発明の材料は、特に孔食に対する改善された耐性を示した。   After brazing, the core contains intermetallic particles comprising Cr, in particular particles comprising Al, Fe, Mn, and Cu. Preferably, after brazing, the residual brazing cladding also includes intermetallic particles comprising Cr, particularly particles comprising Al, Fe, Mn, and Cu. The above-mentioned intermetallic compound particles preferably have an average median equivalent diameter in the range of 0.5 to 10 μm. It could be expected that the AlFeCuMn particles produce a potential difference that increases corrosion. However, the material of the present invention comprising particles containing Cr showed improved resistance to pitting corrosion.

ろう付け前には、ろう付けシートは良好な成形性を有し、それによって、Ｂタイプ又はマルチポート管のような、ろう付けされた及び／又は折り畳まれた管の様々な設計が作成され得る。   Prior to brazing, the brazing sheet has good formability so that various designs of brazed and / or folded tubes can be created, such as B-type or multi-port tubes. .

コア合金は、０．２〜１．０重量％、好ましくは＞０．２〜１．０重量％（すなわち、０．２より多く１．０重量％まで）のＳｉを備える。最も好ましくは、Ｓｉの含有量は、０．２５〜１．０重量％、特に０．３〜１．０重量％である。比較的高いＳｉの量は、ろう付けにおいて犠牲ブラウンバンドが形成されないことを意味する。他方で、合金を製造するためにＳｉで汚染された比較的大量のスクラップを使用することができる。これは一次アルミニウムがほとんど必要とされないことを意味し、このことは持続可能性の観点から有益である。高すぎるＳｉ含有量は、溶融温度を許容できない程度まで低下させる。   The core alloy comprises 0.2-1.0 wt% Si, preferably> 0.2-1.0 wt% (ie greater than 0.2 and up to 1.0 wt%). Most preferably, the Si content is 0.25 to 1.0% by weight, in particular 0.3 to 1.0% by weight. A relatively high amount of Si means that no sacrificial brown band is formed in brazing. On the other hand, relatively large amounts of scrap contaminated with Si can be used to produce alloys. This means that little primary aluminum is needed, which is beneficial from a sustainability standpoint. Too high Si content reduces the melting temperature to an unacceptable level.

コア合金は、０．１５〜０．９重量％、好ましくは＞０．２〜０．７重量％（すなわち、０．２より多く０．７重量％まで）のＦｅを備える。Ｆｅの規定された含有量は、Ｆｅで汚染された比較的大量のスクラップの使用を可能にする。Ｆｅの高すぎる含有量は、大きな金属間化合物粒子の形成をもたらす。   The core alloy comprises 0.15-0.9 wt% Fe, preferably> 0.2-0.7 wt% (ie greater than 0.2 to 0.7 wt%). The defined content of Fe allows the use of relatively large amounts of scrap contaminated with Fe. A too high content of Fe results in the formation of large intermetallic particles.

コア合金は、０．２〜１．０重量％、好ましくは０．４〜０．８重量％のＣｕを備える。Ｃｕの存在は強度を増すとともに腐食電位を上昇させる。しかし、高すぎるＣｕの含有量は、鋳造中の高温割れに対する感度を増加させ、固溶線温度を低下させ、また、ろう付け後の粒間腐食に対する材料の感受性を増加させる。   The core alloy comprises 0.2 to 1.0 wt%, preferably 0.4 to 0.8 wt% Cu. The presence of Cu increases the corrosion potential with increasing strength. However, a Cu content that is too high increases the sensitivity to hot cracking during casting, lowers the solid solution temperature, and increases the sensitivity of the material to intergranular corrosion after brazing.

コア合金は、１．０〜１．６重量％、好ましくは１．１〜１．５重量％のＭｎを備える。コアにおけるＭｎの存在は、特に粒子中に存在する場合に強度を増加させるが、固溶対中における場合にもある程度、強度を増加させる。コアにおける十分に高いＭｎ含有量では、多数の粒子がろう付けシートの製造中の予備加熱及びそれに続く熱間圧延中に析出することができ、固溶体におけるＭｎの大きな差の故に、ろう付けの後にコアと犠牲クラッディングとの間の実質的な電位勾配を得ることができる。高すぎるＭｎの含有量は、大きな一次粒子が鋳造中に形成されることをもたらし、このことは薄い材料の製造では望ましくない。   The core alloy comprises 1.0 to 1.6 wt%, preferably 1.1 to 1.5 wt% Mn. The presence of Mn in the core increases the strength, particularly when present in the particles, but also increases the strength to some extent also in the solid solution pair. With a sufficiently high Mn content in the core, a large number of particles can precipitate during preheating and subsequent hot rolling during the production of the brazing sheet, and after brazing, due to the large difference in Mn in the solid solution A substantial potential gradient between the core and the sacrificial cladding can be obtained. Too high Mn content results in large primary particles being formed during casting, which is undesirable in the production of thin materials.

コア合金は、≦０．３重量％、好ましくは≦０．２重量％のＭｇ、最も好ましくは≦０．１５重量％、例えば０．０５〜０．１５重量％のＭｇを備える。マグネシウムの存在は材料の強度を改善するが、多すぎる量では、特にＮｏｃｏｌｏｃ（商標）法におけるような、制御された雰囲気でのろう付け（ＣＡＢ）においてフラックスを使用するときには、ろう付け性が悪化する。   The core alloy comprises ≦ 0.3 wt% Mg, preferably ≦ 0.2 wt% Mg, most preferably ≦ 0.15 wt%, for example 0.05 to 0.15 wt% Mg. The presence of magnesium improves the strength of the material, but too much amount results in poor brazing when using flux in controlled atmosphere brazing (CAB), especially in the Nocoloc (TM) process. To do.

コア合金は、０．０５〜０．１５重量％、好ましくは０．０６〜０．１３重量％のＣｒを備える。Ｃｒが、ろう付けの後に、コア中の金属間化合物粒子に含まれるだけではなく、好ましくはろう付けクラッディングからの再凝固した材料中にもまた含まれることが見いだされた。Ｃｒを含有する金属間化合物の粒子の存在が、腐食に対する耐性を改善することが見いだされた。高すぎるＣｒの量は、材料の熱間圧延挙動に悪影響を与える、望ましくない巨大な一次金属間化合物粒子をもたらす。   The core alloy comprises 0.05 to 0.15 wt%, preferably 0.06 to 0.13 wt% Cr. It has been found that Cr is not only included in the intermetallic particles in the core after brazing, but is also preferably included in the resolidified material from the brazing cladding. It has been found that the presence of Cr-containing intermetallic particles improves the resistance to corrosion. An amount of Cr that is too high results in undesirably large primary intermetallic particles that adversely affect the hot rolling behavior of the material.

コア合金は、０．０５〜０．２５重量％、好ましくは０．０６〜０．１５のＺｒを備える。Ｚｒの存在は、ろう付け後の比較的大きな細長い結晶粒の成長を促進する非常に微細な粒子の数を増加させ、このことは、耐腐食性に対して有益である。高すぎるＺｒの含有量は、鋳造中の大きな金属間化合物粒子の形成をもたらし、それによってＺｒの有益な役割を失わせる。   The core alloy comprises Zr of 0.05 to 0.25 wt%, preferably 0.06 to 0.15. The presence of Zr increases the number of very fine particles that promote the growth of relatively large elongated grains after brazing, which is beneficial for corrosion resistance. A too high Zr content results in the formation of large intermetallic particles during casting, thereby losing the beneficial role of Zr.

コア合金は、０．０５〜０．２５重量％、好ましくは０．０６〜０．１５重量％のＴｉを備える。Ｔｉの存在は、層ごとの腐食を促進することによって耐腐食性を改善する。高すぎるＴｉ含有量は、Ｔｉの役割を効果的でなくする、鋳造中の巨大な金属間化合物粒子の形成をもたらす。   The core alloy comprises 0.05 to 0.25 wt% Ti, preferably 0.06 to 0.15 wt% Ti. The presence of Ti improves corrosion resistance by promoting layer-by-layer corrosion. Too high Ti content results in the formation of huge intermetallic particles during casting that makes the role of Ti ineffective.

犠牲クラディング（すなわち、第２のアルミニウム合金）は、１．３〜５．５重量％、好ましくは１．５〜５．０重量％、最も好ましくは２．０〜３．０重量％のＺｎを備える。比較的高いＺｎの含有量は、管の内側からの腐食に対する保護のために有益である。多量のＺｎは、Ｚｎのコア中への増加した移動をもたらし、コアを外側からの腐食に対してより敏感にする場合があるが、本発明のろう付けシートは、依然として十分な外側からの腐食に対する保護を有することが見いだされた。Ｚｎの含有量が低すぎる場合には、犠牲クラッディングは、管の内側からの腐食に対してコアの十分な保護を提供しない。Ｚｎの高すぎる含有量は融点を低下させ、潜在的に材料をより脆くする可能性があり、かつ圧延中に問題を引き起こす可能性がある。さらに、腐食速度が高くなりすぎる場合がある。   The sacrificial cladding (i.e. the second aluminum alloy) is 1.3-5.5 wt% Zn, preferably 1.5-5.0 wt%, most preferably 2.0-3.0 wt% Zn. Is provided. The relatively high Zn content is beneficial for protection against corrosion from the inside of the tube. Large amounts of Zn can lead to increased movement of Zn into the core, making the core more sensitive to corrosion from the outside, but the brazed sheet of the present invention still has sufficient outside corrosion. Has been found to have protection against. If the Zn content is too low, the sacrificial cladding does not provide sufficient protection of the core against corrosion from the inside of the tube. A too high Zn content can lower the melting point, potentially make the material more brittle, and can cause problems during rolling. In addition, the corrosion rate may be too high.

犠牲クラッディングは、０．４５〜１．０重量％、好ましくは０．５５〜１．０重量％、最も好ましくは０．６５〜０．９０重量％のＳｉを備える。Ｓｉの存在は、Ｍｎと反応することによってクラディング材料の強度を改善する。Ｓｉ含有量が低すぎる場合には、形成されるＡｌＭｎＳｉ分散質の数が、強度を望ましいレベルまで改善するのには不十分となる。さらに、Ｓｉの低すぎる含有量は、生産に使用することができる再生スクラップの量を減少させる。Ｓｉの高すぎる含有量は、それがクラッディングの融点を低下させるので望ましくない。   The sacrificial cladding comprises 0.45-1.0 wt% Si, preferably 0.55-1.0 wt%, most preferably 0.65-0.90 wt% Si. The presence of Si improves the strength of the cladding material by reacting with Mn. If the Si content is too low, the number of AlMnSi dispersoids formed will be insufficient to improve the strength to the desired level. Furthermore, a too low content of Si reduces the amount of recycled scrap that can be used for production. A too high Si content is undesirable because it lowers the melting point of the cladding.

犠牲クラッディングは、≦０．４重量％、好ましくは≦０．３重量％のＦｅを備える。少量のＦｅの存在は、それが原材料中に不純物として通常含まれるので、実際には避けることができない。高すぎるＦｅの含有量は、犠牲クラッディングの材料の耐腐食性を低下させる。   The sacrificial cladding comprises ≦ 0.4 wt% Fe, preferably ≦ 0.3 wt% Fe. The presence of a small amount of Fe is unavoidable in practice because it is usually included as an impurity in the raw material. Fe contents that are too high reduce the corrosion resistance of the sacrificial cladding material.

犠牲クラッディングは、≦０．０５重量％のＣｕを備える。Ｃｕの許容可能な含有量は、犠牲クラッディングの材料の極度の孔食を避けるために低くなければならない。   The sacrificial cladding comprises ≦ 0.05 wt% Cu. The acceptable content of Cu must be low to avoid extreme pitting of the sacrificial cladding material.

犠牲クラッディングは、１．２〜１．８重量％、好ましくは１．４〜１．８重量％のＭｎを備える。Ｍｎの存在は、クラッディングの材料の強度を改善するとともに、ろう付け後のエロージョン・コロージョンに対する耐性を改善する。低すぎるＭｎの含有量では、強化を引き起こす粒子のために十分な量のＭｎが得られず、改善されたエロージョン・コロージョン耐性のための粒子の数が少なすぎる。高すぎるＭｎの含有量では、クラッディング材料の加工性が悪化し、大きすぎる金属間化合物粒子が形成される場合があり、疲労特性に負の影響がある。   The sacrificial cladding comprises 1.2 to 1.8 wt%, preferably 1.4 to 1.8 wt% Mn. The presence of Mn improves the strength of the cladding material and improves resistance to erosion and corrosion after brazing. If the Mn content is too low, a sufficient amount of Mn is not obtained for particles that cause strengthening, and the number of particles for improved erosion and corrosion resistance is too low. If the Mn content is too high, the processability of the cladding material may be deteriorated, and too large intermetallic compound particles may be formed, which has a negative effect on fatigue properties.

犠牲クラッディングは、０．０５〜０．２０重量％のＺｒを備える。犠牲クラッディング中のＺｒの存在は、コアにおけるのと同じ目的を提供する。   The sacrificial cladding comprises 0.05-0.20 wt% Zr. The presence of Zr in the sacrificial cladding serves the same purpose as in the core.

犠牲クラッディングは、不可避な不純物としてのＭｇをのぞくと、Ｍｇを備えない。Ｍｇの存在は、機械的特性を変化させ、犠牲クラディングを圧延工程においてコアに接合することを困難にする。   Sacrificial cladding does not contain Mg except for Mg as an inevitable impurity. The presence of Mg changes the mechanical properties and makes it difficult to join the sacrificial cladding to the core in the rolling process.

ろう付けクラッディング（すなわち、第３の合金）の組成は、融点が望ましい範囲内、好ましくは５５０〜６１５℃にある限り、重大な問題とはならない。好ましくは、ろう付けクラッディングは、４〜１５重量％、最も好ましくは６〜１３重量％のＳｉを備えるアルミニウム合金である。濡れ性を改善するためのＢｉ及び腐食電位を調整するためのＺｎのような少量の他の元素、並びに不可避な不純物が任意に存在してもよい。典型的なろう付けクラッディングは、例えば、４〜１５重量％のＳｉ、≦０．５重量％のＢｉ、≦０．２５重量％のＣｕ、≦０．１重量％のＭｎ、≦０．２重量％のＴｉ、≦０．８重量％のＦｅ、それぞれが≦０．０５重量％であり、かつ合計で≦０．２重量％の他の元素、及び残部Ａｌから成る。   The composition of the brazing cladding (ie, the third alloy) is not a significant problem as long as the melting point is within the desired range, preferably 550-615 ° C. Preferably, the brazing cladding is an aluminum alloy with 4-15 wt%, most preferably 6-13 wt% Si. Small amounts of other elements, such as Bi for improving wettability and Zn for adjusting the corrosion potential, and inevitable impurities may optionally be present. A typical brazing cladding is, for example, 4-15 wt% Si, ≦ 0.5 wt% Bi, ≦ 0.25 wt% Cu, ≦ 0.1 wt% Mn, ≦ 0.2 % By weight Ti, ≤0.8% by weight Fe, each ≤0.05% by weight and in total ≤0.2% by weight other elements and the balance Al.

合金の組成は、犠牲クラッディングがコアよりも貴でないように設定される。この組成は、好ましくは、コア合金のろう付け後の（ＡＳＴＭ Ｇ６９に従って測定された）腐食電位が、犠牲クラッディングに対する腐食電位より３０〜１５０ｍＶ高いように調整される。   The composition of the alloy is set so that the sacrificial cladding is less noble than the core. This composition is preferably adjusted so that the corrosion potential (measured according to ASTM G69) of the core alloy after brazing is 30 to 150 mV higher than the corrosion potential for sacrificial cladding.

特定の合金の実現し得る組み合わせは、重量％で０．４０〜０．７０のＳｉ、０．１０〜０．５０のＦｅ、０．５５〜０．８５のＣｕ、１．０〜１．６のＭｎ、≦０．１０のＭｇ、≦０．１０のＺｎ、０．０５〜０．１５のＣｒ、０．０５〜０．１５のＺｒ、０．０５〜０．１５のＴｉ、残部がＡｌ及びそれぞれが０．０５かつ合計で０．１５の他の元素からなるコアを含み、このコアは上述のろう付けクラッディングによって一方の側にクラッドされ、
（ａ）重量％で、０．６５〜１．０のＳｉ、≦０．４０のＦｅ、≦０．０５のＣｕ、１．４〜１．８のＭｎ、≦０．０３のＭｇ、２．３〜２．７のＺｎ、０．０５〜０．２０のＺｒ、残部Ａｌ及びそれぞれが０．０５であって、合計で０．１５の他の元素からなる合金；
（ｂ）重量％で、０．４７〜０．８２のＳｉ、≦０．４０のＦｅ、≦０．０５のＣｕ、１．２〜１．６のＭｎ、≦０．０２のＭｇ、４．７〜５．３のＺｎ、０．０５〜０．１０のＴｉ、残部Ａｌ及びそれぞれが０．０５であって、合計で０．１５の他の元素からなる合金；
（ｃ）重量％で、０．６５〜１．０のＳｉ、≦０．４０のＦｅ、≦０．０５のＣｕ、１．４〜１．８のＭｎ、≦０．０３のＭｇ、１．３〜１．７のＺｎ、０．０５〜０．２０のＺｒ、残部Ａｌ及びそれぞれが０．０５であって、合計で０．１５の他の元素からなる合金；
（ｄ）重量％で、０．５０〜１．０のＳｉ、≦０．４０のＦｅ、≦０．０５のＣｕ、１．２〜１．６のＭｎ、≦０．０３のＭｇ、３．８〜４．２のＺｎ、≦０．１０のＴｉ、残部Ａｌ及びそれぞれが０．０５であって、合計で０．１５の他の元素からなる合金；
のうちの１つから選択された犠牲クラッディングによって他方の側にクラッドされている。 Possible combinations of certain alloys are 0.40 to 0.70 Si, 0.10 to 0.50 Fe, 0.55 to 0.85 Cu, 1.0 to 1.6 by weight percent. Mn, ≦ 0.10 Mg, ≦ 0.10 Zn, 0.05 to 0.15 Cr, 0.05 to 0.15 Zr, 0.05 to 0.15 Ti, the balance being Al And cores each consisting of 0.05 and a total of 0.15 other elements, which are clad on one side by the brazing cladding described above,
(A) By weight%, 0.65-1.0 Si, ≦ 0.40 Fe, ≦ 0.05 Cu, 1.4-1.8 Mn, ≦ 0.03 Mg, 2. 3 to 2.7 Zn, 0.05 to 0.20 Zr, the balance Al, and 0.05 each alloy consisting of 0.15 other elements in total;
(B) 0.47 to 0.82 Si, ≦ 0.40 Fe, ≦ 0.05 Cu, 1.2 to 1.6 Mn, ≦ 0.02 Mg, by weight%. 7 to 5.3 Zn, 0.05 to 0.10 Ti, the balance Al and 0.05 each alloy consisting of 0.15 other elements in total;
(C) By weight, 0.65-1.0 Si, ≦ 0.40 Fe, ≦ 0.05 Cu, 1.4-1.8 Mn, ≦ 0.03 Mg, 3 to 1.7 Zn, 0.05 to 0.20 Zr, the balance Al, and 0.05 each alloy consisting of 0.15 other elements in total;
(D) by weight percent, 0.50 to 1.0 Si, ≦ 0.40 Fe, ≦ 0.05 Cu, 1.2 to 1.6 Mn, ≦ 0.03 Mg, 8 to 4.2 Zn, ≦ 0.10 Ti, the balance Al, and 0.05 each alloy consisting of 0.15 other elements in total;
Is clad on the other side by a sacrificial cladding selected from one of the two.

出荷状態における好ましい調質度は、Ｈ１４又はＨ２４のような歪硬化された調質度である。   A preferable tempering degree in the shipping state is a strain-hardened tempering degree like H14 or H24.

本発明のろう付けシートから作られた管は、すべてのろう付けされた熱交換器に使用することができる。そのような自動車用の熱交換器の例は、ラジエータ、空調エバポレータ及コンデンサ、車内暖房、吸気冷却器、油冷却器、並びにバッテリー冷却器を含む。他の例は、定常加熱および冷却装置における対応する機能のための熱交換器を含む。   Tubes made from the brazing sheet of the present invention can be used in all brazed heat exchangers. Examples of such automotive heat exchangers include radiators, air conditioning evaporators and condensers, interior heating, intake air coolers, oil coolers, and battery coolers. Other examples include heat exchangers for corresponding functions in steady state heating and cooling devices.

また、本発明は、上述されたろう付けシートの製造のためのプロセスに関する。このプロセスは、
‐上述された、第１の合金から成るコアインゴットを提供するステップ；
‐コアインゴットを、一方の側に（犠牲クラッディングを形成することを意図された）上述された第２の合金でクラッドするステップ；
‐コアインゴットを、他方の側に（ろう付けクラッディングを形成することを意図された）上述された第３の合金でクラッドするステップ；
‐クラッドされたインゴットを、４００〜５７５℃の温度、好ましくは４５０〜５５０℃の温度で、１〜２５時間、予備加熱するステップ；
‐シートを、好ましくは２〜１０ｍｍの厚みのシートを得るために、予備加熱された、クラッドされたインゴットを熱間圧延するステップ；
‐熱間圧延で得られたシートを、最終厚み、好ましくは０．１５〜０．２５ｍｍまで冷間圧延するステップ；及び
‐任意選択的に、冷間圧延されたシートをＨ２４のような望ましい調質度まで、２００〜３００℃の温度で、１〜１０時間、焼鈍するステップ
を備える。任意選択的に、２つ以上の冷間圧延するステップを、１つ以上の中間焼鈍ステップと共に行うことが可能である。 The invention also relates to a process for the production of the brazing sheet described above. This process
Providing a core ingot composed of the first alloy as described above;
-Cladding the core ingot with the second alloy described above (intended to form a sacrificial cladding) on one side;
-Cladding the core ingot with the third alloy described above (intended to form a brazing cladding) on the other side;
Pre-heating the clad ingot at a temperature of 400-575 ° C., preferably at a temperature of 450-550 ° C., for 1-25 hours;
-Hot rolling the preheated, clad ingot to obtain a sheet, preferably 2-10 mm thick;
-Cold rolling the sheet obtained by hot rolling to a final thickness, preferably 0.15 to 0.25 mm; and-optionally, the cold rolled sheet in a desired condition such as H24. An annealing step is performed at a temperature of 200 to 300 ° C. for 1 to 10 hours until the quality. Optionally, two or more cold rolling steps can be performed along with one or more intermediate annealing steps.

インゴットは、いずれかの好適な鋳造方法によって、好ましくはＤＣ鋳造によって提供することができる。熱間圧延における厚みの減少度は、好ましくは９５〜９９．５％である。冷間圧延における厚みの減少度は、好ましくは９０〜９８％である。   The ingot can be provided by any suitable casting method, preferably by DC casting. The thickness reduction degree in the hot rolling is preferably 95 to 99.5%. The degree of thickness reduction in cold rolling is preferably 90 to 98%.

合金の組成及び最終製品の詳細については、ろう付けシートの上述の記載が参照される。   For details of the alloy composition and the final product, reference is made to the above description of the brazing sheet.

本発明は、ろう付けされた熱交換器の製造のための、本発明のろう付けシートの使用にさらに関する。   The invention further relates to the use of the brazing sheet of the invention for the production of a brazed heat exchanger.

本発明は、本発明のろう付けシートから管を形成し、これら管にフィン及び熱交換器の他の部品を組みつけ、続いてろう付けによって管、フィン、及び他の部品を接合することによって作られた、ろう付けされた熱交換器に最終的に関する。   The present invention consists of forming tubes from the brazing sheet of the present invention, assembling the fins and other parts of the heat exchanger to these tubes, and subsequently joining the tubes, fins and other parts by brazing. The final relates to the brazed heat exchanger made.

以下に記載された実施例において製造されたろう付け材料のＳＥＭ画像である。2 is an SEM image of a braze material produced in the example described below. 以下に記載された実施例において製造されたろう付け材料のＳＥＭ画像である。2 is an SEM image of a braze material produced in the example described below. 以下に記載された実施例において製造されたろう付け材料のＳＥＭ画像である。2 is an SEM image of a braze material produced in the example described below. 以下に記載された実施例において製造されたろう付け材料のＳＥＭ画像である。2 is an SEM image of a braze material produced in the example described below.

この実施例は、本発明の技術的範囲を限定することを意図するものではない。   This example is not intended to limit the technical scope of the present invention.

４つの０．２２ｍｍのゲージの管ストック材料が、（ａ）コア合金インゴットをＤＣ鋳造するステップ、（ｂ）コア合金を一方の側にＡＡ４３４３ろう付け合金によって９±２．０％のクラッド比でクラッドするステップ、（ｃ）前記コアを他方の側に犠牲合金によって５±１．５％のクラッド比でクラッドするステップ、（ｄ）サンドイッチアセンブリを、熱間圧延に先立って５００℃の温度まで１５時間予備加熱するステップと、（ｅ）熱間圧延するステップと、（ｆ）０．２ｍｍのゲージまで冷間圧延するステップと、（ｇ）２５０℃で３時間、最終の部分アニールするステップと、から成る工程ルートを使用して製造された。   Four 0.22 mm gauge tube stock materials: (a) DC cast core alloy ingot, (b) Core alloy on one side with AA4343 brazing alloy at 9 ± 2.0% cladding ratio (C) cladding the core on the other side with a sacrificial alloy at a cladding ratio of 5 ± 1.5%; (d) sandwiching the sandwich assembly to a temperature of 500 ° C. prior to hot rolling; Preheating for a time; (e) hot rolling; (f) cold rolling to a gauge of 0.2 mm; and (g) final partial annealing at 250 ° C. for 3 hours; Manufactured using a process route consisting of:

Figure 2018537292
Figure 2018537292

コア合金は、材料Ａ及びＣ、並びに材料Ｂでそれぞれ同じである。同様に、犠牲クラッディング合金は、材料Ａ及びＢ、並びにＣ及びＤでそれぞれ同じである。ろう付けクラッディング合金は、すべての材料で同じである。正確な組成におけるわずかな差は、合金の製造における不可避な変化によるものであり、最終的な材料の特性を変化させることはない。同様に、ろう付けクラッディングのクラッド比におけるわずかな差は、ろう付け後の材料の腐食特性を変化させることはない。   The core alloys are the same for materials A and C and material B, respectively. Similarly, the sacrificial cladding alloy is the same for materials A and B, and C and D, respectively. The brazing cladding alloy is the same for all materials. Small differences in the exact composition are due to unavoidable changes in the manufacture of the alloy and do not change the properties of the final material. Similarly, slight differences in the cladding ratio of the brazing cladding will not change the corrosion characteristics of the material after brazing.

上記の材料からの試験用金属片が、実験室のノコロックろう付け炉（ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ Ｎｏｃｏｌｏｋ ｂｒａｚｉｎｇ ｆｕｒｎａｃｅ）中において、６００℃で３分間ろう付けされた。ろう付けの前に、それぞれの金属片はＮａＨＣＯ３溶液およびエタノールによって洗浄された。ろう付けの後に、それぞれの材料から１０ｍｍのサイズのディスク状金属片が切り出され、対電極としてのプラチナグリッド、参照としてのＳＣＥ電極、及び作用電極としてのアルミニウム金属片から成る３つの電極セル配列に配置された。金属片は次いで、サイクリック・ボルタンメトリー・スキャニング（ｃｙｃｌｉｃ ｖｏｌｔａｍｍｅｔｒｙ ｓｃａｎｎｉｎｇ）を使用して、それらの耐腐食性を調べられた。 Test metal pieces from the above materials were brazed at 600 ° C. for 3 minutes in a laboratory Nocolok brazing furnace. Prior to brazing, each piece of metal was washed with NaHCO 3 solution and ethanol. After brazing, 10 mm sized disk-shaped metal pieces were cut from each material into three electrode cell arrays consisting of a platinum grid as a counter electrode, an SCE electrode as a reference, and an aluminum metal piece as a working electrode. Arranged. The metal pieces were then examined for their corrosion resistance using cyclic voltammetry scanning.

挿入された金属片を有するセルは、最初にｐＨ２．８〜２．９のＡＳＴＭ Ｄ１１４１−９８によるＳＷＡＡＴ溶液を使用して洗浄され、次いで３００ｍｌのＳＷＡＡＴ溶液で再充填された。サイクリック・ボルタンメトリー・スキャニングに先立って、Ｎ２ガスが前記溶液を通じて２０分間、３００ｍｌ／分（１ｍｌ／）の速度で泡立てられ、次いで１０分間、ＯＣＰ測定された。 The cell with the inserted metal piece was first cleaned using a SWAAT solution according to ASTM D1141-98, pH 2.8-2.9, and then refilled with 300 ml of SWAAT solution. Prior to cyclic voltammetry scanning, N 2 gas was bubbled through the solution at a rate of 300 ml / min (1 ml /) for 20 minutes and then OCP measured for 10 minutes.

スキャニングは次のように行われた：
‐１ｍＶ／ｓのスキャニング速度で、ＯＣＰに対して−０．０５Ｖから始めてＯＣＰに対して０．３０Ｖまで正方向への偏向
‐続いてＯＳＰに対して−０．０５Ｖまで負方向への偏向。
サイクルは、いずれの連続する２つのサイクル間にも時間のギャップ無しに行われた。スキャンされた金属片は、１０分間、硝酸に浸漬され、脱イオン水によって洗浄され、金属組織学的分析に使用された。 Scanning was done as follows:
-With a scanning speed of 1 mV / s, starting at -0.05V for OCP and positively deflecting to 0.30V with respect to OCP-followed by negatively deflecting to -0.05V with respect to OSP.
The cycle was performed without any time gap between any two consecutive cycles. The scanned metal pieces were immersed in nitric acid for 10 minutes, washed with deionized water, and used for metallographic analysis.

１０回のサイクル後のそれぞれの材料のＳＥＭ画像が、図１〜４に複写されており、ろう付けクラッディングの側における腐食を示している。図１は材料Ａを示し、図２は材料Ｂを示し、図３は材料Ｃを示し、図４は材料Ｄを示している。   SEM images of each material after 10 cycles are reproduced in FIGS. 1-4, showing corrosion on the brazing cladding side. 1 shows material A, FIG. 2 shows material B, FIG. 3 shows material C, and FIG.

本発明による材料Ｄが、他の材料に比較して少ないピットを有してより均一に腐食されているように見える。そのような腐食は、次いで材料の溶け込みが長期間行われるのであまり重大ではない。   It appears that material D according to the present invention is more uniformly eroded with fewer pits compared to other materials. Such corrosion is less critical since then the material penetration takes place over a long period of time.

Figure 2018537292
Figure 2018537292

Claims (15)

第１のアルミニウム合金から成るコア層を備え、前記コア層の一方の側に第２のアルミニウム合金からなる犠牲クラッディングを付着され、前記コア層の他方の側に第３のアルミニウム合金から成るろう付けクラッディングが付着された、ろう付けシートであって、
前記第１のアルミニウム合金が：
Ｓｉ：０．２〜１．０重量％
Ｆｅ：０．１５〜１．０重量％
Ｃｕ：０．２〜０．９重量％
Ｍｎ：１．０〜１．６重量％
Ｍｇ：≦０．３重量％
Ｃｒ：０．０５〜０．１５重量％
Ｚｒ：０．０５〜０．２５重量％
Ｔｉ：０．０５〜０．２５重量％
他の元素：それぞれが≦０．０５重量％であって、合計で≦０．２重量％
残部Ａｌ；
から成り、
前記第２のアルミニウム合金が：
Ｓｉ：０．４５〜１．０重量％
Ｆｅ：≦０．４重量％
Ｃｕ：≦０．０５重量％
Ｍｎ：１．２〜１．８重量％
Ｔｉ：≦０．１０重量％
Ｚｎ：１．３〜５．５重量％
Ｚｒ：０．０５〜０．２０重量％
他の元素：それぞれが≦０．０５重量％であって、合計で≦０．２重量％
残部Ａｌ；
から成り、
前記第３のアルミニウム合金が、前記第１及び第２のアルミニウム合金より低い融点を有する、ろう付けシート。 A core layer comprising a first aluminum alloy, a sacrificial cladding comprising a second aluminum alloy deposited on one side of the core layer, and a third aluminum alloy comprising the other side of the core layer; A brazing sheet to which a brazing cladding is attached,
The first aluminum alloy is:
Si: 0.2 to 1.0% by weight
Fe: 0.15-1.0% by weight
Cu: 0.2 to 0.9% by weight
Mn: 1.0 to 1.6% by weight
Mg: ≦ 0.3% by weight
Cr: 0.05 to 0.15% by weight
Zr: 0.05 to 0.25% by weight
Ti: 0.05 to 0.25% by weight
Other elements: each ≦ 0.05 wt%, total ≦ 0.2 wt%
Balance Al;
Consisting of
The second aluminum alloy is:
Si: 0.45 to 1.0% by weight
Fe: ≦ 0.4% by weight
Cu: ≦ 0.05% by weight
Mn: 1.2 to 1.8% by weight
Ti: ≦ 0.10% by weight
Zn: 1.3 to 5.5% by weight
Zr: 0.05-0.20% by weight
Other elements: each ≦ 0.05 wt%, total ≦ 0.2 wt%
Balance Al;
Consisting of
The brazing sheet, wherein the third aluminum alloy has a lower melting point than the first and second aluminum alloys. 前記第２の合金が、２．０〜３．０重量％のＺｎを備えることを特徴とする請求項１に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to claim 1, wherein the second alloy comprises 2.0 to 3.0 wt% Zn. 前記第１の合金が、＞０．２０重量％のＳｉを備えることを特徴とする請求項１または２に記載のろう付けシート。   Brazing sheet according to claim 1 or 2, characterized in that the first alloy comprises> 0.20 wt% Si. 前記第１の合金が、０．３０〜１．０重量％のＳｉを備えることを特徴とする請求項３に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to claim 3, wherein the first alloy comprises 0.30 to 1.0% by weight of Si. 前記第１の合金が、＞０．２〜０．７重量％のＦｅを備えることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to claim 1, wherein the first alloy comprises> 0.2 to 0.7 wt% Fe. ろう付けの後に、前記コア、残留ろう付けクラッディング、又はこれら両方が、Ａｌ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｕ、及びＣｒを備える金属間化合物粒子を含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のろう付けシート。   6. After brazing, the core, residual brazing cladding, or both comprise intermetallic particles comprising Al, Fe, Mn, Cu, and Cr. The brazing sheet according to one item. 前記第３の合金が、４〜１５重量％のＳｉを備えることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to any one of claims 1 to 6, wherein the third alloy comprises 4 to 15 wt% of Si. 前記ろう付けシートの厚みが０．１５〜０．２５ｍｍであることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The thickness of the said brazing sheet is 0.15-0.25 mm, The brazing sheet as described in any one of Claims 1-7 characterized by the above-mentioned. 前記ろう付けシートの厚みが０．１８〜０．２２ｍｍであることを特徴とする請求項８のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The thickness of the said brazing sheet is 0.18-0.22 mm, The brazing sheet as described in any one of Claim 8 characterized by the above-mentioned. 前記第２の合金のＳｉ及びＭｎの含有量が、ろう付けにおいて犠牲ブラウンバンドが形成されないように設定されていることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to any one of claims 1 to 9, wherein the contents of Si and Mn of the second alloy are set so that a sacrificial brown band is not formed in brazing. . 前記ろう付けシートが、前記コア、前記犠牲クラッディング、及びろう付けクラッディングに加えてさらなる層を有さない三層材料であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載のろう付けシート。   11. The brazing sheet is a three-layer material having no additional layers in addition to the core, the sacrificial cladding, and the brazing cladding. Brazing sheet. 前記犠牲クラッディングが、前記ろう付けシートの全厚みの３〜２０％を構成することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載のろう付けシート。   The brazing sheet according to any one of claims 1 to 11, wherein the sacrificial cladding comprises 3 to 20% of the total thickness of the brazing sheet. 請求項１〜１２のいずれか一項に記載のろう付けシートの製造のためのプロセスであって、
請求項１に規定された第１の合金のコアインゴットを提供するステップと、
前記コアインゴットの一方の側を、請求項１に規定された第２の合金でクラッドするステップと、
前記コアインゴットの他方の側を、請求項１に規定された第３の合金でクラッドするステップと、
クラッドされた前記インゴットを、４００〜５７５℃で、１〜２５時間、予備加熱するステップと、
シートを得るために、予備加熱された前記クラッドされたインゴットを熱間圧延するステップと、
前記熱間圧延において得られた前記シートを、最終厚みまで冷間圧延するステップと、
を備える、プロセス。 A process for the production of a brazing sheet according to any one of claims 1-12,
Providing a core ingot of a first alloy as defined in claim 1;
Clad one side of the core ingot with a second alloy as defined in claim 1;
Clad the other side of the core ingot with a third alloy as defined in claim 1;
Preheating the clad ingot at 400-575 ° C. for 1-25 hours;
Hot rolling the preheated clad ingot to obtain a sheet;
Cold rolling the sheet obtained in the hot rolling to a final thickness;
Comprising a process. ろう付けされた熱交換器の製造における請求項１〜１２のいずれか一項に記載のろう付けシートの使用。   Use of a brazing sheet according to any one of claims 1 to 12 in the manufacture of a brazed heat exchanger. 請求項１〜１２のいずれか一項に記載のろう付けシートから管を形成し、前記管を、フィン及び記熱交換器の他の部品と共に組立て、続いてろう付けすることによって作成された、ろう付けされた熱交換器。   Created by forming a tube from the brazing sheet according to any one of claims 1 to 12, assembling the tube together with fins and other parts of the heat exchanger, followed by brazing. Brazed heat exchanger.
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