JP2018529049A - 液化ガス貯蔵タンクの断熱障壁に接続されたポンプを制御する方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、液相と気相とを有する液化ガス（８）を貯蔵する密封断熱タンク（２）に関連するポンプ装置を制御するための装置であって、液化ガスに接触する密閉膜（７）、及び密閉膜（７）と支持構造体（４）との間に配置された断熱障壁（６）を備え、断熱障壁（６）は固体及び気相を備え、ポンプ装置が断熱障壁（６）に接続された真空ポンプ（１６）を備えて気相を負の相対圧力に置き、方法は、設定圧力Ｐ1及び断熱障壁（６）の気相の圧力Ｐ1の測定値に基づいて真空ポンプ（１６）を制御し、方法が、液化ガス（８）の液相の温度Ｔを測定するステップと、設定値圧力Ｐc1を関係Ｐc1＝ｆ1（Ｔ）、ここでｆ1は単調増加関数、によって決定するステップと、を含む。【選択図】図１

Description

本発明は、液化ガスを貯蔵するための密閉断熱膜タンクの分野に関し、詳細には、液化天然ガス（ＬＮＧ）の貯蔵に使用される密閉断熱膜タンクに関する。

従来、壁が多層構造を有する密閉断熱膜タンクが知られている。多層構造は、タンクの外部から内部に向かって、支持構造体に当接する断熱要素を含む２次断熱障壁、２次断熱障壁に当接する２次密閉膜、２次密閉膜に当接する断熱要素を含む１次断熱障壁、タンク内に収容された液化ガスと接触するように意図された、１次断熱障壁に当接する１次密閉膜を備えている。

この種の膜タンクは、各膜の対向する側の間の圧力差、特に第１密閉膜の両側の圧力差に敏感である。実際に、１次断熱障壁の圧力がタンクの内部の圧力に対し増加すると、１次密閉膜が引き離されることにつながる虞がある。従って、１次密閉障壁の完全性を保証するためには、１次断熱障壁の内部の圧力をタンクの内部よりも低く維持することが好ましく、その結果、１次密閉膜の両側の圧力差によって１次密閉膜が２次断熱障壁に押し付けられ、２次断熱障壁から引き離されなくなる。

本発明の基本的な考え方は断熱性のタンクの断熱障壁に接続されたポンプ装置を制御する方法を提案することであり、該断熱障壁がタンクの少なくとも１つの密閉膜を効果的に保護して密封する。

一実施形態では、本発明は、密閉断熱タンクに関連するポンプ装置を制御する方法であって、タンクが、液相及び蒸気相を有する液化ガスを貯蔵し且つ液化ガスに接触する密閉膜と密閉膜と支持構造体との間に配置された断熱障壁とを備えた多層構造を有する壁を有し、断熱障壁が固体材料及び気相を含み、ポンプ装置が気相を負の相対圧力に置くための断熱障壁に連結された真空ポンプを含み、方法が、断熱障壁の気相の圧力Ｐ₁を測定するステップと、式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）によって設定値圧力Ｐ_c1を決定するステップであって、ｆ₁は単調増加関数であり、Ｔは液化ガスの液相の測定温度又は液化ガスの液相によって到達され得る最小温度閾値を表す、液化ガスを冷却するための装置の運転状態に対応した変数である、ステップと、断熱障壁の気相の圧力Ｐ₁を設定圧力Ｐ_c1に拘束するように真空ポンプを制御するステップと、を含んでいる方法を提供する。

この種の方法は、タンクが大気圧よりも低い圧力（先行技術において以前にはなかった）にあるときに密閉膜を保護するのに特に有効である。これは、特に、液化ガスが過冷却熱力学的状態、即ち気体が貯蔵される圧力で考慮される気体の液体−蒸気平衡温度よりも低い温度でタンクに最初に貯蔵される場合に起こり易い。

さて、本出願人は、近年、タンク内に貯蔵された液化ガスの一部の温度を液体−蒸気平衡温度以下に低下させて、液化ガスの自然蒸発を制限し長期間貯蔵を可能にする冷却装置を開発した。従って、この種の方法は、特に、この種の冷却装置を備えたタンクの特定の要求に取り組むのに適している。

実際に、液化ガスの過冷却が用いられる液化ガス貯蔵用途では、タンクのガス空中の蒸気相及び液化ガスの液相はタンク内のどこでも平衡状態にない。蒸気相は、加熱されやすくタンクの内部で層状化する傾向がある。従って、タンクが十分に充填されておらず且つ蒸気相の温度を均質化するためにタンク内で撹拌が使用されていない場合、１００℃程度の温度勾配が蒸気相に起こり得る。

蒸気相と液相との間の界面は平衡状態で静止している。この界面では、局所的な温度及び圧力条件に応じて蒸気相が凝結するか又は液相が蒸発する。

また、タンクが船舶内に配置され、船舶が膨張すると、蒸気相と液相との界面の形状、位置及び構成が急激に変化しやすい。従って、タンク内の貨物の突然の移動は、多量の気相の瞬間的な凝結を招きやすく、その結果、タンクの内部空間における圧力の急激な低下を引き起こす傾向がある。

ここで、密閉膜の完全性を保証するためには、タンクの内部空間の圧力が断熱障壁の圧力よりもずっと低くならないよう確実にする必要であり、これに失敗すると、この種の内部空間タンクは密閉膜が破れて破損する虞ある。

従って、目標圧力を達成するために、タンク内に貯蔵された液相の温度又は断熱障壁の内部で液化ガスの液相によって到達され得る最小温度閾値のいずれかを考慮すれば、貨物の蒸気相の一部の瞬間的な凝結の場合に断熱障壁の内部の圧力が内部空間に到達され得る圧力よりも十分に低く維持されるのを保証することが可能であり、しかもこのことは余分なエネルギーコストに至らない。

他の有利な実施形態によれば、上記の種類の方法は、以下の特徴のうちの１つ以上を有することができる。

変数Ｔは、液化ガスの液相温度を測定することによって又は液化ガスの液相によって到達され得る最低温度閾値を表す液化ガスを冷却するための装置の運転パラメータを測定することによって得られる。

変数Ｔは、液化ガスの液相が到達され得る最低温度閾値を表す液化ガスを冷却するための装置の運転パラメータを受信することによって得られる。

関数ｆ₁は、液化ガス又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスを構成する成分の最も低い蒸発温度を有する液化ガスの、成分の温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数のアフィン変換である。

関数ｆ₁は、ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₁の形式であり、ｇは液化ガス又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスの成分の最低蒸発温度を有する液化ガスの成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数であり、ε₁は正の定数である。

定数ε₁は、例えば１０と３０ミリバールの間である。

密閉膜が１次密閉膜であり、断熱障壁が１次断熱障壁であり、多層構造がさらに支持構造に当接され且つ固体材料、気相を含む２次断熱障壁と、２次断熱障壁と１次断熱障壁との間に配置された２次密閉膜とを含む。

ポンプ装置は、２次断熱障壁の気相を負の相対圧力に置くために、２次断熱障壁に接続された第２の真空ポンプを含み、この方法は、２次断熱障壁の気相の圧力Ｐ₂を測定するステップと、２次断熱障壁の気相の圧力Ｐ₂を設定値圧力Ｐ_c2に拘束するように第２の真空ポンプを制御するステップと、を含む。

一実施形態によれば、第２の設定圧力Ｐ_c2は、式Ｐ_c2＝ｆ₂（Ｔ）によって決定され、ｆ₂は単調増加関数である。

関数ｆ₂は、液化ガス、液化ガスの液体−蒸気平衡曲線の蒸発温度が最も低い液化ガスの成分、又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスを構成する成分の温度−圧力線図における液化ガスの主要成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数のアフィン変換である。

関数ｆ₂は、ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₂の形式であり、gは液化ガス又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスの成分の最低蒸発温度を有する液化ガスの成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数であり、ε₂は正の定数である。

定数ε₂は、例えば１０と３０ミリバールの間である。

別の実施形態によれば、第２の設定圧力Ｐ_c2が、式Ｐ_c2＝ｈ（Ｐ₁）によって確定され、ここでｈは単調増加関数である。

関数ｈは、ｈ（Ｐ１）＝Ｐ１−ε’₂の形式であり、ε’₂は定数である。

定数ε'₂は、例えば１０〜３０ミリバールの間である。

一実施形態によれば、本発明は制御方法に関し、設定圧力Ｐ_c1及び断熱障壁の気相中の圧力Ｐ₁の測定値を関数として真空ポンプを制御するステップと、液化ガスの液相の温度Ｔを測定するステップと、設定値圧力Ｐ_c1を式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）、ここでf₁は単調増加関数、によって決定するステップとを含む。

本発明の別の基本的な考え方は、タンクの少なくとも１つの密閉膜を効果的に保護できる液体ガスを冷却する装置を制御する方法を提案することである。

一実施形態によれば、本発明は、液化ガスを貯蔵する設備に関連する液化ガスを冷却する装置を制御する方法であって、設備が、液相及び気相を有する二相形態の液化ガスを貯蔵することを意図した密閉断熱タンクであって、液化ガスに接触する密閉膜と、密閉膜及び支持構造間に配置され固体材料及び気相を含む断熱障壁とを有した多層構造を有する壁を備えたタンクと、断熱障壁内の気相の圧力Ｐ₁を測定するように適合された圧力センサと、断熱障壁に接続され断熱障壁の気相を負の相対圧力に置くように構成された真空ポンプ、及び断熱障壁の気相の圧力Ｐ₁を設定値圧力Ｐ_c1に拘束するするように真空ポンプを制御する制御モジュールを含むポンプ装置と、液化ガスがタンク内に貯蔵される圧力で前記液化ガスの一部分の温度を前記液化ガスの液相平衡温度よりも下げるように適合された冷却装置と、を備え、液化ガスを冷却する装置を制御する方法には、式Ｔ_min＝ｆ₃（Ｐ_c1）、ここでｆ₃が単調増加関数、により液化ガスの最低温度閾値Ｔ_minを決定するステップと、液化ガスの温度が最低温度閾値Ｔ_minを下回らないように、冷却装置を最低温度閾値Ｔ_minの関数として制御するステップと、が含まれる。

他の有利な実施形態によれば、上記類の方法は、以下の特徴のうちの１つ以上を有することができる。即ち、関数ｆ₃は、液化ガス、又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスを構成する成分の蒸発温度が最も低い液化ガスの成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数であり、換言すれば、設定温度Ｐ_c1における液化ガス又は液化ガスの主成分の液気平衡温度に対応する最低温度閾値Ｔ_minが決定され、これにより、貨物の突然の移動に対し、タンク内の液化ガスの液相は十分に低い温度に達せずに、タンクの内部空間の減圧に至り、それは断熱障壁の減じた圧力よりも大きい。

一実施形態によれば、本発明はまた、液化ガスを貯蔵する設備を提供し、該設備が、液相及び気相を有する二相形態の液化ガスを収容することを意図した密閉され、液化ガスに接触する密閉膜及び密閉膜及び支持構造間に配置され固体材料及び気相を含む断熱障壁を備えた多層構造を有する壁を含み、密閉膜が固体材料及び気相を含んでいる、密閉断熱タンクと、断熱障壁内の気相の圧力Ｐ₁を測定するように適合された圧力センサと、断熱障壁に接続され断熱障壁の気相を負の相対圧力に置くように構成された真空ポンプ、及び制御モジュールを含むポンプ装置を備えたポンプ装置と、を備え、制御モジュールが、式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）によって設定値圧力Ｐ_c1を決定する、ｆ₁は単調増加関数であり、Ｔは液化ガスの液相の実際の温度又は液化ガスを冷却するための装置の運転状態のための液化ガスの液相によって到達され得る最小温度を表す変数であるステップと、断熱障壁の気相の圧力Ｐ₁を設定圧力Ｐ_c1に拘束するように前記真空ポンプ（１６）を制御するステップと、を含むように適合されている。

他の実施形態によれば、上記類の設備は１つ又は複数の次の特徴を有する。

設備はさらに、液化ガスの液相の温度Ｔを測定し制御モジュールに送るように適合された温度センサを含む。

設備は、液化ガスを冷却する装置をさらに含み、装置は、液化ガスの一部の温度を液化ガスがタンクに貯蔵されている圧力で液化ガスの液体−蒸気平衡温度よりも低い温度に低下させるように適合される。

冷却装置は、液化ガスの液相の最小温度閾値に適合するように適用され、制御モジュールは、冷却装置に接続され、変数Ｔとして最小温度閾値を取る設定点圧力Ｐ_c1を決定するように適合される。

設備は、液化ガスの液相によって到達され得る最小閾値を表す、液化ガスを冷却する装置の動作パラメータを測定するように適合される。

密閉膜が１次密閉膜であり、断熱障壁が１次断熱障壁であり、多層構造がさらに支持構造に当接し固体材料及び気相を含む２次断熱障壁、及び２次断熱障壁と１次断熱障壁との間に配置される２次密閉膜を有する。

設備は、２次断熱障壁内の圧力Ｐ₂を測定するように適合された第２の圧力センサをさらに含む。

ポンプ装置は、２次断熱障壁の気相を負の相対圧力に置くために、２次断熱障壁に接続された第２の真空ポンプをさらに含む。

制御モジュールは、２次断熱障壁の気相の圧力Ｐ₂を設定圧力Ｐ_c2に拘束するように第２の真空ポンプを制御する。

一実施形態によれば、液化ガスを冷却するための装置は、液化ガスを冷却するための蒸発装置であり、蒸発装置は、蒸発チャンバの内部空間とタンクの内部空間に存在する液化ガスとの間の熱の交換を可能にする熱交換壁を含む蒸発チャンバと、タンクの内部空間に導かれタンク内の液相の液化ガスの流れを引き出す入口、及び引き出された空気を膨張させるために蒸発チャンバの内部空間に通じるヘッド損失部材を含む入口回路と、気相のガスの流れを蒸発チャンバーから気相利用回路内のガスに排気するように適合され、蒸発チャンバー内のガスの流れを吸引するように構成された真空ポンプを有して蒸気相利用回路内のガス中にそれを放出し蒸発チャンバ内に大気圧より低い絶対圧力を維持する出口回路と、を備える。

別の実施形態によれば、液化ガスを冷却するための装置は、気相中にガスを引き出すための回路を含み、回路が、タンクの最大充填高さを超えているタンクの内部空間に通じタンクが下側液相と上部気相を分離する界面領域に接触する蒸気相の領域まで満たされたときに通じる入口と、蒸気相の領域内に存在する蒸気相中のガスの流れを入口を通して吸引し蒸気相利用回路内のガス中にそれを放出し蒸気相の領域内に大気圧よりも低圧に維持するように適合され、その結果真空ポンプ液相の蒸発が界面領域のレベルで促進され、界面領域に接触する液化ガスが大気圧における液化ガスの液相平衡温度よりも低い温度を液化ガスが有する液体−蒸気平衡状態に置かれる、真空ポンプとを備えている。

上記の類の設備は、例えばＬＮＧを貯蔵するための陸上貯蔵設備の一部を形成するか、又は沿岸又は深水、特にメタンタンカー船、浮動貯蔵再ガス化ユニット（ＦＳＲＵ：floating storage and regasification unit）、浮動生産貯蔵荷卸ユニット（ＦＰＳＯ：floating production storage and offloading unit）などに設置できる。

一実施形態によれば、船舶は、二重船体、及び上述した設備を含み、液化ガスを貯蔵する設備のタンクが二重船体内に配置される。

一実施形態によれば、本発明はまた上記種類の船舶を荷揚げ又は荷卸しする方法を提供し、流体が、断熱パイプを介して浮動式又は陸上の貯蔵設備から又はそこへ船舶のタンクへ又はそこから供給される。

一実施形態によれば、本発明はまた流体を移送するためのシステムを提供し、システムが、上記船舶と、船体に設置されたタンクを浮動式又は陸上の貯蔵設備に接続するように適合された断熱パイプと、浮動式又は陸地式の設備へ又はそこから船舶のタンクへ又はそこから駆動するポンプとを、含む。

本発明は、限定されない例示のみとして与えられた特別な実施形態の以下の記述及び添付の図面を参照してよりよく理解され、他の目的、詳細、特徴及び利点がより明確になるであろう。

液化ガスを貯蔵及び冷却するための第１の実施形態による設備を図式的に示す図である。 液化ガスを貯蔵及び冷却するための第２の実施形態による設備を図式的に示す図である。 液化ガスを貯蔵及び冷却するための第３の実施形態による設備を図式的に示す図である。 液化ガスを貯蔵及び冷却するための第４の実施形態による設備を図式的に示す図である。 メタンの液体−蒸気平衡曲線である。 タンク、及びタンクに荷揚げ／荷卸しするためのターミナルを備えたメタンタンカー船の断面図である。

明細書及び特許請求の範囲において、用語「気体」は、一般的で、単一の本体からなる気体又は複数の成分からなる気体混合物からなる気体を交換可能に指す。従って、液化ガスは、低温で液相に置かれ、通常の温度及び圧力条件下で蒸気相にある化学物質又は化学物質の混合物である。

図１には、液化ガスを貯蔵及び冷却するための第１の実施形態による設備１が示されている。この種の設備１は、メタンタンカー船や液化又は再ガス化バージなどの浮動構造に設置することができる。

設備１は密閉断熱膜タンク２を備える。タンク２は多層構造を有する壁を備え、タンク２の外から内に向かって、気相を含み支持構造体４に当接する断熱要素を含む２次断熱性障壁３と、２次断熱障壁３に当接する２次密閉膜５と、２次密閉膜５に接触する断熱要素を含む１次断熱障壁６と、タンクに貯蔵されている液化ガス８に接触し得る１次密閉膜７と、を備える。一例として、上記種類の膜タンク２は、ＷＯ１４０５７２２１、ＦＲ２６９１５２０及びＦＲ２８７７６３８に記載されている。

一実施形態によれば、タンクは、タンクの天井壁を貫通してタンクの内部空間の上部に通じる蒸気収集装置（図示せず）を備えている。この種の装置は、タンク２の内部空間の内部の圧力が閾値を上回っている場合に、タンクの内部から外部への蒸気の排出を可能にするバルブを備えている。従って、この種の蒸気収集装置は、タンク２の内部に増加した圧力が生成されるのを回避することを可能にする。また、バルブは、蒸気収集装置内を流れる気体がタンク２の外部から内部に流れるのを防止するように構成され、従って、タンク２の内部空間の圧力を低下させることができる。一例として、この種の蒸気収集装置は、ＷＯ２０１３０９３２６１に記載されている。

液化ガス８は可燃性ガスである。液化ガス８は、特に液化天然ガス（ＬＮＧ）、即ち、大部分がメタンで、１つ又は複数の他の炭化水素のエタン、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタンｉ−ペンタン、ネオペンタン、及び窒素などの少量の混合ガスである。可燃性ガスは、エタン又は液化石油ガス（ＬＰＧ）、即ち、本質的にプロパン及びブタンを含む石油の精製から得られる炭化水素の混合物であってもよい。

液化ガス８は、液体−蒸気二相状態でタンク２の内部空間に貯蔵される。従って、液化ガス８は、タンク２の上部の蒸気相及びタンク２の下部の液相に存在する。

この設備１は、タンク２に貯蔵された液化ガスを冷却するため、液化ガス８がタンク２に貯蔵されている圧力で液化ガス８の液相の一部分の温度を液化ガス７の液体−蒸気平衡温度以下に下げる装置をさらに含んでいる。このように、液化ガスの一部分は過冷却熱力学的状態に置かれる。

この目的のために、図１に示される実施形態では、設備１は、タンク２から液相内のガスの流れを抜き取りそれを膨張させて気化の潜熱を用いて気化させてタンク２内に残っている液化ガス８を冷却するのを意図した蒸発装置２０を含む。

この種の蒸発装置２０の動作原理は、メタンの液体−蒸気平衡曲線を示す図５に関連して説明され、この図は、横軸にプロットされた圧力と縦軸にプロットされた温度の関数として、Ｌと示されるメタンが液相に存在する領域と、Ｖと示されるメタンが気相に存在する領域とを示す。

点Ｐ₁は、大気圧かつ約−１６２℃の温度でタンク２に貯蔵されたメタンの状態に対応する二相平衡状態を表す。この平衡状態のメタンがタンク２から抜き取られ、次に蒸発装置２０内で例えば約５００ｍｂａｒの絶対圧に膨張されると、膨張したメタンの平衡は左に向かって点Ｐ₂に移動する。従って、膨張したメタンは、約７℃、温度が低下する。そして、抜き取られたメタンは、蒸発装置２０を介してタンク２内に残留したメタンに熱接触すると少なくとも部分的に蒸発し、蒸発する際にタンク２に貯蔵された液体メタンを冷却することができる蒸発に必要な熱をタンク２内に残留する液体メタンから奪う。

従って、タンク２内に残っているメタンは、タンク２内にメタンが貯蔵されている圧力で、その平衡温度よりも低い温度に置かれる。

再び図１を参照すると、蒸発装置２０は、タンク２に貯蔵された液化ガス８の液相に浸漬された吸入口２１を有する入口回路と、液化ガス８の液相及び／又は蒸気相に浸漬され且つタンク２に貯蔵された液化ガス中に浸漬された熱交換壁を有して気体とタンク２内に残っている気体の引込み流れを熱接触させる１つ以上の蒸発チャンバ２２と、蒸気状態のガスの流れを気相利用回路２５内のガスに排気するための出口回路２３と、を含む。

入口回路は、図示されていない１つ以上のヘッド損失部材を備えており、ヘッド損失を発生させて蒸発チャンバ２２の内部に導き、引き出された液化ガス流れを膨張させる。

蒸発装置はまた、タンクの外側に配置された、出口回路２３に関連する真空ポンプ２４を備える。真空ポンプ２４は、タンク２に貯蔵された液化ガスの流れを蒸発チャンバ２２へ吸引し気相利用回路２５の気体に気相状態で排出する。液化天然ガスの場合、蒸発チャンバー２２の内部における絶対的な動作圧力は、１２０〜９５０ｍｂａｒ、有利には６５０〜８５０ｍｂａｒの間であり、例えば、７５０ｍｂａｒ程度である。

船上に設置する場合には、気相利用回路２５内のガスを特に推進エネルギー生産設備（図示せず）に接続することができ、船舶の推進が可能になる。この種のエネルギー生産設備は、特に、熱機関、燃料電池及びガスタービンから選択される。

図２において、設備１は、液化ガスを冷却するための別の装置を備えており、液化ガス８を過冷却熱力学的状態に置くことができる。

この目的のために、ここでの設備１は、気相でガスを抜き取るための回路９を含む。気相中でガスを抜き取るための回路９は、気相をタンク２の内部から外部へ排出するための通路を画定する、タンク２の壁を貫通する導管１０を含む。導管１０は、減圧ベル３１内のタンク２の内部空間の内部に通じる吸気口１１を有する。減圧ベル３１は、タンク２の内部空間の上部に配置されて、その上部がタンク２に貯蔵された液化ガス８の気相に接触して充填され、その下部はタンク２に貯蔵された液化ガス８の液相に浸漬されている。気相を抜き取るための回路９の吸気口１１が蒸発ベル２０の上部に導かれる。

抜取回路９は、また、上流側でパイプに接続され下流側で蒸気相のガスを利用するための回路１３に接続された真空ポンプ１２を含む。従って、真空ポンプ１２は、減圧ベル３１内に存在する蒸気相中のガスの流れを導管１０を介して吸引し、蒸気相利用回路１３内のガスに供給する。ここで、抜取回路９は、真空ポンプ１２の上流又は下流に配置されたバルブ又は逆止めバルブ１９を備えているので、気相のガス流がタンク２の内部空間に戻るのを回避することができる。

真空ポンプ１２は、減圧ベル３１の上部に大気圧よりも低い圧力を発生させるように構成されており、蒸発ベル２０内の液化ガスの蒸発を促進することができる。還元されたベル３１の内部の気相は大気圧よりも低い圧力に置かれて、減圧ベル３１内の液体−蒸気界面で液化ガス８の気化が促進され、タンク２内に貯蔵された液化ガス８は、液化ガス８が大気圧における液化ガスの液相平衡温度よりも低い温度を有する二層蒸気平衡状態にある。

図３に示す別の実施形態では、冷却装置は液化装置を備え、液化装置がタンク２の内部空間に蒸気状の液化ガスを収集するように適合された吸気口３２と、液相の液化ガスをタンク２の内部空間に導入するように適合された出口３３を備える。液化装置は冷却流体が循環する冷却回路３５をさらに含む。冷却回路３５は、圧縮機３６と、凝結器３７と、減圧器３８と、第１の回路３４に循環する液化ガスから熱を奪って冷却液を蒸発させる蒸発器３９とを備えている。この種の冷却装置は文献ＥＰ２８５３４７９に記載されている。

図４に示す別の実施形態では、冷却装置は、ヘアピン管４１内で液体窒素を約−１９６℃で循環させる冷却ユニット４０を含み、その効果は、液化ガスを管４１の周囲で冷却することである。冷却された液化ガスがより濃密になると、タンク２内を下方に移動し、冷凍されていない液化ガスが逆に上昇する。この対流運動は、対流井戸４２によって導かれ、タンク２全体にこの対流運動を生じさせる。液体窒素が循環するにつれて、窒素が蒸発しその潜熱の効果により液化ガスを冷却することが可能になる。チューブ２３を出ると、窒素は冷却ユニット４１で再液化される。この種の冷却装置は特にＦＲ２７８５０３４に記載されている。

液体ガスを冷却するための様々な装置が上記で説明されているが、本発明は、これらの冷却装置のいずれかに限定されず、液化ガスの液相平衡温度よりも低い冷却を可能にする他の冷却装置を用いることができる。

再び図１を参照すると、図示された実施形態では、設備１は、１次断熱障壁６の内部空間に通じるパイプ１７に接続された真空ポンプ１６と、２次断熱障壁３の内部空間に通じるパイプ１５に接続された真空ポンプ１４とを有するポンプ装置を備えているのが分かる。この種のポンプ装置は、１次断熱障壁６と２次断熱障壁３との内部の気相をタンク２の内部空間の圧力よりも低い圧力で維持することを目的としている。従って、膜間の圧力差は、膜を内側に押圧し、タンク２の内部の方向に膜を引き裂かないようにする。

真空ポンプ１４、１６は低温ポンプであり、即ち―１５０℃以下の極低温に耐えることができる。それらはまた、ＡＴＥＸ規制に適合しており、即ち、爆発の危険性をすべて回避するように設計されている。真空ポンプ１４、１６は、様々な方法、例えばルーツタイプ（即ち回転ローブ）、又はパドル、液体リング、スクリュー、ベンチュリタイプのエフェクタを備えたタイプのもので製造することができる。

装置１はさらに、真空ポンプ１４及び真空ポンプ１６を制御して１次断熱障壁６及び２次断熱障壁３の圧力を調整することを可能にする制御モジュール２６を含む。制御モジュール２６は、図示の実施形態のような単一の要素、又は２つの要素を含み、後者は２つの真空ポンプ１４、１６のうちの一方及び他方の制御にそれぞれ関連することができる。

制御モジュール２６は、タンク２に貯蔵された液化ガス８の液相に浸漬された少なくとも１つの温度センサ２７に接続されており、タンク２に貯蔵された液化ガス８の液相温度の測定を伝送できる。タンク２内の最低温度を示す温度測定値を得るために、温度センサ２７は、タンク２の底部付近に配置するのが有利である。温度センサ２７はまた、好ましくは、蒸発チャンバ２２の熱交換壁付近に配置される。温度センサ２７は、例えば、熱電対又は白金抵抗プローブのような任意のタイプのものでよい。

また、設備１は、１次断熱障壁６の内部の液相の圧力Ｐ₁の測定値の伝送を可能にする少なくとも１つの圧力センサ２８と、２次断熱障壁３の内部における気相の圧力Ｐ₂の測定値の伝送を可能にする圧力センサ２９と、をさらに含む。

制御モジュール２６は、設定値圧力Ｐ_c1及び１次断熱障壁６の内部の気相の圧力Ｐ₁を測定の関数として真空ポンプ１６の制御値を生成するよう適合され、圧力Ｐ₁を目標圧力Ｐ_c1に拘束する。同様に、制御モジュール２６は、目標圧力Ｐ_c2及び１次断熱障壁６の内部の気相の圧力P₂を測定の関数として真空ポンプ１４の制御値を生成するように適合され、圧力Ｐ₂を設定圧力Ｐ_c2に拘束する。

また、制御モジュール２６は、温度センサ２７によって測定された温度の関数として第１断熱障壁６の設定圧力Ｐ_c1を連続的に決定するようにさらに適合される。言い換えれば、設定圧力Ｐ_c1は、次式、
Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）
ここで、ｆ₁：単調増加関数、及びＴ：温度センサ２７によって送達される液化ガス８の液相の温度、を用いて決定される。

関数ｆ₁は、より具体的には、液化ガス又は無視できない量（即ち、５％より大きいモル比）で存在する液化ガスの他の成分のうち大気圧での蒸発温度が最も低い液化ガスの成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数gのアフィン変換である。また、関数f₁は、例えば以下の式、
Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₁
ここで、ｇ：液化ガス又は温度−圧力線図における液化ガスの無視できない量における最も揮発性の成分の液体−蒸気平衡曲線を表す関数、及びε₁：定数、例えば１０〜３０ミリバール程度、で表わされる。

関数ｇは、タンク２内で測定された液相の温度に関連する飽和蒸気圧を決定でき、従って、タンク内に貯蔵された液化ガスの気相の凝結の際に到達し得る絶対圧を下限として圧力値の決定できる。

一実施形態によれば、液化ガスが複数の成分からなるガス混合物である場合、関数ｇは無視できない量で存在する成分のうち最も揮発性の成分の液体−蒸気平衡曲線を表す。たとえば液化天然ガスの場合、関数ｇは純メタンの液体−蒸気平衡曲線を表す。次いで、最も揮発性の成分の液体−蒸気平衡曲線を参照して、混合ガスの飽和蒸気圧の下限として飽和蒸気圧を決定する。このアプローチは単純で堅牢であり、時間とともに変化する可能性がある液化ガスの組成をリアルタイムで決定する必要がない。

しかし、別の実施形態では、タンク内に貯蔵された液化ガスの測定温度に関連する飽和蒸気圧をより正確に決定するために、実際のガス混合物の液体−蒸気平衡曲線を表す関数ｇを使用することも同様に可能である。

例えば、温度−圧力線図におけるメタンの平衡曲線は、以下の関数によって近似することができる。
ｇ（Ｔ）＝３．６７３８７６×１０^-2Ｔ³−９．５９７２６２Ｔ²
＋８．５２６５６５×１０²Ｔ−２．５６８３２５×１０⁴
ここで、Ｔ：ケルビン、ｇ（Ｔ）：ミリバールである。

タンク内に貯蔵された液化ガス８の液相の温度を１０５Ｋとすると、上記関数ｇにより生成されるこの種の温度は典型的に５６５ミリバールである。また、液化ガスの液相温度が１０５Ｋであれば、理論上、タンク内の圧力は５６５ミリバールの絶対圧を下回ることはない。このような状況では、液相の温度の測定の不確実性とタンク内部の液相の温度の不均一現象を考慮して定数ε₁が２０ミリバールと仮定すると、設定圧Ｐ_c1は５４５ミリバールである。

従って、１次断熱障壁６を５４５ミリバールのこの絶対圧力に置くことによって、タンク２の内部の圧力は、１次断熱障壁６の内部の圧力よりも常に高くなり、１次密閉膜７を２次断熱障壁３に押し付けて崩壊を防止することができる。

液体ガスの液体−蒸気平衡曲線を表す関数ｇを使用することで、設備の安全運転と運転安全を保証するために必要なエネルギーコストとの間の理想的な妥協が達成し得ることに留意されたい。それにもかかわらず、安全マージンを減少させたりエネルギーコストを増加させることが許容される場合、同等の一般的なプロファイルを有する著しく異なる関数ｇを使用することが可能である。

さらに、制御モジュール２６は、２次断熱障壁６の設定圧力Ｐ_c2を決定するようにも適合されている。

一実施形態によれば、設定値圧力Ｐ_c2は、設定値圧力Ｐ_c2と同様の方法で温度センサ２７によって測定された温度Ｔの関数として決定される。従って、目標圧力Ｐ_c2は、以下の式、
Ｐ_c2＝ｆ₂（Ｔ）
ここで、ｆ₂：単調増加関数、Ｔ：温度センサ２７によって送達される液化ガス８の液相の温度、によって決定される。

関数ｆ₁と同様に、関数ｆ₂は次の形式、
Ｐ_c2＝ｆ₂（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₂
ここで、ｇ：温度補正図における液化ガス又は液化ガスの液成分の液相平衡曲線を表す関数、及びε₂：定数、例えば１０〜３０ミリバール程度、で記述することができる。

別の実施形態によれば、設定値圧力Ｐ_c2は、温度センサ２７によって測定された温度の関数としてではなく、以下の式によって１次断熱障壁６内の気相の圧力Ｐ₁の関数として決定され、
Ｐ_c2＝ｈ（Ｐ₁）＝Ｐ₁−ε’₂
ここで、h：単調増加関数、及びＰ₁：１次断熱障壁６の気相で測定された圧力である。

関数hは、例えば以下の形式、
Ｐ_c2＝ｈ（Ｐ₁）＝Ｐ₁−ε’₂
ここで、ε’₂：定数、で表わされる。

変形実施形態によれば、ε’₂は正の定数、例えば１０と３０ミリバールとの間である。従って、この方法によれば、２次断熱障壁３の気相の圧力が常に１次断熱障壁６の気相の圧力よりも低く、その結果、２次密閉膜５が２次断熱障壁３に押し付けられることが保証される。

別の変形実施形態によれば、ε’₂は負の定数であり、例えば−１０〜−３０ミリバールの間である。従って、この方法によれば、２次断熱障壁３の気相の圧力が１次断熱障壁６の気相圧力よりも常に高いことが保証され、密閉膜５、７の密閉不良の場合に、液化ガス８が２次断熱障壁３に向かって吸引されるのを防止することを可能にする。

他の代替的な実施形態によれば、１次断熱障壁６の設定値圧力Ｐ_c1及び／又は設定圧力Ｐ_c2は、液化ガス８の温度の測定値の関数として決定されるのでなく、液化ガスを冷却する装置の特定の運転状態のために液化ガスの液相によって到達され得る最小閾値に対応する変数を上記の式の変数Ｔとして代入することによって決定される。

従って、図１を参照して説明したように、液化ガスを冷却するための装置を備えた実施形態によれば、装置は、蒸発チャンバ２２の出口に配置され、蒸発チャンバー２２の内部を循環する気相中のガスの流れの温度又は蒸発チャンバー２２の壁の温度の何れかを測定する温度センサを含む。冷却装置の連続運転条件下では、このようにして測定された温度は、タンク２の内部に貯蔵された液化ガス８の液相によって到達し得る最低温度を表わす。次いで、このように測定した温度を上記式におけるＴの値とすると、真空ポンプ１６及び真空ポンプ１４の制御方法により、１次断熱障壁６及び２次断熱障壁３の内部の気相の圧力はタンク２の内部空間の圧力よりも常に低いことが保証され得る。

同様に、液化ガスを冷却するための装置が、図３に示すような冷却回路と協働する液化ガス循環回路を含む液化装置である場合、設備は、冷却回路内に配置され蒸発器３９の出口で冷却流体の戻り温度を測定する温度センサを含んで良い。冷却装置の連続運転条件下では、このようにして測定された温度はまた、タンク２の内部に貯蔵された液化ガス８の液相によって到達され得る最低温度を表し、従って、設定圧力Ｐ_c1を決定するために、及びオプションとして設定圧力Ｐ_c2を決定するために使用することもできる。

別の実施形態によれば、液化ガスを冷却するための装置は、液化ガスの液相のための最低温度閾値Ｔ_minに適合するように適用される。換言すれば、液化ガスの液相温度が前記温度閾値Ｔ_minを下回らないように液化ガスを冷却する装置が制御される。従って、冷却装置の動作パラメータは、液化ガスの液相の温度が閾値を下回らないように設定される。

例として、図１を参照して説明したように、液化ガスを冷却するための装置を備えた設備の場合、最小温度閾値は、蒸発チャンバ２２の内部に対応する閾値圧力を設定することによって保証することができる。

同様に、図２を参照して説明したように液化ガスを冷却する装置を備えた設備の場合、減圧ベル３１の内部に対応する閾値圧力を設定することによって、最小温度閾値を保証することができる。

液化ガスを冷却する装置が冷却回路と協働するガス循環回路を含む液化装置である場合、最小温度閾値は、冷却回路内の冷却流体のための閾値圧力又は流量を設定することにより適合し得る。あるいは、温度が、冷却回路の蒸発器のフィン上で測定することができ、冷却回路の電力が、測定された温度の関数としてて適切な安全マージンで規制されて、前述の最小温度閾値に適合する。

変形実施形態によれば、温度閾値Ｔ_minが予め設定され、次いで制御モジュール２６に伝送される。次に、式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₁においてＴの値として温度閾値Ｔ_minを取ることで、制御モジュール２６によって設定点圧力が決定される。

代替の変形実施形態によれば、予め設定され次に冷却装置に伝達されるのは目標圧力Ｐ_c1である。この場合、温度閾値Ｔ_minは、次式、
Ｔ_min＝ｆ₃（Ｐ_c1）
ここで、ｆ₃：圧力−温度線図における液化ガス又は液化ガスの主成分の液体−蒸気平衡曲線を表す関数、Ｐ_c1：１次断熱障壁６の設定圧力、で決定される。

図６を参照すると、メタンタンカー船７０の断面図は、船舶の二重船体７２内に取り付けられたプリズム形状の一般的な形状の密封され断熱されたタンク７１を示している。タンク７１の壁は、タンクに収容されたＬＮＧと接触するように意図された１次密閉障壁と、１次密閉障壁と船舶の二重船体７２との間に配置された２次密閉障壁と、それぞれ１次密閉障壁と２次密閉障壁との間、及び２次密閉障壁と二重船倉７２との間に配置された２つの断熱障壁を含む。

公知の方法で、船舶の上部デッキ上に配置された荷揚げ/荷卸しパイプ７３は、適切なコネクタによって海上ターミナル又は港湾ターミナルに接続され、ＬＮＧ貨物をタンク７１から又はタンク７１に移送することができる。

図６は、荷揚げ／荷卸しステーション７５、水中パイプ７６、及び陸上設備７７を含む海上ターミナルの例を示す。荷揚げ及び荷卸しステーション７５は、移動アーム７４及び移動アーム７４を支持するタワー７８を含む固定されたオフショア設備である。可動アーム７４は、荷揚げ／荷卸しパイプ７３に接続することができる断熱性のある可撓性パイプ７９の束を担持している。配向可能な可動アーム７４は、メタンタンカーのすべてのサイズに適合する。荷揚げ／荷卸しステーション７５は、メタンタンカー７０を陸上設備７７から又はそこに卸すことを可能にする。陸上設備は、液化ガスを貯蔵するためのタンク８０と、水中パイプ７６によって荷揚げ／荷卸しステーション７５に接続されたパイプ８１を含む。水中パイプ７６は、荷揚げ／荷卸しステーション７５と陸上設備７７との間で、例えば５ｋｍの大きな距離にわたって液化ガスの移動を可能にし、これにより、メタンタンカー７０は、荷揚げ及び荷卸し作業中に海岸から大きな距離を維持する。

船７０上のポンプ、及び／又は陸上設備７７を備えたポンプ、及び／又は荷揚げ／荷卸しステーション７５を備えたポンプは、液化ガスの移送に必要な圧力を発生させるために使用される。

本発明は、多くの特定の実施形態に関連して記載されているが、決してそれらに限定されず、記載された手段の全ての技術的同等物及び発明の範囲内においてそれらの組み合わせを包含することは明らかである。

動詞「含む（include）」、「含む(compriise)」、及びそれらの共役型の使用は、請求項に記載された要素又はステップ以外の要素又はステップの存在を排除するものではない。要素又はステップのための不定冠詞、１つ（「a」又は「an」）の使用は、別段の指示がない限り、そのような要素又はステップの複数の存在を排除するものではない。

特許請求の範囲において、括弧内の参照符号は、特許請求の範囲の限定として解釈されるべきではない。

Claims (23)

1. 密閉断熱タンク（２）に関連するポンプ装置を制御する方法であって、前記タンク（２）が、液相及び気相を有する液化ガス（８）を貯蔵し且つ前記液化ガス（８）に接触する密閉膜（７）及び前記密閉膜（７）と前記支持構造体（４）との間に配置された断熱障壁（３、６）を備えた多層構造を有する壁を備え、前記断熱障壁（３、６）が、固体材料及び気相を有し、前記ポンプ装置が、前記気相を負の相対圧力に置くために、前記断熱障壁（３、６）に接続された真空ポンプ（１４、１６）を有し、方法が、
   前記断熱障壁（３、６）の気相の圧力Ｐ₁を測定するステップと、
   式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）によって設定値圧力Ｐ_c1を決定するステップであって、ｆ₁は単調増加関数であり、Ｔは液化ガス（８）の液相の測定温度又は液化ガス（８）の液相によって到達され得る最小温度閾値を表し且つ液化ガス（８）を冷却するための装置の運転状態に対応する変数である、ステップと、
   断熱障壁（３、６）の気相の圧力Ｐ₁を設定圧力Ｐ_c1に拘束するように前記真空ポンプ（１４、１６）を制御するステップと、
   を含むポンプ装置を制御する方法。
2. 前記変数Ｔは、液化ガス（８）の液相温度を測定することによって、又は前記液化ガスの液相によって到達され得る前記最小温度閾値を表す、前記液化ガスを冷却する前記装置の動作パラメータを測定することによって得られる、請求項１に記載の方法。
3. 前記変数Ｔは、前記液化ガス（８）の液相によって到達され得る前記最低温度閾値を表す、前記液化ガスを冷却する前記装置の動作パラメータを受信することによって得られる、請求項１に記載の方法。
4. 前記関数ｆ₁は、前記液化ガス（８）又は５％より大きいモル比で存在する前記液化ガスを構成する成分の最も低い蒸発温度を有する液化ガス（８）の成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数のアフィン変換である、請求項１〜３の何れか一つに記載の方法。
5. 前記関数ｆ₁は、ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₁で表わされ、gは前記液化ガス（８）又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスの成分の最低蒸発温度を有する液化ガス（８）の成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数であり、ε₁は正の定数である、請求項４に記載の方法。
6. 前記密閉膜が１次密閉膜（７）であり、前記断熱障壁が１次断熱障壁（６）であり、前記多層構造がさらに、支持構造（４）に当接し固体材料、気相を含む２次断熱障壁（３）と、該２次断熱障壁（３）と前記１次断熱障壁（６）との間に配置された２次密閉膜（５）を有する、請求項１から５の何れか一項に記載の方法。
7. 前記ポンプ装置が、前記２次断熱障壁（３）の気相を負の相対的な圧力に配置するための前記２次断熱障壁（３）に接続された第２の真空ポンプ（１４）を含み、方法が、
   前記２次断熱障壁（３）の気相の圧力Ｐ₂を測定するステップと、
   前記２次断熱障壁の気相の圧力Ｐ₂を設定値圧力Ｐ_c2に拘束するように前記第２の真空ポンプ（１４）を制御するステップと、
   を含む、請求項６に記載の方法。
8. 前記第２の設定値圧力Ｐ_c2は、式Ｐ_c2＝ｆ₂（Ｔ）、ここでｆ₂は単調増加関数、によって決定される、請求項７に記載の方法。
9. 前記関数ｆ₂は、液化ガス（８）又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスを構成する成分の蒸発温度が最も低い液化ガス（８）の成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数のアフィン変換である、請求項８に記載の方法。
10. 前記関数ｆ₂は、ｆ₁（Ｔ）＝ｇ（Ｔ）−ε₂の形式であり、gは液化ガス（８）又は５％より大きいモル比で存在する液化ガスを構成する成分の蒸発温度が最も低い液化ガス（８）の成分の、温度−圧力線図における液体−蒸気平衡曲線を表す関数であり、ε₁は正の定数である、請求項９に記載の方法。
11. 前記第２の設定圧力Ｐ_c2が、式Ｐ_c2＝ｈ（Ｐ₁）、ここでｈは単調増加関数、によって決定される、請求項７に記載の方法。
12. 前記関数ｈは、ｈ（Ｐ₁）＝Ｐ₁−ｅ、ここでε’₂は定数、で表わされる、請求項１１に記載の方法。
13. 液化ガスを貯蔵する設備に関連する液化ガスを冷却するための装置を制御する方法であって、前記設備が、
    液相及び蒸気相を有する二相形態の液化ガス（８）を貯蔵するようにされた密閉された断熱障壁タンク（２）であって、液化ガスに接触する密閉膜（７）と、前記密閉膜（７）と支持構造（４）との間に配置された断熱障壁（３、６）と、を備えた多層構造を有する壁を有し、前記密閉膜が固体材料及び気相を含む、断熱障壁タンクと、
    前記断熱障壁（３、６）内の前記気相の圧力Ｐ₁を測定するように適合された圧力センサ（２８）と、
    前記断熱障壁（３、６）に接続され前記断熱障壁（３、６）の気相を負の相対圧力に置くように構成された真空ポンプ（１４、１６）、及び前記真空ポンプ（３、６）の気相の圧力Ｐ₁を設定圧力Ｐ_c1に拘束するように真空ポンプ（１６）を制御するように適合された制御モジュール（２６）、を含むポンプ装置と、
    前記液化ガスがタンク内に貯蔵される圧力で前記液化ガスの一部分の温度を前記液化ガスの液相平衡温度よりも下げるように適合された冷却装置と、を備え、
    前記液化ガスを冷却する前記装置を制御する方法が、
    式Ｔ_min＝ｆ₃（Ｐ_c1）、ここでｆ₃が単調増加関数、により液化ガスの最低温度閾値Ｔ_minを決定するステップと、
    前記液化ガスの温度が前記最低温度閾値Ｔ_minを下回らないように、前記冷却装置を最低温度閾値Ｔ_minの関数として制御するステップと、が含まれる方法。
14. 液化ガスを貯蔵する設備（１）であって、
    該設備が、
    液相及び蒸気相を有する二相形態の液化ガス（８）を貯蔵するようにされた密閉断熱タンク（２）であって、液化ガスに接触する密閉膜（７）と、前記密閉膜（７）及び支持構造（４）間に配置され固体材料及び気相を含む断熱障壁（３、６）と、を備えた多層構造を有する壁を有し、前記密閉膜が固体材料及び気相を含む、密閉断熱タンク（２）と、
    前記断熱障壁（３、６）内の気相の圧力Ｐ₁を測定するように適合された圧力センサ（２８）と、
    前記断熱障壁（３、６）に接続され前記断熱障壁（３、６）の気相を負の相対圧力になるように構成された真空ポンプ（１４、１６）、及び制御モジュール（２６）を含むポンプ装置と、を備え、
    前記制御モジュールが、
    式Ｐ_c1＝ｆ₁（Ｔ）によって設定値圧力Ｐ_c1を決定するステップであって、ｆ₁は単調増加関数であり、Ｔは液化ガス（８）の液相の実際の温度又は液化ガス（８）を冷却するための装置の運転状態のための液化ガス（８）の液相によって到達され得る最小温度を表す変数である、ステップと、
    断熱障壁（３、６）の気相の圧力Ｐ₁を設定圧力Ｐ_c1に拘束するように前記真空ポンプ（１６）を制御するステップと、を含んでいる、
    液化ガスを貯蔵する設備（１）。
15. 前記液化ガス（８）の液相の温度Ｔを測定し前記制御モジュール（２６）に送る温度センサ（２７）をさらに備える、請求項１４に記載の設備。
16. 前記液化ガスが前記タンク内に貯蔵される圧力で液化ガスの液体−蒸気平衡温度以下に液化ガスの一部分の温度を下げるように適合された、液化ガスを冷却するための装置をさらに含む、請求項１４又は１５に記載の設備。
17. 前記冷却装置は、液化ガスの液相の最低温度閾値に一致するように適合され、制御モジュール（２６）が、冷却装置に接続され、最小温度閾値を変数Ｔとして取って設定値圧力Ｐ_c1を決定するように適合されている、請求項１６に記載の設備。
18. 前記液化ガスの液相によって到達され得る最小閾値を表す、液化ガスを冷却するための装置の動作パラメータを測定するように適合されたセンサを含む、請求項１６に記載の設備。
19. 前記密閉膜が１次密閉膜（７）であり、前記断熱障壁が１次断熱障壁（６）であり、前記多層構造がさらに、支持構造（４）に当接し、固体材料、気相を含む２次断熱障壁（３）と、該２次断熱障壁（３）と前記１次断熱障壁（６）との間に配置された２次密閉膜（５）とを含む、請求項１４〜１８のいずれか一項に記載の設備。
20. 前記２次断熱障壁内の前記圧力Ｐ₂を測定するように適合された第２の圧力センサ（２９）をさらに備え、ポンプ装置が、前記第２の断熱膜（３）の気相を負の相対圧力に置くために前記２次断熱膜（３）に接続された第２の真空ポンプ（１４）をさらに含み、前記制御モジュール（２６）が、前記第２の真空ポンプ（１４）を設定値圧Ｐ_c2及び前記２次断熱障壁（３）の気相の圧力Ｐ₂の測定値の関数として制御するように適合された、請求項１４〜１９のいずれか一項に記載の設備。
21. 二重船体及び請求項１４〜２０の何れか一項に記載の設備を含む液化ガスを貯蔵するための船舶（７０）であって、前記液化ガス貯蔵設備の前記タンク（２）が二重船体内に配置される、船舶。
22. 流体が、絶縁パイプ（７３、７９、７６、８１）を介して、浮動式又は陸地式の設備（７７）から又はそれに船舶（７１）のタンクへ又はそれから供給される、請求項２１に記載の船舶の荷揚げ／荷卸しの方法。
23. 請求項２１に記載の船舶（７０）と、前記船舶の船体に設置された前記タンク（７１）を浮動式又は陸地式の設備（７７）に接続するように適合された絶縁パイプ（７３、７９、７６、８１）と、前記絶縁パイプを介して前記浮動式又は陸地式の設備から又はそれへ前記船舶のタンクへ又はそれから流体を駆動するポンプと、を備えた、液体を搬送するシステム。

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