JP2018150585A - Antifriction steel plate and manufacturing method of antifriction steel plate - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、耐摩耗鋼板に関し、特に、高温における耐摩耗性に優れ、産業機械、運搬機器等に好適に用いることができる耐摩耗鋼板に関する。また、本発明は、前記耐摩耗鋼板の製造方法に関する。 The present invention relates to a wear-resistant steel plate, and more particularly, to a wear-resistant steel plate that is excellent in wear resistance at high temperatures and can be suitably used for industrial machines, transportation equipment, and the like. Moreover, this invention relates to the manufacturing method of the said abrasion-resistant steel plate.
鋼の耐摩耗性は、硬度を高くすることで向上できることが知られている。そのため、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を大量に添加した合金鋼に焼入等の熱処理を施すことによって得られる高硬度鋼が、耐摩耗鋼として幅広く用いられてきた。 It is known that the wear resistance of steel can be improved by increasing the hardness. Therefore, high-hardness steel obtained by subjecting alloy steel to which a large amount of alloy elements such as Mn, Cr, and Mo are added to a heat treatment such as quenching has been widely used as wear-resistant steel.
例えば、特許文献１、２では、表層部の硬度が、ブリネル硬さ（ＨＢ）で３６０〜４９０である耐摩耗鋼板が提案されている。前記耐摩耗鋼板では、所定の量の合金元素を添加するとともに、焼入れを行って焼入れままのマルテンサイト主体の組織とすることによって、高い表面硬度を実現している。 For example, Patent Documents 1 and 2 propose wear-resistant steel sheets having a surface layer portion hardness of 360 to 490 in Brinell hardness (HB). In the wear-resistant steel sheet, a high surface hardness is achieved by adding a predetermined amount of alloying elements and quenching to obtain a martensite-based structure as quenched.
一部の耐摩耗鋼板は、鋼板表面の温度が３００〜５００℃といった高温となる条件下で用いられている。そのため、このような高温下での使用寿命を長くするためには、室温での耐摩耗性のみならず、高温下での高い耐摩耗性を確保することが重要である。 Some wear-resistant steel plates are used under conditions where the temperature of the steel plate surface is as high as 300 to 500 ° C. Therefore, in order to prolong the service life at such high temperatures, it is important to ensure not only wear resistance at room temperature but also high wear resistance at high temperatures.
しかし、特許文献１、２に記載された耐摩耗鋼板では、高温時の耐摩耗性は考慮されていなかった。 However, the wear resistant steel sheets described in Patent Documents 1 and 2 do not consider the wear resistance at high temperatures.
本発明は、上記の課題を解決し、高温下で高い耐摩耗性を発揮する耐摩耗鋼板を提供することを目的とする。また本発明は、前記耐摩耗鋼板の製造方法を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and to provide a wear-resistant steel sheet that exhibits high wear resistance at high temperatures. Moreover, an object of this invention is to provide the manufacturing method of the said abrasion-resistant steel plate.
本発明者らは、上記目的を達成するために、耐摩耗鋼板の高温耐摩耗性に影響する各種要因について、鋭意検討を重ねた。その結果、炭素含有量が高い鋼板に対して通常の焼入れ処理を行った後に特定の条件で焼戻しを施すことによって、高温下で高い耐摩耗性を発揮する耐摩耗鋼板を製造できることを見出した。 In order to achieve the above-mentioned object, the present inventors have intensively studied various factors that affect the high-temperature wear resistance of wear-resistant steel sheets. As a result, it has been found that a wear-resistant steel sheet exhibiting high wear resistance at high temperatures can be produced by subjecting a steel sheet having a high carbon content to normal quenching treatment and then tempering under specific conditions.
本発明は、以上の知見を踏まえ、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。 The present invention has been completed with further studies based on the above findings. That is, the gist of the present invention is as follows.
１．質量％で、
Ｃ ：０．３４〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｃｒ：０．０５〜５．００％、
Ｎ ：０．００５０％以下、および
Ｏ ：０．００５０％以下を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
表面から１ｍｍの深さにおけるブリネル硬さが３６０〜４９０ＨＢＷ １０／３０００であり、
表面から１ｍｍの深さにおける組織における焼戻しマルテンサイトの面積分率が９５％以上であり、前記焼戻しマルテンサイトが円相当直径０．０２μｍ以上のセメンタイトを８．０×１０4個／ｍｍ2以上の個数密度で含む、耐摩耗鋼板。
1. % By mass
C: 0.34 to 0.50%,
Si: 0.05-1.00%,
Mn: 0.30 to 2.00%
P: 0.020% or less,
S: 0.020% or less,
Al: 0.04% or less,
Cr: 0.05-5.00%,
N: 0.0050% or less, and O: 0.0050% or less,
The balance has a component composition consisting of Fe and inevitable impurities,
Brinell hardness at a depth of 1 mm from the surface is 360-490 HBW 10/3000,
The area fraction of tempered martensite in the structure at a depth of 1 mm from the surface is 95% or more, and the tempered martensite is 8.0 × 10 4 pieces / mm 2 or more of cementite having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more. Abrasion-resistant steel sheet that includes the number density.
２．前記成分組成が、質量％で、
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜２．００％、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ ：０．０１〜１．００％、
Ｗ ：０．０１〜１．００％、および
Ｃｏ：０．０１〜１．００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記１に記載の耐摩耗鋼板。
2. The component composition is mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 2.00%,
Mo: 0.01 to 1.00%,
V: 0.01 to 1.00%,
W: 0.01-1.00%, and Co: 0.01-1.00%
2. The wear-resistant steel plate according to 1 above, further comprising one or more selected from the group consisting of:
３．前記成分組成が、質量％で、
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、および
Ｂ ：０．０００１〜０．０１００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記１または２に記載の耐摩耗鋼板。
3. The component composition is mass%,
Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%
The wear-resistant steel sheet according to 1 or 2, further containing 1 or 2 or more selected from the group consisting of:
４．前記成分組成が、質量％で、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記１〜３のいずれか一項に記載の耐摩耗鋼板。
4). The component composition is mass%,
Ca: 0.0005 to 0.0050%,
Mg: 0.0005-0.0050%, and REM: 0.0005-0.0080%
The wear-resistant steel sheet according to any one of 1 to 3, further containing 1 or 2 or more selected from the group consisting of:
５．質量％で、
Ｃ ：０．３４〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｃｒ：０．０５〜５．００％、
Ｎ ：０．００５０％以下、および
Ｏ ：０．００５０％以下を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼素材を加熱温度に加熱し、
前記加熱された鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、
前記熱延鋼板に対して、焼入れ開始温度がＡｒ3変態点以上である直接焼入れおよび焼入れ開始温度がＡｃ3変態点以上である再加熱焼入れのいずれかを施し、
前記焼入れ後の熱延鋼板に対し、下記（１）式で定義されるＰ値が１．４０×１０4〜１．８０×１０4となる条件で焼戻しを施す、耐摩耗鋼板の製造方法。
記
Ｐ＝（Ｔ＋２７３）×（２１．３−５．８×Ｃ＋ｌｏｇ（６０×ｔ））…（１）
（ただし、上記（１）式におけるＣは鋼板中のＣ含有量（質量％）、Ｔは焼戻し温度（℃）、ｔは前記焼戻しにおける保持時間（分）を表す）
5. % By mass
C: 0.34 to 0.50%,
Si: 0.05-1.00%,
Mn: 0.30 to 2.00%
P: 0.020% or less,
S: 0.020% or less,
Al: 0.04% or less,
Cr: 0.05-5.00%,
N: 0.0050% or less, and O: 0.0050% or less,
Heating the steel material having a component composition consisting of Fe and inevitable impurities to the heating temperature,
Hot-rolling the heated steel material into a hot-rolled steel sheet,
The hot-rolled steel sheet is subjected to either direct quenching where the quenching start temperature is equal to or higher than the Ar 3 transformation point and reheating quenching where the quenching start temperature is equal to or higher than the Ac 3 transformation point,
A method for producing a wear-resistant steel sheet, wherein the hot-rolled steel sheet after quenching is tempered under a condition that a P value defined by the following formula (1) is 1.40 × 10 4 to 1.80 × 10 4 .
P = (T + 273) × (21.3−5.8 × C + log (60 × t)) (1)
(However, C in the above formula (1) is the C content (% by mass) in the steel sheet, T is the tempering temperature (° C.), and t is the holding time (minutes) in the tempering)
６．前記成分組成が、質量％で、
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜２．００％、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ ：０．０１〜１．００％、
Ｗ ：０．０１〜１．００％、および
Ｃｏ：０．０１〜１．００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記５に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。
6). The component composition is mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 2.00%,
Mo: 0.01 to 1.00%,
V: 0.01 to 1.00%,
W: 0.01-1.00%, and Co: 0.01-1.00%
6. The method for producing a wear-resistant steel plate according to 5 above, further comprising one or more selected from the group consisting of:
７．前記成分組成が、質量％で、
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、および
Ｂ ：０．０００１〜０．０１００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記５または６に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。
7). The component composition is mass%,
Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%
The method for producing a wear-resistant steel sheet according to 5 or 6 above, further comprising 1 or 2 or more selected from the group consisting of:
８．前記成分組成が、質量％で、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、上記５〜７のいずれか一項に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。
8). The component composition is mass%,
Ca: 0.0005 to 0.0050%,
Mg: 0.0005-0.0050%, and REM: 0.0005-0.0080%
The method for producing a wear-resistant steel plate according to any one of 5 to 7, further comprising 1 or 2 or more selected from the group consisting of:
本発明によれば、高温下で高い耐摩耗性を発揮する耐摩耗鋼板を得ることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the abrasion-resistant steel plate which exhibits high abrasion resistance under high temperature can be obtained.
［成分組成］
次に、本発明を実施する方法について具体的に説明する。本発明においては、耐摩耗鋼板およびその製造に用いられる鋼素材が、上記成分組成を有することが重要である。そこで、まず本発明において鋼の成分組成を上記のように限定する理由を説明する。なお、成分組成に関する「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。
[Ingredient composition]
Next, a method for carrying out the present invention will be specifically described. In the present invention, it is important that the wear-resistant steel plate and the steel material used for manufacturing the steel plate have the above component composition. First, the reason why the composition of steel is limited as described above in the present invention will be described. In addition, "%" regarding a component composition shall mean "mass%" unless there is particular notice.
Ｃ：０．３４〜０．５０％
Ｃは、表層における硬さを増加させ、耐摩耗性を向上させる作用を有する元素である。前記効果を得るために、Ｃ含有量を０．３４％以上とする。他の合金元素の含有量を少なくし、より低コストで製造するという観点からは、Ｃ含有量を０．３８％以上とすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．５０％を超えると、焼入れ熱処理時の表層の硬度が過度に上昇するため、焼戻し熱処理時に必要な加熱温度が上昇し、熱処理コストが上昇する。そのため、Ｃ含有量は０．５０％以下とする。また、焼戻し熱処理時の温度を抑制するという観点からは、Ｃ含有量を０．４５％以下とすることが好ましい。
C: 0.34 to 0.50%
C is an element having an action of increasing hardness in the surface layer and improving wear resistance. In order to acquire the said effect, C content shall be 0.34% or more. From the viewpoint of reducing the content of other alloy elements and producing at a lower cost, the C content is preferably 0.38% or more. On the other hand, if the C content exceeds 0.50%, the hardness of the surface layer during the quenching heat treatment is excessively increased, so that the heating temperature required during the tempering heat treatment is increased and the heat treatment cost is increased. Therefore, the C content is 0.50% or less. Further, from the viewpoint of suppressing the temperature during the tempering heat treatment, the C content is preferably 0.45% or less.
Ｓｉ：０．０５〜１．００％
Ｓｉは、脱酸剤として作用する元素である。また、Ｓｉは、鋼中に固溶し、固溶強化により基地相の硬さを上昇させる作用を有している。これらの効果を得るために、Ｓｉ含有量を０．０５％以上とする。Ｓｉ含有量は、０．１０％以上とすることが好ましく、０．２０％以上とすることがより好ましい。一方、Ｓｉ含有量が１．００％を超えると、延性および靭性が低下し、さらに介在物量が増加するなどの問題が生じる。そのため、Ｓｉ含有量を１．００％以下とする。Ｓｉ含有量は０．８０％以下とすることが好ましく、０．６０％以下とすることがより好ましく、０．４０％以下とすることがさらに好ましい。
Si: 0.05-1.00%
Si is an element that acts as a deoxidizer. Moreover, Si has the effect | action which dissolves in steel and raises the hardness of a base phase by solid solution strengthening. In order to obtain these effects, the Si content is set to 0.05% or more. The Si content is preferably 0.10% or more, and more preferably 0.20% or more. On the other hand, when the Si content exceeds 1.00%, problems such as a decrease in ductility and toughness and an increase in the amount of inclusions occur. Therefore, the Si content is set to 1.00% or less. The Si content is preferably 0.80% or less, more preferably 0.60% or less, and even more preferably 0.40% or less.
Ｍｎ：０．３０〜２．００％
Ｍｎは、表層の硬さを増加させ、耐摩耗性を向上させる作用を有する元素である。前記効果を得るために、Ｍｎ含有量を０．３０％以上とする。Ｍｎ含有量は、０．７０％以上とすることが好ましく、０．９０％以上とすることがより好ましい。一方、Ｍｎ含有量が２．００％を超えると、溶接性と靭性が低下することに加えて、合金コストが過度に高くなってしまう。そのため、Ｍｎ含有量は２．００％以下とする。Ｍｎ含有量は、１．８０％以下とすることが好ましく、１．６０％以下とすることがより好ましい。
Mn: 0.30 to 2.00%
Mn is an element having an action of increasing the hardness of the surface layer and improving the wear resistance. In order to acquire the said effect, Mn content shall be 0.30% or more. The Mn content is preferably 0.70% or more, and more preferably 0.90% or more. On the other hand, if the Mn content exceeds 2.00%, the weldability and toughness are lowered, and the alloy cost is excessively increased. Therefore, the Mn content is 2.00% or less. The Mn content is preferably 1.80% or less, and more preferably 1.60% or less.
Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは、不可避的不純物として含有される元素であり、粒界に偏析することによって母材および溶接部の靱性を低下させるなど、悪影響を及ぼす。そのため、できる限りＰ含有量を低くすることが望ましいが、０．０２０％以下であれば許容できる。なお、Ｐ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｐは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。また、過度の低減は精錬コストの高騰を招くため、Ｐ含有量は０．００１％以上とすることが好ましい。
P: 0.020% or less P is an element contained as an unavoidable impurity and has an adverse effect such as lowering the toughness of the base material and the welded portion by segregating at the grain boundaries. Therefore, it is desirable to reduce the P content as much as possible, but 0.020% or less is acceptable. The lower limit of the P content is not particularly limited and may be 0%. However, since P is an element inevitably contained in steel as an impurity, it is industrially more than 0%. It's okay. Moreover, since excessive reduction causes the refining cost to rise, the P content is preferably set to 0.001% or more.
Ｓ：０．０２０％以下
Ｓは、不可避的不純物として含有される元素であり、ＭｎＳ等の硫化物系介在物として鋼中に存在し、破壊の発生起点となるなど、悪影響を及ぼす元素である。そのため、できる限りＳ含有量を低くすることが望ましいが、０．０２０％以下であれば許容できる。なお、Ｓ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｓは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。また、過度の低減は精錬コストの高騰を招くため、Ｓ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。
S: 0.020% or less S is an element contained as an unavoidable impurity and is present in steel as sulfide inclusions such as MnS, and has an adverse effect such as becoming a starting point of fracture. . Therefore, it is desirable to reduce the S content as much as possible, but it is acceptable if it is 0.020% or less. The lower limit of the S content is not particularly limited and may be 0%. However, since S is an element that is inevitably contained in steel as an impurity, it is industrially more than 0%. It's okay. Moreover, since excessive reduction leads to an increase in refining costs, the S content is preferably set to 0.0005% or more.
Ａｌ：０．０４％以下
Ａｌは、脱酸剤として作用するとともに、結晶粒を微細化する作用を有する元素である。これらの効果を得るためには、Ａｌ含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。一方、Ａｌ含有量が０．０４％を超えると、酸化物系介在物が増加して清浄度が低下する。そのため、Ａｌ含有量は０．０４％以下とする。なお、Ａｌ含有量は０．０３％以下とすることが好ましく、０．０２％以下とすることがより好ましい。
Al: 0.04% or less Al is an element that acts as a deoxidizer and has the effect of refining crystal grains. In order to obtain these effects, the Al content is preferably 0.01% or more. On the other hand, if the Al content exceeds 0.04%, oxide inclusions increase and the cleanliness decreases. Therefore, the Al content is 0.04% or less. The Al content is preferably 0.03% or less, and more preferably 0.02% or less.
Ｃｒ：０．０５〜５．００％
Ｃｒは、表層の硬さを増加させ、耐摩耗性を向上させる作用を有する元素である。また、析出物をつくることで高温下での耐摩耗性を向上させる作用も併せ持つ。前記効果を得るために、Ｃｒ含有量を０．０５％以上とする。Ｃｒ含有量は、０．２０％以上とすることが好ましく、０．２５％以上とすることがより好ましい。一方、Ｃｒ含有量が５．００％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｃｒ含有量は５．００％以下とする。Ｃｒ含有量は、１．８５％以下とすることが好ましく、１．８０％以下とすることがより好ましい。
Cr: 0.05-5.00%
Cr is an element having an action of increasing the hardness of the surface layer and improving the wear resistance. It also has the effect of improving the wear resistance at high temperatures by forming precipitates. In order to acquire the said effect, Cr content shall be 0.05% or more. The Cr content is preferably 0.20% or more, and more preferably 0.25% or more. On the other hand, if the Cr content exceeds 5.00%, the weldability decreases. Therefore, the Cr content is 5.00% or less. The Cr content is preferably 1.85% or less, and more preferably 1.80% or less.
Ｎ：０．００５０％以下
Ｎは、不可避的不純物として含有される元素であるが、０．００５０％以下の含有は許容できる。Ｎ含有量は、０．００４０％以下とすることが好ましい。一方、Ｎ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｎは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。
N: 0.0050% or less N is an element contained as an inevitable impurity, but 0.0050% or less is acceptable. The N content is preferably 0.0040% or less. On the other hand, the lower limit of the N content is not particularly limited and may be 0%. However, since N is an element inevitably contained in steel as an impurity, it is industrially more than 0%. It's okay.
Ｏ：０．００５０％以下
Ｏは、不可避的不純物として含有される元素であるが、０．００５０％以下の含有は許容できる。Ｏ含有量は、０．００４０％以下とすることが好ましい。一方、Ｏ含有量の下限は特に限定されず、０％であってよいが、通常、Ｏは不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であるため、工業的には０％超であってよい。
O: 0.0050% or less O is an element contained as an inevitable impurity, but 0.0050% or less is acceptable. The O content is preferably 0.0040% or less. On the other hand, the lower limit of the O content is not particularly limited and may be 0%. However, since O is an element that is inevitably contained in steel as an impurity, it is industrially more than 0%. It's okay.
本発明の一実施形態における耐摩耗鋼板および鋼素材は、以上の成分と、残部のＦｅおよび不可避的不純物とからなる。 The wear-resistant steel plate and steel material in one embodiment of the present invention are composed of the above components, the remaining Fe and unavoidable impurities.
以上が本発明における基本の成分組成であるが、さらに焼入れ性の向上を目的として、Ｃｕ：０．０１〜２．００％、Ｎｉ：０．０１〜２．００％、Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｖ：０．０１〜１．００％、Ｗ：０．０１〜１．００％、およびＣｏ：０．０１〜１．００％からなる群より選択される１または２以上をさらに任意に含有することができる。 The above is the basic component composition in the present invention. For the purpose of further improving the hardenability, Cu: 0.01 to 2.00%, Ni: 0.01 to 2.00%, Mo: 0.01 to 1 or 2 or more selected from the group consisting of 1.00%, V: 0.01 to 1.00%, W: 0.01 to 1.00%, and Co: 0.01 to 1.00% Furthermore, it can contain arbitrarily.
Ｃｕ：０．０１〜２．００％
Ｃｕは、高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、高温下での耐摩耗性を向上させるために任意に添加することができる。Ｃｕを添加する場合、前記効果を得るためにＣｕ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｃｕ含有量が２．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｃｕを添加する場合、Ｃｕ含有量を２．００％以下とする。
Cu: 0.01 to 2.00%
Cu is an element having an action of improving the wear resistance at high temperature, and can be arbitrarily added to improve the wear resistance at high temperature. When adding Cu, in order to acquire the said effect, Cu content shall be 0.01% or more. On the other hand, if the Cu content exceeds 2.00%, weldability is deteriorated and alloy costs are increased. Therefore, when adding Cu, Cu content is made 2.00% or less.
Ｎｉ：０．０１〜２．００％
Ｎｉは、Ｃｕと同様に高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、高温下での耐摩耗性を向上させるために任意に添加することができる。Ｎｉを添加する場合、前記効果を得るためにＮｉ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｎｉ含有量が２．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｎｉを添加する場合、Ｎｉ含有量を２．００％以下とする。
Ni: 0.01-2.00%
Ni is an element having the effect of improving the wear resistance at high temperatures, similarly to Cu, and can be arbitrarily added to improve the wear resistance at high temperatures. When adding Ni, in order to acquire the said effect, Ni content shall be 0.01% or more. On the other hand, if the Ni content exceeds 2.00%, weldability is deteriorated and alloy costs are increased. Therefore, when adding Ni, the Ni content is set to 2.00% or less.
Ｍｏ：０．０１〜１．００％
Ｍｏは、Ｃｕと同様に高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、高温下での耐摩耗性を向上させるために任意に添加することができる。Ｍｏを添加する場合、前記効果を得るためにＭｏ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｍｏ含有量が１．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｍｏを添加する場合、Ｍｏ含有量を１．００％以下とする。
Mo: 0.01 to 1.00%
Mo is an element having the effect of improving the wear resistance at high temperatures, similarly to Cu, and can be optionally added to improve the wear resistance at high temperatures. When adding Mo, in order to acquire the said effect, Mo content shall be 0.01% or more. On the other hand, if the Mo content exceeds 1.00%, weldability is deteriorated and alloy costs are increased. Therefore, when adding Mo, Mo content is made 1.00% or less.
Ｖ：０．０１〜１．００％
Ｖは、Ｃｕと同様に高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、鋼板内部の硬度を向上させるために任意に添加することができる。Ｖを添加する場合、前記効果を得るためにＶ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｖ含有量が１．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｖを添加する場合、Ｖ含有量を１．００％以下とする。
V: 0.01-1.00%
V, like Cu, is an element that has the effect of improving the wear resistance at high temperatures, and can be arbitrarily added to improve the hardness of the steel sheet. When adding V, in order to acquire the said effect, V content shall be 0.01% or more. On the other hand, if the V content exceeds 1.00%, weldability is deteriorated and alloy costs are increased. Therefore, when V is added, the V content is 1.00% or less.
Ｗ：０．０１〜１．００％
Ｗは、Ｃｕと同様に高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、高温下での耐摩耗性を向上させるために任意に添加することができる。Ｗを添加する場合、前記効果を得るためにＷ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｗ含有量が１．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｗを添加する場合、Ｗ含有量を１．００％以下とする。
W: 0.01-1.00%
W is an element having an effect of improving the wear resistance at high temperatures, like Cu, and can be optionally added to improve the wear resistance at high temperatures. When adding W, in order to acquire the said effect, W content shall be 0.01% or more. On the other hand, if the W content exceeds 1.00%, weldability is deteriorated and alloy costs are increased. Therefore, when adding W, W content shall be 1.00% or less.
Ｃｏ：０．０１〜１．００％
Ｃｏは、Ｃｕと同様に高温下での耐摩耗性を向上させる作用を有する元素であり、鋼板内部の硬度を向上させるために任意に添加することができる。Ｃｏを添加する場合、前記効果を得るためにＣｏ含有量を０．０１％以上とする。一方、Ｃｏ含有量が１．００％を超えると、溶接性の劣化や合金コストの上昇を招く。そのため、Ｃｏを添加する場合、Ｃｏ含有量を１．００％以下とする。
Co: 0.01-1.00%
Co is an element having the effect of improving the wear resistance at high temperatures like Cu, and can be arbitrarily added to improve the hardness of the steel sheet. When Co is added, the Co content is 0.01% or more in order to obtain the above effect. On the other hand, if the Co content exceeds 1.00%, the weldability is deteriorated and the alloy cost is increased. Therefore, when adding Co, the Co content is set to 1.00% or less.
また、本発明の他の実施形態において、上記成分組成は、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、およびＢ：０．０００１〜０．０１００％からなる群より選択される１または２以上をさらに任意に含有することができる。 In another embodiment of the present invention, the component composition may be Nb: 0.005 to 0.050%, Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%. 1 or 2 or more selected from the group which consists of can further be contained arbitrarily.
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％
Ｎｂは、高温下での耐摩耗性の向上に寄与する元素である。Ｎｂを添加する場合、前記効果を得るためにＮｂ含有量を０．００５％以上とする。Ｎｂ含有量は０．００７％以上とすることが好ましい。一方、Ｎｂ含有量が０．０５０％を超えるとＮｂＣが多量に析出し、加工性が低下する。そのため、Ｎｂを添加する場合、Ｎｂ含有量を０．０５０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．０４０％以下とすることが好ましく、０．０３０％以下とすることがより好ましい。
Nb: 0.005 to 0.050%
Nb is an element that contributes to the improvement of wear resistance at high temperatures. When adding Nb, in order to acquire the said effect, Nb content shall be 0.005% or more. The Nb content is preferably 0.007% or more. On the other hand, when the Nb content exceeds 0.050%, a large amount of NbC is precipitated, and the workability is lowered. Therefore, when adding Nb, Nb content shall be 0.050% or less. The Nb content is preferably 0.040% or less, and more preferably 0.030% or less.
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％
Ｔｉは、窒化物形成傾向が強く、Ｎを固定して固溶Ｎを低減する作用を有する元素である。そのため、Ｔｉの添加により、母材および溶接部の靭性を向上させることができる。また、ＴｉとＢの両者が添加される場合、ＴｉがＮを固定することによってＢＮの析出が抑制され、その結果、Ｂの焼入れ性向上効果が助長される。これらの効果を得るために、Ｔｉを添加する場合、Ｔｉ含有量を０．００５％以上とする。Ｔｉ含有量は、０．０１２％以上とすることが好ましい。一方、Ｔｉ含有量が０．０５０％を超えると、ＴｉＣが多量に析出し、加工性を低下させる。そのため、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．０５０％とする。Ｔｉ含有量は、０．０４０％以下とすることが好ましく、０．０３０％以下とすることがより好ましい。
Ti: 0.005 to 0.050%
Ti is an element that has a strong tendency to form nitrides and has an action of fixing N and reducing solute N. Therefore, the toughness of the base material and the welded portion can be improved by adding Ti. Moreover, when both Ti and B are added, precipitation of BN is suppressed when Ti fixes N, and as a result, the effect of improving the hardenability of B is promoted. In order to obtain these effects, when adding Ti, the Ti content is set to 0.005% or more. The Ti content is preferably 0.012% or more. On the other hand, when the Ti content exceeds 0.050%, a large amount of TiC is precipitated, and the workability is lowered. Therefore, when Ti is contained, the Ti content is 0.050%. The Ti content is preferably 0.040% or less, and more preferably 0.030% or less.
Ｂ：０．０００１〜０．０１００％
Ｂは、微量の添加でも焼入れ性を著しく向上させる作用を有する元素である。したがって、Ｂを添加することにより焼入時のマルテンサイトの形成を助長し、耐摩耗性をさらに向上させることができる。前記効果を得るために、Ｂを添加する場合、Ｂ含有量を０．０００１％以上とする。Ｂ含有量は、０．０００５％以上とすることが好ましく、０．００１０％以上とすることがより好ましい。一方、Ｂ含有量が０．０１００％を超えると溶接性が低下する。そのため、Ｂを添加する場合、Ｂ含有量を０．０１００％以下とする。Ｂ含有量は０．００５０％以下とすることが好ましく、０．００３０％以下とすることがより好ましい。
B: 0.0001 to 0.0100%
B is an element having an effect of significantly improving the hardenability even when added in a small amount. Therefore, the addition of B promotes the formation of martensite at the time of quenching and can further improve the wear resistance. In order to acquire the said effect, when adding B, B content shall be 0.0001% or more. The B content is preferably 0.0005% or more, and more preferably 0.0010% or more. On the other hand, if the B content exceeds 0.0100%, the weldability decreases. Therefore, when adding B, B content shall be 0.0100% or less. The B content is preferably 0.0050% or less, and more preferably 0.0030% or less.
また、本発明の他の実施形態において、上記成分組成は、Ｃａ：０．０００５〜０．００４０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、およびＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％からなる群より選択される１または２以上をさらに任意に含有することができる。 In another embodiment of the present invention, the component composition is from Ca: 0.0005 to 0.0040%, Mg: 0.0005 to 0.0050%, and REM: 0.0005 to 0.0080%. 1 or 2 or more selected from the group which consists of can further be contained arbitrarily.
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％
Ｃａは、Ｓと結合し、圧延方向に長く伸びるＭｎＳ等の形成を抑制する作用を有する元素である。したがって、Ｃａを添加することにより、硫化物系介在物が球状を呈するように形態制御し、溶接部等の靭性を向上させることができる。前記効果を得るために、Ｃａを添加する場合、Ｃａ含有量を０．０００５％以上とする。一方、Ｃａ含有量が０．００５０％を超えると、鋼の清状度が低下する。清浄度の低下は、表面疵の増加による表面性状が劣化と、曲げ加工性の低下を招く。そのため、Ｃａを添加する場合、Ｃａ含有量を０．００５０％以下とする。
Ca: 0.0005 to 0.0050%
Ca is an element having an action of binding to S and suppressing the formation of MnS or the like that extends long in the rolling direction. Therefore, by adding Ca, the form can be controlled so that the sulfide inclusions have a spherical shape, and the toughness of the welded portion and the like can be improved. In order to acquire the said effect, when adding Ca, Ca content shall be 0.0005% or more. On the other hand, if the Ca content exceeds 0.0050%, the degree of clearness of the steel decreases. The decrease in cleanliness causes deterioration in surface properties due to an increase in surface defects and a decrease in bending workability. Therefore, when adding Ca, the Ca content is set to 0.0050% or less.
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％
Ｍｇは、Ｃａと同様、Ｓと結合し、圧延方向に長く伸びるＭｎＳ等の形成を抑制する作用を有する元素である。したがって、Ｍｇを添加することにより、硫化物系介在物が球状を呈するように形態制御し、溶接部等の靭性を向上させることができる。前記効果を得るために、Ｍｇを添加する場合、Ｍｇ含有量を０．０００５％以上とする。一方、Ｍｇ含有量が０．００５０％を超えると、鋼の清状度が低下する。清浄度の低下は、表面疵の増加による表面性状が劣化と、曲げ加工性の低下を招く。そのため、Ｍｇを添加する場合、Ｍｇ含有量を０．００５０％以下とする。
Mg: 0.0005 to 0.0050%
Mg, like Ca, is an element that binds to S and suppresses the formation of MnS or the like that extends long in the rolling direction. Therefore, by adding Mg, it is possible to control the form so that the sulfide inclusions have a spherical shape and improve the toughness of the welded portion and the like. In order to acquire the said effect, when adding Mg, Mg content shall be 0.0005% or more. On the other hand, when the Mg content exceeds 0.0050%, the degree of clearness of the steel decreases. The decrease in cleanliness causes deterioration in surface properties due to an increase in surface defects and a decrease in bending workability. Therefore, when adding Mg, Mg content shall be 0.0050% or less.
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％
ＲＥＭ（希土類金属）は、Ｃａ、Ｍｇと同様、Ｓと結合し、圧延方向に長く伸びるＭｎＳ等の形成を抑制する作用を有する元素である。したがって、ＲＥＭを添加することにより、硫化物系介在物が球状を呈するように形態制御し、溶接部等の靭性を向上させることができる。前記効果を得るために、ＲＥＭを添加する場合、ＲＥＭ含有量を０．０００５％以上とする。一方、ＲＥＭ含有量が０．００８０％を超えると、鋼の清状度が低下する。清浄度の低下は、表面疵の増加による表面性状が劣化と、曲げ加工性の低下を招く。そのため、ＲＥＭを添加する場合、ＲＥＭ含有量を０．００８０％以下とする。
REM: 0.0005 to 0.0080%
REM (rare earth metal) is an element having an effect of suppressing the formation of MnS or the like which is bonded to S and extends long in the rolling direction, like Ca and Mg. Therefore, by adding REM, it is possible to control the form so that the sulfide inclusions have a spherical shape and to improve the toughness of the welded portion. In order to acquire the said effect, when adding REM, REM content shall be 0.0005% or more. On the other hand, when the REM content exceeds 0.0080%, the degree of clearness of the steel decreases. The decrease in cleanliness causes deterioration in surface properties due to an increase in surface defects and a decrease in bending workability. Therefore, when adding REM, REM content shall be 0.0080% or less.
言い換えると、本発明における耐摩耗鋼板およびその製造に用いられる鋼素材は、以下の成分組成を有することができる。
質量％で、
Ｃ ：０．２３〜０．３４％、
Ｓｉ：０．０５〜１．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｃｒ：０．０５〜５．００％、
Ｎ ：０．００５０％以下、
Ｏ ：０．００５０％以下、
任意に、Ｃｕ：０．０１〜２．００％、Ｎｉ：０．０１〜２．００％、Ｍｏ：０．０１〜１．００％、Ｖ：０．０１〜１．００％、Ｗ：０．０１〜１．００％、およびＣｏ：０．０１〜１．００％からなる群より選択される１または２以上、
任意に、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、およびＢ：０．０００１〜０．０１００％からなる群より選択される１または２以上、
任意に、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、およびＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％からなる群より選択される１または２以上、並びに
残部のＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成。
In other words, the wear-resistant steel plate and the steel material used for manufacturing the same in the present invention can have the following component composition.
% By mass
C: 0.23-0.34%,
Si: 0.05-1.00%,
Mn: 0.30 to 2.00%
P: 0.020% or less,
S: 0.020% or less,
Al: 0.04% or less,
Cr: 0.05-5.00%,
N: 0.0050% or less,
O: 0.0050% or less,
Optionally, Cu: 0.01 to 2.00%, Ni: 0.01 to 2.00%, Mo: 0.01 to 1.00%, V: 0.01 to 1.00%, W: 0 1 or more selected from the group consisting of 0.01 to 1.00% and Co: 0.01 to 1.00%,
Optionally, one or more selected from the group consisting of Nb: 0.005 to 0.050%, Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%,
Optionally, one or more selected from the group consisting of Ca: 0.0005-0.0050%, Mg: 0.0005-0.0050%, and REM: 0.0005-0.0080%, and the balance A component composition consisting of Fe and inevitable impurities.
［表層硬度］
ブリネル硬さ：３６０〜４９０ＨＢＷ １０／３０００
鋼板の耐摩耗性は、該鋼板表層部における硬度を高めることにより向上させることができる。鋼板表層部における硬度がブリネル硬さで３６０ ＨＢＷ未満では、十分な耐摩耗性を得ることができない。一方、鋼板表層部における硬度がブリネル硬さで４９０ ＨＢＷより高いと、加工性が劣化する。そのため、本発明では、鋼板表層部における硬度を、ブリネル硬さで３６０〜４９０ ＨＢＷとする。なお、ここで前記硬度は、耐摩耗鋼板の表面から１ｍｍの深さの位置におけるブリネル硬さ（以下、「表層硬度」ともいう）とする。また、前記ブリネル硬さは、直径１０ｍｍのタングステン硬球を使用し、荷重３０００Ｋｇｆで測定した値（ＨＢＷ １０／３０００）とする。該ブリネル硬さは、実施例に記載した方法で測定することができる。
[Surface hardness]
Brinell hardness: 360-490 HBW 10/3000
The wear resistance of the steel sheet can be improved by increasing the hardness in the surface layer portion of the steel sheet. When the hardness of the steel sheet surface layer is less than 360 HBW in Brinell hardness, sufficient wear resistance cannot be obtained. On the other hand, when the hardness in the steel plate surface layer portion is higher than 490 HBW in Brinell hardness, the workability deteriorates. Therefore, in this invention, the hardness in a steel plate surface layer part shall be 360-490 HBW by Brinell hardness. Here, the hardness is defined as Brinell hardness (hereinafter also referred to as “surface layer hardness”) at a depth of 1 mm from the surface of the wear-resistant steel plate. The Brinell hardness is a value (HBW 10/3000) measured using a tungsten hard sphere having a diameter of 10 mm and a load of 3000 kgf. The Brinell hardness can be measured by the method described in the examples.
［表層組織］
高温での耐摩耗性を発揮させるためには、マルテンサイトを焼戻し、高温下での摩耗時の組織の安定性を高める必要がある。この効果を十分に得るためには、鋼板の表面から１ｍｍの深さにおける組織（以下、「表層組織」ともいう）における焼戻しマルテンサイトの面積分率が９５％以上であり、かつ、前記焼戻しマルテンサイトが円相当直径０．０２μｍ以上のセメンタイトを８．０×１０4個／ｍｍ2以上の個数密度で含む必要がある。円相当直径が０．０２μｍ以上であるセメンタイトは高温下での粒界移動を阻害し、組織を安定化する作用を有している。円相当直径が０．０２μｍ以上であるセメンタイトの個数密度（以下、単に「セメンタイトの個数密度」と言う場合がある）が８．０×１０4個／ｍｍ2未満の場合、粒界移動を阻害する働きが不十分であり、高温下での組織の安定性を得ることができない。なお、前記セメンタイトの個数密度は、実施例に記載の方法で測定することができる。なお、前記表層組織は、面積分率で５％以下であれば、焼戻しマルテンサイト以外の組織を含むことが許容される。
[Surface structure]
In order to exhibit wear resistance at high temperatures, it is necessary to temper martensite and enhance the stability of the structure during wear at high temperatures. In order to sufficiently obtain this effect, the area fraction of tempered martensite in the structure (hereinafter also referred to as “surface layer structure”) at a depth of 1 mm from the surface of the steel sheet is 95% or more, and the tempered martensite. The site needs to contain cementite having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more at a number density of 8.0 × 10 4 pieces / mm 2 or more. Cementite having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more has the effect of inhibiting grain boundary migration at high temperatures and stabilizing the structure. When the number density of cementite having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more (hereinafter sometimes simply referred to as “number density of cementite”) is less than 8.0 × 10 4 pieces / mm 2 , grain boundary migration is inhibited. The function to do is insufficient, and the stability of the structure at high temperature cannot be obtained. In addition, the number density of the said cementite can be measured by the method as described in an Example. The surface layer structure is allowed to contain a structure other than tempered martensite as long as the area fraction is 5% or less.
［製造方法］
次に、本発明の一実施形態における耐摩耗鋼板の製造方法について説明する。本発明の耐摩耗鋼板は、上述した成分組成を有する鋼スラブを、加熱し、熱間圧延した後に、焼入れを含む熱処理を後述する条件で行うことによって製造することができる。
[Production method]
Next, the manufacturing method of the abrasion-resistant steel plate in one Embodiment of this invention is demonstrated. The wear-resistant steel plate of the present invention can be produced by heating and hot rolling a steel slab having the above-described component composition, and then performing heat treatment including quenching under the conditions described later.
［鋼素材］
前記鋼素材の製造方法は、とくに限定されないが、例えば、上記した組成を有する溶鋼を常法により溶製し、鋳造して製造することができる。前記溶製は、転炉、電気炉、誘導炉等、任意の方法により行うことができる。また、前記鋳造は、生産性の観点から連続鋳造法で行うことが好ましいが、造塊−分解圧延法により行うこともできる。前記鋼素材としては、例えば、鋼スラブを用いることができる。
[Steel material]
Although the manufacturing method of the said steel raw material is not specifically limited, For example, the molten steel which has the above-mentioned composition can be melted by a conventional method, and can be manufactured by casting. The melting can be performed by an arbitrary method such as a converter, electric furnace, induction furnace or the like. In addition, the casting is preferably performed by a continuous casting method from the viewpoint of productivity, but can also be performed by an ingot-decomposing and rolling method. As the steel material, for example, a steel slab can be used.
［加熱］
得られた鋼素材は、熱間圧延に先立って加熱温度に加熱される。前記加熱は、鋳造などの方法によって得た鋼素材を一旦冷却した後に行ってもよく、また、得られた鋼素材を冷却することなく直接、前記加熱に供することもできる。
[heating]
The obtained steel material is heated to a heating temperature prior to hot rolling. The heating may be performed after once cooling a steel material obtained by a method such as casting, or the obtained steel material can be directly subjected to the heating without cooling.
前記加熱温度は特に限定されないが、該加熱温度が９００℃未満であると、鋼素材の変形抵抗が高いため、熱間圧延における圧延機への負荷が増大し、熱間圧延を行うことが困難となる場合がある。そのため、前記加熱温度は９００℃以上とすることが好ましく、９５０℃以上とすることがより好ましく、１１００℃以上とすることがさらに好ましい。一方、前記加熱温度が１２５０℃より高いと、鋼の酸化が顕著となり、酸化によるロスが増大する結果、歩留まりが低下する。そのため、前記加熱温度は１２５０℃以下とすることが好ましく、１２００℃以下とすることがより好ましく、１１５０℃以下とすることがさらに好ましい。 The heating temperature is not particularly limited, but if the heating temperature is less than 900 ° C., the deformation resistance of the steel material is high, so the load on the rolling mill in hot rolling increases and it is difficult to perform hot rolling. It may become. Therefore, the heating temperature is preferably 900 ° C. or higher, more preferably 950 ° C. or higher, and further preferably 1100 ° C. or higher. On the other hand, if the heating temperature is higher than 1250 ° C., the oxidation of the steel becomes remarkable and the loss due to the oxidation increases, resulting in a decrease in yield. Therefore, the heating temperature is preferably 1250 ° C. or less, more preferably 1200 ° C. or less, and further preferably 1150 ° C. or less.
［熱間圧延］
次いで、前記加熱された鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とする。前記熱間圧延の条件は特に限定されず、常法に従って行うことができるが、圧延温度が８５０℃未満であると、鋼素材の変形抵抗が高いため、熱間圧延における圧延機への負荷が増大し、熱間圧延を行うことが困難となる場合がある。そのため、圧延温度を８５０℃以上とすることが好ましく、９００℃以上とすることがより好ましい。一方、前記圧延温度が９５０℃より高いと、加熱温度を高くしなければいけないため、鋼の酸化が顕著となり、酸化によるロスが増大する結果、歩留まりが低下する。そのため、前記圧延温度の上限は１０００℃以下とすることが好ましく、９５０℃以下とすることがより好ましい。
[Hot rolling]
Next, the heated steel material is hot-rolled to obtain a hot-rolled steel sheet. The conditions for the hot rolling are not particularly limited and can be performed according to a conventional method. However, if the rolling temperature is less than 850 ° C., the deformation resistance of the steel material is high, so the load on the rolling mill in hot rolling is high. It may increase and it may become difficult to perform hot rolling. Therefore, the rolling temperature is preferably 850 ° C. or higher, and more preferably 900 ° C. or higher. On the other hand, if the rolling temperature is higher than 950 ° C., the heating temperature must be increased, so that the oxidation of the steel becomes significant and the loss due to oxidation increases, resulting in a decrease in yield. Therefore, the upper limit of the rolling temperature is preferably 1000 ° C. or less, and more preferably 950 ° C. or less.
［焼入れ］
次いで、得られた熱延鋼板を焼入れ開始温度から焼入れ停止温度まで焼入れする。前記焼入れは、直接焼入れ（ＤＱ）と再加熱焼入れ（ＲＱ）のいずれの方法で行ってもよい。また、前記焼入れにおける冷却方法は特に限定されないが、水冷で行うことが好ましい。なお、ここで「焼入れ開始温度」とは焼入れ開始時における鋼板の表面温度とする。前記「焼入れ開始温度」を、単に「焼入れ温度」という場合がある。また、「焼入れ停止温度」とは、焼入れ終了時における鋼板の表面温度とする。例えば、焼入れを水冷によって行う場合には、水冷開始時の温度を「焼入れ開始温度」、水冷終了時の温度を「焼入れ停止温度」とする。
[Hardening]
Next, the obtained hot-rolled steel sheet is quenched from the quenching start temperature to the quenching stop temperature. The quenching may be performed by either direct quenching (DQ) or reheat quenching (RQ). Moreover, the cooling method in the quenching is not particularly limited, but it is preferably performed by water cooling. Here, the “quenching start temperature” is the surface temperature of the steel sheet at the start of quenching. The “quenching start temperature” may be simply referred to as “quenching temperature”. The “quenching stop temperature” is the surface temperature of the steel plate at the end of quenching. For example, when quenching is performed by water cooling, the temperature at the start of water cooling is set as “quenching start temperature”, and the temperature at the end of water cooling is set as “quenching stop temperature”.
（直接焼入れ）
前記焼入れを直接焼入れで行う場合、上記熱間圧延終了後、熱延鋼板を再加熱することなく焼入れを行う。その際、前記焼入れ開始温度をＡｒ3変態点以上とする。これはオーステナイト状態からの焼入れによってマルテンサイト組織を得るためである。前記焼入れ開始温度がＡｒ3変態点未満であると十分に焼きが入らないため鋼板の硬度を十分に向上させることができず、その結果、最終的に得られる鋼板の耐摩耗性が低下する。一方、直接焼入れにおける焼入れ開始温度の上限は特に限定されないが、９５０℃以下とすることが好ましい。焼入れ停止温度については後述する。
(Direct quenching)
When the quenching is performed by direct quenching, the hot rolled steel sheet is quenched without reheating after the hot rolling is completed. At that time, the quenching start temperature is set to the Ar 3 transformation point or higher. This is to obtain a martensite structure by quenching from the austenite state. When the quenching start temperature is lower than the Ar 3 transformation point, the steel sheet cannot be sufficiently hardened because the quenching is not sufficiently performed. As a result, the wear resistance of the finally obtained steel sheet is lowered. On the other hand, the upper limit of the quenching start temperature in direct quenching is not particularly limited, but is preferably 950 ° C. or lower. The quenching stop temperature will be described later.
なお、Ａｒ3変態点は、例えば、次の（２）式で求めることができる。
Ａｒ3（℃）＝９１０−２７３×Ｃ−７４×Ｍｎ−５７×Ｎｉ−１６×Ｃｒ−９×Ｍｏ−５×Ｃｕ…（２）
（ただし、上記（２）式中の各元素記号は、質量％で表した各元素の含有量であり、含有されていない元素の含有量は０とする）
The Ar 3 transformation point can be obtained by the following equation (2), for example.
Ar 3 (° C.) = 910-273 × C-74 × Mn-57 × Ni-16 × Cr-9 × Mo-5 × Cu (2)
(However, each element symbol in the above formula (2) is the content of each element expressed in mass%, and the content of the element not contained is 0)
（再加熱焼入れ）
前記焼入れを再加熱焼入れで行う場合、上記熱間圧延終了後、熱延鋼板を再加熱した後に焼入れする。その際、前記焼入れ開始温度をＡｃ3変態点以上とする。これはオーステナイト状態からの焼入れによってマルテンサイト組織を得るためである。前記焼入れ開始温度がＡｃ3変態点未満であると十分に焼きが入らないため鋼板の硬度を十分に向上させることができず、その結果、最終的に得られる鋼板の耐摩耗性が低下する。一方、再加熱焼入れにおける焼入れ開始温度の上限は特に限定されないが、９５０℃以下とすることが好ましい。焼入れ停止温度については後述する。
(Reheating and quenching)
When the quenching is performed by reheating and quenching, after the hot rolling is finished, the hot rolled steel sheet is reheated and then quenched. At that time, the said quenching start temperature Ac 3 transformation point or more. This is to obtain a martensite structure by quenching from the austenite state. If the quenching start temperature is less than the Ac 3 transformation point, the steel sheet cannot be sufficiently hardened because of sufficient quenching. As a result, the wear resistance of the finally obtained steel sheet is lowered. On the other hand, the upper limit of the quenching start temperature in the reheating quenching is not particularly limited, but is preferably 950 ° C. or less. The quenching stop temperature will be described later.
なお、Ａｃ3変態点は、例えば、次の（３）式で求めることができる。
Ａｃ3（℃）＝９１２．０−２３０．５×Ｃ＋３１．６×Ｓｉ−２０．４×Ｍｎ−３９．８×Ｃｕ−１８．１×Ｎｉ−１４．８×Ｃｒ＋１６．８×Ｍｏ…（３）
（ただし、上記（３）式中の各元素記号は、質量％で表した各元素の含有量であり、含有されていない元素の含有量は０とする）
Note that the Ac 3 transformation point can be obtained by the following equation (3), for example.
Ac 3 (° C.) = 912.0-230.5 × C + 31.6 × Si-20.4 × Mn-39.8 × Cu-18.1 × Ni-14.8 × Cr + 16.8 × Mo (3) )
(However, each element symbol in the above formula (3) is the content of each element expressed in mass%, and the content of the element not contained is 0)
（平均冷却速度）
上記焼入れにおける冷却速度は特に限定されず、マルテンサイト相が形成される冷却速度であれば任意の値とすることができる。例えば、焼入れ開始から焼入れ停止の間における平均冷却速度は、２５〜７０℃／ｓとすることが好ましく、３０〜６０℃／ｓとすることが好ましい。なお、前記平均冷却速度は、鋼板表面の温度を用いて求められる冷却速度とする。
(Average cooling rate)
The cooling rate in the quenching is not particularly limited, and can be an arbitrary value as long as it is a cooling rate at which a martensite phase is formed. For example, the average cooling rate between the start of quenching and the quenching stop is preferably 25 to 70 ° C./s, and more preferably 30 to 60 ° C./s. In addition, let the said average cooling rate be a cooling rate calculated | required using the temperature of the steel plate surface.
（冷却停止温度）
前記焼入れ工程における冷却停止温度はマルテンサイト相生成する温度であれば特に限定されないが、冷却停止温度が下記よりも高い場合、マルテンサイト組織率が低下し鋼板の硬度が低下するため、Ｍｆ点以下とすることが好ましい。一方、冷却停止温度の下限は特に限定されないが、不必要に冷却をし続けると製造効率が低下するため冷却停止温度を５０℃以上とすることが好ましい。
(Cooling stop temperature)
The cooling stop temperature in the quenching step is not particularly limited as long as it is a temperature at which a martensite phase is generated, but when the cooling stop temperature is higher than the following, the martensite structure ratio decreases and the hardness of the steel sheet decreases, so the Mf point or less It is preferable that On the other hand, the lower limit of the cooling stop temperature is not particularly limited, but if the cooling is continued unnecessarily, the production efficiency is lowered, so the cooling stop temperature is preferably 50 ° C. or higher.
なお、Ｍｆ点は、次の（４）式で求めることができる。
Ｍｆ（℃）＝４１０．５−４０７．３×Ｃ−７．３×Ｓｉ−３７．８×Ｍｎ−２０．５×Ｃｕ−１９．５×Ｎｉ−１９．８×Ｃｒ−４．５×Ｍｏ…（４）
（ただし、上記（４）式中の元素記号は質量％で表した各元素の含有量であり、含有されていない元素の含有量は０とする）
The Mf point can be obtained by the following equation (4).
Mf (° C.) = 410.5−407.3 × C−7.3 × Si-37.8 × Mn−20.5 × Cu−19.5 × Ni−19.8 × Cr−4.5 × Mo (4)
(However, the element symbol in the above formula (4) is the content of each element expressed in mass%, and the content of the element not contained is 0)
（焼戻し）
前記焼入れ停止後、焼入れされた熱延鋼板を焼戻し温度まで再加熱する。前記再加熱を行うことにより、焼入れ後の鋼板が焼き戻される。その際、下記（１）式で定義されるＰ値が１．４０×１０4〜１．８０×１０4となる条件で焼戻しを行うことにより、表面から深さ１ｍｍの位置における硬度および組織を上述した条件を満たすものとすることができる。
Ｐ＝（Ｔ＋２７３）×（２１．３−５．８×Ｃ＋ｌｏｇ（６０×ｔ））…（１）
（ただし、上記（１）式におけるＣは鋼板中のＣ含有量（質量％）、Ｔは焼戻し温度（℃）、ｔは前記焼戻しにおける保持時間（分）を表す）
(Tempering)
After the quenching is stopped, the quenched hot-rolled steel sheet is reheated to the tempering temperature. By performing the reheating, the quenched steel sheet is tempered. At that time, by performing tempering under the condition that the P value defined by the following formula (1) is 1.40 × 10 4 to 1.80 × 10 4 , the hardness and structure at a depth of 1 mm from the surface are determined. The conditions described above can be satisfied.
P = (T + 273) × (21.3−5.8 × C + log (60 × t)) (1)
(However, C in the above formula (1) is the C content (% by mass) in the steel sheet, T is the tempering temperature (° C.), and t is the holding time (minutes) in the tempering)
Ｐ値が１．４０×１０4未満では、焼戻しが不十分となるため、表層硬度および表層組織の一方または両方が上記条件を満たさず、したがって高い高温耐摩耗性が得られない。一方、Ｐ値が１．８０×１０4より大きくなると表層硬度の低下が大きくなり、高い高温耐摩耗性が得られない。 When the P value is less than 1.40 × 10 4 , tempering is insufficient, so that one or both of the surface hardness and the surface structure do not satisfy the above conditions, and therefore high high temperature wear resistance cannot be obtained. On the other hand, when the P value is larger than 1.80 × 10 4 , the surface layer hardness is greatly reduced, and high high temperature wear resistance cannot be obtained.
なお、前記加熱温度Ｔが低すぎると製造効率が低下するため、加熱温度Ｔは２００℃以上とすることが望ましく、前記加熱温度Ｔが高すぎると熱処理コストが高騰するため、加熱温度Ｔは６００℃以下とすることが好ましい。 If the heating temperature T is too low, the production efficiency is lowered. Therefore, the heating temperature T is preferably set to 200 ° C. or higher. If the heating temperature T is too high, the heat treatment cost increases, so the heating temperature T is 600. It is preferable to set it as below ℃.
また、製造効率および熱処理コストの観点から、保持時間ｔは１８０分以下とすることが好ましく、１００分以下とすることがより好ましく、６０分以下とすることがさらに好ましい。一方、組織の均一性を考慮すると、保持時間を５分以上とすることが好ましい。 In view of production efficiency and heat treatment cost, the holding time t is preferably 180 minutes or less, more preferably 100 minutes or less, and even more preferably 60 minutes or less. On the other hand, considering the uniformity of the tissue, the holding time is preferably 5 minutes or more.
上記焼戻しは、熱処理炉を用いた加熱、高周波誘導加熱、通電加熱など任意の方法で行うことができる。 The tempering can be performed by any method such as heating using a heat treatment furnace, high-frequency induction heating, and electric heating.
次に、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例は、本発明の好適な一例を示すものであり、本発明は、該実施例によって何ら限定されるものではない。 Next, the present invention will be described more specifically based on examples. The following examples show preferred examples of the present invention, and the present invention is not limited to the examples.
まず、連続鋳造法により、表１に示す成分組成の鋼片を製造した。 First, steel slabs having the composition shown in Table 1 were manufactured by a continuous casting method.
次に、得られた鋼片に対して、加熱、熱間圧延、再加熱、焼入れ、および焼戻しの各処理を順次施して鋼板を得た。各工程における処理条件を表２に示す。 Next, the obtained steel slab was sequentially subjected to heating, hot rolling, reheating, quenching, and tempering to obtain a steel plate. Table 2 shows the processing conditions in each step.
なお、前記焼入れは、直接焼入れおよび再加熱焼入れのいずれかの方法で行った。直接焼入れを行う場合には、熱間圧延後の鋼板を直接、水冷による焼入れに供した。また、再加熱焼入れを行う場合には、熱間圧延後の鋼板を空冷した後、所定の再加熱温度まで加熱した後、水冷による焼入れに供した。前記焼入れにおける水冷は、熱延鋼板を通板しながら該鋼板の表裏面より高流量の水を噴射して行った。焼入れ時の冷却速度は、伝熱計算で求めた６５０〜３００℃の間での平均冷却速度であり、冷却は３００℃以下まで行った。また、比較のため、一部の鋼板では焼戻しを行わなかった。 The quenching was performed by either direct quenching or reheating quenching. When performing direct quenching, the steel sheet after hot rolling was directly subjected to quenching by water cooling. Moreover, when performing reheating quenching, after hot-rolling the steel plate after air cooling, it heated to the predetermined reheating temperature, and used for quenching by water cooling. Water cooling in the quenching was performed by injecting water at a high flow rate from the front and back surfaces of the steel sheet while passing the hot-rolled steel sheet. The cooling rate at the time of quenching is an average cooling rate between 650 and 300 ° C. obtained by heat transfer calculation, and cooling was performed to 300 ° C. or less. For comparison, some steel sheets were not tempered.
得られた鋼板のそれぞれについて、以下に記す方法で、表層硬度、表層組織、および高温下での耐摩耗性を評価した。評価結果は、表２に示したとおりである。 About each of the obtained steel plates, the surface hardness, surface layer structure, and wear resistance under high temperature were evaluated by the methods described below. The evaluation results are as shown in Table 2.
［表層硬度］
表面から深さ１ｍｍの位置が試験面となるように、各鋼板より試験片を採取した。前記試験片の試験面を鏡面研磨した後、ＪＩＳ Ｚ２２４３（２００８）に準拠してブリネル硬さを測定した。測定には直径１０ｍｍのタングステン硬球を使用し、荷重は３０００Ｋｇｆとした。
[Surface hardness]
A test piece was taken from each steel plate so that a position 1 mm deep from the surface was the test surface. After mirror-polishing the test surface of the test piece, Brinell hardness was measured according to JIS Z2243 (2008). For the measurement, a tungsten hard ball having a diameter of 10 mm was used, and the load was 3000 kgf.
［表層組織］
得られた鋼板から、組織観察用試験片を採取し、研磨、腐食（ナイタール腐食液）して、光学顕微鏡（倍率：４００倍）を用いて表面から１ｍｍの位置における組織（表層組織）を撮像した。５視野以上で撮像された画像を解析し、各相を同定するとともに面積分率（平均値）を算出した。表層組織における面積分率が９５％以上であった相を、主相として表２に示した。
[Surface structure]
From the obtained steel sheet, a specimen for structure observation is collected, polished and corroded (nitrite corrosive liquid), and the structure (surface layer structure) at a position 1 mm from the surface is imaged using an optical microscope (magnification: 400 times). did. Images picked up in five or more fields of view were analyzed, each phase was identified, and an area fraction (average value) was calculated. A phase having an area fraction of 95% or more in the surface layer structure is shown in Table 2 as a main phase.
また、セメンタイトの円相当直径および個数密度は、電子顕微鏡（倍率：１００００倍）を用いて表面から１ｍｍの位置を観察し撮像し、画像解析によりセメンタイトの円相当径および個数密度を算出した。撮像は５視野以上で行い、平均値を採用した。 In addition, the equivalent circle diameter and number density of cementite were observed by imaging at 1 mm from the surface using an electron microscope (magnification: 10,000 times), and the equivalent circle diameter and number density of cementite were calculated by image analysis. Imaging was performed with five or more fields of view, and an average value was adopted.
［高温下での耐摩耗性］
得られた鋼板の表面から板厚方向に１ｍｍの位置が試験片表面（摩耗試験面）となるように、円柱状の試験片（径８ｍｍ×長さ２０ｍｍ）を採取し、高温下での摩耗試験を実施した。摩耗試験は、図１に模式的に示す摩耗試験装置を用いた。摩耗試験装置に設置した雰囲気炉の温度を４００℃に保った状態で、試験機内のロータに接続したディスク状の摩耗材（主成分：アルミナ）の上に試験片を設置し、試験片の上部に接続したおもりによって９８Ｎの荷重を負荷しながら、ロータ回転速度：６０ｍｐｍで３００回転させ、試験を行なった。試験終了後、試験片を取り出し、試験片の質量を測定した。試験前後の試験片の質量差から摩耗量を算出した。各鋼板の高温下での摩耗特性は、比較材（軟鋼板）の摩耗量を基準（＝１）として、耐摩耗比＝（軟鋼板の摩耗量）／（各鋼板の摩耗量）で評価した。なお、ここでは前記耐摩耗比が１．８以上である場合を「高温下での耐摩耗性に優れる」とみなす。
[Abrasion resistance at high temperatures]
Cylindrical test pieces (diameter 8 mm x length 20 mm) were sampled so that the position 1 mm from the surface of the obtained steel plate in the thickness direction would be the test piece surface (wear test surface), and wear under high temperature. The test was conducted. For the wear test, a wear test apparatus schematically shown in FIG. 1 was used. Place the test piece on the disc-shaped wear material (main component: alumina) connected to the rotor in the test machine while keeping the temperature of the atmosphere furnace installed in the wear test equipment at 400 ° C. The test was performed by rotating the rotor at a speed of 60 mpm for 300 revolutions while applying a load of 98 N with a weight connected to the rotor. After completion of the test, the test piece was taken out and the mass of the test piece was measured. The amount of wear was calculated from the difference in mass between the test pieces before and after the test. The wear characteristics of each steel plate at high temperature were evaluated by the wear resistance ratio = (abrasion amount of mild steel plate) / (abrasion amount of each steel plate) with the wear amount of the comparative material (soft steel plate) as a reference (= 1). . Here, the case where the wear resistance ratio is 1.8 or more is regarded as “excellent wear resistance at high temperature”.
表１、２に示した結果から分かるように、本発明の条件を満たす鋼板は、表面から１ｍｍの深さにおけるブリネル硬さが３６０〜４９０ＨＢＷ １０／３０００であるとともに、高温下での耐摩耗性にも優れていた。一方、焼戻し条件が本発明の条件を満たさない比較例の鋼板では、表層硬度または表層組織が本発明の条件を満たさず、高温下での耐摩耗性が劣っていた。また、Ｃ含有量が低い比較例Ｎｏ．１９では、組織が本発明の条件を満たしておらず、高温下での耐摩耗性が劣っていた。さらに、Ｃ含有量が低く、焼戻し処理を行っていない比較例Ｎｏ．２０では、組織が焼入れままのマルテンサイト組織となっており、発明例と同等の表層硬度を有しているものの高温下での耐摩耗性が劣っていた。 As can be seen from the results shown in Tables 1 and 2, the steel sheet satisfying the conditions of the present invention has a Brinell hardness of 360 to 490 HBW 10/3000 at a depth of 1 mm from the surface, and wear resistance at high temperatures. It was also excellent. On the other hand, in the steel plate of the comparative example in which the tempering conditions do not satisfy the conditions of the present invention, the surface layer hardness or the surface layer structure did not satisfy the conditions of the present invention, and the wear resistance at high temperatures was inferior. Moreover, Comparative Example No. with low C content. In No. 19, the structure did not satisfy the conditions of the present invention, and the wear resistance at high temperatures was poor. Furthermore, comparative example No. in which C content is low and tempering treatment is not performed. In No. 20, the martensitic structure was as-quenched and had a surface hardness equivalent to that of the inventive example, but the wear resistance at high temperatures was poor.
Claims (8)
Ｃ ：０．３４〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｃｒ：０．０５〜５．００％、
Ｎ ：０．００５０％以下、および
Ｏ ：０．００５０％以下を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
表面から１ｍｍの深さにおけるブリネル硬さが３６０〜４９０ＨＢＷ １０／３０００であり、
表面から１ｍｍの深さにおける組織における焼戻しマルテンサイトの面積分率が９５％以上であり、前記焼戻しマルテンサイトが円相当直径０．０２μｍ以上のセメンタイトを８．０×１０4個／ｍｍ2以上の個数密度で含む、耐摩耗鋼板。 % By mass
C: 0.34 to 0.50%,
Si: 0.05-1.00%,
Mn: 0.30 to 2.00%
P: 0.020% or less,
S: 0.020% or less,
Al: 0.04% or less,
Cr: 0.05-5.00%,
N: 0.0050% or less, and O: 0.0050% or less,
The balance has a component composition consisting of Fe and inevitable impurities,
Brinell hardness at a depth of 1 mm from the surface is 360-490 HBW 10/3000,
The area fraction of tempered martensite in the structure at a depth of 1 mm from the surface is 95% or more, and the tempered martensite is 8.0 × 10 4 pieces / mm 2 or more of cementite having an equivalent circle diameter of 0.02 μm or more. Abrasion-resistant steel sheet that includes the number density.
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜２．００％、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ ：０．０１〜１．００％、
Ｗ ：０．０１〜１．００％、および
Ｃｏ：０．０１〜１．００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項１に記載の耐摩耗鋼板。 The component composition is mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 2.00%,
Mo: 0.01 to 1.00%,
V: 0.01 to 1.00%,
W: 0.01-1.00%, and Co: 0.01-1.00%
The wear-resistant steel sheet according to claim 1, further comprising one or more selected from the group consisting of:
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、および
Ｂ ：０．０００１〜０．０１００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項１または２に記載の耐摩耗鋼板。 The component composition is mass%,
Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%
The wear-resistant steel plate according to claim 1 or 2, further comprising one or more selected from the group consisting of:
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の耐摩耗鋼板。 The component composition is mass%,
Ca: 0.0005 to 0.0050%,
Mg: 0.0005-0.0050%, and REM: 0.0005-0.0080%
The wear-resistant steel sheet according to any one of claims 1 to 3, further comprising one or more selected from the group consisting of:
Ｃ ：０．３４〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．００％、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｐ ：０．０２０％以下、
Ｓ ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｃｒ：０．０５〜５．００％、
Ｎ ：０．００５０％以下、および
Ｏ ：０．００５０％以下を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼素材を加熱温度に加熱し、
前記加熱された鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、
前記熱延鋼板に対して、焼入れ開始温度がＡｒ3変態点以上である直接焼入れおよび焼入れ開始温度がＡｃ3変態点以上である再加熱焼入れのいずれかを施し、
前記焼入れ後の熱延鋼板に対し、下記（１）式で定義されるＰ値が１．４０×１０4〜１．８０×１０4となる条件で焼戻しを施す、耐摩耗鋼板の製造方法。
記
Ｐ＝（Ｔ＋２７３）×（２１．３−５．８×Ｃ＋ｌｏｇ（６０×ｔ））…（１）
（ただし、上記（１）式におけるＣは鋼板中のＣ含有量（質量％）、Ｔは焼戻し温度（℃）、ｔは前記焼戻しにおける保持時間（分）を表す） % By mass
C: 0.34 to 0.50%,
Si: 0.05-1.00%,
Mn: 0.30 to 2.00%
P: 0.020% or less,
S: 0.020% or less,
Al: 0.04% or less,
Cr: 0.05-5.00%,
N: 0.0050% or less, and O: 0.0050% or less,
Heating the steel material having a component composition consisting of Fe and inevitable impurities to the heating temperature,
Hot-rolling the heated steel material into a hot-rolled steel sheet,
The hot-rolled steel sheet is subjected to either direct quenching where the quenching start temperature is equal to or higher than the Ar 3 transformation point and reheating quenching where the quenching start temperature is equal to or higher than the Ac 3 transformation point,
A method for producing a wear-resistant steel sheet, wherein the hot-rolled steel sheet after quenching is tempered under a condition that a P value defined by the following formula (1) is 1.40 × 10 4 to 1.80 × 10 4 .
P = (T + 273) × (21.3−5.8 × C + log (60 × t)) (1)
(However, C in the above formula (1) is the C content (% by mass) in the steel sheet, T is the tempering temperature (° C.), and t is the holding time (minutes) in the tempering)
Ｃｕ：０．０１〜２．００％、
Ｎｉ：０．０１〜２．００％、
Ｍｏ：０．０１〜１．００％、
Ｖ ：０．０１〜１．００％、
Ｗ ：０．０１〜１．００％、および
Ｃｏ：０．０１〜１．００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項５に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。 The component composition is mass%,
Cu: 0.01-2.00%,
Ni: 0.01 to 2.00%,
Mo: 0.01 to 1.00%,
V: 0.01 to 1.00%,
W: 0.01-1.00%, and Co: 0.01-1.00%
The method for producing a wear-resistant steel sheet according to claim 5, further comprising one or more selected from the group consisting of:
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、および
Ｂ ：０．０００１〜０．０１００％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項５または６に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。 The component composition is mass%,
Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti: 0.005 to 0.050%, and B: 0.0001 to 0.0100%
The method for producing a wear-resistant steel sheet according to claim 5 or 6, further comprising one or more selected from the group consisting of:
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％、および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００８０％
からなる群より選択される１または２以上をさらに含有する、請求項５〜７のいずれか一項に記載の耐摩耗鋼板の製造方法。 The component composition is mass%,
Ca: 0.0005 to 0.0050%,
Mg: 0.0005-0.0050%, and REM: 0.0005-0.0080%
The manufacturing method of the abrasion-resistant steel plate as described in any one of Claims 5-7 which further contains 1 or 2 or more selected from the group which consists of.
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