JP2018125341A - Circuit board and electronic device having the same - Google Patents
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Abstract
Description
本開示は、回路基板およびこれを備える電子装置に関する。 The present disclosure relates to a circuit board and an electronic device including the circuit board.
半導体素子、発熱素子、ペルチェ素子等の各種電子部品が、回路基板の金属層上に搭載された電子装置が知られている。このような用途において使用される回路基板は、貫通孔を有する基板と、貫通孔内に位置する導体(以降、貫通導体と記載する。)と、貫通導体に電気的に接合された金属層とを備えている。そして、この貫通導体を介して、外部から金属層上に搭載された電子部品に電気信号が入力される(特許文献1参照)。 There is known an electronic device in which various electronic components such as a semiconductor element, a heating element, and a Peltier element are mounted on a metal layer of a circuit board. A circuit board used in such an application includes a board having a through hole, a conductor located in the through hole (hereinafter referred to as a through conductor), and a metal layer electrically joined to the through conductor. It has. And an electric signal is input into the electronic component mounted on the metal layer from the exterior via this through conductor (refer patent document 1).
回路基板の金属層上に搭載される電子部品は、動作時に熱を生じるものである。そして、近年の電子部品の高集積化、電子装置の小型化や薄型化によって、回路基板における体積当たりに加わる熱量は大きくなっている。 Electronic components mounted on the metal layer of the circuit board generate heat during operation. The amount of heat applied per volume in a circuit board is increasing due to the recent high integration of electronic components and the miniaturization and thinning of electronic devices.
ここで、回路基板を構成する貫通導体および金属層は、優れた導電性を有するだけでなく、貫通導体には基板との接合強度、金属層には電子部品から発生した熱を逃がすための放熱性といった、異なる役割が求められる。そして、その役割に応じて、貫通導体および金属層を構成する成分を異ならせると、貫通導体および金属層の熱膨張係数が異なってくる場合が多い。この場合、電子部品の動作により、回路基板の加熱および冷却が繰り返されると、貫通導体と金属層との界面において、貫通導体および金属層の熱膨張係数差に起因する亀裂が発生し、発生した亀裂により電気抵抗値が増加することで、長期間に亘っての使用に耐えられないおそれがあった。 Here, the through conductor and the metal layer constituting the circuit board not only have excellent conductivity, but the through conductor has a bonding strength with the board, and the metal layer dissipates heat to release heat generated from the electronic component. Different roles such as gender are required. When the components constituting the through conductor and the metal layer are made different depending on the role, the thermal expansion coefficients of the through conductor and the metal layer often differ. In this case, when heating and cooling of the circuit board were repeated by the operation of the electronic component, a crack was generated at the interface between the through conductor and the metal layer due to a difference in thermal expansion coefficient between the through conductor and the metal layer. Due to the increase in the electrical resistance value due to the crack, there is a fear that it cannot be used over a long period of time.
本開示は、このような事情に鑑みて案出されたものであり、貫通導体および金属層の熱膨張係数が異なっていても、長期間に亘っての使用が可能である回路基板を提供することを目的とする。 The present disclosure has been devised in view of such circumstances, and provides a circuit board that can be used for a long period of time even if the thermal expansion coefficients of the through conductor and the metal layer are different. For the purpose.
本開示の回路基板は、セラミックスからなり、貫通孔を有する基板と、前記貫通孔内に位置する貫通導体と、前記基板および前記貫通導体に接して位置し、前記貫通導体と熱膨張係数が異なる金属層とを備え、前記金属層の前記貫通導体上に位置する領域において、前記貫通導体との界面から0.5μm未満までにあたる第1領域の気孔の平均面積占有率よりも、前記貫通導体との界面から0.5μm以上2.0μm以下までにあたる第2領域の気孔の平均面積占有率の方が大きい。 The circuit board according to the present disclosure is made of ceramics, has a through hole, a through conductor located in the through hole, and is located in contact with the board and the through conductor, and has a different thermal expansion coefficient from the through conductor. A metal layer, and in a region located on the through conductor of the metal layer, the through conductor is more than an average area occupation ratio of pores in a first region corresponding to less than 0.5 μm from the interface with the through conductor. The average area occupation ratio of the pores in the second region from 0.5 μm to 2.0 μm from the interface is larger.
本開示の回路基板は、長期間に亘っての使用が可能である。 The circuit board of the present disclosure can be used for a long period of time.
以下、本開示の回路基板について、図面を参照しながら詳細に説明する。 Hereinafter, the circuit board of the present disclosure will be described in detail with reference to the drawings.
本開示の回路基板10は、図1に示すように、セラミックスからなり、貫通孔を有する基板1と、貫通孔内に位置する貫通導体2と、基板1および貫通導体2に接して位置し、貫通導体2と熱膨張係数が異なる金属層3とを備える。
As shown in FIG. 1, the
なお、図1においては、基板1が、厚み方向に一対の第1面8と第2面9とを有し、第1面8から第2面9にかけて貫通している貫通孔を有している例を示している。ここで、図1においては、貫通孔の断面形状は矩形状であるが、これに限定されるものではなく、台形等の任意の形状であればよい。また、図1においては、基板1の第1面8上に金属層3を有しているが、少なくとも基板1の第1面8上または第2面9上のいずれかに金属層3を有していればよい。また、基板1の第1面8上および第2面9上の両方に金属層3を有していてもよい。なお、図1において第2面9に金属層3が位置している場合は、金属層3が第2面9の下に位置するものとなるが、第2面9と金属層3においては、このような位置関係を「第2面9上」と記載している。
In FIG. 1, the
そして、本開示の回路基板10は、図1に示すS部における拡大図である図2に示すように、金属層3の貫通導体2上に位置する領域において、貫通導体2との界面4から0.5μm未満までにあたる第1領域5の気孔7の平均面積占有率よりも、貫通導体2との界面4から0.5μm以上2.0μm以下までにあたる第2領域6の気孔7の平均面積占有率の方が大きい。
And the
そして、本開示の回路基板10は、このような構成を満足していることで、回路基板10の加熱および冷却が繰り返されても、第2領域6に存在する気孔7により、貫通導体2および金属層3の熱膨張係数差による発生する歪みが緩和されるとともに、第1領域5により貫通導体2との接合が強固に保持されることで、界面4における亀裂の発生が抑制され、長期間に亘っての使用が可能となる。
And since the
ここで、金属層3の各領域(第1領域5、第2領域6)の気孔7の平均面積占有率は、以下の方法で算出すればよい。まず、本開示の回路基板10を、図1に示すように、界面4に対して垂直方向に切断する。次に、この切断面を、クロスセクションポリッシャー(CP)を用いて研磨することで、観察面を得る。そして、この観察面における、金属層3の各領域を、走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて5000〜10000倍の倍率で観察し、写真を撮影する。そして、この写真において、気孔7を黒く塗りつぶした後、画像解析ソフト「A像くん」(登録商標、旭化成エンジニアリング(株)製、なお、以降に画像解析ソフト「A像くん」と記した場合、旭化成エンジニアリング(株)製の画像解析ソフトを示すものとする。)の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なうことで、各領域における気孔7の合計面積を求める。そして、各領域における気孔7の合計面積を、各領域の面積で除することにより、各領域の気孔7の平均面積占有率を算出することができる。なお、「A像くん」の解析条件としては、例えば、結晶粒子の明度を「明」、2値化の方法を「自動」、シェーディングを「有」とすればよい。
Here, the average area occupation ratio of the
また、本開示の回路基板10は、第1領域5の気孔7の平均面積占有率が0.3面積%以下であり、第2領域6の気孔7の平均面積占有率が1.5面積%以上4面積%以下であってもよい。第1領域5および第2領域6の気孔7の平均面積占有率が上記数値範囲を満足するならば、回路基板10の加熱および冷却が繰り返された際に発生する、貫通導体2および金属層3の熱膨張係数差による歪みが、第2領域6によりさらに緩和されるととも
に、第1領域5により貫通導体2との接合がさらに強固に保持される。よって、このような構成を満足するならば、本開示の回路基板10は、より長期間に亘っての使用が可能なものとなる。
In the
また、第2領域6の気孔7の平均面積占有率が、第1領域5の気孔7の平均面積占有率よりも20倍以上大きくてもよい。このような構成を満足するならば、回路基板10の加熱および冷却が繰り返されても、界面4における亀裂の発生がより抑制される。
The average area occupancy of the
また、第2領域6における気孔7は、図2に示すように、貫通導体2との界面4に対して平行に列をなしていてもよい。ここで、気孔7が貫通導体2との界面4に対して平行に列をなすとは、少なくとも3個以上の気孔7が、貫通導体2との界面4に対して平行な仮想直線と重なり合うとともに、互いに1μm以下の間隔を空けて並んでいることをいう。なお、この間隔とは、仮想直線に重なった状態において隣り合う気孔7のそれぞれの輪郭の最短距離のことである。そして、このような構成を満足するならば、気孔7の列によって、貫通導体2および金属層3の熱膨張係数差による歪みがより効果的に緩和される。
Further, the
また、第2領域6における気孔7の円相当径の平均値が0.1μm以上0.4μm以下であってもよい。ここで、円相当径とは、気孔7の面積と等しい円に置き換えた場合における、円の直径を意味している。このような構成を満足するならば、気孔7による貫通導体2および金属層3の熱膨張係数差による歪みの緩和が効果的に得られるとともに、気孔7の輪郭を起点とするクラックの発生が抑制されることから、本開示の回路基板10は、さらに長期間に亘っての使用が可能なものとなる。
Further, the average value of the equivalent circle diameters of the
また、第2領域6における気孔7の円相当径の最大値が0.5μm以下であってもよい。このような構成を満足するならば、気孔7の輪郭を起点とするクラックの発生がより抑制されることから、本開示の回路基板10は、さらに一層長期間に亘っての使用が可能となる。
Further, the maximum value of the equivalent circle diameter of the
ここで、第2領域6における気孔7の円相当径の平均値および最大値は、気孔7の平均面積占有率を算出したときと同様に、画像解析ソフト「A像くん」の粒子解析という手法を適用して測定される気孔7の円相当径から算出すればよい。
Here, the average value and the maximum value of the equivalent circle diameter of the
また、本開示の回路基板10における基板1はセラミックスからなるが、セラミックスとしては、酸化アルミニウム質セラミックス、酸化ジルコニウム質セラミックス、酸化アルミニウムおよび酸化ジルコニウムの複合セラミックス、窒化珪素質セラミックス、窒化アルミニウム質セラミックス、炭化珪素質セラミックスまたはムライト質セラミックス等を用いることができる。なお、基板1が酸化アルミニウム質セラミックスからなるならば、加工が比較的容易でありながら、機械的強度に優れたものとなる。また、基板1が窒化アルミニウム質セラミックスからなるならば、特に放熱性に優れたものとなる。
The
ここで、例えば、酸化アルミニウム質セラミックスとは、セラミックスを構成する全成分100質量%のうち、酸化アルミニウムを70質量%以上含有するものである。そして、本開示の回路基板10における基板1が酸化アルミニウム質セラミックスであるか否かについては、以下の方法により確認することができる。まず、X線回折装置(XRD)を用いて基板1を測定し、得られた結果をJCPDSカードと照合することにより、酸化アルミニウムの存在を確認する。次に、ICP(Inductively Coupled Plasma)発光分光分析装置(ICP)または蛍光X線分析装置(XRF)を用いて、アルミニウム(Al)の定量分析を行なう。そして、ICPまたはXRFで測定したAlの含有量から酸化アルミニウム(Al2O3)に換算した含有量が70質量%以上であれば、酸化アルミニウム質セラミックスである。なお、他のセラミックスについても同様である。
Here, for example, the aluminum oxide ceramics contains 70% by mass or more of aluminum oxide out of 100% by mass of all components constituting the ceramics. And whether the board |
また、本開示の回路基板10における貫通導体2および金属層3は、主成分として、銅、銀またはアルミニウムが挙げられる。ここで、貫通導体2の主成分が銀であるならば、銀は電気伝導性に優れていることから、大容量の電気を流すことが可能となる。また、金属層3の主成分が銅であるならば、銅の熱伝導性は高いことから、放熱性に優れたものとなる。なお、ここでいう主成分とは、貫通導体2を構成する全成分100質量%のうち、50質量%以上含有している成分のことであり、金属層3における主成分も同様である。
Moreover, as for the
また、本開示の回路基板10における貫通導体2および金属層3は、上記主成分の他に、副成分として、ジルコニウム、チタン、ハフニウム、ニオブ、モリブデン、タンタル、オスミウム、レニウムまたはタングステンのうち少なくとも1種を含有してもよい。
In addition, the through
また、金属層3は、金属層3の露出した表面上に部分的もしくは全面にめっき処理が行なわれていてもよい。このように、めっき処理が行なわれているならば、ボンディングワイヤ等の接合処理がしやすくなり、さらに金属層3が酸化腐蝕することを抑制することができる。なお、めっきの種類としては公知のめっきであればよく、例えば、金めっき、銀めっき、ニッケル−金めっきまたはニッケル−パラジウム−金めっき等が挙げられる。
Further, the
次に、本開示の電子装置20について、図3を用いて説明する。図3に示す本開示の電子装置20は、本開示の回路基板10である、基板1、貫通導体2および金属層3に加え、金属層3上に位置する電子部品11を備えるものである。なお、図3においては、基板1の第1面8上に金属層3を備え、この上に電子部品11が位置する例を示しているが、基板1の第2面9上に金属層3を備えさせ、この上に電子部品11を位置させてもよい。
Next, the
ここで、電子部品11としては、例えば、発光ダイオード(LED)素子、絶縁ゲート・バイポーラ・トランジスタ(IGBT)素子、インテリジェント・パワー・モジュール(IPM)素子、金属酸化膜型電界効果トランジスタ(MOSFET)素子、フリーホイーリングダイオード(FWD)素子、ジャイアント・トランジスタ(GTR)素子、ショットキー・バリア・ダイオード(SBD)等の半導体素子、昇華型サーマルプリンタヘッドまたはサーマルインクジェットプリンタヘッド用の発熱素子、ペルチェ素子等を用いることができる。
Here, examples of the
以下、本開示の回路基板10の製造方法の一例について説明する。なお、以下の説明では、貫通導体2の主成分を銀とし、金属層3の主成分を銅とした場合を例に挙げ、説明する。
Hereinafter, an example of a method for manufacturing the
まず、公知の方法により、貫通孔を有する基板1を準備する。次に、貫通導体2となる金属ペーストを作製する。そして、銀を主成分とする金属粉末と有機ビヒクルとを準備し、所望量秤量し混合することで、金属ペーストを作製する。なお、有機ビヒクルとは、有機バインダを有機溶剤に溶解したものである。
First, a
次に、基板1の貫通孔内に上記金属ペースト充填して乾燥させる。その後、熱処理を行なうことにより、貫通孔内に貫通導体2を備えた基板1を得ることができる。なお、熱処理の条件としては、真空雰囲気において、790℃以上860℃以下の最高温度で、3分以上60分以下保持すればよい。
Next, the metal paste is filled in the through hole of the
次に、基板1および貫通導体2に接する金属層3の作製方法について説明する。まず、貫通孔から露出している貫通導体2の表面をラップ加工により研磨した後、チタンおよび銅の薄層を、基板1および貫通導体2上にスパッタで形成する。ここで、薄膜の平均膜厚が0.5μm以上1.6μm以下となるようにする。なお、薄膜において、チタン層の平
均膜厚は0.1μm以上0.7μm以下、銅層の平均膜厚は0.5μm以上1.2μm以下であればよい。
Next, a method for producing the
次に、薄膜上にレジストパターンをフォトリソグラフィーにて形成し、電解銅めっきを用いて新たな銅層を形成した後、レジストパターンを除去し、はみ出したチタンおよび銅の薄膜をエッチングにより除去することで、金属層3を得る。ここで、電解銅めっきにより形成する銅層の平均膜厚は、少なくとも0.4μm以上であればよいが、30μm以上80μm以下であるのがよい。
Next, after forming a resist pattern on the thin film by photolithography and forming a new copper layer using electrolytic copper plating, the resist pattern is removed, and the protruding titanium and copper thin films are removed by etching. Thus, the
このように形成された金属層3において、貫通導体2との界面4から0.5μm未満までにあたる第1領域5とは、上記スパッタにより形成された薄膜の一部である。一方、貫通導体2との界面4から0.5μm以上2.0μm以下までにあたる第2領域6とは、上記スパッタにより形成された薄膜の一部と電解銅めっきを用いて形成された銅層の一部とである。そして、第1領域5の気孔7の平均面積占有率よりも、第2領域6の気孔7の平均面積占有率の方を大きくするには、上述したラップ加工の加工条件およびスパッタの成膜条件を調整すればよい。
In the
まず、ラップ加工に用いる砥粒の平均粒径を変化させることで、貫通導体2の表面性状が変化し、この貫通導体2の表面性状を反映して、スパッタにより形成される薄膜内に発生する気孔7の量が変化する。具体的には、砥粒の平均粒径を大きくする程、貫通導体2の表面が粗くなり、スパッタにより形成される薄膜内に発生する気孔7の量が増加する。このように、ラップ加工の加工条件を調整することで、金属層3の第1領域5の気孔7の平均面積占有率を任意の値にすることができる。
First, the surface property of the through
また、スパッタを行なう際に、基板1の温度および成膜速度を変化させることで、スパッタにより形成される薄膜の表面性状が変化し、スパッタにより形成される薄膜と銅めっきより形成される銅層との界面に発生する気孔7の量、大きさ、配列が変化する。具体的には、基板1の温度を高くする程、スパッタにより形成される薄膜が均質になりやすく、スパッタにより形成される薄膜と銅めっきより形成される銅層との界面に発生する気孔7の量が減少し、気孔7の円相当径が小さくなり、気孔7の列が形成されやすくなる。一方、成膜速度を速くする程、スパッタにより形成される薄膜が不均質になりやすく、スパッタにより形成される薄膜と銅めっきより形成される銅層との界面に発生する気孔7の量が増加し、気孔7の円相当径が大きくなり、気孔7の列が形成されにくくなる。このように、スパッタの成膜条件を調整することで、金属層3の第2領域6の気孔7の平均面積占有率を任意の値にすることができる。
In addition, when sputtering is performed, the surface properties of the thin film formed by sputtering are changed by changing the temperature of the
また、第2領域6において、気孔7の列を形成したり、気孔7の円相当径の平均値を0.1μm以上0.4μm以下としたり、気孔7の円相当径の最大値を0.5μm以下とするには、上述したように、スパッタの成膜条件を調整すればよい。
Further, in the
また、金属層3の表面に、部分的もしくは全面にめっき処理を行なってもよい。このように、めっき処理を行なうことによって、電子部品11やボンディングワイヤ等との密着がしやすくなり、酸化による金属層3の腐蝕を抑制することができる。なお、めっきの種類としては公知のめっきであればよく、例えば、金めっき、銀めっき、ニッケル−金めっきまたはニッケル−パラジウム−金めっき等が挙げられる。
Further, the surface of the
次に、本開示の電子装置20については、上述した回路基板10の金属層3上に電子部品11を搭載することにより得ることができる。
Next, the
以下、本開示の実施例を具体的に説明するが、本開示は以下の実施例に限定されるもの
ではない。
Examples of the present disclosure will be specifically described below, but the present disclosure is not limited to the following examples.
金属層の貫通導体上に位置する領域において、貫通導体との界面から0.5μm未満までにあたる第1領域と、貫通導体との界面から0.5μm以上2.0μm以下までにあたる第2領域とにおける気孔の平均面積占有率が異なる試料を作製し、ヒートサイクル試験による電気抵抗値の変化を評価した。 In a region located on the through conductor of the metal layer, in a first region corresponding to less than 0.5 μm from the interface with the through conductor and in a second region corresponding to not less than 0.5 μm and not more than 2.0 μm from the interface with the through conductor Samples having different average area occupancy ratios of pores were prepared, and changes in electrical resistance values by a heat cycle test were evaluated.
まず、直径100μmの貫通孔を有し、窒化アルミニウム質セラミックスからなり、厚みが0.5mmである基板を準備した。 First, a substrate having a through hole with a diameter of 100 μm, made of an aluminum nitride ceramic, and having a thickness of 0.5 mm was prepared.
次に、質量比として、銀粉末:銅粉末:チタン粉末:モリブデン粉末=64:25:2:9となるように配合した金属粉末を準備した。そして、この金属粉末100質量部に対し、有機ビヒクルを25質量部添加することで、貫通導体となる金属ペーストを作製した。 Next, a metal powder was prepared so that the silver powder: copper powder: titanium powder: molybdenum powder = 64: 25: 2: 9 as the mass ratio. And the metal paste used as a penetration conductor was produced by adding 25 mass parts of organic vehicles to 100 mass parts of this metal powder.
次に、基板の貫通孔内に上記金属ペースト充填して乾燥させた。その後、真空雰囲気において、840℃の最高温度で、45分保持する熱処理を行なうことにより、貫通孔内に貫通導体を備えた基板を得た。 Next, the metal paste was filled in the through holes of the substrate and dried. Then, the board | substrate provided with the through-conductor in the through-hole was obtained by performing the heat processing hold | maintained for 45 minutes at the maximum temperature of 840 degreeC in a vacuum atmosphere.
次に、基板および貫通導体の表面を、基板の厚みが0.38mmとなるまで、ラップ加工により研磨した。そして、チタンおよび銅の薄層を、基板および貫通導体上にスパッタで形成した。ここで、ラップ加工の加工条件およびスパッタの成膜条件は、金属層の各領域(第1領域、第2領域)の気孔の平均面積占有率が表1に示す値となるように調整した。なお、チタン層の平均膜厚は0.4μm、銅層の平均膜厚は0.7μmとなるようにした。 Next, the surface of the substrate and the through conductor was polished by lapping until the thickness of the substrate became 0.38 mm. Then, a thin layer of titanium and copper was formed on the substrate and the through conductor by sputtering. Here, the lapping process conditions and the sputtering film forming conditions were adjusted so that the average area occupancy of the pores in each region (first region, second region) of the metal layer was a value shown in Table 1. The average thickness of the titanium layer was 0.4 μm, and the average thickness of the copper layer was 0.7 μm.
次に、薄膜上にレジストパターンをフォトリソグラフィーにて形成し、電解銅めっきを用いて平均膜厚60μmの銅層を形成した後、レジストパターンを除去し、はみ出したチタンおよび銅の薄膜をエッチングにより除去することで、面積が6mm×6mmである金属層を形成し、各試料を得た。 Next, after forming a resist pattern on the thin film by photolithography and forming a copper layer having an average film thickness of 60 μm using electrolytic copper plating, the resist pattern is removed, and the protruding titanium and copper thin films are etched. By removing, a metal layer having an area of 6 mm × 6 mm was formed, and each sample was obtained.
次に、各試料において、金属層の各領域の気孔の平均面積占有率は、以下の方法で算出した。まず、各試料を、図1に示す断面形状となるように切断した。次に、この切断面を、CPを用いて研磨することで、観察面を得た。そして、この観察面における、金属層の各領域を、SEMを用いて8000倍の倍率で観察し、写真を撮影した。そして、この写真において、気孔を黒く塗りつぶした後、画像解析ソフト「A像くん」の粒子解析という手法を適用して画像解析を行なうことで、各領域における気孔の合計面積を求めた。そして、各領域における気孔の合計面積を、各領域の面積で除することにより、各領域の気孔の平均面積占有率を算出した。なお、「A像くん」の解析条件としては、結晶粒子の明度を「明」、2値化の方法を「自動」、シェーディングを「有」とした。 Next, in each sample, the average area occupation ratio of pores in each region of the metal layer was calculated by the following method. First, each sample was cut so as to have a cross-sectional shape shown in FIG. Next, this cut surface was polished with CP to obtain an observation surface. And each area | region of the metal layer in this observation surface was observed by the magnification of 8000 times using SEM, and the photograph was image | photographed. In this photograph, the pores were blacked out, and then image analysis was performed by applying the particle analysis method of the image analysis software “A image-kun”, thereby obtaining the total area of the pores in each region. Then, the average area occupation ratio of the pores in each region was calculated by dividing the total area of the pores in each region by the area of each region. As analysis conditions for “A image-kun”, the brightness of the crystal particles was “bright”, the binarization method was “automatic”, and the shading was “present”.
次に、上述した方法により作製した別の各試料に対して、各試料の貫通導体と金属層とに電気抵抗測定器の端子を接触させ、20mVの電圧を加えることで、貫通導体と金属層とを合わせた電気抵抗値を測定した。その結果、各試料の電気抵抗値は、全て4mΩであった。 Next, for each of the other samples prepared by the method described above, the terminal of the electrical resistance measuring instrument is brought into contact with the through conductor and the metal layer of each sample, and a voltage of 20 mV is applied, whereby the through conductor and the metal layer are applied. And the electrical resistance value was measured. As a result, all the electrical resistance values of the samples were 4 mΩ.
次に、各試料に対して、加熱および冷却を繰り返すヒートサイクル試験を、以下の方法で行なった。まず、各試料を冷熱衝撃試験装置内へ入れ、温度を室温(25℃)から−45℃に降温して15分保持してから、昇温して125℃で15分保持した後、室温まで降
温するというサイクルを1サイクルとし、このサイクルを1500回繰り返した。そして、ヒートサイクル試験後、上述の電気抵抗値を測定した方法で、各試料の電気抵抗値を測定した。
Next, the heat cycle test which repeats a heating and cooling with respect to each sample was done with the following method. First, each sample was put into a thermal shock test apparatus, the temperature was lowered from room temperature (25 ° C.) to −45 ° C. and held for 15 minutes, then heated and held at 125 ° C. for 15 minutes, and then to room temperature. The cycle of lowering the temperature was defined as one cycle, and this cycle was repeated 1500 times. And the heat resistance value of each sample was measured by the method which measured the above-mentioned electrical resistance value after the heat cycle test.
そして、各試料のヒートサイクル試験前の電気抵抗値とヒートサイクル試験後の電気抵抗値とを比較し、最も電気抵抗値の上昇率が小さい試料から順に、各試料に順位を付けた。ここで、最も電気抵抗値が上昇しなかった試料を1位とし、最も電気抵抗値が上昇した試料を最下位(8位)とした。結果を表1に示す。 And the electrical resistance value before the heat cycle test of each sample was compared with the electrical resistance value after the heat cycle test, and each sample was ranked in order from the sample with the smallest increase rate of the electrical resistance value. Here, the sample with the lowest electrical resistance value was ranked first, and the sample with the highest electrical resistance value was ranked lowest (eighth). The results are shown in Table 1.
表1に示すように、試料No.3−8の順位が高いことから、金属層において、第1領域の気孔の平均面積占有率よりも、第2領域の気孔の平均面積占有率の方が大きいことで、加熱および冷却が繰り返されても、電気抵抗値を低く維持でき、長期間に亘っての使用が可能であることがわかった。 As shown in Table 1, sample no. Since the rank of 3-8 is high, heating and cooling are repeated in the metal layer because the average area occupation ratio of the pores in the second region is larger than the average area occupation ratio of the pores in the first region. However, it was found that the electric resistance value can be kept low and can be used for a long period of time.
また、試料No.3−8の中でも、試料No.5−7の順位が特に高いことから、金属層において、第1領域の気孔の平均面積占有率が0.3面積%以下であり、第2領域の気孔の平均面積占有率が1.5面積%以上4.0面積%以下であることで、加熱および冷却が繰り返されても、電気抵抗値をより低く維持できることがわかった。 Sample No. Among sample 3-8, sample no. Since the order of 5-7 is particularly high, in the metal layer, the average area occupation ratio of the pores in the first region is 0.3 area% or less, and the average area occupation ratio of the pores in the second region is 1.5 areas. It was found that the electrical resistance value can be kept lower even when heating and cooling are repeated when the ratio is not less than% and not more than 4.0 area%.
次に、金属層の第2領域において、貫通導体との界面に対して平行な気孔の列の有無が異なる試料を作製し、ヒートサイクル試験による電気抵抗値の変化を評価した。 Next, in the second region of the metal layer, samples with different presence / absence of pore arrays parallel to the interface with the through conductors were produced, and changes in electrical resistance values due to the heat cycle test were evaluated.
なお、作製方法としては、金属層の第2領域において、貫通導体との界面に対して平行な気孔の列の有無が表2に示すようになるように、スパッタの成膜条件を変更したこと以外は実施例1の試料Nо.6の作製方法と同様とした。なお、試料No.10は、実施例1の試料No.6と同じである。 In addition, as a manufacturing method, in the second region of the metal layer, the sputtering film forming conditions were changed so that the presence / absence of a row of pores parallel to the interface with the through conductor is as shown in Table 2. Except for the sample No. 1 of Example 1. 6 was the same as the manufacturing method. Sample No. 10 is sample No. of Example 1. Same as 6.
そして、得られた各試料に対して、ヒートサイクル試験およびヒートサイクル試験前後
の電気抵抗値の変化の評価を実施例1と同じ方法で行なった。
And the evaluation of the change of the electrical resistance value before and behind the heat cycle test and the heat cycle test was performed on the obtained samples by the same method as in Example 1.
結果を表2に示す。なお、順位付けは、表2に示す試料のみを比較して付けている。 The results are shown in Table 2. The ranking is made by comparing only the samples shown in Table 2.
表2に示すように、試料No.10に比べて試料No.9の順位が高かった。この結果から、第2領域における気孔が、貫通導体との界面に対して平行に列をなしていれば、加熱および冷却が繰り返されても、電気抵抗値をより低く維持できることがわかった。 As shown in Table 2, sample no. Compared to sample No. 10, sample no. The ranking of 9 was high. From this result, it was found that if the pores in the second region are arranged in parallel to the interface with the through conductor, the electric resistance value can be kept lower even when heating and cooling are repeated.
次に、金属層の第2領域において、気孔の円相当径の平均値が異なる試料を作製し、ヒートサイクル試験による電気抵抗値の変化を評価した。 Next, in the second region of the metal layer, samples having different average values of the equivalent circle diameters of the pores were prepared, and the change in the electric resistance value by the heat cycle test was evaluated.
なお、作製方法としては、金属層の第2領域において、気孔の円相当径の平均値が表3に示す値となるように、スパッタの成膜条件を変更したこと以外は実施例2の試料Nо.9の作製方法と同様とした。なお、試料No.15は、実施例2の試料No.9と同じである。 As a manufacturing method, the sample of Example 2 was used except that the sputtering film forming conditions were changed so that the average value of the equivalent circle diameters of the pores was the value shown in Table 3 in the second region of the metal layer. Nо. This was the same as the manufacturing method of No. 9. Sample No. 15 is the sample No. of Example 2. Same as 9.
次に、各試料の金属層の第2領域における気孔の円相当径の平均値を、画像解析ソフト「A像くん」の粒子解析という手法を用いて、実施例1の気孔の平均面積占有率を算出した方法と同じ条件で測定し、算出した。 Next, the average value of the equivalent circle diameters of the pores in the second region of the metal layer of each sample was determined using the particle analysis method of the image analysis software “A image-kun”, and the average area occupation ratio of the pores of Example 1 The measurement was performed under the same conditions as in the calculation method.
そして、各試料に対して、ヒートサイクル試験およびヒートサイクル試験前後の電気抵抗値の変化の評価を実施例1と同じ方法で行なった。 Then, for each sample, the heat cycle test and the evaluation of the change in electrical resistance value before and after the heat cycle test were performed in the same manner as in Example 1.
結果を表3に示す。なお、順位付けは、表3に示す試料のみを比較して付けている。 The results are shown in Table 3. The ranking is made by comparing only the samples shown in Table 3.
表3に示すように、試料No.11、15に比べて試料No.12−14の順位が高かった。この結果から、第2領域における気孔の円相当径の平均値が0.1μm以上0.4μm以下であれば、加熱および冷却が繰り返されても、電気抵抗値をより低く維持できることがわかった。
As shown in Table 3, Sample No. Compared to
次に、金属層の第2領域において、気孔の円相当径の最大値が異なる試料を作製し、ヒートサイクル試験による電気抵抗値の変化を評価した。 Next, samples having different maximum circle equivalent diameters of pores in the second region of the metal layer were prepared, and changes in electrical resistance values due to a heat cycle test were evaluated.
なお、作製方法としては、金属層の第2領域において、気孔の円相当径の最大値が表4に示す値となるように、スパッタの成膜条件を変更したこと以外は実施例3の試料Nо.13の作製方法と同様とした。なお、試料No.18は、実施例3の試料No.13と同じである。 As a manufacturing method, the sample of Example 3 was used except that the sputtering film forming conditions were changed so that the maximum value of the equivalent circle diameter of the pores became the value shown in Table 4 in the second region of the metal layer. Nо. The manufacturing method was the same as that of No. 13. Sample No. 18 shows the sample No. of Example 3. 13 is the same.
次に、各試料の金属層の第2領域における気孔の円相当径の最大値を、画像解析ソフト「A像くん」の粒子解析という手法を用いて、実施例1の気孔の平均面積占有率を算出した方法と同じ条件で測定し、算出した。 Next, using the technique of particle analysis of image analysis software “A image-kun”, the maximum value of the equivalent circle diameter of the pores in the second region of the metal layer of each sample is used. The measurement was performed under the same conditions as in the calculation method.
そして、各試料に対して、ヒートサイクル試験およびヒートサイクル試験前後の電気抵抗値の変化の評価を実施例1と同じ方法で行なった。 Then, for each sample, the heat cycle test and the evaluation of the change in electrical resistance value before and after the heat cycle test were performed in the same manner as in Example 1.
結果を表4に示す。なお、順位付けは、表4に示す試料のみを比較して付けている。 The results are shown in Table 4. The ranking is made by comparing only the samples shown in Table 4.
表4に示すように、試料No.18に比べて試料No.16、17の順位が高かった。この結果から、第2領域における気孔の円相当径の最大値が0.5μm以下であれば、加熱および冷却が繰り返されても、電気抵抗値をより低く維持できることがわかった。 As shown in Table 4, Sample No. Compared to sample No. 18, sample no. The ranking of 16 and 17 was high. From this result, it was found that if the maximum value of the equivalent circle diameter of the pores in the second region is 0.5 μm or less, the electric resistance value can be kept lower even if heating and cooling are repeated.
1:基板
2:貫通導体
3:金属層
4:界面
5:第1領域
6:第2領域
7:気孔
8:第1面
9:第2面
10:回路基板
11:電子部品
20:電子装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1: Board | substrate 2: Through-conductor 3: Metal layer 4: Interface 5: 1st area | region 6: 2nd area | region 7: Porosity 8: 1st surface 9: 2nd surface 10: Circuit board 11: Electronic component 20: Electronic device
Claims (6)
前記貫通孔内に位置する貫通導体と、
前記基板および前記貫通導体に接して位置し、前記貫通導体と熱膨張係数が異なる金属層とを備え、
前記金属層の前記貫通導体上に位置する領域において、前記貫通導体との界面から0.5μm未満までにあたる第1領域の気孔の平均面積占有率よりも、前記貫通導体との界面から0.5μm以上2.0μm以下までにあたる第2領域の気孔の平均面積占有率の方が大きい回路基板。 A substrate made of ceramics and having a through hole;
A through conductor located in the through hole;
A metal layer that is located in contact with the substrate and the through conductor and has a different thermal expansion coefficient from the through conductor;
In the region of the metal layer located on the through conductor, the average area occupancy of the pores in the first region corresponding to less than 0.5 μm from the interface with the through conductor is 0.5 μm from the interface with the through conductor. A circuit board having a larger average area occupancy ratio of pores in the second region corresponding to not less than 2.0 μm or less.
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JP2017014391A JP2018125341A (en) | 2017-01-30 | 2017-01-30 | Circuit board and electronic device having the same |
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