JP2018094608A - Draft leveling control device and draft leveling control method - Google Patents

Draft leveling control device and draft leveling control method Download PDF

Info

Publication number
JP2018094608A
JP2018094608A JP2016242863A JP2016242863A JP2018094608A JP 2018094608 A JP2018094608 A JP 2018094608A JP 2016242863 A JP2016242863 A JP 2016242863A JP 2016242863 A JP2016242863 A JP 2016242863A JP 2018094608 A JP2018094608 A JP 2018094608A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
rolling
pass
amount
camber
reduction leveling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2016242863A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6569655B2 (en
Inventor
慎也 山口
Shinya Yamaguchi
慎也 山口
三宅　勝
Masaru Miyake
勝 三宅
洸介 日当
Kosuke Hinata
洸介 日当
拓哉 松崎
Takuya Matsuzaki
拓哉 松崎
恭平 上山
Kyohei Kamiyama
恭平 上山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Priority to JP2016242863A priority Critical patent/JP6569655B2/en
Publication of JP2018094608A publication Critical patent/JP2018094608A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6569655B2 publication Critical patent/JP6569655B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress camber generation of a rolled material due to path rolling.SOLUTION: A draft leveling control device 1 comprises: a camber amount measuring part 2, which measures a camber amount on the first rolling path inlet side of a rolled material 20 subjected this time to a plurality of path rolling by a rolling device 10; an arithmetic processing part 5, which sets a camber predicted amount on each rolling path outlet side by a plurality of path rollings, on the basis a measured camber amount on the first measured rolling path inlet side, an influence coefficient, which indicates a degree that the draft leveling operation of each rolling path influences a change in the camber amount of the rolled material on each rolling path outlet side by a plurality of path rollings, and a candidate of the draft leveling amount of each rolling paths upon a plurality of path rollings, and calculates a candidate of the draft leveling amount when a total value of all rolling paths of the camber predicted amount becomes minimum as the draft leveling amount of each rolling path upon a plurality of path rollings; and a control part 6 which controls the draft leveling amount of a rolling path on the basis of the draft leveling amount of each rolling path.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、圧延装置の圧下レベリング量を制御する圧下レベリング制御装置および圧下レベリング制御方法に関するものである。   The present invention relates to a reduction leveling control device and a reduction leveling control method for controlling a reduction leveling amount of a rolling device.

従来から、スラブ等の被圧延材に対して粗圧延等の圧延工程が行われる熱間圧延ラインでは、被圧延材にキャンバーが発生することが知られている。キャンバーは、被圧延材の長手方向に対する幅方向への曲がり（水平方向の曲がり）の現象である。   Conventionally, it is known that a camber is generated in a material to be rolled in a hot rolling line in which a rolling process such as rough rolling is performed on the material to be rolled such as a slab. Camber is a phenomenon of bending in the width direction with respect to the longitudinal direction of the material to be rolled (bending in the horizontal direction).

例えば、被圧延材の圧延工程においては、被圧延材の幅方向温度偏差や幅方向板厚偏差、圧延ロールのロール開度の幅方向不均等など、種々の原因によって被圧延材のキャンバーが発生する。特に、粗圧延工程における被圧延材のキャンバー発生の原因は、主に、被圧延材の幅方向温度偏差と粗圧延装置の圧下レベリング量の設定不足である。   For example, in the rolling process of the material to be rolled, camber of the material to be rolled occurs due to various causes such as temperature deviation in the width direction of the material to be rolled, thickness deviation in the width direction, and unevenness in the width direction of the roll opening of the rolling roll. To do. In particular, the cause of the occurrence of camber of the material to be rolled in the rough rolling process is mainly due to insufficient setting of the temperature deviation in the width direction of the material to be rolled and the reduction leveling amount of the rough rolling apparatus.

被圧延材に幅方向温度偏差が生じている場合、被圧延材の幅方向の高温側では、低温側と比較して変形抵抗が小さい。このため、粗圧延中の被圧延材に幅方向の圧延荷重分布が生じ、被圧延材の幅方向において、高温側の圧延ロールのロールギャップが低温側に比して小さくなる。これに起因して、被圧延材の幅方向の高温側では圧下量が低温側に比して大きくなり、この結果、被圧延材の幅方向の高温側が低温側に比して伸ばされるため、高温側から低温側へ曲がるキャンバーが被圧延材に発生する。   When a temperature deviation in the width direction occurs in the material to be rolled, the deformation resistance is small on the high temperature side in the width direction of the material to be rolled compared to the low temperature side. For this reason, the rolling load distribution of the width direction arises in the to-be-rolled material in rough rolling, and the roll gap of the high temperature side rolling roll becomes small compared with the low temperature side in the width direction of the to-be-rolled material. Due to this, on the high temperature side in the width direction of the material to be rolled, the amount of reduction is larger than on the low temperature side, and as a result, the high temperature side in the width direction of the material to be rolled is stretched compared to the low temperature side, A camber that bends from the high temperature side to the low temperature side occurs in the material to be rolled.

粗圧延装置の圧下レベリング量が設定不足の状態にある場合、粗圧延中の被圧延材に幅方向での過度な圧下量の差による圧延荷重分布が生じる。この結果、圧下量が大きい側から小さい側へ曲がるキャンバーが被圧延材に発生する。なお、圧下レベリング量は、粗圧延装置等の圧延機を構成する圧延ロールのロール軸方向両端部での圧下量（圧下レベル）の差である。   When the reduction leveling amount of the rough rolling apparatus is in an insufficient setting state, a rolling load distribution due to an excessive reduction amount in the width direction occurs in the material to be rolled during rough rolling. As a result, a camber that bends from the side with the large reduction amount to the small side is generated in the material to be rolled. The amount of reduction leveling is the difference in the amount of reduction (reduction level) at both ends in the roll axis direction of a rolling roll constituting a rolling mill such as a rough rolling apparatus.

一方、熱間圧延ラインでは、圧延だけでなく、幅圧下によっても被圧延材にキャンバーが発生する。例えば、被圧延材の幅圧下工程においては、被圧延材の幅方向温度偏差に起因して、被圧延材の幅方向の高温側（変形抵抗が小さい側）が低温側（変形抵抗が大きい側）よりも長手方向に延伸する。この結果、被圧延材の高温側から低温側へ曲がるキャンバーが発生する。このような幅圧下によるキャンバーが発生した状態にある被圧延材において、その幅方向の高温側の板厚は、低温側に比して大きくなる。このため、幅圧下工程後の粗圧延工程では、被圧延材の高温側の粗圧延による伸びが大きくなり、この結果、被圧延材の高温側から低温側への曲がり（キャンバー）が粗圧延によって助長される。   On the other hand, in the hot rolling line, camber is generated in the material to be rolled not only by rolling but also by width reduction. For example, in the width reduction process of the material to be rolled, due to the temperature deviation in the width direction of the material to be rolled, the high temperature side (the side with low deformation resistance) in the width direction of the material to be rolled is the low temperature side (the side with large deformation resistance) ) In the longitudinal direction. As a result, a camber that bends from the high temperature side to the low temperature side of the material to be rolled is generated. In the material to be rolled in a state where the camber is generated due to such width reduction, the plate thickness on the high temperature side in the width direction is larger than that on the low temperature side. For this reason, in the rough rolling step after the width reduction step, the elongation due to the rough rolling on the high temperature side of the material to be rolled increases, and as a result, the bending (camber) from the high temperature side to the low temperature side of the rolled material is caused by the rough rolling. Be encouraged.

上述した被圧延材の幅方向温度偏差は、主に、熱間圧延ラインにおいて被圧延材（スラブ）を加熱する加熱炉の抽出扉の開閉時における外気冷却の影響によって発生する。さらに、加熱炉内において隣接する被圧延材同士の間隔、被圧延材の寸法や在炉時間等が、被圧延材の幅方向の温度偏差に複雑に影響する。このため、被圧延材をその幅方向に全く均一に加熱することは困難である。   The above-described temperature deviation in the width direction of the material to be rolled is mainly caused by the influence of outside air cooling when opening and closing the extraction door of the heating furnace that heats the material to be rolled (slab) in the hot rolling line. Furthermore, the interval between adjacent rolled materials in the heating furnace, the size of the rolled material, the in-furnace time, and the like affect the temperature deviation in the width direction of the rolled material in a complicated manner. For this reason, it is difficult to heat the material to be rolled completely in the width direction.

また、被圧延材のキャンバー量（被圧延材の長手方向に対する幅方向への曲がり量）が熱間圧延ラインでの許容範囲に比して過度に大きい場合は、被圧延材とサイドガイド等の設備との意図しない接触によって被圧延材の搬送（通板）が阻害される通板トラブルが発生する。この通板トラブルは、圧延ロールやサイドガイド等の熱間圧延ラインにおける設備の損傷につながる。さらには、被圧延材の尾端部が圧延機から抜ける（尻抜けする）際、被圧延材とサイドガイドとの衝突によって被圧延材のエッジ部（幅方向端部）が折れ込んだ状態で、被圧延材が圧延される、いわゆる「絞り込み」と呼ばれる圧延トラブルが発生する。   In addition, when the amount of camber of the material to be rolled (the amount of bending in the width direction with respect to the longitudinal direction of the material to be rolled) is excessively larger than the allowable range in the hot rolling line, There is a trouble with the passing plate that obstructs the conveyance (passing) of the material to be rolled due to unintended contact with the equipment. This plate-feeding trouble leads to equipment damage in hot rolling lines such as rolling rolls and side guides. Furthermore, when the tail end portion of the material to be rolled comes out of the rolling mill (disengages from the bottom), the edge portion (width direction end portion) of the material to be rolled is folded due to the collision between the material to be rolled and the side guide. A rolling trouble called “squeezing” occurs in which the material to be rolled is rolled.

なお、上述したような被圧延材のキャンバーを抑制するための従来技術として、例えば、特許文献１には、圧延開始前に予め、被圧延材の幅方向両端部の温度差を測定し、この測定した温度差に対応して圧延機の圧下レベリング量（圧延ロールの幅方向両端部間におけるロール開度差）の設定を行う熱間粗圧延方法が提案されている。特許文献２には、可逆式の圧延機を挟んで一方の側に配設したキャンバー計によって、被圧延材のキャンバーを検出し、このキャンバーの検出結果に基づいて、次パスにおける被圧延材のキャンバーの曲がり状況を予測し、次パスにおいて圧延を行う際に、予測したキャンバーの曲がり状況に基づいて圧下レベリングの制御を行うキャンバー制御方法が提案されている。   In addition, as a conventional technique for suppressing the camber of the material to be rolled as described above, for example, in Patent Document 1, a temperature difference at both ends in the width direction of the material to be rolled is measured in advance before rolling, A hot rough rolling method has been proposed in which a reduction leveling amount (roller opening difference between both ends in the width direction of the rolling roll) is set in accordance with the measured temperature difference. In Patent Document 2, a camber of a material to be rolled is detected by a camber meter disposed on one side across a reversible rolling mill, and the material of the material to be rolled in the next pass is detected based on the detection result of the camber. A camber control method has been proposed in which the bending state of the camber is predicted, and when rolling is performed in the next pass, the reduction leveling is controlled based on the predicted bending state of the camber.

また、特許文献３には、加熱後のスラブの長さとキャンバー量とをもとに求めたスラブの長手方向曲率に対応する幅方向温度偏差を、予め定められたスラブの長手方向曲率とスラブの幅方向温度偏差との関係を用いて算出し、この算出したスラブの幅方向温度偏差に対応する圧延機の圧下レベリング量を、予め定められたスラブの幅方向温度偏差と圧延機の圧下レベリング量との関係を用いて算出し、この算出した圧下レベリング量を板圧延機に設定するレベリング設定方法が提案されている。   Further, in Patent Document 3, the temperature deviation in the width direction corresponding to the longitudinal curvature of the slab obtained based on the length of the slab after heating and the camber amount is set in advance. Calculated using the relationship between the temperature deviation in the width direction and the rolling leveling amount of the rolling mill corresponding to the calculated temperature deviation in the width direction of the slab, the predetermined temperature deviation in the width direction of the slab and the rolling leveling amount of the rolling mill There is proposed a leveling setting method in which the calculated reduction leveling amount is set in a sheet rolling mill.

特開昭６０−１３３９０４号公報JP 60-133904 A 特許第３５８４６６１号公報Japanese Patent No. 3584661 特開２０１０−２２１２３０号公報JP 2010-212230 A

一般に、被圧延材に対して複数の圧延パスの圧延（以下、「複数パス圧延」という）を行う粗圧延装置等の圧延装置では、複数パス圧延のうち、ある１つの圧延パスの圧延によって被圧延材にキャンバーが発生した場合、その次の圧延パスにおいて圧下レベリング量を操作することにより、このキャンバーを矯正する。しかし、このように圧下レベリング量の操作（すなわち圧下レベリング操作）によってキャンバーを矯正して被圧延材をその長手方向に真直ぐな形状にしても、更に次の圧延パスの圧延では、幅方向両側の板厚偏差が先行材（今回の被圧延材に先行して圧延された被圧延材）とは異なる状態の被圧延材を圧延することになり、この結果、当該圧延後の被圧延材に再度キャンバーが発生してしまう。   In general, in a rolling apparatus such as a rough rolling apparatus that performs rolling of a plurality of rolling passes (hereinafter referred to as “multiple-pass rolling”) on a material to be rolled, When camber occurs in the rolled material, the camber is corrected by manipulating the reduction leveling amount in the next rolling pass. However, even if the camber is corrected by the operation of the reduction leveling amount (that is, the reduction leveling operation) so that the material to be rolled is straight in the longitudinal direction, in the rolling of the next rolling pass, The rolled material will be rolled in a state where the thickness deviation is different from the preceding material (the rolled material rolled prior to the current rolled material). As a result, the rolled material is again applied to the rolled material after the rolling. Camber occurs.

上述の現象は、複数パス圧延の最終圧延パスまで繰り返すことになり、それ故、最終圧延パスの圧延によって発生した被圧延材のキャンバーは、矯正されず、次工程へ引き継がれてしまう。上述した従来技術では、このような複数パス圧延による被圧延材のキャンバー発生（特に最終圧延パス出側でのキャンバー発生）を圧延装置の圧下レベリング操作によって抑制することは困難である。   The above-described phenomenon is repeated until the final rolling pass of the multi-pass rolling. Therefore, the camber of the material to be rolled generated by rolling in the final rolling pass is not corrected and is taken over to the next process. In the above-described prior art, it is difficult to suppress the occurrence of camber of the material to be rolled by such multi-pass rolling (particularly, the occurrence of camber on the exit side of the final rolling pass) by the rolling leveling operation of the rolling device.

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、複数パス圧延による被圧延材のキャンバー発生を抑制することができる圧下レベリング制御装置および圧下レベリング制御方法を提供することを目的とする。   This invention is made in view of said situation, Comprising: It aims at providing the reduction leveling control apparatus and reduction leveling control method which can suppress the camber generation | occurrence | production of the to-be-rolled material by multiple pass rolling. .

本発明に係る圧下レベリング制御装置は、圧延装置によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材である当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量を測定するキャンバー量測定部と、測定された前記当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量と、前記圧延装置の各圧延パスの圧下レベリング操作が前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量の変化に影響する度合を示す影響係数と、前記当材の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量の候補とをもとに、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量を設定し、設定した前記キャンバー予測量の全圧延パスの合計値が最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量として算出する演算処理部と、算出された前記各圧延パスの圧下レベリング量をもとに、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する制御部と、を備えたことを特徴とする。   The reduction leveling control device according to the present invention is measured by a camber amount measuring unit that measures a camber amount on the first rolling pass entrance side of the material that is a material to be rolled, which is subjected to multi-pass rolling this time by the rolling device. Further, the amount of camber on the entry side of the first rolling pass of the material and the change in the amount of camber on the exit side of the rolling pass of the material due to the multi-pass rolling is the rolling leveling operation of each rolling pass of the rolling device. Based on the influence coefficient indicating the degree of influence on the rolling and the candidate of the leveling level of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material, the rolling pass exit side of the material by the multiple pass rolling The camber prediction amount is set, and the reduction leveling amount candidate when the total value of all the rolling passes of the set camber prediction amount is minimized is determined for each rolling pass during the multi-pass rolling of the material. An arithmetic processing unit that calculates a lower leveling amount, and a control unit that controls the rolling leveling amount of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material based on the calculated rolling leveling amount of each rolling pass. , Provided.

本発明に係る圧下レベリング制御装置は、上記の発明において、前記演算処理部は、前記圧延装置の圧下レベリング量の設定可能範囲内で前記圧下レベリング量の候補を複数仮定し、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量を評価する評価関数Ｊを、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）と、該キャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の圧延パス別の重み付けを行うための重み係数αｉとを用い、下式（１）に基づき、複数の前記圧下レベリング量の候補について複数算出し、算出した複数の前記評価関数Ｊ同士を比較し、複数の前記圧下レベリング量の候補うち、前記評価関数Ｊが最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出することが好ましい。

Figure 2018094608
ただし、式（１）において、ｉは圧延パス数であり、Ｎは前記圧延装置による複数パス圧延の総圧延パス数であり、（∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）は前記影響係数である。また、γｉは各圧延パスでの圧延方向伸び率（圧延入側板厚を圧延出側板厚で除したもの）、Ｃａｍｉはｉパス目圧延出側のキャンバー量であり、Ｃａｍ０は第１の圧延パス入側のキャンバー量である。 The reduction leveling control device according to the present invention is the above invention, wherein the arithmetic processing unit assumes a plurality of candidates for the reduction leveling amount within a settable range of the reduction leveling amount of the rolling device, and performs the multiple pass rolling. The evaluation function J for evaluating the amount of camber on the exit side of each rolling pass of the material is calculated as a predicted amount of camber (Cam i ) on the exit side of each rolling pass of the material by the multiple pass rolling, and the estimated amount of camber. A plurality of the reduction leveling amount candidates are calculated based on the following formula (1) using the weighting coefficient α i for performing weighting for each rolling pass of (Cam i ), and the plurality of calculated evaluation functions J is compared, and among the plurality of candidates for the reduction leveling amount, the reduction leveling amount candidate when the evaluation function J is minimized is determined during the multiple pass rolling of the material. It is preferable to calculate the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass that.
Figure 2018094608
 However, in Formula (1), i is the number of rolling passes, N is the total number of rolling passes of multi-pass rolling by the rolling device, and (∂Cam i / ∂Lv i ) is the influence coefficient. Also, γ i is the rolling direction elongation rate in each rolling pass (the rolling entry side plate thickness divided by the rolling exit side plate thickness), Cam i is the camber amount on the i pass pass rolling exit side, and Cam 0 is the first The amount of camber on the rolling path entry side.

本発明に係る圧下レベリング制御装置は、上記の発明において、前記圧延装置の入側における前記当材の幅方向温度偏差を測定する温度偏差測定部をさらに備え、前記演算処理部は、測定された前記当材の幅方向温度偏差と前記当材の圧延条件とに応じて、前記当材に対応する前記影響係数を設定することが好ましい。   The reduction leveling control device according to the present invention further includes a temperature deviation measurement unit that measures a temperature deviation in the width direction of the material on the entry side of the rolling device in the above invention, and the arithmetic processing unit is measured. It is preferable to set the influence coefficient corresponding to the material according to the width direction temperature deviation of the material and the rolling conditions of the material.

本発明に係る圧下レベリング制御方法は、圧延装置によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材である当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量を測定するキャンバー量測定ステップと、測定された前記当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量と、前記圧延装置の各圧延パスの圧下レベリング操作が前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量の変化に影響する度合を示す影響係数と、前記当材の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量の候補とをもとに、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量を設定し、設定した前記キャンバー予測量の全圧延パスの合計値が最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量として算出する演算処理ステップと、算出された前記各圧延パスの圧下レベリング量をもとに、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する制御ステップと、を含むことを特徴とする。   The reduction leveling control method according to the present invention includes a camber amount measuring step for measuring a camber amount on the first rolling pass entrance side of the material, which is a material to be rolled, which is subjected to multi-pass rolling this time by a rolling device. Further, the amount of camber on the entry side of the first rolling pass of the material and the change in the amount of camber on the exit side of the rolling pass of the material due to the multi-pass rolling is the rolling leveling operation of each rolling pass of the rolling device. Based on the influence coefficient indicating the degree of influence on the rolling and the candidate of the leveling level of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material, the rolling pass exit side of the material by the multiple pass rolling Set the predicted camber amount, and set the reduction leveling amount candidate when the total value of all the rolling passes of the set predicted camber amount is minimum, each rolling in the multiple pass rolling of the material A calculation processing step for calculating as a rolling leveling amount of the steel, and a control for controlling the rolling leveling amount of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material based on the calculated rolling leveling amount of each rolling pass. And a step.

本発明に係る圧下レベリング制御方法は、上記の発明において、前記演算処理ステップは、前記圧延装置の圧下レベリング量の設定可能範囲内で前記圧下レベリング量の候補を複数仮定し、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量を評価する評価関数Ｊを、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）と、該キャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の圧延パス別の重み付けを行うための重み係数αｉとを用い、下式（２）に基づき、複数の前記圧下レベリング量の候補について複数算出し、算出した複数の前記評価関数Ｊ同士を比較し、複数の前記圧下レベリング量の候補うち、前記評価関数Ｊが最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出することが好ましい。

Figure 2018094608
ただし、式（２）において、ｉは圧延パス数であり、Ｎは前記圧延装置による複数パス圧延の総圧延パス数であり、（∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）は前記影響係数である。また、γｉは各圧延パスでの圧延方向伸び率（圧延入側板厚を圧延出側板厚で除したもの）、Ｃａｍｉはｉパス目圧延出側のキャンバー量であり、Ｃａｍ０は第１の圧延パス入側のキャンバー量である。 In the rolling leveling control method according to the present invention, in the above invention, the calculation processing step assumes a plurality of rolling leveling amount candidates within a settable range of the rolling leveling amount of the rolling device, and performs the multiple pass rolling. The evaluation function J for evaluating the amount of camber on the exit side of each rolling pass of the material is calculated as a predicted amount of camber (Cam i ) on the exit side of each rolling pass of the material by the multiple pass rolling, and the estimated amount of camber. Using the weighting coefficient α i for weighting each rolling pass of (Cam i ), a plurality of the reduction leveling amount candidates are calculated based on the following equation (2), and the plurality of calculated evaluation functions J is compared, and among the plurality of reduction leveling amount candidates, the reduction leveling amount candidate when the evaluation function J is minimized is determined during the multiple pass rolling of the material. It is preferable to calculate as the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass in FIG.
Figure 2018094608
 However, in Formula (2), i is the number of rolling passes, N is the total number of rolling passes of multi-pass rolling by the rolling device, and (∂Cam i / ∂Lv i ) is the influence coefficient. Also, γ i is the rolling direction elongation rate in each rolling pass (the rolling entry side plate thickness divided by the rolling exit side plate thickness), Cam i is the camber amount on the i pass pass rolling exit side, and Cam 0 is the first The amount of camber on the rolling path entry side.

本発明に係る圧下レベリング制御方法は、上記の発明において、前記圧延装置の入側における前記当材の幅方向温度偏差を測定する温度偏差測定ステップをさらに含み、前記演算処理ステップは、測定された前記当材の幅方向温度偏差と前記当材の圧延条件とに応じて、前記当材に対応する前記影響係数を設定することが好ましい。   The reduction leveling control method according to the present invention further includes a temperature deviation measuring step for measuring a temperature deviation in the width direction of the material on the entry side of the rolling apparatus in the above invention, wherein the calculation processing step is measured. It is preferable to set the influence coefficient corresponding to the material according to the width direction temperature deviation of the material and the rolling conditions of the material.

本発明によれば、複数パス圧延による被圧延材のキャンバー発生を抑制することができるという効果を奏する。   According to the present invention, it is possible to suppress the occurrence of camber of a material to be rolled by multi-pass rolling.

図１は、本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御装置の一構成例を示す図である。FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of a reduction leveling control device according to an embodiment of the present invention. 図２は、圧延機の圧下レベリング量を説明するための図である。FIG. 2 is a diagram for explaining the reduction leveling amount of the rolling mill. 図３は、被圧延材のキャンバー量を説明するための図である。FIG. 3 is a diagram for explaining the camber amount of the material to be rolled. 図４は、本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御方法の一例を示すフローチャートである。FIG. 4 is a flowchart showing an example of the reduction leveling control method according to the embodiment of the present invention. 図５は、実施例１におけるキャンバー曲率の標準偏差を示す図である。FIG. 5 is a diagram illustrating the standard deviation of the camber curvature in the first embodiment. 図６は、実施例１におけるキャンバー曲率の平均を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating an average camber curvature in the first embodiment. 図７は、実施例２におけるキャンバー曲率の標準偏差を示す図である。FIG. 7 is a diagram illustrating the standard deviation of the camber curvature in the second embodiment. 図８は、実施例２におけるキャンバー曲率の平均を示す図である。FIG. 8 is a diagram illustrating the average camber curvature in the second embodiment.

以下に、添付図面を参照して、本発明に係る圧下レベリング制御装置および圧下レベリング制御方法の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本実施の形態では、本発明を適用する圧延装置の一例として、熱間圧延ラインの粗圧延装置を例示するが、本実施の形態により、本発明が限定されるものではない。また、図面は模式的なものであり、各要素の寸法の関係、各要素の比率等は、現実のものとは異なる場合があることに留意する必要がある。図面の相互間においても、互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている場合がある。また、各図面において、同一構成部分には同一符号が付されている。   Hereinafter, preferred embodiments of a rolling leveling control device and a rolling leveling control method according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the present embodiment, a hot rolling line rough rolling apparatus is illustrated as an example of a rolling apparatus to which the present invention is applied. However, the present invention is not limited to this embodiment. Moreover, the drawings are schematic, and it should be noted that the relationship between the dimensions of each element, the ratio of each element, and the like may differ from the actual ones. Even between the drawings, there are cases in which portions having different dimensional relationships and ratios are included. In each drawing, the same numerals are given to the same component.

［１．全体構成］
まず、本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御装置の構成について説明する。図１は、本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御装置の一構成例を示す図である。本実施の形態に係る圧下レベリング制御装置１は、例えば熱間圧延ライン１００において複数の被圧延材に対し複数パス圧延を順次行う粗圧延装置１０の各圧延パスの圧下レベリング量を制御するものである。 [1. overall structure]
First, the configuration of the reduction leveling control device according to the embodiment of the present invention will be described. FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of a reduction leveling control device according to an embodiment of the present invention. The reduction leveling control device 1 according to the present embodiment controls the amount of reduction leveling in each rolling pass of the rough rolling device 10 that sequentially performs multiple pass rolling on a plurality of materials to be rolled in the hot rolling line 100, for example. is there.

なお、熱間圧延ライン１００には、粗圧延装置１０よりも上流側の搬送経路に配置された幅圧下装置３０や加熱炉（図示せず）等の設備や、粗圧延装置１０よりも下流側に配置された仕上圧延装置（図示せず）等の設備が含まれる。例えば、加熱炉から抽出された被圧延材は、搬送経路に沿って順次搬送され、幅圧下装置３０を通り、その後、粗圧延装置１０によって複数パス圧延が行われる。複数パス圧延（粗圧延）後の被圧延材は、仕上圧延装置等の熱間圧延ライン１００の各種設備を通り、その後、コイラーによってコイル状に巻かれる。その搬送経路は、熱間圧延ライン１００において複数の被圧延材を順次搬送するためのものであり、複数の搬送ロール（図示せず）によって構成される。   In the hot rolling line 100, equipment such as a width reduction device 30 and a heating furnace (not shown) arranged in the transport path upstream of the rough rolling device 10, and the downstream side of the rough rolling device 10. Equipment such as a finish rolling device (not shown) arranged in the For example, the material to be rolled extracted from the heating furnace is sequentially transported along the transport path, passes through the width reduction device 30, and then is subjected to multi-pass rolling by the rough rolling device 10. The material to be rolled after multiple pass rolling (rough rolling) passes through various facilities of a hot rolling line 100 such as a finish rolling device, and is then wound in a coil shape by a coiler. The conveyance path is for sequentially conveying a plurality of materials to be rolled in the hot rolling line 100, and is constituted by a plurality of conveyance rolls (not shown).

［１−１．制御対象の圧延装置］
粗圧延装置１０は、被圧延材２０に対して総圧延パス数Ｎの複数パス圧延（複数の圧延パスの粗圧延）を行い、かつ複数の圧延機によって複数パス圧延を分担して行うように構成されている。図１に示すように、粗圧延装置１０は、全４スタンドの圧延機を有する圧延装置であり、被圧延材２０の搬送方向に沿って順に配置された、第１圧延機１１、第２圧延機１２、第３圧延機１３、第４圧延機１４を備えている。第１〜第４圧延機１１〜１４は、いずれも一対の圧延ロールおよび一対のバックアップロールを有する４段型の圧延機により構成されている。その一対の圧延ロールは、搬送ロール（図示せず）を挟んで被圧延材２０の厚さ（板厚）方向Ｄ１に対向する位置に配置されている。なお、被圧延材２０の搬送方向は、被圧延材２０の長手方向Ｄ２と同じ方向である。 [1-1. Controlled rolling equipment]
The rough rolling device 10 performs multiple-pass rolling (rough rolling of a plurality of rolling passes) with a total number of rolling passes N on the material 20 to be rolled, and performs multiple-pass rolling by a plurality of rolling mills. It is configured. As shown in FIG. 1, the rough rolling device 10 is a rolling device having all four stands of rolling mills, and is arranged in order along the conveying direction of the material 20 to be rolled, the first rolling mill 11 and the second rolling. A machine 12, a third rolling mill 13, and a fourth rolling mill 14 are provided. Each of the first to fourth rolling mills 11 to 14 is a four-stage rolling mill having a pair of rolling rolls and a pair of backup rolls. The pair of rolling rolls are disposed at positions facing the thickness (plate thickness) direction D1 of the material to be rolled 20 with a conveyance roll (not shown) interposed therebetween. In addition, the conveyance direction of the material 20 to be rolled is the same direction as the longitudinal direction D2 of the material 20 to be rolled.

また、第１〜第４圧延機１１〜１４は、それぞれに第１〜第４圧下装置１１ａ〜１４ａを備えている。各圧下装置１１ａ，１２ａ，１３ａ，１４ａは、それぞれに対応する圧延機１１，１２，１３，１４の圧下レベリング量を調整する。図２は、圧延機の圧下レベリング量を説明するための図である。図２に示すように、圧下レベリング量Ｌｖｉは、被圧延材２０を圧延する圧延ロール１１ｂ，１１ｃのロール軸方向の両端部間での圧下量（圧下レベル）の差として定義される。この圧下レベリング量Ｌｖｉの定義は、第１〜第４圧延機１１〜１４について同様である。例えば第１圧延機１１の圧下レベリング量を調整する場合には第１圧下装置１１ａが制御され、第２圧延機１２の圧下レベリング量を調整する場合には第２圧下装置１２ａが制御される。つまり、圧下レベリング制御装置１は、各圧延機１１〜１４の圧下レベリング量が個別に制御可能である。 Moreover, the 1st-4th rolling mills 11-14 are provided with the 1st-4th reduction device 11a-14a, respectively. Each reduction device 11a, 12a, 13a, 14a adjusts the reduction leveling amount of the rolling mill 11, 12, 13, 14 corresponding to each. FIG. 2 is a diagram for explaining the reduction leveling amount of the rolling mill. As shown in FIG. 2, the reduction leveling amount Lv i is defined as the difference in the reduction amount (reduction level) between both ends in the roll axis direction of the rolling rolls 11 b and 11 c that roll the material 20 to be rolled. The definition of this reduction leveling amount Lv i is the same for the first to fourth rolling mills 11 to 14. For example, when adjusting the reduction leveling amount of the first rolling mill 11, the first reduction device 11a is controlled, and when adjusting the reduction leveling amount of the second rolling mill 12, the second reduction device 12a is controlled. That is, the rolling leveling control device 1 can individually control the rolling leveling amounts of the rolling mills 11 to 14.

［１−２．圧下レベリング制御装置］
図１に示すように、圧下レベリング制御装置１は、キャンバー量測定部２と、温度偏差測定部３と、記憶部４と、演算処理部５と、制御部６とを備える。 [1-2. Reduction leveling control device]
As shown in FIG. 1, the reduction leveling control device 1 includes a camber amount measurement unit 2, a temperature deviation measurement unit 3, a storage unit 4, an arithmetic processing unit 5, and a control unit 6.

キャンバー量測定部２は、制御対象の複数の圧延装置による第１の圧延パス入側でのキャンバー量を測定するものである。圧延装置入側でのキャンバーは、主に幅圧下装置３０にて被圧延材温度の幅方向不均一によって生じる。キャンバー量測定部２は、幅圧下装置３０によって生じたキャンバーの発生方向および発生量を、撮像装置などによって光学的に検出し、演算処理部５に送信する。   The camber amount measuring unit 2 measures the amount of camber on the first rolling pass entry side by a plurality of rolling devices to be controlled. Camber on the entry side of the rolling apparatus is mainly caused by non-uniformity in the width direction of the material to be rolled in the width reduction apparatus 30. The camber amount measurement unit 2 optically detects the generation direction and generation amount of the camber generated by the width reduction device 30 with an imaging device or the like, and transmits it to the arithmetic processing unit 5.

本実施の形態では、キャンバー量は、後述する図３に示すように曲率として定義する。例えば、被圧延材２０のキャンバーの曲がり状況について、圧延機の圧延ロールの作業側への曲りを正、駆動側への曲りを負といったように区別することができる。なお、キャンバー量の詳細は、図３を参照して後述する。   In the present embodiment, the camber amount is defined as a curvature as shown in FIG. For example, regarding the bending state of the camber of the material 20 to be rolled, the bending of the rolling roll of the rolling mill to the working side can be distinguished as positive and the bending to the driving side can be negative. Details of the camber amount will be described later with reference to FIG.

温度偏差測定部３は、制御対象の粗圧延装置１０における第１圧延機１１の入側、すなわち第１の圧延パス入側における被圧延材２０の幅方向温度偏差を測定するものである。温度偏差測定部３は、測定した幅方向両端部の各温度の差を算出し、得られた温度差を、この当材（被圧延材２０）の幅方向温度偏差として取得し、演算処理部５に送信する。当材とは、粗圧延装置１０によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材２０のことである。そのため、この説明について、今回複数パス圧延される被圧延材２０を当材と読み替えることができる。   The temperature deviation measuring unit 3 measures the temperature deviation in the width direction of the material 20 to be rolled on the entry side of the first rolling mill 11 in the rough rolling apparatus 10 to be controlled, that is, on the entry side of the first rolling pass. The temperature deviation measuring unit 3 calculates the difference between the measured temperatures at both ends in the width direction, acquires the obtained temperature difference as the temperature direction temperature deviation of the material (rolled material 20), and an arithmetic processing unit. Send to 5. This material is a material 20 to be rolled that is subjected to multiple pass rolling by the rough rolling device 10 this time. Therefore, in this explanation, the material 20 to be rolled a plurality of passes this time can be read as this material.

記憶部４は、各圧延パスの圧下レベリング量の制御に必要な各種情報を記憶するものである。図１に示すように、記憶部４は、影響係数テーブル４ａを記憶する。影響係数テーブル４ａは、本発明の圧下レベリング制御の演算処理に用いられる影響係数Ｋｉを含むデータテーブルである。記憶部４は、粗圧延装置１０に対する各圧延パスの圧下レベリング制御用として、影響係数テーブル４ａを保持、管理し、演算処理部５からの要求に応じて演算処理に必要な影響係数Ｋｉを演算処理部５に提供する。 The memory | storage part 4 memorize | stores various information required for control of the reduction leveling amount of each rolling pass. As shown in FIG. 1, the storage unit 4 stores an influence coefficient table 4a. Influence coefficient table 4a is a data table that contains the influence coefficient K i used for the calculation of reduction leveling control of the present invention. The storage unit 4 holds and manages the influence coefficient table 4a for the rolling leveling control of each rolling pass with respect to the rough rolling apparatus 10, and obtains the influence coefficient K i necessary for the arithmetic processing according to the request from the arithmetic processing unit 5. Provided to the arithmetic processing unit 5.

本実施の形態において、影響係数Ｋｉは、各圧延パスの圧下レベリング操作が各圧延パス出側でのキャンバー量の変化に影響する度合いを示す係数である。影響係数Ｋｉは、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作の影響を受けたｉ番目圧延パス出側でのキャンバー量の変化（∂Ｃａｍｉ）と、このｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作による圧下レベリング量の変化（∂Ｌｖｉ）との比（∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）、すなわち次式（３）によって表される。 In the present embodiment, the influence coefficient K i is a coefficient indicating the degree to which the rolling leveling operation of each rolling pass affects the change in the camber amount on the exit side of each rolling pass. The influence coefficient K i is the change in the camber amount (∂Cam i ) on the exit side of the i-th rolling pass affected by the reduction leveling operation of the i-th rolling pass, and the reduction leveling due to the reduction leveling operation of this i-th rolling pass. It is represented by the ratio (∂Cam i / ∂Lv i ) to the change in quantity (∂Lv i ), that is, the following equation (3).

Figure 2018094608
Figure 2018094608

式（３）において、圧下レベリング量Ｌｖｉは、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作前の圧下レベリング量である。圧下レベリング操作量ｄＬｖは、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作による圧下レベリング変化量である。キャンバー量Ｃａｍｉ（Ｌｖｉ）は、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング量がＬｖｉである際の被圧延材２０のｉ番目圧延パス出側でのキャンバー量である。キャンバー量Ｃａｍｉ（Ｌｖｉ＋ｄＬｖ）は、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング量が（Ｌｖｉ＋ｄＬｖ）である際の被圧延材２０のｉ番目圧延パス出側でのキャンバー量である。 In Expression (3), the reduction leveling amount Lv i is the reduction leveling amount before the reduction leveling operation of the i-th rolling pass. The reduction leveling operation amount dLv is a reduction leveling change amount due to the reduction leveling operation of the i-th rolling pass. Camber amount Cam i (Lv i) is the camber quantity of the i-th rolling pass exit side of the rolled material 20 when reduction leveling of the i-th rolling pass is Lv i. The camber amount Cam i (Lv i + dLv) is the camber amount on the i-th rolling pass exit side of the material 20 to be rolled when the reduction leveling amount of the i-th rolling pass is (Lv i + dLv).

上述した影響係数Ｋｉは、次のように取得することができる。例えば、粗圧延装置１０が被圧延材に対して総圧延パス数Ｎの複数パス圧延を行っている際、ある一つの圧延機を実際に圧下レベリング操作し、この圧下レベリング操作の前後において、圧延後の被圧延材の圧延パス出側での各キャンバー量を測定する。このようにして得られた圧下レベリング操作前後での各キャンバー量と、そのときの圧下レベリング操作前の圧下レベリング量および圧下レベリング操作量とを式（３）に代入する。これにより、影響係数Ｋｉは、式（３）から同定（算出）することができる。 The above-described influence coefficient K i can be obtained as follows. For example, when the rough rolling apparatus 10 performs multi-pass rolling with a total number of rolling passes N on the material to be rolled, a rolling mill is actually subjected to a rolling leveling operation, and before and after the rolling leveling operation, rolling is performed. The amount of each camber on the rolling pass exit side of the subsequent material to be rolled is measured. The respective camber amounts before and after the reduction leveling operation thus obtained, and the reduction leveling amount and the reduction leveling operation amount before the reduction leveling operation at that time are substituted into Equation (3). Thereby, the influence coefficient K i can be identified (calculated) from the equation (3).

このようにして得られる複数の影響係数Ｋｉは、粗圧延装置１０の圧延機毎、被圧延材２０の圧延前の幅方向温度偏差毎、被圧延材２０の圧延条件毎に設定される。それら複数の影響係数Ｋｉが記憶部４の影響係数テーブル４ａに記憶されている。これにより、影響係数テーブル４ａには、粗圧延装置１０の各圧延機１１〜１４、被圧延材２０の圧延前の幅方向温度偏差、および被圧延材２０の圧延条件と対応付けた複数の影響係数Ｋｉが含まれる。本実施の形態において、影響係数Ｋｉと対応付ける被圧延材２０の圧延条件は、例えば、被圧延材２０に対し設定される圧延後の目標とする板厚および板幅、各圧延機１１〜１４に設定される圧下率、被圧延材２０の材料強度等である。 The plurality of influence coefficients K i obtained in this way are set for each rolling mill of the rough rolling apparatus 10, for each temperature deviation in the width direction before rolling of the material 20 to be rolled, and for each rolling condition of the material 20 to be rolled. The plurality of influence coefficients K i are stored in the influence coefficient table 4 a of the storage unit 4. Thereby, in the influence coefficient table 4a, each rolling mill 11-14 of the rough rolling apparatus 10, the width direction temperature deviation before rolling of the material 20 to be rolled, and a plurality of influences associated with the rolling conditions of the material 20 to be rolled. The coefficient K i is included. In this embodiment, rolling conditions of the rolled material 20 to be associated with the influence coefficient K i, for example, plate thickness and plate width targeted after rolling to be set to the rolled material 20, the rolling mill 11 to 14 The rolling reduction set to 1 and the material strength of the material 20 to be rolled.

各圧延パス出側のキャンバー量は、次式（４）のように、圧延パス入側のキャンバー量と影響係数Ｋｉ（＝∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）を用いて表すことができる。 The amount of camber on the exit side of each rolling pass can be expressed using the amount of camber on the entrance side of the rolling pass and the influence coefficient K i (= Cam i / ∂Lv i ) as in the following equation (4).

Figure 2018094608
Figure 2018094608

ここで、Ｃａｍｉはｉパス目圧延出側のキャンバー量であり、Ｃａｍ０は第１の圧延パス入側のキャンバー測定量（キャンバー量測定部２によって測定されたキャンバー量）である。また、Ｌｖｉは各圧延パスの圧下レベリング量、γｉは各圧延パスでの圧延方向伸び率（圧延入側板厚を圧延出側板厚で除したもの）である。また、各圧延パス出側でのキャンバー量は、圧延パス入側でのキャンバー量からなる項と、圧延で新たに発生するキャンバー量からなる項との和で表される。圧延パス入側のキャンバー量は、被圧延材２０が圧延によって圧延方向に延ばされるため、一つ前の圧延パス出側のキャンバー量（Ｃａｍｉ−１）を圧延方向伸び率で除することで算出できる。 Here, Cam i is the camber amount on the i-th pass rolling exit side, and Cam 0 is the camber measured amount on the first rolling pass entrance side (the camber amount measured by the camber amount measuring unit 2). Lv i is the rolling leveling amount in each rolling pass, and γ i is the elongation in the rolling direction in each rolling pass (the rolling entry side plate thickness divided by the rolling exit side plate thickness). Further, the camber amount on the exit side of each rolling pass is represented by the sum of a term consisting of the camber amount on the entrance side of the rolling pass and a term consisting of the camber amount newly generated in rolling. The amount of camber on the rolling pass entry side is obtained by dividing the camber amount (Cam i-1 ) on the exit side of the previous rolling pass by the rolling direction elongation rate, because the material 20 to be rolled is extended in the rolling direction by rolling. It can be calculated.

演算処理部５は、式（４）に基づいて算出したキャンバー量Ｃａｍｉを、粗圧延装置１０での各パス圧延によるキャンバー量の予測値（以下「キャンバー予測量」という）とする。つまり、演算処理部５は、粗圧延装置１０によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材２０についての実測データとしては、キャンバー量測定部２によって測定された第１の圧延パス入側での被圧延材２０のキャンバー量（キャンバー測定量）のみを用いて、その後の粗圧延装置１０での各圧延パスによるキャンバー量を予測することができる。すなわち、演算処理部５によってキャンバー予測量が圧延パス毎に算出（設定）される。 The arithmetic processing unit 5 uses the camber amount Cam i calculated based on Expression (4) as a predicted value of the camber amount by each pass rolling in the rough rolling apparatus 10 (hereinafter referred to as “camber predicted amount”). That is, the arithmetic processing unit 5 uses the first rolling pass entry side measured by the camber amount measuring unit 2 as the actual measurement data for the material 20 to be rolled, which is subjected to the multiple pass rolling by the rough rolling device 10 this time. Only the camber amount (camber measurement amount) of the rolled material 20 can be used to predict the camber amount by each rolling pass in the subsequent rough rolling apparatus 10. That is, the predicted camber amount is calculated (set) for each rolling pass by the arithmetic processing unit 5.

さらに、演算処理部５は、上述したように設定したキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の全圧延パスの合計値が最小となる際の圧下レベリング量候補を、当材である被圧延材２０の圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出する。 Furthermore, the arithmetic processing unit 5 performs rolling of the material 20 to be rolled as a reduction leveling amount candidate when the total value of all rolling passes of the camber prediction amount (Cam i ) set as described above is minimized. It is calculated as the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass at the time.

詳細には、圧下レベリング量Ｌｖｉの演算処理において、演算処理部５は、まず、粗圧延装置１０（各圧延機１１〜１４）の圧下レベリング量の設定可能範囲内で、上述した圧下レベリング量の候補を複数仮定する。ついで、演算処理部５は、第１の圧延パス入側のキャンバー測定量と各圧延パスでの圧下レベリング量候補から、各圧延パス出側でのキャンバー予測量を算出する。さらに、演算処理部５は、各圧延パス出側のキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）と重み係数αｉを用い、次式（５）に基づいて複数の圧下レベリング量候補について評価関数Ｊを算出する。 In particular, in the calculation process of reduction leveling amount Lv i, the processor 5, first, in a setting range of the reduction leveling of the rough rolling device 10 (the rolling mill 11 to 14), reduction leveling amount described above Assume multiple candidates. Next, the arithmetic processing unit 5 calculates a predicted camber amount at the exit side of each rolling pass from the measured amount of camber at the entrance side of the first rolling pass and the reduction leveling amount candidate at each rolling pass. Furthermore, the arithmetic processing unit 5 calculates the evaluation function J for a plurality of reduction leveling amount candidates based on the following equation (5) using the predicted camber amount (Cam i ) and the weighting coefficient α i on the rolling pass exit side. .

Figure 2018094608
Figure 2018094608

重み係数αｉは、粗圧延装置１０の複数パス圧延によるキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の圧延パス別の重み付けを行うためのパラメータである。すなわち、重み係数αｉは、粗圧延装置１０の各圧延機１１〜１４のうち、何れかの圧延機における何れかの圧延パスでの被圧延材２０のキャンバー抑制を重視するかを決定するパラメータである。重み係数αｉは、粗圧延装置１０による被圧延材の複数パス圧延の過去実績や実験データ等に基づいて、被圧延材２０の各圧延パス出側（特に最終の圧延パス出側）でのキャンバー量（絶対値）が低減するように設定される。その際、最終の圧延パス出側での被圧延材２０のキャンバー量が、粗圧延装置１０の下流の設備（仕上圧延装置等）における通板トラブルに直結するため、重み係数αｉは、粗圧延装置１０のうち下流側の圧延機ほど大きな値に設定することが望ましい。 The weighting coefficient α i is a parameter for performing weighting for each rolling pass of the predicted camber amount (Cam i ) by the multi-pass rolling of the rough rolling apparatus 10. That is, the weighting factor α i is a parameter that determines whether to emphasize the camber suppression of the material 20 to be rolled in any rolling pass in any rolling mill among the rolling mills 11 to 14 of the rough rolling apparatus 10. It is. The weighting factor α i is determined based on the past results of the multiple pass rolling of the material to be rolled by the rough rolling device 10, experimental data, and the like on each rolling pass exit side (particularly the final rolling pass exit side) of the material 20. The camber amount (absolute value) is set to be reduced. At that time, since the camber amount of the material 20 to be rolled on the final rolling pass exit side is directly connected to a threading trouble in the equipment downstream of the rough rolling apparatus 10 (such as a finish rolling apparatus), the weighting coefficient α i It is desirable to set a larger value for a rolling mill on the downstream side of the rolling device 10.

その後、演算処理部５は、式（５）に基づいて算出した複数の評価関数Ｊ同士を比較し、これにより、これら複数の評価関数Ｊのうち最小の評価関数Ｊを特定する。演算処理部５は、上述したように仮定した複数の圧下レベリング量候補のうち、評価関数Ｊが最小となる際の圧下レベリング量候補、すなわち上記特定した最小の評価関数Ｊに対応する圧下レベリング量候補を、被圧延材２０の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出し、制御部６に送信する。 Thereafter, the arithmetic processing unit 5 compares the plurality of evaluation functions J calculated based on the equation (5), and thereby specifies the minimum evaluation function J among the plurality of evaluation functions J. The arithmetic processing unit 5 is a reduction leveling amount candidate when the evaluation function J is minimized among the plurality of reduction leveling amount candidates assumed as described above, that is, the reduction leveling amount corresponding to the specified minimum evaluation function J. The candidate is calculated as a reduction leveling amount Lv i of each rolling pass at the time of multi-pass rolling of the material 20 to be rolled, and transmitted to the control unit 6.

制御部６は、被圧延材２０に対して複数圧延パスを行う粗圧延装置１０の各圧延パスの圧下レベリング制御を実行するものである。本実施の形態において、制御部６は、演算処理部５によって算出された各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉをもとに、各圧延機１１，１２，１３，１４の圧下装置１１ａ，１２ａ，１３ａ，１４ａを制御する。制御部６は、それらの複数の圧下装置１１ａ〜１４ａの制御を通して、粗圧延装置１０による複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する。 The control unit 6 executes reduction leveling control of each rolling pass of the rough rolling apparatus 10 that performs a plurality of rolling passes on the material 20 to be rolled. In this embodiment, the control unit 6, based on the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass which is calculated by the processing unit 5, pressure device 11a of the rolling mill 11, 12, 13, 14, 12a, 13a and 14a are controlled. The control unit 6 controls the reduction leveling amount of each rolling pass during the multiple pass rolling by the rough rolling device 10 through the control of the plurality of reduction devices 11a to 14a.

［２．被圧延材のキャンバー量］
ここで、図３を参照して、キャンバー量について説明する。図３は、被圧延材２０のキャンバー量Ｃａｍｉを説明するための図である。なお、被圧延材２０の長手方向Ｄ２は、被圧延材２０の搬送方向と同一であり、被圧延材２０の先端側（順方向）を正とし、尾端側（逆方向）を負とする。被圧延材２０の幅方向Ｄ３は、搬送ロールのロール軸方向および各圧延機１１〜１４の各圧延ロールのロール軸方向と同一である。さらに、幅方向Ｄ３は、長手方向Ｄ２の正側に向かって左側（作業側）を正とし、右側（駆動側）を負とする。また、厚さ方向（板厚方向）Ｄ１、長手方向Ｄ２、および幅方向Ｄ３は、互いに垂直な方向である。 [2. Amount of camber of rolled material]
Here, the camber amount will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a diagram for explaining the camber amount Cam i of the material 20 to be rolled. In addition, the longitudinal direction D2 of the material 20 to be rolled is the same as the conveyance direction of the material 20 to be rolled, and the front end side (forward direction) of the material 20 to be rolled is positive and the tail end side (reverse direction) is negative. . The width direction D3 of the material 20 to be rolled is the same as the roll axis direction of the transport roll and the roll axis direction of each rolling roll of each of the rolling mills 11-14. Further, in the width direction D3, the left side (working side) is positive toward the positive side of the longitudinal direction D2, and the right side (driving side) is negative. The thickness direction (plate thickness direction) D1, the longitudinal direction D2, and the width direction D3 are directions perpendicular to each other.

図３に示すように、被圧延材２０のキャンバー量Ｃａｍｉは、複数パス圧延の各圧延パス出側における被圧延材２０の長手方向Ｄ２に対する幅方向Ｄ３の正側または負側の曲がり量として定義される。具体的には、キャンバー量Ｃａｍｉは、ｉ番目圧延パス出側における被圧延材２０の幅方向中心位置Ｓ１と被圧延材２０の基準位置Ｓ２との距離の最大値として定義される。 As shown in FIG. 3, the camber amount Cam i of the material to be rolled 20 is the amount of bending on the positive side or the negative side in the width direction D3 with respect to the longitudinal direction D2 of the material 20 to be rolled on the rolling pass exit side of the multiple pass rolling. Defined. Specifically, the camber amount Cam i is defined as the maximum value of the distance between the center position S1 in the width direction of the material 20 to be rolled and the reference position S2 of the material 20 on the i-th rolling pass exit side.

また、キャンバー量Ｃａｍｉの正負の符号（キャンバーの発生方向）は、被圧延材２０の基準位置Ｓ２に対する幅方向中心位置Ｓ１の位置ズレの方向と幅方向Ｄ３との関係によって決定される。図３に示す被圧延材２０では、幅方向中心位置Ｓ１は、基準位置Ｓ２に対して幅方向Ｄ３の正側（作業側）に位置ズレしているため、キャンバー量Ｃａｍｉは、正の値になる。すなわち、図示しないが、幅方向中心位置Ｓ１が基準位置Ｓ２に対して幅方向Ｄ３の負側に位置ズレしている場合、キャンバー量Ｃａｍｉは、負の値になる。 The sign of the camber amount Cam i (camber generation direction) is determined by the relationship between the width direction D3 and the displacement direction of the center position S1 in the width direction with respect to the reference position S2 of the material 20 to be rolled. In the material 20 to be rolled shown in FIG. 3, the center position S1 in the width direction is shifted to the positive side (working side) in the width direction D3 with respect to the reference position S2, so that the camber amount Cam i is a positive value. become. That is, although not shown, when the width direction center position S1 is shifted to the negative side in the width direction D3 with respect to the reference position S2, the camber amount Cam i becomes a negative value.

なお、基準位置Ｓ２は、被圧延材２０の先端部２０ａにおける幅方向中心位置Ｗａと尾端部２０ｂにおける幅方向中心位置Ｗｂとを通る直線（基準線）によって表される。キャンバー量Ｃａｍｉは、被圧延材２０の長手方向Ｄ２の中心位置における幅方向中心位置Ｓ１と基準位置Ｓ２との距離になる。 The reference position S2 is represented by a straight line (reference line) that passes through the width direction center position Wa of the tip end portion 20a of the material 20 to be rolled and the width direction center position Wb of the tail end portion 20b. The camber amount Cam i is the distance between the center position S1 in the width direction at the center position in the longitudinal direction D2 of the material 20 and the reference position S2.

［３．圧下レベリング制御方法］
次に、図４を参照して、圧下レベリングの制御方法について説明する。図４は、本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御方法の一例を示すフローチャートである。本発明の実施の形態に係る圧下レベリング制御方法は、圧下レベリング制御装置１によって実行される。圧下レベリング制御装置１は、図４に示すステップＳ１０１〜Ｓ１０４を順次実行する。 [3. Reduction leveling control method]
Next, with reference to FIG. 4, a method for controlling the reduction leveling will be described. FIG. 4 is a flowchart showing an example of the reduction leveling control method according to the embodiment of the present invention. The reduction leveling control method according to the embodiment of the present invention is executed by the reduction leveling control device 1. The reduction leveling control device 1 sequentially executes steps S101 to S104 shown in FIG.

図４に示すように、圧下レベリング制御装置１は、粗圧延装置１０の入側（第１の圧延パス入側）での被圧延材２０のキャンバー量Ｃａｍ０を測定する（ステップＳ１０１）。ステップＳ１０１において、キャンバー量測定部２は測定したキャンバー量Ｃａｍ０を演算処理部５に送信する。 As shown in FIG. 4, the reduction leveling control device 1 measures the camber amount Cam 0 of the material 20 to be rolled on the entry side (first rolling pass entry side) of the rough rolling device 10 (step S101). In step S <b> 101, the camber amount measuring unit 2 transmits the measured camber amount Cam 0 to the arithmetic processing unit 5.

ステップＳ１０１を実行後、圧下レベリング制御装置１は、被圧延材２０の粗圧延装置１０の入側での幅方向温度偏差を測定する（ステップＳ１０２）。ステップＳ１０２において、温度偏差測定部３は、被圧延材２０の幅方向温度偏差を演算処理部５に送信する。   After executing Step S101, the reduction leveling control device 1 measures the temperature deviation in the width direction on the entry side of the rough rolling device 10 of the material 20 (Step S102). In step S <b> 102, the temperature deviation measuring unit 3 transmits the width direction temperature deviation of the material to be rolled 20 to the arithmetic processing unit 5.

ステップＳ１０２を実行後、圧下レベリング制御装置１は、粗圧延装置１０による複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量ＬＶｉを算出する（ステップＳ１０３）。 After executing step S102, the reduction leveling control device 1 calculates a reduction leveling amount LV i of each rolling pass during the multiple pass rolling by the rough rolling device 10 (step S103).

ステップＳ１０３において、温度偏差測定部３によって測定された被圧延材２０の幅方向温度偏差と、プロセスコンピュータ等によって入力された圧延条件（圧延後の目標板厚および目標板幅、圧延パス毎の圧下率、材料強度等）とに応じて、影響係数Ｋｉが設定される。この際、演算処理部５は、記憶部４内の影響係数テーブル４ａを参照し、この影響係数テーブル４ａの中から、被圧延材２０の幅方向温度偏差および圧延条件と対応付けられた影響係数を抽出し、この抽出した影響係数を、被圧延材２０に対応する影響係数Ｋｉとして設定する。 In step S103, the temperature deviation in the width direction of the material 20 to be rolled measured by the temperature deviation measuring unit 3, the rolling conditions input by a process computer or the like (target plate thickness and target plate width after rolling, reduction for each rolling pass) The influence coefficient K i is set according to the ratio, material strength, etc. At this time, the arithmetic processing unit 5 refers to the influence coefficient table 4a in the storage unit 4, and from this influence coefficient table 4a, the influence coefficient associated with the width direction temperature deviation of the material to be rolled 20 and the rolling conditions. And the extracted influence coefficient is set as the influence coefficient K i corresponding to the material 20 to be rolled.

また、ステップＳ１０３において、演算処理部５は、粗圧延装置１０の圧下レベリング量の設定可能範囲内で、圧下レベリング量候補を複数仮定する。本実施の形態において、粗圧延装置１０の圧下レベリング量の設定可能範囲は、第１〜第４圧延機１１〜１４の各圧下レベリング量の設定可能範囲（以下「圧下レベリング量の設定可能範囲」と適宜略記する）に相当する。一般に、圧延機の各圧下レベリング量は、例えば０．１［ｍｍ］または０．０１［ｍｍ］等、所定の単位量で操作される。このような圧下レベリング操作によって設定し得る圧延機の各圧下レベリング量のパターンは有限である。すなわち、圧延機の各圧下レベリング量には、圧延機毎の構造（設備仕様）等に基づいて設定可能な上限値および下限値が存在し、圧延機の各々に設定し得る圧下レベリング量の上限値以下、下限値以上の有限な範囲が、圧下レベリング量の設定可能範囲になる。そのため、演算処理部５は、このような圧下レベリング量の設定可能範囲内において実行可能な圧下レベリング操作量を、圧下レベリング量候補として複数仮定する。   In step S <b> 103, the arithmetic processing unit 5 assumes a plurality of reduction leveling amount candidates within a settable range of the reduction leveling amount of the rough rolling apparatus 10. In the present embodiment, the settable range of the reduction leveling amount of the rough rolling apparatus 10 is a settable range of each reduction leveling amount of the first to fourth rolling mills 11 to 14 (hereinafter, “settable range of the reduction leveling amount”). Is abbreviated as appropriate). Generally, each rolling leveling amount of the rolling mill is operated by a predetermined unit amount such as 0.1 [mm] or 0.01 [mm]. The pattern of each leveling level of the rolling mill that can be set by such a leveling operation is finite. That is, each rolling leveling amount of the rolling mill has an upper limit value and a lower limit value that can be set based on the structure (equipment specifications) of each rolling mill, and the upper limit of the rolling leveling amount that can be set for each rolling mill. A finite range below the value and above the lower limit value is a settable range of the reduction leveling amount. Therefore, the arithmetic processing unit 5 assumes a plurality of reduction leveling operation amounts that can be executed within the settable range of the reduction leveling amount as candidates for the reduction leveling amount.

さらに、ステップＳ１０３において、演算処理部５は、上述したように影響係数Ｋｉの設定と複数の圧下レベリング量候補の仮定とを実行後、測定された被圧延材２０の粗圧延装置１０の入側でのキャンバー量Ｃａｍ０と、被圧延材２０に対応する影響係数Ｋｉと、仮定した複数の圧下レベリング量候補とをもとに、粗圧延装置１０の総圧延パス数Ｎの複数パス圧延による被圧延材２０の各圧延パス出側でのキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）を設定する。ついで、演算処理部５は、仮定した複数の圧下レベリング量候補のうち、設定したキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の全圧延パスの合計値が最小となる際の圧下レベリング量候補を、粗圧延装置１０による被圧延材２０の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出する。 Further, in step S103, the arithmetic processing unit 5 executes the setting of the influence coefficient K i and the assumption of a plurality of reduction leveling amount candidates as described above, and then enters the measured rough rolling device 10 of the material 20 to be rolled. Multi-pass rolling with a total number of rolling passes N of the rough rolling apparatus 10 based on the camber amount Cam 0 on the side, the influence coefficient K i corresponding to the material 20 to be rolled, and a plurality of assumed reduction leveling amount candidates. The predicted camber amount (Cam i ) on the exit side of each rolling pass of the material 20 to be rolled is set. Next, the arithmetic processing unit 5 selects a reduction leveling amount candidate when the total value of all the rolling passes of the set predicted camber amount (Cam i ) among the plurality of assumed reduction leveling amount candidates is a rough rolling device. 10 is calculated as the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material 20 to be rolled.

ステップＳ１０３を実行後、圧下レベリング制御装置１は、粗圧延装置１０による被圧延材２０の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する（ステップＳ１０４）。ステップＳ１０４において、制御部６は、上述したステップＳ１０３において算出された各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉをもとに、各圧下装置１１ａ，１２ａ，１３ａ，１４ａを制御して、粗圧延装置１０による複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する。そして、ステップＳ１０４を実行後、圧下レベリング制御装置１は、本処理を終了する。 After executing step S103, the reduction leveling control device 1 controls the reduction leveling amount of each rolling pass when the material 20 is rolled by the rough rolling device 10 in a plurality of passes (step S104). In step S104, the control unit 6, based on the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass calculated in step S103 described above, the screw down device 11a, 12a, 13a, and controls the 14a, rough rolling device 10 Controls the leveling level of each rolling pass during multi-pass rolling. And after performing step S104, the reduction leveling control apparatus 1 complete | finishes this process.

［４．実施例］
［４−１．実施例１］
実施例１では、粗圧延装置１０に第５基目の圧延機を加えた全５スタンドの粗圧延装置が設けられた熱間圧延ライン１００にて本発明の検証を行った。また、実施例１で検証対象とした被圧延材２０は、長さ８０００〜９２００ｍｍ、厚み（板厚）２３５ｍｍ、幅９００〜１７００ｍｍの軟鋼のスラブである。粗圧延前の幅圧下装置３０による幅圧下量は、０〜２５０ｍｍである。一方、粗圧延後の第５基目の圧延機出側（最終の圧延パス出側）での目標の板厚は、３２〜４５ｍｍである。実施例１で調査したスラブは５００本である。キャンバー変化に対するレベリング操作の影響係数は、事前に同定した値を用いた。重み係数αｉは、第１〜第４パス（ｉ＝１〜４）：１．０、第５パス（ｉ＝５）：２．０とした。また、実施例１と比較するための比較例（従来技術）では、圧延開始前に無負荷時のロールギャップがロール軸方向に均等となるよう設定したレベリング量を初期値として、圧延中は一定に保ち、各圧延パスでのキャンバー量を測定した。そして、実施例１と比較例との比較結果は図５および図６に示すようになった。 [4. Example]
[4-1. Example 1]
In Example 1, the present invention was verified in a hot rolling line 100 provided with a total of 5 stands of rough rolling apparatuses in which a fifth rolling mill was added to the rough rolling apparatus 10. Moreover, the to-be-rolled material 20 used as the verification object in Example 1 is a slab of mild steel having a length of 8000 to 9200 mm, a thickness (plate thickness) of 235 mm, and a width of 900 to 1700 mm. The amount of width reduction by the width reduction apparatus 30 before rough rolling is 0 to 250 mm. On the other hand, the target plate thickness on the delivery side (final rolling pass delivery side) of the fifth rolling mill after rough rolling is 32-45 mm. The number of slabs investigated in Example 1 is 500. As the influence coefficient of the leveling operation on the camber change, a value identified in advance was used. The weighting factor α i was set to 1.0 for the first to fourth passes (i = 1 to 4): 2.0 and 2.0 for the fifth pass (i = 5). Moreover, in the comparative example (prior art) for comparing with Example 1, the leveling amount set so that the roll gap at the time of no load is equal in the roll axis direction before starting rolling is constant during rolling. The amount of camber in each rolling pass was measured. And the comparison result of Example 1 and a comparative example came to show in FIG. 5 and FIG.

図５には、実施例１におけるキャンバー曲率の標準偏差として、第５基目の圧延機出側でのキャンバー量の各被圧延材の標準偏差を示す。図６には、実施例１におけるキャンバー曲率の平均として、第５基目の圧延機出側のキャンバー量の各被圧延材の平均を示す。図５に示すように、実施例１でのキャンバー曲率［１／ｍ］の標準偏差は、比較例の約２７％に低減している。図６に示すように、実施例１でのキャンバー曲率［１／ｍ］の平均は、比較例の約６０％に低減している。さらに、第１〜第５パス圧延後のキャンバー量も低減しており、本発明ではキャンバーの抑制に効果があることが分かった。   In FIG. 5, the standard deviation of each rolled material of the camber amount on the delivery side of the fifth rolling mill is shown as the standard deviation of the camber curvature in the first embodiment. In FIG. 6, the average of each to-be-rolled material of the camber amount of the 5th rolling mill delivery side is shown as an average of the camber curvature in Example 1. FIG. As shown in FIG. 5, the standard deviation of the camber curvature [1 / m] in Example 1 is reduced to about 27% of the comparative example. As shown in FIG. 6, the average camber curvature [1 / m] in Example 1 is reduced to about 60% of the comparative example. Furthermore, the amount of camber after the first to fifth pass rolling was also reduced, and it was found that the present invention is effective in suppressing camber.

［４−２．実施例２］
実施例２では、実施例１と同様に全５スタンドの圧延機を有する熱間圧延ライン１００にて本発明の検証を行った。また、実施例２で検証対象とした被圧延材２０は、長さ６０００〜９０００ｍｍ、厚み（板厚）２５０〜３００ｍｍ、幅８００〜１０００ｍｍの軟鋼のスラブである。粗圧延前の幅圧下装置３０による幅圧下量は、５０〜２５０ｍｍである。一方、粗圧延後の第５基目の圧延機出側（最終の圧延パス出側）での目標の板厚は、３０〜４０ｍｍである。実施例２で調査したスラブは６００本である。さらに、実施例２では、第１基目の圧延機で３パス圧延を行い、第２〜第５基目の圧延機では１パス圧延を行い、粗圧延装置全体では合計７パスの圧延を行った。重み係数αｉは、第１〜第３パス（ｉ＝１，２，３）：１．０、第４〜第６パス（ｉ＝４，５，６）：２．０、第７パス：３．０とした。また、実施例２と比較するための比較例（従来技術）では、圧延開始前に無負荷時のロールギャップがロール軸方向に均等となるよう設定したレベリング量を初期値として、圧延中は一定に保ち各圧延パスでのキャンバー量を測定した。そして、実施例２と比較例との比較結果は図７および図８に示すようになった。 [4-2. Example 2]
In Example 2, similar to Example 1, the present invention was verified in a hot rolling line 100 having all five stands of rolling mills. Moreover, the to-be-rolled material 20 made into verification object in Example 2 is a slab of mild steel of length 6000-9000 mm, thickness (plate | board thickness) 250-300 mm, and width 800-1000 mm. The amount of width reduction by the width reduction apparatus 30 before rough rolling is 50 to 250 mm. On the other hand, the target plate thickness on the delivery side (final rolling pass delivery side) of the fifth rolling mill after rough rolling is 30 to 40 mm. The number of slabs investigated in Example 2 is 600. Further, in Example 2, the first rolling mill performs three-pass rolling, the second to fifth rolling mills perform one-pass rolling, and the entire rough rolling apparatus performs total seven-pass rolling. It was. The weight coefficient α i is the first to third paths (i = 1, 2, 3): 1.0, the fourth to sixth paths (i = 4, 5, 6): 2.0, and the seventh path: It was set to 3.0. Moreover, in the comparative example (prior art) for comparing with Example 2, the leveling amount set so that the roll gap at the time of no load is equal in the roll axis direction before rolling is set as an initial value, and constant during rolling. The amount of camber in each rolling pass was measured. And the comparison result of Example 2 and a comparative example came to show in FIG. 7 and FIG.

図７には、実施例２におけるキャンバー曲率の標準偏差として、第５基目の圧延機出側でのキャンバー量の各被圧延材の標準偏差を示す。図８には、実施例２におけるキャンバー曲率の平均として、第５基目の圧延機出側のキャンバー量の各被圧延材の平均を示す。図７に示すように、実施例２でのキャンバー曲率［１／ｍ］の標準偏差は、比較例の約２８％に低減している。図８に示すように、実施例２でのキャンバー曲率［１／ｍ］の平均は、比較例の約５７％に低減している。さらに、第１〜第７パス圧延後のキャンバー量も低減しており、本発明ではキャンバーの抑制に効果があることが分かった。   In FIG. 7, the standard deviation of each rolled material of the camber amount on the delivery side of the fifth rolling mill is shown as the standard deviation of the camber curvature in the second embodiment. FIG. 8 shows the average of the respective materials to be rolled in the camber amount on the delivery side of the fifth rolling mill as the average of the camber curvature in Example 2. As shown in FIG. 7, the standard deviation of the camber curvature [1 / m] in Example 2 is reduced to about 28% of the comparative example. As shown in FIG. 8, the average camber curvature [1 / m] in Example 2 is reduced to about 57% of the comparative example. Further, the amount of camber after the first to seventh pass rolling is reduced, and it has been found that the present invention is effective in suppressing the camber.

以上説明したように、実施の形態における圧下レベリング制御装置および圧下レベリング制御方法によれば、複数パス圧延による被圧延材のキャンバー発生を抑制することができる。   As described above, according to the reduction leveling control device and the reduction leveling control method in the embodiment, it is possible to suppress the occurrence of camber of the material to be rolled by multi-pass rolling.

また、圧延装置によって複数パス圧延が行われようとしている被圧延材を対象とするキャンバー量の測定は、第１の圧延パス入側のみで実施されればよい。そのため、例えば各圧延機の出側にキャンバー量測定部が一つずつ設けられた従来構成よりも、簡易な構成の圧下レベリング制御装置を実現できる。これにより、複数の圧延機を有する圧延装置を制御対象とする場合に、各圧延機の出側にキャンバー量測定部を設ける必要も、演算処理のために複数のキャンバー量測定部から実測データを取得する必要もなく、複数の圧延機に対する圧下レベリング量をそれぞれに調整することができる。そのため、従来構成よりもキャンバー量測定部の数を削減でき、熱間圧延ラインへの圧下レベリング制御装置の導入コストを削減できる。   Moreover, the measurement of the camber amount targeted for the material to be rolled that is about to be subjected to multi-pass rolling by the rolling device may be performed only on the first rolling pass entry side. Therefore, for example, it is possible to realize a reduction leveling control device having a simpler configuration than the conventional configuration in which one camber amount measuring unit is provided on the exit side of each rolling mill. As a result, when a rolling device having a plurality of rolling mills is to be controlled, it is necessary to provide a camber amount measuring unit on the exit side of each rolling mill. There is no need to acquire, and the amount of reduction leveling for a plurality of rolling mills can be adjusted respectively. Therefore, the number of camber amount measuring units can be reduced as compared with the conventional configuration, and the introduction cost of the reduction leveling control device to the hot rolling line can be reduced.

さらに、総圧延パス数Ｎの複数パス圧延のうち、第１の圧延パス入側での被圧延材のキャンバー量のみを実測データとして用いて、上述した影響係数Ｋｉと、仮定された圧下レベリング量候補とともに、１〜Ｎ番目の圧延パス出側でのキャンバー量を予測することができる。その影響係数Ｋｉは、ｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作の影響を受けたｉ番目圧延パス出側でのキャンバー量の変化と、このｉ番目圧延パスの圧下レベリング操作による圧下レベリング量の変化との比により表されるものである。つまり、キャンバー量の予測処理には、１〜Ｎ番目圧延パスのうちのｉ番目圧延パスの圧延時における圧下レベリング操作が、ｉ番目以降の圧延パス出側における被圧延材のキャンバー量の変化に及ぼす影響が圧延パス毎に考慮されている。これにより、第１の圧延パス入側での被圧延材のキャンバー量のみを実測データに用いる予測処理において、各圧延機出側でのキャンバー量の予測精度が向上する。そのため、各圧延パスによるキャンバー予測量に基づいて、各圧延機の圧下レベリング量を適切に調整することができる。これにより、複数パス圧延による被圧延材のキャンバー発生を精度よく抑制することができる。 Further, among the multiple-pass rolling with the total number of rolling passes N, only the camber amount of the material to be rolled on the first rolling pass entry side is used as measured data, and the above-described influence coefficient K i and the assumed reduction leveling are used. Together with the quantity candidates, the camber quantity on the 1st to Nth rolling pass exit side can be predicted. The influence coefficient K i is the change in the camber amount on the exit side of the i-th rolling pass affected by the reduction leveling operation of the i-th rolling pass, and the change in the reduction leveling amount due to the reduction leveling operation of this i-th rolling pass. It is represented by the ratio of That is, in the prediction process of the camber amount, the reduction leveling operation at the time of rolling of the i-th rolling pass among the 1st to N-th rolling passes is a change in the camber amount of the material to be rolled on the exit side of the i-th and subsequent rolling passes. The effect is considered for each rolling pass. Thereby, in the prediction process which uses only the camber amount of the material to be rolled on the first rolling pass entry side as the measured data, the prediction accuracy of the camber amount on the exit side of each rolling mill is improved. Therefore, the rolling leveling amount of each rolling mill can be appropriately adjusted based on the predicted camber amount by each rolling pass. Thereby, the camber generation | occurrence | production of the to-be-rolled material by multiple pass rolling can be suppressed accurately.

なお、本発明は、上述した実施の形態に限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。   Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be appropriately changed without departing from the object of the present invention.

例えば、制御対象の圧延装置は、仕上圧延装置等、粗圧延装置以外の圧延装置であってもよい。   For example, the rolling device to be controlled may be a rolling device other than the rough rolling device, such as a finish rolling device.

また、制御対象の圧延装置（粗圧延装置１０）は、全４スタンドまたは全５スタンドの圧延機を備えている構成に限定されない。制御対象の圧延装置を構成する圧延機の数（スタンド数）は、被圧延材に対して複数パス圧延が行えるのであれば、１つであってもよいし、複数であってもよい。つまり、本発明において、制御対象の圧延装置を構成する圧延機のスタンド数は特に問われない。加えて、圧延機の各ロール段数は、４段に限定されず、所望の段数であってもよい。すなわち、圧延機のロール段数および複数パス圧延の総圧延パス数も特に問われない。   Moreover, the rolling apparatus (rough rolling apparatus 10) to be controlled is not limited to a configuration including all 4 stand or all 5 stand rolling mills. The number of rolling mills (the number of stands) constituting the rolling apparatus to be controlled may be one or plural as long as a plurality of rolling passes can be performed on the material to be rolled. That is, in the present invention, the number of stands of the rolling mill constituting the rolling device to be controlled is not particularly limited. In addition, the number of roll stages of the rolling mill is not limited to four, and may be a desired number of stages. That is, the number of roll stages of the rolling mill and the total number of rolling passes of the multiple pass rolling are not particularly limited.

さらに、圧延装置を構成する圧延機は、被圧延材に対し順方向の圧延を行う圧延機（非可逆式の圧延機）であるか、あるいは順方向の圧延と逆方向の圧延とを被圧延材に行う圧延機（可逆式の圧延機）であるかは特に限定されない。つまり、本発明において、制御対象の圧延装置は、複数の圧延機が全て非可逆式または可逆式によって構成されていてもよく、あるいは１つ以上の非可逆式の圧延機と１つ以上の可逆式の圧延機とを備えるものであってもよい。上述した実施例２のように第１基目の圧延機を可逆式の圧延機とする場合に限らず、第２基目以降の圧延機を可逆式とする場合、その可逆式の圧延機による順方向の圧延および逆方向の圧延は、被圧延材に対する複数パス圧延の何れの圧延パスで行ってもよい。このように、圧延機が可逆式または非可逆式であるかを問わず、圧延装置における第１の圧延パス入側で被圧延材のキャンバー量を測定すれば、その後の複数パス圧延によるキャンバー量を予測することができる。   Furthermore, the rolling mill constituting the rolling apparatus is a rolling mill (non-reversible rolling mill) that performs forward rolling on the material to be rolled, or rolls forward rolling and reverse rolling. It is not specifically limited whether it is a rolling mill (reversible rolling mill) performed on the material. That is, in the present invention, the rolling apparatus to be controlled may be configured such that all of the plurality of rolling mills are irreversible or reversible, or one or more irreversible rolling mills and one or more reversible. A rolling mill of a type may be provided. Not only when the first rolling mill is a reversible rolling mill as in Example 2 described above, but when the second and subsequent rolling mills are reversible, the reversible rolling mill is used. Forward rolling and reverse rolling may be performed in any rolling pass of multi-pass rolling on the material to be rolled. Thus, regardless of whether the rolling mill is reversible or irreversible, if the camber amount of the material to be rolled is measured at the first rolling pass entry side in the rolling apparatus, the camber amount by the subsequent multiple pass rolling Can be predicted.

また、キャンバー量の正負の定義（キャンバーの発生方向の定義）は、上述した実施の形態とは逆に、作業側が負、駆動側が正であってもよい。すなわち、被圧延材２０のキャンバーの曲がり状況について、圧延機の圧延ロールの駆動側への曲りを正、作業側への曲りを負といったように区別してもよい。   Also, the definition of the sign of the camber amount (definition of the camber generation direction) may be negative on the working side and positive on the driving side, contrary to the above-described embodiment. That is, regarding the bending state of the camber of the material 20 to be rolled, the bending to the drive side of the rolling roll of the rolling mill may be positive, and the bending to the work side may be negative.

さらに、上述した各構成要素を適宜組み合わせて構成したものも本発明に含まれる。その他、上述した実施の形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例および運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。   Furthermore, what comprised the above-mentioned each component suitably combined is also contained in this invention. In addition, other embodiments, examples, operational techniques, and the like made by those skilled in the art based on the above-described embodiments are all included in the scope of the present invention.

１ 圧下レベリング制御装置
２ キャンバー量測定部
３ 温度偏差測定部
４ 記憶部
４ａ 影響係数テーブル
５ 演算処理部
６ 制御部
１０ 粗圧延装置
１１，１２，１３，１４ 第１〜第４圧延機
１１ａ，１２ａ，１３ａ，１４ａ 第１〜第４圧下装置
１１ｂ，１１ｃ 圧延ロール
２０ 被圧延材
２０ａ 先端部
２０ｂ 尾端部
Ｄ１ 厚さ方向（板厚方向）
Ｄ２ 長手方向
Ｄ３ 幅方向
Ｓ１ 幅方向中心位置
Ｓ２ 基準位置
Ｗａ 幅方向中心位置（被圧延材の先端部）
Ｗｂ 幅方向中心位置（被圧延材の尾端部）
１００ 熱間圧延ライン DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Rolling leveling control apparatus 2 Camber amount measurement part 3 Temperature deviation measurement part 4 Memory | storage part 4a Influence coefficient table 5 Operation processing part 6 Control part 10 Rough rolling apparatus 11, 12, 13, 14 1st-4th rolling mill 11a, 12a , 13a, 14a First to fourth reduction devices 11b, 11c Roll 20 Roll material 20a Tip 20b Tail D1 Thickness direction (plate thickness direction)
D2 Longitudinal direction D3 Width direction S1 Width direction center position S2 Reference position Wa Width direction center position (tip of the material to be rolled)
Wb Center position in the width direction (tail end of the material to be rolled)
100 Hot rolling line

Claims (6)

圧延装置によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材である当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量を測定するキャンバー量測定部と、
測定された前記当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量と、前記圧延装置の各圧延パスの圧下レベリング操作が前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量の変化に影響する度合を示す影響係数と、前記当材の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量の候補とをもとに、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量を設定し、設定した前記キャンバー予測量の全圧延パスの合計値が最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量として算出する演算処理部と、
算出された前記各圧延パスの圧下レベリング量をもとに、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する制御部と、
を備えたことを特徴とする圧下レベリング制御装置。 A camber amount measuring unit for measuring the amount of camber on the first rolling pass entry side of the present material, which is a material to be rolled, which is subjected to multi-pass rolling this time by a rolling device;
The measured amount of camber on the entry side of the first rolling pass of the material, and the amount of camber on the exit side of each of the rolling passes of the material by the rolling leveling operation of each rolling pass of the rolling device. Each rolling pass exit side of the material by the multi-pass rolling based on the influence coefficient indicating the degree of influence on the change of the material and the reduction leveling amount candidates of each rolling pass during the multi-pass rolling of the material Set the predicted amount of camber in the above, the candidate of the reduction leveling amount when the total value of all the rolling passes of the set predicted amount of camber is minimized, the candidate of each rolling pass in the multi-pass rolling of the material An arithmetic processing unit that calculates the reduction leveling amount;
Based on the calculated rolling leveling amount of each rolling pass, a control unit for controlling the rolling leveling amount of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material,
A reduction leveling control device comprising: 前記演算処理部は、前記圧延装置の圧下レベリング量の設定可能範囲内で前記圧下レベリング量の候補を複数仮定し、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量を評価する評価関数Ｊを、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）と、該キャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の圧延パス別の重み付けを行うための重み係数αｉとを用い、下式（１）に基づき、複数の前記圧下レベリング量の候補について複数算出し、算出した複数の前記評価関数Ｊ同士を比較し、複数の前記圧下レベリング量の候補うち、前記評価関数Ｊが最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出することを特徴とする請求項１に記載の圧下レベリング制御装置。
Figure 2018094608
 ただし、式（１）において、ｉは圧延パス数であり、Ｎは前記圧延装置による複数パス圧延の総圧延パス数であり、（∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）は前記影響係数である。また、γｉは各圧延パスでの圧延方向伸び率（圧延入側板厚を圧延出側板厚で除したもの）、Ｃａｍｉはｉパス目圧延出側のキャンバー量であり、Ｃａｍ０は第１の圧延パス入側のキャンバー量である。 The arithmetic processing unit assumes a plurality of candidates for the reduction leveling amount within a settable range of the reduction leveling amount of the rolling device, and evaluates a camber amount on each rolling pass exit side of the material by the multi-pass rolling. The evaluation function J to be performed is a weight for weighting the predicted camber (Cam i ) on the delivery side of each rolling pass of the material by the multiple pass rolling and the predicted camber (Cam i ) for each rolling pass. A plurality of reduction leveling amount candidates are calculated based on the following formula (1) using the coefficient α i , the plurality of calculated evaluation functions J are compared, and a plurality of reduction leveling amount candidates are calculated. , that the evaluation function J is the reduction leveling of candidates when the minimum is calculated as the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass when the multi-pass rolling of the person wood Reduction leveling control device according to claim 1, symptoms.
Figure 2018094608
 However, in Formula (1), i is the number of rolling passes, N is the total number of rolling passes of multi-pass rolling by the rolling device, and (∂Cam i / ∂Lv i ) is the influence coefficient. Also, γ i is the rolling direction elongation rate in each rolling pass (the rolling entry side plate thickness divided by the rolling exit side plate thickness), Cam i is the camber amount on the i pass pass rolling exit side, and Cam 0 is the first The amount of camber on the rolling path entry side. 前記圧延装置の入側における前記当材の幅方向温度偏差を測定する温度偏差測定部をさらに備え、
前記演算処理部は、測定された前記当材の幅方向温度偏差と前記当材の圧延条件とに応じて、前記当材に対応する前記影響係数を設定することを特徴とする請求項１または２に記載の圧下レベリング制御装置。 A temperature deviation measuring unit that measures a temperature deviation in the width direction of the material on the entry side of the rolling apparatus;
The said arithmetic processing part sets the said influence coefficient corresponding to the said material according to the width direction temperature deviation of the said material measured and the rolling conditions of the said material. 2. The reduction leveling control device according to 2. 圧延装置によって複数パス圧延が今回行われる被圧延材である当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量を測定するキャンバー量測定ステップと、
測定された前記当材の第１の圧延パス入側でのキャンバー量と、前記圧延装置の各圧延パスの圧下レベリング操作が前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量の変化に影響する度合を示す影響係数と、前記当材の複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量の候補とをもとに、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量を設定し、設定した前記キャンバー予測量の全圧延パスの合計値が最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量として算出する演算処理ステップと、
算出された前記各圧延パスの圧下レベリング量をもとに、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量を制御する制御ステップと、
を含むことを特徴とする圧下レベリング制御方法。 A camber amount measuring step for measuring a camber amount on the first rolling pass entry side of the material, which is a material to be rolled, which is subjected to multi-pass rolling this time by a rolling device;
The measured amount of camber on the entry side of the first rolling pass of the material, and the amount of camber on the exit side of each of the rolling passes of the material by the rolling leveling operation of each rolling pass of the rolling device. Each rolling pass exit side of the material by the multi-pass rolling based on the influence coefficient indicating the degree of influence on the change of the material and the reduction leveling amount candidates of each rolling pass during the multi-pass rolling of the material Set the predicted amount of camber in the above, the candidate of the reduction leveling amount when the total value of all the rolling passes of the set predicted amount of camber is minimized, the candidate of each rolling pass in the multi-pass rolling of the material A calculation processing step for calculating the reduction leveling amount;
Based on the calculated rolling leveling amount of each rolling pass, a control step of controlling the rolling leveling amount of each rolling pass during the multiple pass rolling of the material,
A reduction leveling control method comprising: 前記演算処理ステップは、前記圧延装置の圧下レベリング量の設定可能範囲内で前記圧下レベリング量の候補を複数仮定し、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー量を評価する評価関数Ｊを、前記複数パス圧延による前記当材の各圧延パス出側でのキャンバー予測量（Ｃａｍｉ）と、該キャンバー予測量（Ｃａｍｉ）の圧延パス別の重み付けを行うための重み係数αｉとを用い、下式（２）に基づき、複数の前記圧下レベリング量の候補について複数算出し、算出した複数の前記評価関数Ｊ同士を比較し、複数の前記圧下レベリング量の候補うち、前記評価関数Ｊが最小となる際の前記圧下レベリング量の候補を、前記当材の前記複数パス圧延時における各圧延パスの圧下レベリング量Ｌｖｉとして算出することを特徴とする請求項４に記載の圧下レベリング制御方法。
Figure 2018094608
 ただし、式（２）において、ｉは圧延パス数であり、Ｎは前記圧延装置による複数パス圧延の総圧延パス数であり、（∂Ｃａｍｉ／∂Ｌｖｉ）は前記影響係数である。また、γｉは各圧延パスでの圧延方向伸び率（圧延入側板厚を圧延出側板厚で除したもの）、Ｃａｍｉはｉパス目圧延出側のキャンバー量であり、Ｃａｍ０は第１の圧延パス入側のキャンバー量である。 The calculation processing step assumes a plurality of candidates for the reduction leveling amount within a settable range of the reduction leveling amount of the rolling device, and evaluates the camber amount at the rolling pass exit side of the material by the multiple pass rolling. The evaluation function J to be performed is a weight for weighting the predicted camber (Cam i ) on the delivery side of each rolling pass of the material by the multiple pass rolling and the predicted camber (Cam i ) for each rolling pass. The coefficient α i is used to calculate a plurality of candidates for the reduction leveling amount based on the following equation (2), compare the plurality of calculated evaluation functions J with each other, and among the plurality of candidates for the reduction leveling amount , the reduction leveling of candidates when the evaluation function J is minimized is calculated as the reduction leveling amount Lv i of each rolling pass when the multi-pass rolling of the person wood Reduction leveling control method according to claim 4, wherein the door.
Figure 2018094608
 However, in Formula (2), i is the number of rolling passes, N is the total number of rolling passes of multi-pass rolling by the rolling device, and (∂Cam i / ∂Lv i ) is the influence coefficient. Also, γ i is the rolling direction elongation rate in each rolling pass (the rolling entry side plate thickness divided by the rolling exit side plate thickness), Cam i is the camber amount on the i pass pass rolling exit side, and Cam 0 is the first The amount of camber on the rolling path entry side. 前記圧延装置の入側における前記当材の幅方向温度偏差を測定する温度偏差測定ステップをさらに含み、
前記演算処理ステップは、測定された前記当材の幅方向温度偏差と前記当材の圧延条件とに応じて、前記当材に対応する前記影響係数を設定することを特徴とする請求項４または５に記載の圧下レベリング制御方法。 A temperature deviation measuring step for measuring a width direction temperature deviation of the material on the entry side of the rolling apparatus;
The said calculation process step sets the said influence coefficient corresponding to the said material according to the width direction temperature deviation of the said material measured and the rolling conditions of the said material. 5. The rolling leveling control method according to 5.
JP2016242863A 2016-12-15 2016-12-15 Reduction leveling control device and reduction leveling control method Active JP6569655B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016242863A JP6569655B2 (en) 2016-12-15 2016-12-15 Reduction leveling control device and reduction leveling control method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016242863A JP6569655B2 (en) 2016-12-15 2016-12-15 Reduction leveling control device and reduction leveling control method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2018094608A true JP2018094608A (en) 2018-06-21
JP6569655B2 JP6569655B2 (en) 2019-09-04

Family

ID=62631651

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2016242863A Active JP6569655B2 (en) 2016-12-15 2016-12-15 Reduction leveling control device and reduction leveling control method

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6569655B2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021109186A (en) * 2020-01-08 2021-08-02 Ｊｆｅスチール株式会社 Control method for rolling device, control device for rolling device, and manufacturing method for steel plate

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60133904A (en) * 1983-12-22 1985-07-17 Kawasaki Steel Corp Method for hot rough rolling steel plate
JPS61296912A (en) * 1985-06-25 1986-12-27 Kawasaki Steel Corp Method for controlling camber of rolled material on thick plate rolling
JPH0357507A (en) * 1989-07-26 1991-03-12 Kobe Steel Ltd Method for controlling meandering of plate under rolling
JPH10235421A (en) * 1997-02-24 1998-09-08 Nisshin Steel Co Ltd Method for controlling camber in cold rolling
JP2004074207A (en) * 2002-08-14 2004-03-11 Sumitomo Metal Ind Ltd Manufacturing method for rolled material and controlling device for its meandering
US20140129023A1 (en) * 2011-05-24 2014-05-08 Siemens Aktiengesellschaft Control method for a rolling train

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60133904A (en) * 1983-12-22 1985-07-17 Kawasaki Steel Corp Method for hot rough rolling steel plate
JPS61296912A (en) * 1985-06-25 1986-12-27 Kawasaki Steel Corp Method for controlling camber of rolled material on thick plate rolling
JPH0357507A (en) * 1989-07-26 1991-03-12 Kobe Steel Ltd Method for controlling meandering of plate under rolling
JPH10235421A (en) * 1997-02-24 1998-09-08 Nisshin Steel Co Ltd Method for controlling camber in cold rolling
JP2004074207A (en) * 2002-08-14 2004-03-11 Sumitomo Metal Ind Ltd Manufacturing method for rolled material and controlling device for its meandering
US20140129023A1 (en) * 2011-05-24 2014-05-08 Siemens Aktiengesellschaft Control method for a rolling train

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021109186A (en) * 2020-01-08 2021-08-02 Ｊｆｅスチール株式会社 Control method for rolling device, control device for rolling device, and manufacturing method for steel plate
JP7156318B2 (en) 2020-01-08 2022-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 Rolling mill control method, rolling mill control device, and steel plate manufacturing method

Also Published As

Publication number Publication date
JP6569655B2 (en) 2019-09-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20170326605A1 (en) Meandering control device for rolling line
JP2006224177A (en) Method for predicting shape of metallic strip, method for judging shape on the basis of predicted shape and method for straightening shape
JP3844280B2 (en) Reduction leveling setting method in sheet rolling
JP6569655B2 (en) Reduction leveling control device and reduction leveling control method
JP5338139B2 (en) Method for preventing meandering in hot finish rolling, and method for producing hot-rolled metal plate using the same
JP6620777B2 (en) Leveling setting method for rolling mill and leveling setting apparatus for rolling mill
CN112439795B (en) Snake control device
JP6493270B2 (en) Reduction leveling control device and reduction leveling control method
JP6493315B2 (en) Reduction leveling control device and reduction leveling control method
JP6269536B2 (en) Rolling mill control method, rolling mill control apparatus, and steel plate manufacturing method
JP6519535B2 (en) Pressure reduction control device and pressure reduction control method
JP5903869B2 (en) Mil pacing control method in hot rolling line
JP7156317B2 (en) Rolling mill control method, rolling mill control device, and steel plate manufacturing method
JP5338140B2 (en) Method for preventing meandering in hot finish rolling, and method for producing hot-rolled metal plate using the same
JP6394625B2 (en) Width reduction device and side guide position control method of width reduction device
JP5983267B2 (en) Shape control device and shape control method of material to be rolled
JP6760252B2 (en) Roller control device and control method
JP5786844B2 (en) Control method and control device for tandem rolling mill
JP7156318B2 (en) Rolling mill control method, rolling mill control device, and steel plate manufacturing method
JP6601451B2 (en) Rolling mill control method, rolling mill control apparatus, and hot rolled steel sheet manufacturing method
JP6447836B2 (en) Hot-rolled steel strip manufacturing method and hot-rolled steel strip manufacturing equipment
JP2000094023A (en) Method and device for controlling leveling in hot finishing mill
JP2011147967A (en) Method of controlling plate thickness in hot rolling mill
JP2008194740A (en) Rolling method of metal strip by tandem rolling mill and manufacturing method of metal strip using the same
JP2002210513A (en) Method for preventing camber and wedge in hot rolling

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20180724

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20190422

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20190507

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20190624

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20190709

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20190722

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6569655

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250