JP2018054041A - コンロッドのブッシュ - Google Patents

Abstract

【課題】筒内圧が高められたエンジンであっても、コンロッドのブッシュとピストンピンとの焼付きの発生を抑制可能なブッシュを提供する。【解決手段】コンロッドの小端孔の内周面に沿って設けられ、ピストンピンが摺動可能に挿入されるブッシュ４０であって、潤滑油を小端孔内に導くための導油孔４２と連通しており、ピストンピンとの摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝４３と、摺動面の一定範囲を占める主荷重部Ｌに設けられ、第１の方向に沿って複数の微小油溝が設けられたマイクロテクスチャ部４４と、を備え、導油溝４３の少なくとも一部の延びる方向と第１の方向とは平行ではなく、導油溝４３と、微小油溝の少なくとも一部とは連通しており、主荷重部Ｌは、摺動面の一部であって、下降行程のピストンの動作に基づくピストンピンによる荷重が作用する領域を少なくとも含む。【選択図】図３

Description

本発明は、コンロッドのブッシュに関する。

従来、車両等の内燃機関において、ピストンの挿入孔及びコンロッドの小端孔の双方にピストンピンが摺動可能に挿入され、これによりピストンがコンロッドの小端部に揺動自在に連結された構造が知られている。この構造では、ピストンピンとコンロッドとの間の摺動面の焼付きを防止するために、摺動面に潤滑油を供給して油膜を形成することが図られる。例えば、特許文献１に記載されたコンロッドでは、コンロッドの内周に沿って設けられたブッシュの内面に多数の油溝が設けられており、潤滑油の導入が図られている。

実開昭５７−１４１２２８号公報

近年、エンジンの燃費を向上するために、エンジンの筒内圧を高圧化したり、回転を低速化することが求められている。エンジンを筒内圧を高めた場合、ピストンピンを押し下げる力が大きくなることから、コンロッドの小端孔の内周に沿って設けられたブッシュの内周面に対するピストンピンの圧力が高まり、ブッシュにおけるピストンピンとの摺動面に潤滑油が導かれ難くなり、摺動面の油膜が切れて焼付きが発生するおそれがあった。また、エンジンでは、ピストンの慣性により発生するピストンピンとブッシュとのクリアランスに潤滑油を導いていたが、エンジンの回転を低速化することにより、そのクリアランスが発生し難くなっていた。

本発明は、前記事情に鑑みてなされたものであり、筒内圧が高められたエンジンであっても、コンロッドのブッシュとピストンピンとの焼付きの発生を抑制可能なブッシュを提供することを目的とする。

本発明に係るブッシュは、コンロッドの小端孔の内周面に沿って設けられ、ピストンピンが摺動可能に挿入されるブッシュであって、コンロッドの大端部側から供給される潤滑油を小端孔内に導くための導油孔と連通しており、ピストンピンとの摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝と、摺動面の一定範囲を占める主荷重部に設けられ、第１の方向に沿って複数の微小油溝が設けられたマイクロテクスチャ部と、を備え、導油溝の少なくとも一部の延びる方向と第１の方向とは平行ではなく、導油溝と、微小油溝の少なくとも一部とは連通しており、主荷重部は、摺動面の一部であって、下降行程のピストンの動作に基づくピストンピンによる荷重が作用する領域を少なくとも含む。

このブッシュでは、導油孔から供給された潤滑油が、導油溝を介して内周面の周方向に沿って導入され、主荷重部に到達する。そして、その潤滑油がマイクロテクスチャ部の微小油溝を通って主荷重部に行き渡る。これにより、ブッシュの摺動面においてピストンピンによる荷重が作用する領域である主荷重部に潤滑油が供給されることとなるので、筒内圧が高められたエンジンであっても、ブッシュとピストンピンとの焼付きの発生を抑制できる。

また、本発明に係るブッシュでは、主荷重部は、コンロッドの揺動に伴う、下降行程のピストンの、当該ブッシュの内周面に対する相対的な動作方向の変化範囲に対応する領域を含むこととしてもよい。

このブッシュによれば、ピストンピンによる荷重が作用する領域は、コンロッドの揺動に伴いその範囲が広げられるが、その領域の全般に亘って微小油溝が設けられることとなるので、潤滑油をピストンピンによる荷重が作用する領域の全般に亘って供給できる。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝の断面積は、主荷重部のうちの周方向における略中央の最荷重部に向かうにしたがって小さくなることとしてもよい。

このブッシュによれば、導油溝の断面積が最荷重部に向かうに従って小さくなるので、導油溝を通る潤滑油の圧力が高められる。これにより、主荷重部及び最荷重部に効果的に潤滑油を供給できる。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝は、１〜１０ｍｍのミリメートルオーダーの幅を有し、微小油溝は、１〜１０００μｍのマイクロメートルオーダーの幅を有することとしてもよい。

このブッシュによれば、導油溝と微小油溝との断面積の差により、微小油溝に供給される潤滑油の圧力が高められること、及び、微小油溝の断面積が小さいことによる毛細管現象により、主荷重部の全般に亘って効果的に潤滑油を供給できる。

また、本発明に係るブッシュでは、第１の方向は、主荷重部における導油溝の延在方向に略直交することとしてもよい。

このブッシュによれば、マイクロテクスチャ部の微小油溝に、導油溝からの潤滑油を均一に供給できる。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝は、当該ブッシュの軸回りに１周するように周方向に沿って延びる無端の溝であることとしてもよい。

このブッシュによれば、内周の全面に亘って効果的に潤滑油が供給されると共に、主荷重部では、マイクロテクスチャ部の微小油溝の全般に亘って導油溝から効果的に潤滑油が供給される。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝は、軸回りに１周するように延びる無端の溝であって、主荷重部における導油溝の少なくとも一部は、周方向に対して所定の角度をなして延びていることとしてもよい。

このブッシュによれば、主荷重部における導油溝が、ピストンピン及びブッシュの周方向に対して所定の角度をなして延びているので、導油溝が摺動する範囲がピストンピンの軸方向に対して幅を持つこととなる。これにより、ピストンピンの回転に伴い主荷重部の全面に亘って潤滑油がより効果的に供給される。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝は、主荷重部において端部を有し、主荷重部における導油溝の少なくとも一部は、周方向に対して所定の角度をなして延びていることとしてもよい。

このブッシュによれば、主荷重部における導油溝が、ピストンピン及びブッシュの周方向に対して所定の角度をなして延びているので、導油溝が摺動する範囲が軸方向に幅を持つこととなる。これにより、ピストンピンの回転に伴い主荷重部の全面に亘って潤滑油がより効果的に供給される。また、２箇所で導油溝に連通される微小油溝においては、より確実に潤滑油が供給されることとなる。

また、本発明に係るブッシュでは、導油溝は、周方向に沿う部分を含む主導油溝と、平行油溝と、を含み、平行油溝は、主導油溝と連通しており、周方向と交差する方向に延び、主荷重部の周方向両端近傍に一対設けられ、平行油溝の両端部のそれぞれは、当該ブッシュの開口縁の一端及び他端に至らず、平行油溝の断面積は、導油溝の平行油溝との連通部分における断面積以下であることとしてもよい。

このブッシュによれば、周方向と交差する方向に延びる平行油溝が設けられ、平行油溝の断面積は、導油溝における平行油溝との連通部の断面積以下であるので、潤滑油の圧力が、導油溝から平行油溝に進むに従って低下しない。従って、当該ブッシュの軸方向に亘って潤滑油が効果的に供給される。そして、主荷重部の周方向の両端近傍に平行油溝が設けられるので、主荷重部の周方向両端部から、マイクロテクスチャ部の微小油溝に効果的に潤滑油を供給できる。また、平行油溝がブッシュの開口縁に至らないので、潤滑油が過剰に漏出することはない。

本発明によれば、筒内圧が高められたエンジンであっても、コンロッドのブッシュとピストンピンとの焼付きの発生を抑制可能なブッシュを提供できる。

本発明の一実施形態に係るブッシュが備えられるエンジンの一部の構造を示す断面図であって、ピストン、コンロッド及びピストンピンを示す断面図である。 コンロッドを示す図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面図である。 本実施形態のブッシュの第１の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。 マイクロテクスチャ部を示す斜視図である。 本実施形態のブッシュの第２の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。 本実施形態のブッシュの第３の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。 本実施形態のブッシュの第４の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。

以下、本発明に係る実施形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の説明において同一又は相当要素には同一符号を付し、重複する説明を省略する。なお、本明細書において、「上」、「下」等の方向は、図面に示す状態に基づく便宜的なものである。

図１は、実施形態に係るブッシュが備えられるエンジンの一部を示す断面図である。具体的には、図１は、ピストン、コンロッド及びピストンピンを含む潤滑構造１を示す断面図である。図２は、コンロッドを示す図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面図である。図３は、本実施形態のブッシュの第１の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。潤滑構造１は、例えばガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関に備えられる。潤滑構造１は、ピストン１０と、コンロッド２０と、ピストンピン３０と、を備えている。

ピストン１０は、内燃機関のシリンダ内を往復動する部材である。ピストン１０は、金属製であり、例えばアルミニウム合金により形成されている。ピストン１０は、例えば略円柱状の外形を呈している。ピストン１０は、頂部側に位置するヘッド部１２と、ヘッド部１２から下方側に突設されたピンボス部１４と、を少なくとも有している。

ヘッド部１２の頂面には、燃焼室の底面を構成するキャビティ１６が形成されている。ピンボス部１４は、互いに対向するように一対設けられている。これらピンボス部１４のそれぞれには、断面が円形状の挿入孔１８が貫通形成されている。挿入孔１８には、ピストンピン３０が摺動可能に挿入されている。ヘッド部１２の下方側における、一対のピンボス部１４の間には、上方へ窪むコンロッド収容凹部１９が形成されている。このコンロッド収容凹部１９には、コンロッド２０の小端部２２が収容されている。

コンロッド２０は、ピストン１０とクランク軸（図示せず）とを連結し、ピストン１０の往復運動をクランク軸の回転運動へと変換する部材である。コンロッド２０は、金属製であり、例えば鉄鋼により形成されている。コンロッド２０は、例えば棒状を呈している。コンロッド２０は、一端側に形成された小端部２２と、他端側に形成された大端部（図示せず）と、を有している。小端部２２は、先細り形状を呈している。小端部２２には、挿入孔１８の延在方向（ピストンピン３０の軸方向ＰＤ）に延びる断面が円形状の小端孔２４が形成されている。この小端孔２４に、ピストンピン３０が摺動可能に挿入されている。大端部には、大端孔が形成されており、この大端孔に前記クランク軸が連結されている。なお、図１においては示していないが、小端孔２４の内周面に沿ってブッシュが設けられており、ピストンピン３０は、そのブッシュに摺動可能に挿入されている。

ピストンピン３０は、ピストン１０とコンロッド２０の小端部２２とを揺動自在に連結する部材である。ピストンピン３０は、金属製であり、例えばクロムモリブデン鋼により形成されている。ピストンピン３０は、円形の外周面を有する棒状を呈しており、ここでは中空の筒状に形成されている。なお、ピストンピン３０は、中実の円柱状に形成されてもよい。ピストンピン３０の両端部は、ピストン１０の挿入孔１８に摺動可能に挿入されている。また、ピストンピン３０の中央部は、コンロッド２０の小端孔２４に摺動可能に挿入されている。すなわち、ピストンピン３０は、挿入孔１８及び小端孔２４内において、軸周りに回転可能とされている。ピストンピン３０の軸方向ＰＤは、挿入孔１８の延在方向及び小端孔２４の延在方向の双方と一致している。図１に示すように、ピストンピン３０の外径は、挿入孔１８及び小端孔２４の内径よりも僅かに小さく設定されている。このため、ピストンピン３０と挿入孔１８との間、及びピストンピン３０と小端孔２４との間には、僅かな隙間（クリアランス）が存在する。

本実施形態では、図２に示すように、コンロッド２０は、ブッシュ４０（図１においては図示せず）を有している。ブッシュ４０は、ピストンピン３０との間に介在して、ピストンピン３０を摺動可能に収容するための部材であって、中空の筒状に形成され外周面が小端孔２４の内側面に沿うように設けられている。ブッシュ４０の内側面は、ピストンピン３０との摺動面を構成する。ブッシュ４０は、金属製であり、例えば銅を基材とする合金により形成されている。コンロッド２０の大端部側から供給される潤滑油は、連通孔２８及びブッシュ４０の導油孔４２を通り、小端孔２４内に供給される。

図３に示すように、ブッシュ４０Ａ（４０）は、ピストンピン３０との摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝４３Ａ（４３）を備えている。この導油溝４３Ａは、コンロッド２０の大端部側から供給される潤滑油を小端孔内に導くための導油孔４２Ａ（４２）と連通している。なお、ピストンピン３０の軸方向ＰＤ及びブッシュ４０の軸方向は、図３における図示縦方向に相当し、ピストンピン３０及びブッシュ４０の周方向は図３における図示横方向に相当する。

導油溝４３Ａは、例えば断面が矩形状を呈している。図３に示す例では、導油溝４３Ａは、ブッシュ４０の軸回りに１周するように周方向に沿って延びる無端の溝である。導油溝４３Ａは、１〜１０ｍｍのいわゆるミリメートルオーダーの幅を有する。また、導油溝４３Ａは、ミリメートルオーダーの深さを有する。

ブッシュ４０Ａ（４０）は、複数の微小油溝が設けられたマイクロテクスチャ部４４Ａ（４４）を備える。マイクロテクスチャ部４４Ａは、ピストンピン３０との摺動面の一定範囲を占める主荷重部Ｌに設けられている。

主荷重部Ｌは、ブッシュ４０の内周面且つピストンピン３０との摺動面の一部であって、下降行程のピストン１０の動作に基づくピストンピン３０による荷重が作用する領域を少なくとも含む。なお、本明細書では、エンジンの吸入行程及び燃焼行程を下降行程と称する。この下降の方向は、エンジンのレイアウトに依存し、重力方向に限定されない。図１及び図２に示す例では、主荷重部Ｌは、ブッシュ４０の内周面における下方に位置する。

さらに具体的には、コンロッド２０はピストンに対して揺動するので、この揺動に伴い、ブッシュ４０の内周面に対するピストンピン３０による荷重方向が変化する。従って、主荷重部Ｌは、コンロッド２０の揺動に伴う、下降行程のピストン１０の、当該ブッシュ４０の内周面に対する相対的な動作方向の変化範囲に対応する領域を含む。また、最荷重部Ｌｘは、主荷重部Ｌのうちの周方向における略中央の部分である。図１及び図２に示す例では、最荷重部Ｌｘは、ブッシュ４０の内周面における最下方に位置する。

図４は、マイクロテクスチャ部を詳細に示す斜視図である。図４に示すように、マイクロテクスチャ部は、第１の方向Ｄ１に沿って設けられた複数の微小油溝Ｖを有する。複数の微小油溝Ｖは、突部Ｍにより隔てられている。微小油溝Ｖの幅Ｗは、いわゆるマイクロメートルオーダーであって、例えば、１〜１０００μｍである。また、微小油溝Ｖの深さＴも、例えば、１〜１０００μｍのマイクロメートルオーダーである。

マイクロテクスチャ部４４は、導油溝４３の延びる方向と第１の方向Ｄ１とが平行とはならないように設けられている。即ち、導油溝４３とマイクロテクスチャ部４４の微小油溝Ｖとは、少なくとも一部では交わっており、互いに連通している。

図３に示す例では、具体的には、マイクロテクスチャ部４４Ａは、微小油溝Ｖの延在方向である第１の方向Ｄ１が図３における方向ｒＡに沿うように設けられている。即ち、微小油溝Ｖの延在方向である第１の方向Ｄ１は、主荷重部Ｌにおける導油溝４３Ａの延在方向に略直交している。

図３に示すように、導油溝４３Ａ（４３）の断面積は、最荷重部Ｌｘに向かうにしたがって小さくなるように設けられている。このように、導油溝４３の断面積が最荷重部Ｌｘに向かうに従って小さくなることにより、導油溝４３を通る潤滑油の圧力が最荷重部Ｌｘに向かうに従って高められる。

このような本実施形態のブッシュ４０では、導油孔４２から供給された潤滑油が、導油溝４３を介して内周面の周方向に沿って導入され、主荷重部Ｌに到達する。そして、その潤滑油がマイクロテクスチャ部４４の微小油溝Ｖを通って主荷重部Ｌに行き渡る。これにより、ブッシュ４０の摺動面においてピストンピン３０による荷重が作用する領域である主荷重部Ｌに潤滑油が供給されることとなるので、筒内圧が高められたエンジンであっても、ブッシュ４０とピストンピン３０との焼付きの発生を抑制できる。

また、ピストンピン３０による荷重が作用する領域は、コンロッド２０の揺動に伴いその範囲が広げられるが、本実施形態のブッシュ４０によれば、その領域の全般に亘って微小油溝Ｖが設けられることとなるので、潤滑油をピストンピン３０による荷重が作用する領域の全般に亘って供給できる。

また、本実施形態のブッシュ４０では、導油溝４３の断面積が最荷重部に向かうに従って小さくなるので、ブッシュ４０に対するピストンピン３０との面圧が高く、且つそれらの間のクリアランスが極めて小さいような状況下であっても、主荷重部Ｌ及び最荷重部Ｌｘに効果的に潤滑油を供給できる。

また、導油溝４３がミリメートルオーダーの幅を有し、微小油溝Ｖがマイクロメートルオーダーの幅を有することにより、本実施形態のブッシュ４０では、導油溝４３と微小油溝Ｖとの断面積の差が非常に大きくなる。これにより、微小油溝に供給される潤滑油の圧力が高められることとなり、さらに、微小油溝の断面積が小さいことによる毛細管現象により、主荷重部Ｌの全般に亘って効果的に潤滑油を供給できる。

また、図３に示すブッシュ４０Ａでは、微小油溝Ｖの延在方向である第１の方向Ｄ１は、主荷重部Ｌにおける導油溝４３Ａの延在方向に略直交するように設けられているので、マイクロテクスチャ部４４Ａの微小油溝Ｖに、導油溝４３Ａからの潤滑油を均一に供給できる。また、図３に示すブッシュ４０Ａでは、導油溝４３Ａがブッシュ４０Ａの軸回りに１周するように周方向に沿って延びる無端の溝であるので、ブッシュ４０Ａの内周の全面に亘って効果的に潤滑油が供給されると共に、主荷重部Ｌでは、マイクロテクスチャ部４４Ａの微小油溝Ｖの全般に亘って導油溝４３Ａから効果的に潤滑油が供給される。

図５は、本実施形態のブッシュの第２の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。図５に示すように、ブッシュ４０Ｂ（４０）は、ピストンピン３０との摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝４３Ｂ（４３）を備えている。

導油溝４３Ｂは、図３に示すブッシュ４０Ａと同様に、その断面積が最荷重部Ｌｘに向かうにしたがって小さくなるように設けられている。このように、導油溝４３Ｂの断面積が最荷重部Ｌｘに向かうに従って小さくなることにより、導油溝４３Ｂを通る潤滑油の圧力が最荷重部Ｌｘに向かうに従って高められるので、最荷重部Ｌｘに効果的に潤滑油を供給できる。

また、主荷重部Ｌに導油溝４３Ｂの少なくとも一部は、ブッシュ４０Ｂの内周面の周方向に対して所定の角度θＢをなして延びている。このように、導油溝４３Ｂが設けられることにより、導油溝４３Ｂが摺動する範囲がピストンピンの軸方向に対して幅を持つこととなる。これにより、ピストンピンの回転に伴い主荷重部Ｌの全面に亘って潤滑油がより効果的に供給されやすくなる。

また、ブッシュ４０Ｂのマイクロテクスチャ部４４Ｂ（４４）は、微小油溝Ｖの方向である第１の方向Ｄ１が、主荷重部Ｌにおける導油溝４３Ｂに略直交する方向ｒＢに沿うように設けられている。これにより、導油溝４３Ｂとの連通部分から微小油溝Ｖに、潤滑油を均一に供給できる。なお、微小油溝Ｖが、ブッシュ４０Ｂ及びピストンピン３０の軸方向に沿うように設けられていてもよい。

図６は、本実施形態のブッシュの第３の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。図６に示すように、ブッシュ４０Ｃ（４０）は、ピストンピン３０との摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝４３Ｃ（４３）を備えている。

導油溝４３Ｃは、図３に示すブッシュ４０Ａと同様に、その断面積が最荷重部Ｌｘに向かうにしたがって小さくなるように設けられている。このように、導油溝４３Ｃの断面積が最荷重部Ｌｘに向かうに従って小さくなることにより、導油溝４３Ｃを通る潤滑油の圧力が最荷重部Ｌｘに向かうに従って高められるので、最荷重部Ｌｘに効果的に潤滑油を供給できる。

また、導油溝４３Ｃは、主荷重部Ｌにおいて端部を有する。また、主荷重部Ｌにおける導油溝４３Ｃの少なくとも一部は、ブッシュ４０Ｃの内周面の周方向に対して所定の角度θＣをなして延びている。このように、導油溝４３Ｂが設けられることにより、導油溝４３Ｂが摺動する範囲がピストンピンの軸方向に対して幅を持つこととなる。これにより、ピストンピンの回転に伴い主荷重部Ｌの全面に亘って潤滑油がより効果的に供給されやすくなる。

また、ブッシュ４０Ｃのマイクロテクスチャ部４４Ｃ（４４）は、微小油溝Ｖの方向である第１の方向Ｄ１が、主荷重部Ｌにおける導油溝４３Ｃに略直交する方向ｒＣに沿うように設けられている。これにより、導油溝４３Ｂとの連通部分から微小油溝Ｖに、潤滑油を均一に供給できる。

また、少なくとも一部の微小油溝Ｖは、導油溝４３Ｃとの連通部分を２つ有することとなり、そのような微小油溝Ｖにおいては、より確実に潤滑油が供給されることとなる。なお、微小油溝Ｖが、ブッシュ４０Ｃ及びピストンピン３０の軸方向に沿うように設けられていてもよい。

図７は、本実施形態のブッシュの第４の例を示す図であって、ブッシュの内側面の一部を示す展開図である。図７に示すように、ブッシュ４０Ｄ（４０）は、ピストンピン３０との摺動面に、導油溝４３Ｄ（４３），４５Ｄ（４３）を備えている。導油溝４３は、主導油溝４３Ｄと、平行油溝４５Ｄとを含む。主導油溝４３Ｄは、周方向に沿う部分を含んで設けられている。主導油溝４３Ｄは、図３に示すブッシュ４０Ａの導油溝４３Ａと同様に、その断面積が最荷重部Ｌｘに向かうにしたがって小さくなるように設けられている。このように、主導油溝４３Ｄの断面積が最荷重部Ｌｘに向かうに従って小さくなることにより、主導油溝４３Ｄを通る潤滑油の圧力が最荷重部Ｌｘに向かうに従って高められるので、最荷重部Ｌｘに効果的に潤滑油を供給できる。

平行油溝４５Ｄは、周方向と交差する方向に延びるように一対設けられている。平行油溝４５Ｄは、周方向と交差する方向に延びるので、周方向に沿って延びる主導油溝４３Ｄとそれぞれ連通している。また、平行油溝４５Ｄの断面積は、主導油溝４３Ｄの平行油溝４５Ｄとの連通部分における断面積以下に調整されている。これにより、潤滑油の圧力は、主導油溝４３Ｄから平行油溝４５Ｄに進むに従って低下しない。従って、主荷重部Ｌにおいて軸方向に亘って潤滑油が効果的に供給される。

また、平行油溝４５Ｄは、その両端部のそれぞれがブッシュ４０Ｄの開口縁の一端及び他端に至らないように設けられている。従って、ブッシュ４０Ｄの開口縁から潤滑油が過剰に漏出することが防止される。

平行油溝４５Ｄは、主荷重部Ｌの周方向両端近傍に設けられている。従って、一対の平行油溝４５Ｄの間にマイクロテクスチャ部４４Ｄ（４４）が位置することとなる。マイクロテクスチャ部４４Ｄは、微小油溝Ｖの方向である第１の方向Ｄ１が、平行油溝４５Ｄに略直交する方向ｒＤに沿うように設けられている。これにより、平行油溝４５Ｄとの連通部分から微小油溝Ｖに、潤滑油を均一に供給できる。なお、微小油溝Ｖの方向（第１の方向Ｄ１）は、平行油溝４５Ｄに直交する方向に限定されず、平行油溝４５Ｄに平行でなければよい。

以上説明したように、本実施形態のブッシュ４０では、導油孔４２から供給された潤滑油が、導油溝４３を介して内周面の周方向に沿って導入され、主荷重部Ｌに到達する。そして、その潤滑油がマイクロテクスチャ部４４の微小油溝Ｖを通って主荷重部Ｌに行き渡る。これにより、ブッシュ４０の摺動面においてピストンピン３０による荷重が作用する領域である主荷重部Ｌに潤滑油が供給されることとなるので、筒内圧が高められたエンジンであっても、ブッシュ４０とピストンピン３０との焼付きの発生を抑制できる。

以上、本発明をその実施形態に基づいて詳細に説明した。しかし、本発明は前記実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。

１…潤滑構造、１０…ピストン、１２…ヘッド部、１４…ピンボス部、１６…キャビティ、１８…挿入孔、１９…コンロッド収容凹部、２０…コンロッド、２２…小端部、２４…小端孔、２８…連通孔、３０…ピストンピン、４０，４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃ，４０Ｄ…ブッシュ、４２，４２Ａ…導油孔、４３，４３Ａ，４３Ｂ，４３Ｃ…導油溝、４３Ｄ…主導油溝、４４，４４Ａ，４４Ｂ，４４Ｃ，４４Ｄ…マイクロテクスチャ部、４５Ｄ…平行油溝、Ｌ…主荷重部、Ｌｘ…最荷重部、Ｖ…微小油溝。

Claims (4)

1. コンロッドの小端孔の内周面に沿って設けられ、ピストンピンが摺動可能に挿入されるブッシュであって、
   前記コンロッドの大端部側から供給される潤滑油を前記小端孔内に導くための導油孔と連通しており、前記ピストンピンとの摺動面に周方向に沿う部分を含んで設けられた導油溝と、
   前記摺動面の一定範囲を占める主荷重部に設けられ、第１の方向に沿って複数の微小油溝が設けられたマイクロテクスチャ部と、を備え、
   前記導油溝の少なくとも一部の延びる方向と前記第１の方向とは平行ではなく、
   前記導油溝と、前記微小油溝の少なくとも一部とは連通しており、
   前記主荷重部は、前記摺動面の一部であって、下降行程のピストンの動作に基づくピストンピンによる荷重が作用する領域を少なくとも含む、
   ブッシュ。
2. 前記主荷重部は、前記コンロッドの揺動に伴う、下降行程のピストンの、当該ブッシュの内周面に対する相対的な動作方向の変化範囲に対応する領域を含む、
   請求項１に記載のブッシュ。
3. 前記導油溝の断面積は、前記主荷重部のうちの周方向における略中央の最荷重部に向かうにしたがって小さくなる、請求項１または２に記載のブッシュ。
4. 前記導油溝は、１〜１０ｍｍのミリメートルオーダーの幅を有し、
   前記微小油溝は、１〜１０００μｍのマイクロメートルオーダーの幅を有する、
   請求項１〜３のいずれか一項に記載のブッシュ。
   
   

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