JP2018031757A - Kinetic viscosity controller for fluid supply device and method for controlling kinetic viscosity of fluid supply device - Google Patents
Kinetic viscosity controller for fluid supply device and method for controlling kinetic viscosity of fluid supply device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018031757A JP2018031757A JP2016166366A JP2016166366A JP2018031757A JP 2018031757 A JP2018031757 A JP 2018031757A JP 2016166366 A JP2016166366 A JP 2016166366A JP 2016166366 A JP2016166366 A JP 2016166366A JP 2018031757 A JP2018031757 A JP 2018031757A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluid
- kinematic viscosity
- supply line
- density
- viscosity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 177
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 114
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000010762 marine fuel oil Substances 0.000 claims description 102
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 92
- 239000010758 marine gas oil Substances 0.000 claims description 84
- 239000010759 marine diesel oil Substances 0.000 claims description 70
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 claims description 52
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 29
- 230000002950 deficient Effects 0.000 abstract 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 abstract 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 193
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 15
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 10
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 9
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011280 coal tar Substances 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法に関する。 In the present invention, a fluid such as MGO (Marine Gas Oil) or fuel such as A heavy oil made of MDO (Marine Diesel Oil) and C heavy oil made of MFO (Marine Fuel Oil) The present invention relates to a kinematic viscosity control device for a fluid supply device that supplies to a device to be used such as an internal combustion engine, a boiler, or a plant device, and a kinematic viscosity control method for the fluid supply device.
従来、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関では、燃料タンクから、燃料供給ポンプによって、供給ラインを介して、ディーゼル機関に燃料が供給されるようになっている。 Conventionally, for example, in a marine diesel engine that is an internal combustion engine, fuel is supplied from a fuel tank to a diesel engine via a supply line by a fuel supply pump.
この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、以下のような問題が生じる。 In this case, when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate, the following problem occurs.
すなわち、供給ラインに供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、内燃機関の燃料噴射ポンプへの流れが阻害されてしまい、内燃機関の作動不良が生じてしまうおそれがある。 That is, when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is too high, the flow of the internal combustion engine to the fuel injection pump is hindered, which may cause malfunction of the internal combustion engine.
また、燃料の流動が悪く、燃料内の気泡が逃げなくなり、内燃機関の始動不良となるおそれもある。 In addition, the flow of fuel is poor, bubbles in the fuel cannot escape, and there is a risk of starting failure of the internal combustion engine.
さらに、供給ラインの燃料配管の抵抗が大きくなり、燃料噴射後の粒子が大きくなり、圧縮空気との混合が上手くいかず、着火点が遅れてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 Furthermore, the resistance of the fuel piping of the supply line increases, the particles after fuel injection increase, mixing with compressed air does not work well, the ignition point is delayed, and there is a risk of malfunction.
また、燃料のコールタールが、内燃機関のシリンダ壁、ピストン頂部に付着して燃焼状態が悪くなって、作動不良が生じてしまうおそれがある。 In addition, fuel coal tar adheres to the cylinder wall and the top of the piston of the internal combustion engine, resulting in a poor combustion state, which may cause malfunction.
さらに、燃料の清浄機による不純物のフィルターができなくなって、内燃機関内に不純物が流入してしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 Further, impurities cannot be filtered by the fuel purifier, and impurities may flow into the internal combustion engine, resulting in malfunction.
一方、供給ラインに供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、燃料噴射のためのプランジャポンプ、燃料噴射弁、ニードル弁などにおいて、潤滑性が不足することによって、これらの摺動部において、焼き付きが生じてしまい、作動不良が生じてしまうおそれがある。 On the other hand, when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is too low, in the plunger pump for fuel injection, the fuel injection valve, the needle valve, etc., due to insufficient lubricity, in these sliding parts, There is a risk that seizure will occur and malfunction will occur.
このため、例えば、排気中のＳＯｘの削減効果を有する低硫黄燃料であるＭＧＯ（Marine Gas Oil）を燃料として使用する場合、内燃機関に供給する直前に、または、供給ラインの途中において、冷却装置によって予め冷却して粘度を上げることが行われている。 For this reason, for example, when MGO (Marine Gas Oil), which is a low-sulfur fuel having an effect of reducing SOx in exhaust gas, is used as a fuel, the cooling device immediately before being supplied to the internal combustion engine or in the middle of the supply line The viscosity is raised by cooling in advance.
ところで、例えば、タンカー、大型客船などの外国航路に就航する船舶は、航海日数が長くなり、また、このような巨大な船舶では、大量の燃料を消費することになる。このため、コストを削減するために、公海上などの航海状態では、比較的に価格の安い低質油である、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油が使われている。 By the way, for example, a ship that enters a foreign route such as a tanker or a large passenger ship has a long voyage time, and such a huge ship consumes a large amount of fuel. For this reason, in order to reduce costs, C heavy oil made of MFO (Marine Fuel Oil), which is a low-quality oil having a relatively low price, is used in a voyage state such as on the high seas.
一方、港湾内では、内燃機関の作動・停止などが多くなり、このため、燃料効率などの良好で比較的高価な高質油である、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油が使用されている。 On the other hand, the operation and stop of the internal combustion engine increase in the port. Therefore, from MGO (Marine Gas Oil) and MDO (Marine Diesel Oil), which are high quality oils with good fuel efficiency and relatively high price. A heavy oil is used.
このため、このような船舶では、Ａ重油とＣ重油を切り換えて内燃機関に供給している。この場合、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合には、前述したように、問題が生じる。 For this reason, in such a ship, A heavy oil and C heavy oil are switched and supplied to an internal combustion engine. In this case, when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate, a problem occurs as described above.
このため、本出願人は、供給ラインを介して異なる種類の燃料を、例えば、船舶の内燃機関などの被利用機器に供給する燃料供給装置の動粘度制御装置を既に提供している。 For this reason, the present applicant has already provided a kinematic viscosity control device for a fuel supply device that supplies different types of fuel to a device to be used such as an internal combustion engine of a ship through a supply line.
図１１は、この従来の燃料供給装置１００の概略を示すブロック図である。
FIG. 11 is a block diagram showing an outline of this conventional
図１１に示したように、燃料供給装置１００は、動粘度制御装置１０２を備えており、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油を収容した第１の燃料タンク１０４と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油を収容した第２の燃料タンク１０６を備えている。
As shown in FIG. 11, the
そして、第１の燃料タンク１０４に収容されたＡ重油は、第１の開閉弁１０８を介して、第１の取出しライン１１０を介して、三方弁からなる燃料切換弁１１２に導入されるようになっている。
The heavy fuel oil A stored in the
同様に、第２の燃料タンク１０６に収容されたＣ重油は、第２の開閉弁１１４を介して、第２の取出しライン１１６を介して、燃料切換弁１１２に導入されるようになっている。
Similarly, the C heavy oil stored in the
この燃料切換弁１１２により切り換えられた燃料（Ａ重油またはＣ重油）は、供給ライン１１８を介して、燃料供給ポンプ１２０を通過することにより所定の圧力で、内燃機関があるメインエンジン１２２に供給されるように構成されている。
The fuel (A heavy oil or C heavy oil) switched by the
また、メインエンジンで消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁１２４を介して、循環ライン１２６を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン１２６を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第１の燃料タンク１０４、または、第２の燃料タンク１０６に還流されるようになっている。
The surplus fuel that is not consumed by the main engine is circulated through the
さらに、燃料供給ポンプ１２０の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター１２８を備えている。このヒーター１２８には、図示しない蒸気源からヒーター１２８に蒸気を供給する蒸気供給ライン１３０と、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁１３６を備えている。
Further, a
また、このヒーター１２８を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー１３２が接続されている。
Further, a
一方、供給ライン１１８のヒーター１２８の下流側には、センサー部１３４が設けられており、このセンサー部１３４には、粘度センサー（差圧センサー）１３８と、温度センサー１４０が設けられている。
On the other hand, a
なお、粘度センサー１３８は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ（Hagen−Poiseuille）流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。
The
また、これらの粘度センサー１３８と、温度センサー１４０は、動粘度制御部１４２に接続されている。これらの粘度センサー１３８からの粘度情報と、温度センサー１４０からの温度情報に基づいて、動粘度制御部１４２において、供給ライン１１８を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。
The
そして、動粘度制御部１４２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁１３６の開度を上げて、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター１２８によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。
Then, based on the calculation result of the kinematic viscosity of the kinematic
一方、動粘度制御部１４２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁１３６の開度を下げて、蒸気源からヒーター１２８に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。
On the other hand, if the viscosity of the fuel supplied to the
これによって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、動粘度制御装置１０２には、動粘度制御部１４２に接続された制御パネル１４４が設けられており、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などをするように構成されている。
The kinematic
ところで、粘度センサー（差圧センサー）１３８からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。 By the way, since the signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 138 is viscosity data, it is necessary to convert the flowing fluid into kinematic viscosity.
すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度（ｃＳｔ）＝粘度（ｃＰ）／密度（ｇ／ｃｍ３）
で換算する必要がある。
That is, when converting viscosity data into kinematic viscosity,
Kinematic viscosity (cSt) = viscosity (cP) / density (g / cm 3 )
It is necessary to convert with.
しかしながら、従来の動粘度制御部１４２は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。
However, the conventional kinematic
実際の燃料の密度は、例えば、Ｃ重油であるＭＦＯでは、０．９３（１５℃）であり、Ａ重油であるＭＤＯでは、０．８３（１５℃）であって、その違いは、約１０％程度もある。 The actual fuel density is, for example, 0.93 (15 ° C.) for MFO, which is C heavy oil, and 0.83 (15 ° C.), for MDO, which is A heavy oil. There is also about%.
従って、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁１３６の開度の調整によるヒーター１２８による加熱温度が正確に制御できないことになる。
Therefore, the viscosity of the fuel supplied to the
その結果、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
また、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。 In addition, when switching fuel, for example, when switching from heavy oil A to heavy fuel oil, the density differs by about 10%, so if it is simply switched, a shock occurs and the density of the mixed fuel cannot be followed. .
このため、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
For this reason, the viscosity of the fuel supplied to the
本発明は、このような現状に鑑み、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整による加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法を提供することを目的とする。 In view of such a current situation, the present invention can accurately calculate the viscosity of the fluid supplied to the supply line by the kinematic viscosity control unit, for example, a heating device by adjusting the opening of the steam proportional valve. It is an object of the present invention to provide a kinematic viscosity control device for a fluid supply apparatus and a kinematic viscosity control method for a fluid supply apparatus that can accurately control the heating temperature by a heater.
また、本発明は、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法を提供することを目的とする。 In addition, the present invention can control the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range, thereby causing a device to be used, for example, an internal combustion, that occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. It is an object of the present invention to provide a kinematic viscosity control device for a fluid supply device and a kinematic viscosity control method for the fluid supply device that can prevent engine starting failure, operation failure, seizure, and the like.
さらに、本発明は、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法を提供することを目的とする。 Furthermore, the present invention can accurately follow the density of the fluid in the mixed state without causing a shock when the fluid is switched, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line is accurately within a predetermined range. The dynamic viscosity control of the fluid supply device that can prevent the start failure, operation failure, seizure, etc. of the equipment to be used, such as internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate It is an object of the present invention to provide a device and a kinematic viscosity control method for a fluid supply device.
本発明は、前述したような従来技術における課題及び目的を達成するために発明されたものであって、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
供給ラインを介して流体を被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置であって、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、
前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備えたことを特徴とする。
The present invention has been invented in order to achieve the above-described problems and objects in the prior art, and the kinematic viscosity control device of the fluid supply apparatus of the present invention includes:
A fluid viscosity control device for a fluid supply device that supplies fluid to a device to be used via a supply line,
A viscosity sensor disposed in the supply line for measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line;
A temperature sensor disposed in the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line,
A storage unit storing a density conversion table in which density data corresponding to temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance;
Based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, using the density conversion table stored in the storage unit, an arithmetic processing unit that calculates the kinematic viscosity according to the type of fluid A kinematic viscosity control unit is provided.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御方法は、
供給ラインを介して流体を被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御方法であって、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出することを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control method of the fluid supply apparatus of the present invention includes:
A method for controlling the kinematic viscosity of a fluid supply apparatus that supplies fluid to a device to be used via a supply line,
Viscosity data from a viscosity sensor disposed in the supply line and measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line;
Based on temperature data from a temperature sensor disposed in the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line,
The kinematic viscosity corresponding to the type of fluid is calculated using a density conversion table in which density data corresponding to temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance.
このように構成することによって、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。 By comprising in this way, the viscosity data from the viscosity sensor which is arrange | positioned at a supply line and measures the viscosity of the fluid which flows through a supply line, and the temperature of the fluid which is arrange | positioned at a supply line and flows through a supply line are measured. Based on the temperature data from the temperature sensor, the kinematic viscosity corresponding to the fluid type is calculated using a density conversion table in which density data corresponding to the temperature and viscosity corresponding to the fluid type is stored in advance. Yes.
従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Accordingly, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, the density data corresponding to the temperature and viscosity corresponding to the fluid type is stored in advance from the density conversion table that stores the density data corresponding to the fluid type. The viscosity can be calculated accurately.
すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度１℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。 That is, by recording the density data of the fluid to be used, control is performed by creating a density conversion table for each fluid temperature of 1 ° C., for example, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor. Accuracy will be improved.
その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。 As a result, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately calculated by the kinematic viscosity control unit. For example, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately adjusted by adjusting the opening of the steam proportional valve. Can be controlled.
また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 In addition, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, thereby causing a start failure of a used device, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, burn-in, etc. can be prevented.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
前記動粘度制御部において、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、前記密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、
前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention is:
In the kinematic viscosity control unit, when the specific gravity data of the fluid input according to the type of fluid is different from the density data based on the density conversion table, it is determined that specific gravity correction is necessary.
The arithmetic processing unit is configured to calculate the kinematic viscosity by calibrating the density conversion table stored in the storage unit based on the input specific gravity data of the fluid.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御方法は、
前記流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、前記密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、
前記密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出することを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control method of the fluid supply apparatus of the present invention includes:
When it is determined that the specific gravity correction is necessary because the specific gravity data of the fluid input according to the type of the fluid is different from the density data based on the density conversion table,
The density conversion table is calibrated based on the input specific gravity data of the fluid, and kinematic viscosity is calculated.
このように構成することによって、流体の種類に応じて入力された流体の比重データと、密度変換テーブルに基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。 With this configuration, when it is determined that the specific gravity correction is necessary because the specific gravity data of the fluid input according to the type of the fluid is different from the density data based on the density conversion table, the density conversion table Is calibrated based on the input specific gravity data of the fluid to calculate the kinematic viscosity.
従って、流体の種類に応じて入力された流体の比重データに基づいて、密度変換テーブルを較正しているので、より正確な流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Therefore, since the density conversion table is calibrated based on the specific gravity data of the fluid input according to the fluid type, the kinematic viscosity according to the more accurate fluid type can be accurately calculated.
その結果、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 As a result, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately controlled, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, whereby the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. In this case, it is possible to prevent a device to be used, for example, an internal combustion engine from starting badly, malfunctioning, and seizing.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention is:
In the kinematic viscosity control unit, when switching the type of fluid supplied to the supply line,
The kinematic viscosity is calculated according to a change in the mixing ratio of the fluid.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御方法は、
前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出することを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control method of the fluid supply apparatus of the present invention includes:
When switching the type of fluid supplied to the supply line,
The kinematic viscosity is calculated according to the change in the mixing ratio of the fluid.
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
As described above, when the type of the fluid supplied to the supply line is switched, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density according to the change in the mixing ratio of the fluid.
Therefore, at the time of switching the fluid, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without generating a shock, and to accurately control the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range, It is possible to prevent start-up failure, operation failure, burn-in, and the like of a device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置は、
前記動粘度制御部において、前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、
切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device of the present invention is:
In the kinematic viscosity control unit, when switching the type of fluid supplied to the supply line,
In the arithmetic processing unit, based on a switching time M1, which is a time required for switching the fluid flowing through the supply line, and an elapsed time M2 from the switching time,
With reference to the density conversion table stored in the storage unit,
Fluid density before switching D1 + (fluid density after switching D2-fluid density before switching D1) × elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density based on the above formula.
また、本発明の流体供給装置の動粘度制御方法は、
前記供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、
前記供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前記密度変換テーブルを参照して、
切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出することを特徴とする。
Further, the kinematic viscosity control method of the fluid supply apparatus of the present invention includes:
When switching the type of fluid supplied to the supply line,
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fluid flowing through the supply line, and the elapsed time M2 from the switching time,
Referring to the density conversion table,
Fluid density before switching D1 + (fluid density after switching D2-fluid density before switching D1) × elapsed time M2 / switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
このように構成することによって、流体切換時の混合状態での、各流体の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合流体の密度を算出して正確な制御を行っている。 With this configuration, accurate control is performed by calculating the density of the mixed fluid from the density table of each fluid in the mixed state at the time of fluid switching, using the elapsed time as a parameter.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 Therefore, at the time of switching the fluid, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without generating a shock, and to accurately control the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range, It is possible to prevent start-up failure, operation failure, burn-in, etc. of a device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明では、前記動粘度制御部の演算処理部で算出された動粘度に基づいて、前記供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するように構成されていることを特徴とする。 In the present invention, the heating temperature of the heating device arranged in the supply line is controlled based on the kinematic viscosity calculated by the arithmetic processing unit of the kinematic viscosity control unit. And
このように構成することによって、算出された動粘度に基づいて、供給ラインに配設された加熱装置の加熱温度を制御するので、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御できる。 By configuring in this way, the heating temperature of the heating device disposed in the supply line is controlled based on the calculated kinematic viscosity. For example, the heating device is adjusted by adjusting the opening of the steam proportional valve. The heating temperature by the heater can be accurately controlled, and the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range.
これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 As a result, it is possible to prevent starting failure, malfunction, burn-in, and the like of a device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明では、前記流体が、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油であることを特徴とする。 In the present invention, the fluid is A heavy oil composed of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil) and C heavy oil composed of MFO (Marine Fuel Oil).
このように構成することによって、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油に対して、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。 By comprising in this way, it supplies with a kinematic viscosity control part with respect to A heavy oil which consists of MGO (Marine Gas Oil) or MDO (Marine Diesel Oil), and C heavy oil which consists of MFO (Marine Fuel Oil). The viscosity of the fuel supplied to the line can be calculated accurately. For example, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately controlled by adjusting the opening of the steam proportional valve.
また、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 In addition, the viscosity of the fuel supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, thereby causing a start failure of a device to be used such as an internal combustion engine that occurs when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, burn-in, etc. can be prevented.
さらに、これらのＡ重油、Ｃ重油の燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 Furthermore, at the time of switching between these fuels of A heavy oil and C heavy oil, it is possible to accurately follow the density of the mixed fuel without causing a shock, and the viscosity of the fuel supplied to the supply line is set to a predetermined value. It is possible to accurately control within the range, and it is possible to prevent a start-up failure, operation failure, burn-in, etc. of a device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fuel supplied to the supply line is not appropriate.
また、本発明では、前記被利用機器が、内燃機関、ボイラー、または、プラント機器であることを特徴とする。 Moreover, in this invention, the said to-be-used apparatus is an internal combustion engine, a boiler, or a plant apparatus, It is characterized by the above-mentioned.
このように、本発明の流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法を、例えば、内燃機関である船舶のディーゼル機関、ボイラーに適用することができる。 Thus, the kinematic viscosity control device of the fluid supply device and the kinematic viscosity control method of the fluid supply device of the present invention can be applied to, for example, a marine diesel engine and a boiler that are internal combustion engines.
また、本発明では、前述のいずれかに記載の動粘度制御装置を備えたことを特徴とする流体供給装置である。 According to the present invention, there is provided a fluid supply device including any one of the kinematic viscosity control devices described above.
本発明によれば、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。 According to the present invention, viscosity data from a viscosity sensor that is disposed in the supply line and measures the viscosity of the fluid that flows through the supply line, and a temperature sensor that is disposed in the supply line and measures the temperature of the fluid that flows through the supply line. The kinematic viscosity corresponding to the type of fluid is calculated using a density conversion table in which density data corresponding to the temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance.
従って、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルから、流体の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Accordingly, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, the density data corresponding to the temperature and viscosity corresponding to the fluid type is stored in advance from the density conversion table that stores the density data corresponding to the fluid type. The viscosity can be calculated accurately.
すなわち、使用する流体の密度データを記録することにより、粘度センサーからの粘度データと、温度センサーからの温度データに基づいて、例えば、流体温度１℃ごとの密度変換テーブルを作成することにより、制御精度が向上することになる。 That is, by recording the density data of the fluid to be used, control is performed by creating a density conversion table for each fluid temperature of 1 ° C., for example, based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor. Accuracy will be improved.
その結果、動粘度制御部によって、供給ラインに供給される流体の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。 As a result, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be accurately calculated by the kinematic viscosity control unit. For example, the heating temperature by the heater, which is a heating device, can be accurately adjusted by adjusting the opening of the steam proportional valve. Can be controlled.
また、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 In addition, the viscosity of the fluid supplied to the supply line can be controlled within a predetermined range, thereby causing a start failure of a used device, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate. , Malfunction, burn-in, etc. can be prevented.
以下、本発明の実施の形態（実施例）を図面に基づいてより詳細に説明する。
（実施例１）
Hereinafter, embodiments (examples) of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
Example 1
図１は、本発明の流体供給装置を燃料供給装置１０に適用した実施例の概略を示すブロック図である。
FIG. 1 is a block diagram showing an outline of an embodiment in which a fluid supply apparatus of the present invention is applied to a
図１に示したように、燃料供給装置１０は、動粘度制御装置１２を備えており、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油を収容した第１の燃料タンク１４と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油を収容した第２の燃料タンク１６を備えている。
As shown in FIG. 1, the
そして、第１の燃料タンク１４に収容されたＡ重油は、第１の開閉弁１８を介して、第１の取出しライン２０を介して、三方弁からなる燃料切換弁２２に導入されるようになっている。
The heavy fuel oil A stored in the
同様に、第２の燃料タンク１６に収容されたＣ重油は、第２の開閉弁２４を介して、第２の取出しライン２６を介して、燃料切換弁２２に導入されるようになっている。
Similarly, the C heavy oil accommodated in the
この燃料切換弁２２により切り換えられた燃料（Ａ重油またはＣ重油）は、供給ライン２８を介して、燃料供給ポンプ３０を通過することにより所定の圧力で、被利用機器として、内燃機関であるメインエンジン３２に供給されるように構成されている。
The fuel (A heavy oil or C heavy oil) switched by the
また、メインエンジン３２で消費されない余剰の燃料は、循環開閉弁３４を介して、循環ライン３６を通り循環するように構成されている。すなわち、循環ライン３６を流れる流体の種類に応じて、図示しない切換弁を介して、第１の燃料タンク１４、または、第２の燃料タンク１６に還流されるようになっている。
Excess fuel that is not consumed by the
さらに、燃料供給ポンプ３０の下流側には、加熱装置を構成する、例えば、蒸気によって加熱するヒーター３８を備えている。このヒーター３８には、図示しない蒸気源からヒーター３８に蒸気を供給する蒸気供給ライン４０と、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を調整するため開度が調整できる蒸気比例弁４６を備えている。
Furthermore, the downstream side of the
また、このヒーター３８を通過することによって、熱交換された水分を貯留するリザーバー４２が接続されている。
In addition, a
一方、供給ライン２８のヒーター３８の下流側には、センサー部４４が設けられており、このセンサー部４４には、粘度センサー（差圧センサー）４８と、温度センサー５０が設けられている。
On the other hand, a
なお、粘度センサー４８は、粘性流体が一定の内径を有する細管内を一定流量の層流状態で流れた場合に、細管内の上流側と下流側で発生する圧力差と、流量との関係から、ハーゲン・ポアズイユ（Hagen−Poiseuille）流の法則により、連続的に粘度を求める細管式粘度計から構成されている。
The
また、これらの粘度センサー４８と、温度センサー５０は、動粘度制御部５２に接続されている。これらの粘度センサー４８からの粘度情報と、温度センサー５０からの温度情報に基づいて、動粘度制御部５２において、供給ライン２８を流れる燃料の動粘度を算出するように構成されている。
The
そして、動粘度制御部５２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が高すぎる場合には、蒸気比例弁４６の開度を上げて、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を上昇させて、ヒーター３８によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を低下させるように構成されている。
Then, based on the calculation result of the kinematic viscosity by the kinematic
一方、動粘度制御部５２の動粘度の算出結果に基づいて、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が低すぎる場合には、蒸気比例弁４６の開度を下げて、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を減少させて、熱交換によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を上昇させるように構成されている。
On the other hand, if the viscosity of the fuel supplied to the
これによって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、前述したような供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、動粘度制御装置１２には、動粘度制御部５２に接続された制御パネル５４が設けられている。また、制御パネル５４には、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料の切り換えを行うための燃料切換部５６と、制御モード切換、温度設定および温度表示、動粘度設定および動粘度表示、各種アラーム表示などを行うための表示設定部５８とを備えている。
The kinematic
ところで、粘度センサー（差圧センサー）４８からの信号は、粘度データであるので、流れる流体に対しては、動粘度に換算する必要がある。 By the way, since the signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 48 is viscosity data, it is necessary to convert the flowing fluid into kinematic viscosity.
すなわち、粘度データを、動粘度に換算する場合、下記の式、
動粘度（ｃＳｔ）＝粘度（ｃＰ）／密度（ｇ／ｃｍ３）
で換算する必要がある。
That is, when converting viscosity data into kinematic viscosity,
Kinematic viscosity (cSt) = viscosity (cP) / density (g / cm 3 )
It is necessary to convert with.
しかしながら、図１１に示した従来の燃料供給装置１００では、動粘度制御装置１０２の動粘度制御部１４２は、アナログの基板から構成されており、燃料の種類が相違しても、一定の密度で処理を行って、動粘度を算出して制御するように構成されている。
However, in the conventional
そのため、実際の燃料の密度は、例えば、Ｃ重油であるＭＦＯでは、０．９３（１５℃）であり、Ａ重油であるＭＤＯでは、０．８３（１５℃）であって、その違いは、約１０％程度もある。 Therefore, the actual fuel density is 0.93 (15 ° C.) for MFO, which is C heavy oil, and 0.83 (15 ° C.), for MDO, which is A heavy oil. There is also about 10%.
従って、動粘度制御部１４２によって、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができず、蒸気比例弁１３６の開度の調整によるヒーター１２８による加熱温度が正確に制御できないことになる。
Therefore, the viscosity of the fuel supplied to the
その結果、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
As a result, the viscosity of the fuel supplied to the
また、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができない。 In addition, when switching fuel, for example, when switching from heavy oil A to heavy fuel oil, the density differs by about 10%, so if it is simply switched, a shock occurs and the density of the mixed fuel cannot be followed. .
このため、供給ライン１１８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御できず、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができない。
For this reason, the viscosity of the fuel supplied to the
このため、図１に示したように、本発明の燃料供給装置１０では、動粘度制御装置１２の動粘度制御部５２には、例えば、ＲＡＭ、ＨＤＤなどのメモリーから構成される記憶部６０と、例えば、ＣＰＵなどから構成される演算処理部６２とが備えられている。
Therefore, as shown in FIG. 1, in the
そして、本発明の燃料供給装置１０では、動粘度制御装置１２の動粘度制御部５２、制御パネル５４などが、図２のブロック図に示したように、作動するように構成されている。
In the
すなわち、動粘度制御部５２の記憶部６０には、図２に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４が、デフォルトで記憶されている。
That is, as shown in FIG. 2, a density conversion table 64 in which density data corresponding to temperature and viscosity corresponding to the type of fuel is stored in advance is stored in the
密度変換テーブル６４は、図２に示したように、例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃが、１℃毎の密度変換テーブルとして予め、動粘度制御部５２の記憶部６０に記憶されている。
As shown in FIG. 2, the density conversion table 64 includes, for example, an MFO density conversion table 64A, an MDO density conversion table 64B, and an MGO density conversion table 64C in advance as a density conversion table for each 1 ° C. Is stored in the
また、センサー部４４の粘度センサー（差圧センサー）４８からの信号、温度センサー５０からの信号が、動粘度制御部５２の演算処理部６２に取り込まれるようになっている。
Further, a signal from the viscosity sensor (differential pressure sensor) 48 of the
この場合、センサー部４４の粘度センサー４８からの信号は、メインエンジン３２のプランジャポンプの作動による脈動があるので、アナログフィルター６５でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７で脈動を除去した後に取り込まれる。
In this case, since the signal from the
また、温度センサー５０からの信号についても、アナログフィルター６８でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６９でデジタル信号に変換され、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０で処理された後に取り込まれる。
The signal from the
そして、動粘度制御部５２の演算処理部６２に取り込まれた、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、図２に示したように、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する。
Then, based on the viscosity data from the
具体的には、動粘度制御部５２の演算処理部６２では、図２の符号５１に示したように、温度センサー５０からの温度データに基づいて、密度変換テーブル６４から密度データを得る。
そして、この密度データと粘度センサー４８からの粘度データとに基づいて、
動粘度＝粘度／密度の計算式に基づいて、動粘度が計算処理されるようになっている。
Specifically, the
And based on this density data and the viscosity data from the
The kinematic viscosity is calculated based on the equation of kinematic viscosity = viscosity / density.
そして、図２に示したように、この算出された動粘度データに基づいて、ＰＩＤ制御７４、ＰＷＭ制御７６を行い、定電流回路７８を介して、蒸気比例弁４６の開度を調整して、蒸気源からヒーター３８に供給される蒸気量を制御するように構成されている。
Then, as shown in FIG. 2,
これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内になるようにして、供給ラインに供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止するように構成されている。
Thereby, the viscosity of the fuel supplied to the
なお、粘度センサー４８の故障時には、表示設定部５８において、エラー表示をするとともに、制御モードが温度制御に移行するように構成されている。
When the
また、粘度センサー４８と、温度センサー５０の両方のセンサーが故障した際には、エラー表示をするとともに、制御モードが手動モードに移行するようになっている。
Further, when both the
この場合、温度センサー５０の方が、粘度センサー４８に比較して、故障の確立が低いが、温度センサー５０の故障時は、各燃料で、５〜１５ｃＳｔ（センチストークス）程度の温度データをデフォルトで有しており、動粘度制御を行うように構成されている。
In this case, the
以下に、動粘度制御部５２において、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、密度変換テーブル６４を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、図３〜図１０のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
Hereinafter, a method for calculating the kinematic viscosity according to the type of fuel using the density conversion table 64 based on the viscosity data from the
（１）動粘度算出通常モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出通常モードについて、図３〜図６のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
(1) Kinematic viscosity calculation normal mode A dynamic viscosity calculation normal mode will be described below in detail with reference to the flowcharts of FIGS.
（１−１）ＭＧＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ１）
図３のフローチャートに示したように、ステップＳ１において動粘度演算処理が開始される。
(1-1) MGO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE1)
As shown in the flowchart of FIG. 3, kinematic viscosity calculation processing is started in step S1.
そして、ステップＳ２において、温度センサー５０からの信号について、アナログフィルター６８でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６９でデジタル信号に変換される。
In
また、同様にして、粘度センサー４８からの信号について、アナログフィルター６５でフィルタリングされた後、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６でデジタル信号に変換される。
Similarly, the signal from the
なお、この場合、粘度、温度の測定も、トリマーなどのアナログキャリブレーションではなく、ＡＤのバイナリ―データによるデジタルキャリブレーションによって行われる。 In this case, the viscosity and temperature are measured not by analog calibration such as trimmer, but by digital calibration based on AD binary data.
次に、ステップＳ３において、デジタル信号に変換された温度センサー５０からの信号について、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０で脈動が除去される。
Next, in step S <b> 3, pulsation is removed by a digital filter (FIR) 70 with respect to the signal from the
同様に、デジタル信号に変換された粘度センサー４８からの信号について、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７で処理される。
Similarly, the signal from the
そして、ステップＳ４において、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）７０でフィルタリングされた温度データについて、ＯＦＦＳＥＴ値、ＳＰＡＮ値を用いて、ソフトウェアによって調整（キャリブレーション）され、ステップＳ５において、温度データが確定される。 In step S4, the temperature data filtered by the digital filter (FIR) 70 is adjusted (calibrated) by software using the OFFSET value and the SPAN value. In step S5, the temperature data is determined.
次に、ステップＳ６において、デジタルフィルタ（ＦＩＲ）６７でフィルタリングされた粘度データについて、ＯＦＦＳＥＴ値、ＳＰＡＮ値を用いて、ソフトウェアによって調整（キャリブレーション）される。 Next, in step S6, the viscosity data filtered by the digital filter (FIR) 67 is adjusted (calibrated) by software using the OFFSET value and the SPAN value.
具体的には、この粘度データのキャリブレーションは、以下の様にして行われる。 Specifically, the calibration of the viscosity data is performed as follows.
例えば、粘度０．０〜４５．０ｃＰで、０．０〜１８０．０ｍＶが、粘度センサー４８の仕様だった場合、先ず、粘度回路に０．０ｍＶを入力する。
For example, when the viscosity is 0.0 to 45.0 cP and 0.0 to 180.0 mV is the specification of the
その時のバイナリーデータを、ＯＦＦＳＥＴ値（例えば、仮に９５ｂｉｔ）として記憶する。次に、粘度回路に１８０ｍＶを入力し、その時のバイナリ―データを、ＳＰＡＮ値（例えば、仮に９１０ｂｉｔ）として記憶する。 The binary data at that time is stored as an OFFSET value (for example, 95 bits). Next, 180 mV is input to the viscosity circuit, and binary data at that time is stored as a SPAN value (for example, 910 bits).
粘度センサー４８の特性は、アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）６６に取り込み時に、ほぼ１次式になるように設計しているので、仮に４９８ｂｉｔの入力があった場合、Fullscale×(Input data - OFFSET data)/(SPAN data - OFFSET data)の関係式が成り立ち、これにより、４５．０ｃＰ×（４９８ｂｉｔ−９５ｂｉｔ）／（９１０ｂｉｔ−９５ｂｉｔ）＝２２．２５ｃＰの粘度を算出するようになっている。
The characteristic of the
なお、温度データのキャリブレーションについても、同様に行われるようになっている。 The temperature data calibration is also performed in the same manner.
次に、図４のフローチャートに示したように、ステップＳ７において、例えば、燃料がＡ重油であるＭＧＯであるか否かについて、燃料の種類が判断される。 Next, as shown in the flowchart of FIG. 4, in step S7, the type of fuel is determined, for example, as to whether the fuel is MGO, which is A heavy oil.
そして、ステップＳ７において、燃料がＭＧＯであると判断された場合には、ステップＳ８において、比重補正が必要か否か判断される。 If it is determined in step S7 that the fuel is MGO, it is determined in step S8 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップＳ８において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。 If it is determined in step S8 that specific gravity correction is necessary, MGO specific gravity data (15 ° C./4° C.) is input by the user in step S9.
そして、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ１０において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S9, after the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) is input by the user, in step S10, the density conversion table stored in the
すなわち、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MGO density conversion table 64C is calibrated at intervals of 1 ° C. based on the MGO density conversion table 64C and specific gravity data (15 ° C./4° C.) of the MGO input by the user. ing.
具体的には、例えば、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）がずれていた場合、１５℃で、０．２ずれていたら、０．２シフトさせて、ゲインを変更することにより行われる。 Specifically, for example, when the MGO density conversion table 64C and the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) input by the user are deviated, if 0.2 deviated at 15 ° C, 0.2 This is done by shifting and changing the gain.
すなわち、密度（１５℃）に換算して、動粘度テーブルを補正する。 That is, the kinematic viscosity table is corrected in terms of density (15 ° C.).
実際の燃料油のデータにより、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを補正するので、より精度が向上することになる。例えば、ユーザーが入力した比重データを密度データに換算する式である下記の式を用いて精度を向上させる。
ｄ（１５℃）＝Ｓ（１５／４℃）×０．９９９９７
ここで、ｄ：密度、Ｓ：比重である。
Since the MGO density conversion table 64C is corrected by actual fuel oil data, the accuracy is further improved. For example, the accuracy is improved by using the following formula, which is a formula for converting specific gravity data input by the user into density data.
d (15 ° C.) = S (15/4 ° C.) × 0.99999
Here, d: density, S: specific gravity.
そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 In step S11, the calibrated MGO density conversion table 64C is used to calculate kinematic viscosity to determine kinematic viscosity data. In step S11, kinematic viscosity data is determined. In step S12, kinematic viscosity data is determined. The viscosity calculation process ends.
一方、ステップＳ８において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ１３において、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S8 that the specific gravity correction is unnecessary, in step S13, the kinematic viscosity is calculated at intervals of 1 ° C. based on the default MGO density conversion table 64C. In step S11, the dynamic viscosity is calculated. The viscosity data is determined, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
（１−２）ＭＤＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ２）
さらに、ステップＳ７において、燃料がＭＧＯでないと判断された場合には、図５のフローチャートに示したように、ステップＳ１４において、他の種類の燃料、Ａ重油であるＭＤＯでであるか否かについて、燃料の種類が判断される。
(1-2) MDO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE2)
Further, if it is determined in step S7 that the fuel is not MGO, as shown in the flowchart of FIG. 5, it is determined in step S14 whether the fuel is MDO, which is another type of fuel, A heavy oil. The type of fuel is determined.
そして、ステップＳ１４において、燃料がＭＤＯであると判断された場合には、上記の燃料がＭＧＯであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。 In step S14, when it is determined that the fuel is MDO, the same calculation process as that in the case where it is determined that the fuel is MGO is performed.
すなわち、図５のフローチャートに示したように、ステップＳ１５において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, as shown in the flowchart of FIG. 5, it is determined in step S15 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップＳ１５において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ１６において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。 If it is determined in step S15 that specific gravity correction is necessary, MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.) is input by the user in step S16.
そして、ステップＳ１６において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ１７において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S16, after the MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) is input by the user, in step S17, the density conversion table stored in the
すなわち、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ユーザーによって入力されたＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MDO density conversion table 64B is calibrated at intervals of 1 ° C. based on the MDO density conversion table 64B and MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.) input by the user. ing.
そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 In step S11, kinematic viscosity is calculated by using the calibrated MDO density conversion table 64B, and kinematic viscosity data is determined. In step S12, the kinematic viscosity calculation process ends.
一方、ステップＳ１５において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ１８において、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S15 that no specific gravity correction is necessary, in step S18, the kinematic viscosity is calculated at intervals of 1 ° C. based on the default MDO density conversion table 64B. In step S11, the dynamic viscosity is calculated. The viscosity data is determined, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
（１−３）ＭＦＯの動粘度算出通常モード（ＭＯＤＥ３）
さらに、ステップＳ１４において、燃料がＭＤＯでないと判断された場合には、図６のフローチャートに示したように、ステップＳ１９において、他の種類の燃料、Ｃ重油であるＭＦＯであるか否かについて、燃料の種類が判断される。
(1-3) MFO kinematic viscosity calculation normal mode (MODE3)
Furthermore, when it is determined in step S14 that the fuel is not MDO, as shown in the flowchart of FIG. 6, in step S19, whether or not it is MFO that is another type of fuel, C heavy oil, The type of fuel is determined.
そして、ステップＳ１９において、燃料がＭＦＯであると判断された場合には、上記の燃料がＭＧＯであると判断された場合と同様な演算処理が行われるようになっている。 In step S19, when it is determined that the fuel is MFO, the same arithmetic processing as that in the case where it is determined that the fuel is MGO is performed.
すなわち、図６のフローチャートに示したように、ステップＳ２０において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, as shown in the flowchart of FIG. 6, in step S20, it is determined whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップＳ２０において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ２１において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力される。 If it is determined in step S20 that specific gravity correction is necessary, MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) is input by the user in step S21.
そして、ステップＳ２１において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）が入力された後、ステップＳ２２において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S21, after the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) is input by the user, in step S22, the density conversion table stored in the
すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default MFO density conversion table 64A is calibrated at intervals of 1 ° C. based on the MFO density conversion table 64A and specific gravity data (15 ° C./4° C.) of the MFO input by the user. ing.
そして、ステップＳ１１において、このキャリブレーションされたＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａを用いて、動粘度を算出して、動粘度データが確定され、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 In step S11, the calibrated MFO density conversion table 64A is used to calculate the kinematic viscosity, the kinematic viscosity data is determined and the kinematic viscosity data is determined. In step S12, the kinematic viscosity calculation process is performed. finish.
一方、ステップＳ２０において、比重補正が不要と判断された場合には、ステップＳ２３において、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａに基づいて、１℃の間隔で動粘度を算出して、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S20 that the specific gravity correction is unnecessary, in step S23, the kinematic viscosity is calculated at intervals of 1 ° C. based on the default MFO density conversion table 64A, and in step S11, the dynamic viscosity is calculated. The viscosity data is determined, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
このように構成することによって、供給ライン２８に配設され、供給ライン２８を流れる燃料の粘度を測定する粘度センサー４８からの粘度データと、供給ライン２８に配設され、供給ライン２８を流れる燃料の温度を測定する温度センサー５０からの温度データに基づいて、燃料の種類（例えば、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯ）に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４（例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃ）を用いて、燃料の種類に応じた動粘度を算出するようになっている。
With this configuration, the viscosity data from the
従って、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、燃料の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブル６４から、燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。
Accordingly, based on the viscosity data from the
すなわち、使用する燃料の密度データを記録することにより、粘度センサー４８からの粘度データと、温度センサー５０からの温度データに基づいて、例えば、燃料温度１℃ごとの密度変換テーブル６４を作成することにより、制御精度が向上することになる。
That is, by recording the density data of the fuel to be used, for example, the density conversion table 64 for each fuel temperature of 1 ° C. is created based on the viscosity data from the
その結果、動粘度制御部５２によって、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を正確に算出することができ、例えば、蒸気比例弁４６の開度の調整によって、加熱装置であるヒーターによる加熱温度を正確に制御できる。
As a result, the kinematic
また、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
In addition, the viscosity of the fuel supplied to the
さらに、燃料の種類に応じて入力された燃料の比重データと、密度変換テーブル６４に基づく密度データが相違して、比重補正が必要であると判断された場合、密度変換テーブル６４を入力された燃料の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出している。 Further, if the specific gravity data of the fuel input according to the type of fuel is different from the density data based on the density conversion table 64 and it is determined that the specific gravity correction is necessary, the density conversion table 64 is input. The kinematic viscosity is calculated by calibration based on the specific gravity data of the fuel.
従って、燃料の種類に応じて入力された燃料油の比重データに基づいて、密度変換テーブル６４を較正しているので、より正確な燃料の種類に応じた動粘度を正確に算出することができる。 Therefore, since the density conversion table 64 is calibrated based on the specific gravity data of the fuel oil input according to the fuel type, the kinematic viscosity corresponding to the more accurate fuel type can be accurately calculated. .
その結果、加熱装置であるヒーター３８による加熱温度を正確に制御でき、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に制御でき、これにより、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
As a result, the heating temperature by the
なお、以上では、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）を入力したが、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力するようにしても良い。 In step S9, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) is input by the user. However, in step S9, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and the MDO Specific gravity data (15 ° C./4° C.) and MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) may be input at a time.
この場合には、ステップＳ１７のユーザーによるＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）の入力、ステップＳ２４のユーザーによるＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）の入力を省略することができる。 In this case, the input of MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.) by the user in step S17 and the input of MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) by the user in step S24 can be omitted.
（２）動粘度算出切換モード
以下に、燃料の種類に応じた動粘度を算出する方法について、動粘度算出切換モードについて、図７〜図１０のフローチャートに基づいて、詳細に説明する。
(2) Kinematic Viscosity Calculation Switching Mode Hereinafter, a method for calculating the kinematic viscosity according to the type of fuel will be described in detail with reference to the flowcharts of FIGS.
すなわち、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出している。
このように、供給ラインに供給される流体の種類を切り換える際に、流体の混合比率の変動に応じて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
That is, when the type of fluid supplied to the supply line is switched, the kinematic viscosity is calculated according to the change in the mixing ratio of the fluid.
As described above, when the type of the fluid supplied to the supply line is switched, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density according to the change in the mixing ratio of the fluid.
従って、流体の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の流体の密度に正確に追随することができ、供給ラインに供給される流体の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ラインに供給される流体の粘度が適切でない場合に生じる、被利用機器、例えば、内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。 Therefore, at the time of switching the fluid, it is possible to accurately follow the density of the fluid in the mixed state without generating a shock, and to accurately control the viscosity of the fluid supplied to the supply line within a predetermined range, It is possible to prevent start-up failure, operation failure, burn-in, etc. of a device to be used, for example, an internal combustion engine, which occurs when the viscosity of the fluid supplied to the supply line is not appropriate.
具体的には、下記のＭＯＤＥ４〜ＭＯＤＥ７のステップによって行われるようになっており、以下にその詳細について、図６〜図１０を参照しながら説明する。 Specifically, it is performed by the following steps of MODE4 to MODE7, and the details thereof will be described below with reference to FIGS.
（２−１）ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）
すなわち、図６に示したように、ステップＳ１９において、燃料がＭＦＯでないと判断された場合には、図７のフローチャートに示したように、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであるかが判断される。
(2-1) Switching from MGO to MFO (MODE4)
That is, as shown in FIG. 6, if it is determined in step S19 that the fuel is not MFO, as shown in the flowchart of FIG. 7, it is determined in step S24 whether switching from MGO to MFO. To be judged.
そして、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ２５において、比重補正が必要か否か判断される。 If it is determined in step S24 that the switching is from MGO to MFO, it is determined in step S25 whether specific gravity correction is necessary.
ステップＳ２５において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。 If it is determined in step S25 that specific gravity correction is necessary, in step S26, the user inputs MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). Is done.
そして、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ２７において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S26, the MGO specific gravity data (15 ° C./4° C.) and the MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) are input by the user, and then stored in the
すなわち、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MGO density conversion table 64C, the MFO density conversion table 64A, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) input by the user. The MGO density conversion table 64C and the default MFO density conversion table 64A are calibrated at 1 ° C. intervals.
そして、ステップＳ２８において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＧＯ→ＭＦＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。 In step S28, a switching time M1, which is a time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MGO to MFO), is input by the user.
すなわち、使用する燃料の切り換え時に、メータ表示と制御データをショックレスにするため、ユーザーに、供給ライン２８などの配管の長さから算出した燃料の切換時間Ｍ１、すなわち、この場合には、Ａ重油であるＭＧＯから、混合状態、Ｃ重油であるＭＦＯまで要する燃料の切換時間Ｍ１が入力される（例えば、デフォルトは３０分で、１２０分まで）。
That is, when the fuel to be used is switched, in order to make the meter display and control data shockless, the user is required to change the fuel switching time M1 calculated from the length of the piping such as the
これは、燃料の切り換え時には、例えば、Ａ重油からＣ重油に切り替える際に、密度が１０％程度違うので、単純に切換えると、ショックが発生するとともに、混合状態の燃料の密度に追随することができないからである。 This is because, for example, when the fuel is switched, the density differs by about 10% when switching from heavy oil A to heavy fuel oil C. If the fuel is switched simply, a shock may occur and the density of the mixed fuel may be followed. It is not possible.
次に、ステップＳ２８において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ２９において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, after the switching time M1 is input by the user in step S28, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S29.
すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fuel flowing through the
Referring to the MGO density conversion table 64C and the MFO density conversion table 64A after calibration as described above,
Fuel density D1 + before switching (Density of fuel after switching D2-Density of fuel D1 before switching) × Elapsed time M2 / Switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ２９において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S29, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
一方、ステップＳ２５において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを用いて、ステップＳ２８のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ２９の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S25 that the specific gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S28 using the default MGO density conversion table 64C and the default MFO density conversion table 64A. After the calculation of the kinematic viscosity by the calculation of the mixing density in step S29, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
（２−２）ＭＤＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ５）
すなわち、図７に示したように、ステップＳ２４において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えでないと判断された場合には、図８のフローチャートに示したように、ステップＳ３０において、ＭＤＯからＭＦＯへの切り換えであるかが判断される。
(2-2) Switching from MDO to MFO (MODE5)
That is, as shown in FIG. 7, if it is determined in step S24 that switching from MGO to MFO is not performed, as shown in the flowchart of FIG. 8, switching from MDO to MFO is performed in step S30. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。 The following operation is performed in the same manner as the above-mentioned “switching from MGO to MFO (MODE 4)”.
すなわち、ステップＳ３０において、ＭＧＯからＭＦＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ３１において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, if it is determined in step S30 that the switching is from MGO to MFO, it is determined in step S31 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップＳ３１において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ３２において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。 If it is determined in step S31 that specific gravity correction is necessary, in step S32, the user inputs MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). Is done.
そして、ステップＳ３２において、ユーザーによって、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ３３において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S32, the user inputs MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.) and MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.), and in step S33, the data is stored in the
すなわち、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ユーザーによって入力されたＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, based on the MDO density conversion table 64B, the MFO density conversion table 64A, the MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.), and the MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) The MDO density conversion table 64B and the default MFO density conversion table 64A are calibrated at 1 ° C. intervals.
そして、ステップＳ３４において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＤＯ→ＭＦＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。 In step S34, the user inputs a switching time M1, which is a time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MDO to MFO).
次に、ステップＳ３４において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ３５において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, after the switching time M1 is input by the user in step S34, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S35.
すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fuel flowing through the
Referring to the MDO density conversion table 64B and the MFO density conversion table 64A after calibration as described above,
Fuel density D1 + before switching (Density of fuel after switching D2-Density of fuel D1 before switching) × Elapsed time M2 / Switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ３５において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S35, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
一方、ステップＳ３１において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａとを用いて、ステップＳ３４のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ３５の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S31 that no specific gravity correction is necessary, the user inputs the switching time M1 in step S34 using the default MDO density conversion table 64B and the default MFO density conversion table 64A. After the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S35, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
（２−３）ＭＦＯからＭＧＯへの切り換え（ＭＯＤＥ６）
すなわち、図８に示したように、ステップＳ３０において、ＭＤＯからＭＦＯへの切り換えでないと判断された場合には、図９のフローチャートに示したように、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えであるかが判断される。
(2-3) Switching from MFO to MGO (MODE6)
That is, as shown in FIG. 8, if it is determined in step S30 that switching from MDO to MFO is not performed, as shown in the flowchart of FIG. 9, switching from MFO to MGO is performed in step S36. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。 The following operation is performed in the same manner as the above-mentioned “switching from MGO to MFO (MODE 4)”.
すなわち、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ３７において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, if it is determined in step S36 that the switching is from MFO to MGO, it is determined in step S37 whether specific gravity correction is necessary.
ステップＳ３７において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ３８において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。 In step S37, if it is determined that specific gravity correction is necessary, in step S38, the user inputs MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). Is done.
そして、ステップＳ３８において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ３９において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
Then, after the MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.) and the MGO specific gravity data (15 ° C./4° C.) are input by the user in step S38, they are stored in the
すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MFO density conversion table 64A, the MGO density conversion table 64C, the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C), and the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). The MFO density conversion table 64A and the default MGO density conversion table 64C are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ４０において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＦＯ→ＭＧＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。 In step S40, the switching time M1, which is the time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MFO to MGO), is input by the user.
次に、ステップＳ４０において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ４１において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, after the switching time M1 is input by the user in step S40, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S41.
すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fuel flowing through the
Referring to the MFO density conversion table 64A and the MGO density conversion table 64C after calibration as described above,
Fuel density D1 + before switching (Density of fuel after switching D2-Density of fuel D1 before switching) × Elapsed time M2 / Switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ４１において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S41, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
一方、ステップＳ３７において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃとを用いて、ステップＳ４０のユーザーによる切り換え時間Ｍ１の入力、ステップＳ４１の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S37 that the specific gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S40 using the default MFO density conversion table 64A and the default MGO density conversion table 64C. After the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S41, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
（２−４）ＭＦＯからＭＤＯへの切り換え（ＭＯＤＥ７）
すなわち、図９に示したように、ステップＳ３６において、ＭＦＯからＭＧＯへの切り換えでないと判断された場合には、図１０のフローチャートに示したように、ステップＳ４２において、ＭＦＯからＭＤＯへの切り換えであるかが判断される。
(2-4) Switching from MFO to MDO (MODE7)
That is, as shown in FIG. 9, when it is determined in step S36 that switching from MFO to MGO is not performed, as shown in the flowchart of FIG. 10, switching from MFO to MDO is performed in step S42. It is judged whether there is.
なお、以下の作動は、上記の「ＭＧＯからＭＦＯへの切り換え（ＭＯＤＥ４）」と同様に実施される。 The following operation is performed in the same manner as the above-mentioned “switching from MGO to MFO (MODE 4)”.
すなわち、ステップＳ４２において、ＭＦＯからＭＤＯへの切り換えであると判断された場合には、ステップＳ４３において、比重補正が必要か否か判断される。 That is, if it is determined in step S42 that the switching is from MFO to MDO, it is determined in step S43 whether or not specific gravity correction is necessary.
ステップＳ４３において、比重補正が必要と判断された場合には、ステップＳ４４において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力される。 If it is determined in step S43 that specific gravity correction is necessary, in step S44, the user inputs MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). Is done.
そして、ステップＳ４４において、ユーザーによって、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とが入力された後、ステップＳ４５において、記憶部６０に記憶された密度変換テーブルをキャリブレーションして、動粘度を算出するようになっている。
In step S44, the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and the MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) are input by the user, and then stored in the
すなわち、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂと、ユーザーによって入力されたＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）に基づいて、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを、１℃の間隔でキャリブレーションを行うようになっている。 That is, the default is based on the MFO density conversion table 64A, the MDO density conversion table 64B, the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C), and the MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C). The MFO density conversion table 64A and the default MDO density conversion table 64B are calibrated at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ４６において、ユーザーによって、供給ライン２８を流れる燃料の切り換え（ＭＦＯ→ＭＤＯへの切り換え）に要する時間である切換時間Ｍ１が入力される。 In step S46, the user inputs a switching time M1, which is a time required for switching the fuel flowing through the supply line 28 (switching from MFO to MDO).
次に、ステップＳ４６において、ユーザーによって、切換時間Ｍ１が入力された後、ステップＳ４７において、混合密度を算出して動粘度を算出する。 Next, after the switching time M1 is input by the user in step S46, the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S47.
すなわち、供給ライン２８に供給される燃料の種類を切り換える際に、
供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前述したようにキャリブレーションを行った後のＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するようになっている。
That is, when switching the type of fuel supplied to the
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fuel flowing through the
With reference to the MFO density conversion table 64A and the MDO density conversion table 64B after calibration as described above,
Fuel density D1 + before switching (Density of fuel after switching D2-Density of fuel D1 before switching) × Elapsed time M2 / Switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
なお、この場合、混合密度の算出は、１℃の間隔で、１分毎に行われるようになっている。 In this case, the calculation of the mixing density is performed every minute at intervals of 1 ° C.
そして、ステップＳ４７において、動粘度を算出した後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 Then, after calculating the kinematic viscosity in step S47, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
一方、ステップＳ４３において、比重補正が不要と判断された場合には、デフォルトのＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａと、デフォルトのＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂとを用いて、ステップＳ４６のユーザーによる切換時間Ｍ１の入力、ステップＳ４７の混合密度の算出による動粘度の算出を経た後、ステップＳ１１において、動粘度データが確定され、ステップＳ１２において、動粘度演算処理が終了する。 On the other hand, if it is determined in step S43 that the specific gravity correction is unnecessary, the user inputs the switching time M1 in step S46 using the default MFO density conversion table 64A and the default MDO density conversion table 64B. After the kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density in step S47, the kinematic viscosity data is determined in step S11, and the kinematic viscosity calculation process ends in step S12.
なお、以上では、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを入力したが、ステップＳ２６において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力するようにしても良い。 In the above description, in step S26, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) are input by the user. In step S26, the MGO specific gravity data is input by the user. Specific gravity data (15 ° C./4° C.), MFO specific gravity data (15 ° C./4° C.), and MDO specific gravity data (15 ° C./4° C.) may be input at a time.
また、ステップＳ９において、ユーザーによって、ＭＧＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＤＯの比重データ（１５℃／４℃）と、ＭＦＯの比重データ（１５℃／４℃）とを一度に入力して、動粘度算出切換モードにおける入力を省略することもできる。 Further, in step S9, the MGO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C), the MDO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C), and the MFO specific gravity data (15 ° C / 4 ° C) are simultaneously displayed by the user. It is also possible to omit the input in the kinematic viscosity calculation switching mode.
さらに、ステップＳ２８において、全ての場合（ＭＯＤＥ４〜ＭＯＤＥ７）の供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１を入力するようにしても良い。
Further, in step S28, a switching time M1 that is a time required for switching the fuel flowing through the
このように構成することによって、供給ライン２８に供給される燃料の種類（例えば、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯ）を切り換える際に、供給ライン２８を流れる燃料の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、密度変換テーブル（例えば、ＭＦＯ密度変換テーブル６４Ａ、ＭＤＯ密度変換テーブル６４Ｂ、ＭＧＯ密度変換テーブル６４Ｃ）を参照して、
切り換え前の燃料の密度Ｄ１+（切り換え後の燃料の密度Ｄ２−切り換え前の燃料の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出している。
With this configuration, when switching the type of fuel supplied to the supply line 28 (for example, MGO and MDO that are A heavy oil and MFO that is C heavy oil), the fuel flowing through the
Fuel density D1 + before switching (Density of fuel after switching D2-Density of fuel D1 before switching) × Elapsed time M2 / Switching time M1
Based on the formula, kinematic viscosity is calculated by calculating the mixing density.
すなわち、燃料切換時の混合状態での、各燃料の密度テーブルから、経過時間をパラメータとし、混合燃料の密度を算出して正確な制御を行っている。 That is, accurate control is performed by calculating the density of the mixed fuel from the density table of each fuel in the mixed state at the time of fuel switching, using the elapsed time as a parameter.
従って、燃料の切り換え時において、ショックが発生せずに、混合状態の燃料の密度に正確に追随することができ、供給ライン２８に供給される燃料の粘度を所定の範囲内に正確に制御でき、供給ライン２８に供給される燃料の粘度が適切でない場合に生じる内燃機関の始動不良、作動不良、焼き付きなどを防止することができる。
Therefore, when the fuel is switched, it is possible to accurately follow the density of the mixed fuel without causing a shock, and the viscosity of the fuel supplied to the
以上、本発明の好ましい実施の態様を説明してきたが、本発明はこれに限定されることはなく、例えば、上記実施例では、燃料として、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯについて適用したが、その他の流体の燃料などにも適用することも可能である。 The preferred embodiment of the present invention has been described above, but the present invention is not limited to this. For example, in the above embodiment, the fuels are MGO, MDO, which is A heavy oil, and C heavy oil. Although applied to MFO, it is also possible to apply to other fluid fuels.
また、上記実施例では、Ａ重油であるＭＧＯ、ＭＤＯと、Ｃ重油であるＭＦＯの３種類の燃料を切り換える場合について説明したが、切り換える燃料、すなわち、切り換える流体の数などは適宜変更することができる。 In the above embodiment, the case of switching between three types of fuel, MGO and MDO, which are A heavy oil, and MFO, which is C heavy oil, has been described. it can.
また、加熱装置として、蒸気比例弁４６を備えた蒸気によって加熱するヒーター３８を用いたが、シーズヒーター、赤外線などその他の公知の過熱装置を用いることも可能である。
Further, although the
さらに、上記実施例では、本発明を流体供給装置を燃料供給装置１０に適用したが、その他の流体、例えば、プラント機器の原料に適用することも可能であるなど本発明の目的を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
Further, in the above embodiment, the fluid supply device is applied to the
本発明は、供給ラインを介して、流体、例えば、ＭＧＯ（Marine Gas Oil）、または、ＭＤＯ（Marine Diesel Oil）からなるＡ重油と、ＭＦＯ（Marine Fuel Oil）からなるＣ重油などの燃料を、内燃機関、ボイラー、プラント機器などの被利用機器に供給する流体供給装置の動粘度制御装置、および、流体供給装置の動粘度制御方法に適用することができる。 In the present invention, a fluid such as MGO (Marine Gas Oil) or fuel such as A heavy oil made of MDO (Marine Diesel Oil) and C heavy oil made of MFO (Marine Fuel Oil) The present invention can be applied to a kinematic viscosity control device for a fluid supply device that supplies to a device to be used such as an internal combustion engine, a boiler, or a plant device, and a kinematic viscosity control method for a fluid supply device.
１０ 燃料供給装置
１２ 動粘度制御装置
１４ 第１の燃料タンク
１６ 第２の燃料タンク
１８ 第１の開閉弁
２０ 第１の取出しライン
２２ 燃料切替弁
２４ 第２の開閉弁
２６ 第２の取出しライン
２８ 供給ライン
３０ 燃料供給ポンプ
３２ メインエンジン
３４ 循環開閉弁
３６ 循環ライン
３８ ヒーター
４０ 蒸気供給ライン
４２ リザーバー
４４ センサー部
４６ 蒸気比例弁
４８ 粘度センサー
５０ 温度センサー
５２ 動粘度制御部
５４ 制御パネル
５６ 燃料切換部
５８ 表示設定部
６０ 記憶部
６２ 演算処理部
６４ 密度変換テーブル
６４Ａ ＭＦＯ密度変換テーブル
６４Ｂ ＭＤＯ密度変換テーブル
６４Ｃ ＭＧＯ密度変換テーブル
６５ アナログフィルター
６６ アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）
６７ デジタルフィルタ（ＦＩＲ）
６８ アナログフィルター
６９ アナログ−デジタル変換回路（ＡＤＣ）
７０ デジタルフィルタ（ＦＩＲ）
７４ ＰＩＤ制御
７６ ＰＷＭ制御
７８ 定電流回路
１００ 燃料供給装置
１０２ 動粘度制御装置
１０４ 第１の燃料タンク
１０６ 第２の燃料タンク
１０８ 第１の開閉弁
１１０ 第１の取出しライン
１１２ 燃料切替弁
１１４ 第２の開閉弁
１１６ 第２の取出しライン
１１８ 供給ライン
１２０ 燃料供給ポンプ
１２２ メインエンジン
１２４ 循環開閉弁
１２６ 循環ライン
１２８ ヒーター
１３０ 蒸気供給ライン
１３２ リザーバー
１３４ センサー部
１３６ 蒸気比例弁
１３８ 粘度センサー
１４０ 温度センサー
１４２ 動粘度制御部
１４４ 制御パネル
Ｄ１ 切り換え前の流体の密度
Ｄ２ 切り換え後の流体の密度
Ｍ１ 切換時間
Ｍ２ 経過時間
DESCRIPTION OF
67 Digital Filter (FIR)
68
70 Digital Filter (FIR)
74
Claims (15)
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーと、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーと、を備え、
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを記憶した記憶部と、
前記粘度センサーからの粘度データと、前記温度センサーからの温度データに基づいて、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出する演算処理部とを備えた動粘度制御部を備えたことを特徴とする動粘度制御装置。 A fluid viscosity control device for a fluid supply device that supplies fluid to a device to be used via a supply line,
A viscosity sensor disposed in the supply line for measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line;
A temperature sensor disposed in the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line,
A storage unit storing a density conversion table in which density data corresponding to temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance;
Based on the viscosity data from the viscosity sensor and the temperature data from the temperature sensor, using the density conversion table stored in the storage unit, an arithmetic processing unit that calculates the kinematic viscosity according to the type of fluid A kinematic viscosity control apparatus comprising the kinematic viscosity control unit.
前記演算処理部において、前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の動粘度制御装置。 In the kinematic viscosity control unit, when the specific gravity data of the fluid input according to the type of fluid is different from the density data based on the density conversion table, it is determined that specific gravity correction is necessary.
The kinematic viscosity is calculated in the arithmetic processing unit by calibrating the density conversion table stored in the storage unit based on the specific gravity data of the input fluid. The kinematic viscosity control apparatus according to 1.
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする請求項１から２のいずれかに記載の動粘度制御装置。 In the kinematic viscosity control unit, when switching the type of fluid supplied to the supply line,
3. The kinematic viscosity control device according to claim 1, wherein the kinematic viscosity is calculated according to a change in a mixing ratio of the fluid.
前記演算処理部において、供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前記記憶部に記憶された密度変換テーブルを参照して、
切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出するように構成されていることを特徴とする請求項３に記載の動粘度制御装置。 In the kinematic viscosity control unit, when switching the type of fluid supplied to the supply line,
In the arithmetic processing unit, based on a switching time M1, which is a time required for switching the fluid flowing through the supply line, and an elapsed time M2 from the switching time,
With reference to the density conversion table stored in the storage unit,
Fluid density before switching D1 + (fluid density after switching D2-fluid density before switching D1) × elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity control apparatus according to claim 3, wherein the kinematic viscosity is calculated by calculating a mixing density based on the formula:
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の粘度を測定する粘度センサーからの粘度データと、
前記供給ラインに配設され、供給ラインを流れる流体の温度を測定する温度センサーからの温度データに基づいて、
前記流体の種類に応じた温度と粘度に対応する密度データを予め格納した密度変換テーブルを用いて、流体の種類に応じた動粘度を算出することを特徴とする動粘度制御方法。 A method for controlling the kinematic viscosity of a fluid supply apparatus that supplies fluid to a device to be used via a supply line,
Viscosity data from a viscosity sensor disposed in the supply line and measuring the viscosity of the fluid flowing through the supply line;
Based on temperature data from a temperature sensor disposed in the supply line and measuring the temperature of the fluid flowing through the supply line,
A kinematic viscosity control method, wherein a kinematic viscosity corresponding to a type of fluid is calculated using a density conversion table in which density data corresponding to temperature and viscosity corresponding to the type of fluid is stored in advance.
前記密度変換テーブルを入力された流体の比重データに基づいてキャリブレーションして、動粘度を算出することを特徴とする請求項８に記載の動粘度制御方法。 When it is determined that the specific gravity correction is necessary because the specific gravity data of the fluid input according to the type of the fluid is different from the density data based on the density conversion table,
The kinematic viscosity control method according to claim 8, wherein the kinematic viscosity is calculated by calibrating the density conversion table based on input specific gravity data of the fluid.
前記流体の混合比率の変動に応じて、動粘度を算出することを特徴とする請求項９に記載の動粘度制御方法。 When switching the type of fluid supplied to the supply line,
The kinematic viscosity control method according to claim 9, wherein kinematic viscosity is calculated according to a change in a mixing ratio of the fluid.
前記供給ラインを流れる流体の切り換えに要する時間である切換時間Ｍ１、切り換え時からの経過時間Ｍ２に基づいて、
前記密度変換テーブルを参照して、
切り換え前の流体の密度Ｄ１+（切り換え後の流体の密度Ｄ２−切り換え前の流体の密度Ｄ１）×経過時間Ｍ２／切換時間Ｍ１
の式に基づいて、混合密度を算出して動粘度を算出することを特徴とする請求項１０に記載の動粘度制御方法。 When switching the type of fluid supplied to the supply line,
Based on the switching time M1, which is the time required for switching the fluid flowing through the supply line, and the elapsed time M2 from the switching time,
Referring to the density conversion table,
Fluid density before switching D1 + (fluid density after switching D2-fluid density before switching D1) × elapsed time M2 / switching time M1
The kinematic viscosity control method according to claim 10, wherein the kinematic viscosity is calculated by calculating a mixing density based on the formula:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016166366A JP6703461B2 (en) | 2016-08-27 | 2016-08-27 | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016166366A JP6703461B2 (en) | 2016-08-27 | 2016-08-27 | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020082439A Division JP6823747B2 (en) | 2020-05-08 | 2020-05-08 | Dynamic viscosity control device for fluid supply device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2018031757A true JP2018031757A (en) | 2018-03-01 |
| JP6703461B2 JP6703461B2 (en) | 2020-06-03 |
Family
ID=61302919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016166366A Active JP6703461B2 (en) | 2016-08-27 | 2016-08-27 | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6703461B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020016604A (en) * | 2018-07-27 | 2020-01-30 | 靜甲株式会社 | Filling device and filling method |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211859A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-30 | Shinsaku Hirano | Control method of automatic measuring and purifying apparatus of diesel engine fuel oil |
| JPH02115614A (en) * | 1988-10-25 | 1990-04-27 | Kokusai Tekunikaruzu:Kk | Switching and supplying system for fuel oil |
| JPH09158768A (en) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Riken Corp | Engine fuel injection control device |
| JP2011112362A (en) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Ship Partners Ltd | Method and device for analyzing quality of liquid |
| JP2011157926A (en) * | 2010-02-03 | 2011-08-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Fuel supply device with fuel change-over function |
| JP2015502536A (en) * | 2011-11-21 | 2015-01-22 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅＢｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | Fuel monitoring radio system |
| JP2015016861A (en) * | 2009-10-16 | 2015-01-29 | デウ シップビルディング アンド マリーン エンジニアリング カンパニー リミテッド | Floating structure with fuel tank for gas fuel |
-
2016
- 2016-08-27 JP JP2016166366A patent/JP6703461B2/en active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211859A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-30 | Shinsaku Hirano | Control method of automatic measuring and purifying apparatus of diesel engine fuel oil |
| JPH02115614A (en) * | 1988-10-25 | 1990-04-27 | Kokusai Tekunikaruzu:Kk | Switching and supplying system for fuel oil |
| JPH09158768A (en) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Riken Corp | Engine fuel injection control device |
| JP2015016861A (en) * | 2009-10-16 | 2015-01-29 | デウ シップビルディング アンド マリーン エンジニアリング カンパニー リミテッド | Floating structure with fuel tank for gas fuel |
| JP2011112362A (en) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Ship Partners Ltd | Method and device for analyzing quality of liquid |
| JP2011157926A (en) * | 2010-02-03 | 2011-08-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Fuel supply device with fuel change-over function |
| JP2015502536A (en) * | 2011-11-21 | 2015-01-22 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅＢｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | Fuel monitoring radio system |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020016604A (en) * | 2018-07-27 | 2020-01-30 | 靜甲株式会社 | Filling device and filling method |
| JP7279874B2 (en) | 2018-07-27 | 2023-05-23 | 靜甲株式会社 | Filling device and filling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6703461B2 (en) | 2020-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104508279B (en) | Method and apparatus for controlling the fuel pressure in gas fuel engine | |
| CN105697097B (en) | A kind of external engine oil temperature control system and test control method | |
| US11592430B2 (en) | Method for estimating a combustion characteristic of a gas that may contain dihydrogen | |
| CN100516785C (en) | Method and device for determining fuel consumption of internal combustion engine | |
| KR101246386B1 (en) | Method for controlling operation of diesel engine, apparatus for controlling operation of diesel engine, diesel engine, and ship | |
| JP2016525682A5 (en) | ||
| US10060375B2 (en) | Abnormality diagnosis apparatus and abnormality diagnosis method | |
| CN103597191B (en) | Fuel feed system and fuel feeding method for explosive motor | |
| CN101910727A (en) | Flow rate control device | |
| JP5481310B2 (en) | Specific gravity monitoring control device and fuel supply device having the same | |
| JP6823747B2 (en) | Dynamic viscosity control device for fluid supply device | |
| JP6703461B2 (en) | Kinetic viscosity control device for fluid supply device and kinematic viscosity control method for fluid supply device | |
| KR20170082552A (en) | Method and device for operating a pump | |
| CN105035355B (en) | A kind of heat load power analog method and heat load simulation system | |
| CN105067155A (en) | Flow test device pressure and flow velocity double closed loop control system | |
| Grigoriadis et al. | Advanced turbocharger model for 1D ICE simulation-Part i | |
| KR101676943B1 (en) | Method for functional testing of arrangement for dynamic fuel consumption measurement | |
| CN102393631A (en) | Lubricating oil temperature control system based on fuzzy control | |
| JP2710363B2 (en) | Fuel oil switching supply method | |
| JP6141585B2 (en) | Fuel supply pressure control device and internal combustion engine fuel supply device | |
| CN206210234U (en) | It is a kind of for Control rod drive line Rod drop test and the multifunction test device of fuel assembly life test | |
| JP4225159B2 (en) | Lubricating oil circulation path inspection device and method | |
| JP2007120774A (en) | Optimum oil temperature management system of fuel oil in fuel oil burner | |
| TWI807634B (en) | Production of cylinder oil | |
| KR101503166B1 (en) | Apparatus and Method for Adjusting Viscosity of Fuel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190527 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200210 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200226 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200319 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200414 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200508 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6703461 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |