JP2018021168A - 二軸配向ポリエステルフィルム - Google Patents
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Abstract
【課題】透明導電膜の製膜基板などの用途に用いられるＣＯＰフィルムの保護フィルムとして好適に用いられる二軸配向ポリエステルフィルムを提供する。【解決手段】フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下である二軸配向ポリエステルフィルム。【選択図】なし
Description
本発明は、機械特性、加工性に優れた二軸配向ポリエステルフィルムに関する。
ポリエステル樹脂、特にポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略すことがある）や、ポリエチレン２，６−ナフタレンジカルボキシレート（以下ＰＥＮを略すことがある）などは機械特性、熱特性、耐薬品性、電気特性、成形性に優れ、様々な用途に用いられている。そのポリエステルをフィルム化したポリエステルフィルム、中でも二軸配向ポリエステルフィルムは、その優れた機械的特性、加工性から、透明電極基板を加工工程中に傷つきなどから保護する工程フィルムとして使用されている。
ディスプレイなどで用いられる透明導電膜の製膜基板（ＩＴＯ（Ｉｎｄｉｕｍ Ｔｉｎ Ｏｘｉｄｅ）蒸着基板など）において、近年では、ディスプレイの性能向上、薄膜化の観点から、透明導電膜の製膜基板にシクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）からなるフィルムが用いられている。
一般的に、ＩＴＯ膜の導電性を上げるために一定温度での基板のキュア工程が必要となる。この工程では、該基板を保護するフィルムにも同時に熱がかかるため、透明導電膜の製膜基板にシクロオレフィンポリマー（ＣＯＰ）からなるフィルムが用いられる場合、それを保護するフィルムは、ＣＯＰフィルムと熱特性が近いことが好ましい。なぜなら、ＣＯＰフィルムとそれを保護するフィルムとの間に熱特性に差があると、透明導電膜の製膜基板の平面性が悪化したり、保護フィルムが剥がれて保護機能が低下する問題が発生する。
そのため、ＣＯＰフィルムを保護するフィルムとして、同じＣＯＰフィルムを用いれば熱特性に差がないが、ＣＯＰは非晶性樹脂であるため、靱性が低く可撓性に劣るため、加工工程中に割れが発生するという問題がある。
一方、ＣＯＰフィルムを保護するフィルムとして二軸配向ポリエステルフィルムを用いた場合、ＣＯＰは一般的に非晶性樹脂であり、フィルム寸法変化率の値が二軸配向ＰＥＴに比べて２〜３倍程度大きく熱特性に差があるため、透明導電膜の製膜基板の平面性が悪化したり、保護フィルムに剥がれが発生するという問題が発生する。そこで、フィルム寸法変化率をＣＯＰと近い値に制御した二軸配向ポリエステルフィルムを保護フィルムとして使用することが検討されている。（特許文献１、２、３）
特許文献１〜３に記載の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム寸法変化率をＣＯＰと近い値に制御することで、一定程度、透明導電膜の製膜基板の平面性の悪化、保護フィルムの剥がれを抑制することを達成している。しかしながら、一般的に、二軸配向ポリエステルフィルムは、ポリエステルフィルムを二軸に配向させる工程で受ける応力が残留しているため、加熱すると製膜工程で受けた残留応力が開放された結果、熱収縮が起きる。特許文献１，２，３に記載の方法で得られるポリエステルフィルムは、ＣＯＰと近いフィルム寸法変化率を有してはいるものの、加熱中に残留応力に起因する熱収縮が発生するため、ＣＯＰフィルムの保護フィルムとして使用した場合、依然、保護フィルムに剥がれが発生する問題がある。
本発明の課題は、かかる従来技術の背景に鑑み、透明導電膜の製膜基板などの用途に用いられるＣＯＰフィルムの保護フィルムとして好適に用いられる、機械特性、加工性に優れた二軸配向ポリエステルフィルムを提供することにある。
上記課題を解決するために、本発明は以下の構成をとる。すなわち、
［Ｉ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下である二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＩＩ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃までの降温過程での寸法変化率が、それぞれ７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下である［Ｉ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＩＩＩ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（ｉ）式を満たす［Ｉ］または［ＩＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦５０
[ＩＶ]フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（ｉｉ）式を満たす［Ｉ］〜［ＩＩＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦４０
［Ｖ］少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムであって、前記ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度がいずれも０．６７ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度の平均した値をＩＶａ（ｄｌ／ｇ）、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の固有粘度を平均した値をＩＶｂ（ｄｌ／ｇ）としたとき、下記（ｉｉ）式を満たす［Ｉ］〜［ＩＶ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉｉｉ）０.０１≦ＩＶａ−ＩＶｂ≦０．３
［ＶＩ］前記ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であり、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２５０℃以下である［Ｖ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＶＩＩ］前記ポリエステルフィルムの両側の表層の厚みの和と、表層以外の層の厚みの和の比（両側の表層の厚みの和／表層以外の層の厚みの和）が、１／９〜１／２である［Ｖ］または［ＶＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＶＩＩＩ］１４０℃９０分熱処理前後のヘイズ変化量が、５．０％以下である［Ｉ］〜［ＶＩＩ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
[ＩＸ]少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量が０ｍｇ/ｍ２以上１．５ｍｇ/ｍ２以下である［Ｉ］〜［ＶＩＩＩ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
[Ｘ]少なくとも一方の表面粗さＲａが１ｎｍ以上２００ｎｍ以下、最大高さ粗さＲｚが１００ｎｍ以上２０００ｎｍ以下である［Ｉ］〜［ＩＸ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［Ｉ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下である二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＩＩ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃までの降温過程での寸法変化率が、それぞれ７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下である［Ｉ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＩＩＩ］フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（ｉ）式を満たす［Ｉ］または［ＩＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦５０
[ＩＶ]フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（ｉｉ）式を満たす［Ｉ］〜［ＩＩＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦４０
［Ｖ］少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムであって、前記ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度がいずれも０．６７ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度の平均した値をＩＶａ（ｄｌ／ｇ）、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の固有粘度を平均した値をＩＶｂ（ｄｌ／ｇ）としたとき、下記（ｉｉ）式を満たす［Ｉ］〜［ＩＶ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（ｉｉｉ）０.０１≦ＩＶａ−ＩＶｂ≦０．３
［ＶＩ］前記ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であり、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２５０℃以下である［Ｖ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＶＩＩ］前記ポリエステルフィルムの両側の表層の厚みの和と、表層以外の層の厚みの和の比（両側の表層の厚みの和／表層以外の層の厚みの和）が、１／９〜１／２である［Ｖ］または［ＶＩ］に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
［ＶＩＩＩ］１４０℃９０分熱処理前後のヘイズ変化量が、５．０％以下である［Ｉ］〜［ＶＩＩ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
[ＩＸ]少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量が０ｍｇ/ｍ２以上１．５ｍｇ/ｍ２以下である［Ｉ］〜［ＶＩＩＩ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
[Ｘ]少なくとも一方の表面粗さＲａが１ｎｍ以上２００ｎｍ以下、最大高さ粗さＲｚが１００ｎｍ以上２０００ｎｍ以下である［Ｉ］〜［ＩＸ］のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
本発明によれば、ＣＯＰからなるフィルムに近しいフィルム膨張率をもち、貼り合せ性や機械特性、加工性に優れた二軸配向ポリエステルフィルムが得られる。
本発明のポリエステルフィルムは、機械特性の観点から、二軸配向ポリエステルフィルムであることが必要である。ここでいうポリエステルは、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有してなるものである。なお、本明細書内において、構成成分とはポリエステルを加水分解することで得ることが可能な最小単位のことを示す。本発明のポリエステルフィルムは、機械特性の観点から、ポリエチレンテレフタレートまたはポリエチレンテレフタレートの共重合体からなることが好ましい。
本発明のポリエステルフィルムは、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下である必要がある。より好ましくは、０．７％以上１．４％以下である。さらに好ましくは、０．９％以上１．３％以下である。
一般的に、透明導電膜は、室温よりも温度が高い状態で基板上に製膜され、その後室温よりも温度が高い状態まで加熱され、キュアする工程を経て、室温まで徐々に除冷される降温過程を経る。ここで、透明導電膜に用いられるＣＯＰフィルムは、ＣＯＰは非晶性樹脂のため、加熱した際に分子鎖が動きやすく、室温から温度が高い状態にすると熱膨張する傾向にある（フィルムの膨張率は正の値となる）。一方、二軸配向ポリエステルフィルムは、ポリエステルフィルムを二軸に配向させる工程で受ける応力が残留しているため、室温から温度が高い状態に加熱すると製膜工程で受けた残留応力が開放された結果、熱収縮が発生する（フィルムの膨張率は負の値となる）。そのため、従来の二軸配向ポリエステルフィルムをＣＯＰの保護フィルムとして用いると、フィルムの膨張率の差によって、透明導電膜の製膜基板の平面性が悪化したり、保護フィルムに剥がれが発生するという問題が発生していた。
そこで、透明導電膜を保護するＰＥＴフィルムのフィルム膨張率をＣＯＰフィルムの膨張率に近しい値にすることで、室温より高い状態で行う工程で、透明導電膜にしわや剥がれといった問題が発生するのを抑制することができる。上述した点を踏まえ、ポリエステルフィルムのフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下にすることで、透明導電膜を保護するＰＥＴフィルムとして使用する際に、しわや剥がれを抑制でき、ＣＯＰとの貼り合せ性に優れ、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性を損なうことなく、導電性を良好に保つことができる。
一般的に、透明導電膜は、室温よりも温度が高い状態で基板上に製膜され、その後室温よりも温度が高い状態まで加熱され、キュアする工程を経て、室温まで徐々に除冷される降温過程を経る。ここで、透明導電膜に用いられるＣＯＰフィルムは、ＣＯＰは非晶性樹脂のため、加熱した際に分子鎖が動きやすく、室温から温度が高い状態にすると熱膨張する傾向にある（フィルムの膨張率は正の値となる）。一方、二軸配向ポリエステルフィルムは、ポリエステルフィルムを二軸に配向させる工程で受ける応力が残留しているため、室温から温度が高い状態に加熱すると製膜工程で受けた残留応力が開放された結果、熱収縮が発生する（フィルムの膨張率は負の値となる）。そのため、従来の二軸配向ポリエステルフィルムをＣＯＰの保護フィルムとして用いると、フィルムの膨張率の差によって、透明導電膜の製膜基板の平面性が悪化したり、保護フィルムに剥がれが発生するという問題が発生していた。
そこで、透明導電膜を保護するＰＥＴフィルムのフィルム膨張率をＣＯＰフィルムの膨張率に近しい値にすることで、室温より高い状態で行う工程で、透明導電膜にしわや剥がれといった問題が発生するのを抑制することができる。上述した点を踏まえ、ポリエステルフィルムのフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下にすることで、透明導電膜を保護するＰＥＴフィルムとして使用する際に、しわや剥がれを抑制でき、ＣＯＰとの貼り合せ性に優れ、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性を損なうことなく、導電性を良好に保つことができる。
１５０℃におけるフィルム膨張率が０．５％未満であると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合、ＣＯＰと比べて加工工程で加熱した際の、フィルム膨張率が小さいため、しわや剥がれが発生し、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性が悪くなり、透明導電膜が欠損して導電性が損なわれる可能性がある。
また、１５０℃におけるフィルム膨張率が１．５％を超えると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合、ＣＯＰと比べて加工工程で加熱した際の、フィルム膨張率が大きいため、しわや剥がれが発生し、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性が悪くなり、透明導電膜が欠損して導電性が損なわれる可能性がある。
ここでいうフィルムの主配向軸方向とは、フィルムにおいて最大の屈折率を有する方向を主配向軸とする。また、フィルムにおける最大の屈折率の方向は、フィルムの全ての方向の屈折率を屈折率計で測定して求めてもよく、位相差測定装置（複屈折測定装置）などにより遅相軸方向を決定することで求めてもよい。
ここでいうフィルムの主配向軸方向とは、フィルムにおいて最大の屈折率を有する方向を主配向軸とする。また、フィルムにおける最大の屈折率の方向は、フィルムの全ての方向の屈折率を屈折率計で測定して求めてもよく、位相差測定装置（複屈折測定装置）などにより遅相軸方向を決定することで求めてもよい。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのフィルム膨張率とは、後述する方法で求められるが、フィルムを加熱した際の、寸法変化率を表したものである。
フィルム膨張率の測定方法は、熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。そして、２５℃における試料の寸法Ｌ（２５℃）（ｍｍ）と１５０℃における寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｉｉｉ）式から算出する。なお、フィルム膨張率はフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｖ）フィルム膨張率（％）＝Ｌ（１５０℃）／Ｌ（２５℃）×１００
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのフィルム膨張率を上述の範囲とする方法は、特に限られるものではないが、例えば、以下の（Ｉ）、（ＩＩ）の方法をとることができる。
（Ｉ）ポリエステルフィルムを少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムとし、ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であり、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２５０℃以下とすること。
（ＩＩ）二軸延伸した後のポリエステルフィルムをオフアニール又は、製膜における熱固定工程のテンター内で長手方向に寸法を戻し、長手方向リラックスすること。
フィルム膨張率の測定方法は、熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。そして、２５℃における試料の寸法Ｌ（２５℃）（ｍｍ）と１５０℃における寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｉｉｉ）式から算出する。なお、フィルム膨張率はフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｖ）フィルム膨張率（％）＝Ｌ（１５０℃）／Ｌ（２５℃）×１００
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムのフィルム膨張率を上述の範囲とする方法は、特に限られるものではないが、例えば、以下の（Ｉ）、（ＩＩ）の方法をとることができる。
（Ｉ）ポリエステルフィルムを少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムとし、ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であり、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２５０℃以下とすること。
（ＩＩ）二軸延伸した後のポリエステルフィルムをオフアニール又は、製膜における熱固定工程のテンター内で長手方向に寸法を戻し、長手方向リラックスすること。
まず（Ｉ）について説明する。フィルムの膨張率を上げるためには、フィルムを構成する樹脂を非晶性にするか、非晶性に近づけることが重要である。二軸配向ポリエステルフィルムを（Ｉ）の構成とすることで、一般的な二軸配向ポリエステルフィルムより融点の低い層と、それよりも融点の高い層を持つ二軸配向ポリエステルフィルムとなる。（Ｉ）の構成の二軸配向ポリエステルフィルムに、熱処理工程で熱を加えると、融点の低いポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の結晶構造が崩れ、配向が不規則な非晶構造になることにより、フィルムの非晶性が上がり、フィルム膨張率を上げることが可能となる。加えて、ポリエステルフィルムの両側の表層は、結晶構造を保つので、配向を維持し機械特性に優れ、オリゴマー発生を抑制できる。
次に（ＩＩ）について説明する。二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法において（ＩＩ）の工程を経ることで、ポリエステルフィルムを二軸配向させる際に加わった残留応力を取り除くことが可能となる。詳しくは後述する。
（Ｉ）に記載の、ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下にする方法としては、両側の表層を構成するポリエステル樹脂をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）および／またはポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）にすることが好ましい。また、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢを２５０℃以下にするには、ポリエステル樹脂がＰＥＴおよび／またはＰＥＮである場合、ジカルボン酸成分としてイソフタル酸を共重合する方法、ジオール成分としてシクロヘキサンジメタノールを共重合する方法などが挙げられる。これらは単独で共重合しても良いし、複数種類共重合しても構わない。共重合量としては、共重合成分の合計が、ポリエステルの構成成分の全量に対して５ｍｏｌ％以上２０ｍｏｌ％以下であることが好ましい。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であることが、機械特性と加工性の点から好ましい。
二軸配向ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃未満であると、非晶性に近いため、機械特性に劣り、オリゴマーが発生しやすくなるため、フィルムが白化する要因となる。
また、ＴｍＡが２８０℃を超えると、結晶性が高すぎるため、製膜性、機械特性に劣る。
また、ＴｍＡが２８０℃を超えると、結晶性が高すぎるため、製膜性、機械特性に劣る。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢを２５０℃以下とすることが、フィルム膨張率、フィルム寸法変化率、機械特性の制御の点から好ましい。より好ましくは、２２０℃以上２５０℃以下であり、さらに好ましくは、２３０℃以上２４０℃以下である。
二軸配向ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２２０℃未満であると、フィルムが非晶状態に近いため、フィルムに熱がかかった場合に、フィルムの膨張率が大きくなりすぎたり、フィルムの結晶化温度に近い温度まで熱がかかると、ランダムな粗大結晶が生じることでフィルムの透明性が損なわれるだけでなく、ランダムな粗大結晶によってその周囲に存在する分子鎖が固定される結果、機械特性に劣り、フィルム寸法変化率も低下する。
また、ＴｍＢが２５０℃を超えると、結晶性に近いため、フィルムの分子鎖が熱によって自由に動くことができない結果、機械特性に劣り、フィルム膨張率やフィルム寸法変化率も低下する。
また、ＴｍＢが２５０℃を超えると、結晶性に近いため、フィルムの分子鎖が熱によって自由に動くことができない結果、機械特性に劣り、フィルム膨張率やフィルム寸法変化率も低下する。
（ＩＩ）に記載の二軸延伸した後のポリエステルフィルムをオフアニールをする場合の条件としては、オフアニール温度を１４０℃以上２００℃未満とし、フィルム幅方向はフリーな状態、つまり、フィルムをフィルム幅方向に拘束していない状態であり、また、長手方向に１０Ｎ以上１００Ｎ以下の張力をかけながら巻き取ることで、ポリエステルフィルムを二軸配向させる際に加わった残留応力を取り除くことが可能となる。長手方向にかかる張力は、好ましくは、２０Ｎ以上６０Ｎ以下である。
また、（ＩＩ）に記載の二軸延伸した後のポリエステルフィルムを製膜における熱固定工程のテンター内で長手方向に寸法を戻し、長手方向リラックスする方法とは、長手方向に延伸後、長手方向に寸法を０．０１〜７％戻すという、いわゆるリラックス処理をするものである。この時のリラックス処理温度は、２段目以降の長手方向延伸温度と同等あるいはそれよりも３０℃低い温度の範囲で行うことが好ましい。また、このリラックス処理は通常周速度差のある加熱冷却ロール間で行うのが効率的であるが、フリーロールの配置された熱風オーブン中や、クリップ付いたＭＤリラックステンター中で行っても良い
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃までの降温過程での寸法変化率が、それぞれ７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下であることが、ＣＯＰと貼り合せた際の、しわや剥がれを抑制でき、ＣＯＰとの貼り合せ性の点から好ましい。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃までの降温過程での寸法変化率が、それぞれ７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下であることが、ＣＯＰと貼り合せた際の、しわや剥がれを抑制でき、ＣＯＰとの貼り合せ性の点から好ましい。
近年、透明導電膜の製膜基板として用いられる非晶性樹脂であるＣＯＰからなるフィルムにおいて、１５０℃から５０℃の降温時のフィルム寸法変化率は、ＣＯＰの分子骨格にもよるが、７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下である。本発明のフィルムの１５０℃から５０℃の降温時のフィルム寸法変化率を上記範囲とすることによって、加工工程で加熱した後の徐冷過程での寸法変化挙動をＣＯＰに近づけることができ、ＣＯＰと貼り合せた際に、しわや剥がれが発生するのを抑制することができ、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性を損なうことなく、導電性を良好に保つことができる。より好ましくは８０ｐｐｍ／℃以上１２０ｐｐｍ／℃以下、さらに好ましくは９０ｐｐｍ／℃以上１１０ｐｐｍ／℃以下である。
フィルムの寸法変化率が７０ｐｐｍ／℃未満であると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合、ＣＯＰと比べて加工工程で加熱した後の降温時の寸法変化が小さく、寸法差が生じるため、しわや剥がれが発生し、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性が悪くなり、透明導電膜が欠損して導電性が損なわれる可能性がある。
また、フィルムの寸法変化率が１４０ｐｐｍ／℃を超えると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合、ＣＯＰと比べて加工工程で加熱した後の降温時の寸法変化が大きく、寸法差が生じるため、しわや剥がれが発生し、導電膜の製膜加工後に透明導電膜の製膜基板の平面性が悪くなり、透明導電膜が欠損して導電性が損なわれる可能性がある。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（ｉｖ）式を満たすことが、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合、キュア工程後のカールを抑制できるため、加工性の点から好ましい。
（ｖｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦５０
ヤング率はフィルムの剛直性を示しており、ヤング率が高いほどフィルムの剛性が高く、寸法変化に伴う変形応力が高くなる。そのため、ＣＯＰとＰＥＴフィルムのＹａｖｅ／αａｖｅに差があると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、キュア工程後に常温まで徐冷したとき、寸法変化の応力差によってフィルムがカールし、加工性が損なわれる。Ｙａｖｅ／αａｖｅを２０以上４０以下にすることで、ＣＯＰとＰＥＴの寸法変化の応力差が小さくなるため、カールを抑制でき、加工性が良化するため好ましい。さらに好ましくは、３０以上４０以下である。Ｙａｖｅ／αａｖｅが２０未満であると、フィルムの剛性がＣＯＰより大幅に低くなるので、カール量がポリエステルフィルム側に大きくなり、加工時に傷が入りやすく、加工性に劣る場合がある。また、Ｙａｖｅ／αａｖｅが５０を超えると、フィルムの剛性がＣＯＰより高くなるので、カール量がＣＯＰ側に極度に大きくなり、加工性に劣る場合がある。
（ｖｉ）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦５０
ヤング率はフィルムの剛直性を示しており、ヤング率が高いほどフィルムの剛性が高く、寸法変化に伴う変形応力が高くなる。そのため、ＣＯＰとＰＥＴフィルムのＹａｖｅ／αａｖｅに差があると、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、キュア工程後に常温まで徐冷したとき、寸法変化の応力差によってフィルムがカールし、加工性が損なわれる。Ｙａｖｅ／αａｖｅを２０以上４０以下にすることで、ＣＯＰとＰＥＴの寸法変化の応力差が小さくなるため、カールを抑制でき、加工性が良化するため好ましい。さらに好ましくは、３０以上４０以下である。Ｙａｖｅ／αａｖｅが２０未満であると、フィルムの剛性がＣＯＰより大幅に低くなるので、カール量がポリエステルフィルム側に大きくなり、加工時に傷が入りやすく、加工性に劣る場合がある。また、Ｙａｖｅ／αａｖｅが５０を超えると、フィルムの剛性がＣＯＰより高くなるので、カール量がＣＯＰ側に極度に大きくなり、加工性に劣る場合がある。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムであって、前記ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度がいずれも０．６７ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ以下であることが二軸配向ポリエステルフィルムの剛性の制御の点から好ましい。より好ましくは、０．７０ｄｌ／ｇ以上０．８５ｄｌ／ｇ以下である。さらに好ましくは、０．７２ｄｌ／ｇ以上０．８０ｄｌ／ｇ以下である。
ポリエステル樹脂は、一般的に、重合度（分子鎖の長さ）と固有粘度の間に相関を有する。そのため、固有粘度は、ポリエステル樹脂の重合度（分子鎖の長さ）の指標となり、重合度が高い（分子鎖が長い）ほど固有粘度は高くなる傾向にある。ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂の固有粘度を上記範囲の下限以上とすることで、ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂の分子鎖が長くなり、分子鎖の運動性が低下するため、分子鎖が剛直になりヤング率が高くなる。そのため、ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の非晶性が高くなった場合でも、ポリエステルフィルム全体のヤング率が極端に低下することを抑制し、ヤング率を好ましい範囲にすることができる。
ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂の固有粘度が０．６７ｄｌ／ｇ未満であると、ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂のヤング率が低下し、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に平面性が悪くなる場合がある。
また、ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂の固有粘度が０．９０ｄｌ／ｇを超えると、極端にヤング率が高くなるため、機械特性、加工性に劣ったフィルムとなる場合がある。
本発明の二軸配向のポリエステルフィルムは、積層ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度の平均した値をＩＶａ（ｄｌ／ｇ）、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の固有粘度を平均した値をＩＶｂ（ｄｌ／ｇ）としたとき、下記（ｉｉ）式を満たすことが二軸配向ポリエステルフィルムの機械特性の制御の点から好ましい。より好ましくは、０．０３ｄｌ／ｇ以上０．２ｄｌ／ｇ以下である。さらに好ましくは、０．０５ｄｌ／ｇ以上０．１５ｄｌ／ｇ以下である。
（ｉｉ）０.０１≦ＩＶａ−ＩＶｂ≦０．３
ＩＶａ−ＩＶｂを上記範囲にすることで、極度なヤング率の低下を抑制し、機械特性、加工性を良好に保つことができる。
（ｉｉ）０.０１≦ＩＶａ−ＩＶｂ≦０．３
ＩＶａ−ＩＶｂを上記範囲にすることで、極度なヤング率の低下を抑制し、機械特性、加工性を良好に保つことができる。
ＩＶａ−ＩＶｂが０．０１未満であると、積層ポリエステルフィルム全体のヤング率が低下し、機械特性に劣る場合がある。また、ＩＶａ−ＩＶｂが０．３を超えると、極端にヤング率が高くなるため、機械特性、加工性に劣る場合がある。
本発明の二軸配向のポリエステルフィルムは、ポリエステルフィルムの両側の表層の厚みの和と、表層以外の層の厚みの和の比（両側の表層の厚みの和／表層以外の層の厚みの和）が、１／９〜１／２であることが好ましい。
最外層の厚みが薄く、表層以外の層の厚みの和の比が１／９を下回る場合、積層による製膜性向上、機械特性向上の効果が得られない場合がある。一方、最外層の厚みが厚く、表層以外の層の厚みの和の比が１／２を超える場合、最外層の配向性の影響を強く受け、内層が無理に延伸される結果、フィルム製膜性が悪くなる場合がある。
本発明の二軸配向のポリエステルフィルムは、１４０℃９０分熱処理前後のヘイズ変化量が、５．０％以下であることが好ましい。より好ましくは、３．０％以下である。さらに好ましくは、１．０％以下である。
二軸配向のポリエステルフィルムは、フィルムの１４０℃９０分熱処理前後のヘイズ変化量が、５．０％を超えると、フィルムの表面にオリゴマーが発生し、フィルム白化の原因となるため好ましくない。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量が０ｍｇ/ｍ２以上１．５ｍｇ/ｍ２以下であると、ＣＯＰと貼り合せた際に、環状三量体の析出が抑制され、異物発生やフィルムの白化を抑制できることに加え、貼り合せ工程での部材の汚染を抑制できるので好ましい。より好ましくは０ｍｇ/ｍ２以上１．０ｍｇ/ｍ２以下であり、さらに好ましくは０ｍｇ/ｍ２以上０．５ｍｇ/ｍ２以下である。少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量を１．５ｍｇ/ｍ２を超えると、ＣＯＰと貼り合せた際に、環状三量体析出による異物発生やフィルムの白化が起きることに加え、貼り合せ工程での部材の汚染が発生する可能性がある。また、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理前後でのフィルム表面における環状三量体の変化量（熱処理前後の表面析出量）が１．４ｍｇ/ｍ２以下であることが好ましい。より好ましくは１．０ｍｇ/ｍ２以下である。なお、ここでいう環状三量体とは、ポリエステルの繰り返し単位の環状三量体を表す。ポリエステルがポリエチレンテレフタレートの場合は、エチレンテレフタレート環状三量体のことを指す。エチレンテレフタレート環状三量体とは、ポリエチレンテレフタレート樹脂中に存在している低分子量体の一種で、分子間エステル交換反応、分子内エステル交換反応によって生成される。３つの単量体が、環状の構造をとったもので、ポリエチレンテレフタレート樹脂中の低分子量体の約８０重量％を占める。環状三量体析出量は後述する測定方法により求められる。１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量を上述の範囲とする方法としては、特に限られるものではないが、例えば、フィルムを構成する樹脂の結晶性を低下させる（非晶性に近づける）方法が挙げられる。具体的には、ポリエステルフィルムを構成する樹脂を、示差走査熱量測定によって求められる結晶化パラメータΔＴｃｇが８０℃以上１２０℃以下の範囲にすると、熱処理によりフィルム表面に析出する環状三量体を低減することが容易となるだけでなく、熱処理前後でポリエステルフィルムの表面に析出する環状三量体の析出量を減らすことが可能となる。好ましくは、９０℃以上１１５℃以下である。より好ましくは、９５℃以上１１０℃以下である。
一般的なポリエステルフィルムは結晶性ポリエステル樹脂から構成されることが多く、かかる結晶性ポリエステル樹脂を二軸延伸して得られるポリエステルフィルム中には、配向によりポリエステル樹脂が結晶化した部分（以下、配向結晶化部とする）と非晶部が存在する。ここで、環状三量体を中心としたオリゴマー成分は非晶部と親和性が高く、非晶部に多く存在する。この非晶部は配向結晶化部と比べて、熱的に不安定な状態にあり、熱を受けると、分子運動性が高まり、エネルギー的に安定となる方向に系が転移する。すなわち、熱により、非晶部が結晶化部へと転移するのである。このような系の転移が生じると、それまで非晶部の内部に存在していた環状三量体を中心とするオリゴマー成分が外部に排除される。その結果、オリゴマー成分はフィルム表面に析出し、異物発生やフィルムの白化が起きることに加え、貼り合せ工程での部材の汚染が発生する。そこで、ポリエステルフィルムに、非晶層を設けることで、環状三量体のフィルム表面への析出を抑制でき、
異物発生やフィルムの白化を抑制できるだけでなく、熱処理前後でポリエステルフィルムの表面に析出する環状三量体の析出量を減らすことができることに加え、貼り合せ工程での部材の汚染を抑制が可能となる。具体的には、ポリエステルフィルムに、非晶領域を明確に形成させる方法が挙げられる。この非晶領域は、非晶性のポリエステル樹脂からなるため、熱処理を受けてもほとんど結晶化しない。そのため、環状三量体を中心としたオリゴマー成分を、該非晶領域にて十分にトラップすることが可能になり、ポリエステルフィルムの表層からのオリゴマーの析出を防ぐことができる。
異物発生やフィルムの白化を抑制できるだけでなく、熱処理前後でポリエステルフィルムの表面に析出する環状三量体の析出量を減らすことができることに加え、貼り合せ工程での部材の汚染を抑制が可能となる。具体的には、ポリエステルフィルムに、非晶領域を明確に形成させる方法が挙げられる。この非晶領域は、非晶性のポリエステル樹脂からなるため、熱処理を受けてもほとんど結晶化しない。そのため、環状三量体を中心としたオリゴマー成分を、該非晶領域にて十分にトラップすることが可能になり、ポリエステルフィルムの表層からのオリゴマーの析出を防ぐことができる。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも一方の表面粗さＲａが１ｎｍ以上２００ｎｍ以下、最大高さ粗さＲｚが１００ｎｍ以上２０００ｎｍ以下であることが、ＣＯＰと貼り合せた際に打痕や、剥離した際の帯電を防止できるので好ましい。表面粗さＲａは、より好ましくは、５ｎｍ以上１００ｎｍ以下である。さらに好ましくは、１０ｎｍ以上５０ｎｍ以下である。表面粗さＲａが１ｎｍ未満であると、表面が平滑のため、ＣＯＰと貼り合せた際に密着性が高くなりすぎうまく貼りあわすことができず気泡が発生したり、剥離帯電が発生する場合がある。表面粗さＲａが２００ｎｍを超えると、打痕などの発生の基点となりＣＯＰと貼り合わせ際に気泡が発生する場合がある。また、最大高さ粗さＲｚは、より好ましくは、３００ｎｍ以上１５００ｎｍ以下である。さらに好ましくは、４００ｎｍ以上１０００ｎｍ以下である。最大高さ粗さＲｚが１００ｎｍ未満であると、表面が平滑のため、ＣＯＰと貼り合せた際に密着性が高くなりすぎうまく貼りあわすことができず気泡が発生したり、剥離帯電が発生する場合がある。また、最大高さ粗さＲｚが２０００ｎｍを超えると、打痕などの発生の基点となりＣＯＰと貼り合わせ際に気泡が発生する場合がある。少なくとも一方の表面粗さを上述の範囲とする方法としては、特に限られるものではないが、例えば、ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層を非晶層に近づけつつ、ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂に粒子を含有させる方法が挙げられる。ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層を非晶層に近づけることで、剛直な結晶構造に比べて柔軟な非晶構造を形成するため、粒子を含有させた場合に、表層に形成された粒子が埋没しやすくなり、また、粒子が満遍なく分散しやすくなるため、フィルムの表層の突起をむらなく形成することが可能となり、表面粗さＲａと最大高さ粗さＲａを好ましい範囲にすることができる。
ポリエステルフィルムの両側の表層を構成するポリエステル樹脂に含有される粒子の含有量としては、０．０１重量％以上５重量％以下であることが好ましい。粒子含有量が０．０１重量％よりも小さいと表面突起の形成が不十分となる場合がある。粒子含有量が５重量％よりも大きいと表面突起が大きくなりすぎる場合がある。より好ましくは、０．０１重量％以上３重量％以下である。
本発明の二軸配向ポリエステルフィルムに含有される粒子としては特に限定されないが、無機粒子、有機粒子、いずれも用いることができる。具体的な種類としては、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、湿式シリカ、乾式シリカ、コロイダルシリカ、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナ珪酸塩、カオリン、タルク、モンモリロナイト、アルミナ、ジルコニア等の無機粒子、アクリル酸類、スチレン系樹脂、シリコーン、イミド等を構成成分とする有機粒子、コアシェル型有機粒子などが例示できる。
また、上記の粒子は、粒子径が０．５μｍ以上１０μｍ以下であることが、表面形状を制御するうえで好ましく、より好ましくは０．８μｍ以上８μｍ以下である。なお、本発明のポリエステルフィルムが、３層以上の積層ポリエステルフィルムである場合、表層を構成するポリエステル樹脂組成物に含有する上記の粒子が、０．５μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。
次に、本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの製造方法について具体例を挙げて説明するが、本発明はかかる例に限定して解釈されるべきものではない。
まず、ポリエステル樹脂を押出機内で加熱溶融した後口金から吐出し、未延伸シートを得る。本発明の二軸配向ポリエステルフィルムが積層構成の場合、従来公知の製造方法で得ることが出来る。
（１）溶融したポリエステルを口金から吐出して未延伸シートを作製する際に、表面温度１０℃以上４０℃以下に冷却されたドラム上で静電気により密着冷却固化し、未延伸シートを作製する。
（２）（１）で得られた未延伸シートを、下記（ｖ）式を満たす温度Ｔ１ｎ（℃）にて、フィルムの長手方向（ＭＤ）とフィルムの幅方向（ＴＤ）に面積倍率８．５倍以上１６．０倍以下に二軸延伸する。
（ｖｉｉ）Ｔｇ（℃）≦Ｔ１ｎ（℃）≦Ｔｇ＋４０（℃）
Ｔｇ：ポリエステルフィルムを構成する樹脂のガラス転移温度（℃）
（３）（２）で得られた二軸延伸フィルムを、下記（ｖｉ）式を満足する温度（Ｔｈ０（℃））で、１秒間以上３０秒間以下の熱固定処理を行ない、均一に徐冷後、室温まで冷却することによって、ポリエステルフィルムを得る。
（ｖｉｉｉ）Ｔｍ−６０（℃）≦Ｔｈ０（℃）≦Ｔｍ−１０（℃）
Ｔｍ：フィルムを構成する樹脂の融点（℃）
（１）を満たす条件によって未延伸シートを得ることにより実質的に非晶のポリエステルフィルムを得ることができ、（２）以降の工程においてフィルムに配向を付与せしめ易くし、機械特性に良好なフィルムを得やすくすることができる。
（２）を満たす条件によって二軸延伸フィルムを得ることにより、フィルムに適度な配向を付与せしめ、機械特性の良好なフィルムとすることができる。
（３）を満たす条件によって融点の低い層の結晶構造が崩れ、配向が不規則な非晶構造になることにより、フィルムの非晶性が上がり、フィルム膨張率を上げることが可能となる。加えて、ポリエステルフィルムの両側の表層は、結晶配向するので、配向が形成されたポリエステル分子鎖の構造が安定し、機械特性、熱収縮率が良好なフィルムとすることができる。
（１）溶融したポリエステルを口金から吐出して未延伸シートを作製する際に、表面温度１０℃以上４０℃以下に冷却されたドラム上で静電気により密着冷却固化し、未延伸シートを作製する。
（２）（１）で得られた未延伸シートを、下記（ｖ）式を満たす温度Ｔ１ｎ（℃）にて、フィルムの長手方向（ＭＤ）とフィルムの幅方向（ＴＤ）に面積倍率８．５倍以上１６．０倍以下に二軸延伸する。
（ｖｉｉ）Ｔｇ（℃）≦Ｔ１ｎ（℃）≦Ｔｇ＋４０（℃）
Ｔｇ：ポリエステルフィルムを構成する樹脂のガラス転移温度（℃）
（３）（２）で得られた二軸延伸フィルムを、下記（ｖｉ）式を満足する温度（Ｔｈ０（℃））で、１秒間以上３０秒間以下の熱固定処理を行ない、均一に徐冷後、室温まで冷却することによって、ポリエステルフィルムを得る。
（ｖｉｉｉ）Ｔｍ−６０（℃）≦Ｔｈ０（℃）≦Ｔｍ−１０（℃）
Ｔｍ：フィルムを構成する樹脂の融点（℃）
（１）を満たす条件によって未延伸シートを得ることにより実質的に非晶のポリエステルフィルムを得ることができ、（２）以降の工程においてフィルムに配向を付与せしめ易くし、機械特性に良好なフィルムを得やすくすることができる。
（２）を満たす条件によって二軸延伸フィルムを得ることにより、フィルムに適度な配向を付与せしめ、機械特性の良好なフィルムとすることができる。
（３）を満たす条件によって融点の低い層の結晶構造が崩れ、配向が不規則な非晶構造になることにより、フィルムの非晶性が上がり、フィルム膨張率を上げることが可能となる。加えて、ポリエステルフィルムの両側の表層は、結晶配向するので、配向が形成されたポリエステル分子鎖の構造が安定し、機械特性、熱収縮率が良好なフィルムとすることができる。
なお、（２）において、二軸延伸する方法としては、フィルムの長手方向（ＭＤ）とフィルムの幅方向（フィルムの長手方向に垂直な方向、ＴＤ）の延伸とを分離して行う逐次二軸延伸方法、長手方向と幅方向の延伸を同時に行う同時二軸延伸方法のどちらを用いて行っても良い。また、延伸温度（Ｔ１ｎ）（℃）がＴｇ（℃）未満である場合、延伸することが困難である。Ｔ１ｎ（℃）がＴｇ＋４０（℃）を超える場合には、フィルム破れが頻発し、延伸によりフィルムを得ることができない場合がある。より好ましくは、Ｔｇ＋１０（℃）≦Ｔ１ｎ（℃）≦Ｔｇ＋３０（℃）である。
（３）の工程において、Ｔｈ０が、Ｔｍ−１０℃を超える場合、延伸によって付与したフィルムの配向が崩れ、フィルムの膨張率が大きくなりすぎたり、ランダムな粗大結晶が生じることでフィルムの透明性が損なわれるだけでなく、ランダムな粗大結晶によってその周囲に存在する分子鎖が固定される結果、機械特性に劣り、フィルム寸法変化率も低下する。Ｔｈ０がＴｍ−６０℃を下回る場合、分子鎖の構造が安定せず、平面性が悪化したり製膜性が悪化する。
［特性の測定方法および効果の評価方法］
Ａ．２５℃から１５０℃までの昇温過程のフィルム膨張率
熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。そして、２５℃における試料の寸法Ｌ（２５℃）（ｍｍ）と１５０℃における寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｉｉｉ）式から算出する。なお、フィルム膨張率はフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｉｉ）フィルム膨張率（％）＝Ｌ（１５０℃）／Ｌ（２５℃）×１００
Ｂ．１５０℃から５０℃までの降温過程の寸法変化率（ＣＴＥ）（ｐｐｍ／℃）
ＪＩＳ Ｋ７１９７（１９９１）に準じて、熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、１０分間保持し、その後、２０℃まで１０℃／分で降温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。１５０℃における試料の寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）と、５０℃における試料の寸法Ｌ（５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｖｉｉ）式から算出する。なお、寸法変化率は、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｘ）ＣＴＥ（ｐｐｍ／℃）＝１０６×（Ｌ（１５０℃）−Ｌ（５０℃）））／｛２０×（１５０−５０）｝
Ｃ．フィルム、各層を構成する樹脂の融点（Ｔｍ、ＴｍＡ、ＴｍＢ）（℃）
試料を、ＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９９９）に基づいた方法により、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置“ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション“ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇずつ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行って測定を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートにおいて、吸熱ピークである結晶融解ピークにおけるピークトップの温度を求め、これを融点（℃）とする。２以上の結晶融解ピークが観測される場合は、最もピーク面積の大きいピークトップの温度を融点とする。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の融点を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
Ａ．２５℃から１５０℃までの昇温過程のフィルム膨張率
熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。そして、２５℃における試料の寸法Ｌ（２５℃）（ｍｍ）と１５０℃における寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｉｉｉ）式から算出する。なお、フィルム膨張率はフィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｉｉ）フィルム膨張率（％）＝Ｌ（１５０℃）／Ｌ（２５℃）×１００
Ｂ．１５０℃から５０℃までの降温過程の寸法変化率（ＣＴＥ）（ｐｐｍ／℃）
ＪＩＳ Ｋ７１９７（１９９１）に準じて、熱機械測定装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００（セイコーインスツルメンツ社製）を用い、試料幅４ｍｍとして、試料長さ（チャック間距離）２０ｍｍのサンプルに対し、荷重３ｇを負荷する。室温から１６０℃まで昇温速度１０℃／分で昇温させ、１０分間保持し、その後、２０℃まで１０℃／分で降温させ、各温度（℃）における試料の寸法の値を得る。１５０℃における試料の寸法Ｌ（１５０℃）（ｍｍ）と、５０℃における試料の寸法Ｌ（５０℃）（ｍｍ）から、下記（ｖｉｉ）式から算出する。なお、寸法変化率は、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについて、ｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
（ｉｘ）ＣＴＥ（ｐｐｍ／℃）＝１０６×（Ｌ（１５０℃）−Ｌ（５０℃）））／｛２０×（１５０−５０）｝
Ｃ．フィルム、各層を構成する樹脂の融点（Ｔｍ、ＴｍＡ、ＴｍＢ）（℃）
試料を、ＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９９９）に基づいた方法により、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置“ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション“ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇずつ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行って測定を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートにおいて、吸熱ピークである結晶融解ピークにおけるピークトップの温度を求め、これを融点（℃）とする。２以上の結晶融解ピークが観測される場合は、最もピーク面積の大きいピークトップの温度を融点とする。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の融点を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
Ｄ．フィルム、各層を構成する樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９９９）に準じて、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置”ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション”ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行って測定を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートにおいて、ガラス転移の階段状の変化部分において、各ベースラインの延長した直線から縦軸方向に等距離にある直線とガラス転移の階段状の変化部分の曲線とが交わる点から求める。２以上のガラス転移の階段状の変化部分が観測される場合は、それぞれについて、ガラス転移温度を求め、それらの温度を平均した値を試料のガラス転移温度（Ｔｇ）（℃）とする。積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂のガラス転移温度を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９９９）に準じて、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置”ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション”ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行って測定を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートにおいて、ガラス転移の階段状の変化部分において、各ベースラインの延長した直線から縦軸方向に等距離にある直線とガラス転移の階段状の変化部分の曲線とが交わる点から求める。２以上のガラス転移の階段状の変化部分が観測される場合は、それぞれについて、ガラス転移温度を求め、それらの温度を平均した値を試料のガラス転移温度（Ｔｇ）（℃）とする。積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂のガラス転移温度を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
Ｅ．フィルム、各層を構成する樹脂の結晶化温度（Ｔｃ）、結晶化パラメータ（ΔＴｃｇ）
ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９９９）に準じて、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置”ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション”ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートから、昇温時の発熱ピークである結晶化ピークのピークトップの温度として求め、これを結晶化温度（Ｔｃ）（℃）とする。２以上の結晶化ピークが観測される場合は、それぞれのピークのピークトップ温度から結晶化温度を求め、それらの温度を平均した値を試料の結晶化温度（Ｔｃ）（℃）とする。
前記の方法で求められるＴｇとＴｃを用いて、以下の式からΔＴｃｇ（℃）を求める。
ΔＴｃｇ＝Ｔｃ−Ｔｇ。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の結晶化温度を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９９９）に準じて、セイコー電子工業（株）製示差走査熱量測定装置”ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”を、データ解析にはディスクセッション”ＳＳＣ／５２００”を用いて、下記の要領にて、測定を実施する。
サンプルパンに試料を５ｍｇ秤量し、試料を２５℃から３００℃まで２０℃／分の昇温速度で加熱し（１ｓｔＲＵＮ）、その状態で５分間保持し、次いで２５℃以下となるよう急冷する。直ちに引き続いて、再度２５℃から２０℃／分の昇温速度で３００℃まで昇温を行い、２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャート（縦軸を熱エネルギー、横軸を温度とする）を得る。当該２ｎｄＲＵＮの示差走査熱量測定チャートから、昇温時の発熱ピークである結晶化ピークのピークトップの温度として求め、これを結晶化温度（Ｔｃ）（℃）とする。２以上の結晶化ピークが観測される場合は、それぞれのピークのピークトップ温度から結晶化温度を求め、それらの温度を平均した値を試料の結晶化温度（Ｔｃ）（℃）とする。
前記の方法で求められるＴｇとＴｃを用いて、以下の式からΔＴｃｇ（℃）を求める。
ΔＴｃｇ＝Ｔｃ−Ｔｇ。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の結晶化温度を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからミクロトームを用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
Ｆ．ヤング率（ＭＰａ）
オリエンテック（株）製フィルム強伸度自動測定装置“テンシロンＡＭＦ／ＲＴＡ−１００”を用いて、幅１０ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切断したフィルムをチャック間距離５０ｍｍの装置にセットして、引張速度３００ｍｍ／分、温度２５℃、相対湿度６５％の条件下で引張試験を行い、得られた荷重−伸び曲線の立ち上がり部の接線からヤング率を求めた。なお、ヤング率は、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについてｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
オリエンテック（株）製フィルム強伸度自動測定装置“テンシロンＡＭＦ／ＲＴＡ−１００”を用いて、幅１０ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切断したフィルムをチャック間距離５０ｍｍの装置にセットして、引張速度３００ｍｍ／分、温度２５℃、相対湿度６５％の条件下で引張試験を行い、得られた荷重−伸び曲線の立ち上がり部の接線からヤング率を求めた。なお、ヤング率は、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向それぞれについてｎ＝５で実施し、その平均値として算出する。
Ｇ．固有粘度（ＩＶ）
ポリエステルフィルムを、オルトクロロフェノール１００ｍｌに溶解させ（溶液濃度Ｃ＝１．２ｇ／ｄｌ）、その溶液の２５℃での粘度を、オストワルド粘度計を用いて測定する。また、同様に溶媒の粘度を測定する。得られた溶液粘度、溶媒粘度を用いて、下記式（ｖｉｉｉ）により、［η］（ｄｌ／ｇ）を算出し、得られた値でもって固有粘度（ＩＶ）とする。
（ｘ）ηｓｐ／Ｃ＝［η］＋Ｋ［η］２・Ｃ（ここで、ηｓｐ＝（溶液粘度（ｄｌ／ｇ）／溶媒粘度（ｄｌ／ｇ））―１、Ｋはハギンス定数（０．３４３とする）である。）。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の融点を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからカッター等の刃物を用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
ポリエステルフィルムを、オルトクロロフェノール１００ｍｌに溶解させ（溶液濃度Ｃ＝１．２ｇ／ｄｌ）、その溶液の２５℃での粘度を、オストワルド粘度計を用いて測定する。また、同様に溶媒の粘度を測定する。得られた溶液粘度、溶媒粘度を用いて、下記式（ｖｉｉｉ）により、［η］（ｄｌ／ｇ）を算出し、得られた値でもって固有粘度（ＩＶ）とする。
（ｘ）ηｓｐ／Ｃ＝［η］＋Ｋ［η］２・Ｃ（ここで、ηｓｐ＝（溶液粘度（ｄｌ／ｇ）／溶媒粘度（ｄｌ／ｇ））―１、Ｋはハギンス定数（０．３４３とする）である。）。
積層ポリエステルフィルムの各層を構成する樹脂の融点を測定する場合は、積層ポリエステルフィルムからカッター等の刃物を用いて各層を構成する樹脂のみ削りだし、測定に供する。
Ｈ．Δヘイズ（１４０℃９０分処理前後でのヘイズ変化量）（％）
フィルムを１辺１０ｃｍの正方形状に切り出し、日本電色（株）製ヘイズメーターＮＤＨ−５０００を用い、ランダムに３カ所のヘイズを測定して平均値を算出し、試験前のヘイズＨ０（％）とする。該サンプルを２３℃相対湿度６５％ＲＨに保たれた部屋に静置したタバイエスペック（株）製オーブンにて、試料の４辺を固定して１４０℃相対湿度０％ＲＨ以下の乾熱条件下９０分間熱処理する。熱処理した後のフィルムのヘイズを同様に測定し、Ｈ１（％）を求める。Δヘイズ（ΔＨ）を下記式（ｉｘ）により求める。
（ｘｉ）Δヘイズ（％）＝Ｈ１−Ｈ０
Δヘイズの値で、以下のように判定する。
Ａ；Δヘイズ１．０％以下
Ｂ；Δヘイズ１．０％を超えて３．０％以下
Ｃ；Δヘイズ３．０％を超えて５．０％以下
Ｄ；Δヘイズ５．０％を超える
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
フィルムを１辺１０ｃｍの正方形状に切り出し、日本電色（株）製ヘイズメーターＮＤＨ−５０００を用い、ランダムに３カ所のヘイズを測定して平均値を算出し、試験前のヘイズＨ０（％）とする。該サンプルを２３℃相対湿度６５％ＲＨに保たれた部屋に静置したタバイエスペック（株）製オーブンにて、試料の４辺を固定して１４０℃相対湿度０％ＲＨ以下の乾熱条件下９０分間熱処理する。熱処理した後のフィルムのヘイズを同様に測定し、Ｈ１（％）を求める。Δヘイズ（ΔＨ）を下記式（ｉｘ）により求める。
（ｘｉ）Δヘイズ（％）＝Ｈ１−Ｈ０
Δヘイズの値で、以下のように判定する。
Ａ；Δヘイズ１．０％以下
Ｂ；Δヘイズ１．０％を超えて３．０％以下
Ｃ；Δヘイズ３．０％を超えて５．０％以下
Ｄ；Δヘイズ５．０％を超える
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
Ｉ．ＣＯＰフィルムとの貼り合わせ評価（しわ）
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた後、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却した。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、３ｃｍ以上の長さを持つシワの数を計測し、以下のように判定する。
４本未満；Ａ
４本以上９本以下；Ｂ
１０本以上１５本以下；Ｃ
１６本以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた後、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却した。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、３ｃｍ以上の長さを持つシワの数を計測し、以下のように判定する。
４本未満；Ａ
４本以上９本以下；Ｂ
１０本以上１５本以下；Ｃ
１６本以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
Ｊ．ＣＯＰフィルムとの貼り合わせ評価（熱処理前の気泡の数）
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の大きさを持つ気泡の数を計測し、以下のように判定する。
５個未満；Ａ
６個以上１０個以下；Ｂ
１１個以上１５個以下；Ｃ
１６個以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の大きさを持つ気泡の数を計測し、以下のように判定する。
５個未満；Ａ
６個以上１０個以下；Ｂ
１１個以上１５個以下；Ｃ
１６個以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
Ｋ．ＣＯＰフィルムとの貼り合わせ評価（熱処理後の気泡の数）
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた後、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却した。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の大きさを持つ気泡の数を計測し、以下のように判定する。
１０個未満；Ａ
１１個以上２０個以下；Ｂ
２１個以上３０個以下；Ｃ
３１個以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
本発明のフィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、ＣＯＰフィルムと貼り合わせた後、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却した。その後、本発明のフィルムとＣＯＰフィルムを貼り合わせたシートの、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の大きさを持つ気泡の数を計測し、以下のように判定する。
１０個未満；Ａ
１１個以上２０個以下；Ｂ
２１個以上３０個以下；Ｃ
３１個以上；Ｄ
Ａが最も優れ、Ｄが最も劣る。
ＣＯＰフィルムとして、日本ゼオン社製“ゼオノアＺＦ１４”、厚み４０μｍのフィルムを用いる。貼り合わせには、粘着剤として東レコーテックス社製“レオコート”Ｒ５０００を、粘着剤含有量が１５％となるように調整したトルエン溶液に、該トルエン溶液１００質量部に対して、東レコーテックス社製架橋剤“コロネートＬ”を３質量部添加したものを、乾燥後の塗布厚みが１０μｍとなるように塗布したものを用いる。
Ｌ．ＣＯＰフィルムとの積層体のカール性
Ｍ．項で作製した積層体を、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却し、１時間放置した。その後、フィルムを水平な面の上に、ＣＯＰフィルムが上側となるように置き、積層体の４隅の水平な面からの浮きの量を測定し、平均値を求め、カール量（ｍｍ）として以下のように判定する。上述の方法で水平な面から積層体の隅が浮かない場合、ＰＥＴフィルムが上側になるように置き、負の値としてカール量を求める。
０ｍｍ以上２０ｍｍ未満；Ａ
２０ｍｍ以上４０ｍｍ未満又は、０ｍｍを超え−５ｍｍ未満；Ｂ
４０ｍｍ以上５５ｍｍ未満又は、−５ｍｍ以上−１０ｍｍ未満；Ｃ
５５ｍｍ以上又は、−１０ｍｍ以上；Ｄ
Ｎ．製膜性
製膜中にフィルムが１時間に破れる回数を数え、１回未満であるものをＡ、１回以上５回未満であるものをＢ、５回以上であるものをＣとして評価する。Ａが最も製膜性がよく、Ｃが最も劣る。
Ｍ．項で作製した積層体を、１２０℃のオーブン内に入れ、１時間静置した。その後、オーブンの温度を２０℃／分の速度で室温まで冷却し、１時間放置した。その後、フィルムを水平な面の上に、ＣＯＰフィルムが上側となるように置き、積層体の４隅の水平な面からの浮きの量を測定し、平均値を求め、カール量（ｍｍ）として以下のように判定する。上述の方法で水平な面から積層体の隅が浮かない場合、ＰＥＴフィルムが上側になるように置き、負の値としてカール量を求める。
０ｍｍ以上２０ｍｍ未満；Ａ
２０ｍｍ以上４０ｍｍ未満又は、０ｍｍを超え−５ｍｍ未満；Ｂ
４０ｍｍ以上５５ｍｍ未満又は、−５ｍｍ以上−１０ｍｍ未満；Ｃ
５５ｍｍ以上又は、−１０ｍｍ以上；Ｄ
Ｎ．製膜性
製膜中にフィルムが１時間に破れる回数を数え、１回未満であるものをＡ、１回以上５回未満であるものをＢ、５回以上であるものをＣとして評価する。Ａが最も製膜性がよく、Ｃが最も劣る。
なお、上記の測定において、測定するフィルムの長手方向や幅方向が分からない場合は、フィルムにおいて最大の屈折率を有する方向を長手方向、長手方向に直行する方向を幅方向とみなす。また、フィルムにおける最大の屈折率の方向は、フィルムの全ての方向の屈折率を屈折率計で測定して求めてもよく、位相差測定装置（複屈折測定装置）などにより遅相軸方向を決定することで求めてもよい。
Ｏ．ポリエステルフィルムの表面に存在する環状三量体の量
ポリエステルフィルムを空気中、１４０℃で９０分間加熱する。その後、熱処理をした当該フィルムを上部が開いている縦横１０ｃｍ、高さ３ｃｍになるように、測定面（塗布層）を内面として箱形の形状を作成する。次いで、上記の方法で作成した箱の中にＤＭＦ（ジメチルスルホアミド）４ｍｌを入れて３分間放置した後、ＤＭＦを回収し、液体クロマトグラフィー（株式会社島津製作所製：ＬＣ−７Ａ 移動相Ａ：アセトニトリル、移動相Ｂ：２％酢酸水溶液、カラム：三菱化学株式会社製『ＭＣＩ ＧＥＬ ＯＤＳ １ＨＵ』、カラム温度：４０℃、流速：１ｍｌ／分、検出波長：２５４ｎｍ）に供給して、ＤＭＦ中の環状三量体量を求め、この値を、ＤＭＦを接触させたフィルム面積で割って、フィルム表面環状三量体量（ｍｇ／ｍ２）とした。ＤＭＦ中のエステル環状三量体は、標準試料ピーク面積と測定試料ピーク面積のピーク面積比より求めた（絶対検量線法）。なお、標準試料の作成は、予め分取したエステル環状三量体を正確に秤量し、正確に秤量したＤＭＦに溶解し、作成した。また、熱処理前の表面環状三量体量を同様に測定し、初期の表面環状三量体量（ｍｇ／ｍ２）を求める。熱処理前後の表面環状三量体析出量（ｍｇ／ｍ２）を下記式（ｘ）により求める。
（ｘ）熱処理前後の表面環状三量体析出量＝熱処理後の表面環状三量体量−初期の表面環状三量体量
Ｐ．フィルムの環状三量体含有量
フィルム０．０５ｇにヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルムの混合溶媒を加え、溶解させ、次いでこの溶液をアセトニトリルに投入し、ポリマー成分を沈殿させる。沈殿物をろ過し、上澄み液を乾固する。該乾固物をアセトニトリル２ｍｌに溶解させて、液体クロマトグラム用サンプル溶液を得た。 株式会社島津製作所製液体クロマトグラムＬＣ２０Ａを用い、野村化学株式会社製Ｄｅｖｅｌｏｓｉｌ ＯＤＳ−ＭＧ３をカラムとして使用し、展開液として水−アセトニトリル混合溶液を用いて波長２５４ｎｍのＵＶ光によりクロマトグラムを得、環状環状三量体はテレフタル酸ジメチルで作製した検量線を代用して定量した。
ポリエステルフィルムを空気中、１４０℃で９０分間加熱する。その後、熱処理をした当該フィルムを上部が開いている縦横１０ｃｍ、高さ３ｃｍになるように、測定面（塗布層）を内面として箱形の形状を作成する。次いで、上記の方法で作成した箱の中にＤＭＦ（ジメチルスルホアミド）４ｍｌを入れて３分間放置した後、ＤＭＦを回収し、液体クロマトグラフィー（株式会社島津製作所製：ＬＣ−７Ａ 移動相Ａ：アセトニトリル、移動相Ｂ：２％酢酸水溶液、カラム：三菱化学株式会社製『ＭＣＩ ＧＥＬ ＯＤＳ １ＨＵ』、カラム温度：４０℃、流速：１ｍｌ／分、検出波長：２５４ｎｍ）に供給して、ＤＭＦ中の環状三量体量を求め、この値を、ＤＭＦを接触させたフィルム面積で割って、フィルム表面環状三量体量（ｍｇ／ｍ２）とした。ＤＭＦ中のエステル環状三量体は、標準試料ピーク面積と測定試料ピーク面積のピーク面積比より求めた（絶対検量線法）。なお、標準試料の作成は、予め分取したエステル環状三量体を正確に秤量し、正確に秤量したＤＭＦに溶解し、作成した。また、熱処理前の表面環状三量体量を同様に測定し、初期の表面環状三量体量（ｍｇ／ｍ２）を求める。熱処理前後の表面環状三量体析出量（ｍｇ／ｍ２）を下記式（ｘ）により求める。
（ｘ）熱処理前後の表面環状三量体析出量＝熱処理後の表面環状三量体量−初期の表面環状三量体量
Ｐ．フィルムの環状三量体含有量
フィルム０．０５ｇにヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルムの混合溶媒を加え、溶解させ、次いでこの溶液をアセトニトリルに投入し、ポリマー成分を沈殿させる。沈殿物をろ過し、上澄み液を乾固する。該乾固物をアセトニトリル２ｍｌに溶解させて、液体クロマトグラム用サンプル溶液を得た。 株式会社島津製作所製液体クロマトグラムＬＣ２０Ａを用い、野村化学株式会社製Ｄｅｖｅｌｏｓｉｌ ＯＤＳ−ＭＧ３をカラムとして使用し、展開液として水−アセトニトリル混合溶液を用いて波長２５４ｎｍのＵＶ光によりクロマトグラムを得、環状環状三量体はテレフタル酸ジメチルで作製した検量線を代用して定量した。
Ｑ．表面粗さ（Ｒａ）、最大高さ粗さ（Ｒｚ）
触針法の高精細微細形状測定器（３次元表面粗さ計）を用いてＪＩＳ−Ｂ０６０１（１９９４年）に準拠して、下記条件にてポリエステルフィルムの表面形態を測定する。
・測定装置 ：３次元微細形状測定器（型式ＥＴ−４０００Ａ）（株）小坂研究所製
・解析機器 ：３次元表面粗さ解析システム（型式ＴＤＡ−３１）
・触針 ：先端半径０．５μｍＲ、径２μｍ、ダイヤモンド製
・針圧 ：１００μＮ
・測定方向 ：フィルム長手方向、フィルム幅方向を各１回測定後平均
・Ｘ測定長さ：１．０ｍｍ
・Ｘ送り速さ：０．１ｍｍ／ｓ（測定速度）
・Ｙ送りピッチ：５μｍ（測定間隔）
・Ｙライン数：８１本（測定本数）
・Ｚ倍率 ：２０００倍（縦倍率）
・低域カットオフ：０．２０ｍｍ（うねりカットオフ値）
・高域カットオフ：Ｒ＋Ｗｍｍ（粗さカットオフ値）Ｒ＋Ｗとはカットオフしないことを
意味する。
・フィルタ方式：ガウシアン空間型
・レベリング：あり（傾斜補正）
・基準面積 ：１ｍｍ２。
一方の面の表面粗さＲａをＲａＡ、最大高さ粗さＲｚＡとし、もう一方の面の表面粗さＲａをＲａＢ、最大高さ粗さＲｚＢとした。
触針法の高精細微細形状測定器（３次元表面粗さ計）を用いてＪＩＳ−Ｂ０６０１（１９９４年）に準拠して、下記条件にてポリエステルフィルムの表面形態を測定する。
・測定装置 ：３次元微細形状測定器（型式ＥＴ−４０００Ａ）（株）小坂研究所製
・解析機器 ：３次元表面粗さ解析システム（型式ＴＤＡ−３１）
・触針 ：先端半径０．５μｍＲ、径２μｍ、ダイヤモンド製
・針圧 ：１００μＮ
・測定方向 ：フィルム長手方向、フィルム幅方向を各１回測定後平均
・Ｘ測定長さ：１．０ｍｍ
・Ｘ送り速さ：０．１ｍｍ／ｓ（測定速度）
・Ｙ送りピッチ：５μｍ（測定間隔）
・Ｙライン数：８１本（測定本数）
・Ｚ倍率 ：２０００倍（縦倍率）
・低域カットオフ：０．２０ｍｍ（うねりカットオフ値）
・高域カットオフ：Ｒ＋Ｗｍｍ（粗さカットオフ値）Ｒ＋Ｗとはカットオフしないことを
意味する。
・フィルタ方式：ガウシアン空間型
・レベリング：あり（傾斜補正）
・基準面積 ：１ｍｍ２。
一方の面の表面粗さＲａをＲａＡ、最大高さ粗さＲｚＡとし、もう一方の面の表面粗さＲａをＲａＢ、最大高さ粗さＲｚＢとした。
以下、本発明について実施例を挙げて説明するが、本発明は必ずしもこれらに限定されるものではない。
［ＰＥＴ−１の製造］テレフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、常法により重合を行い、溶融重合ＰＥＴを得た。得られた溶融重合ＰＥＴのガラス転移温度は８０℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．６２であった。
［ＰＥＴ−２の製造］ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−２を得た。得られたＰＥＴ−２のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．８５であった。
［ＰＥＴ−３の製造］
ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−３を得た。得られたＰＥＴ−３のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．９６であった。
［ＰＥＴ−４の製造］
ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−４を得た。得られたＰＥＴ−４のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．８０であった。
［ＰＥＴ−Ａの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７８℃、融点は２４５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｂの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して１０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７６℃、融点は２３５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｃの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して１５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７４℃、融点は２３０℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｄの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して２０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７３℃、融点は２２０℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｅの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して２５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７０℃、融点は観察されなかった。固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｆの製造］テレフタル酸、シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、シクロヘキサンジメタノール共重合量がジオール成分全量に対して１０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７２℃、融点は２３５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｇの製造］テレフタル酸、シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、シクロヘキサンジメタノール共重合量がジオール成分全量に対して２０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７０℃、融点は２２１℃、固有粘度は０．７４であった。
[粒子マスターバッチＡの製造]ポリエステル樹脂９９質量部、炭酸カルシウム粒子（粒径１．１μｍ）１質量部をベントした押出機に投入し、２８０℃にて該押出機内で溶融混練せしめ、ポリエステル組成粒子マスターバッチＡを作製した。
[粒子マスターバッチＢの製造]ポリエステル樹脂５０質量部、炭酸カルシウム粒子（粒径１．１μｍ）５０質量部をベントした押出機に投入し、２８０℃にて該押出機内で溶融混練せしめ、ポリエステル組成粒子マスターバッチＢを作製した。
［ＰＥＴ−１の製造］テレフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、常法により重合を行い、溶融重合ＰＥＴを得た。得られた溶融重合ＰＥＴのガラス転移温度は８０℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．６２であった。
［ＰＥＴ−２の製造］ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−２を得た。得られたＰＥＴ−２のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．８５であった。
［ＰＥＴ−３の製造］
ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−３を得た。得られたＰＥＴ−３のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．９６であった。
［ＰＥＴ−４の製造］
ＰＥＴ−１を常法により固相重合せしめ、ＰＥＴ−４を得た。得られたＰＥＴ−４のガラス転移温度は８２℃、融点は２５５℃、固有粘度は０．８０であった。
［ＰＥＴ−Ａの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７８℃、融点は２４５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｂの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して１０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７６℃、融点は２３５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｃの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して１５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７４℃、融点は２３０℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｄの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して２０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７３℃、融点は２２０℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｅの製造］テレフタル酸、イソフタル酸およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、イソフタル酸共重合量がジガルボン酸成分全量に対して２５ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７０℃、融点は観察されなかった。固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｆの製造］テレフタル酸、シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、シクロヘキサンジメタノール共重合量がジオール成分全量に対して１０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７２℃、融点は２３５℃、固有粘度は０．７４であった。
［ＰＥＴ−Ｇの製造］テレフタル酸、シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）およびエチレングリコールから、三酸化アンチモンを触媒として、シクロヘキサンジメタノール共重合量がジオール成分全量に対して２０ｍｏｌ％となるように常法により重合を行い、共重合ＰＥＴを得た。得られた共重合ＰＥＴのガラス転移温度は７０℃、融点は２２１℃、固有粘度は０．７４であった。
[粒子マスターバッチＡの製造]ポリエステル樹脂９９質量部、炭酸カルシウム粒子（粒径１．１μｍ）１質量部をベントした押出機に投入し、２８０℃にて該押出機内で溶融混練せしめ、ポリエステル組成粒子マスターバッチＡを作製した。
[粒子マスターバッチＢの製造]ポリエステル樹脂５０質量部、炭酸カルシウム粒子（粒径１．１μｍ）５０質量部をベントした押出機に投入し、２８０℃にて該押出機内で溶融混練せしめ、ポリエステル組成粒子マスターバッチＢを作製した。
（実施例１）
Ａ／Ｂ／Ａの３層構成とし、表層を構成する樹脂として、ＰＥＴ−２を１００質量部とし、１６０℃で２時間真空乾燥した後、押出機１に投入した。また、内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ｂ１００質量部を１６０℃で２時間真空乾燥した後、押出機２に投入した。押出機内でそれぞれの原料を溶融させ、合流装置で押出機１に投入した樹脂がフィルムの両表層となるように合流させ、表面温度２５℃のキャスティングドラム上に押し出し、３層構造をもつ積層シートを作製した。続いて該シートを加熱したロール群で予熱した後、９０℃の温度で長手方向（ＭＤ方向）に３．２倍延伸を行った後、２５℃の温度のロール群で冷却して一軸延伸フィルムを得た。得られた一軸延伸フィルムの両端をクリップで把持しながらテンター内の１００℃の温度の加熱ゾーンで長手方向に直角な幅方向（ＴＤ方向）に３．８倍延伸した。さらに引き続いて、テンター内の熱処理ゾーンで２２０℃の温度で１０秒間の熱固定を施した。次いで、冷却ゾーンで均一に徐冷後、巻き取って、二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムをフィルム巻きだしロールとフィルム巻き取りロールの間に設置された熱風オーブンにて、１８０℃の温度で張力５０Ｎかけながら、フィルムが熱処理される時間が５分となるようにアニール処理を施し、厚み１２５μｍの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
Ａ／Ｂ／Ａの３層構成とし、表層を構成する樹脂として、ＰＥＴ−２を１００質量部とし、１６０℃で２時間真空乾燥した後、押出機１に投入した。また、内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ｂ１００質量部を１６０℃で２時間真空乾燥した後、押出機２に投入した。押出機内でそれぞれの原料を溶融させ、合流装置で押出機１に投入した樹脂がフィルムの両表層となるように合流させ、表面温度２５℃のキャスティングドラム上に押し出し、３層構造をもつ積層シートを作製した。続いて該シートを加熱したロール群で予熱した後、９０℃の温度で長手方向（ＭＤ方向）に３．２倍延伸を行った後、２５℃の温度のロール群で冷却して一軸延伸フィルムを得た。得られた一軸延伸フィルムの両端をクリップで把持しながらテンター内の１００℃の温度の加熱ゾーンで長手方向に直角な幅方向（ＴＤ方向）に３．８倍延伸した。さらに引き続いて、テンター内の熱処理ゾーンで２２０℃の温度で１０秒間の熱固定を施した。次いで、冷却ゾーンで均一に徐冷後、巻き取って、二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムをフィルム巻きだしロールとフィルム巻き取りロールの間に設置された熱風オーブンにて、１８０℃の温度で張力５０Ｎかけながら、フィルムが熱処理される時間が５分となるようにアニール処理を施し、厚み１２５μｍの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例２）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例２のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例２のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
（実施例３）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｃ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例３のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｃ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例３のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
（実施例４）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｄ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例４のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｄ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例４のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（実施例５）
積層比を変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例５のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
積層比を変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例５のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例６）
積層比を変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例６のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
積層比を変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例６のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例７）
アニール処理の際の、熱風オーブン温度を２００℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
アニール処理の際の、熱風オーブン温度を２００℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例８）
アニール処理の際の、熱風オーブン温度を１６０℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例８のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
アニール処理の際の、熱風オーブン温度を１６０℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例８のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例９）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−３を１００質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更し、積層比、製膜条件、アニール温度を表に記載の通りに変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例９のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−３を１００質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更し、積層比、製膜条件、アニール温度を表に記載の通りに変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例９のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
（実施例１０）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−４を１００質量部に変更し、積層比、製膜条件、アニール温度を表に記載の通りに変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１０のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−４を１００質量部に変更し、積層比、製膜条件、アニール温度を表に記載の通りに変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１０のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例１１）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｆ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１１のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｆ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１１のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性にかなり優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例１２）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｇ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１２のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｇ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１２のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れ、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（実施例１３）
ＰＥＴ−Ｂを、１６０℃で２時間真空乾燥した後押出機に投入し、押出機内で溶融させ、表面温度２５℃のキャスティングドラム上に押し出し、３層構造をもつ積層シートを作製した。続いて該シートを加熱したロール群で予熱した後、９０℃の温度で長手方向（ＭＤ方向）に３．２倍延伸を行った後、２５℃の温度のロール群で冷却して一軸延伸フィルムを得た。得られた一軸延伸フィルムの両端をクリップで把持しながらテンター内の１００℃の温度の加熱ゾーンで長手方向に直角な幅方向（ＴＤ方向）に３．８倍延伸した。さらに引き続いて、テンター内の熱処理ゾーンで２２０℃の温度で１０秒間の熱固定を施した。次いで、冷却ゾーンで均一に徐冷後、巻き取って、二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムをフィルム巻きだしロールとフィルム巻き取りロールの間に設置された熱風オーブンにて、１８０℃の温度で張力５０Ｎかけながら、フィルムが熱処理される時間が５分となるようにアニール処理を施し、厚み１２５μｍの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１３のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れるフィルムであった。だが、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
ＰＥＴ−Ｂを、１６０℃で２時間真空乾燥した後押出機に投入し、押出機内で溶融させ、表面温度２５℃のキャスティングドラム上に押し出し、３層構造をもつ積層シートを作製した。続いて該シートを加熱したロール群で予熱した後、９０℃の温度で長手方向（ＭＤ方向）に３．２倍延伸を行った後、２５℃の温度のロール群で冷却して一軸延伸フィルムを得た。得られた一軸延伸フィルムの両端をクリップで把持しながらテンター内の１００℃の温度の加熱ゾーンで長手方向に直角な幅方向（ＴＤ方向）に３．８倍延伸した。さらに引き続いて、テンター内の熱処理ゾーンで２２０℃の温度で１０秒間の熱固定を施した。次いで、冷却ゾーンで均一に徐冷後、巻き取って、二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムをフィルム巻きだしロールとフィルム巻き取りロールの間に設置された熱風オーブンにて、１８０℃の温度で張力５０Ｎかけながら、フィルムが熱処理される時間が５分となるようにアニール処理を施し、厚み１２５μｍの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１３のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れるフィルムであった。だが、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例１４）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａを５０質量部とＰＥＴ−Ｃ５０質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１４のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が非常に少ないフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａを５０質量部とＰＥＴ−Ｃ５０質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１４のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が非常に少ないフィルムであった。
（実施例１５）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１５のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１５のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に非常に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（実施例１６）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１６のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１６のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性にかなり優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生が少ないフィルムであった。
（実施例１７）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｄ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｄ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（実施例１８）
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を８８質量部と粒子マスターバッチＢを１２質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１８のフィルムは、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲に劣るが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、１４０℃９０分熱処理前後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体析出量も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。ただ、表面粗さと最大高さ粗さが大きいため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が多く、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
表層を構成する樹脂としてＰＥＴ−２を８８質量部と粒子マスターバッチＢを１２質量部と、内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ａ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１８のフィルムは、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲に劣るが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、１４０℃９０分熱処理前後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体析出量も好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に非常に優れ、加熱によるヘイズ変化も非常に小さく、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合に、非常に優れた性能を有するフィルムであった。ただ、表面粗さと最大高さ粗さが大きいため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が多く、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（実施例１９）
ＰＥＴ−Ｂを９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１９のフィルムは、１４０℃９０分熱処理前後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体析出量に劣るが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れるフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。だが、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであった。
ＰＥＴ−Ｂを９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。実施例１９のフィルムは、１４０℃９０分熱処理前後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体析出量に劣るが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以上であり、フィルム寸法変化率も好適な範囲であり、表面粗さと最大高さも粗さも好適な範囲のため、ＣＯＰとの貼り合わせ性に優れるフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れるフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。だが、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであった。
（比較例１）
内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ａを８０質量部とＰＥＴ−２を２０質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例１のフィルムは、加熱によるヘイズ変化が非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ａを８０質量部とＰＥＴ−２を２０質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例１のフィルムは、加熱によるヘイズ変化が非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例２）
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｅ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例２のフィルムは、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れたフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
内層を構成する樹脂をＰＥＴ−Ｅ１００質量部に変更した以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例２のフィルムは、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れたフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例３）
アニール処理を実施していない以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例２のフィルムは、加熱によるヘイズ変化は非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、アニール処理を実施していないため、カール性テストの加熱時に熱収縮するため、カール性が悪く加工性に劣るので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
アニール処理を実施していない以外は、実施例１と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例２のフィルムは、加熱によるヘイズ変化は非常に小さいフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、アニール処理を実施していないため、カール性テストの加熱時に熱収縮するため、カール性が悪く加工性に劣るので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例４）
内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ａを８０質量部とＰＥＴ−２を２０質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例４のフィルムは、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣り、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
内層を構成する樹脂としてＰＥＴ−Ａを８０質量部とＰＥＴ−２を２０質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例４のフィルムは、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣り、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例５）
フィルムを構成する樹脂をＰＥＴ−Ｅ１００質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例５のフィルムは、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れたフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
フィルムを構成する樹脂をＰＥＴ−Ｅ１００質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例５のフィルムは、Ｙａｖｅ／αａｖｅが好適な範囲のため加工性に優れたフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例６）
フィルムを構成する樹脂としてＰＥＴ−２を１００質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例６のフィルムは、加熱によるヘイズ変化が小さいフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
フィルムを構成する樹脂としてＰＥＴ−２を１００質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例６のフィルムは、加熱によるヘイズ変化が小さいフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少ないフィルムであった。ただ、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
（比較例７）
アニール処理を実施していない以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、アニール処理を実施していないため、カール性テストの加熱時に熱収縮するため、カール性が悪く加工性に劣り、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
アニール処理を実施していない以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例７のフィルムは、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、アニール処理を実施していないため、カール性テストの加熱時に熱収縮するため、カール性が悪く加工性に劣り、加熱によるヘイズ変化が大きいフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が少なく、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量も好適な範囲のため、加熱後の気泡の発生がかなり少ないフィルムであった。
（比較例８）
フィルムを構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例６のフィルムは、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであり、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
フィルムを構成する樹脂としてＰＥＴ−２を９７．５質量部と粒子マスターバッチＡを２．５質量部に変更した以外は、実施例１３と同様の方法にて二軸配向ポリエステルフィルムを得た。得られた二軸配向ポリエステルフィルムの各特性を表に示す。比較例６のフィルムは、加熱によるヘイズ変化も小さいフィルムであり、表面粗さと最大高さ粗さが好適な範囲のため、ＣＯＰと貼り合せた際の気泡の発生が非常に少ないフィルムであった。だが、ＭＤ方向、ＴＤ方向いずれもフィルム膨張率が０．５％以下であり、ＣＯＰとの貼り合わせ性に劣るフィルムであった。さらに、Ｙａｖｅ／αａｖｅが大きいため、カール性が悪く、加工性に劣るフィルムであるので、ＣＯＰと貼り合せて透明導電膜として使用する場合には、適していないフィルムであった。さらに、加熱処理後のフィルム表面に存在する環状三量体の量が多いため、加熱後の気泡の発生が多いフィルムであった。
本発明のポリエステルフィルムは、機械特性、加工性に優れており、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、ＣＯＰフィルムに近いことから、ＣＯＰフィルムの保護フィルム用途として好適に用いることができる。また、加熱時においても透明性に優れることから、特に透明導電膜製膜に用いられるＣＯＰフィルムの保護フィルムの用途として好適に用いることができる。
Claims (10)
- フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、２５℃から１５０℃までの昇温過程でのフィルム膨張率測定において、１５０℃におけるフィルム膨張率が、それぞれ０．５％以上１．５％以下である二軸配向ポリエステルフィルム。
- フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃までの降温過程での寸法変化率が、それぞれ７０ｐｐｍ／℃以上１４０ｐｐｍ／℃以下である請求項１に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
- フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、
フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、
下記（１）式を満たす請求項１または請求項２に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（１）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦５０ - フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、ヤング率を平均した値をＹａｖｅ（ＭＰａ）、フィルム主配向軸方向と、それと直角をなす方向の、１５０℃から５０℃の降温過程での寸法変化率を平均した値をαａｖｅ（ｐｐｍ／℃）としたとき、下記（２）式を満たす請求項１〜３に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（２）２０≦Ｙａｖｅ／αａｖｅ≦４０ - 少なくとも３層を有する積層ポリエステルフィルムであって、前記ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度がいずれも０．６７ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ以下であり、かつ、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層の固有粘度の平均した値をＩＶａ（ｄｌ／ｇ）、前記積層ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の固有粘度を平均した値をＩＶｂ（ｄｌ／ｇ）としたとき、下記（３）式を満たす請求項１〜４のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
（３）０.０１≦ＩＶａ−ＩＶｂ≦０．３ - 前記ポリエステルフィルムの両側の表層の融点を平均した値ＴｍＡが２５０℃以上２８０℃以下の範囲であり、前記ポリエステルフィルムの両側の表層以外の層の融点を平均した値ＴｍＢが２５０℃以下である請求項５に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
- 前記ポリエステルフィルムの両側の表層の厚みの和と、表層以外の層の厚みの和の比（両側の表層の厚みの和／表層以外の層の厚みの和）が、１／９〜１／２である請求項５または請求項６に記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
- １４０℃９０分熱処理前後のヘイズ変化量が、５．０％以下である請求項１〜７のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
- 少なくとも一方の表面が、１４０℃９０分熱処理後のポリエステルフィルムの表面におけるエステル環状三量体量が０ｍｇ/ｍ２以上１．５ｍｇ/ｍ２以下である請求項１〜８のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
- 少なくとも一方の表面粗さＲａが１ｎｍ以上２００ｎｍ以下、最大高さ粗さＲｚが１００ｎｍ以上２０００ｎｍ以下である請求項１〜９のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。
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