JP2018005138A - Objective lens - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an objective lens that attains both a light-weight of an objective lens itself, and correction of various aberrations in an entire system of optical systems in the objective lens having a tremor-proof lens group.SOLUTION: An object is an objective lens that is composed of, in order from an object side: a first lens group L1 having positive refractive power; and a second lens group L2 having negative refractive power. Let a focal length of the first lens L1 be f, a distance on an optical axis of the first lens group L1 and the second lens group L2 be DT, and a focal length of the objective lens when the object is at infinity be f. Then, when an effective diameter of a lens on the most object side of the objective lens is denoted as φ, and an entire length of the objective lens is denoted as L, a following conditional expression is satisfied. 0.10≤f/f≤0.70 0.10≤(DT/φ)*(L/f)≤0.30.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、観察光学系に関し、特に望遠鏡、双眼鏡、カメラのファインダ系等の光学機器に好適なものである。   The present invention relates to an observation optical system, and is particularly suitable for an optical apparatus such as a telescope, binoculars, and a camera finder system.

望遠鏡、双眼鏡等の光学機器における観察光学系では、観察像の倍率（観察倍率）が高いことと解像力と明るさを向上させるために、対物レンズの有効径が大きい（Fnoが明るい）ことが望まれている。   In observation optical systems in optical instruments such as telescopes and binoculars, it is hoped that the magnification of the observation image (observation magnification) is high and that the effective diameter of the objective lens is large (Fno is bright) in order to improve resolution and brightness. It is rare.

しかしながら、観察倍率が高くなればなるほど、手振れの影響が大きくなる為、静止した像を観察するのに、三脚等で固定する等の手段を要してくる。また対物レンズの有効径を大きくすると、レンズ重量が重くなり、それに伴い対物レンズ自体の重量も重くなるという課題があった。   However, the higher the observation magnification, the greater the influence of camera shake. Therefore, in order to observe a stationary image, means such as fixing with a tripod is required. Further, when the effective diameter of the objective lens is increased, there is a problem that the weight of the lens increases, and the weight of the objective lens itself increases accordingly.

近年、手振れ対策として防振機能を有する観察光学系が特許文献１に開示されている。一方、対物レンズのレンズ重量の軽量化対策が特許文献２に開示されている。   In recent years, Patent Document 1 discloses an observation optical system having an image stabilization function as a measure against camera shake. On the other hand, Patent Document 2 discloses a countermeasure for reducing the weight of the objective lens.

特開2008−180964号公報JP 2008-180964 特開2005−62213号公報JP 2005-62213

特許文献１では、物体側から順に、正の屈折力の第1シフトレンズ群、負の屈折力の第2シフトレンズ群とを有する光学系において、前記2つのシフトレンズ群を光軸に対して垂直方向で且つ逆方向にシフトさせることで、振動による像ぶれの補正を良好に行っている。   In Patent Document 1, in an optical system having, in order from the object side, a first shift lens group having a positive refractive power and a second shift lens group having a negative refractive power, the two shift lens groups are arranged with respect to the optical axis. By shifting in the vertical direction and in the reverse direction, the image blur due to vibration is corrected well.

一方、特許文献２では、防振時に駆動させる光学系の小型、軽量化の為に、対物レンズ内の物体側から順に、負の屈折力の第1レンズ群と、正の屈折力の第2レンズ群を有し、前記第2レンズ群で、振動による像ぶれの補正を行っている。またその際、前記第2レンズ群は、プラスチック材より成る単一レンズから成り、前記レンズを光軸上の点を回転中心として、回転駆動により防振を実施している。   On the other hand, in Patent Document 2, in order to reduce the size and weight of the optical system that is driven during image stabilization, the first lens unit having a negative refractive power and the second lens having a positive refractive power are sequentially arranged from the object side in the objective lens. It has a lens group, and the second lens group corrects image blur due to vibration. At this time, the second lens group is composed of a single lens made of a plastic material, and the lens is anti-vibrated by rotational driving with a point on the optical axis as a rotation center.

しかしながら、前記特許文献１では、防振時の光学性能維持を主眼においており、光学系のレンズ重量の軽量化がなされているとは言い難かった。   However, Patent Document 1 focuses on maintaining optical performance during vibration isolation, and it is difficult to say that the weight of the lens of the optical system has been reduced.

一方、前記特許文献２では、光学系の一部にプラスチック材より成る単一レンズを用いていることからも、光学系の軽量化はなされているが、光学性能が十分とは言い難かった。   On the other hand, in Patent Document 2, since a single lens made of a plastic material is used as a part of the optical system, the optical system is reduced in weight, but it is difficult to say that the optical performance is sufficient.

そこで、本発明は、上記課題を鑑みて、防振レンズ群を有する対物レンズにおいて、前記対物レンズ自体の軽量化と光学系全系での諸収差の補正の両立がなされた対物レンズを提供することにある。   Therefore, in view of the above problems, the present invention provides an objective lens that has both a weight reduction of the objective lens itself and correction of various aberrations in the entire optical system in an objective lens having a vibration-proof lens group. There is.

上記の目的を達成するために、本発明に係る対物レンズは、
物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群で構成されている。それと伴に、前記第1レンズL1の焦点距離をf_L1、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での距離をDT_L1L2、対物レンズの無限遠物体時の焦点距離をf_obj とする。そして、対物レンズの最も物体側のレンズの有効径をφ_G1、対物レンズのレンズ全長をL_objとした際、下記の条件式を満足することを特徴としている。 In order to achieve the above object, the objective lens according to the present invention is:
In order from the object side, the lens unit includes a first lens unit L1 having a positive refractive power and a second lens unit having a negative refractive power. At the same time, the focal length of the first lens L1 is f _L1 , the distance on the optical axis of the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is DT _L1L2 , and the focal length of the objective lens at infinity is f _{Let obj} be. When the effective diameter of the lens closest to the object side is φ _G1 and the total lens length of the objective lens is L _obj , the following conditional expression is satisfied.

0.10 ≦ f_L1 / f_ob ≦ 0.70 -------------------(1)
0.10 ≦ （DT_L1L2 / φ_G1）* (L_ob / f_obj) ≦ 0.30 -------------------(2) 0.10 ≤ f _L1 / f _ob ≤ 0.70 ------------------- (1)
0.10 ≦ (DT _L1L2 / φ _G1 ) * (L _ob / f _obj ) ≦ 0.30 ------------------- (2)

本発明にによれば、防振レンズ群を有する対物レンズにおいて、前記対物レンズを構成する第1レンズ群と第2レンズ群の屈折力の関係と前記2つのレンズ群間の光軸上での距離の関係を適切に規定することである。それによって、対物レンズ自体の重量を軽量化しながら、光学系全系での諸収差の補正も良好になされた対物レンズを提供できる。   According to the present invention, in the objective lens having the anti-vibration lens group, the relationship between the refractive powers of the first lens group and the second lens group constituting the objective lens and the optical axis between the two lens groups. It is to properly define the relationship of distance. As a result, it is possible to provide an objective lens in which the aberration of the entire optical system is well corrected while reducing the weight of the objective lens itself.

本発明の実施例1における無限遠物体時のレンズ断面図Cross-sectional view of a lens at an object at infinity in Example 1 of the present invention 本発明の実施例1における無限遠物体時の縦収差図Longitudinal aberration diagram for an object at infinity in Example 1 of the present invention 本発明の実施例1における無限遠物体時で、±0.3degの像面の回転ぶれに対して、防振を行った際の横収差図（(a)は回転ぶれがない基準状態、(b)は-0.3deg、(c)は+0.3degの軸上での横収差図）FIG. 6A is a lateral aberration diagram when anti-vibration is performed for an image plane rotation blur of ± 0.3 deg for an object at infinity in Example 1 of the present invention ((a) is a reference state where there is no rotation blur, (b ) Is -0.3deg, (c) is + 0.3deg on the lateral aberration diagram) 本発明の実施例2における無限遠物体時のレンズ断面図Lens cross-sectional view at the time of an infinite object in Example 2 of the present invention 本発明の実施例2における無限遠物体時の縦収差図Longitudinal aberration diagram for an object at infinity in Example 2 of the present invention 本発明の実施例2における無限遠物体時で、±0.3degの像面の回転ぶれに対して、防振を行った際の横収差図（(a)は回転ぶれがない基準状態、(b)は-0.3deg、(c)は+0.3degの軸上での横収差図）FIG. 5A is a lateral aberration diagram when anti-vibration is performed for an image plane rotational shake of ± 0.3 deg for an object at infinity in Example 2 of the present invention ((a) is a reference state without rotational shake, (b ) Is -0.3deg, (c) is + 0.3deg on the lateral aberration diagram) 本発明の実施例3における無限遠物体時のレンズ断面図Sectional view of the lens at infinity in Example 3 of the present invention 本発明の実施例3における無限遠物体時の縦収差図Longitudinal aberration diagram for object at infinity in Example 3 of the present invention 本発明の実施例3における無限遠物体時で、±0.3degの像面の回転ぶれに対して、防振を行った際の横収差図（(a)は回転ぶれがない基準状態、(b)は-0.3deg、(c)は+0.3degの軸上での横収差図）FIG. 5A is a lateral aberration diagram when image stabilization is performed for an image plane rotation blur of ± 0.3 deg for an infinite object in Example 3 of the present invention ((a) is a reference state in which there is no rotation blur, (b ) Is -0.3deg, (c) is + 0.3deg on the lateral aberration diagram)

以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら説明する。   Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.

最初に、本発明に係る光学系の特徴について説明する。   First, features of the optical system according to the present invention will be described.

本発明の光学系は、手振れ等による画像の振れを補正する防振レンズ群を有する対物レンズであって、特に観察光学系における双眼鏡用の単焦点対物レンズを対象としている。各実施例に共通する主な特徴は、下記の通りである。   The optical system of the present invention is an objective lens having an anti-vibration lens group that corrects image shake due to camera shake or the like, and is particularly intended for a single-focus objective lens for binoculars in an observation optical system. The main features common to each embodiment are as follows.

本発明の対物レンズは、物体側からに順に正の屈折力を有する第1レンズ群、負の屈折力を有する第2レンズ群の2つのレンズ群で構成されており、防振時に前記第2レンズ群を、光軸に対して垂直方向に移動させることで、手振れ等による像振れの補正を行っている。また無限遠物体から至近物体への合焦に関しては、前記第1レンズ群と第2レンズ群から成る対物レンズ全体を、光軸に沿って物体側に移動させることで行っている。前記第1レンズ群と第2レンズ群、そして対物レンズ全系での屈折力の関係については、第1レンズ群の屈折力を他のレンズ群及び光学系全系での屈折力に対して強めることで、第2レンズ群に入射する光線の有効径を小径化している。   The objective lens of the present invention is composed of two lens groups, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. Image blur due to camera shake or the like is corrected by moving the lens group in a direction perpendicular to the optical axis. Further, focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the entire objective lens including the first lens group and the second lens group toward the object side along the optical axis. Regarding the relationship between the refractive power of the first lens group, the second lens group, and the entire objective lens system, the refractive power of the first lens group is made stronger than the refractive power of the other lens groups and the entire optical system. Thus, the effective diameter of the light incident on the second lens group is reduced.

それと同時に、前記第2レンズ群内のレンズ構成を、1枚の単レンズ若しくは2枚の単レンズから成る接合レンズで構成しているので、更なる軽量化が可能となる。そして、前記第1レンズ群の屈折力を強めることによって低下する色収差等の諸収差は、第1レンズ群を構成する少なくとも1つの正レンズに異常分散硝材を使用することで、補正を行っている。このようなレンズ構成をとることによって、防振レンズ群を有した対物レンズでありながら、光学系全体の軽量化と色収差をはじめとした諸収差の補正の両立がなされた対物レンズを実現している。   At the same time, since the lens configuration in the second lens group is composed of a single lens or a cemented lens composed of two single lenses, further weight reduction is possible. Then, various aberrations such as chromatic aberration which are reduced by increasing the refractive power of the first lens group are corrected by using an anomalous dispersion glass material for at least one positive lens constituting the first lens group. . By adopting such a lens configuration, an objective lens having an anti-vibration lens group that achieves both the weight reduction of the entire optical system and correction of various aberrations including chromatic aberration has been realized. Yes.

本発明の実施例は3つあり、無限遠物体時のレンズ断面図を、図１、図４、図７に各々示している。各実施例とも、物体側から順に、対物レンズOBJ、正立プリズムP、接眼レンズOCLから構成されており、本発明は前述の通り対物レンズOBJを対象としている。また各図中のIPは、アイポイントを表している。   There are three embodiments of the present invention, and FIG. 1, FIG. 4, and FIG. Each of the embodiments includes an objective lens OBJ, an erecting prism P, and an eyepiece lens OCL in order from the object side, and the present invention targets the objective lens OBJ as described above. IP in each figure represents an eye point.

次に、前記各実施例の無限遠物体における縦収差図を、図２、図５、図８に示す。更に、図３、図６、図９は前記各実施例の無限遠物体で±0.3degの像面の回転ぶれに対して、防振を行った際の軸上での横収差図を各々表している。その際、(a)は回転ぶれがない基準状態、(b)は-0.3deg、(c)は+0.3degの像面回転振れを想定し、防振を行った際の横収差図を表している。   Next, longitudinal aberration diagrams of the infinite object in each of the examples are shown in FIG. 2, FIG. 5, and FIG. Further, FIGS. 3, 6, and 9 respectively show on-axis lateral aberration diagrams when anti-vibration is performed with respect to rotational blur of the image plane of ± 0.3 deg with the infinite object in each of the above embodiments. ing. In this case, (a) is a reference state without rotational shake, (b) is -0.3 deg, and (c) is a lateral aberration diagram when performing image stabilization assuming +0.3 deg image surface rotational shake. ing.

前記図２、図５、図８の球面収差において、実線はd線、二点鎖線はg線を表し、また非点収差においては、実線はd線のサジタル光線（ΔS）、点線はd線のメリディオナル光線（ΔM）を各々表している。そして、各図の縦収差図の単位は、球面収差と像面湾曲はディオプター、歪曲は%、倍率色収差は度である。更に倍率色収差においては、二点鎖線はg線を各々表し、FnoはFナンバー、ωは半画角を各々表している。   2, 5, and 8, the solid line represents the d line, the two-dot chain line represents the g line, and in astigmatism, the solid line represents the sagittal ray (ΔS) of the d line, and the dotted line represents the d line. Represents the meridional ray (ΔM). The units of the longitudinal aberration diagram in each figure are diopter for spherical aberration and field curvature,% for distortion, and degree chromatic aberration for magnification. Furthermore, in lateral chromatic aberration, the two-dot chain line represents the g line, Fno represents the F number, and ω represents the half angle of view.

前記図３、図６、図９においては、実線はd線、二点鎖線はg線を表し、点線はd線のサジタル光線（S）を各々表している。   In FIGS. 3, 6, and 9, the solid line represents the d line, the two-dot chain line represents the g line, and the dotted line represents the sagittal ray (S) of the d line.

次に各条件式について説明する。まず本発明の目的は、前述の通り、防振レンズ群を有する対物レンズにおいて、前記対物レンズ自体の軽量化と光学系全系での諸収差、特に色収差の補正がなされた観察光学系を実現することである。その為には、対物レンズを構成する各レンズ群の屈折力の関係及び前記レンズ群の光軸上での間隔を適切に設定することが必要となる。その関係を規定したのが、下記の条件式(1)、(2)である。   Next, each conditional expression will be described. First, the object of the present invention is to realize an observation optical system in which an objective lens having an anti-vibration lens group is reduced in weight and corrected for various aberrations in the entire optical system, particularly chromatic aberration, as described above. It is to be. For this purpose, it is necessary to appropriately set the relationship between the refractive powers of the lens groups constituting the objective lens and the distance between the lens groups on the optical axis. The following conditional expressions (1) and (2) define the relationship.

まず、本発明が対象とする光学系は、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2で構成された対物レンズである。前記対物レンズにおいて、第1レンズL1の焦点距離をf_L1、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での距離をDT_L1L2、対物レンズの無限遠物体時の焦点距離をf_obj とする。更に、対物レンズの最も物体側のレンズの有効径をφ_G1、対物レンズのレンズ全長をL_objとした際、下記の条件式を満足することを特徴としている。 First, an optical system targeted by the present invention is an objective lens including, in order from the object side, a first lens unit L1 having a positive refractive power and a second lens unit L2 having a negative refractive power. In the objective lens, the focal length of the first lens L1 is f _L1 , the distance on the optical axis of the first lens group L1 and the second lens group L2 is DT _L1L2 , and the focal length of the objective lens at an infinite object is f _{Let obj} be. Furthermore, when the effective diameter of the lens closest to the object side is φ _G1 and the total lens length of the objective lens is L _obj , the following conditional expression is satisfied.

0.10 ≦ f_L1 / f_ob ≦ 0.70 -----------------(1)
0.10 ≦ （DT_L1L2 / φ_G1）* (L_ob / f_obj) ≦ 0.30 -----------------(2)
前記条件式（1）は、本発明が対象とする対物レンズ内の第1レンズ群L1の屈折力の範囲を規定する条件式である。また条件式(2)は、前記対物レンズを構成する第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での距離を規定する条件式である。 0.10 ≤ f _L1 / f _ob ≤ 0.70 ----------------- (1)
0.10 ≦ (DT _L1L2 / φ _G1 ) * (L _ob / f _obj ) ≦ 0.30 ----------------- (2)
The conditional expression (1) is a conditional expression that defines the range of the refractive power of the first lens unit L1 in the objective lens targeted by the present invention. Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the distance on the optical axis between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 constituting the objective lens.

前記条件式（1）において、上限値を超えると、前記第1レンズ群L1の屈折力が弱くなり過ぎ、第2レンズ群L2に入射する光線有効径が大きくなってしまい、第2レンズ群L2自体が大きくなり、レンズ重量が増加する方向にあるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、前記第1レンズ群L1の屈折力が強くなり過ぎ、第1レンズ群L1で発生する球面収差が補正しきれなくなるので、好ましくない。   In the conditional expression (1), if the upper limit value is exceeded, the refractive power of the first lens unit L1 becomes too weak, the effective diameter of light incident on the second lens unit L2 increases, and the second lens unit L2 Since the size of the lens increases and the lens weight increases, it is not preferable. On the other hand, if the lower limit is exceeded, the refractive power of the first lens unit L1 becomes too strong, and the spherical aberration occurring in the first lens unit L1 cannot be corrected, which is not preferable.

次に、前記条件式（2）において、上限値を超えると、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での間隔が広くなり過ぎ、対物レンズのレンズ全長が長くなり過ぎるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、前記第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での間隔が狭くなり過ぎ、それに伴い、第1レンズ群L1の屈折力が強くなり過ぎる。前記第1レンズ群L1の屈折力が強くなり過ぎると、第1レンズ群L1で発生する球面収差が補正しきれなくなるので、好ましくない。   Next, in the conditional expression (2), if the upper limit is exceeded, the distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 on the optical axis becomes too wide, and the total lens length of the objective lens becomes too long. It is not preferable. On the other hand, when the lower limit is exceeded, the distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 on the optical axis becomes too narrow, and accordingly, the refractive power of the first lens unit L1 becomes too strong. If the refractive power of the first lens unit L1 becomes too strong, it is not preferable because spherical aberration generated in the first lens unit L1 cannot be corrected.

更に、前記条件式（1）、(2)に関して、下記の数値範囲内であることが、前記対物レンズ自体の軽量化と色収差をはじめとした諸収差の補正の両立上、望ましい。   Further, regarding the conditional expressions (1) and (2), it is desirable that they are within the following numerical ranges in terms of both the weight reduction of the objective lens itself and correction of various aberrations including chromatic aberration.

0.30 ≦ f_L1 / f_ob ≦ 0.69 -----------------(1-a)
0.11 ≦ （DT_L1L2 / φ_G1）* (L_ob / f_obj) ≦ 0.25 -----------------(2-a)
更に、下記の範囲内であることが望ましい。 0.30 ≤ f _L1 / f _ob ≤ 0.69 ----------------- (1-a)
0.11 ≤ (DT _L1L2 / φ _G1 ) * (L _ob / f _obj ) ≤ 0.25 ----------------- (2-a)
Furthermore, it is desirable to be within the following range.

0.50 ≦ f_L1 / f_ob ≦ 0.68 -----------------(1-b)
0.13 ≦ （DT_L1L2 / φ_G1）* (L_ob / f_obj) ≦ 0.20 -----------------(2-b)
前述の条件式（1）、(2)を満足した上で、下記の条件式（3）を満足することが、本発明における対物レンズの軽量化に必要となる。 0.50 ≤ f _L1 / f _ob ≤ 0.68 ----------------- (1-b)
0.13 ≦ (DT _L1L2 / φ _G1 ) * (L _ob / f _obj ) ≦ 0.20 ----------------- (2-b)
In order to reduce the weight of the objective lens according to the present invention, it is necessary to satisfy the following conditional expression (3) after satisfying the above-described conditional expressions (1) and (2).

前記第2レンズ群L2は、1枚の単レンズ若しくは2枚の接合レンズで構成されているとともに、f_L2を第2レンズL2の焦点距離とした際、下記の条件式（3）を満足することである。 The second lens unit L2 includes one single lens or two cemented lenses, and satisfies the following conditional expression (3) when f _L2 is the focal length of the second lens L2. That is.

0.50 ≦ | f_L2 / f_obj| ≦ 2.00 -----------------(3)
前記条件式（3）は、本発明が対象とする対物レンズ内の第2レンズ群L2の屈折力の範囲を規定する条件式である。条件式（3）において、上限値を超えると、前記第2レンズ群L2の屈折力が弱くなり過ぎ、対物レンズ全体で発生する像面湾曲が補正しきれなくなるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、前記第2レンズ群L2の屈折力が強くなり過ぎ、対物レンズに続くプリズムへの入射角度が大きくなり過ぎ、プリズムでの光線有効径が大きくなってしまう。それに伴い、プリズムのレンズ重量が増える方向にあるので、好ましくない。 0.50 ≤ | f _L2 / f _obj | ≤ 2.00 ----------------- (3)
The conditional expression (3) is a conditional expression that defines the range of the refractive power of the second lens unit L2 in the objective lens targeted by the present invention. In conditional expression (3), if the upper limit is exceeded, the refractive power of the second lens unit L2 becomes too weak, and the field curvature generated in the entire objective lens cannot be corrected, which is not preferable. On the other hand, when the lower limit is exceeded, the refractive power of the second lens unit L2 becomes too strong, the incident angle to the prism following the objective lens becomes too large, and the effective beam diameter at the prism becomes large. As a result, the lens weight of the prism tends to increase, which is not preferable.

更に、下記の数値範囲内であることが、前記対物レンズ自体の軽量化の観点から望ましい。   Furthermore, it is desirable from the viewpoint of weight reduction of the objective lens itself that it is within the following numerical range.

0.65 ≦ | f_L2 / f_obj| ≦ 1.75 -----------------(3-a)
更に、下記の範囲内であることが望ましい。 0.65 ≤ | f _L2 / f _obj | ≤ 1.75 ----------------- (3-a)
Furthermore, it is desirable to be within the following range.

0.80 ≦ | f_L2 / f_obj| ≦ 1.50 -----------------(3-b)
次に、対物レンズ内の第2レンズ群L2が有する防振機能の観点から、下記の条件式（4）を満足することが、本発明の上で必要となる。 0.80 ≤ | f _L2 / f _obj | ≤ 1.50 ----------------- (3-b)
Next, from the viewpoint of the image stabilization function of the second lens unit L2 in the objective lens, it is necessary for the present invention to satisfy the following conditional expression (4).

前記第2レンズ群L2は、防振機能を有した防振レンズ群であり、防振時に光軸に対して垂直方向に移動させることで、手振れ等による像振れを補正しているとともに、下記の条件式(4)を満足している。Y_isを角度1deg分の防振時に、前記第2レンズ群を光軸に対して垂直方向に移動させる量とする。 The second lens group L2 is an anti-vibration lens group having an anti-vibration function, and corrects image blur due to camera shake or the like by moving in the direction perpendicular to the optical axis during image stabilization. Conditional expression (4) is satisfied. Y _is defined as an amount by which the second lens group is moved in a direction perpendicular to the optical axis during image stabilization for an angle of 1 deg.

0.005 ≦ ｜ Y_is/ f_L2 ｜ ≦ 0.030 -----------------(4)
前記条件式（4）は、防振レンズ群である第2レンズ群L2の、防振時に光軸に対して垂直方向に移動させる量を規定する条件式である。条件式（4）において、上限値を超えると、前記第2レンズ群L2の光軸に対して垂直方向の移動量が大きくなり過ぎ、対物レンズの径方向の大きさが大きくなる方向にある。それに伴い、対物レンズ自体の重量も増す方向にあるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、第2レンズ群L2の光軸に対して垂直方向の移動量が小さくなり過ぎ、防振時の収差を補正できなくなるので、好ましくない。 0.005 ≦ ｜ Y _is / f _L2 ｜ ≦ 0.030 ----------------- (4)
Conditional expression (4) is a conditional expression that regulates the amount of movement of the second lens unit L2, which is an anti-vibration lens group, in the direction perpendicular to the optical axis during anti-vibration. In the conditional expression (4), if the upper limit value is exceeded, the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis of the second lens unit L2 becomes too large, and the size of the objective lens in the radial direction increases. Accordingly, the weight of the objective lens itself tends to increase, which is not preferable. On the other hand, if the lower limit is exceeded, the amount of movement in the direction perpendicular to the optical axis of the second lens unit L2 becomes too small, and it becomes impossible to correct aberrations during image stabilization.

更に、下記の数値範囲内であることが、前記第2レンズ群L2による防振性能を向上する観点から望ましい。   Furthermore, it is desirable that the value is within the following numerical range from the viewpoint of improving the image stabilization performance by the second lens unit L2.

0.006 ≦ ｜ Y_is/ f_L2 ｜ ≦ 0.025 -----------------(4-a)
更に、下記の範囲内であることが望ましい。 0.006 ≦ ｜ Y _is / f _L2 ｜ ≦ 0.025 ----------------- (4-a)
Furthermore, it is desirable to be within the following range.

0.007 ≦ ｜ Y_is/ f_L2 ｜ ≦ 0.020 -----------------(4-b)
次に、前述の通り、対物レンズ内の第1レンズ群L1の屈折力を、他のレンズ群に比べて強める際、前記第1レンズ群L1内のレンズ構成及び屈折力の関係を、下記の条件式（5）の範囲内にすることが必要となる。 0.007 ≦ ｜ Y _is / f _L2 ｜ ≦ 0.020 ----------------- (4-b)
Next, as described above, when strengthening the refractive power of the first lens group L1 in the objective lens as compared with other lens groups, the relationship between the lens configuration and refractive power in the first lens group L1, the following: It must be within the range of conditional expression (5).

前記対物レンズ内の第1レンズ群L1は、物体側から正レンズ、正レンズと負レンズから成る接合レンズを有しているとともに、前記正レンズの焦点距離をf_L1f 、前記正レンズと負レンズから成る接合レンズの焦点距離をf_L1rとした際、下記の条件式（5）を満足することである。 The first lens unit L1 in the objective lens has a cemented lens composed of a positive lens and a positive lens and a negative lens from the object side, and the focal length of the positive lens is f _L1f , and the positive lens and the negative lens The following conditional expression (5) is satisfied when the focal length of the cemented lens made of is f _L1r .

0.001 ≦ ｜f_L1f / f_L1r｜ ≦ 0.30 -----------------(5)
前記条件式（5）は、前記第1レンズ群L1を構成する各レンズの屈折力の関係を規定する条件式である。条件式（5）において、上限値を超えると、前記第1レンズ群L1の正レンズの屈折力が弱くなり過ぎ、第1レンズ群L1全体としての屈折力も弱くなり過ぎてしまう。それに伴い、第2レンズ群L2に入射する光線有効径が大きくなってしまい、第2レンズ群L2自体が大きくなり、レンズ重量が増加する方向にあるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、前記第1レンズ群L1の正レンズの屈折力が強くなり過ぎ、第1レンズ群L1で発生する球面収差が補正しきれなくなるので、好ましくない。 0.001 ≤ | f _L1f / f _L1r | ≤ 0.30 ----------------- (5)
The conditional expression (5) is a conditional expression that defines the relationship between the refractive powers of the lenses constituting the first lens unit L1. In conditional expression (5), if the upper limit is exceeded, the refractive power of the positive lens of the first lens unit L1 becomes too weak, and the refractive power of the first lens unit L1 as a whole becomes too weak. Accordingly, the effective diameter of the light incident on the second lens unit L2 is increased, the second lens unit L2 itself is increased, and the lens weight is increased, which is not preferable. On the other hand, if the lower limit is exceeded, the refractive power of the positive lens of the first lens unit L1 becomes too strong, and the spherical aberration occurring in the first lens unit L1 cannot be corrected, which is not preferable.

更に、前記条件式（5）に関して、下記の数値範囲内であることが、前記対物レンズ自体の軽量化と色収差をはじめとした諸収差の補正の両立上、望ましい。   Further, with respect to the conditional expression (5), it is desirable that it is within the following numerical range in order to achieve both reduction in weight of the objective lens itself and correction of various aberrations including chromatic aberration.

0.003 ≦ ｜f_L1f / f_L1r｜ ≦ 0.25 -----------------(5-a)
更に、下記の範囲内であることが望ましい。 0.003 ≤ | f _L1f / f _L1r | ≤ 0.25 ----------------- (5-a)
Furthermore, it is desirable to be within the following range.

0.005 ≦ ｜f_L1f / f_L1r｜ ≦ 0.20 -----------------(5-b)
最後に、下記の条件式（6）を満足することが、前述の第1レンズ群L1の屈折力を強めた際、低下する色収差を補正する上で必要となる。 0.005 ≤ | f _L1f / f _L1r | ≤ 0.20 ----------------- (5-b)
Finally, satisfying the following conditional expression (6) is necessary for correcting the chromatic aberration that decreases when the refractive power of the first lens unit L1 is increased.

前記対物レンズ内の第1レンズ群L1を構成する正レンズの内、少なくとも1以上のものは、下記の条件式(6)を満足した光学材料を使用することである。νd_L1pを前記第1レンズ群L1内の正レンズを構成する光学材料の内、最も低分散な光学材料を用いた正レンズのアッベ数とする。 Of the positive lenses constituting the first lens unit L1 in the objective lens, at least one of the positive lenses is an optical material that satisfies the following conditional expression (6). νd _L1p is the Abbe number of the positive lens using the optical material having the lowest dispersion among the optical materials constituting the positive lens in the first lens unit L1.

60 ≦ νd_L1p ≦ 96 -----------------(6)
前記条件式（6）は、前記第1レンズ群L1を構成する正レンズの内、最も低分散な光学材料を使用しているレンズの、アッベ数の範囲を規定する条件式である。条件式（6）において、上限値を超えると、前記最も低分散な正レンズが更に低分散になることを意味している。その際、一般的に低分散な光学材料は屈折率が低くなる傾向にある。つまり、前記条件式(6)の上限値を超えると、正レンズに用いる光学材料がより低分散になり過ぎ、即ち低屈折率になり過ぎ、それに伴い、像面湾曲が補正できなくなるので、好ましくない。一方、下限値を超えると、最も低分散な正レンズに用いる光学材料が高分散になり過ぎてしまい、前記第1レンズ群L1の屈折力を強めたことに伴う色収差の低下を補正しきれなくなるので、好ましくない。 60 ≤ νd _L1p ≤ 96 ----------------- (6)
The conditional expression (6) is a conditional expression that prescribes the Abbe number range of the lens using the lowest-dispersion optical material among the positive lenses constituting the first lens unit L1. In conditional expression (6), when the upper limit value is exceeded, it means that the lowest-dispersion positive lens has even lower dispersion. At that time, generally, a low-dispersion optical material tends to have a low refractive index. That is, if the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the optical material used for the positive lens becomes too low dispersion, that is, too low in refractive index, and accordingly, curvature of field cannot be corrected. Absent. On the other hand, if the lower limit is exceeded, the optical material used for the lowest-dispersion positive lens becomes too high in dispersion, and it is impossible to correct the decrease in chromatic aberration associated with increasing the refractive power of the first lens unit L1. So it is not preferable.

更に、前記条件式（6）に関して、下記の数値範囲内であることが、前記第1レンズ群L1内で発生する色収差を、より良好に補正する上で、望ましい。   Further, regarding the conditional expression (6), it is desirable that the value is within the following numerical range in order to better correct the chromatic aberration occurring in the first lens unit L1.

62.5 ≦ νd_L1p ≦ 90 -----------------(6-a)
更に、下記の範囲内であることが望ましい。 62.5 ≦ νd _L1p ≦ 90 ----------------- (6-a)
Furthermore, it is desirable to be within the following range.

65 ≦ νd_L1p ≦ 85 -----------------(6-b)
最後に、各実施例について説明する。 65 ≤ νd _L1p ≤ 85 ----------------- (6-b)
Finally, each example will be described.

［実施例１］
本発明の実施例１は、双眼鏡用の単焦点の対物レンズ（倍率10倍、瞳径16mm）であり、図１に無限遠物体時における対物レンズOBJ、正立プリズムP、接眼レンズOCLから成る双眼鏡のレンズ断面図を示している。 [Example 1]
Embodiment 1 of the present invention is a single-focus objective lens for binoculars (magnification 10 ×, pupil diameter 16 mm). FIG. 1 includes an objective lens OBJ, an erecting prism P, and an eyepiece OCL for an object at infinity. The lens sectional drawing of binoculars is shown.

図１において、対物レンズOBJ中のL1は正の屈折力の第1レンズ群、L2は負の屈折力の第2レンズ群を、Oは光軸を、IPはアイポイントを各々表している。前記第2レンズ群L2は、光軸Oと略垂直方向に移動させることにより、手ぶれ等による画像のぶれを補正する機能と有している。また前記第2レンズ群のレンズ構成は、1枚の単レンズからなっている。   In FIG. 1, L1 in the objective lens OBJ represents a first lens group having a positive refractive power, L2 represents a second lens group having a negative refractive power, O represents an optical axis, and IP represents an eye point. The second lens group L2 has a function of correcting image blur due to camera shake or the like by moving in a direction substantially perpendicular to the optical axis O. The lens configuration of the second lens group is a single lens.

無限遠物体から近距離物体への合焦は、対物レンズOBJ全体を物体側へ移動させることで行っている。更に、前記第1レンズ群の正レンズに用いた最も低分散な光学材料を用いたレンズは、最も物体側に配置された正レンズであり、株式会社オハラ社製のS-FPM2((nd,νd)=(1.595,67.7))を用いている。そのような構成にすることで、図２、図３に示したように、色収差をはじめとした諸収差を良好に補正している。   Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the entire objective lens OBJ to the object side. Further, the lens using the lowest dispersion optical material used for the positive lens of the first lens group is a positive lens arranged closest to the object side, and is manufactured by S-FPM2 ((nd, (νd) = (1.595,67.7)). With such a configuration, as shown in FIGS. 2 and 3, various aberrations including chromatic aberration are corrected well.

本実施例１の対物レンズは、前記各パラメータに関して、前述してきた各条件式を満足している。また本実施例の値は一例であり、前記各条件式の範囲にあれば、それに限らない。従って、以上のようなレンズ構成にすることによって、前記対物レンズの軽量化と光学系全系での色収差補正の両立がなされた観察光学系を実現している。   The objective lens of Example 1 satisfies the conditional expressions described above with respect to the parameters. The values in this embodiment are examples, and the values are not limited as long as they are within the range of each conditional expression. Accordingly, the lens configuration as described above realizes an observation optical system in which both the weight reduction of the objective lens and the correction of chromatic aberration in the entire optical system are achieved.

［実施例２］
本発明の実施例２は、前記実施例1と同様に、双眼鏡用の単焦点の対物レンズ（倍率10倍、瞳径16mm）であり、図４に無限遠物体時における対物レンズOBJ、正立プリズムP、接眼レンズOCLから成る双眼鏡のレンズ断面図を示している。 [Example 2]
Example 2 of the present invention is a single-focus objective lens for binoculars (magnification 10 times, pupil diameter 16 mm) as in Example 1 above. FIG. 4 shows an objective lens OBJ for an object at infinity, erecting 2 shows a lens cross-sectional view of binoculars composed of a prism P and an eyepiece lens OCL.

各レンズ構成に関しては、前記実施例1と基本的に同じである。異なる箇所は、前記第1レンズ群の正レンズに用いた最も低分散な光学材料を用いたレンズは、接合レンズに用いた正レンズであり、株式会社オハラ社製のS-FPL51((nd,νd)=(1.497,81.6))を用いている。そのような構成にすることで、図５、図６に示したように、色収差をはじめとした諸収差を良好に補正している。   Each lens configuration is basically the same as in the first embodiment. The difference is that the lens using the lowest-dispersion optical material used for the positive lens of the first lens group is a positive lens used for the cemented lens, and is manufactured by S-FPL51 ((nd, (νd) = (1.497,81.6)). With such a configuration, as shown in FIGS. 5 and 6, various aberrations including chromatic aberration are corrected well.

本実施例２の対物レンズも、前記実施例１と同様に、前記各パラメータに関して、前述してきた各条件式を満足している。また本実施例を満足した値は一例であり、前記各条件式の範囲にあれば、それに限らない。従って、以上のようなレンズ構成にすることによって、前記対物レンズの軽量化と光学系全系での色収差補正の両立がなされた観察光学系を実現している。   Similarly to the first embodiment, the objective lens of the second embodiment also satisfies the conditional expressions described above with respect to the parameters. A value satisfying the present embodiment is an example, and the value is not limited as long as it is within the range of each conditional expression. Accordingly, the lens configuration as described above realizes an observation optical system in which both the weight reduction of the objective lens and the correction of chromatic aberration in the entire optical system are achieved.

［実施例３］
本発明の実施例３は、前記実施例１、２と同様に、双眼鏡用の単焦点の対物レンズ（倍率10倍、瞳径16mm）であり、図７に無限遠物体時における対物レンズOBJ、正立プリズムP、接眼レンズOCLから成る双眼鏡のレンズ断面図を示している。 [Example 3]
Example 3 of the present invention is a single-focus objective lens for binoculars (magnification 10 times, pupil diameter 16 mm), similar to Examples 1 and 2, and FIG. 7 shows an objective lens OBJ for an object at infinity. 2 shows a lens cross-sectional view of binoculars composed of an erecting prism P and an eyepiece OCL.

各レンズ構成に関しては、前記実施例1、2と基本的に同じである。異なる箇所は、前記第2レンズ群のレンズ構成が、2枚のレンズから成る接合レンズであることである。また前記第1レンズ群の正レンズに用いた最も低分散な光学材料を用いたレンズは、前記実施例1と同じ箇所に同じ硝材を用いている。   Each lens configuration is basically the same as in the first and second embodiments. The difference is that the lens configuration of the second lens group is a cemented lens composed of two lenses. Further, the lens using the lowest dispersion optical material used for the positive lens in the first lens group uses the same glass material at the same location as in the first embodiment.

本実施例３の対物レンズも、前記実施例１、２と同様に、前記各パラメータに関して、前述してきた各条件式を満足している。また本実施例を満足した値は一例であり、前記各条件式の範囲にあれば、それに限らない。従って、以上のようなレンズ構成にすることによって、前記対物レンズの軽量化と光学系全系での色収差補正の両立がなされた観察光学系を実現している。   Similarly to Examples 1 and 2, the objective lens of Example 3 also satisfies the conditional expressions described above with respect to the parameters. A value satisfying the present embodiment is an example, and the value is not limited as long as it is within the range of each conditional expression. Accordingly, the lens configuration as described above realizes an observation optical system in which both the weight reduction of the objective lens and the correction of chromatic aberration in the entire optical system are achieved.

最後に本発明の数値実施例について説明する。各数値実施例において、riは物体側より第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、diは物体側より第ｉ番目の基準状態の軸上面間隔、ndiとνdｉは第ｉ番目の光学部材のd線における屈折率とアッべ数を各々表している。   Finally, numerical examples of the present invention will be described. In each numerical example, ri is the radius of curvature of the i-th lens surface from the object side, di is the distance between the upper surfaces of the axes in the i-th reference state from the object side, and ndi and νdi are d-lines of the i-th optical member. Represents the refractive index and the Abbe number, respectively.

［数値実施例1］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd vd 有効径
1 57.567 4.50 1.59522 67.7 32.00
2 -347.719 0.15 31.60
3 84.455 4.28 1.51633 64.1 30.82
4 -111.877 1.50 1.83400 37.2 30.10
5 269.750 18.92 29.31
6 1034.299 1.84 1.51633 64.1 23.21
7 72.213 0.00 22.48
8 ∞ 22.69 21.20
9 ∞ 17.50 1.56883 56.4 20.00
10 ∞ 40.50 1.56883 56.4 13.00
11 ∞ 17.50 1.56883 56.4 13.00
12 ∞ 3.92 20.00
13 -15.976 1.00 1.48749 70.2 13.33
14 29.362 7.74 14.39
15 -13.764 6.00 1.77250 49.6 17.66
16 -11.679 9.66 20.93
17 -294.210 1.20 1.84666 23.8 22.20
18 21.007 6.67 1.77250 49.6 22.62
19 -42.567 0.20 22.88
20 23.105 5.43 1.59282 68.6 22.12
21 -69.971 0.00 21.27
22 ∞ 0.00 8.03
23 ∞ 0.00 8.03
24 ∞ 0.00 7.53
25(絞り) ∞ 22.30 7.53
像面 ∞

各種データ
ズーム比 1.00

倍率 -10.03
画角 3.06
全長 193.50


ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 79.89 10.43 -1.08 -7.52
2 6 -150.45 1.84 1.31 0.09
3 9 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 13 12.23 60.20 17.69 -13.69

単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 83.32
2 3 93.90
3 4 -94.65
4 6 -150.45
5 9 0.00
6 10 0.00
7 11 0.00
8 13 -21.07
9 15 44.28
10 17 -23.12
11 18 19.08
12 20 29.95

［数値実施例2］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd vd 有効径
1 61.438 4.43 1.59522 67.7 32.00
2 -693.181 0.16 31.58
3 70.725 4.30 1.49700 81.5 30.86
4 -181.729 1.50 1.83400 37.2 30.11
5 252.524 18.96 29.40
6 878.686 1.84 1.51633 64.1 23.17
7 69.503 0.00 22.42
8 ∞ 22.73 21.20
9 ∞ 17.50 1.56883 56.4 15.33
10 ∞ 40.50 1.56883 56.4 12.51
11 ∞ 17.50 1.56883 56.4 12.84
12 ∞ 3.87 13.24
13 -15.726 1.00 1.48749 70.2 13.33
14 30.063 7.73 14.41
15 -14.024 6.00 1.77250 49.6 17.73
16 -11.726 9.79 20.96
17 -361.759 1.20 1.84666 23.8 22.11
18 20.830 6.58 1.77250 49.6 22.47
19 -43.907 0.20 22.71
20 23.010 5.40 1.59282 68.6 21.97
21 -69.395 22.12 21.11
22 ∞ 0.00 8.16
23 ∞ 0.00 8.16
24 ∞ 0.00 7.64
25 ∞ 0.00 7.64
像面 ∞

各種データ
ズーム比 1.00

倍率 -10.03
画角 3.19
全長 193.30


ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 79.12 10.39 -0.73 -7.22
2 6 -146.28 1.84 1.32 0.10
3 9 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 13 12.23 60.02 17.69 -13.69

単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 95.02
2 3 103.02
3 4 -126.51
4 6 -146.28
5 9 0.00
6 10 0.00
7 11 0.00
8 13 -21.03
9 15 43.33
10 17 -23.23
11 18 19.14
12 20 29.80

［数値実施例3］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd vd 有効径
1 57.521 4.50 1.59522 67.7 32.00
2 -290.832 0.15 31.61
3 78.644 4.31 1.51633 64.1 30.75
4 -114.215 1.50 1.83400 37.2 30.01
5 207.203 17.42 29.15
6 1782.149 2.00 1.84666 23.8 23.72
7 28506.435 2.00 1.48749 70.2 23.28
8 68.449 0.00 22.46
9 ∞ 22.53 21.20
10 ∞ 17.50 1.56883 56.4 20.00
11 ∞ 40.50 1.56883 56.4 13.00
12 ∞ 17.50 1.56883 56.4 13.00
13 ∞ 4.00 20.00
14 -16.526 1.00 1.48749 70.2 13.33
15 29.714 7.73 14.33
16 -13.290 6.00 1.77250 49.6 17.45
17 -11.614 9.70 20.84
18 -308.330 1.20 1.84666 23.8 22.24
19 21.427 6.65 1.77250 49.6 22.67
20 -41.656 0.20 22.94
21 23.028 5.41 1.59282 68.6 22.14
22 -73.241 22.31 21.28
23 ∞ 0.00 7.96
24 ∞ 0.00 7.96
25 ∞ 0.00 7.46
26 ∞ 0.00 7.46
像面 ∞

各種データ
ズーム比 1.00

倍率 -10.03
画角 3.19
全長 194.12


ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 79.90 10.46 -1.36 -7.78
2 6 -150.34 4.00 2.60 0.17
3 10 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 14 12.23 60.21 17.77 -13.69

単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 81.07
2 3 90.89
3 4 -88.10
4 6 2245.21
5 7 -140.75
6 10 0.00
7 11 0.00
8 12 0.00
9 14 -21.63
10 16 46.57
11 18 -23.62
12 19 19.20
13 21 30.18

下記に、各実施例における各条件式の値を表1に示す。
[Numerical example 1]
Unit mm

Surface data surface number rd nd vd Effective diameter
1 57.567 4.50 1.59522 67.7 32.00
2 -347.719 0.15 31.60
3 84.455 4.28 1.51633 64.1 30.82
4 -111.877 1.50 1.83400 37.2 30.10
5 269.750 18.92 29.31
6 1034.299 1.84 1.51633 64.1 23.21
7 72.213 0.00 22.48
8 ∞ 22.69 21.20
9 ∞ 17.50 1.56883 56.4 20.00
10 ∞ 40.50 1.56883 56.4 13.00
11 ∞ 17.50 1.56883 56.4 13.00
12 ∞ 3.92 20.00
13 -15.976 1.00 1.48749 70.2 13.33
14 29.362 7.74 14.39
15 -13.764 6.00 1.77250 49.6 17.66
16 -11.679 9.66 20.93
17 -294.210 1.20 1.84666 23.8 22.20
18 21.007 6.67 1.77250 49.6 22.62
19 -42.567 0.20 22.88
20 23.105 5.43 1.59282 68.6 22.12
21 -69.971 0.00 21.27
22 ∞ 0.00 8.03
23 ∞ 0.00 8.03
24 ∞ 0.00 7.53
25 (Aperture) ∞ 22.30 7.53
Image plane ∞

Various data Zoom ratio 1.00

Magnification -10.03
Angle of View 3.06
Total length 193.50


Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 79.89 10.43 -1.08 -7.52
2 6 -150.45 1.84 1.31 0.09
3 9 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 13 12.23 60.20 17.69 -13.69

Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 83.32
2 3 93.90
3 4 -94.65
4 6 -150.45
5 9 0.00
6 10 0.00
7 11 0.00
8 13 -21.07
9 15 44.28
10 17 -23.12
11 18 19.08
12 20 29.95

[Numerical Example 2]
Unit mm

Surface data surface number rd nd vd Effective diameter
1 61.438 4.43 1.59522 67.7 32.00
2 -693.181 0.16 31.58
3 70.725 4.30 1.49700 81.5 30.86
4 -181.729 1.50 1.83400 37.2 30.11
5 252.524 18.96 29.40
6 878.686 1.84 1.51633 64.1 23.17
7 69.503 0.00 22.42
8 ∞ 22.73 21.20
9 ∞ 17.50 1.56883 56.4 15.33
10 ∞ 40.50 1.56883 56.4 12.51
11 ∞ 17.50 1.56883 56.4 12.84
12 ∞ 3.87 13.24
13 -15.726 1.00 1.48749 70.2 13.33
14 30.063 7.73 14.41
15 -14.024 6.00 1.77250 49.6 17.73
16 -11.726 9.79 20.96
17 -361.759 1.20 1.84666 23.8 22.11
18 20.830 6.58 1.77250 49.6 22.47
19 -43.907 0.20 22.71
20 23.010 5.40 1.59282 68.6 21.97
21 -69.395 22.12 21.11
22 ∞ 0.00 8.16
23 ∞ 0.00 8.16
24 ∞ 0.00 7.64
25 ∞ 0.00 7.64
Image plane ∞

Various data Zoom ratio 1.00

Magnification -10.03
Angle of View 3.19
Total length 193.30


Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 79.12 10.39 -0.73 -7.22
2 6 -146.28 1.84 1.32 0.10
3 9 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 13 12.23 60.02 17.69 -13.69

Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 95.02
2 3 103.02
3 4 -126.51
4 6 -146.28
5 9 0.00
6 10 0.00
7 11 0.00
8 13 -21.03
9 15 43.33
10 17 -23.23
11 18 19.14
12 20 29.80

[Numerical Example 3]
Unit mm

Surface data surface number rd nd vd Effective diameter
1 57.521 4.50 1.59522 67.7 32.00
2 -290.832 0.15 31.61
3 78.644 4.31 1.51633 64.1 30.75
4 -114.215 1.50 1.83400 37.2 30.01
5 207.203 17.42 29.15
6 1782.149 2.00 1.84666 23.8 23.72
7 28506.435 2.00 1.48749 70.2 23.28
8 68.449 0.00 22.46
9 ∞ 22.53 21.20
10 ∞ 17.50 1.56883 56.4 20.00
11 ∞ 40.50 1.56883 56.4 13.00
12 ∞ 17.50 1.56883 56.4 13.00
13 ∞ 4.00 20.00
14 -16.526 1.00 1.48749 70.2 13.33
15 29.714 7.73 14.33
16 -13.290 6.00 1.77250 49.6 17.45
17 -11.614 9.70 20.84
18 -308.330 1.20 1.84666 23.8 22.24
19 21.427 6.65 1.77250 49.6 22.67
20 -41.656 0.20 22.94
21 23.028 5.41 1.59282 68.6 22.14
22 -73.241 22.31 21.28
23 ∞ 0.00 7.96
24 ∞ 0.00 7.96
25 ∞ 0.00 7.46
26 ∞ 0.00 7.46
Image plane ∞

Various data Zoom ratio 1.00

Magnification -10.03
Angle of View 3.19
Total length 194.12


Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 79.90 10.46 -1.36 -7.78
2 6 -150.34 4.00 2.60 0.17
3 10 ∞ 75.50 24.06 -24.06
4 14 12.23 60.21 17.77 -13.69

Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 81.07
2 3 90.89
3 4 -88.10
4 6 2245.21
5 7 -140.75
6 10 0.00
7 11 0.00
8 12 0.00
9 14 -21.63
10 16 46.57
11 18 -23.62
12 19 19.20
13 21 30.18

Table 1 shows the values of the conditional expressions in the respective examples.

以上、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。   As mentioned above, although the preferable Example of this invention was described, this invention is not limited to these Examples, A various deformation | transformation and change are possible within the range of the summary.

本発明は、観察光学系に関し、特に望遠鏡、双眼鏡、カメラのファインダ系等の光学機器に好適なものである。   The present invention relates to an observation optical system, and is particularly suitable for an optical apparatus such as a telescope, binoculars, and a camera finder system.

L1 第1レンズ群、L2 第2レンズ群、OBJ 対物レンズ、P 正立プリズム、
OCL 接眼レンズ、O 光軸、IP アイポイント L1 1st lens group, L2 2nd lens group, OBJ objective lens, P erecting prism,
OCL eyepiece, O optical axis, IP eyepoint

Claims (6)

物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2で構成された対物レンズにおいて、前記第1レンズL1の焦点距離をf_L1、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上での距離をDT_L1L2、対物レンズの無限遠物体時の焦点距離をf_obj 、対物レンズの最も物体側のレンズの有効径をφ_G1、対物レンズのレンズ全長をL_objとした際、下記の条件式を満足することを特徴とする対物レンズ。
0.10 ≦ f_L1 / f_ob ≦ 0.70
0.10 ≦ （DT_L1L2/ φ_G1）* (L_ob/ f_obj) ≦ 0.30 In order from the object side, in the objective lens including the first lens unit L1 having a positive refractive power and the second lens unit L2 having a negative refractive power, the focal length of the first lens L1 is f _L1 , and the first lens unit The distance on the optical axis between L1 and the second lens unit L2 is DT _L1L2 , the focal length of the objective lens at infinity is f _obj , the effective diameter of the objective lens closest to the object is φ _G1 , and the objective lens An objective lens that satisfies the following conditional expression when the total length of the lens is L _obj .
0.10 ≤ f _L1 / f _ob ≤ 0.70
0.10 ≤ (DT _L1L2 / φ _G1 ) * (L _ob / f _obj ) ≤ 0.30 前記第2レンズ群L2は、1枚の単レンズ若しくは2枚の接合レンズで構成されているとともに、f_L2を第2レンズL2の焦点距離とした際、下記の条件式を満足していることを特徴とする請求項１に記載の対物レンズ。
0.50 ≦ | f_L2 / f_obj | ≦ 2.00 The second lens unit L2 is composed of one single lens or two cemented lenses, and satisfies the following conditional expression when f _L2 is the focal length of the second lens L2. The objective lens according to claim 1.
0.50 ≤ | f _L2 / f _obj | ≤ 2.00 前記第2レンズ群L2は、防振機能を有した防振レンズ群であり、防振時に光軸に対して垂直方向に移動させることで、手振れによる像振れを補正しているとともに、下記の条件式を満足していることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の対物レンズ。
0.005 ≦ ｜ Y_is/ f_L2 ｜ ≦ 0.030
但し、Y_isは角度1deg分の防振時に、前記第2レンズ群を光軸に対して垂直方向に移動させる量とする。 The second lens unit L2 is an anti-vibration lens unit having an anti-vibration function, and corrects image blur due to camera shake by moving in the direction perpendicular to the optical axis during image stabilization. The objective lens according to claim 1, wherein a conditional expression is satisfied.
0.005 ≦ ｜ Y _is / f _L2 ｜ ≦ 0.030
However, Y _is an amount by which the second lens group is moved in the direction perpendicular to the optical axis during image stabilization for an angle of 1 deg. 前記対物レンズ内の第1レンズ群L1は、物体側から正レンズ、正レンズと負レンズから成る接合レンズを有しているとともに、前記正レンズの焦点距離をf_L1f 、前記正レンズと負レンズから成る接合レンズの焦点距離をf_L1rとした際、下記の条件式を満足する請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の対物レンズ。
0.001 ≦ ｜f_L1f / f_L1r｜ ≦ 0.30 The first lens unit L1 in the objective lens has a cemented lens composed of a positive lens and a positive lens and a negative lens from the object side, and the focal length of the positive lens is f _L1f , and the positive lens and the negative lens The objective lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied when a focal length of the cemented lens made of: _fL1r is satisfied.
0.001 ≤ | f _L1f / f _L1r | 前記対物レンズ内の第1レンズ群L1を構成する正レンズの内、少なくとも1以上のものは、下記の条件式を満足した光学材料を使用していることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載の対物レンズ。
60 ≦ νd_L1p ≦ 96
νd_L1pは前記第1レンズ群内の正レンズを構成する光学材料の内、最も低分散な光学材料を用いた正レンズのアッベ数を表している The optical material satisfying the following conditional expression is used for at least one of the positive lenses constituting the first lens unit L1 in the objective lens. 5. The objective lens according to any one of 4.
60 ≤ νd _L1p ≤ 96
νd _L1p represents the Abbe number of the positive lens using the optical material having the lowest dispersion among the optical materials constituting the positive lens in the first lens group. 物体側から順に、対物レンズ、正立プリズム、接眼レンズから成る防振機能を有する光学機器において、前記対物レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群L1、負の屈折力を有し、防振機能を有する第2レンズ群L2から構成されているとともに、前記第1レンズ群L1と第2レンズ群L2から成る対物レンズ全体を、光軸上で移動させることによって合焦を行っていることを特徴とする光学機器。 In order from the object side, an optical device having an anti-vibration function including an objective lens, an erecting prism, and an eyepiece lens, the objective lens includes, in order from the object side, a first lens unit L1 having a positive refractive power, negative refraction It is composed of a second lens unit L2 that has power and has an anti-vibration function, and the entire objective lens composed of the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is moved along the optical axis. An optical instrument characterized by focusing.