JP2018002587A - Hydraulic composition for additive manufacturing apparatus, and manufacturing method of mold - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、付加製造装置（３Ｄプリンタ）を用いて造形物を作製するための付加製造装置用水硬性組成物と、該組成物を用いた鋳型の製造方法に関する。 The present invention relates to a hydraulic composition for an additional manufacturing apparatus for producing a model using an additional manufacturing apparatus (3D printer) and a method for manufacturing a mold using the composition.
鋳造は、溶融した金属を鋳型に注入して鋳物を作製する伝統的な金属加工法である。この鋳造に用いる自硬性鋳型は、使用する粘結材（結合材）に応じて有機系と無機系があり、このうち無機系は、主に水ガラス系とセメント系がある。ただし、セメント系自硬性鋳型は、鋳込み温度によっては、含まれる石膏が熱分解してガスが発生し、鋳物に欠陥が生じ、美観や機能が損なわれる。また、この鋳型の製造は、模型や木型の製造が前工程として必須であるが、この前工程には時間とコストがかかる。
そこで、鋳物の美観等が損なわれず、該前工程が不要な鋳型の製造手段が望まれている。
Casting is a traditional metal processing method in which molten metal is poured into a mold to produce a casting. The self-hardening mold used for casting includes an organic type and an inorganic type depending on the binder (binding material) to be used. Among these, the inorganic type mainly includes a water glass type and a cement type. However, depending on the casting temperature, the cement-type self-hardening mold thermally decomposes the gypsum contained therein to generate gas, resulting in defects in the casting, and the beauty and function are impaired. Further, in the production of this mold, the production of a model or a wooden mold is indispensable as a pre-process, but this pre-process takes time and cost.
Therefore, there is a demand for a mold manufacturing means that does not impair the aesthetics of the casting and does not require the previous process.
ところで、最近、付加製造装置が、迅速かつ精密な造形手段として注目されている。この付加製造装置のうち、例えば、粉末積層成形装置は、粉末を平面の上に敷き詰め、該粉末に水性バインダを噴射して粉末を固化し、該固化物を垂直方向に順次積層して造形する装置である。この装置の特徴は、３次元ＣＡＤ等で作成した立体造形のデータを多数の水平面に分割し、これらの水平面の形状を順次積層して、成形体を製造する点にある。
そこで、前記付加製造装置を用いて鋳型を製造できれば、前記の前工程は不要になり、作業時間とコストを削減できると期待される。
By the way, recently, an additional manufacturing apparatus has attracted attention as a rapid and precise modeling means. Among the additive manufacturing apparatuses, for example, the powder lamination molding apparatus is formed by spreading powder on a flat surface, spraying an aqueous binder onto the powder to solidify the powder, and sequentially laminating the solidified product in the vertical direction. Device. The feature of this apparatus is that a three-dimensional modeling data created by a three-dimensional CAD or the like is divided into a large number of horizontal planes, and the shapes of these horizontal planes are sequentially laminated to manufacture a molded body.
Therefore, if the mold can be manufactured using the additional manufacturing apparatus, it is expected that the above-described pre-process is unnecessary, and the working time and cost can be reduced.
例えば、特許文献１は、結合材噴射法（粉末積層成形法）に適した粉末材料を提案している。該材料は、珪砂、オリビン砂、人工砂等の耐火砂に速硬性セメントを粘結材として所定の量を配合して混練したもので、これに水性バインダを加えて固化および積層して成形体を製造する。
結合材噴射法で製造した成形体は、製造直後の運搬時の破損を防止して、製造量や良品を確保するために、早期強度の発現性が高く、かつ鋳物の製造時においても強度が高いことが求められる。
また、特許文献２に記載の造形用材料は、骨材と当該骨材を結着させるバインダーの粉状前駆体とが混合された、粉末固着積層法における造形用材料であって、前記骨材の含有率は７０重量％以上であり、前記粉状前駆体はセメント等である。
For example, Patent Document 1 proposes a powder material suitable for the binder injection method (powder lamination molding method). The material is a kneaded mixture of a predetermined amount of fast-hardening cement as a caking additive in refractory sand such as silica sand, olivine sand, artificial sand, etc., and solidified and laminated by adding an aqueous binder to the molded body Manufacturing.
The molded body manufactured by the binder injection method has high early-stage strength to prevent breakage during transportation immediately after manufacture, and to secure the production amount and good products, and the strength is also high during the manufacture of castings. High is required.
The modeling material described in Patent Document 2 is a modeling material in a powder fixing lamination method in which an aggregate and a powdery precursor of a binder that binds the aggregate are mixed. Is 70% by weight or more, and the powdery precursor is cement or the like.
しかし、セメントは石膏を比較的多く含むため、セメントを多く含む前記造形用材料を鋳型に用いると、高温下で硫黄酸化物等のガスが発生してブローホール等の欠陥が生じ易く、また黒鉛の球状化阻害による欠陥が生じる場合がある。
このように、セメント系材料を付加製造装置用の鋳型製造用材料として用いると、硫黄酸化物等のガスや、黒鉛球状化不良による鋳造欠陥が発生するリスクが高く、また早期強度発現性は充分ではなかった。
However, since cement contains a relatively large amount of gypsum, if the molding material containing a large amount of cement is used as a mold, sulfur oxides and other gases are easily generated at high temperatures, and defects such as blowholes are likely to occur. Defects due to inhibition of spheroidization may occur.
As described above, when a cement-based material is used as a mold manufacturing material for an additional manufacturing apparatus, there is a high risk of occurrence of a casting defect due to a gas such as sulfur oxide or poor spheroidization of graphite, and early strength development is sufficient. It wasn't.
したがって、本発明は、強度発現性、とくに早期強度発現性が高く、鋳物製造においてガスや黒鉛球状化不良による欠陥の発生が少ない付加製造装置用水硬性組成物等を提供することを目的とする。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a hydraulic composition for an additive manufacturing apparatus that has high strength development properties, particularly early strength development properties, and has few defects due to poor gas or graphite spheroidization in casting production.
本発明者は、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、カルシウムアルミネートとセメントを特定の割合で含む水硬性組成物は、付加製造装置を用いた造形が可能で、強度発現性が高く、また、石膏をほとんど含まないため、鋳型に用いてもガスの発生が少なく鋳物の美観を損なわないことを見い出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、下記の構成を有する付加製造装置用水硬性組成物等である。
As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that a hydraulic composition containing calcium aluminate and cement in a specific ratio can be shaped using an additional manufacturing apparatus and has high strength development. In addition, it has been found that since it contains almost no gypsum, it generates little gas even if it is used as a mold, and does not impair the aesthetics of the casting, thereby completing the present invention.
That is, the present invention is a hydraulic composition for an addition production apparatus having the following configuration.
［１］下記（Ａ）カルシウムアルミネートを５０〜１００質量％、および下記（Ｂ）セメントを０〜５０質量％を、少なくとも含む結合材１００質量部に対し、砂を１００〜４００質量部含有する、付加製造装置用水硬性組成物。
（Ａ）カルシウムアルミネート：ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３のモル比が１．５〜３．０
（Ｂ）セメント：珪酸カルシウムの含有率が２５質量％以上
（ただし、前記カルシウムアルミネートおよびセメントの含有率の合計は１００質量％である。）
［２］前記カルシウムアルミネートが非晶質カルシウムアルミネートである、前記［１］に記載の付加製造装置用水硬性組成物。
［３］JIS R ５２１０に準拠して測定した前記（Ｂ）セメントの凝結（始発）が、３時間３０分以内である、前記［１］または［２］に記載の付加製造装置用水硬性組成物。
［４］前記砂が、珪砂、オリビン砂、および人工砂から選ばれる１種以上である、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の付加製造装置用水硬性組成物。
［５］さらに、硬化促進剤として、炭酸アルカリ金属塩、乳酸アルカリ金属塩、乳酸アルカリ土類金属塩、およびケイ酸アルカリ金属塩から選ばれる１種以上を含む、前記［１］〜［４］のいずれかに記載の付加製造装置用水硬性組成物。
［６］疎水性フュームドシリカを０．１〜１．０質量％含む、前記［１］〜［５］のいずれかに記載の付加製造装置用水硬性組成物。
［７］付加製造装置と、前記［１］〜［６］のいずれかに記載の付加製造装置用水硬性組成物を用いて鋳型を造形する、鋳型の製造方法。
[1] 100 to 400 parts by mass of sand is contained with respect to 100 parts by mass of a binder containing at least 50 to 100% by mass of the following (A) calcium aluminate and 0 to 50% by mass of the following (B) cement. , Hydraulic composition for addition production equipment.
(A) Calcium aluminate: CaO / Al 2 O 3 molar ratio is 1.5 to 3.0
(B) Cement: The content of calcium silicate is 25% by mass or more (however, the total content of the calcium aluminate and cement is 100% by mass).
[2] The hydraulic composition for addition production apparatus according to [1], wherein the calcium aluminate is an amorphous calcium aluminate.
[3] The hydraulic composition for an addition production apparatus according to [1] or [2], wherein the setting (initial) of the (B) cement measured in accordance with JIS R 5210 is within 3 hours 30 minutes. .
[4] The hydraulic composition for addition manufacturing apparatus according to any one of [1] to [3], wherein the sand is one or more selected from quartz sand, olivine sand, and artificial sand.
[5] The above [1] to [4], further comprising at least one selected from alkali metal carbonates, alkali metal lactates, alkaline earth metal lactates, and alkali metal silicates as curing accelerators. The hydraulic composition for addition production apparatus according to any one of the above.
[6] The hydraulic composition for addition production apparatus according to any one of the above [1] to [5], comprising 0.1 to 1.0% by mass of hydrophobic fumed silica.
[7] A method for manufacturing a mold, wherein the mold is formed using the additional manufacturing apparatus and the hydraulic composition for an additional manufacturing apparatus according to any one of [1] to [6].
本発明の付加製造装置用水硬性組成物は、強度発現性、とくに早期強度発現性が高く、鋳物の製造においてガスや黒鉛球状化不良による欠陥の発生が少ない。 The hydraulic composition for an additional production apparatus of the present invention has high strength development, particularly early strength development, and is less likely to cause defects due to gas or poor graphite spheroidization in the production of castings.
本発明は、上述したとおり、前記（Ａ）カルシウムアルミネートを５０〜１００質量％、および、前記（Ｂ）セメントを０〜５０質量％を、少なくとも含む結合材１００質量部に対し、砂を１００〜４００質量部含有する付加製造装置用水硬性組成物（以下「水硬性組成物」と略すこともある。）等である。
以下、本発明について、カルシウムアルミネート、セメント、および砂等に分けて詳細に説明する。
In the present invention, as described above, 100 parts by weight of sand with respect to 100 parts by mass of the binder (A) containing 50 to 100% by mass of calcium aluminate and 0 to 50% by mass of (B) cement are used. ˜400 parts by mass of a hydraulic composition for an addition production apparatus (hereinafter sometimes abbreviated as “hydraulic composition”).
Hereinafter, the present invention will be described in detail for calcium aluminate, cement, sand, and the like.
１．カルシウムアルミネート
本発明で用いるカルシウムアルミネートは、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３のモル比が１．５〜３．０、好ましくは１．７〜２．４である。該モル比が１．５以上で付加製造装置用水硬性組成物の早期強度発現性が高く、３．０以下では付加製造装置用水硬性組成物の耐熱性が高い。前記モル比を有するカルシウムアルミネートは、例えば、１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３、３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3、１１ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3・ＣａＦ2、Ｎａ2Ｏ・８ＣａＯ・３Ａｌ2Ｏ3、および非晶質カルシウムアルミネート等から選ばれる１種以上である。これらの中でも、好ましくは、早期強度発現性に優れるため、非晶質カルシウムアルミネートである。
ここで、前記カルシウムアルミネートは、ＣａＯとＡｌ２Ｏ３を主成分とするもので、さらに、Ｎａ、Ｋ、Ｓ、またはＦｅから選ばれる１種以上を含むことができる。非晶質カルシウムアルミネートは、原料を溶融した後、急冷して製造するから、実質的に結晶構造を有さず、通常、非晶質カルシウムアルミネートのガラス化率は８０％以上である。なお、ガラス化率が高いほど、早期強度発現性は高いため、非晶質カルシウムアルミネートのガラス化率は、好ましくは９０％以上である。
カルシウムアルミネートの含有率は、カルシウムアルミネートおよびセメントの含有率を合計１００質量％として、５０〜１００質量％である。該値が５０質量％以上で付加製造装置用水硬性組成物の強度発現性と耐熱性が高い。なお、該値は、好ましくは６０〜１００質量％、より好ましくは７０〜１００質量％、さらに好ましくは８０〜９５質量％である。また、セメントの含有率が５０質量％以下で、本発明の水硬性組成物の速硬性は高くなる。なお、該値は、好ましくは０〜４０質量％、より好ましくは０〜３０質量％、さらに好ましくは５〜２０質量％である。
また、カルシウムアルミネートのブレーン比表面積は、充分な速硬性を得るためと、粉塵の発生を抑制するためには、好ましくは１０００〜６０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは１５００〜５０００ｃｍ２／ｇである。なお、結合材の合計１００質量部に対し、砂が２００質量部以下の場合、付加製造装置で敷きならして水硬性組成物の面を平坦にし、かつ、鋳型の強度が低下しないためには、カルシウムアルミネートのブレーン比表面積は、さらに好ましくは１０００〜２５００ｃｍ２／ｇ、特に好ましくは１５００〜２０００ｃｍ２／ｇである。
1. Calcium aluminate The calcium aluminate used in the present invention has a CaO / Al 2 O 3 molar ratio of 1.5 to 3.0, preferably 1.7 to 2.4. When the molar ratio is 1.5 or more, the early strength development of the hydraulic composition for addition production apparatus is high, and when the molar ratio is 3.0 or less, the heat resistance of the hydraulic composition for addition production apparatus is high. Calcium aluminate having a molar ratio, for example, 12CaO · 7Al 2 O 3, 3CaO · Al 2 O 3, 11CaO · 7Al 2 O 3 · CaF 2, Na 2 O · 8CaO · 3Al 2 O 3, and amorphous It is 1 or more types chosen from quality calcium aluminate etc. Among these, amorphous calcium aluminate is preferable because it is excellent in early strength development.
Here, the calcium aluminate contains CaO and Al 2 O 3 as main components, and may further contain one or more selected from Na, K, S, or Fe. Amorphous calcium aluminate is produced by melting the raw material and then rapidly cooling it, so that it has substantially no crystal structure, and the vitrification rate of amorphous calcium aluminate is usually 80% or more. The higher the vitrification rate, the higher the early strength development. Therefore, the vitrification rate of the amorphous calcium aluminate is preferably 90% or more.
The content of calcium aluminate is 50 to 100% by mass, where the total content of calcium aluminate and cement is 100% by mass. When the value is 50% by mass or more, the strength development property and heat resistance of the hydraulic composition for addition production apparatus are high. In addition, this value becomes like this. Preferably it is 60-100 mass%, More preferably, it is 70-100 mass%, More preferably, it is 80-95 mass%. In addition, when the cement content is 50% by mass or less, the quick setting of the hydraulic composition of the present invention increases. In addition, this value becomes like this. Preferably it is 0-40 mass%, More preferably, it is 0-30 mass%, More preferably, it is 5-20 mass%.
Also, the Blaine specific surface area of the calcium aluminate, and to obtain a sufficient fast curing, in order to suppress the generation of dust is preferably 1000~6000cm 2 / g, more preferably 1500~5000cm 2 / g . In addition, when sand is 200 parts by mass or less with respect to a total of 100 parts by mass of the binder, in order to flatten the surface of the hydraulic composition by spreading with an additional manufacturing apparatus and the strength of the mold does not decrease , Blaine specific surface area of the calcium aluminate is more preferably 1000~2500cm 2 / g, particularly preferably 1500~2000cm 2 / g.
２．セメント
本発明で用いるセメントは、珪酸カルシウムの含有率が２５質量％以上である。該含有率が２５質量％以上あれば、１日以後の長期にわたって強度発現性が高い。長期にわたる強度発現性が必要な場合、セメント中の珪酸カルシウムの含有率は、好ましくは４５質量％以上である。また、JIS R ５２１０に準拠して測定した凝結（始発）が３時間３０分以内のセメントであれば、鋳型の製造時から３時間後の初期の強度発現性も高い。初期の強度発現性が必要な場合、好ましくは、凝結（始発）が１時間以内のセメントを用いる。本発明で用いるセメントは、例えば、速硬セメント、超速硬セメント、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメント、エコセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント、およびセメントクリンカー粉末から選ばれる１種以上が挙げられる。なお、本発明では、セメントクリンカー粉末もセメントに含める。
これらのセメントの中でも、強度発現性が高いため、好ましくは、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、速硬性セメント、および超速硬セメントである。なお、速硬性セメントや超速硬セメントの市販品は、例えば、スーパージェットセメント（登録商標、小野田ケミコ社製）、ジェットセメント（登録商標、住友大阪セメント社製）、およびデンカスーパーセメント（デンカ社製）が挙げられる。
2. Cement The cement used in the present invention has a calcium silicate content of 25% by mass or more. If the content is 25% by mass or more, the strength development is high over a long period after one day. When long-term strength development is required, the content of calcium silicate in the cement is preferably 45% by mass or more. In addition, when the cement (starting) measured in accordance with JIS R 5210 is within 3 hours 30 minutes, the initial strength development after 3 hours from the production of the mold is high. When the initial strength development is required, it is preferable to use a cement having a setting (initial start) within 1 hour. The cement used in the present invention is, for example, fast-curing cement, ultra-fast-curing cement, ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, medium heat Portland cement, low heat Portland cement, white Portland cement, eco cement, blast furnace cement, fly ash cement, and 1 or more types chosen from cement clinker powder are mentioned. In the present invention, cement clinker powder is also included in the cement.
Among these cements, normal portland cement, early-strength portland cement, fast-curing cement, and ultrafast-hardening cement are preferable because of high strength development. Commercially available products of fast-curing cement and super-hard-curing cement include, for example, Super Jet Cement (registered trademark, manufactured by Onoda Chemico), Jet Cement (registered trademark, manufactured by Sumitomo Osaka Cement), and Denka Super Cement (manufactured by Denka). ).
３．砂
本発明で用いる砂は、耐火砂であれば、特に制限されず、珪砂、オリビン砂、および人工砂等から選ばれる１種以上が挙げられる。
また、砂の配合量は、前記結合材１００質量部に対し、１００〜４００質量部である。該値が該範囲であれば、耐火性と強度発現性を確保できる。なお、該配合量は、前記結合材１００質量部に対し、好ましくは１５０〜３５０質量部、より好ましくは２００〜３００質量部である。
3. Sand The sand used in the present invention is not particularly limited as long as it is refractory sand, and examples thereof include one or more selected from quartz sand, olivine sand, artificial sand, and the like.
Moreover, the compounding quantity of sand is 100-400 mass parts with respect to 100 mass parts of said binders. If this value is in this range, fire resistance and strength development can be ensured. In addition, this compounding quantity becomes like this. Preferably it is 150-350 mass parts with respect to 100 mass parts of said binders, More preferably, it is 200-300 mass parts.
４．硬化促進剤
本発明の付加製造装置用水硬性組成物は、さらに任意成分として硬化促進剤を含む。特に、セメントの含有率が３０〜５０質量％である該水硬性組成物は、硬化促進剤による強度発現性の向上効果が高い。
本発明で用いる硬化促進剤は、炭酸アルカリ金属塩、乳酸アルカリ金属塩、乳酸アルカリ土類金属塩、およびケイ酸アルカリ金属塩から選ばれる１種以上である。そして、
（i）前記炭酸アルカリ金属塩は、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、および炭酸リチウムから選ばれる１種以上が挙げられる。
（ii）前記乳酸アルカリ金属塩は、乳酸ナトリウム、乳酸カリウム、および乳酸リチウムから選ばれる１種以上が挙げられる。
（iii）前記乳酸アルカリ土類金属塩は、乳酸カルシウム、および乳酸マグネシウムから選ばれる１種以上が挙げられる。
（iv）前記該ケイ酸アルカリ金属塩は、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、およびケイ酸リチウムから選ばれる１種以上が挙げられる。
前記硬化促進剤の含有割合は、結合材１００質量部に対し、好ましくは３〜１０質量部である。硬化促進剤の含有割合が、この範囲内であれば、迅速な造形のための速硬性と取扱い可能な強度を確保できる。なお、硬化促進剤の含有割合は、好ましくは４〜９質量部、より好ましくは５〜８質量部である。前記硬化促進剤は、前もって水硬性組成物に混合するほか、付加製造装置から供給される水に溶解して用いることもできる。
4). Curing accelerator The hydraulic composition for addition production apparatus of the present invention further contains a curing accelerator as an optional component. In particular, the hydraulic composition having a cement content of 30 to 50% by mass has a high effect of improving the strength development by the curing accelerator.
The curing accelerator used in the present invention is at least one selected from alkali metal carbonates, alkali metal lactates, alkaline earth metal lactates, and alkali metal silicates. And
(I) The alkali metal carbonate includes one or more selected from sodium carbonate, potassium carbonate, and lithium carbonate.
(Ii) Examples of the alkali metal lactate include one or more selected from sodium lactate, potassium lactate, and lithium lactate.
(Iii) The alkaline earth metal salt of lactic acid includes at least one selected from calcium lactate and magnesium lactate.
(Iv) Examples of the alkali metal silicate include one or more selected from sodium silicate, potassium silicate, and lithium silicate.
Preferably the content rate of the said hardening accelerator is 3-10 mass parts with respect to 100 mass parts of binders. If the content rate of a hardening accelerator exists in this range, the quick-hardness for quick modeling and the intensity | strength which can be handled are securable. In addition, the content rate of a hardening accelerator becomes like this. Preferably it is 4-9 mass parts, More preferably, it is 5-8 mass parts. The curing accelerator can be used by dissolving it in water supplied from an addition production apparatus in addition to mixing with the hydraulic composition in advance.
５．その他
付加製造装置用水硬性組成物は、水硬性組成物の強度をより高めるために、結合材１００質量部に対し、ポリマーを固形分換算で、好ましくは０．１〜１５質量部含んでもよい。ポリマーの含有率が１５質量部を越えると、鋳物の製造時にガス欠陥が生じるおそれがある。
前記ポリマーは、例えば、ＪＩＳ Ａ ６２０３に規定するポリマーディスパージョンおよび再乳化粉末樹脂などが挙げられる。具体的には、ポリアクリル酸エステル、エチレン・酢酸ビニル共重合体、スチレン・ブタジエン共重合体、酢酸ビニル・バーサチック酸ビニルエステル共重合体、酢酸ビニル・バーサチック酸ビニル・アクリル酸エステル３元共重合体、ポリビニルアルコール、マルトデキストリン、エポキシ樹脂、およびウレタン樹脂から選ばれる１種以上が挙げられる。
5. Others The hydraulic composition for addition production apparatus may contain 0.1 to 15 parts by mass of the polymer in terms of solid content with respect to 100 parts by mass of the binder in order to further increase the strength of the hydraulic composition. If the polymer content exceeds 15 parts by mass, gas defects may occur during the production of castings.
Examples of the polymer include a polymer dispersion and a re-emulsified powder resin specified in JIS A 6203. Specifically, polyacrylic acid ester, ethylene / vinyl acetate copolymer, styrene / butadiene copolymer, vinyl acetate / versaic acid vinyl ester copolymer, vinyl acetate / vinyl versatate / acrylic acid ester terpolymer 1 type or more chosen from a coalescence, polyvinyl alcohol, a maltodextrin, an epoxy resin, and a urethane resin is mentioned.
造形後に残った水硬性組成物の未硬化の粉末を、造形物から除去する作業（デパウダー）を容易にするために、付加製造装置用水硬性組成物を、さらに、結合材の合計１００質量部に対し、疎水性フュームドシリカを０．１〜１質量部、より好ましくは０．２〜０．７質量部含むことができる。ここで、疎水性フュームドシリカとは、フュームドシリカの表面をシランまたはシロキサンで処理して、表面を疎水性にしたシリカ粉末である。
また、水硬性組成物の粉末の除去効率をより高めるため、疎水性フュームドシリカのＢＥＴ比表面積は、好ましくは３０〜３００ｍ２／ｇである。疎水性フュームドシリカのＢＥＴ比表面積が該範囲内であれば、疎水性フュームドシリカは粉体の流動性を向上させ、付加製造装置で敷きならした面が平坦で、かつ強度が低下することなく鋳型の密度は低く通気性が向上する。また、疎水性フュームドシリカは、粉体の固結の防止や混合性の向上に有効である。
なお、本発明の付加製造装置用水硬性組成物は、さらに、強度発現性の調整材等として、高炉スラグ、フライアッシュ、シリカフューム、珪石微粉末、および石灰石粉末等の任意成分を含んでもよい。
In order to facilitate the work (de-powder) of removing the uncured powder of the hydraulic composition remaining after the modeling from the modeled object, the hydraulic composition for the additive manufacturing apparatus is further added to a total of 100 parts by mass of the binder. On the other hand, the hydrophobic fumed silica can be contained in an amount of 0.1 to 1 part by mass, more preferably 0.2 to 0.7 part by mass. Here, the hydrophobic fumed silica is a silica powder in which the surface of the fumed silica is treated with silane or siloxane to make the surface hydrophobic.
Moreover, in order to improve the removal efficiency of the powder of a hydraulic composition more, the BET specific surface area of hydrophobic fumed silica becomes like this. Preferably it is 30-300 m < 2 > / g. If the BET specific surface area of the hydrophobic fumed silica is within the above range, the hydrophobic fumed silica improves the fluidity of the powder, the surface laid by the additional production equipment is flat, and the strength decreases. Moreover, the density of the mold is low and the air permeability is improved. Hydrophobic fumed silica is effective in preventing powder consolidation and improving mixing properties.
In addition, the hydraulic composition for additional production apparatuses of the present invention may further contain optional components such as blast furnace slag, fly ash, silica fume, silica stone fine powder, and limestone powder as a strength-adjusting adjusting material.
６．鋳型の製造方法
該製造方法は、付加製造装置と本発明の付加製造装置用水硬性組成物を用いて、鋳型を造形する方法であって、該水硬性組成物を、前記の材料を市販の混合機または手作業で混合して調製した後、付加製造装置により鋳型を製造する方法である。該付加製造装置は特に限定されず、粉末積層型付加製造装置等の市販品が使用できる。
また、本発明の鋳型の製造方法において、水／水硬性組成物の質量比は、鋳物の製造時に発生する水蒸気の抑制、および鋳型の強度を確保するため、好ましくは０．０１〜０．１、より好ましくは０．０２〜０．０９、さらに好ましくは０．０３〜０．０８である。
6). Manufacturing method of mold The manufacturing method is a method of forming a mold using an additive manufacturing apparatus and the hydraulic composition for an additive manufacturing apparatus of the present invention, wherein the hydraulic composition is mixed with the above-mentioned materials on the market. This is a method for producing a mold by an additional production apparatus after preparing by mixing by a machine or manually. The addition production apparatus is not particularly limited, and commercially available products such as a powder lamination type addition production apparatus can be used.
Further, in the method for producing a mold of the present invention, the mass ratio of the water / hydraulic composition is preferably 0.01 to 0.1 in order to ensure the suppression of water vapor generated during the production of the casting and the strength of the mold. More preferably, it is 0.02-0.09, More preferably, it is 0.03-0.08.
本発明の鋳型の製造方法において、鋳型の養生方法は、気中養生単独、気中養生した後に続けて水中養生する方法、または、表面含浸剤養生等がある。前記３種類の養生温度は、特に制限されないが、養生のし易さから、好ましくは１０〜５０℃である。
気中養生時間は、十分な強度発現と生産効率の観点から、好ましくは０．５〜５時間、より好ましくは１〜４時間、さらに好ましくは２〜４時間であり、水中養生時間は、好ましくは５時間以上、より好ましくは１０時間以上、さらに好ましくは２０時間以上である。
In the mold manufacturing method of the present invention, mold curing methods include air curing alone, air curing followed by water curing, or surface impregnation curing. The three types of curing temperatures are not particularly limited, but are preferably 10 to 50 ° C. for ease of curing.
The air curing time is preferably 0.5 to 5 hours, more preferably 1 to 4 hours, and further preferably 2 to 4 hours from the viewpoint of sufficient strength expression and production efficiency, and the water curing time is preferably Is 5 hours or more, more preferably 10 hours or more, and still more preferably 20 hours or more.
前記表面含浸剤養生は、成形体をケイ酸アルカリ水溶液中に浸漬して、成形体の強度を増進させる養生である。
前記ケイ酸アルカリ水溶液中のケイ酸アルカリは、好ましくはケイ酸ナトリウムおよび／またはケイ酸カリウムである。そして、前記ケイ酸アルカリ水溶液中のケイ酸アルカリの含有率は、好ましくは１０〜４０質量％である。該含有率が１０質量％未満ではケイ酸アルカリの浸透量が不充分で強度増進効果は小さく、４０質量％を超えるとケイ酸アルカリ水溶液の粘性が高くなり浸透性が低下するおそれがある。なお、該含有率は、より好ましくは２０〜３５質量％である。
前記表面含浸剤養生の養生時間は、好ましくは６〜４８時間である。該時間が６時間未満では養生が十分でなく、４８時間を超えても強度増進効果は飽和する傾向にある。なお、前記表面含浸剤養生の養生時間は、製造効率の観点から、より好ましくは１２〜２４時間である。
The surface impregnating agent curing is a curing for immersing the molded body in an aqueous alkali silicate solution to enhance the strength of the molded body.
The alkali silicate in the alkali silicate aqueous solution is preferably sodium silicate and / or potassium silicate. And the content rate of the alkali silicate in the said alkali silicate aqueous solution becomes like this. Preferably it is 10-40 mass%. If the content is less than 10% by mass, the penetration amount of the alkali silicate is insufficient and the effect of enhancing the strength is small, and if it exceeds 40% by mass, the viscosity of the aqueous alkali silicate solution is increased and the permeability may be lowered. In addition, this content rate becomes like this. More preferably, it is 20-35 mass%.
The curing time of the surface impregnating agent curing is preferably 6 to 48 hours. When the time is less than 6 hours, curing is not sufficient, and even when the time exceeds 48 hours, the strength enhancement effect tends to be saturated. The curing time for the surface impregnating agent curing is more preferably 12 to 24 hours from the viewpoint of production efficiency.
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
１．使用した材料
（１）カルシウムアルミネート
非晶質のカルシウムアルミネート（略号：ＣＡ、試製品）
ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３のモル比は２．２、ガラス化率は９５％以上で、ブレーン比表面積は５０００ｃｍ２／ｇ、２０００ｃｍ２／ｇ、および１５００ｃｍ２／ｇである。
（２）セメント
(i）スーパージェットセメント（略号：ＳＪＣ、超速硬セメント、登録商標、小野田ケミコ社製）
ケイ酸カルシウムの含有率は４７質量％、凝結（始発）は３０分以内、ブレーン比表面積は４７００ｃｍ２／ｇである。
(ii）早強ポルトランドセメント（略号：ＨＰＣ、太平洋セメント社製）
ケイ酸カルシウムの含有率は７５質量％、凝結（始発）は１時間４０分、ブレーン比表面積は４３００ｃｍ２／ｇである。
(iii）普通ポルトランドセメント（略号：ＮＰＣ、太平洋セメント社製）
ケイ酸カルシウムの含有率は７４質量％、凝結（始発）は２時間１５分、ブレーン比表面積は３３００ｃｍ２／ｇである。
(iv）超速硬セメントクリンカー粉末（略号：ＭＰ）
スーパージェットセメント（登録商標、小野田ケミコ社製）の構成成分であるアーウィンおよびビーライト含有クリンカーを粉砕して使用した。該セメントのケイ酸カルシウムの含有率は２８質量％、凝結（始発）は２時間５０分、ブレーン比表面積は５３００ｃｍ２／ｇである。
（３）砂
(i）天然鋳物砂Ａ（略号：天然Ａ）
珪砂８号（東北珪砂社製）
(ii）天然鋳物砂Ｂ（略号：天然Ｂ）
アルミナサンド７号（エース産商製）
(iii）天然鋳物砂Ｃ（略号：天然Ｃ）
アルミナサンド♯２００（エース産商製）
(iｖ）人工鋳物砂Ａ（略号：人工Ａ）
アルミナ系、商品名 エスパール♯１８０Ｌ（山川産業社製）
(ｖ）人工鋳物砂Ｂ（略号：人工Ｂ）
アルミナ系、商品名 セラビーズ＃１４５０（伊藤忠セラテック社製）
（４）硬化促進剤
（i）炭酸リチウム（略号：ＬＣ、試薬１級、関東化学社製）
（ii）乳酸カルシウム（略号：ＣＬ、試薬１級、関東化学社製）
（５）疎水性フュームドシリカ（略号：ＦＳ、日本アエロジル社製）
商品名 ＡＥＲＯＳＩＬ ＲＸ２００
（６）水
水道水
EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention, this invention is not limited to these Examples.
1. Materials used (1) Calcium aluminate Amorphous calcium aluminate (abbreviation: CA, trial product)
The molar ratio of CaO / Al 2 O 3 is 2.2, vitrification ratio of 95% or more, Blaine specific surface area of 5000cm 2 / g, 2000cm 2 / g, and 1500 cm 2 / g.
(2) Cement
(i) Super jet cement (abbreviation: SJC, super-hard cement, registered trademark, manufactured by Onoda Chemico)
The content of calcium silicate is 47% by mass, the setting (starting) is within 30 minutes, and the Blaine specific surface area is 4700 cm 2 / g.
(ii) Early strong Portland cement (abbreviation: HPC, Taiheiyo Cement)
The content of calcium silicate is 75% by mass, the setting (starting) is 1 hour and 40 minutes, and the specific surface area of the brain is 4300 cm 2 / g.
(iii) Ordinary Portland cement (abbreviation: NPC, Taiheiyo Cement)
The content of calcium silicate is 74% by mass, the setting (starting) is 2 hours and 15 minutes, and the specific surface area of Brane is 3300 cm 2 / g.
(iv) Super fast cement clinker powder (abbreviation: MP)
Irwin and belite-containing clinker, which is a component of Super Jet Cement (registered trademark, manufactured by Onoda Chemico Co., Ltd.), was pulverized and used. The cement has a calcium silicate content of 28% by mass, a setting (starting time) of 2 hours and 50 minutes, and a Blaine specific surface area of 5300 cm 2 / g.
(3) Sand
(i) Natural foundry sand A (abbreviation: natural A)
Silica sand No. 8 (made by Tohoku quartz sand company)
(ii) Natural foundry sand B (abbreviation: natural B)
Alumina sand No. 7 (Ace product)
(iii) Natural foundry sand C (abbreviation: natural C)
Alumina Sand # 200 (made by ACE Industrial)
(iv) Artificial foundry sand A (abbreviation: artificial A)
Alumina, trade name ESPAL # 180L (manufactured by Yamakawa Sangyo Co., Ltd.)
(v) Artificial foundry sand B (abbreviation: artificial B)
Alumina, trade name Cerabeads # 1450 (manufactured by ITOCHU CERATECH)
(4) Curing accelerator (i) Lithium carbonate (abbreviation: LC, reagent grade 1, manufactured by Kanto Chemical Co., Inc.)
(Ii) Calcium lactate (abbreviation: CL, reagent grade 1, manufactured by Kanto Chemical Co., Inc.)
(5) Hydrophobic fumed silica (abbreviation: FS, manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd.)
Product name AEROSIL RX200
(6) Water Tap water
２．付加製造装置用水硬性組成物、鋳型、およびモルタル供試体の作製
表１に掲載の配合に従い、前記のカルシウムアルミネート、セメント、および砂等を混合して、付加製造装置用水硬性組成物を作製した。
次に、該水硬性組成物と、付加製造装置として結合材噴射式粉末積層造形装置（商品名：ZPrinter310 Ｚコーポレーション社製）を用いて、結合材噴射法により、寸法が縦１０ｍｍ、横１６ｍｍ、および長さ８０ｍｍのモルタル供試体と、鋳型を作製した。
前記装置による鋳型の製造は、付加製造装置用水硬性組成物の所定の位置を選択して、ノズルから一定量の水を噴出し、該水硬性組成物を固化した。なお、水／水硬性組成物の質量比は０．０５であった。
2. Preparation of Hydraulic Composition for Addition Manufacturing Equipment, Mold, and Mortar Specimen According to the formulation listed in Table 1, the calcium aluminate, cement, sand, etc. were mixed to prepare a hydraulic composition for addition manufacturing equipment. .
Next, using the hydraulic composition and a binder injection type powder additive manufacturing apparatus (trade name: manufactured by ZPrinter310 Z Corporation) as an additional production apparatus, the dimensions are 10 mm in length, 16 mm in width by the binder injection method. A mortar specimen having a length of 80 mm and a mold were prepared.
In the production of the mold by the apparatus, a predetermined position of the hydraulic composition for the additional production apparatus was selected, and a certain amount of water was ejected from the nozzle to solidify the hydraulic composition. The mass ratio of the water / hydraulic composition was 0.05.
３．モルタル供試体の曲げ強度の測定
次に、前記モルタル供試体を気中で、表１に示す時間、養生した後、曲げ強度試験機（型番：MODEL-2257、アイコーエンジニアリング社製）を用いて３点曲げ試験を行い、前記モルタル供試体の曲げ強度を測定した。その結果を表１に示す。
3. Measurement of the bending strength of the mortar specimen Next, after curing the mortar specimen in the air for the time shown in Table 1, using a bending strength tester (model number: MODEL-2257, manufactured by Aiko Engineering Co., Ltd.), 3 A point bending test was performed to measure the bending strength of the mortar specimen. The results are shown in Table 1.
表１に示すように、実施例１〜２２における材齢３時間および２４時間の曲げ強度は、それぞれ０．２４ＭＰａ以上および０．３０ＭＰａ以上であり、実用上十分な強度発現性を有する。これに対し、カルシウムアルミネートよりもセメントの量が多い比較例は強度が低かった。
また、実施例１０〜１２では、カルシウムアルミネートのブレーン比表面積が５０００ｃｍ２／ｇと高く、かつ、結合材（カルシウムアルミネートおよびセメント）１００質量部に対して、砂が２００質量％以上と砂の量が多い場合に強度が高い。また、実施例１２〜１４では、結合材１００質量部に対して砂が１００質量と砂の量が少ない場合、カルシウムアルミネートのブレーン比表面積が低くなるにしたがって曲げ強度が高くなる。
As shown in Table 1, the bending strengths at the age of 3 hours and 24 hours in Examples 1 to 22 are 0.24 MPa or more and 0.30 MPa or more, respectively, and have practically sufficient strength expression. On the other hand, the comparative example with a larger amount of cement than calcium aluminate had low strength.
Moreover, in Examples 10-12, the brane specific surface area of a calcium aluminate is as high as 5000 cm < 2 > / g, and sand is 200 mass% or more with respect to 100 mass parts of binders (calcium aluminate and cement). The strength is high when the amount of In Examples 12 to 14, when the amount of sand is 100 mass and the amount of sand is small with respect to 100 parts by mass of the binder, the bending strength increases as the Blaine specific surface area of calcium aluminate decreases.
４．鋳物の作製
さらに、溶湯温度が約１６００℃の溶湯鋳鉄を、前記鋳型に流し込んで鋳物を作製した。
表１および図１〜３に示すように、いずれの実施例も鋳込み時において、ガスによる欠陥が発生せず、表面が平滑な鋳物を製造できた。また参考例は、強度が十分であるものの、鋳込み時にガスが発生して、鋳物の表面に空孔が生じた。
4). Production of casting Further, molten cast iron having a molten metal temperature of about 1600 ° C. was poured into the mold to produce a casting.
As shown in Table 1 and FIGS. 1 to 3, in all the examples, no defects due to gas occurred during casting, and a casting having a smooth surface could be produced. In the reference example, although the strength was sufficient, gas was generated during casting and voids were generated on the surface of the casting.
５．デパウダー性能の確認試験
前記ブレーン比表面積が２０００ｃｍ２／ｇのカルシウムアルミネート、スーパージェットセメント、人工鋳物砂Ａ、および疎水性フュームドシリカを用いて表２に示す配合の付加製造装置用水硬性組成物を調製した。次に、前記モルタル供試体と同じ製造条件で造形して、管内に未硬化の水硬性組成物が詰まった内径１５ｍｍ、長さ８２．５ｍｍの管を得た。
次に、管内に向けて、一定の風速で空気を当てて、送気開始から管内が通気できるまでの時間を測定した。また、硬化後２４時間経過した時点で前記モルタル供試体の曲げ強度を測定した。これらの結果を表２に示す。
表２に示すように、疎水性フュームドシリカを含む水硬性組成物（実施例２３、２４）は、疎水性フュームドシリカを含まない水硬性組成物（実施例２５）と比べ、通気に至るまでの時間が２／３以下に短縮できデパウダー性能が高く、造形物の強度は同程度以上である。
5. Depowder performance confirmation test Hydraulic composition for additive production equipment having the composition shown in Table 2 using calcium aluminate having a Blaine specific surface area of 2000 cm 2 / g, super jet cement, artificial foundry sand A, and hydrophobic fumed silica. Was prepared. Next, it was modeled under the same production conditions as the mortar specimen, and a tube having an inner diameter of 15 mm and a length of 82.5 mm, in which the uncured hydraulic composition was packed in the tube, was obtained.
Next, air was applied toward the inside of the tube at a constant wind speed, and the time from the start of air supply until the inside of the tube was able to vent was measured. Moreover, the bending strength of the mortar specimen was measured when 24 hours passed after curing. These results are shown in Table 2.
As shown in Table 2, the hydraulic composition containing hydrophobic fumed silica (Examples 23 and 24) leads to aeration compared to the hydraulic composition not containing hydrophobic fumed silica (Example 25). Can be shortened to 2/3 or less, and the powdering performance is high.
Claims (7)
（Ａ）カルシウムアルミネート：ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３のモル比が１．５〜３．０
（Ｂ）セメント：珪酸カルシウムの含有率が２５質量％以上
（ただし、前記カルシウムアルミネートおよびセメントの含有率の合計は１００質量％である。） Addition manufacturing which contains 100-400 mass parts of sand with respect to 100 mass parts of binder which contains 50-100 mass% of the following (A) calcium aluminate and 0-50 mass% of the following (B) cement at least. Hydraulic composition for equipment.
(A) Calcium aluminate: CaO / Al 2 O 3 molar ratio is 1.5 to 3.0
(B) Cement: The content of calcium silicate is 25% by mass or more (however, the total content of the calcium aluminate and cement is 100% by mass).
The manufacturing method of a casting_mold | template which shape | molds a casting_mold | template using the addition manufacturing apparatus and the hydraulic composition for additional manufacturing apparatuses of any one of Claims 1-6.
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018193295A (en) * | 2017-05-19 | 2018-12-06 | 有限会社小松鋳型製作所 | Forming material, functional agent, formed product and product |
| WO2020122109A1 (en) * | 2018-12-15 | 2020-06-18 | 太平洋セメント株式会社 | Hydraulic composition for additive manufacturing device, and production method for casting mold |
| JP2020116884A (en) * | 2019-01-25 | 2020-08-06 | 太平洋セメント株式会社 | Method for producing mold |
| JP2020200215A (en) * | 2019-06-10 | 2020-12-17 | 大成建設株式会社 | Cement material for additional lamination, mortar or concrete, and additional lamination method |
| JP2021098620A (en) * | 2019-12-20 | 2021-07-01 | 太平洋セメント株式会社 | Cement composition for molding |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013054833A1 (en) * | 2011-10-14 | 2013-04-18 | 有限会社小松鋳型製作所 | Shaping material, functional agent, shaped product, and product |
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013054833A1 (en) * | 2011-10-14 | 2013-04-18 | 有限会社小松鋳型製作所 | Shaping material, functional agent, shaped product, and product |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| MAIER ANNE-KATHRIN ET AL.: ""Three-dimensional printing of flash-setting calcium aluminate cement"", JOURNAL OF MATERIALS SCIENCE, vol. 46, JPN7021001131, 2011, pages 2947 - 2954, ISSN: 0004481862 * |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018193295A (en) * | 2017-05-19 | 2018-12-06 | 有限会社小松鋳型製作所 | Forming material, functional agent, formed product and product |
| JP7168950B2 (en) | 2017-05-19 | 2022-11-10 | 有限会社小松鋳型製作所 | Modeling material, functional agent, manufacturing method of modeled product, and product manufacturing method |
| WO2020122109A1 (en) * | 2018-12-15 | 2020-06-18 | 太平洋セメント株式会社 | Hydraulic composition for additive manufacturing device, and production method for casting mold |
| CN113286767A (en) * | 2018-12-15 | 2021-08-20 | 太平洋水泥株式会社 | Hydraulic composition for additive manufacturing apparatus and method for manufacturing casting mold |
| JPWO2020122109A1 (en) * | 2018-12-15 | 2021-11-04 | 太平洋セメント株式会社 | Method for manufacturing hydraulic composition for addition manufacturing equipment and mold |
| JP7358386B2 (en) | 2018-12-15 | 2023-10-10 | 太平洋セメント株式会社 | Hydraulic composition for additive manufacturing equipment and mold manufacturing method |
| JP2020116884A (en) * | 2019-01-25 | 2020-08-06 | 太平洋セメント株式会社 | Method for producing mold |
| JP7229026B2 (en) | 2019-01-25 | 2023-02-27 | 太平洋セメント株式会社 | How to make a mold |
| JP2020200215A (en) * | 2019-06-10 | 2020-12-17 | 大成建設株式会社 | Cement material for additional lamination, mortar or concrete, and additional lamination method |
| JP2021098620A (en) * | 2019-12-20 | 2021-07-01 | 太平洋セメント株式会社 | Cement composition for molding |
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