JP2017227138A - Variable compression ratio machine type atkinson cycle engine - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は,例えば,往復動内燃機関において,4サイクル中にピストンのストローク量を変更するため,クランクの大端部とクランクシャフトのクランクピンである軸部との間に偏芯ブッシュを配設し,膨張行程のストローク量を吸入行程のストローク量より長く設定して仕事量を増大させると共に,偏芯ブッシュのクランク角の位相調整角度を歯車機構を介して変更調整してエンジンの圧縮比を変更させることから成る可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンに関する。 In the present invention, for example, in a reciprocating internal combustion engine, an eccentric bushing is disposed between the large end of the crank and the shaft that is the crankpin of the crankshaft in order to change the stroke amount of the piston during four cycles. The stroke of the expansion stroke is set longer than the stroke of the suction stroke to increase the amount of work, and the phase adjustment angle of the crank angle of the eccentric bush is changed and adjusted via the gear mechanism to adjust the compression ratio of the engine. The invention relates to a variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine consisting of a change.
従来,内燃機関についてアトキンソンサイクルを実現して,ピストンがシリンダの内壁面から受ける摩擦抵抗を低減できるというものが知られている。該内燃機関は,膨張行程では,コンロッドがピストンの往復動方向に沿った状態で動き,吸気行程ではコンロッドが往復動方向に対して傾斜した状態で動くことにより,膨張行程におけるピストンストロークは,吸気行程におけるピストンストロークよりも大きくなる(例えば,特許文献1参照)。 2. Description of the Related Art Conventionally, it is known that an internal combustion engine can realize an Atkinson cycle and reduce a frictional resistance that a piston receives from an inner wall surface of a cylinder. The internal combustion engine moves in a state where the connecting rod is along the reciprocating direction of the piston in the expansion stroke, and moves in a state where the connecting rod is inclined with respect to the reciprocating direction in the intake stroke. It becomes larger than the piston stroke in the stroke (see, for example, Patent Document 1).
また,内燃機関として,その運転を負荷に応じてアトキンソンサイクルとオットーサイクルのいずれかで制御して燃焼効率を改善し,特性の変更時の機関の出力段差を抑制する制御をするものが知られている。該内燃機関は,吸気バルブの位相角とリフト量即ちストローク量を複数の特性の間で変更すると共に,負荷に応じてアトキンソンサイクル又はオットーサイクルで制御するものであって,運転状態を検出し,運転状態から目標空気量を算出し,目標空気量に基づいて圧縮比の目標値を算出し,それを実現するために吸気バルブの複数の特性の変更が必要かを判定し,必要と判定されるとき,特性の間で吸気量が一致するクランク角度を機関回転数に基づいて目標位相角として算出し,その位相角で特性の変更を許可するものである(例えば,特許文献2参照)。 In addition, an internal combustion engine is known that controls its operation in either the Atkinson cycle or the Otto cycle according to the load to improve combustion efficiency and control the engine output step when the characteristics are changed. ing. The internal combustion engine is configured to change the phase angle of the intake valve and the lift amount, that is, the stroke amount, among a plurality of characteristics, and to control by an Atkinson cycle or an Otto cycle according to the load, Calculate the target air amount from the operating state, calculate the target value of the compression ratio based on the target air amount, determine whether it is necessary to change multiple characteristics of the intake valve to achieve this, and determine that it is necessary The crank angle at which the intake air amount matches between the characteristics is calculated as a target phase angle based on the engine speed, and the change of the characteristic is permitted at the phase angle (see, for example, Patent Document 2).
また,内燃機関の吸排気装置として,内燃機関をアトキンソンサイクルで運転するにあたり,実圧縮比の低下を好適に図ることが可能なものが知られている。該内燃機関の吸排気装置は,燃焼室内にスワール流を発生させる第1の吸気ポートと,第1の吸気ポートを開閉する第1の吸気弁と,第1の吸気ポートが発生させるスワール流の減衰を抑制可能な態様で排気を行うことが可能な第1の排気ポートと,第1の排気ポートを開閉する第1の排気弁と,第1の吸気弁を内燃機関の吸気行程下死点近傍で閉弁すると共に,第1の排気弁を内燃機関の吸気行程下死点近傍で開弁するECU,吸気側VVT及び排気側VVTとを備えている(例えば,特許文献3参照)。 Further, as an intake / exhaust device for an internal combustion engine, one that can suitably reduce the actual compression ratio when the internal combustion engine is operated in the Atkinson cycle is known. The intake and exhaust device of the internal combustion engine includes a first intake port that generates a swirl flow in the combustion chamber, a first intake valve that opens and closes the first intake port, and a swirl flow that is generated by the first intake port. A first exhaust port capable of exhausting in a manner capable of suppressing attenuation, a first exhaust valve that opens and closes the first exhaust port, and the first intake valve are connected to an intake stroke bottom dead center of the internal combustion engine. An ECU that closes in the vicinity and opens the first exhaust valve near the bottom dead center of the intake stroke of the internal combustion engine, an intake side VVT, and an exhaust side VVT are provided (see, for example, Patent Document 3).
また,エンジンとして,吸気弁の開閉タイミングの可変制御を行わずに,アトキンソンサイクルを可能にするものが知られている。該アトキンソンサイクルは,1つのシリンダ内に異なる周期で往復動する2つのピストンを備え,2つのピストンの内の一方のメインピストンは,吸気行程及び膨張行程にてシリンダ内の容積を増加させる一方,圧縮行程及び排気行程にてシリンダ内の容積を減少させるように往復動すると共に,2つのピストンのうちの他方のサブピストンは,膨張行程終了ときのシリンダ内の容積が吸気行程終了時のシリンダ内の容積より大きくなるように往復動する(例えば,特許文献4参照)。 Further, an engine that enables an Atkinson cycle without performing variable control of the opening / closing timing of the intake valve is known. The Atkinson cycle includes two pistons reciprocating at different periods in one cylinder, and one main piston of the two pistons increases the volume in the cylinder in the intake stroke and the expansion stroke, The cylinder reciprocates so as to reduce the volume in the cylinder during the compression stroke and the exhaust stroke, and the other sub-piston of the two pistons has a volume in the cylinder at the end of the intake stroke that is equal to It reciprocates so that it may become larger than the volume (for example, refer patent document 4).
ところで,往復動内燃機関即ちレシプロケーティングエンジンについて,その熱効率は,圧縮比により大きく依存しており,高い圧縮比ほどその熱効率が高くなるが,一方,圧縮比を高くするほど,シリンダ内の圧力が高くなり,エンジンの構造を強固に製作する必要がある。また,内燃機関の圧縮比を高くするほど,シリンダ内の温度も高くなるため,窒素酸化物NOx の生成も増加する傾向にある。更に,ガソリンエンジンでは,シリンダ内の温度が高くなると,ノッキングを起こす傾向にあるので,圧縮比を高くするにも限度がある。従って,エンジンでは,エンジンサイクルにおいて,圧縮比と膨張比を別に設定できるアトキンソンサイクルが上記各特許文献のように種々に開発されている。アトキンソンサイクルは,圧縮比を比較的に低く設定し,膨張比を高く設定することによって,高圧縮比の問題をクリアしながら,高い膨張比によって高い熱効率を確保することが理論的に可能になる。しかしながら,従来の機械式アトキンソンサイクルは,複雑なリンク機構を必要とするため,実用化しているケースは少ないのが現状である。 By the way, the thermal efficiency of a reciprocating internal combustion engine or reciprocating engine greatly depends on the compression ratio. The higher the compression ratio, the higher the thermal efficiency. On the other hand, the higher the compression ratio, the higher the pressure in the cylinder. Therefore, it is necessary to manufacture the engine structure firmly. Further, the higher the compression ratio of the internal combustion engine, the higher the temperature in the cylinder, and therefore the production of nitrogen oxides NOx tends to increase. Furthermore, since the gasoline engine tends to knock when the temperature in the cylinder rises, there is a limit to increasing the compression ratio. Therefore, in the engine, various Atkinson cycles in which the compression ratio and the expansion ratio can be set separately in the engine cycle have been developed as described in the above patent documents. The Atkinson cycle theoretically makes it possible to secure high thermal efficiency with a high expansion ratio while clearing the problem of a high compression ratio by setting the compression ratio relatively low and setting the expansion ratio high. . However, since the conventional mechanical Atkinson cycle requires a complicated link mechanism, there are few cases where it is put into practical use.
また,アトキンソンサイクルの機械式の複雑な構造を避けて,吸気バルブの弁開時間を制御することによって,低い圧縮比と高い膨張比を確保しているものが種々知らせている。例えば,吸気バルブの閉時間をエンジン吸気下死点より遅くして,膨張行程の初めまで延長することによって,実質的な圧縮比を小さくし,膨張行程のみを変更しないように制御することができる。しかしながら,このような吸気バルブの制御方法は,吸気バルブを介してシリンダ内に一旦吸入した空気を同じ吸気バルブを介して吐き出すことになり,その分だけ損失が発生することになる。 In addition, there are various reports that a low compression ratio and a high expansion ratio are secured by controlling the valve opening time of the intake valve while avoiding the complicated mechanical structure of the Atkinson cycle. For example, by making the intake valve closing time later than the engine intake bottom dead center and extending to the beginning of the expansion stroke, it is possible to control the substantial compression ratio to be small and not to change only the expansion stroke. . However, in such a control method of the intake valve, the air once sucked into the cylinder through the intake valve is discharged through the same intake valve, and a loss is generated accordingly.
この発明の目的は,上記の問題を解決することであり,コンロッドの大端部の孔とクランクシャフトのクランクピンである軸部との間に偏芯ブッシュを相対回転可能に配設し,偏芯ブッシュの偏芯量によって吸入行程のストローク量を短く且つ膨張行程のストローク量を長くするように機械的に設定し,エンジンの圧縮比を低減して仕事量を増大させて,熱効率を改善すると共に,位相変換用モータで駆動してエンジン本体に設けた位相ずらし機構である歯車機構を回転作動して,偏芯ブッシュをクランク大端部の孔部に対して予め決められた少しだけの位相調整角度(例えば,±30度程度)を回転させて周方向にずらして,ピストンの4サイクル中のサイクルのストローク量を簡単に変更して圧縮比を可変に構成することを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンを提供することである。 An object of the present invention is to solve the above-described problem. An eccentric bush is disposed between a hole at a large end of a connecting rod and a shaft portion which is a crankpin of a crankshaft so as to be relatively rotatable. Mechanically set the stroke of the suction stroke to be short and the stroke of the expansion stroke to be long by the eccentric amount of the core bush, and reduce the compression ratio of the engine to increase the work and improve the thermal efficiency At the same time, the gear mechanism, which is a phase shifting mechanism provided on the engine body by being driven by the phase conversion motor, is rotated to operate the eccentric bush with a small amount of phase determined in advance with respect to the hole at the crank end. The adjustment angle (for example, about ± 30 degrees) is rotated and shifted in the circumferential direction, and the stroke amount of the cycle of the four piston cycles can be easily changed to make the compression ratio variable. To provide a compression ratio mechanical Atkinson cycle engine.
この発明は,シリンダを形成するシリンダブロックを備えたエンジン本体,前記シリンダ内を往復運動するピストン,前記ピストンに一端部が連結されたコンロッド,前記コンロッドの他端部の大端部が連結されたクランクシャフトを有し,前記ピストンは,吸入行程,圧縮行程,膨張行程,次いで排気行程で順次作動する4サイクルで駆動されることから成るエンジンにおいて,
前記コンロッドの前記大端部を取り付ける前記クランクシャフトの軸部と前記コンロッドの前記大端部における第1孔部との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ,及び前記偏芯ブッシュを回転させる動力伝達系を構成する歯車機構を有し,
前記偏芯ブッシュは,外周が円形に形成された外径と前記クランクシャフトの前記軸部に偏芯して摺動嵌合する第2孔部とを有し且つ厚肉部及び前記厚肉部に対向する薄肉部に形成されており,
前記偏芯ブッシュに取り付けられた第1ギヤの中心は,前記クランクシャフトの前記軸部と同軸に取り付けられた前記歯車機構を介して前記クランクシャフトのエンジン回転速度の1.5倍の回転速度で回転するように設定されており,前記シリンダ内の前記ピストンのストローク量が前記吸入行程より前記膨張行程が長く設定されていることを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンに関する。
The present invention includes an engine body having a cylinder block forming a cylinder, a piston reciprocating in the cylinder, a connecting rod having one end connected to the piston, and a large end of the other end of the connecting rod connected In an engine having a crankshaft, wherein the piston is driven in four cycles, which are sequentially operated in an intake stroke, a compression stroke, an expansion stroke, and then an exhaust stroke,
An eccentric bush disposed between a shaft portion of the crankshaft to which the large end portion of the connecting rod is attached and a first hole portion at the large end portion of the connecting rod, and the eccentric bush; It has a gear mechanism that constitutes a rotating power transmission system,
The eccentric bush has an outer diameter whose outer periphery is formed in a circular shape and a second hole portion that is eccentrically slidably fitted to the shaft portion of the crankshaft. The thick portion and the thick portion Is formed in the thin part facing
The center of the first gear attached to the eccentric bush is at a rotational speed 1.5 times the engine rotational speed of the crankshaft through the gear mechanism attached coaxially with the shaft portion of the crankshaft. The variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine is characterized in that it is set to rotate, and the stroke of the piston in the cylinder is set longer than the suction stroke.
また,前記歯車機構は,前記エンジン本体にギア用ガイドを介して支持され且つ内周に内歯歯車を外周の一部に外歯歯車を備えたリングギア,及び前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合い且つ前記偏芯ブッシュの側面に一体構造に設けられた前記第1ギアから構成されているものである。 The gear mechanism includes a ring gear supported by the engine body via a gear guide, an internal gear on the inner periphery and an external gear on a part of the outer periphery, and the internal gear of the ring gear. And the first gear provided integrally with the side surface of the eccentric bush.
また,前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は,前記エンジンが前記圧縮行程の爆発上死点に位置する時に,前記クランクシャフトに対してクランク角度の位相で実質的に90度ずれて設定されているものである。 Further, the thick wall portion of the eccentric bush is set to be substantially 90 degrees shifted from the crankshaft in phase of the crank angle when the engine is located at an explosion top dead center of the compression stroke. It is what.
また,前記偏芯ブッシュは前記第1ギアと一体的に回転駆動され,前記偏芯ブッシュの位相をずらすため前記リングギアが前記エンジン本体に対して回転可能に取り付けられているものである。 The eccentric bush is rotationally driven integrally with the first gear, and the ring gear is rotatably attached to the engine body in order to shift the phase of the eccentric bush.
また,前記偏芯ブッシュは,前記リングギアの前記内歯歯車に噛み合う前記第1ギアを介して前記エンジン回転速度の1.5倍の前記回転速度で回転駆動されるように設定されているものである。 Further, the eccentric bush is set so as to be rotationally driven at the rotational speed 1.5 times the engine rotational speed through the first gear meshing with the internal gear of the ring gear. It is.
また,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,前記偏芯ブッシュの前記外径と前記第2孔部の軸心との偏芯量に応じて,前記吸入行程と前記膨張行程との前記ピストンの前記ストローク量が調整されるものである。 Further, the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle is configured so that the piston of the suction stroke and the expansion stroke is in accordance with the amount of eccentricity between the outer diameter of the eccentric bush and the axis of the second hole. The stroke amount is adjusted.
また,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,前記リングギアの前記外歯歯車に噛み合う位相変換用歯車と前記位相変換用歯車を回転駆動する位相変換用モータとから構成された位相ずらし機構を備えており,前記位相ずらし機構は前記エンジンの運転状況に応じて前記リングギアを前記クランクシャフトのメインベアリング軸に対して回転させて前記クランク角の位相調整角度だけずらし,前記位相調整角度に応じて前記エンジンの圧縮比が変更されるものである。 The variable compression ratio mechanical Atkinson cycle includes a phase shift mechanism including a phase conversion gear that meshes with the external gear of the ring gear and a phase conversion motor that rotationally drives the phase conversion gear. The phase shift mechanism rotates the ring gear with respect to the main bearing shaft of the crankshaft according to the operating condition of the engine and shifts it by the phase adjustment angle of the crank angle, and according to the phase adjustment angle The compression ratio of the engine is changed.
また,前記偏芯ブッシュの前記厚肉部は,前記エンジンの運転状況により,前記位相ずらし機構によってエンジン爆発上死点の時に前記クランクシャフトに対して実質的に90度の位相から±45度の位相の範囲で前記クランク角の位相がずれるように調整されており,前記エンジンの圧縮比を変化させる可変圧縮比に構成されているものである。 Further, the thick-walled portion of the eccentric bush is substantially ± 45 degrees from the phase of 90 degrees with respect to the crankshaft when the engine explosion top dead center is caused by the phase shifting mechanism, depending on the operating condition of the engine. The crank angle is adjusted so that the phase of the crank angle is shifted within the phase range, and the variable compression ratio is changed to change the compression ratio of the engine.
また,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,前記偏芯ブッシュが前記厚肉部から前記薄肉部へ延びる漸減肉厚部に形成されており,前記偏芯ブッシュを前記クランクシャフトの前記メインベアリング軸に対して予め決められた回転量を回転させることによって前記エンジンの予め決められた所定の前記圧縮比に調整されるものである In the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle, the eccentric bush is formed in a gradually decreasing thickness portion extending from the thick portion to the thin portion, and the eccentric bush is connected to the main bearing shaft of the crankshaft. Is adjusted to a predetermined compression ratio of the engine by rotating a predetermined amount of rotation with respect to
この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,上記のように構成されているので,偏芯ブッシュをコンロッドとクランクシャフトとの間に介在させるシンプルな構造であり,偏芯ブッシュをクランクシャフトに設けた歯車機構を介してエンジン回転速度より増速させてエンジン回転数の1.5倍で回転させることだけで,エンジンを容易にアトキンソンサイクルで作動することができ,既存のエンジンに比較して改変構造が小さいながらも容易にアトキンソンサイクルの駆動装置を構成することができ,仕事量を増大させて高い熱効率を容易に得ることができる。即ち,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,現存のエンジン基本構造を大幅に変更することなく構成することができ,圧縮比に対して膨張比を10〜30%程度大きくすることが可能であり,その場合に熱効率を数%から10%程度改善することができる。 Since the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine according to the present invention is configured as described above, it has a simple structure in which the eccentric bush is interposed between the connecting rod and the crankshaft. The engine can be easily operated in the Atkinson cycle simply by increasing the engine speed through the gear mechanism provided and rotating the engine at 1.5 times the engine speed, compared to the existing engine. Although the modified structure is small, an Atkinson cycle driving device can be configured easily, and the amount of work can be increased to easily obtain high thermal efficiency. In other words, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine can be constructed without drastically changing the existing basic engine structure, and the expansion ratio can be increased by about 10 to 30% with respect to the compression ratio. In this case, the thermal efficiency can be improved by several percent to about 10%.
更に,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンには,偏芯ブッシュに対して位相ずらし機構を設け,該位相ずらし機構によって,クランクシャフト角度に対して偏芯ブッシュの位相を簡単に変更することにより,アトキンソンサイクルの特性を損なうことなく,圧縮比を±4以上を容易に可変にすることが可能になる。また,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンにおいて,偏芯ブッシュの位相をずらす場合には,圧縮上死点近傍では,偏芯ブッシュの偏芯部即ち厚肉部がほぼ90度の位置,言い換えれば,シリンダの垂直軸に対して水平方向の位置にあり,この位置が位相変位として極めて感度が高いが,排気下死点では位相変化に対して極めて鈍感であるため,ほぼ圧縮比のみを変化させることが可能である。言い換えれば,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,偏芯ブッシュをクランクシャフトのクランクピンである軸部の周方向に位相ずらし機構のリングギアを所定量だけ回転させてずらすことによって,圧縮比を極めて簡単に可変に構成することができる。即ち,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,エンジンの低負荷時には,比較的に高い圧縮比で極めて高い膨張比を得ることができ,また,高負荷時には,比較的に低い圧縮比で,極めて高い膨張比を得ることができるように設定することができる。 Furthermore, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine is provided with a phase shifting mechanism for the eccentric bush, and the phase shifting mechanism allows the phase of the eccentric bush to be easily changed with respect to the crankshaft angle. , The compression ratio can be easily changed to ± 4 or more without impairing the characteristics of the Atkinson cycle. Further, in this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine, when the phase of the eccentric bush is shifted, the eccentric part of the eccentric bush, that is, the thick part, is located at a position of approximately 90 degrees in the vicinity of the compression top dead center. For example, it is in the horizontal position with respect to the vertical axis of the cylinder, and this position is extremely sensitive as a phase displacement, but at the exhaust bottom dead center, it is extremely insensitive to the phase change, so only the compression ratio changes. It is possible to make it. In other words, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle shifts the eccentric bushing in the circumferential direction of the shaft portion, which is the crankpin of the crankshaft, and shifts the ring gear of the mechanism by a predetermined amount to shift the compression ratio. It can be configured very simply and variably. In other words, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine can obtain a very high expansion ratio with a relatively high compression ratio when the engine is under low load, and with a relatively low compression ratio when under high load. It can be set so that an extremely high expansion ratio can be obtained.
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,上記のように,2つの重要な機能として,エンジンをアトキンソンサイクルで駆動することと,エンジンの圧縮比を可変に調整することとを,シンプルな構造で提供することができる。また,現在,自動車メーカのガソリンエンジンの熱効率は,最大40%程度と言われているが,最終的な目標効率を50%としているが,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルを用いれば,50%の熱効率を得ることが可能になる。また,ディーゼルエンジンを搭載したトラックについては,現状では燃料代が大きな経費になっているが,走行燃費が5〜10%程度改善することによって経費節減について大きなメリットになる。更に,近年HCCI(均一予混合圧縮着火)式燃焼方式が高い熱効率とクリーンな排ガスで注目されているが,運転はエンジンの軽負荷域のみで,中高負荷域では燃焼がコントロールできず,運転できない。本発明の可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンを用いると,中高負荷域では圧縮比を下げてHCCI燃焼が可能となり,大幅な燃費改善が可能になる。 This variable compression ratio mechanical Atkinson cycle, as described above, provides two simple functions: driving the engine in the Atkinson cycle and variably adjusting the engine compression ratio in a simple structure. can do. Currently, the thermal efficiency of automobile engine gasoline engines is said to be about 40% at maximum, but the final target efficiency is 50%. If this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle is used, it will be 50%. It becomes possible to obtain the thermal efficiency. In addition, for trucks equipped with diesel engines, the fuel cost is currently a large expense. However, an improvement in driving fuel efficiency of about 5 to 10% is a great merit for cost saving. Furthermore, in recent years, HCCI (homogeneous premixed compression ignition) type combustion method has been attracting attention because of its high thermal efficiency and clean exhaust gas, but it can only be operated in the light load range of the engine and cannot be operated in the middle and high load range. . When the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine of the present invention is used, HCCI combustion is possible by lowering the compression ratio in the middle and high load range, and fuel efficiency can be greatly improved.
以下,図面を参照して,この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの実施例を説明する。この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルで駆動されるエンジンは,動弁機構(図示せず)が設けられたシリンダヘッド23,シリンダヘッド23にガスケット(図示せず)を介在して固定され且つシリンダ2を形成するシリンダブロック4を備えたエンジン本体27,シリンダ2内を往復運動するピストン1,ピストン1の一端部である小端部6がピストンピン21によって揺動自在に連結されたコンロッド3,コンロッド3の他端部の大端部7が軸部であるクランクピン8によって連結されたクランクシャフト5を備えている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,吸入行程(Suction Stroke),圧縮行程(Compression Stroke),膨張行程
(Expantion Stroke),及び排気行程(Exhaust Stroke)で順次作動される4サイクルで駆動されるものである。
Embodiments of a variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine according to the present invention will be described below with reference to the drawings. An engine driven by a variable compression ratio mechanical Atkinson cycle according to the present invention has a
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,特に,コンロッド3の大端部7を取り付けるクランクシャフト5の軸部であるクランクピン8とコンロッド3の大端部7における孔部9(第1孔部)との間に,偏芯ブッシュ10が相対回転自在に配設されていることを特徴としている。偏芯ブッシュ10は,外周が円形に形成された外径24と,クランクシャフト5のクランクピン8に摺動嵌合する孔部25(第2孔部)の軸心とが偏芯しており,厚肉部28,該厚肉部28に対向する薄肉部29,及び厚肉部28から薄肉部29へ延びる漸減肉厚部30から構造されている。言い換えれば,偏芯ブッシュ10は,外周が円形であって,偏芯した孔部25が形成されることによって,内径が厚肉部28,それに対向(即ち180°の方向に対向)する薄肉部29,及び厚肉部28から薄肉部29へと延びる一対の滑らかな漸減肉厚部30によって形成されている。偏芯ブッシュ10は,エンジン本体27に取り付けられた複数(図では2箇所であるが,3箇所が好ましい)のガイド20により自在に取り付けられたリングギア13を通じてクランクシャフト5のエンジン回転速度の1.5倍の回転速度で回転するように設定されている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,上記のような偏芯ブッシュ10をクランクシャフト5に組み込むだけの構成によって,膨張行程が吸入行程に比較してピストン1のストローク量が長くなるように設定することができる。
This variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine particularly includes a crank
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは,偏芯ブッシュ10がクランクシャフト5の1.5倍の回転速度ということは,クランクシャフト5が90度回転したとき,偏芯ブッシュ10はエンジン回転方向とは逆に135度回転した軸部になる。また,一般的なエンジンでは,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8とコンロッド3の大端部7の孔部9との間には,厚さ2mm程度のプレーンベアリングを介在して摺動自在に組み立てられている。本願発明では,クランクピン8と孔部9との間の隙間を適正なサイズに構成して,プレーンベアリングに代えて偏芯ブッシュ10を介在させた構造を備えたものである。具体的には,偏芯ブッシュ10は,エンジンが圧縮行程の爆発上死点C5に位置する時に,クランク角度の位相で実質的に90度ずれて設定されており,クランクシャフト5のクランクピン8とコンロッド3の孔部9との間に回転自在に取り付けられているものである。
In this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine, the
また,偏芯ブッシュ10とクランクシャフト5との間に介在された偏芯ブッシュ10の回転作動用の歯車機構22は,偏芯ブッシュ10の側面11に一体構造に設けられたギア12(第1ギア),及びギア12に噛み合う内歯歯車14を内周に備えたリングギア13から構成され,一種の増速機構を構成している。リングギア13は,エンジン本体27にリングギア用ガイド20によって支持されて回転可能に取り付けられており,クランクシャフト5の回転とは独立して取り付けられた状態であるが,位相変換用モータ19の駆動によってのみ位相ずらし機構26を介して予め決まれた所定の回転量だけ回転することができるものである。また,位相ずらし機構26は,リングギア13の外周に設けられた外歯歯車15に噛み合うギア17(第2ギア),及びギア17に連結した出力軸18を備えた位相変換用モータ19から構成されている。偏芯ブッシュ10は,一体構造のギア12によって一体的に回転駆動される。リングギア13は,エンジン本体27に設けた複数のリングギア用ガイド20に回転可能に配設支持されている。この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンが通常の作動をしている時には,リングギア13は,エンジン本体27に固定即ち静止された状態であり,位相ずらし機構26が作動する時には位相変換用モータ19の駆動でによって予め決められた回転量だけエンジン本体27に対して回転することができるものである。また,偏芯ブッシュ10と一体回転のギア12は,クランクシャフト5の内歯歯車14に噛み合ってエンジン回転速度の1.5倍の回転速度で回転駆動されるように設定されている。即ち,偏芯ブッシュ10と一体のギア12のギア数に対してリングギア13の内歯歯車14のギア数は2.5倍のギア数に設定することで,偏芯ブッシュ10は,エンジン回転速度の1.5倍で回転することが可能になる。
Further, the
更に,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,偏芯ブッシュ10が,位相ずらし機構26によって,エンジンの運転状況により,エンジン爆発上死点C5の時に,90度の位相から最大±45度(図7及び図8では±30度まで表示)ずらすことができるように組み立てられており,偏芯ブッシュ10がクランク角に対してずらされることによって,圧縮比が変化させられて可変圧縮比に構成されることを特徴としている。偏芯ブッシュ10に取り付けられたギア12は,位相ずらし機構26を構成するリングギア13の外歯歯車15と噛み合う位相変換用ギヤ17に取り付けられており,位相変換用ギヤ17は位相変換用モータ19の出力軸18に連結されている。また,偏芯ブッシュ10は,その外径25と孔部24の軸心との偏芯量に応じて,吸入行程と膨張行程とのピストン1のストローク量を調整するものである。
Furthermore, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine has an
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,特に,コンロッド3の大端部7を取り付けるクランクシャフト5の軸部であるクランクピン8と,コンロッド3の大端部7における孔部9との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ10,及び偏芯ブッシュ10を回転させる動力伝達系を構成する歯車機構22を有し,歯車機構22がエンジン本体27にリングギア用ガイド20を介して支持され且つ内周に内歯歯車14を外周の一部に外歯歯車15を備えたリングギア13,及びリングギア13の内歯歯車14に噛み合い且つ偏芯ブッシュ10の側面11に一体構造に設けられたギア12から構成されており,偏芯ブッシュ10が歯車機構22を通じてクランクシャフト5の回転速度の1.5倍の回転速度で回転して吸入行程ではストローク量が小さく且つ膨張行程ではストローク量が長く設定されるアトキンソンサイクルを構成し,更に,リングギア13の外歯歯車15と噛み合う位相変換用ギア17によって構成される位相ずらし機構26によってリングギア13を予め決められた回転角だけ回転移動させて,簡単に圧縮比を変えることを特徴としている。
In particular, this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine is provided between a
次に,図4及び図5を参照して,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動を説明する。図4及び図5に示す矢印は,サイクルの進行を示すものであり,図中の水平に伸びる直線Gは吸入下死点C3でのピストンピン21の位置を示し,直線Hは膨張下死点C7でのピストンピン21の位置を示している。また,図4には,4サイクルにおける吸入行程の吸入始めの排気上死点C1から吸入行程の中間点C2,圧縮行程の圧縮始めの吸入下死点C3,及び圧縮行程の中間点C4が示されている。図5には,4サイクルにおける膨張行程の膨張始めの爆発上死点C5から膨張行程の中間点C6,排気行程の排気始めの膨張下死点C7,及び排気行程の中間点C8が示されている。言い換えれば,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは,吸入行程はC1→C2→C3の行程であり,圧縮行程はC3→C4→C5の行程であり,膨張行程はC5→C6→C7の行程であり,及び圧縮行程はC7→C8→C1の行程である。また,図4及び図5において,D段には,ピストン1の往復運動の状態,コンロッド3の大端部7におけるクランクシャフト5の軸部であるクランクピン8の位置,偏芯ブッシュ10の回転状態,及びクランクシャフト5の回転主軸であるメインベアリング軸16の位置を示している。E段には,軸部であるクランクピン8とクランクシャフト5のメインベアリング軸16の回転位置関係を示している。F段には,偏芯ブッシュ10とクランクピン8との回転位置関係を示している。
Next, the operation of the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine will be described with reference to FIGS. The arrows shown in FIG. 4 and FIG. 5 indicate the progress of the cycle. The straight line G extending in the figure indicates the position of the
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンについて,更に具体的に説明すると,クランクシャフト5は,図4及び図5では矢印で示すように,反時計周りに回転している。
(1)図4では,ピストン1の排気上死点C1では,偏芯ブッシュ10の厚肉部28は,クランクピン8に対して水平方向であって,図4−C1の右側に位置している。
(2)同時に,偏芯ベアリング10は,ギア12によって駆動され,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8とメインベアリング軸16の中心を結ぶ位置からその回転角度の1.5倍の割合だけ,クランク回転逆方向に回転させる。
(3)クランクシャフト5が90度回転した時,即ち,吸入行程の中間点C2では,クランクピン8は,クランクシャフト5のメインベアリング軸16に対して水平位置になり,偏芯ブッシュ10は,その水平面から更に135度(言い換えれば,1.5倍)だけ時計回りに回転している。
(4)この様に,偏芯ブッシュ10をクランクシャフト5に配設した歯車機構22のギア12によりクランクシャフト5の回転より増速させて1.5倍の回転速度で回転作動させる。言い換えれば,偏芯ブッシュ10をクランクシャフト5の回転から増速して駆動させる。
(5)クランクシャフト5が180度回転した時,即ち,ピストンピン21が吸入行程の吸入下死点C3に位置する時では,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8は真下側に位置し,その時,偏芯ブッシュ10の厚肉部28は,クランクピン8とメインベアリング軸16の中心を結ぶ位置まで回転し,この時,偏芯ブッシュ10の厚肉部28は上方に位置し,コンロッド3の大端部中心はクランクシャフト5の軸部であるクランクピン8中心より上側に位置し,吸入行程の吸入下死点C3になる。即ち,コンロッド3に連結されているピストン1は,偏芯ブッシュ10によりストロークが短い,言い換えれば,ストローク量が小さいことになり,吸入下死点C3になる。
(6)次いで,この状態から圧縮行程の中間点C4を通って圧縮行程の圧縮上死点C5まで回転する。
(7)同様に,クランクシャフト5が回転し,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8が360度回転した時,即ち,圧縮行程の爆発上死点C5では,偏芯ブッシュ10の厚肉部28は,1.5倍の回転をしてクランクピン8に対して水平方向で且つ図5の左側に位置し,更に180度多く回転したことになる。従って,ピストン1の位置は,上記の排気上死点C1と同じ位置になる。
(8)この後,ピストン1は,膨張行程に移行することになり,膨張行程の中間点C6を通って往復運動する。偏芯ブッシュ10は,クランクピン8より1.5倍増速して時計回りに回転を行い,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8が540度回転した時,膨張下死点C7では,偏芯ブッシュ10の厚肉部28は,クランクピン8に対して図5の下側に位置し,その結果,コンロッド3の大端部7の中心はクランクシャフト5の軸部であるクランクピン8の中心より下側に位置し,ピストン1の位置も吸入下死点C3に比較してそれよりも偏芯ブッシュ10の偏芯により下がったところまで移動し,膨張行程において多くの仕事を行うことになる。即ち,膨張下死点C7になり,吸入下死点C3よりも大きいストロークを動いたことになって,即ち,ストローク量が大きくなったことになる。それ故に,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルは,圧縮比より膨張比の高いアトキンソンサイクルで運転されたことになる。なお,図4及び図5では,説明を簡単にするため,図の上死点は偏芯ブッシュ10の偏芯によるコンロッド3の傾きを無視して図示しているものである。
More specifically, the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine will be described. The
(1) In FIG. 4, at the exhaust top dead center C1 of the piston 1, the
(2) At the same time, the
(3) When the
(4) In this manner, the
(5) When the
(6) Next, the engine rotates from this state through the compression stroke midpoint C4 to the compression top dead center C5 of the compression stroke.
(7) Similarly, when the
(8) Thereafter, the piston 1 moves to the expansion stroke, and reciprocates through the intermediate point C6 of the expansion stroke. The
図4及び図5のピストン1の4サイクルの作動におけるストローク量を,図6のグラフに示している。即ち,図6には,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルのピストン1のストローク量を示すグラフが示されている。図6において,実線で示す曲線は,本願発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルのピストン1の4サイクルにおけるストローク量を示している。点線で示す曲線は,クランクシャフト5の軸部であるクランクピン8の移動軌跡を示している。また,一点鎖線で示す曲線は,偏芯ブッシュ10の回転移動軌跡を示している。図6のグラフから判るように,圧縮始めの吸入下死点C3のピストン1のストローク量は小さくなっているが,膨張下死点C7のピストン1のストローク量は大きくなっており,アトキンソンサイクルの作動状態になっている。
The stroke amount in the operation of the four cycles of the piston 1 of FIGS. 4 and 5 is shown in the graph of FIG. That is, FIG. 6 shows a graph showing the stroke amount of the piston 1 of this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle. In FIG. 6, the curve indicated by the solid line indicates the stroke amount of the piston 1 of the variable compression ratio mechanical Atkinson cycle according to the present invention in four cycles. A curved line indicated by a dotted line indicates a movement locus of the
この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,図7に示すように,リングギア13を位相ずらし機構26でエンジン本体27に対して回転させて,偏芯ブッシュ10の位相をずらした時の位相調整角度についての圧縮比と膨張比との変化を示すものである。図7において,丸印は圧縮比の変化を示し,四角印は膨張比の変化を示し,三角印はアトキンソン比(圧縮比/膨張比)の変化を示している。従って,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンでは,予め決められた所定の圧縮比と膨張比に設定する時には,その圧縮比と膨張比に対応する位相調整角度まで,位相ずらし機構26によってリングギア13を所定量回転させればよいことになる。
In this variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine, as shown in FIG. 7, the phase adjustment when the phase of the
また,図8には,この可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンの作動サイクルにおいて,偏芯ブッシュ10の位相をずらした時の基準とアトキンソンサイクル仕様との軸平均有効圧と燃費改善率との変化を示している。図8のグラフにおいて,丸印はアトキンソンサイクル軸平均有効圧の変化を示し,四角印は基準軸平均有効圧の変化を示し,三角印は燃費改善率の変化を示している。即ち,偏芯ブッシュ10の位相をずらした場合に位相調整角度が20度に上がった場合に燃費改善率が大きくなっていることが判る。
Further, FIG. 8 shows changes in the shaft average effective pressure and the fuel consumption improvement rate between the reference and the Atkinson cycle specification when the phase of the
エンジンの圧縮比は,ピストン下死点の位置とピストン上死点位置での物理的容積の比で計算されるものである。そこで,本願発明における圧縮比を変える位相ずらし機構26では,ピストン上死点では偏芯ブッシュ10の厚肉部はほぼ水平に位置している。その為,ピストン上死点での偏芯ブッシュ10の厚肉部の位置をわずかに回転させる(位相をずらす)ことによって,ピストンの上死点位置は,高い感度で上下することになる。即ち,偏芯ブッシュ10の厚肉部をわずかに上方に回転させた位置を上死点にすることが可能になる。一方,圧縮開始前の下死点では,偏芯ブッシュ10の厚肉部が上側に位置しており,偏芯ブッシュ10をわずかにすらした回転(位相をずらす)では,その上下方向は極めてわずかしか変位しないことになる。即ち,偏芯ブッシュ10の位相をずらした場合,上死点近傍ではピストン1の上下位置の変化は大きいが,ピストン下死点では上下位置の変化は極めて少ないことになる。その結果,圧縮比を可変にすることができることになる。
The compression ratio of the engine is calculated by the ratio of the physical volume at the piston bottom dead center position to the piston top dead center position. Therefore, in the phase shifting mechanism 26 that changes the compression ratio according to the present invention, the thick portion of the
この発明による可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジンは,例えば,4サイクルの内燃機関に適用して好ましいものである。 The variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine according to the present invention is preferably applied to, for example, a four-cycle internal combustion engine.
1 ピストン
2 シリンダ
3 コンロッド
4 シリンダブロック
5 クランクシャフト
7 大端部
8 クランクピン(軸部)
9 孔部(第1孔部)
10 偏芯ブッシュ
11 側面
12 ギア(第1ギア)
13 リングギア
14 内歯歯車
15 外歯歯車
16 メインベアリング軸
17 ギア(第2ギア)
18 出力軸
19 位相変換用モータ
20 リングギア用ガイド
22 歯車機構
24 外径
25 孔部(第2孔部)
26 位相ずらし機構
27 エンジン本体
28 厚肉部
29 薄肉部
30 漸減肉厚部
1
9 hole (first hole)
10
13
DESCRIPTION OF
26
Claims (9)
前記コンロッドの前記大端部を取り付ける前記クランクシャフトの軸部と前記コンロッドの前記大端部における第1孔部との間に相対回転自在に配設された偏芯ブッシュ,及び前記偏芯ブッシュを回転させる動力伝達系を構成する歯車機構を有し,
前記偏芯ブッシュは,外周が円形に形成された外径と前記クランクシャフトの前記軸部に偏芯して摺動嵌合する第2孔部とを有し且つ厚肉部及び前記厚肉部に対向する薄肉部に形成されており,
前記偏芯ブッシュに取り付けられた第1ギアの中心は前記クランクシャフトの前記軸部と同軸に取り付けられた前記歯車機構を介して前記クランクシャフトのエンジン回転速度の1.5倍の回転速度で回転するように設定されており,前記シリンダ内の前記ピストンのストローク量が前記吸入行程より前記膨張行程が長く設定されていることを特徴とする可変圧縮比機械式アトキンソンサイクルエンジン。 An engine body having a cylinder block forming a cylinder, a piston reciprocating in the cylinder, a connecting rod having one end connected to the piston, and a crankshaft having a large end connected to the other end of the connecting rod. In the engine, the piston is driven by four cycles that are sequentially operated in an intake stroke, a compression stroke, an expansion stroke, and then an exhaust stroke.
An eccentric bush disposed between a shaft portion of the crankshaft to which the large end portion of the connecting rod is attached and a first hole portion at the large end portion of the connecting rod, and the eccentric bush; It has a gear mechanism that constitutes a rotating power transmission system,
The eccentric bush has an outer diameter whose outer periphery is formed in a circular shape and a second hole portion that is eccentrically slidably fitted to the shaft portion of the crankshaft. The thick portion and the thick portion Is formed in the thin part facing
The center of the first gear attached to the eccentric bush rotates at a rotational speed 1.5 times the engine rotational speed of the crankshaft via the gear mechanism attached coaxially with the shaft portion of the crankshaft. The variable compression ratio mechanical Atkinson cycle engine is characterized in that the stroke amount of the piston in the cylinder is set to be longer than the suction stroke.
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