JP2017105682A - Bonding method of metal member and ceramic member - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、金属部材とセラミックス部材の接合方法、並びにこれを用いた接合体及び真空バルブに関する。 The present invention relates to a method for joining a metal member and a ceramic member, and a joined body and a vacuum valve using the same.
真空遮断器、真空バルブ等の構成要素である真空気密容器は、その内部を真空気密状態に保たれた状態で、セラミックス部材の絶縁容器に金属部材を接合したものである。従来、セラミックス部材と金属部材を接合する場合、メタライズ法と直接法という二つの手法が用いられてきた。メタライズ法は、高融点金属であるＭｏ−ＭｎやＮｉ−Ｗなどから成る金属を１５００℃程度の高温でセラミックス表面を金属化し、その後に濡れ性の向上のためにＮｉメッキを施しＡｇろうやＡｕろう等などの金属ろうを介して金属と接合する方法が採られている。しかしこの方法では、製造に高温と厳密な雰囲気調整を必要とすること、非常に精細な品質管理が要求されるということ、及び多くの処理工程を必要とすること、などの欠点を有していた。 A vacuum hermetic container, which is a component of a vacuum circuit breaker, a vacuum valve, or the like, is obtained by joining a metal member to an insulating container of a ceramic member while maintaining the inside of the vacuum hermetic state. Conventionally, when joining a ceramic member and a metal member, two methods, a metallization method and a direct method, have been used. In the metallization method, a metal composed of a high melting point metal such as Mo—Mn or Ni—W is metallized at a high temperature of about 1500 ° C., and then Ni plating is applied to improve wettability, and then Ag solder or Au is used. A method of joining to a metal via a metal braze such as a braze has been adopted. However, this method has disadvantages such as high temperature and strict atmosphere adjustment required for production, very fine quality control, and many processing steps. It was.
そこでメタライズ法の代替になる技術としてメタライズレスな接合技術である直接法が開発され、中でも活性金属法と呼ばれる手法が簡便で安価な接合手法として注目されている。活性金属法はＡｇ−Ｃｕ合金等の金属ろう材にＴｉ，Ｚｒ，Ｖ等の活性金属を加えた活性金属ろう材を有機バインダーと混合したペースト状態で、あるいは板状のろう材として用い、該活性金属ろう材を金属部材とセラミックス部材との間に合金、箔、積層体等の状態で設置し、真空中あるいはアルゴンガスなどの不活性雰囲気中で加熱することによって、セラミックス表面に活性金属を偏析させ、活性金属の酸化物、窒化物等の反応層を形成し接合するというものである。活性金属ろう材の融点は７３０℃以上〜８５０℃以下程度と全般的に低いため、メタライズ法より低温で接合が可能できる。また、一度の加熱-冷却プロセスで接合できるため、多くの処理工程を有するメタライズ法に比べ、工程が圧倒的に簡便化できる。 Therefore, a direct method, which is a metallization-less joining technique, has been developed as an alternative to the metallizing method, and a technique called an active metal method has attracted attention as a simple and inexpensive joining method. In the active metal method, an active metal brazing material obtained by adding an active metal such as Ti, Zr, or V to a metal brazing material such as an Ag-Cu alloy is used in a paste state mixed with an organic binder or as a plate-shaped brazing material. An active metal brazing material is placed between a metal member and a ceramic member in the form of an alloy, foil, laminated body, etc., and heated in an inert atmosphere such as a vacuum or argon gas, whereby the active metal is applied to the ceramic surface. It is segregated to form a reaction layer of an active metal oxide, nitride or the like and join. Since the melting point of the active metal brazing material is generally low at about 730 ° C. or more and about 850 ° C. or less, it can be joined at a lower temperature than the metallization method. In addition, since bonding can be performed by a single heating-cooling process, the process can be overwhelmingly simplified compared to a metallization method having many processing steps.
一方、接合時にはセラミックス基材と金属部材との熱膨張係数が大きく異なると、この両者の熱膨張係数差に起因した熱応力が接合部に発生する。この熱応力は接合部材の強度低下や、クラックの発生等の要因となるため出来得る限り低減されることが望ましい。そのためセラミックス基材に接合される金属部材には、セラミックス基材と熱膨張係数が近似する低熱膨張係数鉄合金、特にインバー系合金、コバール系合金と呼ばれるＦｅ−Ｎｉ系合金やＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金が一般に広く使用されている。しかし上述したような金属部材を用いると、接合の際にその合金の構成元素であるＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉがろう材中に拡散し、活性金属と優先的に反応し化合物を形成することがある。この場合、本来セラミック界面に偏析し、接合の要である反応層を形成する活性金属を消費されてしまい、界面の反応層が未形成となり接合強度や気密性等に悪影響を与えることが大きな問題となっている。またこの影響度はＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅの順に大きい。 On the other hand, if the thermal expansion coefficients of the ceramic base material and the metal member are greatly different at the time of joining, thermal stress due to the difference in thermal expansion coefficient between the two is generated at the joint. This thermal stress is desirably reduced as much as possible because it causes a decrease in strength of the joining member, generation of cracks, and the like. Therefore, the metal member to be bonded to the ceramic base material is a low thermal expansion coefficient iron alloy whose thermal expansion coefficient is close to that of the ceramic base material, in particular Fe-Ni alloy or Fe-Ni-Co called Invar alloy or Kovar alloy. In general, the alloys are widely used. However, when a metal member as described above is used, the constituent elements of the alloy, such as Fe, Co, and Ni, may diffuse into the brazing material during bonding, and preferentially react with the active metal to form a compound. . In this case, the active metal that segregates at the ceramic interface and forms the reaction layer, which is essential for bonding, is consumed, and the reaction layer at the interface is not formed, which adversely affects the bonding strength and airtightness. It has become. Moreover, this influence degree is large in order of Ni, Co, and Fe.
この問題を解決する手段として、７２％Ａｇ−２８％Ｃｕろうに３％Ｔｉを含有された活性金属粉末ろう（固相線：７８０℃）をセラミックス表面に塗布し、その上に７２％Ａｇ−２８％Ｃｕ（固相線：７８０℃）の高融点ろう材を設置する構造とすることにより、高気密な接合が可能であるという提案がなされている（例えば、特許文献１を参照）。しかしながらこの手法だと、上述したように金属部材に活性金属と化合物を形成する金属（Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ）が多く含有されている場合、活性金属ろう材と高融点ろう材の融点がほぼ等しいために両ろう材が一度に溶融し、金属部材との化合物を形成し、反応層形成の阻害、気密性の低下を生じさせることが懸念される。 As a means for solving this problem, an active metal powder brazing (solid phase: 780 ° C.) containing 3% Ti in 72% Ag-28% Cu brazing is applied to the ceramic surface, and 72% Ag- There has been a proposal that a highly airtight joining is possible by using a structure in which a high melting point brazing material of 28% Cu (solid phase line: 780 ° C.) is installed (see, for example, Patent Document 1). However, with this method, as described above, when the metal member contains a large amount of metal (Fe, Co, Ni) that forms a compound with the active metal, the melting points of the active metal brazing material and the high melting point brazing material are almost equal. For this reason, there is a concern that both brazing filler metals melt at the same time to form a compound with the metal member, thereby inhibiting the formation of the reaction layer and reducing the airtightness.
また、Ｎｉの拡散防止のために金属部材のろう付面に対してＣｕまたはＡｇ或いはＣｕＡｇ合金のめっきを施すという手法が提案されている（例えば、特許文献２を参照）。しかしながらこの手法だと、めっき処理の工程が追加されることと、ろう材の濡れ性が低下し接合不良を招く可能性があるという欠点がある。 In order to prevent Ni from diffusing, a technique has been proposed in which a brazing surface of a metal member is plated with Cu, Ag, or a CuAg alloy (see, for example, Patent Document 2). However, this method has the disadvantages that a plating process is added and that the wettability of the brazing material is reduced, leading to poor bonding.
その他に、活性金属ろう材で構成された一次ろう材と、一次ろう材よりも低融点で活性金属含有量の少ないろう材からなる二次ろう材を用いたセラミック−金属接合方法が知られている（例えば、特許文献３を参照）。しかし、この方法は、一次ろう付（メタライズ）と二次ろう付といった二段階の熱処理が必須であり、工程が煩雑になるという欠点がある。 In addition, there is known a ceramic-metal joining method using a primary brazing material composed of an active metal brazing material and a secondary brazing material composed of a brazing material having a lower melting point and a lower active metal content than the primary brazing material. (For example, see Patent Document 3). However, this method requires a two-stage heat treatment such as primary brazing (metallization) and secondary brazing, and has a drawback that the process becomes complicated.
本発明はこのような従来技術の有する問題に鑑みてなされたものであり、活性金属と金属部材の化合物の形成を抑制し、気密性の高い金属部材とセラミックス部材の接合方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and suppresses formation of a compound of an active metal and a metal member, and provides a method for joining a highly airtight metal member and a ceramic member. Objective.
本発明者らは鋭意検討の結果、活性金属ろう材と、これよりも融点の高い高融点ろう材を用い、これらを特定の態様でセラミックス部材と金属部材との間に配置し、加熱溶融させることで、上記課題を解決し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies, the present inventors have used an active metal brazing material and a high melting point brazing material having a melting point higher than that, and placed them between the ceramic member and the metal member in a specific manner and melted by heating. Thus, the above problems have been solved and the present invention has been completed.
すなわち、本発明は、一実施形態によれば、セラミックス部材と金属部材との接合方法に関し、セラミックス部材と、金属部材との間に、活性金属ろう材と、前記活性金属ろう材よりも固相線温度が１０〜２００℃高い高融点ろう材を配置する配置工程であって、前記活性金属ろう材が前記セラミックス部材に接触し、かつ前記金属部材に接触することなく、前記高融点ろう材が、少なくとも前記金属部材に接触するように配置される工程と、前記配置工程で得られた構造体を加熱溶融する加熱溶融工程とを備える。 That is, according to one embodiment, the present invention relates to a method for joining a ceramic member and a metal member. Between the ceramic member and the metal member, an active metal brazing material and a solid phase more than the active metal brazing material are provided. An arrangement step of disposing a high melting point brazing material having a linear temperature of 10 to 200 ° C., wherein the active metal brazing material is in contact with the ceramic member and the high melting point brazing material is not in contact with the metal member. And a step of being arranged so as to contact at least the metal member, and a heating and melting step of heating and melting the structure obtained in the arrangement step.
前記接合方法において、前記加熱溶融工程が、前記活性金属ろう材の固相線以上、前記高融点ろう材の固相線以下の温度での温度保持ステップと、前記高融点ろう材の固相線以上の温度での温度保持ステップとを含むことが好ましい。 In the joining method, the heating and melting step includes a temperature holding step at a temperature not lower than a solidus line of the active metal brazing material and not higher than a solidus line of the high melting point brazing material, and a solidus line of the high melting point brazing material. It is preferable to include a temperature holding step at the above temperature.
前記接合方法において、前記活性金属ろう材が、Ａｇ−Ｃｕ−Ｍｅ、Ａｇ−Ｃｕ−Ｉｎ−Ｍｅ、Ａｇ−Ｃｕ−Ｓｎ−Ｍｅから選択される少なくとも一種を含み、Ｍｅが、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｃｒから選択される一種または二種以上の活性金属であることが好ましい。 In the bonding method, the active metal brazing material includes at least one selected from Ag-Cu-Me, Ag-Cu-In-Me, and Ag-Cu-Sn-Me, and Me is Ti, Zr, Hf. It is preferable that it is 1 type, or 2 or more types of active metals selected from V, Cr, and Cr.
前記接合方法において、前記Ｍｅが、Ｔｉであることが好ましい。 In the bonding method, the Me is preferably Ti.
前記接合方法において、前記高融点ろう材が、前記活性金属ろう材の構成元素の一以上からなることが好ましい。 In the joining method, it is preferable that the high melting point brazing material is composed of one or more constituent elements of the active metal brazing material.
本発明はある実施形態によれば、前記接合方法において、前記配置する工程が、前記セラミックス部材上に前記活性金属ろう材を積層し、前記活性金属ろう材上に、前記高融点ろう材を積層する工程を含み、前記活性金属ろう材が、粉末ろう材であることが好ましい。 According to an embodiment of the present invention, in the joining method, the placing step includes laminating the active metal brazing material on the ceramic member, and laminating the high melting point brazing material on the active metal brazing material. The active metal brazing material is preferably a powder brazing material.
本発明は別の実施形態によれば、前記接合方法において、前記配置する工程が、前記セラミックス部材上に前記活性金属ろう材を積層し、前記活性金属ろう材上に、前記高融点ろう材を断続的に空隙を設けて配置する工程を含むことが好ましい。 According to another embodiment of the present invention, in the joining method, the placing step includes laminating the active metal brazing material on the ceramic member, and the high melting point brazing material on the active metal brazing material. It is preferable to include the process of providing and arrange | positioning a space | gap intermittently.
本発明はまた別の実施形態によれば、前記配置する工程が、前記セラミックス部材上に前記活性金属ろう材を断続的に配置する工程と、前記セラミックス部材上に前記高融点ろう材を断続的に配置する工程とを含み、前記高融点ろう材が、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｃｒから選択される一種または二種以上の活性金属を含み、前記高融点ろう材が前記活性金属ろう材よりも大きい厚みで配置されることが好ましい。 According to still another embodiment of the present invention, the placing step includes intermittently placing the active metal brazing material on the ceramic member, and intermittently placing the high melting point brazing material on the ceramic member. The high melting point brazing material contains one or more active metals selected from Ti, Zr, Hf, V, and Cr, and the high melting point brazing material is the active metal brazing material It is preferable to arrange with a larger thickness.
本発明は別の局面によれば、前述のいずれかに記載の接合方法により、金属部材とセラミックス部材とを接合してなる接合体に関する。 According to another aspect, the present invention relates to a joined body formed by joining a metal member and a ceramic member by any of the joining methods described above.
本発明はさらに別の局面によれば、前述のいずれかに記載の接合方法により、金属部材とセラミックス部材とを接合してなる真空バルブに関する。 According to still another aspect, the present invention relates to a vacuum valve formed by joining a metal member and a ceramic member by any of the joining methods described above.
本発明によれば、活性金属と金属部材の化合物の形成を抑制し、気密性の高い金属部材とセラミックス部材の接合を可能とする。本発明の方法はまた、メタライズ処理を必要とせず、一度のろう付により金属部材とセラミックス部材の接合が可能であり、従来技術と比較して、タクトタイムの削減が可能となる。さらには、本発明は気密性が高く、経済的にも優れた真空バルブを提供することができる。 According to the present invention, formation of a compound of an active metal and a metal member is suppressed, and a highly airtight metal member and a ceramic member can be joined. In addition, the method of the present invention does not require a metallization process, and it is possible to join a metal member and a ceramic member by a single brazing, and the tact time can be reduced as compared with the conventional technique. Furthermore, the present invention can provide a vacuum valve that is highly airtight and economically superior.
以下に、本発明の実施の形態を説明する。ただし、本発明は、以下に説明する実施の形態によって限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described. However, the present invention is not limited to the embodiments described below.
［第１実施形態］
本発明は、第１実施形態によれば、セラミックス部材と金属部材との接合方法に関する。当該方法は、セラミックス部材と、金属部材との間に、活性金属ろう材と、前記活性金属ろう材よりも固相線温度が１０〜２００℃高い高融点ろう材を配置する配置工程と、前記ろう材を加熱溶融する加熱溶融工程とを含む。図１は、本実施形態による接合方法を示す模式図である。図１を参照して各工程を説明する。
[First Embodiment]
The present invention relates to a method for joining a ceramic member and a metal member according to the first embodiment. The method includes disposing an active metal brazing material and a high melting point brazing material having a solidus temperature of 10 to 200 ° C. higher than the active metal brazing material between the ceramic member and the metal member, A heating and melting step of heating and melting the brazing material. FIG. 1 is a schematic diagram illustrating the bonding method according to the present embodiment. Each step will be described with reference to FIG.
本実施形態による接合方法において接合対象となる、金属部材３を構成する金属としては、セラミックス部材２と熱膨張係数が近似する低熱膨張係数鉄合金、特にインバー系合金、コバール系合金と呼ばれるＦｅ−Ｎｉ系合金やＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金が挙げられる。これらの金属部材は、表面にＮｉめっきを施したものであってもよい。一方、セラミックス部材２は、ろう材中の活性金属と反応層を形成するものであればよく、酸化物、窒化物、炭化物が挙げられる。より具体的な例としては、酸化アルミニウム、窒化アルミニウム、炭化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニア等が挙げられるが、これらには限定されない。特には、例えば、純度が９０〜１００％の酸化アルミニウム（純度が１００％でないときは、残余の成分は焼結助剤等である）を用いることができるが、特定の材料には限定されない
As a metal constituting the
本実施形態における接合方法においては、活性金属ろう材１１と、高融点ろう材１２とを所定の配置で用い、活性金属ろう材１１が粉末ろう材であることが好ましい。活性金属ろう材１１は、少なくともＡｇとＣｕと活性金属とを含み、任意選択的に、ＩｎもしくはＳｎを含むものであることが好ましい。具体的には、Ａｇ−Ｃｕ−Ｍｅ、Ａｇ−Ｃｕ−Ｉｎ−Ｍｅ、Ａｇ−Ｃｕ−Ｓｎ−Ｍｅから選択される少なくとも一種を含み、Ｍｅが、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｃｒから選択される一種または二種以上の活性金属であることが好ましく、中でもＴｉが好ましい。これらの活性金属元素は加熱に伴いセラミックス部材２の表面に反応層を形成し、その反応層によりセラミックス部材２との接合を可能とする。
In the joining method in the present embodiment, the active
活性金属の含有量は、活性金属ろう材１１全体の質量を１００％としたときに、１〜３０質量％であることが好ましく、１．２５〜５質量％とすることがさらに好ましい。活性金属が複数種含まれる場合は、複数の活性金属の質量比は、特には限定されず、総質量が上記範囲であることが好ましい。ＡｇとＣｕと、任意選択的な成分であるＩｎもしくはＳｎの比率は特には限定されず、所望の固相線温度により決定することができ、その組成は、活性金属ろう材１１全体の質量を１００％としたときに、ＡｇとＣｕの量が９０質量％以上であることが好ましい。活性金属ろう材の好ましい固相線温度は、例えば、後述する真空バルブの接合用途においては、７００〜９００℃とすることができるが、特定の温度範囲には限定されない。
The content of the active metal is preferably 1 to 30% by mass, and more preferably 1.25 to 5% by mass when the mass of the entire active
活性金属ろう材１１は、その平均粒子径が、３〜２００μｍであることが好ましく、５μｍ〜６０μｍであることがより好ましい。但し、平均粒子径は接合の用途や対象物により適宜決定することができ、上記範囲には限定されない。
The average particle size of the active
活性金属ろう材１１が粉末ろう材の場合、施工上の成形を保つために有機バインダーと混合したものか、ろう材単体をセラミックス部材２上に所定の膜厚で塗布することができる。この場合の有機バインダーとしては、ろう材を用いた接合において通常用いられるバインダーであってよく、例えば、水素化精製物、パラフィン、セルロース等と各種溶剤の混合物が挙げられるが、これらには限定されない。また、塗布膜厚は、目的とする接合強度や気密性に応じて、当業者が適宜決定することができ、例えば、１０〜１０００μｍとすることができるが、特定の範囲には限定されない。
When the active
本発明において、高融点ろう材１２とは、活性金属ろう材１１よりも固相線温度が１０〜２００℃、好ましくは、３０〜７０℃高いろう材をいう。高融点ろう材１２を構成する元素は、活性金属ろう材１１を構成する元素の中から選択されることが好ましい。ほかの元素の存在により、ろう付時に、活性金属ろう材１１に悪影響を及ぼすことを防ぐためである。ただし、不可避不純物が混入する場合がある。好ましい実施形態において、高融点ろう材は、Ａｇ、Ｃｕ、及び場合により活性金属、ＩｎもしくはＳｎの中から選択される、１または２以上の元素からなり、所定の固相線温度を備えるものであればよい。したがって、高融点ろう材１２には、活性金属が含まれていてもよく、含まれていなくてもよい。活性金属ろう材１１よりも、固相線温度が１０〜２００℃高い所望のろう材の組成は、当業者であれば、上記の構成元素についての、金属状態図に基づいて適宜決定することができる。
In the present invention, the high melting
高融点ろう材１２は、箔状（シート状）であってもよく、粉末状であってもよいが、本実施形態においては、容器内部を真空引きするために必要な空隙を設けることができる箔状とすることが好ましい。また、特に後述する真空バルブの製造における接合に用いる箔状高融点ろう材１２に空隙を設けるためには、エンボス加工やバーリング加工を施すことが好ましい。
The high melting point
高融点ろう材１２は、活性金属ろう材１１との質量比で、例えば、１０：１〜１：１、となるように用いることが好ましい。これは高融点ろう材１２の量が少なくなると金属部材３からの元素の拡散を十分に抑制できない場合があるためである。
The high melting
活性金属ろう材１１、高融点ろう材１２、金属部材３、及びセラミックス部材２は、エタノール、アセトン等の有機溶剤で洗浄し、コンタミネーションを除去しておくことが好ましい。コンタミネーションは、ろう材１１、１２の濡れを阻害する場合があるためである。
The active
配置工程においては、前記活性金属ろう材１１が前記セラミックス部材２に接触し、かつ前記金属部材３に接触することなく、前記高融点ろう材１２が、少なくとも前記金属部材３に接触するように配置される。図１（ａ）は、配置工程後の第１実施形態によるろう材の配置１ａを模式的に示している。図１（ａ）を参照すると、活性金属ろう材１１は、セラミックス部材２の接合面に、実質的に接合面全体を覆うように積層される。このとき、活性金属ろう材１１は、前述のように適当なバインダーと混合してペースト状としたものを、略均一な厚みでセラミックス部材２の接合面に印刷塗布することにより積層することが好ましい。ペースト状の活性金属ろう材を用いる場合には、印刷後に、例えば８０〜１００℃で、３０分〜１時間の前熱処理を実施することが好ましい。接合時のボイド発生を抑制するためである。次いで、好ましくは箔状の高融点ろう材１２を、活性金属ろう材１１の実質的全面を覆うように積層配置する。そして、高融点ろう材１２と、金属部材３の接合面とが接触するように配置する。なお、一般的には、セラミックス部材２の接合面に活性金属ろう材１１を印刷塗布、前熱処理し、活性金属ろう材１１上に、好ましくは箔状の高融点ろう材１２を積層し、高融点ろう材１２上に金属部材３を配置する順で配置工程を実施することができる。
In the arrangement step, the active
続く加熱溶融工程では、活性金属ろう材１１、高融点ろう材１２を加熱溶融させて、セラミックス部材２と金属部材３との間に接合層を形成する。加熱溶融工程は、活性金属ろう材１１の固相線以上、前記高融点ろう材１２の固相線以下の温度まで加熱し、当該温度で保持する第１温度保持ステップと、前記高融点ろう材１２の固相線以上の温度まで加熱し、当該温度で保持する第２温度保持ステップとの少なくとも２ステップを含むことが好ましい。これらの加熱溶融工程は、いずれも、真空雰囲気中、あるいは不活性ガス雰囲気中で実施することが好ましい。例えば、配置工程で得られた構造体を、真空炉に投入し、常温で内部を必要な程度にまで真空引きした後に、加熱溶融工程を開始することが好ましい。
In the subsequent heating and melting step, the active
第１温度保持ステップは、配置工程で得られた構造体を活性金属ろう材１１の固相線以上、前記高融点ろう材１２の固相線以下の所定の温度（以下、第１保持温度と指称する場合がある）まで加熱し、第１保持温度で、所定時間保持する。所定の保持時間は、使用するろう材の熱容量等に基づき、均熱がとれる程度の保持時間を当業者が適宜決定することができ、例えば、５〜６０分とすることができるが、特定の時間範囲には限定されない。第１温度保持ステップ後の層状態を図１（ｂ）に模式的に示す。第１温度保持ステップにおいては、活性金属ろう材１１のみを溶融させ、高融点ろう材１２は未溶融の状態に保持させることで、活性金属ろう材１１中に含まれる活性金属とセラミックス部材２との反応を優先的に促進し、セラミックス部材２の表面に、略均一に活性金属の反応層１３を形成することができる。そして、活性金属ろう材１１中の他の成分は、溶融状態で層１４を形成する。
In the first temperature holding step, the structure obtained in the arranging step is a predetermined temperature (hereinafter referred to as a first holding temperature) that is equal to or higher than the solidus of the active
第１温度保持ステップ終了後、高融点ろう材の固相線温度以上の所定の温度（以下、第２保持温度と指称する場合がある）まで加熱し、第２保持温度で、所定時間保持する。第２保持温度は、高融点ろう材の固相線温度より２０℃以上高い温度とすることが好ましく、２０〜５０℃程度高い温度とすることがより好ましいが、この範囲には限定されない。また、第１保持温度から、第２保持温度までの昇温速度についても、特に限定されない。所定の保持時間は、例えば、５〜６０分とすることができるが、前述の通り、限定されるものではない。第２温度保持ステップ後の層状態を図１（ｃ）に模式的に示す。第２温度保持ステップにおいては、活性金属反応層１３が安定に存在したまま、高融点ろう材の成分が溶融し、活性金属ろう材中の活性金属以外の成分と略均一に溶け合って接合層１５を形成する。接合層１５中には、金属部材３及び活性金属ろう材１１由来のＦｅ−Ｎｉ−Ｔｉ化合物１６が形成される場合があるが、安定かつ均一な活性金属の反応層１３が既に形成されているため、化合物１６が接合層の強度や接合性には影響を与えることがないと考えられる。なお、第２温度保持ステップ後も、活性金属反応層１３が安定に存在することは、本発明者らの実験により実証されている。第２温度保持ステップ後、得られた接合体を好ましくは炉内で自然冷却することにより、セラミックス部材２と、金属部材３との接合体を得ることができる。
After completion of the first temperature holding step, heating to a predetermined temperature equal to or higher than the solidus temperature of the high melting point brazing material (hereinafter sometimes referred to as a second holding temperature) and holding at the second holding temperature for a predetermined time. . The second holding temperature is preferably 20 ° C. or more higher than the solidus temperature of the high melting point brazing material, more preferably about 20 to 50 ° C., but is not limited to this range. Further, the rate of temperature increase from the first holding temperature to the second holding temperature is not particularly limited. The predetermined holding time can be, for example, 5 to 60 minutes, but is not limited as described above. The layer state after the second temperature holding step is schematically shown in FIG. In the second temperature holding step, the component of the high melting point brazing material melts while the active
ここで、図７を参照して、従来技術との相違について説明する。一般的な従来技術においては、セラミックス部材２と、金属部材３との間に、例えば、Ａｇ、Ｃｕ、Ｔｉから構成される活性金属ろう材１００を配置して、例えば一度の加熱保持ステップで加熱溶融させることにより部材２、３を接合する。しかし、この方法では、金属部材３からろう材１００層へ拡散するＦｅやＮｉの影響で、セラミックス部材２上に不均一なＴｉ反応層１３０が形成されてしまう。これにより、接合強度の低下や、気密性の低下につながっていた。これに対し、本実施形態による接合方法においては、高融点ろう材１２が金属部材３と接触し、活性金属ろう材１１が金属部材３と接触しない配置とすることで、セラミックス部材２上での活性金属反応層１３の均一な形成を促進し、良好な接合性を得ることができる。
Here, the difference from the prior art will be described with reference to FIG. In a general prior art, an active
本実施形態による接合方法は、金属部材とセラミックス部材とを接合してなる接合体の製造方法と捉えることもできる。接合体は、例えば高耐熱性及び接合強度を要する種々の製品及び製品の一部であってよく、特には限定されない。以下に、接合体の一例として、真空バルブを構成する部材を挙げて説明する。 The joining method according to the present embodiment can also be regarded as a method for manufacturing a joined body obtained by joining a metal member and a ceramic member. The joined body may be, for example, various products and parts of products that require high heat resistance and joining strength, and is not particularly limited. Hereinafter, a member constituting a vacuum valve will be described as an example of the joined body.
図２に、本実施形態による方法を適用して製造する真空バルブの概念的な断面図を示す。図２に示す真空バルブ５０について簡単に説明すると、絶縁筒よりなる真空容器本体２の、上端および下端がそれぞれ金属フランジ３により気密に封じられている。真空容器本体２の内部には、固定接点６と可動接点５とが接離可能に配され、可動接点５は、ベローズ４を介して金属フランジ３に取り付けられている。図２に示す真空バルブ５０の詳細な形態、応用形態並びにその動作は、例えば、本出願人らによる特開2000-294089号公報に詳述されている。
FIG. 2 is a conceptual cross-sectional view of a vacuum valve manufactured by applying the method according to the present embodiment. The
図３は、図２のＡで示される部位の拡大図であり、真空容器本体２と金属フランジ３との接合部を示している。そして、図１（ａ）が示すのと同様に、セラミックス部材である真空容器本体２に接して、活性金属ろう材１１が積層され、これに高融点ろう材１２が積層され、高融点ろう材１２と金属フランジ３の接合面が接している。拡大図示はしないが、図２における真空容器本体２の下端における金属フランジ３との接合部においても同様に、真空容器本体２に接して、活性金属ろう材が積層され、これに高融点ろう材が積層されて、高融点ろう材と金属フランジ３の接合面が接している。この態様でろう材を配置した真空バルブ５０を、真空炉に投入し、先に説明したとおり、真空引きを行った後、加熱溶融工程を経ることで、真空バルブ５０の接合、製造が可能となる。なお、図３は概念的な説明図であって、真空容器本体２、金属フランジ３の接合面に対するろう材の塗布面積は図示する態様には限定されず、当業者が適宜設計することができる。
FIG. 3 is an enlarged view of a portion indicated by A in FIG. 2, and shows a joint portion between the vacuum vessel
第１実施形態による接合方法、及び接合体もしくは真空バルブの製造方法によれば、一度のろう付により気密性の高い金属部材とセラミックス部材の接合が可能となる。 According to the bonding method according to the first embodiment and the method of manufacturing the bonded body or the vacuum valve, it is possible to bond the metal member and the ceramic member having high airtightness by brazing once.
［第２実施形態］
本発明は、第２実施形態によれば、セラミックス部材と金属部材との接合方法に関する。第２実施形態による接合方法は、配置工程における、活性金属ろう材と、高融点ろう材との配置態様が第１実施形態と異なっており、特に、真空バルブを製造するための接合方法として好適である。
[Second Embodiment]
According to the second embodiment, the present invention relates to a method for joining a ceramic member and a metal member. The bonding method according to the second embodiment differs from the first embodiment in the arrangement mode of the active metal brazing material and the high melting point brazing material in the arrangement step, and is particularly suitable as a bonding method for manufacturing a vacuum valve. It is.
真空バルブの製造におけるセラミックス部材と金属部材との接合では、セラミックス基材表面に偏析するＴｉ量が不足するという問題に加え、特には、接合材の重量により溶融したろう材が押しつぶされて、接合面でのＴｉ量が不足するという問題もある。これに起因して、接合強度低下や気密性の低下が起こる場合があった。さらに真空気密容器は、容器内を真空（＜１０−２Ｐａ）に保った状態で接合することが求められるため、容器内部を真空状態にするために、ろう材に凹凸をつけて排気口を設ける必要もあった。本実施形態においては、特に、真空気密容器の接合において、高い接合性と容器内部の真空化を簡便に行う方法を提供する。 In the joining of ceramic members and metal members in the manufacture of vacuum valves, in addition to the problem that the amount of Ti segregated on the ceramic substrate surface is insufficient, in particular, the molten brazing material is crushed by the weight of the joining material and joined. There is also a problem that the amount of Ti on the surface is insufficient. As a result, the bonding strength and the airtightness may be reduced. Furthermore, since the vacuum-tight container is required to be joined in a state where the inside of the container is kept in a vacuum (<10 −2 Pa), in order to make the inside of the container into a vacuum state, the brazing material is made uneven and the exhaust port is made It was also necessary to provide it. In the present embodiment, a method for easily performing high bondability and evacuation of the inside of the container is provided, particularly in joining of a vacuum-tight container.
図４は、本実施形態による接合方法を示す模式図であり、配置工程後の第２実施形態によるろう材の配置１ｂを模式的に示している。図４においては、セラミックス部材２上に活性金属ろう材１１が積層され、活性金属ろう材１１上に、前記高融点ろう材１２が断続的に、空隙を設けて配置されている。そして、高融点ろう材１２に接して、金属部材３が配置されるが、金属部材３は、配置工程の終了時、すなわち、加熱溶融前には活性金属ろう材１１には接触していない。
FIG. 4 is a schematic diagram showing the joining method according to the present embodiment, and schematically shows the
セラミックス部材２、金属部材３については、第１実施形態で説明したとおりのものとすることができる。活性金属ろう材１１の組成についても、第１実施形態で説明したとおりのものとすることができる。活性金属ろう材１１の形状については、粉末状であっても、箔状であってもよく、特に限定されるものではない。粉末状の場合には、第１実施形態において詳述した態様とすることができる。高融点ろう材１２についても、第１実施形態で説明したとおり、活性金属ろう材１１との関係で、組成及び融点の所定の条件を満たせばよく、その形状も、粉末状であってもよく、箔状であってもよい。したがって、第2実施形態における高融点ろう材１２も、活性金属が含まれていてもよく、含まれていなくてもよい。本実施形態における高融点ろう材１２は、特に凹凸を設けた形状とする必要はないが、凹凸を設けたものであってもよい。
The
活性金属ろう材１１のセラミックス部材２上への積層配置の態様についても、第１実施形態で説明したとおりであってよい。続く、活性金属ろう材１１層への高融点ろう材１２の配置においては、断続的に、空隙を設けて配置する。このように空隙を設けることにより、加熱溶融の際に、部材荷重による過負荷を抑制させることが可能となる。また、特に本実施形態による接合方法を、真空容器の製造に用いる場合に、真空容器の製造工程上において、容器内部を真空引きするために必要な空隙を設けることができる。さらに、空隙により、金属部材３と高融点ろう材１２との接触面積を低減させ、金属部材３からのＮｉ等の拡散を抑制し、活性金属とＮｉとの反応を抑制することができる。
The aspect of the laminated arrangement of the active
断続的に、空隙を設けて配置する態様は、特には限定されず、高融点ろう材１２が、接合面全体で略均一に配置されていればよい。したがって、図５に示すように、接合面が環状である場合に、円周から円心に向かう縞状に高融点ろう材１２を設けてもよい。別の態様として、高融点ろう材１２が、ドット状に点在していてもよい。ただし、いずれの場合も、断続的に設けられる高融点ろう材１２の厚みが略均一であり、高融点ろう材１２及び金属部材３の配置後に、真空バルブの内部と外部で気体の連通を可能にする空隙が設けられる態様とする。本明細書において、ろう材の厚みとは、接合面に垂直な方向のろう材の寸法をいうものとする。このような構成とすることで、いずれの態様であっても、部材荷重による過負荷の抑制と、真空引きのための空隙生成を可能にすることができる。また、この場合の、高融点ろう材１２の厚みは、活性金属ろう材１１との関係で所定の質量比を達成することができる範囲から、適宜、決定することができる。また、断続的な配置は、当該配置により形成される空隙の厚さが、１〜５ｍｍ程度となる範囲であってよい。この場合、断続的な配置により形成される空隙の体積が、例えば、配置したシート状もしくはペースト状ろう材と同程度の体積〜２／３程度の体積とすることができるが、これらには限定されず、当業者が適宜、決定することができる。断続的な配置は、例えば、シート状の高融点ろう材１２を所望の態様で配置することにより、あるいは、ペースト状の高融点ろう材１２を、所望のパターンのマスク等を用いて塗布することにより、形成することができる。
The mode of disposing intermittently by providing voids is not particularly limited as long as the high melting
加熱溶融工程、及び任意選択的に行ってもよい前熱処理、加熱溶融後の炉冷については、第１実施形態で説明したのと同様とすることができる。本実施形態においても、第１温度保持ステップにおいて、溶融温度が低い活性金属ろう材１１のみが溶融し、セラミックス部材２上に活性金属反応層を形成する。その間、高融点ろう材１２は溶融せずに保持される。そして、活性金属反応層が安定に生成した後に、第２温度保持ステップにおいて、高融点ろう材１２が溶融し、空隙を埋めて、セラミックス部材２と金属部材３間に接合層を形成する。
The heating and melting step, the pre-heat treatment that may optionally be performed, and the furnace cooling after the heating and melting may be the same as described in the first embodiment. Also in this embodiment, in the first temperature holding step, only the active
第２実施形態による接合方法は、特に、真空バルブの製造において有利であり、部材荷重による過負荷を抑制しながら、内部が高真空に保たれた真空バルブを製造することができる。 The joining method according to the second embodiment is particularly advantageous in manufacturing a vacuum valve, and can manufacture a vacuum valve whose interior is kept at a high vacuum while suppressing overload due to member load.
［第３実施形態］
本発明は、第３実施形態によれば、セラミックス部材と金属部材との接合方法に関する。第３実施形態による接合方法は、第２実施形態による接合方法の変形形態であり、配置工程における、活性金属ろう材と、高融点ろう材との配置態様が第２実施形態と異なっているが、同様に真空バルブを製造するための接合方法として好適である。
[Third Embodiment]
According to the third embodiment, the present invention relates to a method for joining a ceramic member and a metal member. The bonding method according to the third embodiment is a modification of the bonding method according to the second embodiment, and the arrangement mode of the active metal brazing material and the high melting point brazing material in the arrangement step is different from that of the second embodiment. Similarly, it is suitable as a joining method for manufacturing a vacuum valve.
図６は、本実施形態による接合方法を示す模式図であり、配置工程後の第３実施形態によるろう材の配置１ｃを模式的に示している。図６においては、セラミックス部材２上に活性金属ろう材１１が断続的に配置される。そして、活性金属ろう材１１が配置されていないセラミックス部材２上には、高融点ろう材１２ｃが断続的に配置される。本実施形態における高融点ろう材は、活性金属を含んでおり、以下、本実施形態の説明においては、高融点ろう材を、高融点活性金属ろう材１２ｃと指称する。セラミックス部材２の接合面は、活性金属ろう材１１または高融点活性金属ろう材１２ｃのいずれかにより、実質的に全面が覆われる。高融点ろう材１２ｃは、活性金属ろう材１１より厚みが大きくなるように設けられ、その結果、高融点活性金属ろう材１２ｃのみが金属部材３と接触し、活性金属ろう材１１は金属部材３と接触しないように配置され、活性金属ろう材１１と金属部材３との間に空隙が形成される。
FIG. 6 is a schematic diagram showing the bonding method according to the present embodiment, and schematically shows the
第３実施形態においても、セラミックス部材２、金属部材３については、第１実施形態で説明したとおりのものとすることができる。活性金属ろう材１１の組成、形状については、第２実施形態で説明したとおりのものとすることができる。第３実施形態においては、高融点活性金属ろう材が、活性金属ろう材１１との関係で、組成及び融点について、第１実施形態において説明した所定の条件を満たすことに加え、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｃｒから選択される一種または二種以上の活性金属を含む高融点活性金属ろう材１２ｃであることを特徴とする。高融点活性金属ろう材１２ｃがセラミックス部材２に接触して設けられるため、高融点活性金属ろう材１２ｃとセラミックス部材２との界面にも活性金属反応層を形成させるためである。高融点活性金属ろう材１２ｃに含まれる活性金属の組成及び質量％は、活性金属ろう材１１に含まれる活性金属の組成及び質量％と同一であってもよく、異なっていてもよいが、第１実施形態において説明した好ましい態様の範囲から選択する。
Also in the third embodiment, the
第３実施形態における、活性金属ろう材１１と高融点活性金属ろう材１２ｃとの配置については、高融点活性金属ろう材１２ｃが活性金属ろう材１１から突出した部分が、接合面全体で略均一に配置され、突出した部分の厚みが略均一であり、高融点活性金属ろう材１２ｃ及び金属部材３の配置後に、真空バルブの内部と外部で気体の連通を可能にする空隙が設けられる態様であればよい。突出した部分の厚みは、例えば、１〜５ｍｍとすることができるが、特定の厚みには限定されない。空隙部分の体積は、第２実施形態における空隙部分の体積と同様の観点から、適宜決定することができる。第３実施形態においては、活性金属ろう材１１と、高融点活性金属ろう材１２ｃとの質量比は、例えば、１：１．５〜１：３とすることができるが、特定の質量比には限定されない。
Regarding the arrangement of the active
加熱溶融工程については、第１、第２実施形態で説明したのと同様とすることができる。本実施形態においても、第１温度保持ステップにおいて、溶融温度が低い活性金属ろう材１１のみが溶融し、セラミックス部材２との界面に活性金属反応層を形成する。その間、高融点活性金属ろう材１２ｃは溶融せずに保持される。そして、セラミックス部材２と活性金属ろう材１１との界面に活性金属反応層が安定に生成した後に、第２温度保持ステップにおいて、高融点活性金属ろう材１２ｃが溶融して、セラミックス部材２と高融点活性金属ろう材１２ｃとの界面に活性金属反応層が安定に生成するとともに、高融点活性金属ろう材１２ｃが金属部材３との空隙を埋めて、セラミックス部材２と金属部材３間に隙間なく接合層を形成する。
The heating and melting step can be the same as described in the first and second embodiments. Also in this embodiment, in the first temperature holding step, only the active
第３実施形態による接合方法も、特に、真空バルブの製造において有利である。 The joining method according to the third embodiment is also particularly advantageous in manufacturing a vacuum valve.
以下に、本発明を、実施例を挙げて詳細に説明する。以下の実施例は、本発明を限定するものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to examples. The following examples do not limit the invention.
［実施例１］
以下本発明の実施例を説明する。図２は真空バルブの断面図である。セラミックス部材の上下どちらか一方にベローズを有した金属部材と電極の接合体が取り付けられる。セラミックスは９２質量％アルミナで、残部は焼結助剤であるＳｉＯ２である。また、金属部材は４２アロイ（Ｎｉが４２質量％で残部はＦｅ）であり、表面には５μｍのＮｉめっきが施されている。
[Example 1]
Examples of the present invention will be described below. FIG. 2 is a sectional view of the vacuum valve. A metal member-electrode assembly having bellows is attached to either the upper or lower side of the ceramic member. The ceramic is 92% by mass alumina, and the balance is SiO 2 which is a sintering aid. The metal member is 42 alloy (Ni is 42% by mass and the balance is Fe), and the surface is plated with Ni of 5 μm.
活性金属ろう材の塗布は施工性の観点からバインダーと混合され行われる。バインダーにはエチルセルロースとブチルカルビトールの混合体を用い、活性金属ろう材には６８％Ａｇ−２７％Ｃｕ−５％Ｔｉろう材（固相線：７８０℃、液相線：８１０℃）を用いる。そのバインダーと活性金属ろう材をバインダー：活性金属ろう材＝１０：９０％の比率にて混合し、２００μｍの厚さでセラミックス上に印刷する。印刷後、ボイドの発生を抑制するため１００℃で１ｈの前熱処理を行い、溶剤成分を揮発させる。また高融点ろう材は９４％Ａｇ−６％Ｃｕ（固相線：８３０℃、液相線：９１０℃）の組成で厚さ１００μｍのものを用いる。箔表面は内部を真空引きするためエンボス加工を施してある。高融点ろう材を活性金属印刷面に接するように配置し、その上に金属部材を設置する。 The application of the active metal brazing material is performed by mixing with a binder from the viewpoint of workability. A mixture of ethyl cellulose and butyl carbitol is used as the binder, and 68% Ag-27% Cu-5% Ti brazing material (solidus: 780 ° C., liquidus: 810 ° C.) is used as the active metal brazing material. . The binder and the active metal brazing material are mixed at a ratio of binder: active metal brazing material = 10: 90%, and printed on the ceramic with a thickness of 200 μm. After printing, in order to suppress the generation of voids, pre-heat treatment is performed at 100 ° C. for 1 h to volatilize the solvent component. A high melting point brazing material having a composition of 94% Ag-6% Cu (solid phase line: 830 ° C., liquid phase line: 910 ° C.) and a thickness of 100 μm is used. The foil surface is embossed to evacuate the interior. A high melting point brazing material is placed in contact with the active metal printing surface, and a metal member is placed thereon.
上述のものを１０−３Ｐａ以下の真空雰囲気中で加熱し、活性金属粉末の固相線以上であり、高融点ろう材の固相線以下である８００℃まで加熱し２０分保持を行う。次に高融点ろう材の液相線温度以上である９３０℃まで加熱し２０分保持した後炉冷する。上記プロセスにより活性金属と金属部材の化合物の形成を抑制させ、セラミックス表面に反応層を良好に形成させることができる。この方法で得られた真空バルブは金属部材とセラミックスが強固に接合されており内部の気密性は保たれる。 The above is heated in a vacuum atmosphere of 10 −3 Pa or less, heated to 800 ° C. which is not less than the solidus of the active metal powder and not more than the solidus of the high melting point brazing material, and is held for 20 minutes. Next, it is heated to 930 ° C., which is higher than the liquidus temperature of the high melting point brazing material, held for 20 minutes, and then cooled in the furnace. By the above process, the formation of the compound of the active metal and the metal member can be suppressed, and the reaction layer can be favorably formed on the ceramic surface. In the vacuum valve obtained by this method, the metal member and the ceramic are firmly joined, and the internal airtightness is maintained.
［比較例１］
高融点ろう材に活性金属ろう材と同じ固相線を有する７２％Ａｇ−２８％Ｃｕ（固相線：７８０℃）を用い、その他は実施例１と同様の条件にて真空バルブを作製した。その気密性を測定した結果、バルブ内部の圧力は大気圧と等しくなっており、気密性を保つことはできなかった。また、金属部材と活性金属の化合物が多量に形成し、反応層が未形成の部位が多く見受けられた。
[Comparative Example 1]
A vacuum valve was prepared under the same conditions as in Example 1 except that 72% Ag-28% Cu (solid phase line: 780 ° C.) having the same solidus as the active metal brazing material was used as the high melting point brazing material. . As a result of measuring the airtightness, the pressure inside the valve was equal to the atmospheric pressure, and the airtightness could not be maintained. Further, a large amount of the compound of the metal member and the active metal was formed, and there were many sites where the reaction layer was not formed.
［実施例２］
９２％アルミナで、残りは焼結助剤であるＳｉＯ２からなるセラミックス部材と、表面に５μｍのＮｉめっきが施されている４２アロイからなる金属部材を、図４に示す態様で接合して、図２に示す態様の真空バルブを製造する。
[Example 2]
A ceramic member made of SiO 2 which is 92% alumina and the rest is a sintering aid and a metal member made of 42 alloy having a surface plated with Ni of 5 μm are joined in the manner shown in FIG. The vacuum valve of the aspect shown in FIG. 2 is manufactured.
活性金属ろう材は粉末状を用い、塗布は施工性の観点からバインダーと混合して行う。バインダーにはエチルセルロースとブチルカルビトールの混合体を用い、活性金属ろう材には６８％Ａｇ−２７％Ｃｕ−５％Ｔｉろう材（固相線：７８０℃、液相線：８１０℃）を用いる。そのバインダーと活性金属ろう材を、バインダー：活性金属ろう材＝１０：９０の質量比率にて混合し、２００μｍの厚さでセラミックス部材上に印刷する。セラミックス部材は、内径が約５３ｍｍ、外径が約６５ｍｍの真空容器の本体であって、環状の接合面を持つ。印刷後、ボイドの発生を抑制するため１００℃で１ｈの前熱処理を行い、溶剤成分を揮発させる。また高融点ろう材は９４％Ａｇ−６％Ｃｕ（固相線：８３０℃、液相線：９１０℃）の組成で、縦４ｍｍ、横４ｍｍ、厚さ０.５ｍｍのシート状のものを用いる。シート状高融点ろう材を活性金属印刷面に断続的に、概ね図５に示すように配置し、その上に金属部材を設置する。 The active metal brazing material is in powder form, and coating is performed by mixing with a binder from the viewpoint of workability. A mixture of ethyl cellulose and butyl carbitol is used as the binder, and 68% Ag-27% Cu-5% Ti brazing material (solidus: 780 ° C., liquidus: 810 ° C.) is used as the active metal brazing material. . The binder and the active metal brazing material are mixed at a mass ratio of binder: active metal brazing material = 10: 90, and printed on the ceramic member with a thickness of 200 μm. The ceramic member is a main body of a vacuum vessel having an inner diameter of about 53 mm and an outer diameter of about 65 mm, and has an annular joint surface. After printing, in order to suppress the generation of voids, pre-heat treatment is performed at 100 ° C. for 1 h to volatilize the solvent component. The high melting point brazing material is 94% Ag-6% Cu (solid phase line: 830 ° C., liquid phase line: 910 ° C.), and a sheet-like material having a length of 4 mm, a width of 4 mm, and a thickness of 0.5 mm is used. . A sheet-like high melting point brazing material is intermittently arranged on the active metal printing surface as shown in FIG. 5 and a metal member is placed thereon.
上述のものを１０−３Ｐａ以下の真空雰囲気中で加熱し、活性金属ろう材の固相線以上であり、シート状高融点ろう材の固相線以下である８００℃まで加熱し２０分保持を行う。次にシート状高融点ろう材の液相線温度以上である９３０℃まで加熱し２０分保持した後炉冷する。上記プロセスにより活性金属と金属部材の化合物の形成、および、部材荷重による過負荷を抑制させ、セラミックス表面に均一に偏析させることができる。この方法で得られた真空バルブは金属部材とセラミックスが強固に接合されており、内部の気密性は保たれる。 The above is heated in a vacuum atmosphere of 10 −3 Pa or less, heated to 800 ° C. above the solidus of the active metal brazing material and below the solidus of the sheet-like high melting point brazing material, and held for 20 minutes. I do. Next, it heats to 930 degreeC which is more than the liquidus temperature of a sheet-like high melting point brazing material, hold | maintains for 20 minutes, and cools in a furnace. By the above process, the formation of the compound of the active metal and the metal member and the overload due to the member load can be suppressed and the ceramic surface can be uniformly segregated. In the vacuum valve obtained by this method, the metal member and the ceramic are firmly joined, and the internal airtightness is maintained.
［比較例２］
シート状高融点ろう材に活性金属ろう材と同じ固相線を有する７２％Ａｇ−２８％Ｃｕ（固相線：７８０℃）を用い、その他は実施例２と同様の条件にて真空バルブを作製した。その気密性を測定した結果、バルブ内部の圧力は大気圧と等しくなっており、気密性を保つことはできなかった。また、金属部材と活性金属の化合物が多量に形成し、反応層が未形成の部位が多く見受けられた。
[Comparative Example 2]
The sheet-like high melting point brazing material is 72% Ag-28% Cu (solid phase line: 780 ° C.) having the same solid line as that of the active metal brazing material, and the vacuum valve is used under the same conditions as in Example 2. Produced. As a result of measuring the airtightness, the pressure inside the valve was equal to the atmospheric pressure, and the airtightness could not be maintained. Further, a large amount of the compound of the metal member and the active metal was formed, and there were many sites where the reaction layer was not formed.
本発明による接合方法は、金属部材とセラミックス部材の接合全般において有用であるが、特に、真空容器、真空バルブ、ＨＣコンタクタといった、高接合強度、高気密性という特性を要する部材の接合において好ましく用いることができる。 The joining method according to the present invention is useful in general joining of metal members and ceramic members, but is particularly preferably used for joining members that require characteristics such as a vacuum vessel, a vacuum valve, and an HC contactor, such as high joining strength and high airtightness. be able to.
ろう材配置 １ａ、１ｂ、１ｃ
活性金属ろう材 １１
高融点ろう材 １２
高融点活性金属ろう材 １２ｃ
活性金属反応層 １３
活性金属以外の活性粉末ろう材成分 １４
接合層 １５
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｔｉ化合物 １６
セラミックス部材 ２
金属部材 ３
ベローズ ４
可動接点 ５
固定接点 ６
真空バルブ ５０
Active
High melting point
High melting point active
Active
Active powder brazing filler metal components other than
Fe-Ni-
Claims (10)
前記配置工程で得られた構造体を加熱溶融する加熱溶融工程と
を備える、セラミックス部材と金属部材との接合方法。 An active metal brazing material and a high melting point brazing material having a solidus temperature higher by 10 to 200 ° C. than the active metal brazing material between the ceramic member and the metal member, wherein the active metal A step of placing the high melting point brazing material at least in contact with the metal member without contacting the ceramic member and without contacting the metal member;
A method of joining a ceramic member and a metal member, comprising: a heating and melting step of heating and melting the structure obtained in the arranging step.
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