JP2017077824A - Hybrid vehicle - Google Patents
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- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
- B60K6/20—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs
- B60K6/22—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs
- B60K6/26—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the motors or the generators
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Abstract
Description
本発明は、エンジンと回転電機との少なくとも一方の動力を用いて走行可能なハイブリッド車両に関する。 The present invention relates to a hybrid vehicle capable of traveling using at least one power of an engine and a rotating electrical machine.
特開2009−278791号公報(特許文献1)には、モータを駆動するインバータの異常が検出された場合に、その異常がインバータに含まれるスイッチング素子の短絡故障であるのか否かを判定する手法が開示されている。具体的には、インバータの異常が検出された場合、インバータに含まれるすべてのスイッチング素子をゲート遮断(シャットダウン)した状態で各相の電流値が所定値よりも大きい場合は、モータの逆起電圧による循環電流(短絡電流)が短絡故障中のスイッチング素子を流れていると考えられるため、スイッチング素子が短絡故障していると判定する。 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-278791 (Patent Document 1) discloses a method for determining whether or not an abnormality of an inverter that drives a motor is a short circuit failure of a switching element included in the inverter. Is disclosed. Specifically, when an abnormality of the inverter is detected, if the current value of each phase is larger than a predetermined value with all the switching elements included in the inverter shut off (shut down), the counter electromotive voltage of the motor Since it is considered that the circulating current (short-circuit current) flows through the switching element in the short-circuit failure state, it is determined that the switching element has a short-circuit failure.
特許文献1に開示された判定手法のようにモータの逆起電圧による循環電流を用いてインバータのスイッチング素子が短絡故障しているか否かを判定するためには、循環電流がある程度大きい値であることが望ましい。 In order to determine whether or not the switching element of the inverter is short-circuited using the circulating current due to the counter electromotive voltage of the motor as in the determination method disclosed in Patent Document 1, the circulating current is a value that is somewhat large. It is desirable.
しかしながら、モータの逆起電圧による循環電流が流れる際には、モータは自らの回転を妨げる方向に作用する制動トルク(引きずりトルク)を発生する。この制動トルクによってモータの回転速度の絶対値が0付近(しきい値未満の値)に停滞してしまうと、逆起電圧による循環電流が非常に小さくなってしまう。そのため、循環電流を用いる手法では、インバータのスイッチング素子が短絡故障しているか否かを精度よく判定できない可能性がある。 However, when a circulating current due to the back electromotive force of the motor flows, the motor generates a braking torque (traffic torque) that acts in a direction that prevents its own rotation. If the absolute value of the rotational speed of the motor stagnates near 0 (value less than the threshold value) due to this braking torque, the circulating current due to the counter electromotive voltage becomes very small. Therefore, in the method using the circulating current, there is a possibility that it cannot be accurately determined whether or not the switching element of the inverter is short-circuited.
本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであって、その目的は、回転電機の回転速度の絶対値が0付近(しきい値未満)に停滞して逆起電圧による循環電流がほとんど流れない場合であっても、インバータのスイッチング素子が短絡故障しているか否かを判定可能にすることである。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and its purpose is to circulate a current caused by a counter electromotive voltage when the absolute value of the rotational speed of a rotating electrical machine stagnates near 0 (less than a threshold value). Even when almost no current flows, it is possible to determine whether or not the switching element of the inverter has a short circuit failure.
この発明に係るハイブリッド車両は、エンジンと、永久磁石が装着されたロータを有する第1回転電機と、駆動輪に接続された出力軸と、エンジン、第1回転電機および出力軸を機械的に連結する遊星歯車機構と、出力軸に接続された第2回転電機と、電源装置と、電源装置と第1回転電機との間で電力を変換可能に構成された、複数のスイッチング素子を有する第1インバータと、電源装置と第2回転電機との間で電力を変換可能に構成された第2インバータと、エンジン、第1インバータおよび第2インバータを制御する制御装置とを備える。制御装置は、第1インバータが異常であることを示すフェール信号を第1インバータから受けた場合、エンジンへの燃料供給が停止された状態で第1インバータをゲート遮断状態にする遮断制御を実行する。制御装置は、遮断制御の実行後においてエンジンの回転速度の絶対値が所定値以上で、かつ第1回転電機の回転速度の絶対値がしきい値未満である場合、複数のスイッチング素子のいずれかに短絡故障が発生していると判定する。制御装置は、遮断制御の実行後においてエンジンの回転速度の絶対値が所定値未満である場合または第1回転電機の回転速度の絶対値がしきい値以上である場合、複数のスイッチング素子に短絡故障が発生していないと判定する。 A hybrid vehicle according to the present invention mechanically connects an engine, a first rotating electrical machine having a rotor mounted with a permanent magnet, an output shaft connected to drive wheels, and the engine, the first rotating electrical machine, and the output shaft. First planetary gear mechanism, a second rotating electrical machine connected to the output shaft, a power supply device, and a first switching element configured to be able to convert electric power between the power supply device and the first rotating electrical machine. An inverter, a second inverter configured to be able to convert electric power between the power supply device and the second rotating electrical machine, and a control device that controls the engine, the first inverter, and the second inverter. When the control device receives a fail signal indicating that the first inverter is abnormal from the first inverter, the control device executes a shut-off control that puts the first inverter into a gate shut-off state in a state where fuel supply to the engine is stopped. . When the absolute value of the rotational speed of the engine is greater than or equal to a predetermined value and the absolute value of the rotational speed of the first rotating electrical machine is less than a threshold value after execution of the shut-off control, the control device selects one of the plurality of switching elements. It is determined that a short circuit failure has occurred. The control device short-circuits the plurality of switching elements when the absolute value of the engine rotational speed is less than a predetermined value after execution of the shut-off control or when the absolute value of the rotational speed of the first rotating electrical machine is equal to or greater than a threshold value. It is determined that no failure has occurred.
上記構成によれば、制御装置がフェール信号を第1インバータから受けた場合、制御装置は、第1回転電機の逆起電圧による循環電流を用いて第1インバータの短絡故障の有無を判定するのではなく、遮断制御の実行後におけるエンジンの回転速度の絶対値および第1回転電機の回転速度の絶対値を用いて第1インバータの短絡故障の有無を判定する。そのため、逆起電圧に起因する引きずりトルクによって第1回転電機の回転速度の絶対値が0付近(しきい値未満)に停滞して逆起電圧による循環電流がほとんど流れない場合であっても、第1インバータのスイッチング素子が短絡故障しているか否かを判定することができる。 According to the above configuration, when the control device receives a fail signal from the first inverter, the control device determines whether or not there is a short-circuit fault in the first inverter using the circulating current due to the counter electromotive voltage of the first rotating electrical machine. Instead, the presence / absence of a short-circuit fault in the first inverter is determined using the absolute value of the engine speed and the absolute value of the first rotating electrical machine after execution of the shut-off control. Therefore, even if the absolute value of the rotation speed of the first rotating electrical machine is stagnated near 0 (less than the threshold value) due to the drag torque caused by the counter electromotive voltage, and the circulating current due to the counter electromotive voltage hardly flows, It can be determined whether or not the switching element of the first inverter has a short circuit failure.
好ましくは、複数のスイッチング素子は、各々が上側アームおよび下側アームを有する三相の駆動アームを構成するように、電源装置および第1回転電機の間に電気的に接続される。制御装置は、短絡故障が発生していると判定した場合は第1退避走行制御を行ない、短絡故障が発生していないと判定した場合は第2退避走行制御を行なう。第1退避走行制御は、エンジンの動力を用いずに第2回転電機の動力を用いてハイブリッド車両を走行させる制御である。第2退避走行制御は、第1インバータの三相の上側アームまたは下側アームを導通状態にする三相オン制御を実行することよってエンジンをクランキングし、クランキングによってエンジンを始動させた後に第1インバータをゲート遮断状態にしてエンジンおよび第2回転電機の動力を用いてハイブリッド車両を走行させる制御である。 Preferably, the plurality of switching elements are electrically connected between the power supply device and the first rotating electric machine so as to constitute a three-phase drive arm each having an upper arm and a lower arm. The control device performs the first retreat travel control when it is determined that the short circuit failure has occurred, and performs the second retreat travel control when it is determined that the short circuit failure has not occurred. The first retreat travel control is control for causing the hybrid vehicle to travel using the power of the second rotating electrical machine without using the power of the engine. In the second retreat travel control, the engine is cranked by executing the three-phase on control for bringing the three-phase upper arm or the lower arm of the first inverter into a conductive state, and the engine is started by the cranking. 1 is a control in which the hybrid vehicle is driven using the power of the engine and the second rotating electrical machine with the inverter in a gate cut-off state.
上記構成によれば、第1インバータの複数のスイッチング素子に短絡故障が発生していないと判定された場合には、第1インバータの三相オン制御によるクランキングを伴なってエンジンが始動され、エンジンの動力を用いる第2退避走行制御が行なわれる。そのため、短絡故障の有無に関わらず一律にエンジンの動力を用いない第1退避走行制御が行なわれる場合に比べて、エンジンの燃料を使用した退避走行が可能となる。その結果、退避走行距離を延ばすことができる。 According to the above configuration, when it is determined that no short-circuit failure has occurred in the plurality of switching elements of the first inverter, the engine is started with cranking by the three-phase on control of the first inverter, Second evacuation travel control using engine power is performed. Therefore, the retreat travel using the fuel of the engine is possible as compared with the case where the first retreat travel control without using the engine power is performed regardless of the presence or absence of the short circuit failure. As a result, the evacuation travel distance can be extended.
好ましくは、第1インバータは、上側アームが異常であるのか下側アームが異常であるのかを識別可能な態様でフェール信号を制御装置に出力する。制御装置は、三相オン制御を実行する際、上側アームおよび下側アームのうち、異常が発生していない側のアームを導通状態にする。 Preferably, the first inverter outputs a fail signal to the control device in a manner capable of identifying whether the upper arm is abnormal or the lower arm is abnormal. When executing the three-phase ON control, the control device brings the arm on the side where no abnormality has occurred among the upper arm and the lower arm into a conductive state.
短絡故障が発生していないと判定された場合に三相オン制御が行なわれるが、この際、オープン故障(常時非導通状態となる故障)が発生している可能性が残されている。三相オン制御は三相の上側アームまたは下側アームを導通状態にする制御であるため、仮に三相オン制御の対象となる側のアームにオープン故障が発生していると、三相オン制御が正常に機能せず、エンジンをクランキングできない可能性がある。この点に鑑み、上記構成においては、上側アームおよび下側アームのうち、異常が発生していない側のアームが三相オン制御の対象とされる。そのため、三相オン制御によって確実にエンジンをクランキングして始動させることができる。 When it is determined that a short circuit failure has not occurred, three-phase on control is performed. At this time, there is a possibility that an open failure (a failure that is always in a non-conductive state) has occurred. Since the three-phase on control is a control that brings the upper arm or lower arm of the three phases into a conductive state, if an open failure occurs in the arm that is the target of the three-phase on control, the three-phase on control May not function properly and may not crank the engine. In view of this point, in the above configuration, of the upper arm and the lower arm, the arm on which no abnormality has occurred is the target of the three-phase ON control. Therefore, the engine can be reliably cranked and started by the three-phase ON control.
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the drawings, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals and description thereof will not be repeated.
<車両の全体構成>
図1は、本実施の形態に係る車両1の全体構成を概略的に示すブロック図である。車両1は、エンジン100と、モータジェネレータ(第1回転電機、以下「MG1」あるいは「第1MG」ともいう)10と、モータジェネレータ(第2回転電機、以下「MG2」あるいは「第2MG」ともいう)20と、遊星歯車機構30と、駆動輪50と、駆動輪50に接続された出力軸60と、車速センサ71と、バッテリ150と、システムメインリレー(SMR:System Main Relay)160と、電力制御ユニット(PCU:Power Control Unit)200と、電子制御ユニット(ECU:Electronic Control Unit)300とを備える。
<Overall configuration of vehicle>
FIG. 1 is a block diagram schematically showing an overall configuration of a vehicle 1 according to the present embodiment. The vehicle 1 is also referred to as an
車両1は、エンジン100とモータジェネレータ20との少なくとも一方の動力を用いて走行するハイブリッド車両である。車両1は、後述する通常走行中において、エンジン100の動力を用いずにモータジェネレータ20の動力を用いて走行する電気自動車走行(以下「EV走行」という)と、エンジン100およびモータジェネレータ20の双方の動力を用いて走行するハイブリッド自動車走行(以下「HV走行」という)との間で走行態様を切り替えることができる。
The vehicle 1 is a hybrid vehicle that travels using at least one power of the
エンジン100は、ガソリンエンジンまたはディーゼルエンジン等の内燃機関である。エンジン100は、ECU300からの制御信号に応じて車両1が走行するための動力を発生する。エンジン100により発生した動力は遊星歯車機構30に出力される。
The
エンジン100にはエンジン回転速度センサ410が設けられている。エンジン回転速度センサ410は、エンジン100の回転速度(エンジン回転速度)Neを検出し、その検出結果を示す信号をECU300に出力する。
The
モータジェネレータ10,20は、どちらも三相交流永久磁石型同期モータである。モータジェネレータ10,20の各々のロータには、永久磁石が装着される。モータジェネレータ10は、エンジン100の始動要求がある場合に、バッテリ150の電力を用いてエンジン100のクランキングを行なうためのトルクを発生可能である。なお、車両1は、補機バッテリ(図示せず)の電力を用いてエンジン100をクランキングするためのトルクを発生するスタータは備えていない。
モータジェネレータ10は、エンジン100の動力を用いて発電することも可能である。モータジェネレータ10によって発電された交流電力は、PCU200により直流電力に変換されてバッテリ150に充電される。また、モータジェネレータ10によって発電された交流電力がモータジェネレータ20に供給される場合もある。
The
モータジェネレータ20のロータは、出力軸60に連結される。モータジェネレータ20は、バッテリ150およびモータジェネレータ10の少なくとも一方から供給される電力を用いて出力軸60を回転させる。また、モータジェネレータ20は、回生制動によって発電することも可能である。モータジェネレータ20によって発電された交流電力は、PCU200により直流電力に変換されてバッテリ150に充電される。
The rotor of
遊星歯車機構30は、エンジン100、モータジェネレータ10および出力軸60を機械的に連結し、エンジン100、モータジェネレータ10および出力軸60の間でトルクを伝達するように構成される。具体的には、遊星歯車機構30は、回転要素として、モータジェネレータ10のロータに連結されるサンギヤSと、出力軸60に連結されるリングギヤRと、エンジン100のクランクシャフト110に連結されるキャリアCAと、サンギヤSとリングギヤRとに噛合するピニオンギヤPとを含む。キャリアCAは、ピニオンギヤPが自転かつ公転できるようにピニオンギヤPを保持する。
The
遊星歯車機構30が上記のように構成されることによって、サンギヤSの回転速度(=MG1回転速度Nm1)と、キャリアCAの回転速度(=エンジン回転速度Ne)と、リングギヤRの回転速度(=MG2回転速度Nm2)とは、共線図上において直線で結ばれる関係(いずれか2つの回転速度が決まれば残り1つの回転速度も決まる関係)を有する。
By configuring the
バッテリ150は、再充電が可能に構成されたリチウムイオン二次電池である。なお、バッテリ150は、ニッケル水素二次電池などの他の二次電池であってもよい。
The
SMR160は、バッテリ150とPCU200との間の電力線に直列に接続されている。SMR160は、ECU300からの制御信号に応じて、バッテリ150とPCU200との導通状態および遮断状態を切り替える。
PCU200は、バッテリ150から入力された直流電圧を昇圧し、昇圧された電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータ10およびモータジェネレータ20に供給する。また、PCU200は、モータジェネレータ10およびモータジェネレータ20により発電された交流電力を直流電力に変換してバッテリ150に供給する。PCU200の構成については図2にて詳細に説明する。
車速センサ71は、駆動輪50の回転速度を車両1の速度(車速)VSとして検出し、検出結果を示す信号をECU300に出力する。
The
ECU300は、いずれも図示しないが、CPU(Central Processing Unit)と、メモリと、入出力バッファ等とを含んで構成される。ECU300は、各センサおよび機器からの信号、ならびにメモリに格納されたマップおよびプログラムに基づいて、車両1が所望の走行状態となるようにエンジン100の出力(燃料噴射、点火時期、バルブタイミング等)およびモータジェネレータ10,20の出力(通電量)を制御する。なお、各種制御については、ソフトウェアによる処理に限られず、専用のハードウェア(電子回路)により処理することも可能である。
Although not shown,
ECU300は、エンジン100の停止中(燃料供給の停止中)にエンジン100の始動要求がある場合、エンジン100をクランキングするためのトルクをモータジェネレータ10が発生するようにPCU200(より詳しくは後述の第1インバータ221)を制御する。そして、クランキングによりエンジン回転速度Neが所定値に達すると、エンジン100の燃料噴射制御および点火制御を開始する。これにより、エンジン100が始動される。
When there is a request to start
<電気システムおよびECUの構成>
図2は、車両1の電気システムの構成を説明するための回路ブロック図である。車両1の電気システムは、バッテリ150と、PCU200と、モータジェネレータ10,20と、ECU300とを含む。PCU200は、コンバータ210と、コンデンサC2と、インバータ221,222と、電圧センサ230とを含む。バッテリ150およびコンバータ210によって電源装置が構成される。
<Configuration of electrical system and ECU>
FIG. 2 is a circuit block diagram for explaining the configuration of the electric system of the vehicle 1. The electrical system of vehicle 1 includes a
バッテリ150には監視ユニット440が設けられている。監視ユニット440は、バッテリ150の電圧(バッテリ電圧)VB、バッテリ150を流れる電流(バッテリ電流)IB、バッテリ150の温度(バッテリ温度)TBをそれぞれ検出して、それらの検出結果を示す信号をECU300に出力する。
The
コンバータ210は、コンデンサC1と、リアクトルL1と、スイッチング素子Q1(上側アーム)およびスイッチング素子Q2(下側アーム)と、ダイオードD1,D2とを含む。コンデンサC1は、バッテリ電圧VBを平滑化してコンバータ210に供給する。スイッチング素子Q1,Q2および後述するスイッチング素子Q3〜Q14の各々は、たとえばIGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)である。スイッチング素子Q1,Q2は、電力線PLと電力線NLとの間に互いに直列に接続されている。ダイオードD1,D2は、スイッチング素子Q1,Q2のコレクタ−エミッタ間に逆並列にそれぞれ接続されている。リアクトルL1の一方端は、バッテリ150の高電位側に接続されている。リアクトルL1の他方端は、上側アームと下側アームとの中間点(スイッチング素子Q1のエミッタとスイッチング素子Q2のコレクタとの接続点)に接続されている。
コンバータ210は、ECU300からの制御信号に応じた上側アームおよび下側アームのスイッチング動作によって、バッテリ150から入力されるバッテリ電圧VBを昇圧して電力線PL,NLに出力する。また、コンバータ210は、ECU300からの制御信号に応じた上側アームおよび下側アームのスイッチング動作によって、インバータ221およびインバータ222の一方または両方から供給される電力線PL,NLの直流電圧を降圧してバッテリ150に出力する。
コンデンサC2は、電力線PLと電力線NLとの間に接続されている。コンデンサC2は、コンバータ210から供給された直流電圧を平滑化してインバータ221,222に供給する。
Capacitor C2 is connected between power line PL and power line NL. Capacitor C <b> 2 smoothes the DC voltage supplied from
電圧センサ230は、コンデンサC2の両端の電圧、すなわちコンバータ210の出力電圧(以下「システム電圧」ともいう)VHを検出し、その検出結果を示す信号をECU300に出力する。
インバータ221(以下「第1インバータ221」ともいう)は、システム電圧VHが供給されると、ECU300からの制御信号に応じて、直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータ10を駆動する。インバータ221は、6つのスイッチング素子Q3〜Q8と、スイッチング素子Q3〜Q8のコレクタ−エミッタ間にそれぞれ逆並列に接続されたダイオードD3〜D8とを含む。
When system voltage VH is supplied, inverter 221 (hereinafter also referred to as “
6つのスイッチング素子Q3〜Q8は、各々が上側アームおよび下側アームを有する三相の駆動アームを構成するように、コンバータ210(電源装置)およびモータジェネレータ10の間に電気的に接続される。具体的には、インバータ221は、三相の駆動アーム、すなわちU相アーム1U、V相アーム1V、W相アーム1Wとを含む。各相アーム1U,1V,1Wは、電力線PLと電力線NLとの間に互いに並列に接続されている。U相アーム1Uは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q3(上側アーム)およびスイッチング素子Q4(下側アーム)を有する。V相アーム1Vは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q5(上側アーム)およびスイッチング素子Q6(下側アーム)を有する。W相アーム1Wは、互いに直列に接続されたスイッチング素子Q7(上側アーム)およびスイッチング素子Q8(下側アーム)を有する。
Six switching elements Q3 to Q8 are electrically connected between converter 210 (power supply device) and
インバータ222(以下「第2インバータ222」ともいう)は、各相アーム2U〜2Wと、スイッチング素子Q9〜Q14と、ダイオードD9〜D14とを含む。なお、第2インバータ222の構成は、基本的には第1インバータ221の構成と同等であるため、説明は繰り返さない。
Inverter 222 (hereinafter also referred to as “
スイッチング素子Q1〜Q14には、駆動回路F1〜F14がそれぞれ接続されている。駆動回路F1〜F14の各々は、ECU300からの制御信号に応じた駆動信号を、対応するスイッチング素子に出力する。これにより、各スイッチング素子Q1〜Q14はECU300からの制御信号に応じた状態に制御される。
Drive circuits F1 to F14 are connected to the switching elements Q1 to Q14, respectively. Each of drive circuits F1-F14 outputs a drive signal corresponding to a control signal from
さらに、駆動回路F1〜F14の各々は、対応するスイッチング素子に異常が生じると、対応するスイッチング素子が異常であることを示すフェール信号をECU300に出力する。なお、スイッチング素子の異常には、スイッチング素子の短絡故障(常時通電状態となる故障)と、短絡故障以外の異常(たとえばオープン故障(常時非通電状態となる故障)、過電流、過電圧、過熱など)とが含まれる。
Furthermore, when an abnormality occurs in the corresponding switching element, each of drive circuits F1 to F14 outputs a fail signal indicating that the corresponding switching element is abnormal to
図3は、第1インバータ221における、フェール信号を出力するための構成を概略的に示す図である。第1インバータ221は、OR(論理和)回路221U,221Lを含む。なお、第2インバータ222も、第1インバータ221と同様の構成を有するため、第2インバータの構成についての詳細な説明は繰り返さない。
FIG. 3 is a diagram schematically showing a configuration for outputting a fail signal in the
OR回路221Uは、インバータ221のU相の上側アームQ3に対応する駆動回路F3と、V相の上側アームQ5に対応する駆動回路F5と、W相の上側アームQ7に対応する駆動回路F7とに接続される。OR回路221Uは、駆動回路F3,F5,F7の少なくとも1つからフェール信号を受けると、上側アームQ3,Q5,Q7の少なくともいずれかが異常であることを示す上側フェール信号FUをECU300に出力する。
The OR
OR回路221Lは、インバータ221のU相の下側アームQ4に対応する駆動回路F4と、V相の下側アームQ6に対応する駆動回路F6と、W相の下側アームQ8に対応する駆動回路F8とに接続される。OR回路221Lは、駆動回路F4,F6,F8の少なくとも1つからフェール信号を受けると、下側アームQ4,Q6,Q8の少なくともいずれかが異常であることを示す下側フェール信号FLをECU300に出力する。
OR circuit 221L includes drive circuit F4 corresponding to U-phase lower arm Q4 of
このように、本実施の形態による第1インバータ221は、上側アームおよび下側アームのどちら側に異常が発生しているのかを識別可能な態様でフェール信号をECU300に出力する。具体的には、第1インバータ221は、上側アームが異常である場合と、下側アームが異常である場合とで、異なるフェール信号をECU300に出力する。ECU300は、第1インバータ221から上側フェール信号FUを受信した場合には上側アームが異常であると判定することができ、下側フェール信号FLを受信した場合には下側アームが異常であると判定することができる。
As described above, the
なお、図3に示す構成はあくまで一例であって、上側アームおよび下側アームのどちら側に異常が発生しているのかを識別可能な態様でフェール信号を出力可能であれば図3に示す構成以外の構成を採用するようにしてもよい。たとえば、駆動回路F3〜F8からのフェール信号をそれぞれ別々にECU300に直接入力する構成であってもよい。このような構成であっても、ECU300は、駆動回路F3,F5,F7の少なくとも1つからフェール信号を受信した場合には上側アームが異常であると判定することができ、駆動回路F4,F6,F8の少なくとも1つからフェール信号を受信した場合には下側アームが異常であると判定することができる。
Note that the configuration shown in FIG. 3 is merely an example, and if the fail signal can be output in a manner in which it is possible to identify which side of the upper arm or the lower arm is abnormal, the configuration shown in FIG. Other configurations may be adopted. For example, the configuration may be such that fail signals from drive circuits F3 to F8 are directly input to
図2に戻って、モータジェネレータ10には、レゾルバ421および電流センサ241が設けられる。モータジェネレータ20には、レゾルバ422および電流センサ242が設けられる。レゾルバ421は、モータジェネレータ10の回転速度(MG1回転速度Nm1)を検出する。レゾルバ422は、モータジェネレータ20の回転速度(MG2回転速度Nm2)を検出する。電流センサ241は、モータジェネレータ10を流れる電流(モータ電流)IM1を検出する。電流センサ242は、モータジェネレータ20を流れる電流(モータ電流)IM2を検出する。これらのセンサは、検出結果を示す信号をECU300にそれぞれ出力する。
Returning to FIG. 2, the
ECU300は、各センサからの情報等に基づいて、モータジェネレータ10,20の出力が所望の出力となるようにPCU200(コンバータ210およびインバータ221,222)を制御する。なお、図2に示す例では、ECU300が1つのユニットとして構成されているが、ECU300は、複数のユニットに分割されていてもよい。
<通常走行および退避走行>
ECU300は、通常モードで車両1を走行させることができる。通常モードは、上述のEV走行とHV走行とを必要に応じて切り替えながら車両1を走行させるモードである。以下では、通常モードによる走行を「通常走行」と記載する。
<Normal travel and evacuation travel>
ECU300は、第1MGを駆動する第1インバータ221に異常が生じた場合、すなわち第1インバータ221からの上側フェール信号FUまたは下側フェール信号FLを受信した場合、退避モードで車両1を走行させる。この退避モードは、第1インバータ221のすべてのスイッチング素子Q3〜Q8をゲート遮断状態(非導通状態)としつつ、第2MGの動力を用いて車両を1を走行させるモードである。以下、退避モードによる走行を「退避走行」と記載する。
なお、本実施の形態において、退避走行には「MD(Motor Drive)走行」と「MDE(Motor Drive plus Engin)走行」とが含まれる。MD走行では、第1インバータ221をゲート遮断しつつエンジン100への燃料供給を停止して、第2MGの動力を用いて車両1を退避走行させる。MDE走行では、第1インバータ221をゲート遮断しつつエンジン100を作動して、エンジン100および第2MGの動力を用いて車両1を退避走行させる。
In this embodiment, the retreat travel includes “MD (Motor Drive) travel” and “MDE (Motor Drive plus Engin) travel”. In the MD traveling, the fuel supply to the
図4は、MD走行中におけるエンジン100、第1MGおよび第2MGの状態の一例を遊星歯車機構30の共線図上に示す図である。上述したように、サンギヤSの回転速度(=MG1回転速度Nm1)と、キャリアCAの回転速度(=エンジン回転速度Ne)と、リングギヤRの回転速度(=MG2回転速度Nm2)とは、共線図上において直線で結ばれる関係(以下「共線図の関係」ともいう)を有する。
FIG. 4 is a diagram illustrating an example of states of the
図4に示すように、MD走行中においては、エンジン100への燃料供給が停止され、第2MGのトルクTm2によって車両1が退避走行される。これにより、エンジン回転速度Neは0となり、MG2回転速度Nm2は正の値となる。第1インバータ221はゲート遮断状態であるため第1MGはトルクを出力しないが、共線図の関係により、第2MGが正方向に回転することによって第1MGは機械的に負方向に回転させられる。そのため、MG1回転速度Nm1は負の値となる。
As shown in FIG. 4, during MD travel, fuel supply to
<第1インバータの短絡故障判定>
第1インバータ221に異常が生じた場合、その異常がスイッチング素子Q3〜Q8の短絡故障であるのか否かを判定することは、異常発生後にどのような退避走行を行なうのかを決定する上で、また部品交換に要する時間および費用を低減する上で、有効である。
<Short-circuit fault determination of the first inverter>
When an abnormality occurs in the
しかしながら、上述のように、第1インバータ221は、スイッチング素子Q3〜Q8の短絡故障が生じた場合にも、短絡故障以外の異常(オープン故障、過電流、過電圧、過熱など)が生じた場合にも、同じフェール信号(上側フェール信号FUまたは下側フェール信号FL)を出力する。そのため、ECU300は、第1インバータ221からフェール信号を受信しただけでは、第1インバータ221で生じている異常が短絡故障であるのか否かを判定することはできない。
However, as described above, the
短絡故障の有無を判定する1つの手法としては、背景技術欄で説明した手法、すなわち第1インバータ221をゲート遮断した状態で各相の電流(第1MGの逆起電圧による循環電流)を用いる手法がある。
One method for determining the presence or absence of a short-circuit fault is the method described in the background art section, that is, a method using the current of each phase (the circulating current due to the back electromotive force of the first MG) with the
図5は、第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8の1つが短絡故障している場合の循環電流の経路を概略的に示す図である。なお、図5には、MD走行中において、U相の下側アームQ4が短絡故障している例が示されている。
FIG. 5 is a diagram schematically showing the path of the circulating current when one of the switching elements Q3 to Q8 of the
MD走行中においては、上述したように、第1MGは、第2MGの回転力によって機械的に負方向に回転させられる。第1MGのロータに設けられた永久磁石12が回転させられることによって、第1MGには逆起電圧が生じる。この逆起電圧に起因して、図5中に実線矢印で示されるような経路に循環電流(短絡電流)が生じる。具体的には、短絡故障しているU相の下側アームQ4は第1MG側から電力線NL側に向けた電流の流れを許容するので、第1MGから下側アームQ4に向けて電流が流れる。V相およびW相の下側のダイオードD6,D8は電力線NL側から第1MG側に向けた電流の流れを許容するので、下側アームQ4を流れた電流はダイオードD6,D8を介して第1MGに戻される。
During MD traveling, as described above, the first MG is mechanically rotated in the negative direction by the rotational force of the second MG. When the
このように第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8の1つが短絡故障している場合には、ECU300が第1インバータ221をゲート遮断状態に制御しようとしても、第1MGが機械的に回転させられることによって循環電流が流れる。したがって、MD走行中(第1インバータ221のゲート遮断中)に電流センサ241の出力(第1MGの相電流)がしきい値を超える場合には、第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8のいずれかが短絡故障していると判定することが可能である。
Thus, when one of the switching elements Q3 to Q8 of the
しかしながら、上記のように循環電流が流れると、第1MGには、自らの回転を妨げる方向に作用する引きずりトルクTd(制動トルク)が発生する。この引きずりトルクTdによってMG1回転速度Nm1の絶対値が0付近にまで減少してしまうと、第1MGの逆起電圧が低下し、循環電流が非常に小さい値となってしまう。そのため、循環電流を用いる手法では、第1インバータ221が短絡故障しているか否かを精度よく判定できない可能性がある。
However, when the circulating current flows as described above, the first MG generates a drag torque Td (braking torque) that acts in a direction that prevents its own rotation. If the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is reduced to near 0 by the drag torque Td, the back electromotive force of the first MG is lowered, and the circulating current becomes a very small value. Therefore, in the method using the circulating current, it may not be possible to accurately determine whether or not the
図6は、MD走行中に第1インバータ221の短絡故障が発生している場合におけるエンジン100、第1MGおよび第2MGの状態の一例を遊星歯車機構30の共線図上に示す図である。第1インバータ221の短絡故障が生じていない場合には、図6中に破線で示されるように、エンジン回転速度Neは0となり、MG2回転速度Nm2は正の値となり、MG1回転速度Nm1は負の値となる。
FIG. 6 is a diagram showing an example of states of the
しかしながら、第1インバータ221の短絡故障が生じている場合には、第1MGが逆起電圧に起因する引きずりトルクTdを発生する。この引きずりトルクTdによって、図6中に実線で示されるように、MG1回転速度Nm1の絶対値が0付近にまで減少し、しきい値β未満となる。これに伴なってエンジン回転速度Neが増加し、所定値α以上になる。このような状態においては、第1MGの逆起電圧が低下して循環電流がほとんど流れないため、循環電流を用いて第1インバータ221の短絡故障の有無を精度よく判定することができない。
However, when a short circuit failure occurs in the
そこで、本実施の形態によるECU300は、第1インバータ221からフェール信号を受信した場合、循環電流の有無(電流センサ241の出力)に基づいて第1インバータ221の短絡故障の有無を判定するのではなく、エンジン100および第1MGの状態が図6の実線で示されるような状態であるか否かに基づいて第1インバータ221の短絡故障の有無を判定する。
Therefore, when
具体的には、ECU300は、通常走行中に第1インバータ221からフェール信号を受信した場合、エンジン100への燃料供給が停止された状態で第1インバータ221をゲート遮断状態にする「遮断制御」を実行する。
Specifically, when the
遮断制御の実行後において図6の実線で示されるような状態である場合、すなわちエンジン回転速度Neの絶対値が所定値α以上で、かつMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β未満である場合、ECU300は、第1インバータ221の短絡故障である(すなわちスイッチング素子Q3〜Q8のいずれかに短絡故障が発生している)と判定する。
In the state shown by the solid line in FIG. 6 after execution of the shut-off control, that is, the absolute value of the engine rotational speed Ne is not less than the predetermined value α and the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is less than the threshold value β. In some cases,
一方、遮断制御の実行後において図6の実線で示されるような状態ではない場合、すなわちエンジン回転速度Neの絶対値が所定値α未満である場合、またはMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β以上である場合、ECU300は、第1インバータ221の短絡故障でない(すなわちスイッチング素子Q3〜Q8に短絡故障が発生していない)と判定する。
On the other hand, when the shut-off control is not performed as shown by the solid line in FIG. 6, that is, when the absolute value of the engine rotational speed Ne is less than the predetermined value α, or the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is the threshold. When the value β is equal to or greater than β,
これにより、MG1回転速度Nm1の絶対値が0付近(しきい値β未満)で停滞して循環電流がほとんど流れない場合であっても、第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8が短絡故障しているか否かを判定することができる。また、第1インバータ221の異常が短絡故障であるか否かを走行中に予め判定しておくことで、部品交換等の修理に要する時間および費用を低減することが可能となる。
As a result, even when the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is stagnant around 0 (less than the threshold value β) and the circulating current hardly flows, the switching elements Q3 to Q8 of the
さらに、本実施の形態によるECU300は、第1インバータ221の異常が短絡故障であるか否かに応じて、退避走行の態様を切り替える。具体的には、ECU300は、第1インバータ221の異常が短絡故障である場合にはMD走行を行ない、第1インバータ221の異常が短絡故障でない場合にはMDE走行を行なう。このように、短絡故障でない場合にはMD走行ではなくMDE走行を行なうことによって、バッテリ150の電力だけでなくエンジン100の燃料を用いた退避走行が可能となる。その結果、退避走行距離を延ばすことができる。
Furthermore,
図7は、ECU300の処理手順を示すフローチャートである。このフローチャートは、通常走行中(HV走行中またはEV走行中)に所定周期で繰り返し実行される。
FIG. 7 is a flowchart showing a processing procedure of
ステップ(以下、ステップを「S」と略す)10にて、ECU300は、第1インバータ221からのフェール信号(上側フェール信号FUまたは下側フェール信号FL)を受信したか否かを判定する。フェール信号を受信していない場合(S10にてNO)、ECU300は処理を終了する。
In step (hereinafter, step is abbreviated as “S”) 10,
フェール信号を受信した場合(S10にてYES)、ECU300は、S11にて、上述の遮断制御を実行する。すなわち、ECU300は、エンジン100への燃料供給を停止するとともに、第1インバータ221をゲート遮断状態にするための制御信号を第1インバータ221に出力する。なお、EV走行中であり既にエンジン100への燃料供給が停止されている場合には、ECU300は、エンジン100への燃料供給停止を継続する。
When the fail signal is received (YES in S10),
遮断制御の実行後において、ECU300は、S11Aにおいて、遮断制御を開始してからの経過時間が所定時間を超えているか否かを判定する。遮断制御を開始してからの経過時間が所定時間を超えていない場合(S11AにてNO)、ECU300は、S11Aの処理を繰り返し、経過時間が所定時間を超えるまで待つ。
After executing the shut-off control, the
S11Aの処理は、遮断制御の実行後の第1MGの引きずりトルクTdの影響でエンジン回転速度Neが所定値α以上となっているのではなく、遮断制御の実行前のHV走行(エンジン100への燃料供給)の影響によってエンジン回転速度Neが所定値α以上となっている状態を排除するために行なわれる。すなわち、仮に遮断制御の実行前にHV走行が行なわれていた場合には、遮断制御によってエンジン100への燃料供給を停止したとしても、エンジン回転速度Neが図6の実線または破線で示される状態に低下するまでには多少の時間がかかる。そこで、ECU300は、遮断制御を開始してからの経過時間が所定時間(エンジン100への燃料供給停止後にエンジン回転速度Neが図6の実線または破線で示される状態に低下するまでに要すると想定される時間)を超えるのを待ってから、S12以降の処理を行なう。
In the process of S11A, the engine speed Ne does not exceed the predetermined value α due to the influence of the first MG drag torque Td after execution of the cutoff control. This is performed to eliminate a state where the engine speed Ne is greater than or equal to the predetermined value α due to the influence of the fuel supply). That is, if HV traveling was performed before execution of the shut-off control, even if the fuel supply to the
遮断制御を開始してからの経過時間が所定時間を超えている場合(S11AにてYES)、ECU300は、S12およびS13にて図6の実線で示されるような状態であるか否かを判定する。具体的には、ECU300は、S12にてエンジン回転速度センサ410によって検出されたエンジン回転速度Neの絶対値が所定値α以上であるか否かを判定し、S13にてレゾルバ421によって検出されたMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β未満であるか否かを判定する。
If the elapsed time since the start of the shut-off control exceeds a predetermined time (YES in S11A),
エンジン回転速度Neの絶対値が所定値α以上であり(S12にてYES)かつMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β未満である(S13にてYES)場合、すなわち図6の実線で示されるような状態である場合、ECU300は、S14にて第1インバータ221の短絡故障であると判定し、S15にてMD走行による退避走行を行なう。
When the absolute value of engine rotational speed Ne is equal to or greater than predetermined value α (YES at S12) and the absolute value of MG1 rotational speed Nm1 is less than threshold value β (YES at S13), that is, with a solid line in FIG. In the state as shown,
一方、エンジン回転速度Neの絶対値が所定値α未満である場合(S12にてNO)、またはMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β以上である場合(S13にてNO)、すなわち図6の実線で示されるような状態ではない場合、ECU300は、S16にて第1インバータ221の短絡故障でないと判定し、S17〜S20にてMDE走行による退避走行を行なう。
On the other hand, when the absolute value of engine rotational speed Ne is less than predetermined value α (NO at S12), or when the absolute value of MG1 rotational speed Nm1 is equal to or greater than threshold value β (NO at S13), that is, FIG. If the state is not as indicated by the solid line 6, the
具体的には、ECU300は、まず、S17にて、エンジン100をクランキングするために、第1インバータ221の三相オン制御を実行する。第1インバータ221の三相オン制御とは、第1インバータ221の三相分の上側アームQ3,Q5,Q7または下側アームQ4,Q6,Q8を導通状態にする制御である。
Specifically,
本実施の形態によるECU300は、第1インバータ221の三相オン制御を実行する際、上側アームQ3,Q5,Q7および下側アームQ4,Q6,Q8のうち、異常が発生していない側のアームを導通状態にする。すなわち、ECU300は、上側フェール信号FUを受信した場合には下側アームQ4,Q6,Q8を導通状態にし、下側フェール信号FLを受信した場合には上側アームQ3,Q5,Q7を導通状態にする。
When the
図8は、第1インバータ221のU相の下側アームQ4がオープン故障している場合における三相オン制御中の状態を概略的に示す図である。U相の下側アームQ4がオープン故障している場合、第1インバータ221は下側フェール信号FLをECU300に出力する。
FIG. 8 is a diagram schematically showing a state during the three-phase ON control when the U-phase lower arm Q4 of the
ECU300は、S16にて短絡故障でないと判定した場合にS17にて三相オン制御を行なうが、この際、第1インバータ221から下側フェール信号FLを受信していた場合には、下側アームQ4,Q6,Q8のいずれかにおいて短絡故障以外の異常が生じていると認識することができる。短絡故障以外の異常には、オープン故障が含まれる。したがって、仮に下側アームQ4,Q6,Q8を三相オン制御の対象とすると、下側アームQ4,Q6,Q8のいずれかがオープン故障によって指令どおりに導通状態にならず、三相オン制御が正常に機能しない可能性がある。
When
そこで、ECU300は、第1インバータ221から下側フェール信号FLを受信した場合、異常が生じていない上側アームQ3,Q5,Q7を三相オン制御の対象とする。これにより、三相オン制御が正常に機能し、図8の実線矢印に示すように、第1MGの逆起電圧に起因する電流が、上側アームQ3,Q5,Q7を双方向に流れ得る状態となる。電流が流れると、第1MGには、自らの回転を妨げる方向に作用する引きずりトルクTdが発生する。この引きずりトルクTdによってエンジン100がクランキングされる。すなわち、下側アームQ4がオープン故障している場合であっても、上側アームQ3,Q5,Q7を三相オン制御によって導通状態とすることで、第1MGに引きずりトルクTdを発生させてエンジン100を確実にクランキングすることができる。
Therefore, when the
図7に戻って、ECU300は、三相オン制御によるエンジン100のクランキングによりエンジン回転速度Neが所定値に達すると、S18にてエンジン100の燃料噴射制御および点火制御を開始してエンジン100を始動し、S19にて第1インバータ221を再びゲート遮断状態にする。そして、ECU300は、S20にてMDE走行による退避走行を行なう。このように、短絡故障でない場合にはMD走行ではなくMDE走行を行なうことによって、バッテリ150の電力だけでなくエンジン100の燃料を用いた退避走行が可能となるため、退避走行距離を延ばすことができる。
Returning to FIG. 7, when engine speed Ne reaches a predetermined value due to cranking of
図9は、MDE走行中におけるエンジン100、第1MGおよび第2MGの状態の一例を遊星歯車機構30の共線図上に示す図である。第1インバータ221の短絡故障が生じていない場合には、遮断制御の実行後において、図9中に破線で示されるように、エンジン回転速度Neは0となり、MG2回転速度Nm2は正の値となり、MG1回転速度Nm1は負の値となる。このような状態から、三相オン制御による引きずりトルクTdによってエンジンがクランキングされ、その後、エンジン100の燃料点火によってエンジントルクTeが発生する。
FIG. 9 is a diagram illustrating an example of states of the
エンジントルクTeによって、図9中の実線で示されるように、第1MGは正方向に回転させられる。これにより、第1MGの逆起電圧に起因する電流が第1MGとバッテリ150との間を循環する。その結果、第1MGは、自らの回転を妨げる方向(負方向)に作用する引きずりトルクTdeを発生する。
As shown by the solid line in FIG. 9, the first MG is rotated in the positive direction by the engine torque Te. Thereby, a current caused by the back electromotive voltage of the first MG circulates between the first MG and the
なお、仮に第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8のいずれかが短絡故障していると、エンジントルクTeによって第1MGが回転させられることによって、短絡故障しているスイッチング素子に過大な短絡電流が集中的に流れ、二次的な故障を引き起こすことが懸念される。しかしながら、本実施の形態においては、第1インバータ221の短絡故障が発生していないと判定された場合にMDE走行が行われるため、短絡故障による過大な電流は流れず、二次的な故障は生じない。
If any one of the switching elements Q3 to Q8 of the
エンジントルクTeによる引きずりトルクTdeが第1MGからサンギヤSに作用することによって、リングギヤRには、引きずりトルクTdeの反力として、正方向(前進方向)に作用するエンジン直達トルクTepが発生する。これにより、MDE走行では、第2MGのトルクTm2に加えて、エンジン直達トルクTepを用いて退避走行することが可能となる。すなわち、バッテリ150の電力だけでなくエンジン100の燃料を用いた退避走行が可能となる。その結果、退避走行距離を延ばすことができる。
When the drag torque Tde due to the engine torque Te acts on the sun gear S from the first MG, an engine direct torque Tep acting in the positive direction (forward direction) is generated in the ring gear R as a reaction force of the drag torque Tde. Thereby, in MDE traveling, it is possible to retreat using the engine direct torque Tep in addition to the second MG torque Tm2. That is, the retreat travel using not only the power of the
以上のように、本実施の形態によるECU300は、第1インバータ221からフェール信号を受信した場合、循環電流の有無(電流センサ241の出力)に基づいて第1インバータ221の短絡故障の有無を判定するのではなく、エンジン100および第1MGの状態に基づいて第1インバータ221の短絡故障の有無を判定する。これにより、MG1回転速度Nm1の絶対値が0付近で停滞して循環電流がほとんど流れない場合であっても、第1インバータ221のスイッチング素子Q3〜Q8が短絡故障しているか否かを判定することができる。
As described above, when
<変形例>
上述の実施の形態においては、図7のS12およびS13にて、エンジン回転速度センサ410によって検出されたエンジン回転速度Neと、レゾルバ421によって検出されたMG1回転速度Nm1とを用いて、図6の実線で示されるような状態であるか否かを判定した。しかしながら、図6の実線で示されるような状態であるか否かを判定する手法はこれに限定されない。
<Modification>
In the above-described embodiment, the engine rotational speed Ne detected by the engine
すなわち、MG1回転速度Nm1とエンジン回転速度NeとMG2回転速度Nm2とは、共線図の関係、すなわち、いずれか2つの回転速度が決まれば残り1つの回転速度も決まる関係を有する。 That is, the MG1 rotation speed Nm1, the engine rotation speed Ne, and the MG2 rotation speed Nm2 have a collinear relationship, that is, if any two rotation speeds are determined, the remaining one rotation speed is also determined.
したがって、たとえば、図7のS12の判定に用いるエンジン回転速度Neは、エンジン回転速度センサ410によって検出された値ではなく、レゾルバ421,422によって検出されたMG1回転速度Nm1およびMG2回転速度Nm2から共線図の関係を利用して推定された値であってもよい。同様に、図7のS13の判定に用いるMG1回転速度Nm1は、レゾルバ421によって検出された値ではなく、エンジン回転速度センサ410およびレゾルバ422によって検出されたエンジン回転速度NeおよびMG2回転速度Nm2から共線図の関係を利用して推定された値であってもよい。
Therefore, for example, the engine rotational speed Ne used for the determination in S12 of FIG. 7 is not the value detected by the engine
また、図6の実線で示されるような状態であるか否かを、エンジン回転速度NeとMG1回転速度Nm1とを用いて判定するのではなく、エンジン回転速度NeとMG2回転速度Nm2とを用いて判定するようにしてもよい。この場合には、エンジン回転速度Neの絶対値が所定値α以上であって、かつMG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β未満となる所定範囲にMG2回転速度Nm2が含まれる場合に、図6の実線で示されるような状態であると判定すればよい。また、MG1回転速度Nm1とMG2回転速度Nm2とを用いて判定するようにしてもよい。この場合には、MG1回転速度Nm1の絶対値がしきい値β未満であって、かつエンジン回転速度Neの絶対値が所定値α以上となる範囲にMG2回転速度Nm2が含まれる場合に、図6の実線で示されるような状態であると判定すればよい。 Further, whether or not the state is as shown by the solid line in FIG. 6 is not determined by using the engine rotational speed Ne and the MG1 rotational speed Nm1, but by using the engine rotational speed Ne and the MG2 rotational speed Nm2. You may make it judge. In this case, when the absolute value of the engine rotational speed Ne is equal to or greater than the predetermined value α and the MG2 rotational speed Nm2 is included in a predetermined range where the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is less than the threshold value β, What is necessary is just to determine with it being a state as shown by the continuous line of FIG. Alternatively, the determination may be made using the MG1 rotation speed Nm1 and the MG2 rotation speed Nm2. In this case, when the absolute value of the MG1 rotational speed Nm1 is less than the threshold value β and the MG2 rotational speed Nm2 is included in a range in which the absolute value of the engine rotational speed Ne is equal to or greater than the predetermined value α, FIG. What is necessary is just to determine with it being a state as shown by the continuous line of 6.
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
1 車両、10,20 モータジェネレータ、12 永久磁石、30 遊星歯車機構、50 駆動輪、60 出力軸、71 車速センサ、100 エンジン、110 クランクシャフト、150 バッテリ、200 PCU、210 コンバータ、221 第1インバータ、221L,221U OR回路、222 第2インバータ、230 電圧センサ、241,242 電流センサ、300 ECU、410 エンジン回転速度センサ、421,422 レゾルバ、440 監視ユニット、D1〜D14 ダイオード、F1〜F14 駆動回路、Q1〜Q14 スイッチング素子。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vehicle, 10, 20 Motor generator, 12 Permanent magnet, 30 Planetary gear mechanism, 50 Drive wheel, 60 Output shaft, 71 Vehicle speed sensor, 100 Engine, 110 Crankshaft, 150 Battery, 200 PCU, 210 Converter, 221
Claims (3)
エンジンと、
永久磁石が装着されたロータを有する第1回転電機と、
駆動輪に接続された出力軸と、
前記エンジン、前記第1回転電機および前記出力軸を機械的に連結する遊星歯車機構と、
前記出力軸に接続された第2回転電機と、
電源装置と、
前記電源装置と前記第1回転電機との間で電力を変換可能に構成された、複数のスイッチング素子を有する第1インバータと、
前記電源装置と前記第2回転電機との間で電力を変換可能に構成された第2インバータと、
前記エンジン、前記第1インバータおよび前記第2インバータを制御する制御装置とを備え、
前記制御装置は、
前記第1インバータが異常であることを示すフェール信号を前記第1インバータから受けた場合、前記エンジンへの燃料供給が停止された状態で前記第1インバータをゲート遮断状態にする遮断制御を実行し、
前記遮断制御の実行後において前記エンジンの回転速度の絶対値が所定値以上で、かつ前記第1回転電機の回転速度の絶対値がしきい値未満である場合、前記複数のスイッチング素子のいずれかに短絡故障が発生していると判定し、
前記遮断制御の実行後において前記エンジンの回転速度の絶対値が前記所定値未満である場合または前記第1回転電機の回転速度の絶対値が前記しきい値以上である場合、前記複数のスイッチング素子に短絡故障が発生していないと判定する、ハイブリッド車両。 A hybrid vehicle,
Engine,
A first rotating electric machine having a rotor on which a permanent magnet is mounted;
An output shaft connected to the drive wheels;
A planetary gear mechanism that mechanically connects the engine, the first rotating electrical machine, and the output shaft;
A second rotating electrical machine connected to the output shaft;
A power supply;
A first inverter having a plurality of switching elements configured to convert power between the power supply device and the first rotating electrical machine;
A second inverter configured to convert electric power between the power supply device and the second rotating electrical machine;
A control device for controlling the engine, the first inverter, and the second inverter;
The control device includes:
When a fail signal indicating that the first inverter is abnormal is received from the first inverter, a shut-off control is performed to turn the first inverter into a gate shut-off state while fuel supply to the engine is stopped. ,
When the absolute value of the rotational speed of the engine is equal to or greater than a predetermined value and the absolute value of the rotational speed of the first rotating electrical machine is less than a threshold value after execution of the shut-off control, any one of the plurality of switching elements It is determined that a short-circuit failure has occurred,
When the absolute value of the rotational speed of the engine is less than the predetermined value after execution of the shut-off control, or when the absolute value of the rotational speed of the first rotating electrical machine is greater than or equal to the threshold value, the plurality of switching elements A hybrid vehicle that determines that no short-circuit failure has occurred.
前記制御装置は、前記短絡故障が発生していると判定した場合は第1退避走行制御を行ない、前記短絡故障が発生していないと判定した場合は第2退避走行制御を行ない、
前記第1退避走行制御は、前記エンジンの動力を用いずに前記第2回転電機の動力を用いて前記ハイブリッド車両を走行させる制御であり、
前記第2退避走行制御は、前記第1インバータの前記三相の前記上側アームまたは前記下側アームを導通状態にする三相オン制御を実行することよって前記エンジンをクランキングし、前記クランキングによって前記エンジンを始動させた後に前記第1インバータをゲート遮断状態にして前記エンジンおよび前記第2回転電機の動力を用いて前記ハイブリッド車両を走行させる制御である、請求項1に記載のハイブリッド車両。 The plurality of switching elements are electrically connected between the power supply device and the first rotating electric machine so as to constitute a three-phase drive arm each having an upper arm and a lower arm,
The controller performs a first retreat travel control when it is determined that the short circuit failure has occurred, and performs a second retreat travel control when it is determined that the short circuit failure has not occurred,
The first retreat travel control is a control for traveling the hybrid vehicle using the power of the second rotating electrical machine without using the power of the engine.
In the second retreat travel control, the engine is cranked by executing three-phase on control for bringing the upper arm or the lower arm of the three-phase of the first inverter into a conductive state, and by the cranking 2. The hybrid vehicle according to claim 1, wherein the hybrid vehicle is a control for running the hybrid vehicle using power of the engine and the second rotating electrical machine after the engine is started and the first inverter is turned off.
前記制御装置は、前記三相オン制御を実行する際、前記上側アームおよび前記下側アームのうち、異常が発生していない側のアームを導通状態にする、請求項2に記載のハイブリッド車両。 The first inverter outputs the fail signal to the control device in a manner capable of identifying whether the upper arm is abnormal or the lower arm is abnormal,
3. The hybrid vehicle according to claim 2, wherein when the three-phase ON control is executed, the control device brings the arm on the side where no abnormality has occurred among the upper arm and the lower arm into a conductive state.
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