JP2017055586A - Electric power conversion device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電力変換装置に関する。 The present invention relates to a power conversion device.
インバータ回路の上下アームの直列回路を内蔵する、例えば、3相用のパワー半導体モジュールを有する電力変換装置は、各パワー半導体モジュールを冷却するための冷却流路を備えている。このような電力変換装置の一例として、冷却流路の一端側から導入した冷却水が各パワー半導体モジュールの一面側を冷却するように流通し、他端側で折り返し、折り返し後は、冷却水が各パワー半導体モジュールの他面側を冷却するように流通するようにした冷却構造を有するものが知られている(例えば、特許文献1の図25(B)、(C)参照)。 For example, a power conversion device that includes a series circuit of upper and lower arms of an inverter circuit and has a power semiconductor module for three phases includes a cooling channel for cooling each power semiconductor module. As an example of such a power conversion device, the cooling water introduced from one end side of the cooling flow channel circulates so as to cool one surface side of each power semiconductor module, and is folded at the other end side. What has the cooling structure which distribute | circulated so that the other surface side of each power semiconductor module might be cooled is known (for example, refer FIG. 25 (B), (C) of patent document 1).
特許文献1に記載の電力変換装置では、冷却流路が長くなるために、冷却流路における冷却水の圧力損失が高くなる。
In the power converter described in
本発明の電力変換装置は、一面および前記一面に対向する他面に、それぞれ、冷却フィンが突出して形成され、インバータ回路の上下アームの直列回路を内蔵するN相(Nは1以上)用のパワー半導体モジュールと、前記パワー半導体モジュールの前記一面および前記他面を冷却するための冷却路を有する冷却器構成体とを備え、前記冷却器構成体の前記冷却路は、前記パワー半導体モジュールの前記一面を冷却する第1の冷却流路と、前記パワー半導体モジュールの前記他面を冷却する第2の冷却流路と、前記第1の冷却流路と前記第2の冷却流路とを接続する折り返し冷却流路とを備え、前記第1の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失と前記第2の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失とが異なるように構成されている。 The power conversion device of the present invention is for an N phase (N is 1 or more) in which cooling fins are formed to protrude on one surface and the other surface facing the one surface, and a series circuit of upper and lower arms of an inverter circuit is built in. A power semiconductor module; and a cooler structure having a cooling path for cooling the one surface and the other surface of the power semiconductor module, wherein the cooling path of the cooler structure includes the power semiconductor module A first cooling channel for cooling one surface, a second cooling channel for cooling the other surface of the power semiconductor module, and the first cooling channel and the second cooling channel are connected. A return cooling flow path, and the pressure loss of the refrigerant flowing through the first cooling flow path is different from the pressure loss of the refrigerant flowing through the second cooling flow path.
本発明によれば、冷却流路における冷却水の圧力損失を低減することができる。 According to the present invention, the pressure loss of the cooling water in the cooling channel can be reduced.
−第1の実施形態−
(電力変換装置の全体構造)
以下、図1〜図12を参照して、本発明の第1の実施形態を説明する。
図1は、本発明の電力変換装置の第1の実施形態の分解斜視図である。
電力変換装置1は、3つのパワー半導体モジュール300a〜300cと、冷却器構成体400Aと、6つの上部側流通規制部材403とを備えている。
各パワー半導体モジュール300a〜300cは、アルミニウム合金等により形成されたモジュールケース301にインバータ回路の上下アームの直列回路を内蔵している。パワー半導体モジュール300a〜300cの詳細、およびパワー半導体モジュール300a〜300cに内蔵されるインバータ回路については、後述する。
-First embodiment-
(Overall structure of power converter)
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 1 is an exploded perspective view of a first embodiment of a power conversion device of the present invention.
The
Each
冷却器構成体400Aは、ハウジング、すなわち冷却器本体400、および支持部材401を有する。冷却器本体400および支持部材401は、アルミニウム合金等の金属部材により形成されている。冷却器本体400の上部側には、各パワー半導体モジュール300a〜300cを挿通する開口部411が形成されている。冷却器本体400には、各パワー半導体モジュール300a〜300cが開口部411から挿入された状態で、各パワー半導体モジュール300a〜300cと冷却器本体400の内壁面412、413(図8参照)との間に冷却路420(図6参照)を形成する収容空間が形成されている。冷却器本体400の長手方向の一端面には、冷却水の導入口405および導出口406が形成されている。図1に図示されているように、導入・導出口405、406から最も遠い位置のパワー半導体モジュールを300a、中間位置のパワー半導体モジュールを300b、最も近い位置のワー半導体モジュールを300cとする。冷却器本体400の下部側、すなわち3つの開口部411の反対面側には、下部開口が形成されている。下部開口は、冷却器本体400のほぼ全長に亘る長さに形成されている。
The
支持部材401は、冷却器本体400の下部開口を塞いで、不図示の締結部材により冷却器本体400に固定される。支持部材401には、三対の下部側流通規制部416が一体に形成されている。一対の下部側流通規制部416は、それぞれ、各パワー半導体モジュール300a〜300cの厚さ方向に離間して配置されている。各下部側流通規制部416は、冷却器本体400の内壁面412または413(図8参照)とパワー半導体モジュール300a〜300cそれぞれとの間に配置され、冷却器本体400の長手方向への冷却水の流通を規制する。この詳細は、後述する。支持部材401は、周縁部の所定箇所に接着剤である液状ガスケット404を塗布した状態で、冷却器本体400に締結される。
The
冷却器本体400の上面の各開口部411の周縁部には、環状シール部材402が取りつけられている。各パワー半導体モジュール300a〜300cは、長さおよび幅が開口部411より大きいフランジ311を有している。各パワー半導体モジュール300a〜300cは、フランジ311の下面を環状シール部材402に押し付けた状態で、不図示の締結部材により冷却器本体400の上面に固定される。
An
6つの上部側流通規制部材403は、三対として配置されている。一対の上部側流通規制部材403は、それぞれ、各パワー半導体モジュール300の厚さ方向に離間して配置されている。各上部側流通規制部材403は、冷却器本体400の内壁面412または413(図8参照)とパワー半導体モジュール300a〜300cとの間に配置され、冷却器本体400の長手方向への冷却水の流通を規制する。この詳細は、後述する。
The six upper side
(パワー半導体モジュール)
図2は、図1に図示されたパワー半導体モジュールの拡大図であり、図3は、図2に図示されたパワー半導体モジュールのモジュールケースを除去した斜視図である。
パワー半導体モジュール300a〜300cは、同一の構造を有しており、以下では、適宜、パワー半導体モジュール300として説明する。
上述したように、各パワー半導体モジュール300は、モジュールケース301およびフランジ311を有する。フランジ311は、モジュールケース301に一体成形により形成される。モジュールケース301の一面301aおよび他面301b(図8参照)には、それぞれ、多数の冷却フィン302が突出して形成されている。冷却フィン302は、モジュールケース301の一面301aまたは他面301bにマトリックス状に配列されている。モジュールケース301の上部には、開口304が形成されている。モジュールケース301内には、開口304から挿入されたパワー半導体組立体330が収容されている。モジュールケース301内にパワー半導体組立体330を収容した状態で、開口304からモジュールケース301内部に樹脂331が充填される。
パワー半導体組立体330を電気回路と関連付けて説明する。
(Power semiconductor module)
2 is an enlarged view of the power semiconductor module shown in FIG. 1, and FIG. 3 is a perspective view of the power semiconductor module shown in FIG. 2 with the module case removed.
The
As described above, each
The
(インバータ回路)
図4は、図2に図示されたパワー半導体モジュールに内蔵された回路の一例を示す回路図であり、図5は、本発明の電力変換装置の回路の一例を示す回路図である。
図4に図示されるように、パワー半導体組立体330には、2つのIGBT110、120と2つのダイオード130、140とが内蔵されている。IGBT110とダイオード130とは上アーム回路を構成する。IGBT120とダイオード140とは、下アーム回路を構成する。
IGBT110のエミッタとIGBT120のコレクタが接続される。この接続点にはダイオード130のアノードとダイオード140のカソードの接続点とが接続され、また、交流出力端子102が接続される。IGBT110のコレクタおよびダイオード130のカソードは直流正極性入力端子101に接続される。IGBT120のエミッタおよびダイオード130のアノードは直流負極性入力端子100に接続される。また、IGBT110、120のゲートは、それぞれ、ゲート端子111、121に接続され、IGBT110、120のエミッタは、それぞれ、エミッタ端子112、122に接続される。図4に図示された各端子、100、101、102、111、112、121、122の実装構造は図3に図示されている。但し、図3においては、直流負極性入力端子100は、100a、100bとして2つ形成され、パワー半導体組立体330内部で電気的に接続される。また、直流正極性入力端子101は、101a、101bとして2つに形成され、パワー半導体組立体330内部で電気的に接続される。
(Inverter circuit)
FIG. 4 is a circuit diagram showing an example of a circuit built in the power semiconductor module shown in FIG. 2, and FIG. 5 is a circuit diagram showing an example of a circuit of the power conversion device of the present invention.
As shown in FIG. 4, the
The emitter of
上アーム回路のIGBT110は、図3において左右方向に並んで配置された2つの基板に形成されている。上アーム回路のダイオード130は、IGBT110が形成された各基板とは別基板に形成され、図3において、IGBT110が形成された2つの基板の下方に配置されている。
下アーム回路のIGBT120は、図3において左右方向に並んで配置された2つの基板に形成されている。下アーム回路のダイオード140は、IGBT120が形成された各基板とは別基板に形成され、図3においてIGBT120が形成された2つの基板の下方に配置されている。
The
The IGBT 120 of the lower arm circuit is formed on two substrates arranged in the left-right direction in FIG. The
図3に図示されるように、上アーム回路のIGBT110が形成された2つの基板およびダイオード130が形成された基板は、導体板315、318間に配置され、不図示の導電性接合剤により各導体板315、318に接合されている。また、下アーム回路の2つの基板に形成されたIGBT120およびダイオード140が形成された基板は、導体板316、319間に配置され、不図示の導電性接合剤により各導体板316、319に接合されている。導体板316と導体板318とは不図示の中間電極により接続されている。なお、本発明では、上アーム回路のIGBT110が形成される基板および下アーム回路のIGBT120が形成される基板は一つでもよい。
As shown in FIG. 3, the two substrates on which the
図1に図示された3つのパワー半導体モジュール300a、300b、300cは、それぞれ、U相、V相、W相として動作するアーム回路としての機能を備えている。パワー半導体モジュール300a、300b、300cに内蔵される上下のアーム回路は、図5に図示されるように接続される。すなわち、パワー半導体モジュール300a〜300cのそれぞれの直流正極性入力端子101、および直流負極性入力端子100は、バスバー等で図5に図示された端子201または200に接続される。端子201、200は、図示しない直流電源に接続される。また、パワー半導体モジュール300a、300b、300cのそれぞれの交流出力端子102a、102b、102cは図示しない負荷に電気的に接続される。
なお、図3および図5におけるTは、IGBTを示し、Dはダイオードを示す。
The three
3 and 5, T represents an IGBT, and D represents a diode.
図3に図示されるように、直流負極性入力端子100a、100b(共にパワー半導体組立体330内部で端子100に接続)、直流正極性入力端子101a、101b(共にパワー半導体組立体330内部で端子101に接続)、交流出力端子102は、補助モールド部材313によりインサート成形される。補助モールド部材313によりモジュールケース301と、直流負・正極性入力端子100a、100b、101a、101bとの絶縁が確保される。これらの入出力端子は図示しないバスバーに例えば、TIG溶接にて接続される。
As shown in FIG. 3, DC
同様に、IGBT110、120のスイッチング制御を行うゲート端子111、121、エミッタ端子112、122が補助モールド部材313にインサート成形される。補助モールド部材313により、モジュールケース301と、ゲート端子111、121、エミッタ端子112、122との絶縁が確保される。これらの制御端子は図示しない制御回路の所定部に半田により接続される。
なお、図3には参照番号を付加していない4つの端子が示されているが、これらは、IGBT110、120の過電流や、過温度を検出するためのセンサ信号用の端子である。
Similarly,
In FIG. 3, four terminals without reference numerals are shown, but these are terminals for sensor signals for detecting overcurrent and overtemperature of the
(冷却器構成体)
図6は、本発明の電力変換装置の冷却路の一例を示し、図1における切断面VIで切断した断面図である。図7は、図1における切断面VIIで切断した断面図であり、図8は、図1における切断面VIIIで切断した断面図である。
冷却器構成体400Aは、冷却器本体400と、冷却器本体400の下部開口を塞ぐ支持部材401とを備えている。
図6および図8に図示されるように、冷却器本体400内にパワー半導体モジュール300a〜300cが収容された状態で、冷却器本体400の内壁面412とパワー半導体モジュール300の一面301aとの間に第1の冷却流路421が形成される。また、冷却器本体400の内壁面413とパワー半導体モジュール300の他面301bとの間に第2の冷却流路422が形成される。図6に図示されるように、冷却器本体400の冷却路420にパワー半導体モジュール300aが配置された状態で、パワー半導体モジュール300aの奥部に第1の冷却流路421と第2の冷却流路422を接続する折り返し冷却流路423が形成される。
(Cooler structure)
FIG. 6 shows an example of the cooling path of the power conversion device of the present invention, and is a cross-sectional view taken along the cutting plane VI in FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the cutting plane VII in FIG. 1, and FIG. 8 is a cross-sectional view cut along the cutting plane VIII in FIG.
The
As shown in FIGS. 6 and 8, the
図1、図6、図7に図示されるように、冷却器本体400には、冷媒仕切り部431が一体成形により形成されている。冷媒仕切り部431は、パワー半導体モジュール300aと300bとの間およびパワー半導体モジュール300bと300cとの間に介在されるように設けられている。パワー半導体モジュール300bおよび300cのそれぞれの一方の側面は、一方の冷媒仕切り部431の各側端面に接触している。また、パワー半導体モジュール300bおよび300aのそれぞれの一方の側面は、他方の冷媒仕切り部431の各側端面に接触している。冷媒仕切り部431の幅は、パワー半導体モジュール300の厚さ、すなわち、一面301aと他面301b間の長さと同一か、もしくはそれより少し小さい。図7に図示されるように、冷媒仕切り部431の上部は、冷却器本体400の上部として形成されており、第1、第2の冷却流路421、422の上部を閉塞している。従って、冷媒仕切り部431は、冷却水が第1、第2の冷却流路421、422間を流れるのを防止する。つまり、第冷媒仕切り部431は、冷却水が第1の冷却流路421と第2の冷却流路422とを流通するのを規制する。
As shown in FIGS. 1, 6, and 7, the cooler
図8に図示されるように、支持部材401に設けられた一対の下部側流通規制部416は、それぞれ、第1、第2の冷却路421、422の領域に配置される。各下部側流通規制部416の上面は、パワー半導体モジュール300の一面301aおよび他面301bにマトリックス状に配列された最下段の冷却フィン302の下面よりも低い位置に配置されている。また、一対の下部側流通規制部416の内側の側面は、それぞれ、パワー半導体モジュール300の一面301aまたは他面301bに接触している。また、一対の下部側流通規制部416の外側の側面は、それぞれ、冷却器本体400の内壁面412または413の接触している。
As shown in FIG. 8, the pair of lower
このため、第1、第2の冷却流路421、422内の冷却水は、下部側流通規制部416により、第1、第2の冷却流路421、422を冷却水の流通方向に流れるのを規制される。これにより、第1、第2の冷却流路421、422を流れる冷却水は、冷却効率の高い、冷却フィン302が形成された領域を流れる。なお、下部側流通規制部416の内側面や外側面は、パワー半導体モジュール300の一面301a、他面301b、または冷却器本体400の内壁面412、413に接触しなくてもよい。僅かな隙間、例えば、0.1mm程度であれば、冷却水の流通を阻止することができる。
For this reason, the cooling water in the first and second
また、一対の上部側流通規制部材403は、それぞれ、冷却路420の領域に配置される。各上部側流通規制部材403は、パワー半導体モジュール300のフランジ311の下面と、パワー半導体モジュール300の一面301a、他面301bにマトリックス状に配列された最上段の冷却フィン302との間に配置されている。一対の上部側流通規制部材403の内側の側面は、それぞれ、パワー半導体モジュール300の一面301aまたは他面301bに接触している。また、一対の上部側流通規制部材403の外側の側面は、それぞれ、冷却器本体400の内壁面412または413に接触している。
In addition, the pair of upper side
このため、第1、第2の冷却流路421、422内の冷却水は、上部側流通規制部材403により、第1、第2の冷却流路421、422を、冷却水の流通方向に流れるのを規制される。これにより、第1、第2の冷却流路421、422を流れる冷却水は、冷却効率の高い、冷却フィン302が形成された領域を流れる。なお、上部側流通規制部材403の内側面や外側面は、パワー半導体モジュール300の一面301a、他面301b、または冷却器本体400の内壁面412、413に接触しなくてもよい。僅かな隙間、例えば、0.1mm程度であれば、冷却水の流通を阻止することができる。
Therefore, the cooling water in the first and second
図6において、白抜きの矢印は冷却水の流れ方向を示している。図6に図示されるように、導入口405から導入された冷却水は、パワー半導体モジュール300cの一面側、冷媒仕切り部431、パワー半導体モジュール300bの一面側、冷媒仕切り部431、パワー半導体モジュール300aの一面側の順に第1の冷却流路421を流れる。そして、折り返し冷却流路423を流れて折り返し、パワー半導体モジュール300aの他面側、冷媒仕切り部431、パワー半導体モジュール300bの他面側、冷媒仕切り部431、パワー半導体モジュール300cの他面側の順に第2の冷却流路422を流れ、導出口406から導出される。
つまり、パワー半導体モジュール300a〜300cの各一面301a側を冷却した冷却水は、折り返し冷却流路423で折り返されて、パワー半導体モジュール300a〜300cの各他面301b側を冷却する。このため、各パワー半導体モジュール300a〜300cの一面301a側を流れる冷却水と他面301b側を流れる冷却水の流れ方向は逆方向となっている。図6に図示されるこのような冷却構造を、「各面順次冷却型」と称することとする。
In FIG. 6, white arrows indicate the flow direction of the cooling water. As shown in FIG. 6, the cooling water introduced from the
That is, the cooling water that has cooled the one
図9は、比較例としてのパワー半導体モジュールの両面同時冷却型を示す図である。
これに対し、比較例として図9に図示されるように、各パワー半導体モジュール300a〜300cの一面301a側および他面301b側を同時に冷却する冷却構造がある。図9において、白抜きの矢印は、冷却水の流れ方向を示している。
比較例の冷却構造では、パワー半導体モジュール300cとパワー半導体モジュール300bとの間、およびパワー半導体モジュール300bとパワー半導体モジュール300aの間に、冷媒仕切り部431は配置されていない。冷却水の導入口405は、パワー半導体モジュール300cの上流側に配置され、冷却水の導出口406は、パワー半導体モジュール300aの下流側に設けられている。従って、導入口405から導入された冷却水は、パワー半導体モジュール300の一面301a側および他面301b側を同時に冷却しながら、パワー半導体モジュール300c、300b、300aの順に流れ、導出口406から導出される。図9に図示された比較例の冷却構造を、「両面同時冷却型」と称することとする。両面同時冷却型では、各パワー半導体モジュール300a〜300cの一面301a側および他面301b側を冷却する冷却水の流れ方向は、同方向である。
FIG. 9 is a diagram showing a double-sided simultaneous cooling type of a power semiconductor module as a comparative example.
On the other hand, as shown in FIG. 9 as a comparative example, there is a cooling structure that simultaneously cools the one
In the cooling structure of the comparative example, the
上流側のパワー半導体モジュール300に内蔵されたパワー半導体素子の発熱により、冷却水温度は上昇する。温度が上昇した冷却水により、隣接する下流のパワー半導体モジュール300が冷却される。このため、隣接する下流側のパワー半導体モジュール300を冷却する冷却水の温度は、上流側のパワー半導体モジュール300を冷却する冷却水の温度よりも高くなる。すなわち、図9に示す比較例の冷却構造では、最下流のパワー半導体モジュール300aを冷却する冷却水の温度が最も高くなる。
The cooling water temperature rises due to heat generated by the power semiconductor element built in the upstream
パワー半導体モジュール300を冷却する冷却水の上昇温度の一例を例示する。
3相インバータの最大出力100[kW]、その時の変換効率を97%とする。
このケースでは、1つのパワー半導体モジュール300の損失は、1000[W](=100,000*(1−0.97)/3)になる。
An example of the rising temperature of the cooling water for cooling the
The maximum output of the three-phase inverter is 100 [kW], and the conversion efficiency at that time is 97%.
In this case, the loss of one
冷媒の密度1026[kg/m3]、比熱3528[J/kg・K]とし、冷却流路を通過する冷却水の流量が5L/minの時、1つのパワー半導体モジュール300の損失1000[W]による冷却水の温度上昇は、3.3[℃](=1000*60/0.005/3528/1026)になる。
When the density of the refrigerant is 1026 [kg / m 3 ] and the specific heat is 3528 [J / kg · K], and the flow rate of the cooling water passing through the cooling flow path is 5 L / min, the loss of one
従って、3相インバータ回路を構成するパワー半導体モジュール300a〜300cを冷却した後の冷却水温度は、ほぼ10℃上昇する。つまり、最終段のパワー半導体モジュール300aに内蔵されたパワー半導体素子のうち、冷却水が最後に通過するパワー半導体素子に供給される冷却水の温度は、ほぼ10[℃]高くなっている。このことは、最終段のパワー半導体モジュール300aに内蔵されたパワー半導体素子の温度上昇が、ほぼ10[℃]上昇した冷却水による冷却でも、許容値に収まるように設計にするという不経済な状態となることを意味する。
Therefore, the cooling water temperature after cooling the
ここで、図6に図示された各面順次冷却型を、図9に図示された両面同時冷却型と対比する。
図6における最初段と最終段のパワー半導体モジュール300c、300aに着目する。最初段のパワー半導体モジュール300cの一面301a側は、導入口405より導入される冷却水により冷却される。導入口405より導入される冷却水の温度は、冷却路420を流れる冷却水の中で最も低い。一方、最初段のパワー半導体モジュール300cの他面301b側は、パワー半導体モジュール300a、300bの発熱により温度が上昇した冷却水により冷却される。このため、図6に図示された冷却構造における最終段のパワー半導体モジュール300aを冷却する冷却水の温度は、図9に示す比較例の冷却構造における最初段のパワー半導体モジュール300cを冷却する冷却水の温度よりも高くなる。
Here, each surface sequential cooling type shown in FIG. 6 is compared with the double-sided simultaneous cooling type shown in FIG.
Attention is paid to the
図6における最終段のパワー半導体モジュール300aの一面301aおよび他面301bに供給される冷却水の温度は、パワー半導体モジュール300c、300bそれぞれの一面301a側のみを冷却した冷却水の温度である。
これに対し、比較例として示す図9の冷却構造における最終段のパワー半導体モジュール300aの一面301aおよび他面301bに供給される冷却水の温度は、パワー半導体モジュール300c、300bそれぞれの一面301aおよび他面301bの両面を冷却した冷却水の温度である。
従って、図6における最終段のパワー半導体モジュール300aの一面301aおよび他面301bに供給される冷却水の温度は、比較例として示す図9の冷却構造における最終段のパワー半導体モジュール300aの一面301aおよび他面301bに供給される冷却水の温度よりも低い。
The temperature of the cooling water supplied to one
On the other hand, the temperature of the cooling water supplied to one
Accordingly, the temperature of the cooling water supplied to the one
要約すれば、図6に示す冷却構造では、図9に示す冷却構造に比し、最初段側のパワー半導体モジュール300cを冷却する冷却水の温度が高く、最終段側のパワー半導体モジュール300aを冷却する冷却水の温度が低い。
このことから、図6における冷却構造では、図9に示す冷却構造よりも、冷却路420を流れる冷却水の温度を均一化する作用を有する構造であるといえる。これにより、図6における冷却構造では、冷却効率のよい設計が可能となる。
In summary, in the cooling structure shown in FIG. 6, the temperature of the cooling water for cooling the
From this, it can be said that the cooling structure in FIG. 6 has a function of making the temperature of the cooling water flowing through the
なお、図6に示す冷却構造において、各パワー半導体モジュール300a〜300cの一面301a側と他面301b側を冷却する冷却水の流速は、図9に示す冷却構造の、各パワー半導体モジュール300a〜300cの一面301a側または他面301b側を冷却する冷却水の流速とほぼ同一である。従って、図6に示す冷却構造における冷却水の流量は、図9に示す冷却構造における冷却水の流量の概ね、半分程度にすることができる。これに伴い、導入口405と導出口406との圧力差、すなわち、圧力損失は軽減される。
In the cooling structure shown in FIG. 6, the flow rate of the cooling water for cooling the one
しかしながら、図6に示す冷却構造は、図9に示す冷却構造に比し、冷却路420の長さが長い。このため、この冷却路420が長くなることに起因して圧力損失が高くなる。
However, the cooling structure shown in FIG. 6 has a longer cooling
(圧力損失の低減構造)
再び、図8を参照する。
図8に示す本発明の第1の実施形態では、パワー半導体モジュール300の一面301aと冷却器本体400の内壁面412との距離をa1、パワー半導体モジュール300の他面301bと冷却器本体400の内壁面413との距離をa2とするとき、a1<a2となっている。
換言すれば、第1の冷却流路421の幅(a1)よりも第2の冷却流路422の幅(a2)の方が大きくなっている。
(Pressure loss reduction structure)
Again referring to FIG.
In the first embodiment of the present invention shown in FIG. 8, the distance between one
In other words, the width (a2) of the
一方、図10に示す比較品では、パワー半導体モジュール300の一面301aと冷却器本体400の内壁面412との距離a1およびパワー半導体モジュール300の他面301bと冷却器本体400の内壁面413との距離a1は、同一となっている。
図10に示す比較品の他の構造は、図8に示す第1の実施形態と同一である。
On the other hand, in the comparative product shown in FIG. 10, the distance a 1 between one
The other structure of the comparative product shown in FIG. 10 is the same as that of the first embodiment shown in FIG.
第1の実施形態では、a1<a2としたので、第1の冷却流路421を流れる冷却水の圧力損失よりも、第2の冷却流路422を流れる冷却水の圧力損失を低くすることができる。つまり、第1、第2の冷却流路421、422の幅が同一のa1である比較品よりも冷却水の圧力損失を低くすることができる。
このことについて、さらに、説明する。
In the first embodiment, since a1 <a2, the pressure loss of the cooling water flowing through the second
This will be further described.
図11は、パワー半導体モジュール300の熱抵抗θ[K/W]と圧力損失ΔP[KPa]との関係を示す特性図である。
図10に図示される比較品では、熱抵抗θ[K/W]および圧力損失ΔP[kPa]は、a1=a2の点に設定されている。この点から、パワー半導体モジュール300の他面301bと冷却器本体400の内壁面413との距離a2を増加させていくと、圧力損失ΔP[kPa]は低減し、熱抵抗θ[K/W]は増加していく。つまり、図11に示されるように、a2を増加させると、圧力損失ΔP[kPa]は減少するが、熱抵抗θ[K/W]は増加するトレードオフ関係にある。
FIG. 11 is a characteristic diagram showing the relationship between the thermal resistance θ [K / W] and the pressure loss ΔP [KPa] of the
In the comparative product illustrated in FIG. 10, the thermal resistance θ [K / W] and the pressure loss ΔP [kPa] are set at points a1 = a2. From this point, when the distance a2 between the
両面が冷却されるパワー半導体モジュール300を冷却水が通過した際の圧力損失ΔP[kPa]は、(式1)にて求まる。
ΔP =ΔP1 +ΔP2 [kPa] …… (式1)
ここで、ΔP1、ΔP2は、一面301a、他面301bにおける冷却フィン302による圧力損失である。
The pressure loss ΔP [kPa] when the cooling water passes through the
ΔP = ΔP1 + ΔP2 [kPa] (Formula 1)
Here, ΔP1 and ΔP2 are pressure losses due to the cooling
図12は、熱抵抗と圧力損失とにより求められる温度上昇を計算するための等価回路図である。
図12において、
熱抵抗θ1j-c、θ2j-c[K/W]は、パワーモジュールに内蔵されたIGBTまたはダイオード(以下、パワー半導体素子)から一面301aまたは他面301bに設けられた冷却フィン302までのそれぞれの熱抵抗であり、
θ1c-w、θ2c-w[K/W]は、一面301aまたは他面301bに設けられた冷却フィン302と冷却水の間のそれぞれの熱抵抗であり、
Pd[W]は、パワー半導体素子に発生する損失である。
この損失による温度変化ΔTは、図12を参照して、(式2)にて算出が出来る。
ΔT = Pd * {θ1 * θ2/(θ1+θ2)} [K] …… (式2)
ここで、θ1 = θ1j-c + θ1c-w、θ2 = θ2j-c + θ2c-w
FIG. 12 is an equivalent circuit diagram for calculating the temperature rise obtained by the thermal resistance and the pressure loss.
In FIG.
Thermal resistances θ1j-c and θ2j-c [K / W] are respectively measured from an IGBT or a diode (hereinafter referred to as a power semiconductor element) built in the power module to a
θ1c-w and θ2c-w [K / W] are the respective thermal resistances between the cooling
Pd [W] is a loss generated in the power semiconductor element.
The temperature change ΔT due to this loss can be calculated by (Equation 2) with reference to FIG.
ΔT = Pd * {θ1 * θ2 / (θ1 + θ2)} [K] (Equation 2)
Where θ1 = θ1j-c + θ1c-w, θ2 = θ2j-c + θ2c-w
図10の場合、ΔP1 = ΔP2 = ΔPB、θ1=θ2 =θBとおくと、1つのパワー半導体モジュール300の圧力損失ΔPと温度変化ΔTは(式3)となる。
ΔP = 2ΔPB
ΔT = Pd *θB/2
…… (式3)
In the case of FIG. 10, if ΔP1 = ΔP2 = ΔPB and θ1 = θ2 = θB, the pressure loss ΔP and the temperature change ΔT of one
ΔP = 2ΔPB
ΔT = Pd * θB / 2
(Formula 3)
図6の場合、ΔP1 =ΔPB、ΔP2 = ΔPB -Δp、θ1=θB、θ2 =θB + Δθとおくと、1つのパワー半導体モジュール300の圧力損失ΔPと温度変化ΔTは(式4)となる。但し、上記において、Δpは、a1に対するa2の圧力損失減少分であり、Δθは、a1に対するa2における熱抵抗増加分である(図11参照)。
ΔP = 2ΔPB -Δp
ΔT = Pd * {θB/2 + (Δθ/ 2θB)/(2θB(1 + Δθ/ 2θB))}
…… (式4)
In the case of FIG. 6, if ΔP1 = ΔPB, ΔP2 = ΔPB−Δp, θ1 = θB, and θ2 = θB + Δθ, the pressure loss ΔP and the temperature change ΔT of one
ΔP = 2ΔPB -Δp
ΔT = Pd * {θB / 2 + (Δθ / 2θB) / (2θB (1 + Δθ / 2θB))}
(Formula 4)
図6に示す第1の実施形態を採用すると、冷却水が導入口405から導入され、3つのパワー半導体モジュール300c、300b、300aを通過し、導出口406から導出される時に発生する圧力損失は3*Δp低減できることが分かる。
When the first embodiment shown in FIG. 6 is adopted, the pressure loss generated when cooling water is introduced from the
一方、温度変化ΔTは、Pd * {(Δθ/ 2θB)/(2θB(1 + Δθ/ 2θB))}大きくなる。言い換えると、パワー半導体素子の温度は、図9に示す冷却構造に比べ、高くなる。
しかし、上述したように、図6に示す各面順次冷却型は、図9に示す両面同時冷却型に比して、冷却水の温度を均一化する作用を有する構造であるので、多少、冷却水温度が上昇したとしても、冷却効率は、十分である。
On the other hand, the temperature change ΔT increases by Pd * {(Δθ / 2θB) / (2θB (1 + Δθ / 2θB))}. In other words, the temperature of the power semiconductor element is higher than that of the cooling structure shown in FIG.
However, as described above, the surface sequential cooling type shown in FIG. 6 has a function of making the temperature of the cooling water uniform compared to the double side simultaneous cooling type shown in FIG. Even if the water temperature rises, the cooling efficiency is sufficient.
上記本発明の電力変換装置の第1の実施形態によれば、下記の効果を奏する。
(1)冷却器構成体400Aの冷却路420は、パワー半導体モジュール300の一面301aを冷却する第1の冷却流路421と、パワー半導体モジュール300の他面301bを冷却する第2の冷却流路422と、第1の冷却流路421と第2の冷却流路422とを接続する折り返し冷却流路423とを備えている。そして、第1の冷却流路421を流れる冷却水の圧力損失と第2の冷却流路422を流れる冷却水の圧力損失とが異なるように構成した。このため、冷却水の温度を均一化する作用を有する各面順次冷却型構造を有するものであって、かつ、冷却流路における冷却水の圧力損失を低減することができる。
According to 1st Embodiment of the power converter device of the said invention, there exists the following effect.
(1) The
(2)冷却器構成体400Aの冷却路420は、パワー半導体モジュール300の一面301aに対向する第1の内壁面412、およびパワー半導体モジュール300の他面301bに対向する第2の内壁面413を有し、パワー半導体モジュール300の一面301aと冷却器本体400の第1の内壁面412間の第1の冷媒流路断面積と、パワー半導体モジュール300の他面301bと冷却器本体400の第2の内壁面413間の第2の冷媒流路断面積とが異なる構造とした。このため、構造が簡単となり、生産性がよい。
(2) The
(3)電力変換装置1は、冷却器構成体400Aの冷却路420内に、異なる位相用の複数のパワー半導体モジュール300a〜300cを備えている。さらに、電力変換装置1は、冷却器構成体400Aの冷却路420内に配置されたパワー半導体モジュール300c、300b間、およびパワー半導体モジュール300b、300a間に、冷却水が第1の冷却流路421と第2の冷却流路422とを流通するのを規制する冷媒仕切り部431を備えている。冷媒仕切り部431により、パワー半導体モジュール300a〜300cの各一面301a側を冷却するための第1の冷却流路421と、パワー半導体モジュール300a〜300cの各他面301b側を冷却するための第2の冷却流路422とが形成される。第1、第2の冷却流路421、422の構造は簡素であり、生産性がよい。
(3) The
(4)冷却器構成体400Aは、上面にパワー半導体モジュール300を挿通する開口部411が形成された冷却器本体400を備え、パワー半導体モジュール300は、開口部411内に挿通された状態で冷却器本体400の上面上に配置されるフランジ311を備えている。電力変換装置1は、パワー半導体モジュール300のフランジ311の下面と、パワー半導体モジュール300の一面301aに形成された冷却フィン302との間に設けられ、冷却水が第1の冷却流路421を流れるのを規制する第1の上部側流通規制部材403と、パワー半導体モジュール300のフランジ311の下面と、パワー半導体モジュール300の他面301bに形成された冷却フィン302との間に設けられ、冷却水が第2の冷却流路422を流れるのを規制する第2の上部側流通規制部材403とを、さらに、備える。このため、第1、第2の冷却流路421、422内の冷却水は、第1、第2の上部側流通規制部材403により、第1、第2の冷却流路421、422を流れるのを規制される。これにより、第1、第2の冷却流路421または422を流れる冷却水は、冷却効率の高い、冷却フィン302が形成された領域を流れる。つまり、第1、第2の上部側流通規制部材403により、冷却効率を向上することができる。
(4) The
(5)冷却器構成体400Aは、パワー半導体モジュール300の下面側に配置された支持部材401を備えている。支持部材401は、支持部材401の上面と、パワー半導体モジュール300の一面301aに形成された冷却フィン302との間に設けられ、冷却水が第1の冷却流路421を流れるのを規制する第1の下部側流通規制部416と、支持部材401の上面と、パワー半導体モジュール300の他面301bに形成された冷却フィン302との間に設けられ、冷却水が第2の冷却流路422を流れるのを規制する第2の下部側流通規制部416とを備えている。このため、第1、第2の冷却流路421、422内の冷却水は、下部側流通規制部416により、第1、第2の冷却流路421、422を流れるのを規制される。これにより、第1、第2の冷却流路421、422を流れる冷却水は、冷却効率の高い、冷却フィン302が形成された領域を流れる。つまり、第1、第2の下部側流通規制部416により、冷却効率を向上することができる。
(5) The
−第2の実施形態−
図13(A)、(B)は、本発明の電力変換装置の第2の実施形態の冷却フィンの配列構造を示す平面図である。
第2の実施形態は、第1の冷却流路421と第2の冷却流路422との冷却水の圧力損失が異なるようにするために、パワー半導体モジュール300の一面301aおよび他面301bに形成される冷却フィン302の、ピッチ、幅もしくは直径、高さまたは形状の少なくとも1つを異なるものとした構造を有する。
図13(A)は、パワー半導体モジュール300の一面301aに形成された冷却フィン302aの配列を示す平面図であり、図13(B)は、パワー半導体モジュール300の他面301bに形成された冷却フィン302bの配列を示す平面図である。
-Second Embodiment-
FIGS. 13A and 13B are plan views showing the arrangement structure of the cooling fins of the second embodiment of the power converter of the present invention.
In the second embodiment, the
13A is a plan view showing an arrangement of
パワー半導体モジュール300の一面301aには、直径d1、高さh1の円柱状の冷却フィン302aが、マトリックス状に配列されている。冷却フィン302aの上下方向のピッチはx1であり、左右方向のピッチはy1である。パワー半導体モジュール300の他面301bには、直径d2、高さh2の円柱状の冷却フィン302bが、マトリックス状に配列されている。冷却フィン302bの上下方向のピッチはx2であり、左右方向のピッチはy2である。
冷却フィン302bの上下方向のピッチx2は、冷却フィン302aの上下方向のピッチx1よりも大きい。冷却フィン302aの左右方向のピッチy1と冷却フィン302bの左右方向のピッチy2、冷却フィン302aの直径d1と冷却フィン302bの直径d2、冷却フィン302aの高さh1と冷却フィン302bの高さh2とは、それぞれ、同一である。このため、パワー半導体モジュール300の他面301b側の冷却フィン302b間の冷却水が流れる方向に垂直な方向の断面積は、パワー半導体モジュール300の一面301a側の冷却フィン302aの冷却水が流れる方向に垂直な方向の断面積よりも大きい。
On one
The vertical pitch x2 of the cooling
従って、図8におけるパワー半導体モジュール300の一面301aと冷却器本体400の内壁面412との距離をa1と、パワー半導体モジュール300の他面301bと冷却器本体400の内壁面413との距離をa2とが等しい構造であっても、冷却フィン302b側を流れる冷却水の圧力損失を、冷却フィン302a側を流れる冷却水の圧力損失よりも低くすることができる。
Therefore, the distance between one
上記では、冷却フィン302aの上下方向のピッチx1と冷却フィン302bの上下方向のピッチx2とがなる構造として例示した。しかし、冷却フィン302aの左右方向のピッチy1と冷却フィン302bの左右方向のピッチy2、冷却フィン302aの直径d1と冷却フィン302bの直径d2、冷却フィン302aの高さh1と冷却フィン302bの高さh2のいずれか1つが異なる構造としてもよい。これらのことは、冷却フィン302a、302bを円柱以外の形状、例えば、角柱などにした場合でも適用することができる。あるいは、冷却フィン302aと冷却フィン302bとの形状を異なるもの、例えば、一方を円柱、他方を角柱とするようにしてもよい。
In the above, the structure in which the vertical pitch x1 of the
第2の実施形態の上記以外の構造は、第1の実施形態と同様である。
従って、第2の実施形態においても、第1の実施形態の効果(1)、(3)〜(5)と同様な効果を奏する。
The structure of the second embodiment other than the above is the same as that of the first embodiment.
Therefore, also in the second embodiment, the same effects as the effects (1) and (3) to (5) of the first embodiment are obtained.
また、第2の実施形態によれば、冷却フィン302a、302bのピッチ、直径もしくは幅、高さ、または形状を異なるものとするだけなので、生産性もよい。また、第2の冷却流路422の幅を第1の冷却流路421の幅よりも大きくする必要が無いので、電力変換装置1を小型化することができる。
Further, according to the second embodiment, the pitch, diameter or width, height, or shape of the
なお、上記第1の実施形態において、パワー半導体モジュール300の側面と冷媒仕切り部431の各側端面とが接触している構造として例示した。しかし、パワー半導体モジュール300の側面と冷媒仕切り部431との間に、例えば、0.1mm程度の微小な隙間を設けてもよい。この程度の微小な隙間が形成されている場合、冷却水の全体に対する冷却に寄与しない分の冷却水の存在は、例えば1%程度未満と、無視できる程度に過ぎない。このように僅かな隙間を許容することによる、組付け工程の効率化の方が大きなメリットとなることもある。
In addition, in the said 1st Embodiment, it illustrated as a structure where the side surface of the
あるいは、パワー半導体モジュール300の側面と、冷媒仕切り部431との間に、ゴム等の弾性部材を介装する構造としてもよい。
冷媒仕切り部431を冷却器本体400に一体成形により形成する構造として例示した。しかし、冷媒仕切り部431を冷却器本体400とは別部材として、モールド成形等により形成するようにしてもよい。
Or it is good also as a structure which interposes elastic members, such as rubber | gum, between the side surface of the
The
上記実施形態では、3相のアーム回路としての機能を備える、3つのパワー半導体モジュール300a〜300cを備える電力変換回路として例示した。しかし、図3、図4を参照して説明したように、上下アームの直列回路が、冷却水の流れ方向に沿って配置されているパワー半導体モジュール300であれば、パワー半導体モジュール300が1個の場合にも適用することができる。
In the said embodiment, it illustrated as a power converter circuit provided with the three
上記実施形態では、下部側流通規制部416を支持部材401に一体成形する構造として例示したが、下部側流通規制部416を支持部材401とは別部材として形成してもよい。
In the above embodiment, the lower-side
上記実施形態では、上部側流通規制部材403を1つの部材として形成したが、パワー半導体モジュール300のモジュールケース301一体成形してもよい。
In the above embodiment, the upper-side
上記実施形態では、IGBTを用いたインバータ回路として例示した。しかし、IGBTに代えて、サイリスタや、GTO(Gate Turn Off Thyristor)等を用いたインバータ回路にも適用することができる。 In the said embodiment, it illustrated as an inverter circuit using IGBT. However, the present invention can be applied to an inverter circuit using a thyristor, a GTO (Gate Turn Off Thyristor) or the like instead of the IGBT.
また、直流−交流変換を行うインバータ回路に限らず、交流−交流変換を行うマトリックスコンバータ等に適用することができる。
また、冷却水以外の冷媒を用いた電力変換装置に適用することができる。
Further, the present invention can be applied not only to an inverter circuit that performs DC-AC conversion but also to a matrix converter that performs AC-AC conversion.
Moreover, it is applicable to the power converter device using refrigerants other than cooling water.
上記では、種々の実施の形態および変形例を説明したが、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の態様も本発明の範囲内に含まれる。 Although various embodiments and modifications have been described above, the present invention is not limited to these contents. Other embodiments conceivable within the scope of the technical idea of the present invention are also included in the scope of the present invention.
1 電力変換装置
110 IGBT(上アーム回路)
120 IGBT(下アーム回路)
130 ダイオード(上アーム回路)
140 ダイオード(下アーム回路)
300、300a〜300c パワー半導体モジュール
301a 一面
301b 他面
302、302a、302b 冷却フィン
304 開口部
311 フランジ
400A 冷却器構成体
400 冷却器本体(ハウジング)
401 支持部材(支持部)
403 上部側流通規制部材
405 導入口
406 導出口
412 第1の内壁面(第1の内側面)
413 第2の内壁面(第2の内側面)
416 下部側流通規制部
420 冷却路
421 第1の冷却流路
422 第2の冷却流路
423 折り返し冷却流路
431 冷媒仕切り部
1
120 IGBT (Lower arm circuit)
130 Diode (upper arm circuit)
140 Diode (lower arm circuit)
300, 300a-300c
401 Support member (support part)
403 Upper-side
413 2nd inner wall surface (2nd inner surface)
416 Lower side
Claims (8)
前記パワー半導体モジュールの前記一面および前記他面を冷却するための冷却路を有する冷却器構成体とを備え、
前記冷却器構成体の前記冷却路は、前記パワー半導体モジュールの前記一面を冷却する第1の冷却流路と、前記パワー半導体モジュールの前記他面を冷却する第2の冷却流路と、前記第1の冷却流路と前記第2の冷却流路とを接続する折り返し冷却流路とを備え、
前記第1の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失と前記第2の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失とが異なるように構成されている、電力変換装置。 A power semiconductor module for N phase (N is 1 or more), in which cooling fins are formed so as to protrude from one surface and the other surface opposite to the one surface, and which includes a series circuit of upper and lower arms of an inverter circuit;
A cooler structure having a cooling path for cooling the one surface and the other surface of the power semiconductor module;
The cooling path of the cooler structure includes a first cooling channel that cools the one surface of the power semiconductor module, a second cooling channel that cools the other surface of the power semiconductor module, and the first A cooling cooling channel that connects the first cooling channel and the second cooling channel;
The power converter device is configured such that the pressure loss of the refrigerant flowing through the first cooling flow path is different from the pressure loss of the refrigerant flowing through the second cooling flow path.
前記パワー半導体モジュールに内蔵された前記上下アームの直列回路は、冷媒の流れ方向に沿って配列された複数のパワー半導体素子を有する、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
The series circuit of the upper and lower arms built in the power semiconductor module includes a plurality of power semiconductor elements arranged along a refrigerant flow direction.
前記冷却器構成体の前記冷却路は、前記パワー半導体モジュールの前記一面に対向する第1の内側面、および前記パワー半導体モジュールの前記他面に対向する第2の内側面を有し、前記パワー半導体モジュールの前記一面と前記冷却路の前記第1の内側面間の第1の冷媒流路断面積と、前記パワー半導体モジュールの前記他面と前記冷却路の前記第2の内側面間の第2の冷媒流路断面積とが異なる、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
The cooling path of the cooler structure has a first inner surface facing the one surface of the power semiconductor module and a second inner surface facing the other surface of the power semiconductor module, and the power A first refrigerant channel cross-sectional area between the one surface of the semiconductor module and the first inner surface of the cooling path; and a first refrigerant channel cross-sectional area between the other surface of the power semiconductor module and the second inner surface of the cooling path. The power converter device from which the refrigerant | coolant flow path cross-sectional area of 2 differs.
前記パワー半導体モジュールの前記一面に形成される冷却フィンと、前記パワー半導体モジュールの前記他面に形成される冷却フィンとは、少なくとも、ピッチ、幅もしくは直径、高さ、または形状の1つが異なる、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
The cooling fin formed on the one surface of the power semiconductor module and the cooling fin formed on the other surface of the power semiconductor module differ in at least one of pitch, width or diameter, height, or shape, Power conversion device.
前記冷却器構成体の前記冷却路内に、異なる位相用の複数のパワー半導体モジュールを備え、
さらに、前記冷却器構成体の前記冷却路内に配置された前記パワー半導体モジュール間に、冷媒が前記第1の冷却流路と前記第2の冷却流路とを流通するのを規制する冷媒仕切り部を備える、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
In the cooling path of the cooler structure, comprising a plurality of power semiconductor modules for different phases,
Furthermore, a refrigerant partition that restricts the refrigerant from flowing through the first cooling channel and the second cooling channel between the power semiconductor modules arranged in the cooling channel of the cooler structure. A power conversion device comprising a unit.
前記冷却器構成体は、上面および前記上面に前記パワー半導体モジュールを挿通する開口部が形成されたハウジングを備え、
前記パワー半導体モジュールは、前記開口部内に挿通された状態で前記ハウジングの前記上面上に配置されるフランジを備え、
前記パワー半導体モジュールの前記フランジの下面と、前記パワー半導体モジュールの前記一面に形成された前記冷却フィンとの間に設けられ、冷媒が前記第1の冷却流路を流れるのを規制する第1の上部側流通規制部と、前記パワー半導体モジュールの前記フランジの下面と、前記パワー半導体モジュールの前記他面に形成された前記冷却フィンとの間に設けられ、冷媒が前記第2の冷却流路を流れるのを規制する第2の上部側流通規制部とを、さらに、備える、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
The cooler structure includes a housing in which an upper surface and an opening through which the power semiconductor module is inserted are formed on the upper surface,
The power semiconductor module includes a flange disposed on the upper surface of the housing in a state of being inserted into the opening.
The first power semiconductor module is provided between a lower surface of the flange of the power semiconductor module and the cooling fin formed on the one surface of the power semiconductor module, and restricts a refrigerant from flowing through the first cooling flow path. Provided between the upper-side flow restricting portion, the lower surface of the flange of the power semiconductor module, and the cooling fin formed on the other surface of the power semiconductor module, and the refrigerant passes through the second cooling channel. A power converter, further comprising a second upper-side flow restricting part that restricts flow.
前記冷却器構成体は、前記パワー半導体モジュールの下面側に配置された支持部を備え、
前記支持部の上面と、前記パワー半導体モジュールの前記一面に形成された前記冷却フィンとの間に設けられ、冷媒が前記第1の冷却流路を流れるのを規制する第1の下部側流通規制部と、前記支持部の上面と、前記パワー半導体モジュールの前記他面に形成された前記冷却フィンとの間に設けられ、冷媒が前記第2の冷却流路を流れるのを規制する第2の下部側流通規制部とを、さらに、備える、電力変換装置。 The power conversion device according to claim 1,
The cooler structure includes a support portion disposed on the lower surface side of the power semiconductor module,
A first lower flow restriction that is provided between the upper surface of the support portion and the cooling fin formed on the one surface of the power semiconductor module and restricts refrigerant from flowing through the first cooling flow path. And a cooling fin formed on the other surface of the power semiconductor module and restricting the flow of the coolant through the second cooling flow path. A power conversion device further comprising a lower-side distribution regulation unit.
前記第1の冷却流路における前記折り返し冷却流路との反対側に冷媒の導入口が設けられ、
前記第2の冷却流路における前記折り返し冷却流路との反対側に冷媒の導出口が設けられ、
前記第2の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失が、前記第1の冷却流路を流れる冷媒の圧力損失よりも低い、電力変換装置。
In the power converter device according to any one of claims 1 to 7,
A refrigerant inlet is provided on the opposite side of the first cooling channel to the folded cooling channel,
A refrigerant outlet is provided on the opposite side of the second cooling channel to the folded cooling channel,
The power conversion device, wherein the pressure loss of the refrigerant flowing through the second cooling flow path is lower than the pressure loss of the refrigerant flowing through the first cooling flow path.
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