JP2017040280A - Metal ring gasket - Google Patents
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Description
本発明は、金属リングガスケットに関する。さらに詳しくは、本発明は、例えば、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に好適に使用することができる金属リングガスケットに関する。 The present invention relates to a metal ring gasket. More specifically, the present invention is suitable for connecting pipes such as a thermal power plant, a nuclear power plant, a steam turbine ship steam engine, a petroleum refining line, a process line of a petrochemical industry, and a heat transfer oil line. The present invention relates to a metal ring gasket that can be used.
金属リングガスケットは、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に広く用いられている。 Metal ring gaskets are widely used for connecting pipes such as thermal power plants, nuclear power plants, steam engines of steam turbine ships, oil refining lines, process lines of petrochemical industry, and heat transfer oil lines.
近年、特殊なフランジの表面加工を行なわなくても使用することができる金属リングガスケットとして、断面が略Ｕ字形状をしており、前記断面において、内径をつくる面とフランジと接する面とがなすＲが０．０５〜０．６ｍｍであり、かつ、内外径の差ΔＤと中央部分の肉厚ｔ0との比率ｔ0／（ΔＤ／２）が０．３〜０．６である金属リングガスケットが提案されている（例えば、特許文献１の請求項１参照）。 In recent years, as a metal ring gasket that can be used without special flange surface processing, the cross section has a substantially U-shape, and in the cross section, the surface that forms the inner diameter and the surface that contacts the flange are formed. A metal ring in which R is 0.05 to 0.6 mm, and the ratio t 0 / (ΔD / 2) between the difference ΔD between the inner and outer diameters and the thickness t 0 of the central portion is 0.3 to 0.6 A gasket has been proposed (see, for example, claim 1 of Patent Document 1).
前記金属リングガスケットは、半導体製造装置などの超高真空機器に繰り返し使用した場合であっても良好なシール性を維持することができるという効果を奏するものとされている（例えば、特許文献１の段落［００３２］参照）。 Even if the metal ring gasket is repeatedly used in ultra-high vacuum equipment such as a semiconductor manufacturing apparatus, the metal ring gasket is effective in maintaining good sealing performance (for example, Patent Document 1). Paragraph [0032]).
前記金属リングガスケットは、確かに超高真空機器などに使用することができるものである。しかし、前記金属リングガスケットを配管の内圧が高い用途、例えば、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に使用した場合、当該金属リングガスケットは復元性に劣るため、配管内に高圧の流体を導入したときに金属リングガスケットと配管のフランジ面との接触面から配管内の流体が漏出するおそれがある。 The metal ring gasket can surely be used for ultra-high vacuum equipment and the like. However, the metal ring gasket is used in applications where the internal pressure of the pipe is high, such as a thermal power plant, a nuclear power plant, a steam engine of a steam turbine ship, a process line of a petroleum refining line or a petrochemical industry, a heat medium oil line, etc. If the metal ring gasket is used when connecting the pipe, the fluid in the pipe leaks from the contact surface between the metal ring gasket and the flange face of the pipe when a high-pressure fluid is introduced into the pipe. There is a risk.
本発明は、前記従来技術に鑑みてなされたものであり、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても復元性に優れる金属リングガスケットを提供することを課題とする。 This invention is made | formed in view of the said prior art, and makes it a subject to provide the metal ring gasket excellent in a recoverability, even if the fluid in piping has a high temperature and a high pressure.
本発明は、
（１） 縦断面の形状がＵ字状であるガスケット本体を有する金属リングガスケットであって、前記ガスケット本体が一対のフォーク部および当該一対のフォーク部を連結するための連結部を有し、当該フォーク部の先端部が金属リングガスケットの中心方向に延伸し、当該フォーク部の他端が金属リングガスケットの外径方向に延伸して連結部と一体的に連結されてなり、当該フォーク部の先端部に環状のシール面を有するリップ部が形成され、連結部の内周面における半径Ｒとフォーク部の肉厚Ｄとの比（半径Ｒ／肉厚Ｄ）の値が０．５〜３．０であり、フォーク部の長さＬとフォーク部の肉厚Ｄとの比（長さＬ／肉厚Ｄ）の値が４．０〜４．８であることを特徴とする金属リングガスケット、
（２） ガスケット本体の連結部の内周面における半径Ｒが０．８〜２．６ｍｍである前記（１）に記載の金属リングガスケット、
（３） ガスケット本体のフォーク部の長さＬが２．５〜９．５である前記（１）または（２）に記載の金属リングガスケット、および
（４） ガスケット本体のフォーク部の肉厚Ｄが０．６〜２．２ｍｍである前記（１）〜（３）のいずれかに記載の金属リングガスケット
に関する。
The present invention
(1) A metal ring gasket having a gasket body whose longitudinal section is U-shaped, the gasket body having a pair of fork portions and a connecting portion for connecting the pair of fork portions, The front end of the fork part extends in the center direction of the metal ring gasket, and the other end of the fork part extends in the outer diameter direction of the metal ring gasket and is integrally connected to the connection part. A lip portion having an annular sealing surface is formed at the portion, and the ratio of the radius R and the thickness D of the fork portion (radius R / thickness D) on the inner peripheral surface of the connecting portion is 0.5-3. A metal ring gasket having a ratio of the length L of the fork portion to the thickness D of the fork portion (length L / wall thickness D) of 4.0 to 4.8,
(2) The metal ring gasket according to (1), wherein the radius R on the inner peripheral surface of the coupling portion of the gasket body is 0.8 to 2.6 mm,
(3) The metal ring gasket according to (1) or (2), wherein the length L of the fork portion of the gasket body is 2.5 to 9.5, and (4) the thickness D of the fork portion of the gasket body. The present invention relates to the metal ring gasket according to any one of (1) to (3), in which is 0.6 to 2.2 mm.
本発明によれば、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても復元性に優れる金属リングガスケットが提供される。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, even if it is a case where the fluid in piping has high temperature and a high pressure, the metal ring gasket excellent in resilience is provided.
本発明の金属リングガスケットは、前記したように、縦断面の形状がＵ字状であるガスケット本体を有する金属リングガスケットであり、前記ガスケット本体が一対のフォーク部および当該一対のフォーク部を連結するための連結部を有し、当該フォーク部の先端部が金属リングガスケットの中心方向に延伸し、当該フォーク部の他端が金属リングガスケットの外径方向に延伸して連結部と一体的に連結され、当該フォーク部の先端部に環状のシール面を有するリップ部が形成され、連結部の内周面における半径Ｒとフォーク部の肉厚Ｄとの比（半径Ｒ／肉厚Ｄ）の値が０．５〜３．０であり、フォーク部の長さＬとフォーク部の肉厚Ｄとの比（長さＬ／肉厚Ｄ）の値が４．０〜４．８であることを特徴とする。 As described above, the metal ring gasket of the present invention is a metal ring gasket having a gasket body whose longitudinal section is U-shaped, and the gasket body connects a pair of fork parts and the pair of fork parts. The fork portion extends in the center direction of the metal ring gasket, and the other end of the fork portion extends in the outer diameter direction of the metal ring gasket and is integrally connected to the connection portion. A lip portion having an annular sealing surface is formed at the tip of the fork portion, and the ratio of the radius R and the thickness D of the fork portion (radius R / thickness D) on the inner peripheral surface of the connecting portion 0.5 to 3.0, and the ratio of the length L of the fork portion to the thickness D of the fork portion (length L / thickness D) is 4.0 to 4.8. Features.
本発明の金属リングガスケットを構成する金属としては、例えば、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ６３１などのステンレス鋼をはじめ、ＪＩＳ Ｇ４９０２に規定のＮＣＦ６００、ＮＣＦ６２５、ＮＣＦ７１８、ＮＣＦ７５０など、ＡＳＴＭに規定のＡＳＴＭ Ｂ１６６、ＡＳＴＭ Ｂ６３７など、ＵＮＳに規定のＵＮＳ Ｎ０７０９０などに代表され、耐熱性などの高温特性に優れているニッケル−クロム系合金などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。前記金属の種類は、本発明の金属リングガスケットの用途に応じて適宜選択して用いることが好ましい。配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても復元性を維持する観点から好適な金属としては、０．２％耐力が４００ＭＰａ以上である金属が挙げられる。 Examples of the metal constituting the metal ring gasket of the present invention include stainless steel such as SUS304, SUS430, and SUS631, NCF600, NCF625, NCF718, NCF750, etc. defined in JIS G4902, and ASTM B166, ASTM B637 defined in ASTM. The nickel-chromium alloy represented by UNS N07090 defined by UNS and the like and excellent in high-temperature characteristics such as heat resistance is exemplified, but the present invention is not limited to only such examples. The type of the metal is preferably selected and used as appropriate according to the use of the metal ring gasket of the present invention. A metal suitable for maintaining the recoverability even when the fluid in the pipe has a high temperature and a high pressure includes a metal having a 0.2% proof stress of 400 MPa or more.
以下に、本発明の金属リングガスケットを図面に基づいて説明する。図１は、本発明の金属リングガスケット１の一実施態様を示す概略平面図である。また、図２は、図１のＡ−Ａ方向における金属リングガスケット１の概略断面図である。 Below, the metal ring gasket of this invention is demonstrated based on drawing. FIG. 1 is a schematic plan view showing an embodiment of the metal ring gasket 1 of the present invention. 2 is a schematic cross-sectional view of the metal ring gasket 1 in the AA direction of FIG.
本発明の金属リングガスケット１の直径（外径）は、本発明の金属リングガスケット１の用途などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、１０〜１０００ｍｍの範囲内から適宜選択される。 The diameter (outer diameter) of the metal ring gasket 1 of the present invention varies depending on the application of the metal ring gasket 1 of the present invention and cannot be determined unconditionally. However, it is usually selected as appropriate from the range of 10 to 1000 mm. The
本発明の金属リングガスケット１は、図２に示されるように、縦断面の形状がＵ字状であるガスケット本体２を有する。 The metal ring gasket 1 of this invention has the gasket main body 2 whose shape of a longitudinal cross-section is U shape, as FIG. 2 shows.
ガスケット本体２は、一対のフォーク部３ａ，３ｂおよび当該一対のフォーク部３ａ，３ｂを連結するための連結部４を有する。フォーク部３ａ，３ｂの先端部は、金属リングガスケット１の中心方向に延伸している。フォーク部３ａ，３ｂの他端は、金属リングガスケット１の外径方向に延伸して連結部４と一体的に連結されている。
The gasket body 2 includes a pair of
フォーク部３ａ，３ｂの先端部には、環状のシール面を有するリップ部５ａ，５ｂが形成されている。リップ部５ａ，５ｂは、配管のフランジ（図示せず）と接触することにより、配管内の流体が外部に漏洩することを防止する役割を担う。したがって、リップ部５ａ，５ｂのフランジと接触する面は、フランジと面接触および線接触のいずれで接触してもよいが、配管内の流体が外部に漏洩することを十分に防止する観点から、金属リングガスケット１をフランジ間で締付けたときに面接触するように形成されていることが好ましい。リップ部５ａ，５ｂのフランジと接触する面は、金属リングガスケット１の軸心を中心とした同心円の環状を有する。リップ部５ａ，５ｂのフランジと接触する面の幅は、配管内の流体が外部に漏洩することを十分に防止する観点から、通常、０．１〜１ｍｍ程度であることが好ましい。また、フォーク部３ａ，３ｂの外周面からのリップ部５ａ，５ｂの高さｈは、特に限定されないが、配管内の流体が外部に漏洩することを十分に防止する観点から、通常、０．３〜１ｍｍ程度であることが好ましい。
ガスケット本体２の連結部４は、ガスケット本体２のＵ字状を有する部分である。ガスケット本体２の連結部４の内周面における半径Ｒは、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、好ましくは０．８ｍｍ以上、より好ましくは０．９ｍｍ以上であり、復元性を向上させる観点から、好ましくは２．６ｍｍ以下、より好ましくは２．４ｍｍ以下である。
The connecting
フォーク部３ａ，３ｂは、図２の符号Ｌで示されるように、連結部の内周面における半径Ｒの終端部（半径Ｒの弧端）からフォーク部３ａ，３ｂの先端部までの間に形成されている。
The
フォーク部３ａ，３ｂの長さＬは、復元性を向上させる観点から、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは３．０ｍｍ以上、さらに好ましくは３．２ｍｍ以上であり、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、好ましくは９．５ｍｍ以下、より好ましくは９．０ｍｍ以下、さらに好ましくは８．５ｍｍ以下である。
The length L of the
フォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄは、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、好ましくは０．６ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上であり、復元性を向上させる観点から、好ましくは２．２ｍｍ以下、より好ましくは２．０ｍｍ以下である。
The thickness D of the
また、フォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄは均一であるが、均一な肉厚Ｄの部分からフォーク部３ａ，３ｂの先端部に向けて肉厚が漸減するように構成されていることが復元性を向上させる観点から好ましい。この場合、フォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄが均一な部分の長さＳは、復元性を向上させるとともに配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、フォーク部３ａ，３ｂの長さＬの２０〜８０％であることが好ましい。
Further, the thickness D of the
本発明においては、ガスケット本体の連結部の内周面における半径Ｒとフォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄとの比（半径Ｒ／肉厚Ｄ）の値が０．５〜３．０であり、フォーク部３ａ，３ｂの長さＬとフォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄとの比（長さＬ／肉厚Ｄ）の値が４．０〜４．８である点に、１つの大きな特徴がある。本発明の金属リングガスケット１は、当該構成を有することから、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても復元性に優れている。
In the present invention, the ratio of the radius R and the wall thickness D of the
半径Ｒと肉厚Ｄとの比（半径Ｒ／肉厚Ｄ）の値は、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、０．５以上であり、復元性を向上させる観点から、３．０以下である。フォーク部３ａ，３ｂの長さＬとフォーク部３ａ，３ｂの肉厚Ｄとの比（長さＬ／肉厚Ｄ）の値は、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、４．０以上、好ましくは４．２以上であり、復元性を向上させる観点から、４．８以下である。
The value of the ratio of radius R to wall thickness D (radius R / wall thickness D) is 0.5 or more from the viewpoint of preventing deformation due to the pressure of the fluid in the pipe, and from the viewpoint of improving the resilience, 3.0 or less. The ratio of the length L of the
なお、連結部４の厚さＭは、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から、好ましくは０．６ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上であり、復元性を向上させる観点から、好ましくは２．２ｍｍ以下、より好ましくは２．０ｍｍ以下である。
The thickness M of the connecting
ガスケット本体２の全長は、フォーク部３ａ，３ｂの長さＬと、ガスケット本体２の連結部の内周面における半径Ｒと、連結部４の厚さＭとの和で表わされる。ガスケット本体２の全長は、本発明の金属リングガスケットの用途などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、５〜１４ｍｍの範囲から選択される。また、ガスケット本体２の全幅は、リップ部５ａの高さｈと、リップ部５ｂの高さｈと、ガスケット本体２の連結部の内周面における半径Ｒの２倍の値と、フォーク部３ａの厚さＤと、フォーク部３ｂの厚さＤとの和で表わされる。ガスケット本体２の全幅は、本発明の金属リングガスケットの用途などによって異なるので一概には決定することができないが、通常、３．５〜１１．５ｍｍの範囲から選択される。
The total length of the gasket body 2 is represented by the sum of the length L of the
本発明の金属リングガスケット１の復元率は、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても長期間にわたって復元性を維持する観点から１５％以上であり、配管内の流体の圧力による変形を防止する観点から２５％以下であることが好ましい。 The restoration rate of the metal ring gasket 1 of the present invention is 15% or more from the viewpoint of maintaining restoration over a long period even when the fluid in the pipe has a high temperature and high pressure, and depends on the pressure of the fluid in the pipe. From the viewpoint of preventing deformation, it is preferably 25% or less.
以上のようにして構成される本発明の金属リングガスケット１は、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても長期間にわたって配管とのシール性を維持することができることから、例えば、火力発電所、原子力発電所、スチームタービン船の蒸気機関、石油精製ラインや石油化学工業のプロセスライン、熱媒体油ラインなどの配管同士を接続する際に好適に使用することができる。 Since the metal ring gasket 1 of the present invention configured as described above can maintain the sealing performance with the pipe over a long period of time even when the fluid in the pipe has high temperature and high pressure, It can be suitably used when connecting piping such as a thermal power plant, a nuclear power plant, a steam engine of a steam turbine ship, a petroleum refining line, a process line of a petrochemical industry, and a heat transfer oil line.
次に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。 EXAMPLES Next, although this invention is demonstrated further in detail based on an Example, this invention is not limited only to this Example.
実施例１〜２１および比較例１〜１５
ニッケル−クロム系合金〔ＪＩＳ Ｇ４９０２に規定のＮＣＦ７１８〕からなる板材（直径：１６０ｍｍ、厚さ：１２ｍｍ）に切削加工を施すことにより、図２に示される形状を有する金属リングガスケット（外径：１５０ｍｍ、リップ部の高さ：０．６５ｍｍ、リップ部の幅：０．４ｍｍ）を作製した。なお、各実施例および各比較例で得られた金属リングガスケットの具体的な寸法を表１〜２に示す。
Examples 1-21 and Comparative Examples 1-15
A metal ring gasket (outer diameter: 150 mm) having the shape shown in FIG. 2 is obtained by cutting a plate material (diameter: 160 mm, thickness: 12 mm) made of a nickel-chromium alloy [NCF718 defined in JIS G4902]. Lip portion height: 0.65 mm, lip portion width: 0.4 mm). In addition, the specific dimension of the metal ring gasket obtained by each Example and each comparative example is shown to Tables 1-2.
前記で得られた金属リングガスケットのガスケット性能として復元率を以下の方法に基づいて調べた。その結果を表１〜２に示す。 As a gasket performance of the metal ring gasket obtained above, the restoration rate was examined based on the following method. The results are shown in Tables 1-2.
〔復元率の測定方法〕
金属リングガスケットおよび締切厚さ調整用の金属板を一対のプラテン（規格外品）の間に装着した。
[Measurement method of restoration rate]
A metal ring gasket and a metal plate for adjusting the cutoff thickness were mounted between a pair of platens (non-standard products).
金属リングガスケットが熱膨張したときにフォーク部とプラテンとが接触しないようにするために、金属リングガスケットの各フォーク部とプラテンとの面間距離が０．３ｍｍとなるように調節してプラテンを圧縮試験機で圧縮した。このときのプラテン面間距離を復元量測定のブランクとした。 In order to prevent the fork and platen from coming into contact when the metal ring gasket is thermally expanded, the distance between the forks of the metal ring gasket and the platen is adjusted to be 0.3 mm by adjusting the platen. Compressed with a compression tester. The distance between platen surfaces at this time was used as a blank for measuring the amount of restoration.
次に、常温環境下で、金属リングガスケットの内周の空間部に窒素ガスで内圧３５ＭＰａを付与し、石鹸膜流量計〔金属リングガスケットの外周から漏出した流体を捕集する器具（流量計）〕を用いて窒素ガスの漏洩量（単位時間あたりの漏洩した窒素ガスの容量）を測定した。なお、窒素ガスの漏洩量を測定する際、内圧によってプラテン面間距離が大きくなることを防止するためにプラテンを圧縮するときにあらかじめ余分に荷重を付与した。 Next, in a room temperature environment, an internal pressure of 35 MPa is applied to the inner space of the metal ring gasket with nitrogen gas, and a soap film flow meter [a device that collects fluid leaking from the outer periphery of the metal ring gasket (flow meter) ] Was used to measure the amount of nitrogen gas leaked (capacity of leaked nitrogen gas per unit time). When measuring the leakage amount of nitrogen gas, an extra load was applied in advance when the platen was compressed in order to prevent the distance between the platen surfaces from increasing due to the internal pressure.
その後、内圧を３５ＭＰａに維持しながら圧縮試験機の負荷荷重を徐々に減じることにより、プラテン面間を開き、石鹸膜流量計を用いて窒素ガスの漏洩量を測定した。 Thereafter, the platen surface was opened by gradually reducing the load of the compression tester while maintaining the internal pressure at 35 MPa, and the amount of nitrogen gas leaked was measured using a soap film flow meter.
窒素ガスの漏洩量が漏洩量の基準値（１．７×１０-2Ｐａ・ｍ3／ｓ）を超過した時点で窒素ガスの漏洩が発生したと判断し、窒素ガスが漏洩する直前におけるプラテン面間の距離と復元量測定のブランクとの差を復元量とし、さらに、ガスケットをフランジの溝に装着して締め付けた状態でシール部への締付け面圧に起因する伝達面圧を測定した。 It is determined that nitrogen gas has leaked when the amount of nitrogen gas leak exceeds the standard value (1.7 × 10 -2 Pa · m 3 / s), and the platen immediately before the nitrogen gas leaks The difference between the distance between the surfaces and the blank for measuring the amount of restoration was taken as the amount of restoration, and further, the transmission surface pressure due to the surface pressure of tightening to the seal portion was measured with the gasket attached to the groove of the flange and tightened.
次に、７００℃の温度、３５ＭＰａの内圧の条件で、ガスケットをフランジの溝に装着して締め付けた状態でシール部への締付け面圧に起因する伝達面圧および復元量を有限要素解析（ＦＥＡ）によって求め、復元率をシュミレーションした。 Next, finite element analysis (FEA) was performed to determine the transmission surface pressure and the amount of restoration caused by the tightening surface pressure to the seal portion with the gasket mounted in the flange groove and tightened under the conditions of 700 ° C. and 35 MPa internal pressure. ) And simulated the restoration rate.
なお、有限要素解析（ＦＥＡ）は、軸対称弾性を計算することによって求めた。その際、フランジを剛体とした。ガスケットの材料定数には、摩擦係数、ヤング率、降伏応力および線膨張係数がある。これらの材料定数は、ガスケットの素材の１つとして用いられているニッケル−クロム系合金〔スペシャルメタルズ社製、インコネル（登録商標）７１８〕の高温物性試験結果および文献に記載のデータを参考にして決定した。より具体的には、摩擦係数を０．１とし、ヤング率を１５４ＧＰａとし、降伏応力を８００ＭＰａとし、線膨張係数を１．６０×１０-5μｍ／ｍ℃とした。 The finite element analysis (FEA) was obtained by calculating axisymmetric elasticity. At that time, the flange was a rigid body. The material constants of the gasket include a friction coefficient, Young's modulus, yield stress, and linear expansion coefficient. These material constants are obtained by referring to the high-temperature physical property test results of nickel-chromium-based alloys [manufactured by Special Metals Co., Ltd., Inconel (registered trademark) 718] used as one of gasket materials and data described in the literature. Were determined. More specifically, the friction coefficient was 0.1, the Young's modulus was 154 GPa, the yield stress was 800 MPa, and the linear expansion coefficient was 1.60 × 10 −5 μm / m ° C.
次に、復元率を式：
［復元率（％）］＝［復元量／金属リングガスケットの初期の厚さ］×１００
に基づいて求めた。
Then the restoration rate formula:
[Restoration rate (%)] = [restoration amount / initial thickness of metal ring gasket] × 100
Based on.
前記で求められた復元率を用い、以下の評価基準に基づいて復元性を評価した。その結果を表１〜２に併記する。 Restorability was evaluated based on the following evaluation criteria using the restoration rate obtained above. The results are also shown in Tables 1-2.
〔復元性の評価基準〕
○：復元率が１５〜２５％である（合格）。
×：復元率が１５％未満であるか、または２５％を超える（不合格）。
[Evaluation criteria for resilience]
○: The restoration rate is 15 to 25% (pass).
X: The restoration rate is less than 15% or exceeds 25% (failure).
表１〜２に示された結果から、各実施例で得られた金属リングガスケットは、いずれも、配管内の流体が高温および高圧を有する場合であっても復元性に優れていることがわかる。 From the results shown in Tables 1 and 2, it can be seen that the metal ring gaskets obtained in each example are excellent in resilience even when the fluid in the pipe has high temperature and high pressure. .
１ 金属リングガスケット
２ ガスケット本体
３ａ フォーク部
３ｂ フォーク部
４ 連結部
５ａ リップ部
５ｂ リップ部
Ｄ フォーク部の肉厚
Ｌ フォーク部の長さ
Ｍ 連結部の厚さ
Ｒ ガスケット本体の連結部の内周面における半径
Ｓ フォーク部の肉厚Ｄが均一な部分の長さ
ｈ フォーク部の外周面からのリップ部の高さ
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7383354B2 (en) | 2020-04-09 | 2023-11-20 | イーグル工業株式会社 | metal gasket |
| JP7383355B2 (en) | 2020-04-09 | 2023-11-20 | イーグル工業株式会社 | metal gasket |
| JP7475778B2 (en) | 2020-04-09 | 2024-04-30 | イーグル工業株式会社 | Metal Gasket |
-
2015
- 2015-08-18 JP JP2015160827A patent/JP2017040280A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7383354B2 (en) | 2020-04-09 | 2023-11-20 | イーグル工業株式会社 | metal gasket |
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