JP2017027001A - Imaging lens and imaging apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、監視用カメラや車載用カメラ等、固体撮像素子を備えた撮像装置に用いられる単焦点の広角撮像レンズおよびその撮像レンズを用いた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to a single-focus wide-angle imaging lens used in an imaging apparatus equipped with a solid-state imaging device, such as a monitoring camera and an in-vehicle camera, and an imaging apparatus using the imaging lens.
監視用カメラや車載用カメラに用いられる撮像レンズには、広画角を確保しながら画面全域で結像性能が良いことが要求される。また、搭載スペースが限られることが多いことから小型で軽量であることが要求される。 Imaging lenses used for surveillance cameras and in-vehicle cameras are required to have good imaging performance over the entire screen while ensuring a wide angle of view. Further, since the mounting space is often limited, it is required to be small and lightweight.
これらの要望に対応し得る可能性がある単焦点の広角撮像レンズとして、下記の特許文献１、２、３が提案されている。また、今後は運転支援を目的として自動車の様々な箇所にカメラを付けることが求められているため、更なる小型化が求められている。 The following Patent Documents 1, 2, and 3 have been proposed as single-focus wide-angle imaging lenses that may be able to meet these demands. Further, in the future, since it is required to attach cameras to various parts of an automobile for the purpose of driving support, further downsizing is required.
本発明は、上記の点に鑑みて成されたものであり、目的とするのは、自動車等の様々な箇所に搭載可能な大きさであり、広い視野を確保しながら画面全域で結像性能が良く、高い光学性能を持つ広角撮像レンズ及びそれを用いた撮像装置を提供することである。 The present invention has been made in view of the above points. The object of the present invention is to have a size that can be mounted in various places such as an automobile, and image forming performance over the entire screen while ensuring a wide field of view. It is desirable to provide a wide-angle imaging lens having good optical performance and an imaging apparatus using the same.
上記目的を達成すため本発明では、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、開口絞りと、正の屈折力を有する第４レンズとで構成され、前記第２レンズおよび前記第４レンズをそれぞれ構成する材料のｄ線に対する屈折率が１．６以上に設定され、下記条件式（１）を満足することを特徴とする。 In order to achieve the above object, in the present invention, in order from the object side, a first lens having negative refractive power, a second lens having negative refractive power, a third lens having positive refractive power, and an aperture stop And a fourth lens having a positive refractive power, and the refractive index with respect to the d-line of the material constituting each of the second lens and the fourth lens is set to 1.6 or more, and the following conditional expression (1 ) Is satisfied.
−５．４９≦ｆ１／ｆ≦−４．９９ ・・・（１）
但し、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。
−5.49 ≦ f1 / f ≦ −4.99 (1)
Here, f1 represents the focal length of the first lens, and f represents the focal length of the entire imaging lens system.
好ましくは、前記第１レンズは物体側に凸面を向け、前記第２レンズは像側に凹面を向け、前記第３レンズは物体側に凸面を向けることを特徴とする。 Preferably, the first lens has a convex surface facing the object side, the second lens has a concave surface facing the image side, and the third lens has a convex surface facing the object side.
好ましくは、前記第１レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が４０以上に、前記第２レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が５０以上に、前記第３レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が４０以下に、前記第４レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が５０以上に、それぞれ設定されることを特徴とする。 Preferably, the material constituting the first lens has an Abbe number of 40 or more with respect to the d line of the material constituting the first lens, and an Abbe number of the material constituting the second lens with respect to the d line of 50 or more. The Abbe number with respect to the d line is set to 40 or less, and the Abbe number with respect to the d line of the material constituting the fourth lens is set to 50 or more.
好ましくは、前記第１レンズは硝子材料で形成されることを特徴とする。 Preferably, the first lens is made of a glass material.
好ましくは、前記第２レンズと前記第４レンズは硝子材料で形成されることを特徴とする。 Preferably, the second lens and the fourth lens are made of a glass material.
好ましくは、下記条件式（２）を満足することを特徴とする。 Preferably, the following conditional expression (2) is satisfied.
２Ｗ≧１８０° ・・・（２）
但し、２Ｗは、結像面での水平像高位置に入射する光線の全画角である。
2W ≧ 180 ° (2)
However, 2W is the total angle of view of light rays incident on the horizontal image height position on the imaging plane.
好ましくは、前記第４レンズの像面側の面から結像面までの距離をＢｆ、前記撮像レンズ全系の焦点距離をｆとする時、下記条件式（３）を満足することを特徴とする。 Preferably, the following conditional expression (3) is satisfied, where Bf is the distance from the image plane side surface of the fourth lens to the imaging plane and f is the focal length of the entire imaging lens system. To do.
Ｂｆ／ｆ≧２．２ ・・・（３） Bf / f ≧ 2.2 (3)
好ましくは、下記条件式（４）乃至（６）を満足することを特徴とする。 Preferably, the following conditional expressions (4) to (6) are satisfied.
−２．７０＜ｆ２／ｆ＜−２．４０ ・・・（４）
２．６５＜ｆ３／ｆ＜２．８０ ・・・（５）
２．００＜ｆ４／ｆ＜２．１５ ・・・（６）
但し、ｆ２は前記第２レンズの焦点距離、ｆ３は前記第３レンズの焦点距離、ｆ４は前記第４レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。
-2.70 <f2 / f <-2.40 (4)
2.65 <f3 / f <2.80 (5)
2.00 <f4 / f <2.15 (6)
Where f2 is the focal length of the second lens, f3 is the focal length of the third lens, f4 is the focal length of the fourth lens, and f is the focal length of the entire imaging lens system.
上記課題を解決するために、本発明の撮像装置は、上述のいずれかの撮像レンズと、その撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを有することを特徴とする。 In order to solve the above-described problems, an imaging apparatus according to the present invention includes any one of the imaging lenses described above and an imaging element that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
本発明によれば、自動車等の様々な箇所に搭載可能な大きさであり、広い視野を確保しながら画面全域で結像性能が良く、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを提供することができる。その結果、監視カメラや車載用カメラに搭載可能なコンパクトな広角撮像レンズ及びそれを用いた撮像装置を実現することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a wide-angle imaging lens that has a size that can be mounted in various places such as an automobile, has good imaging performance over the entire screen while ensuring a wide field of view, and high optical performance. . As a result, a compact wide-angle imaging lens that can be mounted on a surveillance camera or a vehicle-mounted camera and an imaging apparatus using the same can be realized.
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を詳細に説明する。図１に実施の形態のレンズ構成をそれぞれ光学断面で示す。これらの実施形態は物体側から順に、第１レンズ１１０、第２レンズ１２０、第３レンズ１３０、開口絞り１４０、第４レンズ１５０、ガラス板１６０、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor device)等の撮像素子１７０が配置される４枚構成の単焦点の撮像レンズ１００である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 shows the lens configuration of the embodiment in an optical section. In these embodiments, in order from the object side, the first lens 110, the second lens 120, the third lens 130, the aperture stop 140, the fourth lens 150, the glass plate 160, a CCD (Charge Coupled Device), a CMOS (Complementary Metal- This is a single-focus imaging lens 100 having a four-lens configuration in which an imaging element 170 such as an Oxide Semiconductor device) is arranged.
本発明を実施した撮像レンズで４枚のレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ１１０、負の屈折力を有する第２レンズ１２０、正の屈折力を有する第３レンズ１３０と、開口絞り１４０と、正の屈折力を有する第４レンズ１５０のように配列されている。また、図１に記載の１（Ｒ１）〜１１（Ｒ１０）は、各構成要件の面番号である。 In the imaging lens embodying the present invention, four lenses are, in order from the object side, a first lens 110 having a negative refractive power, a second lens 120 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. 130, an aperture stop 140, and a fourth lens 150 having a positive refractive power. Moreover, 1 (R1) -11 (R10) of FIG. 1 is a surface number of each component.
開口絞り１４０は第３レンズ１３０と第４レンズ１５０との間に配置している。開口絞り１４０を第４レンズ１５０より像側に配置するとレンズ系が大型化することにより好ましくなく、また第２レンズ１２０と第３レンズ１３０との間に配置するとバックフォーカスが長くなることに対して不利になり好ましくない。よって上述した第３レンズ１３０と第４レンズ１５０との間に配置することで諸収差の良好な補正およびレンズ系のコンパクト化が可能となる。 The aperture stop 140 is disposed between the third lens 130 and the fourth lens 150. If the aperture stop 140 is disposed on the image side of the fourth lens 150, it is not preferable because the lens system becomes large, and if it is disposed between the second lens 120 and the third lens 130, the back focus becomes long. It is disadvantageous and not preferable. Therefore, by disposing the lens between the third lens 130 and the fourth lens 150 described above, it is possible to correct various aberrations and make the lens system compact.
第２レンズ１２０と第４レンズ１５０を構成する材料のｄ線に対する屈折率が１．６以上にそれぞれ設定される。これにより、小型化を目指す本光学系において、開口絞り１４０よりも物体側にある負レンズの第２レンズ１２０、開口絞り１４０よりも像面側にある正レンズの第４レンズ１５０により、広角に入射した光線を更に屈折させることができる。 Refractive indexes with respect to the d-line of the materials constituting the second lens 120 and the fourth lens 150 are respectively set to 1.6 or more. Accordingly, in the present optical system aiming for downsizing, the negative lens second lens 120 on the object side with respect to the aperture stop 140 and the positive lens fourth lens 150 on the image plane side with respect to the aperture stop 140 have a wide angle. The incident light can be further refracted.
本発明を実施した撮像レンズ１００で好ましくは、条件式（１）を満足するように構成される。 The imaging lens 100 embodying the present invention is preferably configured to satisfy the conditional expression (1).
−５．４９≦ｆ１／ｆ≦−４．９９ ・・・（１）
但し、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。
−5.49 ≦ f1 / f ≦ −4.99 (1)
Here, f1 represents the focal length of the first lens, and f represents the focal length of the entire imaging lens system.
条件式（１）は、レンズ全系の焦点距離に対する第１レンズ１１０を関連づけたものである。超広角系レンズにおいて負の屈折力をレンズ系の前方に配置したレトロフォーカスタイプが一般的である。中でも第１レンズの前玉径の割合が大きい。そこで、負の屈折力を有する第１レンズ１１０の焦点距離を短くすることで小型化するが可能となる。一方、第１レンズ１１０の焦点距離が短くなり過ぎ、上限値を超えると後群レンズによる収差補正が困難となる。 Conditional expression (1) relates the first lens 110 to the focal length of the entire lens system. In a super-wide-angle lens, a retrofocus type in which negative refractive power is arranged in front of the lens system is common. Among them, the ratio of the front lens diameter of the first lens is large. Therefore, it is possible to reduce the size by shortening the focal length of the first lens 110 having negative refractive power. On the other hand, if the focal length of the first lens 110 becomes too short and exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct the aberration by the rear lens group.
また、第１レンズは物体側に凸面を向け、第２レンズは像側に凹面を向け、第３レンズは物体側に凸面を向けることが好ましい。 Preferably, the first lens has a convex surface facing the object side, the second lens has a concave surface facing the image side, and the third lens has a convex surface facing the object side.
第１レンズ１１０では物体側に凸面を向けることで物体側からの光を広画角で入射することが可能となる。同じく第２レンズ１２０では像側に凹面を向けることで物体側からの光を広画角で入射することが可能となる。正の屈折力を有する第３レンズ１３０では物体側に凸面を向けることで、開口絞り１４０に近い箇所の感度を緩くし、製造し易い撮像レンズ１００となる。 In the first lens 110, the convex surface is directed to the object side, so that light from the object side can be incident at a wide angle of view. Similarly, with the second lens 120, the light from the object side can be incident at a wide angle of view by directing the concave surface to the image side. In the third lens 130 having positive refractive power, the convex surface is directed toward the object side, so that the sensitivity near the aperture stop 140 is reduced, and the imaging lens 100 is easy to manufacture.
また、撮像レンズ１００は、好ましくは第１レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が４０以上に、第２レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が５０以上に、第３レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が４０以下に、第４レンズを構成する材料のｄ線に対するアッベ数が５０以上に、それぞれ設定されることが好ましい。 The imaging lens 100 preferably constitutes the third lens so that the Abbe number with respect to the d-line of the material constituting the first lens is 40 or more, and the Abbe number with respect to the d-line of the material constituting the second lens is 50 or more. Preferably, the Abbe number of the material to be d-line is set to 40 or less, and the Abbe number of the material constituting the fourth lens is set to 50 or more.
開口絞り１４０よりも物体側にある負レンズの第１レンズ１１０と第２レンズ１２０と開口絞り１４０よりも像側にある正レンズの第４レンズ１５０を構成する材料のｄ線に対するアッベ数が大きいほど、第１レンズ１１０および第２レンズ１２０、第４レンズ１５０で発生する倍率色収差が小さくなる。また同じく開口絞り１４０よりも物体側にある正レンズの第３レンズ１３０を構成する材料のｄ線に対するアッベ数が小さいほど倍率の色収差を良好に補正できる。 The Abbe number for the d-line of the material constituting the first lens 110 and the second lens 120 of the negative lens on the object side of the aperture stop 140 and the fourth lens 150 of the positive lens on the image side of the aperture stop 140 is large. Accordingly, the lateral chromatic aberration generated in the first lens 110, the second lens 120, and the fourth lens 150 is reduced. Similarly, the smaller the Abbe number with respect to the d-line of the material constituting the third lens 130 of the positive lens located on the object side than the aperture stop 140, the better the chromatic aberration of magnification can be corrected.
また、第１レンズ１１０は硝子材料で形成されることが好ましい。 The first lens 110 is preferably formed of a glass material.
第１レンズ１１０を硝子材料で形成することにより、監視用カメラや車載用カメラに適用される物理的耐久性、化学的耐久性などの厳しい環境性能を満足することができる。 By forming the first lens 110 from a glass material, it is possible to satisfy severe environmental performance such as physical durability and chemical durability applied to a monitoring camera and a vehicle-mounted camera.
また、第２レンズ１２０と第４レンズ１５０は硝子材料で形成されることが好ましい。 The second lens 120 and the fourth lens 150 are preferably formed of a glass material.
第２レンズ１２０と第４レンズ１５０を硝子材料で形成することにより、高屈折率の材料を選択でき、結果として小型且つ収差を良好に補正することが可能となる。 By forming the second lens 120 and the fourth lens 150 from a glass material, it is possible to select a material having a high refractive index, and as a result, it is possible to correct the small size and the aberration well.
撮像レンズ１００は、好ましくは条件式（２）を満足するように構成される。 The imaging lens 100 is preferably configured to satisfy the conditional expression (2).
２Ｗ≧１２０° ・・・（２）
但し、２Ｗは、結像面での水平像高位置に入射する光線の全画角である。
2W ≧ 120 ° (2)
However, 2W is the total angle of view of light rays incident on the horizontal image height position on the imaging plane.
条件式（２）の数値範囲に設定することにより、監視用カメラや車載用カメラとしてより好ましい撮影範囲を確保することが可能となる。 By setting the conditional expression (2) in the numerical range, it is possible to secure a more preferable photographing range as a monitoring camera or a vehicle-mounted camera.
また、撮像レンズ１００は、好ましくは条件式（３）を満足するように構成される。 The imaging lens 100 is preferably configured to satisfy the conditional expression (3).
Ｂｆ／ｆ≧２．２ ・・・（３）
但し、前記第４レンズの像面側の面から結像面までの距離はＢｆ、前記撮像レンズ全系の焦点距離はｆを示す。
Bf / f ≧ 2.2 (3)
However, the distance from the image plane side surface of the fourth lens to the image plane is Bf, and the focal length of the entire imaging lens system is f.
条件式（３）は、前記撮像レンズ全系の焦点距離に対する前記第４レンズの像面側の面から結像面までの距離の割合を関連づけたものである。条件式（３）の下限値を超えるとｆに対するＢｆの割合が小さくなるためＩＲカットフィルターやローパスフィルターといった撮像モジュールに欠かすことのできないデバイスを挿入できなくなり、また撮像素子１７０とのドッキングが難しくなる。さらには第４レンズ１５０が撮像素子１７０の発熱の影響を受け易くなり、ガラス転移温度の低い樹脂レンズのケースでは、組成変化に伴う黄変といった問題が想定される。 Conditional expression (3) relates the ratio of the distance from the image plane side surface of the fourth lens to the imaging plane with respect to the focal length of the entire imaging lens system. If the lower limit value of conditional expression (3) is exceeded, the ratio of Bf to f becomes small, so that an indispensable device such as an IR cut filter or low-pass filter cannot be inserted, and docking with the image sensor 170 becomes difficult. . Furthermore, the fourth lens 150 is easily affected by the heat generated by the image sensor 170, and in the case of a resin lens having a low glass transition temperature, a problem such as yellowing due to a composition change is assumed.
また、撮像レンズ１００は、好ましくは条件式（４）乃至（６）を満足するように構成される。
−２．７０＜ｆ２／ｆ＜−２．４０ ・・・（４）
２．６５＜ｆ３／ｆ＜２．８０ ・・・（５）
２．００＜ｆ４／ｆ＜２．１５ ・・・（６）
但し、ｆ２は第２レンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズの焦点距離、ｆ４は第４レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。
The imaging lens 100 is preferably configured to satisfy the conditional expressions (4) to (6).
-2.70 <f2 / f <-2.40 (4)
2.65 <f3 / f <2.80 (5)
2.00 <f4 / f <2.15 (6)
Here, f2 is the focal length of the second lens, f3 is the focal length of the third lens, f4 is the focal length of the fourth lens, and f is the focal length of the entire imaging lens system.
（４）の上限値を超えると負の屈折力が強くなるために第２レンズ像側面の曲率が小さくなりすぎてしまう。また、それに伴って第３レンズ物体側面の曲率も小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。下限値を超えると、負の屈折力が減少し第３レンズの正の屈折力が小さくなるために倍率の色収差の補正が困難になる。（５）の上限値を超えると、正の屈折力が不足するために倍率の色収差の補正が困難になる。下限値を超えると第３レンズ物体側面の曲率が小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。第４レンズの、特に像側面は収差の補正を大きく行なっているため、（６）の上限値を超えると、正の屈折力が小さくなりすぎて、緒収差の補正が困難になる。逆に下限値を超えると、第４レンズ像側面の曲率が小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。 When the upper limit value of (4) is exceeded, the negative refractive power becomes strong, so that the curvature of the second lens image side surface becomes too small. In addition, the curvature of the side surface of the third lens object becomes too small along with this, so that the manufacture becomes difficult. If the lower limit is exceeded, the negative refractive power decreases and the positive refractive power of the third lens decreases, making it difficult to correct lateral chromatic aberration. Exceeding the upper limit of (5) makes it difficult to correct chromatic aberration of magnification because the positive refractive power is insufficient. If the lower limit is exceeded, the curvature of the third lens object side surface becomes too small, making manufacture difficult. Since the fourth lens, particularly the image side surface, is largely corrected for aberrations, if the upper limit of (6) is exceeded, the positive refractive power becomes too small, making it difficult to correct the aberration. On the contrary, when the lower limit is exceeded, the curvature of the side surface of the fourth lens image becomes too small, which makes manufacture difficult.
なお、以下の数値実施例の中で記載されるレンズの非球面の形状は、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数としたとき次式で表される。ｈは光線の高さ、ｃは中心曲率半径の逆数を、Ｚは面頂点に対する接平面からの深さを、それぞれ表している。 The aspherical shape of the lens described in the following numerical examples is positive in the direction from the object side to the image plane side, k is a conical coefficient, A is a fourth-order aspheric coefficient, B Is a 6th-order aspheric coefficient, C is an 8th-order aspheric coefficient, and D is a 10th-order aspheric coefficient. h represents the height of the light beam, c represents the reciprocal of the central radius of curvature, and Z represents the depth from the tangent plane with respect to the surface vertex.
以下に、撮像レンズ１００の具体的な数値による実施例１〜５を示す。実施例１〜５の数値実施例において、Ｆ値、像高、バックフォーカス、半画角は次の表１に記載の通りである。また、同じく実施例１〜５の数値実施例において、条件式（１）〜（６）の数値データは、次の表２に記載の値になる。
なお、実施例１〜５においては、第１レンズ１１０、第２レンズ１２０、第３レンズ１３０および第４レンズ１５０を硝子材料で形成した。
Examples 1 to 5 according to specific numerical values of the imaging lens 100 are shown below. In the numerical examples of Examples 1 to 5, the F value, the image height, the back focus, and the half angle of view are as shown in Table 1 below. Similarly, in the numerical examples of Examples 1 to 5, the numerical data of the conditional expressions (1) to (6) are the values described in Table 2 below.
In Examples 1 to 5, the first lens 110, the second lens 120, the third lens 130, and the fourth lens 150 are formed of a glass material.
実施の形態１における撮像レンズ１００Ａの基本構成は図２に示され、各数値データ（設定値）は表３、表４に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図３にそれぞれ示される。 The basic configuration of the imaging lens 100A in Embodiment 1 is shown in FIG. 2, each numerical data (setting value) is shown in Tables 3 and 4, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion aberration, and astigmatism is shown in FIG. Respectively.
図２に示すように、第１レンズ１１０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第２レンズ１２０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第３レンズ１３０は物体側に凸面を向けた平凸形状、開口絞り１４０の像側に配置される第４レンズ１５０は像側に凸面を向けた形状を有する。第２レンズ１２０及び第４レンズ１５０は両面に非球面を有する。 As shown in FIG. 2, the first lens 110 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the second lens 120 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the third lens 130 has a flat surface with the convex surface facing the object side. The fourth lens 150 disposed on the image side of the convex shape and the aperture stop 140 has a shape with a convex surface facing the image side. The second lens 120 and the fourth lens 150 have aspheric surfaces on both sides.
また、図２に示すように、第１レンズ１１０の厚さとなるＲ１面１とＲ２面２間の距離をＤ１、第１レンズ１１０のＲ２面２と第２レンズ１２０のＲ３面３までの距離をＤ２、第２レンズ１２０の厚さとなるＲ３面３とＲ４面４間の距離をＤ３、第２レンズ１２０のＲ４面４と第３レンズ１３０のＲ５面５間の距離をＤ４、第３レンズ１３０の厚さとなるＲ５面５とＲ６面６間の距離をＤ５、第３レンズ１３０のＲ６面６と開口絞り１４０の面７までの距離をＤ６、開口絞り１４０の面７と第４レンズ１５０のＲ７面８間の距離をＤ７、第４レンズ１５０の厚さとなるＲ７面８とＲ８面９間の距離をＤ８、第４レンズ１５０のＲ８面９とガラス板１６０のＲ９面１０までの距離をＤ９、ガラス板１６０の厚さとなるＲ９面１０とＲ１０面１１間の距離をＤ１０、ガラス板１６０のＲ１０面１１と撮像素子（結像面）１７０までの距離をＤ１１とする。なお、以降の実施例２〜５においてもＲ１面１〜Ｒ１０面１１、およびＤ１〜Ｄ１１は同様の距離を意味するものとする。 Further, as shown in FIG. 2, the distance between the R1 surface 1 and the R2 surface 2 that is the thickness of the first lens 110 is D1, and the distance from the R2 surface 2 of the first lens 110 to the R3 surface 3 of the second lens 120. D2, the distance between the R3 surface 3 and the R4 surface 4 that is the thickness of the second lens 120, D3, the distance between the R4 surface 4 of the second lens 120 and the R5 surface 5 of the third lens 130, D4, The distance between the R5 surface 5 and the R6 surface 6 having a thickness of 130 is D5, the distance between the R6 surface 6 of the third lens 130 and the surface 7 of the aperture stop 140 is D6, the surface 7 of the aperture stop 140 and the fourth lens 150. The distance between the R7 surface 8 is D7, the distance between the R7 surface 8 and the R8 surface 9 which is the thickness of the fourth lens 150 is D8, and the distance between the R8 surface 9 of the fourth lens 150 and the R9 surface 10 of the glass plate 160 D9, the R9 surface 10 and the R10 surface 11 that are the thickness of the glass plate 160 The distance D10, the distance to the R10 surface 11 and the imaging device (imaging plane) 170 of the glass plate 160 and D11. In the following Examples 2 to 5, R1 surface 1 to R10 surface 11 and D1 to D11 mean the same distance.
表３は、実施例１における撮像レンズ１００Ａの各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径Ｒ、間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、およびアッベ数νｄを示している。表３中で面番号に＊がついている面は非球面形状となっていることを示す。表４は、所定面の非球面係数を示している。
＜数値実施例１＞
Table 3 shows the stop corresponding to each surface number of the imaging lens 100A in Example 1, the radius of curvature R, the interval D, the refractive index Nd, and the Abbe number νd of each lens. In Table 3, the surface with * in the surface number indicates an aspherical shape. Table 4 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
<Numerical Example 1>
図３は、実施例１において、図３（Ａ）が球面収差（左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm）を、図３（Ｂ）が非点収差（実線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのサジタル光線、点線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのタンジェンシャル光線）を、図３（Ｃ）が歪曲収差（435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmが重なっている）をそれぞれ示している。図３（Ｂ）、（Ｃ）の縦軸は半画角ωを表し、図３（Ｂ）中、実線Ｓはサジタル像面の値、破線Ｔはタンジェンシャル像面の値をそれぞれ示している（図５、７、９、１１においても同様である）。図３からわかるように、実施例１によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ１００Ａが得られる。 3A shows a spherical aberration (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, 656.3 nm from the left) and FIG. 3B shows an astigmatism (solid line: left) in Example 1. 35.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm sagittal rays, dotted line: 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm tangential rays from the left), Figure 3 (C) Distortion aberrations (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, and 656.3 nm overlap) are shown. 3B and 3C, the vertical axis represents the half field angle ω. In FIG. 3B, the solid line S represents the sagittal image plane value, and the broken line T represents the tangential image plane value. (The same applies to FIGS. 5, 7, 9, and 11). As can be seen from FIG. 3, according to the first embodiment, the imaging lens 100 </ b> A having excellent imaging performance can be obtained in which various spherical, distorted, and astigmatism aberrations are satisfactorily corrected.
実施の形態２における撮像レンズ１００Ｂの基本構成は図４に示され、各数値データ（設定値）は表５、表６に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図５にそれぞれ示される。 The basic configuration of the imaging lens 100B in Embodiment 2 is shown in FIG. 4, each numerical data (setting value) is shown in Tables 5 and 6, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion aberration, and astigmatism is shown in FIG. Respectively.
この実施例２における撮像レンズ１００Ｂは、ｆ１／ｆが−５．１８であり、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを提供することを目的に設計されている。 The imaging lens 100B in the second embodiment is designed for the purpose of providing a wide-angle imaging lens having f1 / f of −5.18 and high optical performance.
図４に示すように、第１レンズ１１０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第２レンズ１２０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第３レンズ１３０は物体側に凸面を向けた平凸形状、開口絞り１４０の像側に配置される第４レンズ１５０は像側に凸面を向けた形状を有する。第２レンズ１２０及び第４レンズ１５０は両面に非球面を有する。 As shown in FIG. 4, the first lens 110 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the second lens 120 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the third lens 130 has a flat surface with the convex surface facing the object side. The fourth lens 150 disposed on the image side of the convex shape and the aperture stop 140 has a shape with a convex surface facing the image side. The second lens 120 and the fourth lens 150 have aspheric surfaces on both sides.
表５は、実施例２における撮像レンズ１００Ｂの各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径Ｒ、間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、およびアッベ数νｄを示している。表５中で面番号に＊がついている面は非球面形状となっていることを示す。表６は、所定面の非球面係数を示している。
＜数値実施例２＞
Table 5 shows the stop corresponding to each surface number of the imaging lens 100B in Example 2, the radius of curvature R, the interval D, the refractive index Nd, and the Abbe number νd of each lens. In Table 5, the surface numbered with * indicates that the surface is aspherical. Table 6 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
<Numerical Example 2>
図５は、実施例２において、図５（Ａ）が球面収差（左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm）を、図５（Ｂ）が非点収差（実線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのサジタル光線、点線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのタンジェンシャル光線）を、図５（Ｃ）が歪曲収差（435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmが重なっている）をそれぞれ示している。図５からわかるように、実施例２によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ１００Ｂが得られる。 5A is a spherical aberration (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, 656.3 nm from the left) and FIG. 5B is an astigmatism (solid line: left) in Example 2. (5) to 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm sagittal rays, dotted line: 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm tangential rays from the left). Distortion aberrations (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, and 656.3 nm overlap) are shown. As can be seen from FIG. 5, according to the second embodiment, the spherical lens, distortion, and astigmatism aberrations are corrected favorably, and an imaging lens 100B having excellent imaging performance can be obtained.
実施の形態３における撮像レンズ１００Ｃの基本構成は図６に示され、各数値データ（設定値）は表７、表８に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図７にそれぞれ示される。 The basic configuration of the imaging lens 100C according to the third embodiment is shown in FIG. 6, each numerical data (setting value) is shown in Tables 7 and 8, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Respectively.
この実施例３における撮像レンズ１００Ｃは、ｆ１／ｆが−５．２７であり、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを提供することを目的に設計されている。 The imaging lens 100 </ b> C in Example 3 is designed for the purpose of providing a wide-angle imaging lens having f1 / f of −5.27 and high optical performance.
図６に示すように、第１レンズ１１０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第２レンズ１２０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第３レンズ１３０は物体側に凸面を向けた平凸形状、開口絞り１４０の像側に配置される第４レンズ１５０は像側に凸面を向けた形状を有する。第２レンズ１２０及び第４レンズ１５０は両面に非球面を有する。 As shown in FIG. 6, the first lens 110 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the second lens 120 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the third lens 130 has a flat surface with the convex surface facing the object side. The fourth lens 150 disposed on the image side of the convex shape and the aperture stop 140 has a shape with a convex surface facing the image side. The second lens 120 and the fourth lens 150 have aspheric surfaces on both sides.
表７は、実施例３における撮像レンズ１００Ｃの各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径Ｒ、間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、およびアッベ数νｄを示している。表７中で面番号に＊がついている面は非球面形状となっていることを示す。表８は、所定面の非球面係数を示している。
＜数値実施例３＞
Table 7 shows the stop corresponding to each surface number of the imaging lens 100C in Example 3, the radius of curvature R, the interval D, the refractive index Nd, and the Abbe number νd of each lens. In Table 7, the surface numbered with * indicates that the surface is aspherical. Table 8 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
<Numerical Example 3>
図７は、実施例3おいて、図７（Ａ）が球面収差（左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm）を、図７（Ｂ）が非点収差（実線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのサジタル光線、点線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのタンジェンシャル光線）を、図７（Ｃ）が歪曲収差（435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmが重なっている）をそれぞれ示している。図７からわかるように、実施例３によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ１００Ｃが得られる。 7A is a spherical aberration (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, 656.3 nm from the left), and FIG. 7B is an astigmatism (solid line: solid line) in Example 3. Sagittal rays of 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm from the left, dotted line: tangential rays of 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm from the left), Fig. 7 (C) Shows distortion aberrations (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, and 656.3 nm overlapping), respectively. As can be seen from FIG. 7, according to the third embodiment, the spherical lens, distortion, and various astigmatism aberrations are corrected well, and the imaging lens 100C having excellent imaging performance can be obtained.
実施の形態４における撮像レンズ１００Ｄの基本構成は図８に示され、各数値データ（設定値）は表９、表１０に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図９にそれぞれ示される。 The basic configuration of the imaging lens 100D according to the fourth embodiment is shown in FIG. 8. Each numerical data (setting value) is shown in Tables 9 and 10, and the aberration diagrams showing spherical aberration, distortion, and astigmatism are shown in FIG. Respectively.
この実施例４における撮像レンズ１００Ｄは、ｆ１／ｆが−５．３８であり、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを提供することを目的に設計されている。 The imaging lens 100 </ b> D in Example 4 is designed for the purpose of providing a wide-angle imaging lens having f1 / f of −5.38 and high optical performance.
図８に示すように、第１レンズ１１０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第２レンズ１２０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第３レンズ１３０は物体側に凸面を向けた平凸形状、開口絞り１４０の像側に配置される第４レンズ１５０は像側に凸面を向けた形状を有する。第２レンズ１２０及び第４レンズ１５０は両面に非球面を有する。 As shown in FIG. 8, the first lens 110 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the second lens 120 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the third lens 130 has a flat surface with the convex surface facing the object side. The fourth lens 150 disposed on the image side of the convex shape and the aperture stop 140 has a shape with a convex surface facing the image side. The second lens 120 and the fourth lens 150 have aspheric surfaces on both sides.
表９は、実施例４における撮像レンズ１００Ｄの各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径Ｒ、間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、およびアッベ数νｄを示している。表９中で面番号に＊がついている面は非球面形状となっていることを示す。表１０は、所定面の非球面係数を示している。
＜数値実施例４＞
Table 9 shows the stop corresponding to each surface number of the imaging lens 100D in Example 4, the radius of curvature R, the interval D, the refractive index Nd, and the Abbe number νd of each lens. In Table 9, the surface numbered with * indicates that the surface is aspherical. Table 10 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
<Numerical Example 4>
図９は、実施例４おいて、図９（Ａ）が球面収差（左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm）を、図９（Ｂ）が非点収差（実線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのサジタル光線、点線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのタンジェンシャル光線）を、図９（Ｃ）が歪曲収差（435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmが重なっている）をそれぞれ示している。図９からわかるように、実施例４によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ１００Ｄが得られる。 FIG. 9 shows the spherical aberration (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, 656.3 nm from the left) and FIG. 9B shows the astigmatism (solid line: solid line) in Example 4. Sagittal rays of 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm from the left, dotted line: 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm tangential rays from the left), Fig. 9 (C) Shows distortion aberrations (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, and 656.3 nm overlapping), respectively. As can be seen from FIG. 9, according to the fourth embodiment, the spherical lens, distortion, and various astigmatism aberrations are corrected well, and the imaging lens 100D having excellent imaging performance can be obtained.
実施の形態５における撮像レンズ１００Ｅの基本構成は図１０に示され、各数値データ（設定値）は表１１、表１２に、球面収差、歪曲収差、および非点収差を示す収差図は図１１にそれぞれ示される。 The basic configuration of the imaging lens 100E according to Embodiment 5 is shown in FIG. 10, each numerical data (setting value) is shown in Tables 11 and 12, and the aberration diagram showing spherical aberration, distortion, and astigmatism is shown in FIG. Respectively.
この実施例５における撮像レンズ１００Ｅは、ｆ１／ｆが−５．４９であり、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを提供することを目的に設計されている。 The imaging lens 100E in Example 5 is designed for the purpose of providing a wide-angle imaging lens having f1 / f of −5.49 and high optical performance.
図１０に示すように、第１レンズ１１０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第２レンズ１２０は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第３レンズ１３０は物体側に凸面を向けた平凸形状、開口絞り１４０の像側に配置される第４レンズ１５０は像側に凸面を向けた形状を有する。第２レンズ１２０及び第４レンズ１５０は両面に非球面を有する。 As shown in FIG. 10, the first lens 110 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the second lens 120 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and the third lens 130 has a flat surface with the convex surface facing the object side. The fourth lens 150 disposed on the image side of the convex shape and the aperture stop 140 has a shape with a convex surface facing the image side. The second lens 120 and the fourth lens 150 have aspheric surfaces on both sides.
表１１は、実施例５における撮像レンズ１００Ｅの各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径Ｒ、間隔Ｄ、屈折率Ｎｄ、およびアッベ数νｄを示している。表１１中で面番号に＊がついている面は非球面形状となっていることを示す。表１２は、所定面の非球面係数を示している。
＜数値実施例５＞
Table 11 shows the stop corresponding to each surface number of the imaging lens 100E in Example 5, the radius of curvature R, the interval D, the refractive index Nd, and the Abbe number νd of each lens. In Table 11, a surface numbered with * indicates that it has an aspherical shape. Table 12 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
<Numerical example 5>
図１１は、実施例５において、図１１（Ａ）が球面収差（左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm）を、図１１（Ｂ）が非点収差（実線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのサジタル光線、点線：左から435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmのタンジェンシャル光線）を、図１１（Ｃ）が歪曲収差（435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nmが重なっている）をそれぞれ示している。図１１からわかるように、実施例５によれば、球面、歪曲、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ１００Ｅが得られる。 11A is a spherical aberration (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, 656.3 nm from the left), and FIG. 11B is an astigmatism (solid line: left) in Example 5. 115.8C, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm sagittal rays, dotted line: 435.8nm, 486.1nm, 546.1nm, 587.6nm, 656.3nm tangential rays from the left), Figure 11 (C) Distortion aberrations (435.8 nm, 486.1 nm, 546.1 nm, 587.6 nm, and 656.3 nm overlap) are shown. As can be seen from FIG. 11, according to the fifth embodiment, the imaging lens 100 </ b> E excellent in imaging performance can be obtained in which various spherical, distortion, and astigmatism aberrations are satisfactorily corrected.
図１２は、実施例１から実施例５において、ｆ１／ｆと３次のコマ収差係数の関係を示している。図１２から分かるように、−５．４９≦ｆ１／ｆ≦−４．９９であれば、コマ収差係数の基準となる−０．２５以上を確保することができる。 FIG. 12 shows the relationship between f1 / f and the third-order coma aberration coefficient in Examples 1 to 5. As can be seen from FIG. 12, when −5.49 ≦ f1 / f ≦ −4.99, −0.25 or more which is a reference for the coma aberration coefficient can be secured.
また、本実施形態の撮像レンズによれば、撮像素子を搭載するカメラ等に好適であり、小型、軽量且つ安価でありながら、高い光学性能を持つ広角撮像レンズを備えた撮像装置が実現できる。 Further, according to the imaging lens of the present embodiment, it is suitable for a camera or the like equipped with an imaging device, and an imaging device including a wide-angle imaging lens having high optical performance while being small, light, and inexpensive can be realized.
図１３に本発明による撮像レンズ１００を用いた撮像装置の実施形態の断面図を示す。撮像レンズ１００およびＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子２１０は筐体２２０によって位置関係を規定、保持される。このとき撮像レンズ１００の結像面１７０は撮像素子２１０の受光面に一致するように配置されている。 FIG. 13 shows a cross-sectional view of an embodiment of an imaging apparatus using the imaging lens 100 according to the present invention. The imaging lens 100 and the imaging element 210 such as a CCD or CMOS have a positional relationship defined and held by a housing 220. At this time, the imaging surface 170 of the imaging lens 100 is disposed so as to coincide with the light receiving surface of the imaging element 210.
撮像レンズ１００によって取り込まれ、撮像素子２１０の受光面に結像した被写体像は、撮像素子２１０の光電変換機能によって電気信号に変換されて、画像信号として撮像装置２００から出力される。 The subject image captured by the imaging lens 100 and formed on the light receiving surface of the imaging element 210 is converted into an electrical signal by the photoelectric conversion function of the imaging element 210 and output from the imaging apparatus 200 as an image signal.
上述のような撮像レンズ１００は、小型、薄型、軽量で、搭載スペースがコンパクトにできるため、様々な用途の撮像装置に適している。また広角撮像レンズでありながら、諸収差の発生を良好に補正し、高い光学性能を持つ被写体像を撮像素子２１０の受光面上に結像することで視認性に優れた画像信号を出力でき、監視用カメラや車載用カメラ等において優位性の高い撮像装置の実現が可能である。 The imaging lens 100 as described above is small, thin, lightweight, and can be compact in mounting space, and thus is suitable for imaging devices for various applications. In addition, although it is a wide-angle imaging lens, it can correct the occurrence of various aberrations and output a subject image having high optical performance on the light receiving surface of the imaging device 210 to output an image signal with excellent visibility. It is possible to realize an imaging device having a high advantage in a monitoring camera, a vehicle-mounted camera, or the like.
本発明を諸図面や実施例に基づき説明してきたが、当業者であれば本開示に基づき種々の変形や修正を行うことが容易であることに注意されたい。従って、これらの変形や修正は本発明の範囲に含まれることに留意されたい。 Although the present invention has been described based on the drawings and examples, it should be noted that those skilled in the art can easily make various modifications and corrections based on the present disclosure. Therefore, it should be noted that these variations and modifications are included in the scope of the present invention.
１００、１００Ａ〜１００Ｅ・・・撮像レンズ
１１０・・・第１レンズ
１２０・・・第２レンズ
１３０・・・第３レンズ
１４０・・・開口絞り
１５０・・・第４レンズ
１６０・・・ガラス板
１７０・・・撮像素子（結像面）
２００・・・撮像装置
２１０・・・撮像素子
２２０・・・筐体
100, 100A to 100E ... Imaging lens 110 ... First lens 120 ... Second lens 130 ... Third lens 140 ... Aperture stop 150 ... Fourth lens 160 ... Glass plate 170... Image sensor (imaging plane)
200... Imaging device 210... Image sensor 220.
Claims (9)
下記条件式（１）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
−５．４９≦ｆ１／ｆ≦−４．９９ ・・・（１）
但し、ｆ１は前記第１レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。 In order from the object side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, an aperture stop, and a fourth lens having a positive refractive power. A refractive index with respect to the d-line of the material constituting each of the second lens and the fourth lens is set to 1.6 or more,
An imaging lens that satisfies the following conditional expression (1):
−5.49 ≦ f1 / f ≦ −4.99 (1)
Here, f1 represents the focal length of the first lens, and f represents the focal length of the entire imaging lens system.
２Ｗ≧１８０° ・・・（２）
但し、２Ｗは、結像面での水平像高位置に入射する光線の全画角である。 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (2) is satisfied.
2W ≧ 180 ° (2)
However, 2W is the total angle of view of light rays incident on the horizontal image height position on the imaging plane.
Ｂｆ／ｆ≧２．２ ・・・（３） The following conditional expression (3) is satisfied, where Bf is a distance from an image plane side surface of the fourth lens to an imaging plane, and f is a focal length of the entire imaging lens system. The imaging lens according to any one of 1 to 6.
Bf / f ≧ 2.2 (3)
−２．７０＜ｆ２／ｆ＜−２．４０ ・・・（４）
２．６５＜ｆ３／ｆ＜２．８０ ・・・（５）
２．００＜ｆ４／ｆ＜２．１５ ・・・（６）
但し、ｆ２は前記第２レンズの焦点距離、ｆ３は前記第３レンズの焦点距離、ｆ４は前記第４レンズの焦点距離、ｆは撮像レンズ全系の焦点距離を示す。 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expressions (4) to (6) are satisfied.
-2.70 <f2 / f <-2.40 (4)
2.65 <f3 / f <2.80 (5)
2.00 <f4 / f <2.15 (6)
Where f2 is the focal length of the second lens, f3 is the focal length of the third lens, f4 is the focal length of the fourth lens, and f is the focal length of the entire imaging lens system.
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