JP2016223294A - 排気浄化システム - Google Patents
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Abstract
【課題】NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOxを効果的に浄化する。【解決手段】エンジン10の排気通路13に設けられて排気中のNOxを吸蔵すると共に還元浄化するNOx吸蔵還元型触媒32と、燃料噴射量を増加させる噴射系制御を少なくとも行わせて排気空燃比をリーン状態からリッチ状態に切り替えることで、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx浄化能力を回復させるパージ制御を行わせる制御部50と、を備える排気浄化システムであって、排気通路13におけるNOx吸蔵還元型触媒32よりも排気下流側に、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOx、及び、リッチ状態でNOx吸蔵還元型触媒32を通過した炭化水素を捕集するゼオライト担持触媒33が配置されている。【選択図】図1
Description
本発明は、排気浄化システムに関する。
従来、ディーゼルエンジン等の内燃機関から排出される排気中の窒素化合物(NOx)を還元浄化する触媒として、NOx吸蔵還元型触媒が知られている。このNOx吸蔵還元型触媒は、排気がリーン雰囲気のときに排気中に含まれるNOxを吸蔵すると共に、排気がリッチ雰囲気のときに排気中に含まれる炭化水素で吸蔵していたNOxを還元浄化により無害化して放出する。このため、触媒のNOx吸蔵量が所定量に達した場合は、NOx吸蔵能力を回復させるべく、ポスト噴射や排気管噴射によって排気をリッチ状態にする所謂NOxパージを定期的に行う必要がある(例えば、特許文献1参照)。
また、NOx吸蔵還元型触媒には、排気中に含まれる硫黄酸化物(以下、SOxという)も吸蔵される。このSOx吸蔵量が増加すると、NOx吸蔵還元型触媒のNOx浄化能力を低下させる課題がある。このため、SOx吸蔵量が所定量に達した場合は、NOx吸蔵還元型触媒からSOxを離脱させてSOx被毒から回復させるべく、ポスト噴射や排気管噴射によって上流側の酸化触媒に未燃燃料を供給して排気温度をSOx離脱温度まで上昇させる所謂SOxパージを定期的に行う必要がある(例えば、特許文献2参照)。
NOx吸蔵還元型触媒は、高温域においてNOx吸蔵効率が低下する特性を備えている。高温域におけるNOx吸蔵効率の低下は、SOxによる被毒劣化が進行するほど顕著に現れる。そして、NOx吸蔵効率の低下に伴って、NOx吸蔵還元型触媒に吸蔵されたNOxが排出されてしまったり、NOx吸蔵還元型触媒に吸蔵できずにNOxが排出されてしまったりする。
開示のシステムは、NOx吸蔵還元型触媒から排出されたNOxを効果的に浄化することを目的とする。
開示のシステムは、内燃機関の排気通路に設けられて排気中のNOxを吸蔵すると共に還元浄化するNOx吸蔵還元型触媒と、燃料噴射量を増加させる噴射系制御を少なくとも行わせて排気空燃比をリーン状態からリッチ状態に切り替えることで、前記NOx還元型触媒のNOx浄化能力を回復させる触媒再生処理を行わせる制御部と、を備える排気浄化システムであって、前記排気通路における前記NOx還元型触媒よりも排気下流側に、前記NOx還元型触媒から排出されたNOx、及び、前記リッチ状態で前記NOx還元型触媒を通過した炭化水素を捕集する捕集部材が配置されている。
開示のシステムによれば、NOx吸蔵還元型触媒から排出されたNOxを効果的に浄化できる。
以下、添付図面に基づいて、本発明の一実施形態に係る排気浄化システムを説明する。
図1に示すように、ディーゼルエンジン(以下、単にエンジンという)10の各気筒には、図示しないコモンレールに畜圧された高圧燃料を各気筒内に直接噴射する筒内インジェクタ11がそれぞれ設けられている。筒内インジェクタ11の燃料噴射量や燃料噴射タイミングは、電子制御ユニット(以下、ECUという)50から入力される指示信号に応じてコントロールされる。
エンジン10の吸気マニホールド10Aには新気を導入する吸気通路12が接続され、排気マニホールド10Bには排気を外部に導出する排気通路13が接続されている。吸気通路12には、吸気上流側から順にエアクリーナ14、吸入空気量センサ(以下、MAFセンサという)40、可変容量型過給機20のコンプレッサ20A、インタークーラ15、吸気スロットルバルブ16等が設けられている。排気通路13には、排気上流側から順に可変容量型過給機20のタービン20B、排気後処理装置30等が設けられている。なお、図1中において、符号41はエンジン回転数センサ、符号42はアクセル開度センサ、符号46はブースト圧センサをそれぞれ示している。
EGR装置21は、排気マニホールド10Bと吸気マニホールド10Aとを接続するEGR通路22と、EGRガスを冷却するEGRクーラ23と、EGR量を調整するEGRバルブ24とを備えている。
排気後処理装置30は、ケース30A内に排気上流側から順に酸化触媒31、NOx吸蔵還元型触媒32、ゼオライト担持触媒33、パティキュレートフィルタ(以下、単にフィルタという)34を配置して構成されている。また、酸化触媒31よりも上流側の排気通路13には、ECU50から入力される指示信号に応じて、排気通路13内に未燃燃料(主にHC)を噴射する排気管噴射装置35が設けられている。
酸化触媒31は、例えば、ハニカム構造体等のセラミック製担体表面に酸化触媒成分を担持して形成されている。酸化触媒31は、排気管噴射装置35又は筒内インジェクタ11のポスト噴射によって未燃燃料が供給されると、これを酸化して排気温度を上昇させる。
NOx吸蔵還元型触媒32は、例えば、ハニカム構造体等のセラミック製担体表面にアルカリ金属等を担持して形成されている。このNOx吸蔵還元型触媒32は、排気空燃比がリーン状態のときに排気中のNOxを吸蔵すると共に、排気空燃比がリッチ状態のときに排気中に含まれる還元剤(HC等)で吸蔵したNOxを還元浄化する。
ゼオライト担持触媒33は、例えば、ハニカム構造体等のセラミック製担体表面にゼオライト、例えばβゼオライトやZSM−5型ゼオライトを担持して形成されている。このゼオライト担持触媒33は、本発明に係る捕集部材の一例であり、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOx、リッチ状態でNOx吸蔵還元型触媒32をスリップ(通過)した炭化水素(HC)、及び、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたアンモニア(NH3)を捕集する。また、ゼオライト担持触媒33は、NH3やHCを還元剤とするNH3−SCR(選択的触媒還元)効果やHC−SCR効果によって、捕集したNOxを還元浄化する。
フィルタ34は、例えば、多孔質性の隔壁で区画された多数のセルを排気の流れ方向に沿って配置し、これらセルの上流側と下流側とを交互に目封止して形成されている。フィルタ34は、排気中のPMを隔壁の細孔や表面に捕集すると共に、PM堆積推定量が所定量に達すると、これを燃焼除去するいわゆるフィルタ再生が実行される。フィルタ再生は、排気管噴射又はポスト噴射によって上流側の酸化触媒31に未燃燃料を供給し、フィルタ34に流入する排気温度をPM燃焼温度まで昇温することで行われる。
第1排気温度センサ43は、酸化触媒31よりも上流側に設けられており、酸化触媒31に流入する排気温度を検出する。第2排気温度センサ44は、ゼオライト担持触媒33とフィルタ34との間に設けられており、フィルタ34に流入する排気温度を検出する。NOx/ラムダセンサ45は、フィルタ34よりも下流側に設けられており、NOx吸蔵還元型触媒32及びゼオライト担持触媒33を通過した排気のNOx値及びラムダ値(以下、空気過剰率ともいう)を検出する。
ECU50は、エンジン10等の各種制御を行うもので、本発明に係る制御部の一例である。ECU50は、公知のCPUやROM、RAM、入力ポート、出力ポート等を備えて構成されている。これら各種制御を行うため、ECU50にはセンサ類40〜46のセンサ値が入力される。また、ECU50は、フィルタ再生制御部51と、SOxパージ制御部60と、NOxパージ制御部70と、MAF追従制御部80、噴射量学習補正部90と、MAF補正係数演算部95とを一部の機能要素として有する。これら各機能要素は、一体のハードウェアであるECU50に含まれるものとして説明するが、これらのいずれか一部を別体のハードウェアに設けることもできる。
[フィルタ再生制御]
フィルタ再生制御部51は、車両の走行距離、あるいは図示しない差圧センサで検出されるフィルタ前後差圧からフィルタ34のPM堆積量を推定すると共に、このPM堆積推定量が所定の上限閾値を超えると再生フラグFDPFをオンにする(図2の時刻t1参照)。再生フラグFDPFがオンにされると、排気管噴射装置35に排気管噴射を実行させる指示信号が送信されるか、あるいは、筒内インジェクタ11にポスト噴射を実行させる指示信号が送信されて、排気温度をPM燃焼温度(例えば、約550℃)まで昇温させる。この再生フラグFDPFは、PM堆積推定量が燃焼除去を示す所定の下限閾値(判定閾値)まで低下するとオフにされる(図2の時刻t2参照)。なお、再生フラグFDPFをオフにする判定閾値は、例えば、フィルタ再生開始(FDPF=1)からの上限経過時間や上限累積噴射量を基準にしてもよい。
フィルタ再生制御部51は、車両の走行距離、あるいは図示しない差圧センサで検出されるフィルタ前後差圧からフィルタ34のPM堆積量を推定すると共に、このPM堆積推定量が所定の上限閾値を超えると再生フラグFDPFをオンにする(図2の時刻t1参照)。再生フラグFDPFがオンにされると、排気管噴射装置35に排気管噴射を実行させる指示信号が送信されるか、あるいは、筒内インジェクタ11にポスト噴射を実行させる指示信号が送信されて、排気温度をPM燃焼温度(例えば、約550℃)まで昇温させる。この再生フラグFDPFは、PM堆積推定量が燃焼除去を示す所定の下限閾値(判定閾値)まで低下するとオフにされる(図2の時刻t2参照)。なお、再生フラグFDPFをオフにする判定閾値は、例えば、フィルタ再生開始(FDPF=1)からの上限経過時間や上限累積噴射量を基準にしてもよい。
[SOxパージ制御]
SOxパージ制御部60は、排気をリッチ状態にして排気温度を硫黄離脱温度(例えば、約600℃)まで上昇させて、NOx吸蔵還元型触媒32をSOx被毒から回復させる制御(以下、この制御をSOxパージ制御という)を実行する。SOx被毒からの回復によって、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx浄化能力も回復される。このため、排気をリッチ状態にして排気温度を硫黄離脱温度まで上昇させるSOxパージは、本発明に係る触媒再生処理の一例である。
SOxパージ制御部60は、排気をリッチ状態にして排気温度を硫黄離脱温度(例えば、約600℃)まで上昇させて、NOx吸蔵還元型触媒32をSOx被毒から回復させる制御(以下、この制御をSOxパージ制御という)を実行する。SOx被毒からの回復によって、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx浄化能力も回復される。このため、排気をリッチ状態にして排気温度を硫黄離脱温度まで上昇させるSOxパージは、本発明に係る触媒再生処理の一例である。
図2は、本実施形態のSOxパージ制御のタイミングチャートを示している。図2に示すように、SOxパージ制御を開始するSOxパージフラグFSPは、再生フラグFDPFのオフと同時にオンにされる(図2の時刻t2参照)。これにより、フィルタ34の再生によって排気温度を上昇させた状態からSOxパージ制御に効率よく移行することが可能となり、燃料消費量を効果的に低減することができる。
本実施形態において、SOxパージ制御によるリッチ化は、空気系制御によって空気過剰率を定常運転時(例えば、約1.5)から理論空燃比相当値(約1.0)よりもリーン側の第1目標空気過剰率(例えば、約1.3)まで低下させるSOxパージリーン制御と、噴射系制御によって空気過剰率を第1目標空気過剰率からリッチ側の第2目標空気過剰率(例えば、約0.9)まで低下させるSOxパージリッチ制御とを併用することで実現される。以下、SOxパージリーン制御及び、SOxパージリッチ制御の詳細について説明する。
[SOxパージリーン制御の空気系制御]
図3は、SOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtの設定処理を示すブロック図である。第1目標空気過剰率設定マップ61は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Q(エンジン10の燃料噴射量)に基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したSOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λSPL_Trgt(第1目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
図3は、SOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtの設定処理を示すブロック図である。第1目標空気過剰率設定マップ61は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Q(エンジン10の燃料噴射量)に基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したSOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λSPL_Trgt(第1目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
まず、第1目標空気過剰率設定マップ61から、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてSOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λSPL_Trgtが読み取られて、MAF目標値演算部62に入力される。さらに、MAF目標値演算部62では、以下の数式(1)に基づいてSOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtが演算される。
MAFSPL_Trgt=λSPL_Trgt×Qfnl_corrd×RoFuel×AFRsto/Maf_corr・・・(1)
数式(1)において、Qfnl_corrdは後述する学習補正された燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数をそれぞれ示している。
数式(1)において、Qfnl_corrdは後述する学習補正された燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数をそれぞれ示している。
MAF目標値演算部62によって演算されたMAF目標値MAFSPL_Trgtは、SOxパージフラグFSPがオン(図2の時刻t2参照)になるとランプ処理部63に入力される。ランプ処理部63は、各ランプ係数マップ63A,63Bからエンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてランプ係数を読み取ると共に、このランプ係数を付加したMAF目標ランプ値MAFSPL_Trgt_Rampをバルブ制御部64に入力する。
バルブ制御部64は、MAFセンサ40から入力される実MAF値MAFActがMAF目標ランプ値MAFSPL_Trgt_Rampとなるように、吸気スロットルバルブ16を閉側に絞ると共に、EGRバルブ24を開側に開くフィードバック制御を実行する。
このように、本実施形態では、第1目標空気過剰率設定マップ61から読み取られる空気過剰率目標値λSPL_Trgtと、筒内インジェクタ11の燃料噴射量とに基づいてMAF目標値MAFSPL_Trgtを設定し、このMAF目標値MAFSPL_Trgtに基づいて空気系動作をフィードバック制御するようになっている。これにより、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けることなく、或いは、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けた場合も当該ラムダセンサのセンサ値を用いることなく、排気をSOxパージリーン制御に必要な所望の空気過剰率まで効果的に低下させることが可能になる。
また、筒内インジェクタ11の燃料噴射量として学習補正後の燃料噴射量Qfnl_corrdを用いることで、MAF目標値MAFSPL_Trgtをフィードフォワード制御で設定することが可能となり、筒内インジェクタ11の経年劣化や特性変化、個体差等の影響を効果的に排除することができる。
また、MAF目標値MAFSPL_Trgtにエンジン10の運転状態に応じて設定されるランプ係数を付加することで、吸入空気量の急激な変化によるエンジン10の失火やトルク変動によるドライバビリティーの悪化等を効果的に防止することができる。
[SOxパージリッチ制御の燃料噴射量設定]
図4は、SOxパージリッチ制御における排気管噴射又はポスト噴射の目標噴射量QSPR_Trgt(単位時間当たりの噴射量)の設定処理を示すブロック図である。第2目標空気過剰率設定マップ65は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したSOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λSPR_Trgt(第2目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
図4は、SOxパージリッチ制御における排気管噴射又はポスト噴射の目標噴射量QSPR_Trgt(単位時間当たりの噴射量)の設定処理を示すブロック図である。第2目標空気過剰率設定マップ65は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したSOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λSPR_Trgt(第2目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
まず、第2目標空気過剰率設定マップ65から、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてSOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λSPR_Trgtが読み取られて、噴射量目標値演算部66に入力される。さらに、噴射量目標値演算部66では、以下の数式(2)及び(2)’に基づいてSOxパージリッチ制御時の目標噴射量QSPR_Trgtが演算される。
QSPR_Trgt=MAFSPL_Trgt×Maf_corr/(λSPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd・・・(2)
QSPR_Trgt=(MAFSPL_Trgt×Maf_corr/(λSPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd)×FInc_coe・・・(2)’
数式(2)及び(2)’において、MAFSPL_TrgtはSOxパージリーン時のMAF目標値であって、前述のMAF目標値演算部62から入力される。また、Qfnl_corrdは後述する学習補正されたMAF追従制御適用前の燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数、FInc_coeは増量係数をそれぞれ示している。
QSPR_Trgt=(MAFSPL_Trgt×Maf_corr/(λSPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd)×FInc_coe・・・(2)’
数式(2)及び(2)’において、MAFSPL_TrgtはSOxパージリーン時のMAF目標値であって、前述のMAF目標値演算部62から入力される。また、Qfnl_corrdは後述する学習補正されたMAF追従制御適用前の燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数、FInc_coeは増量係数をそれぞれ示している。
数式(2)は、SOxパージ(触媒再生処理)に必要な目標噴射量QSPR_Trgtを演算しており、数式(2)’は、SOxパージに必要な量よりも多く定められた目標噴射量QSPR_Trgtを演算している。
増量係数FInc_coeは、SOxパージリッチ制御の開始初期における目標噴射量QSPR_Trgtを、SOxパージに必要な量よりも増加させるために用いられる係数であり、「1」よりも大きな数に定められる。数式(2)’において、増量係数FInc_coeが乗算される部分(MAFSPL_Trgt×Maf_corr/(λSPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd)は、数式(2)と同じ内容である。増量係数FInc_coeが1よりも大きいことから、数式(2)’で算出される目標噴射量QSPR_Trgtは、数式(2)で算出される目標噴射量QSPR_Trgtよりも多くなる。
噴射量目標値演算部66によって演算された目標噴射量QSPR_Trgtは、後述するSOxパージリッチフラグFSPRがオンになると、排気管噴射装置35又は、筒内インジェクタ11に噴射指示信号として送信される。
増量タイマ66aは、SOxパージリッチ制御の開始初期に亘って計時を行うものであり、SOxパージリッチ制御の開始タイミングから計時を開始し、所定期間が経過すると計時を終了する。増量タイマ66aは、計時中に亘って計時フラグをオンにする。噴射量目標値演算部66は、増量タイマ66aからの計時フラグに基づいて、SOxパージリッチ制御の開始初期であるか否かを認識する。
そして、噴射量目標値演算部66は、SOxパージリッチ制御の開始初期において、数式(2)’で算出された目標噴射量QSPR_Trgtを噴射指示信号として送信し、その後、数式(2)で算出された目標噴射量QSPR_Trgtを噴射指示信号として送信する。その結果、SOxパージリッチ制御の開始初期において、燃料の噴射量がSOxパージに必要な量よりも増加される。
噴射された燃料の一部は、酸化触媒31で酸化されて排気温度が上昇される。排気温度の上昇に伴ってNOx吸蔵還元型触媒32も昇温されるが、NOx吸蔵還元型触媒32は、SOxパージやDPF再生を実施する高温域において、NOx吸蔵効率が低下してしまう。
図1に示すように、本実施形態では、NOx吸蔵還元型触媒32よりも排気下流側にゼオライト担持触媒33を配置しているので、NOx吸蔵効率の低下に伴ってNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されたNOxの一部が排出されたとしても、排出されたNOxがゼオライト担持触媒33で捕集(吸着)される。同様に、NOx吸蔵還元型触媒32の飽和によって吸蔵できずに排出されたNOxについても、ゼオライト担持触媒33で捕集(吸着)される。
NOx吸蔵還元型触媒32では、水(H2O)がCOやHCによって分解され、水素(H2)が生成される。NOxを構成する酸素(O)がH2と置換され、NH3が生成される。このNH3は、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されてゼオライト担持触媒33に捕集される。
噴射された燃料の一部は、NOx吸蔵還元型触媒32を通過(スリップ)してゼオライト担持触媒33へ到達する。ゼオライト担持触媒33では、NH3や燃料等のHCが還元剤となり、NH3−SCR効果やHC−SCR効果によって、捕集したNOxが還元浄化される。従って、高温域においてNOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵効率が低下しても、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOxをゼオライト担持触媒33によって還元浄化できる。
また、SOxパージリッチ制御の開始初期における燃料噴射量をSOxパージで必要な量よりも増加させているので、NOx吸蔵還元型触媒32にて燃料をスリップさせることができ、ゼオライト担持触媒33での還元剤として確実に使用できる。
また、本実施形態では、第2目標空気過剰率設定マップ65から読み取られる空気過剰率目標値λSPR_Trgtと、筒内インジェクタ11の燃料噴射量とに基づいて目標噴射量QSPR_Trgtを設定するようになっている。これにより、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けることなく、或いは、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けた場合も当該ラムダセンサのセンサ値を用いることなく、排気をSOxパージリッチ制御に必要な所望の空気過剰率まで効果的に低下させることが可能になる。
また、筒内インジェクタ11の燃料噴射量として学習補正後の燃料噴射量Qfnl_corrdを用いることで、目標噴射量QSPR_Trgtをフィードフォワード制御で設定することが可能となり、筒内インジェクタ11の経年劣化や特性変化等の影響を効果的に排除することができる。
[SOxパージ制御の触媒温度調整制御]
SOxパージ制御中にNOx吸蔵還元型触媒32に流入する排気温度(以下、触媒温度ともいう)は、図2の時刻t2〜t4に示すように、排気管噴射又はポスト噴射を実行するSOxパージリッチフラグFSPRのオン・オフ(リッチ・リーン)を交互に切り替えることで制御される。SOxパージリッチフラグFSPRがオン(FSPR=1)にされると、排気管噴射又はポスト噴射によって触媒温度は上昇する(以下、この期間を噴射期間TF_INJという)。一方、SOxパージリッチフラグFSPRがオフにされると、排気管噴射又はポスト噴射の停止によって触媒温度は低下する(以下、この期間をインターバルTF_INTという)。
SOxパージ制御中にNOx吸蔵還元型触媒32に流入する排気温度(以下、触媒温度ともいう)は、図2の時刻t2〜t4に示すように、排気管噴射又はポスト噴射を実行するSOxパージリッチフラグFSPRのオン・オフ(リッチ・リーン)を交互に切り替えることで制御される。SOxパージリッチフラグFSPRがオン(FSPR=1)にされると、排気管噴射又はポスト噴射によって触媒温度は上昇する(以下、この期間を噴射期間TF_INJという)。一方、SOxパージリッチフラグFSPRがオフにされると、排気管噴射又はポスト噴射の停止によって触媒温度は低下する(以下、この期間をインターバルTF_INTという)。
本実施形態において、噴射期間TF_INJは、予め実験等により作成した噴射期間設定マップ(不図示)からエンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに対応する値を読み取ることで設定される。この噴射時間設定マップには、予め実験等によって求めた排気の空気過剰率を第2目標空気過剰率まで確実に低下させるのに必要となる噴射期間が、エンジン10の運転状態に応じて設定されている。
インターバルTF_INTは、触媒温度が最も高くなるSOxパージリッチフラグFSPRがオンからオフに切り替えられた際に、フィードバック制御によって設定される。具体的には、SOxパージリッチフラグFSPRがオフされた際の目標触媒温度と推定触媒温度との偏差ΔTに比例して入力信号を変化させる比例制御と、偏差ΔTの時間積分値に比例して入力信号を変化させる積分制御と、偏差ΔTの時間微分値に比例して入力信号を変化させる微分制御とで構成されるPID制御によって処理される。目標触媒温度は、NOx吸蔵還元型触媒32からSOxを離脱可能な温度で設定され、推定触媒温度は、例えば、第1排気温度センサ43で検出される酸化触媒31の入口温度と、酸化触媒31及びNOx吸蔵還元型触媒32の内部でのHC/CO発熱量、外気への放熱量等に基づいて推定すればよい。
図5の時刻t1に示すように、フィルタ再生の終了(FDPF=0)によってSOxパージフラグFSPがオンされると、SOxパージリッチフラグFSPRもオンにされ、さらに前回のSOxパージ制御時にフィードバック計算されたインターバルTF_INTも一旦リセットされる。すなわち、フィルタ再生直後の初回は、噴射期間設定マップで設定した噴射期間TF_INJ_1に応じて排気管噴射又はポスト噴射が実行される(図5の時刻t1〜t2参照)。このように、SOxパージリーン制御を行うことなくSOxパージリッチ制御からSOxパージ制御を開始するので、フィルタ再生で上昇した排気温度を低下させることなく、速やかにSOxパージ制御に移行され、燃料消費量を低減することができる。
次いで、噴射期間TF_INJ_1の経過によってSOxパージリッチフラグFSPRがオフになると、PID制御によって設定されたインターバルTF_INT_1が経過するまで、SOxパージリッチフラグFSPRはオフとされる(図5の時刻t2〜t3参照)。さらに、インターバルTF_INT_1の経過によってSOxパージリッチフラグFSPRがオンにされると、再び噴射期間TF_INJ_2に応じた排気管噴射又はポスト噴射が実行される(図5の時刻t3〜t4参照)。その後、これらSOxパージリッチフラグFSPRのオン・オフの切り替えは、後述するSOxパージ制御の終了判定によってSOxパージフラグFSPがオフ(図5の時刻tn参照)にされるまで繰り返し実行される。
このように、本実施形態では、触媒温度を上昇させると共に空気過剰率を第2目標空気過剰率まで低下させる噴射期間TF_INJをエンジン10の運転状態に基づいて参照されるマップから設定すると共に、触媒温度を降下させるインターバルTF_INTをPID制御によって処理するようになっている。これにより、SOxパージ制御中の触媒温度をパージに必要な所望の温度範囲に効果的に維持しつつ、空気過剰率を目標過剰率まで確実に低下させることが可能になる。
[SOxパージ制御の終了判定]
SOxパージ制御は、(1)SOxパージフラグFSPのオンから排気管噴射又はポスト噴射の噴射量を累積し、この累積噴射量が所定の上限閾値量に達した場合、(2)SOxパージ制御の開始から計時した経過時間が所定の上限閾値時間に達した場合、(3)エンジン10の運転状態やNOx/ラムダセンサ45のセンサ値等を入力信号として含む所定のモデル式に基づいて演算されるNOx吸蔵還元型触媒32のSOx吸着量がSOx除去成功を示す所定の閾値まで低下した場合の何れかの条件が成立すると、SOxパージフラグFSPをオフにして終了される(図2の時刻t4、図5の時刻tn参照)。
SOxパージ制御は、(1)SOxパージフラグFSPのオンから排気管噴射又はポスト噴射の噴射量を累積し、この累積噴射量が所定の上限閾値量に達した場合、(2)SOxパージ制御の開始から計時した経過時間が所定の上限閾値時間に達した場合、(3)エンジン10の運転状態やNOx/ラムダセンサ45のセンサ値等を入力信号として含む所定のモデル式に基づいて演算されるNOx吸蔵還元型触媒32のSOx吸着量がSOx除去成功を示す所定の閾値まで低下した場合の何れかの条件が成立すると、SOxパージフラグFSPをオフにして終了される(図2の時刻t4、図5の時刻tn参照)。
このように、本実施形態では、SOxパージ制御の終了条件に累積噴射量及び、経過時間の上限を設けたことで、SOxパージが排気温度の低下等によって進捗しなかった場合に、燃料消費量が過剰になることを効果的に防止することができる。
[NOxパージ制御]
NOxパージ制御部70は、排気をリッチ雰囲気にしてNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されているNOxを還元浄化により無害化して放出することで、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵能力を回復させる制御(以下、この制御をNOxパージ制御という)を実行する。NOx吸蔵能力の回復によって、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx浄化能力も回復される。このため、排気をリッチ状態にしてNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されているNOxを還元浄化するNOxパージは、本発明に係る触媒再生処理の一例である。
NOxパージ制御部70は、排気をリッチ雰囲気にしてNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されているNOxを還元浄化により無害化して放出することで、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵能力を回復させる制御(以下、この制御をNOxパージ制御という)を実行する。NOx吸蔵能力の回復によって、NOx吸蔵還元型触媒32のNOx浄化能力も回復される。このため、排気をリッチ状態にしてNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されているNOxを還元浄化するNOxパージは、本発明に係る触媒再生処理の一例である。
NOxパージ制御を開始するNOxパージフラグFNPは、エンジン10の運転状態から単位時間当たりのNOx排出量を推定し、これを累積計算した推定累積値ΣNOxが所定の閾値を超えるとオンにされる(図6の時刻t1参照)。あるいは、エンジン10の運転状態から推定される触媒上流側のNOx排出量と、NOx/ラムダセンサ45で検出される触媒下流側のNOx量とからNOx吸蔵還元型触媒32によるNOx浄化率を演算し、このNOx浄化率が所定の判定閾値よりも低くなった場合に、NOxパージフラグFNPはオンにされる。
本実施形態において、NOxパージ制御によるリッチ化は、空気系制御によって空気過剰率を定常運転時(例えば、約1.5)から理論空燃比相当値(約1.0)よりもリーン側の第3目標空気過剰率(例えば、約1.3)まで低下させるNOxパージリーン制御と、噴射系制御によって空気過剰率を第3目標空気過剰率からリッチ側の第4目標空気過剰率(例えば、約0.9)まで低下させるNOxパージリッチ制御とを併用することで実現される。以下、NOxパージリーン制御及び、NOxパージリッチ制御の詳細について説明する。
[NOxパージリーン制御のMAF目標値設定]
図7は、NOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtの設定処理を示すブロック図である。第3目標空気過剰率設定マップ71は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したNOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λNPL_Trgt(第3目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
図7は、NOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtの設定処理を示すブロック図である。第3目標空気過剰率設定マップ71は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したNOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λNPL_Trgt(第3目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
まず、第3目標空気過剰率設定マップ71から、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてNOxパージリーン制御時の空気過剰率目標値λNPL_Trgtが読み取られて、MAF目標値演算部72に入力される。さらに、MAF目標値演算部72では、以下の数式(3)に基づいてNOxパージリーン制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtが演算される。
MAFNPL_Trgt=λNPL_Trgt×Qfnl_corrd×RoFuel×AFRsto/Maf_corr・・・(3)
数式(3)において、Qfnl_corrdは後述する学習補正された燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数をそれぞれ示している。
数式(3)において、Qfnl_corrdは後述する学習補正された燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数をそれぞれ示している。
MAF目標値演算部72によって演算されたMAF目標値MAFNPL_Trgtは、NOxパージフラグFNPがオン(図6の時刻t1参照)になるとランプ処理部73に入力される。ランプ処理部73は、各ランプ係数マップ73A,73Bからエンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてランプ係数を読み取ると共に、このランプ係数を付加したMAF目標ランプ値MAFNPL_Trgt_Rampをバルブ制御部74に入力する。
バルブ制御部74は、MAFセンサ40から入力される実MAF値MAFActがMAF目標ランプ値MAFNPL_Trgt_Rampとなるように、吸気スロットルバルブ16を閉側に絞ると共に、EGRバルブ24を開側に開くフィードバック制御を実行する。
このように、本実施形態では、第3目標空気過剰率設定マップ71から読み取られる空気過剰率目標値λNPL_Trgtと、筒内インジェクタ11の燃料噴射量とに基づいてMAF目標値MAFNPL_Trgtを設定し、このMAF目標値MAFNPL_Trgtに基づいて空気系動作をフィードバック制御するようになっている。これにより、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けることなく、或いは、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けた場合も当該ラムダセンサのセンサ値を用いることなく、排気をNOxパージリーン制御に必要な所望の空気過剰率まで効果的に低下させることが可能になる。
また、筒内インジェクタ11の燃料噴射量として学習補正後の燃料噴射量Qfnl_corrdを用いることで、MAF目標値MAFNPL_Trgtをフィードフォワード制御で設定することが可能となり、筒内インジェクタ11の経年劣化や特性変化等の影響を効果的に排除することができる。
また、MAF目標値MAFNPL_Trgtにエンジン10の運転状態に応じて設定されるランプ係数を付加することで、吸入空気量の急激な変化によるエンジン10の失火やトルク変動によるドライバビリティーの悪化等を効果的に防止することができる。
[NOxパージリッチ制御の燃料噴射量設定]
図8は、NOxパージリッチ制御における排気管噴射又はポスト噴射の目標噴射量QNPR_Trgt(単位時間当たりの噴射量)の設定処理を示すブロック図である。第4目標空気過剰率設定マップ75は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したNOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λNPR_Trgt(第4目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
図8は、NOxパージリッチ制御における排気管噴射又はポスト噴射の目標噴射量QNPR_Trgt(単位時間当たりの噴射量)の設定処理を示すブロック図である。第4目標空気過剰率設定マップ75は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したNOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λNPR_Trgt(第4目標空気過剰率)が予め実験等に基づいて設定されている。
まず、第4目標空気過剰率設定マップ75から、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号としてNOxパージリッチ制御時の空気過剰率目標値λNPR_Trgtが読み取られて噴射量目標値演算部76に入力される。さらに、噴射量目標値演算部76では、以下の数式(4)に基づいてNOxパージリッチ制御時の目標噴射量QNPR_Trgtが演算される。
QNPR_Trgt=(MAFNPL_Trgt×Maf_corr/(λNPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd)×FInc_coe・・・(4)
数式(4)において、MAFNPL_TrgtはNOxパージリーンMAF目標値であって、前述のMAF目標値演算部72から入力される。また、Qfnl_corrdは後述する学習補正されたMAF追従制御適用前の燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数、FInc_coeは増量係数をそれぞれ示している。
数式(4)において、MAFNPL_TrgtはNOxパージリーンMAF目標値であって、前述のMAF目標値演算部72から入力される。また、Qfnl_corrdは後述する学習補正されたMAF追従制御適用前の燃料噴射量(ポスト噴射を除く)、RoFuelは燃料比重、AFRstoは理論空燃比、Maf_corrは後述するMAF補正係数、FInc_coeは増量係数をそれぞれ示している。
増量係数FInc_coeは、NOxパージリッチ制御の開始初期における目標噴射量QNPR_Trgtを、NOxパージ(触媒再生処理)に必要な量よりも増加させるために用いられる係数であり、「1」よりも大きな数に定められる。数式(4)において、増量係数FInc_coeが乗算される部分(MAFNPL_Trgt×Maf_corr/(λNPR_Trgt×RoFuel×AFRsto)−Qfnl_corrd)は、NOxパージに必要な目標噴射量を演算している。このため、数式(4)で演算される目標噴射量QNPR_Trgtは、NOxパージに必要な量よりも多くなる。
噴射量目標値演算部76によって演算される目標噴射量QNPR_Trgtは、NOxパージフラグFSPがオンになると、排気管噴射装置35又は筒内インジェクタ11に噴射指示信号として送信される(図6の時刻t1)。この噴射指示信号の送信は、後述するNOxパージ制御の終了判定によってNOxパージフラグFNPがオフ(図6の時刻t2)にされるまで継続される。
噴射指示信号の受信に伴って排気管噴射装置35や筒内インジェクタ11は、燃料の噴射を行う。前述したように、目標噴射量QNPR_Trgtの演算時に増量係数が乗算されていることから、NOxパージに必要な量よりも多い量の燃料が噴射される。噴射された燃料の一部は、NOx吸蔵還元型触媒32でのNOxパージに使用される。
ここで、NOx吸蔵還元型触媒32が高温域(例えば400℃以上)まで昇温されてしまうと、NOx吸蔵還元型触媒32におけるNOx吸蔵効率が低下してしまう。
図1に示すように、本実施形態では、NOx吸蔵還元型触媒32よりも排気下流側にゼオライト担持触媒33を配置しているので、NOx吸蔵効率の低下に伴ってNOx吸蔵還元型触媒32に吸蔵されたNOxの一部が排出されたとしても、排出されたNOxがゼオライト担持触媒33で捕集(吸着)される。同様に、NOx吸蔵還元型触媒32の飽和によって吸蔵できずに排出されたNOxについても、ゼオライト担持触媒33で捕集される。
また、NOx吸蔵還元型触媒32では、H2OがCOやHCによって分解されてH2が生成される。このH2はNOxを構成するOと置換され、NH3が生成される。生成されたNH3は、NOx吸蔵還元型触媒32から排出され、ゼオライト担持触媒33に捕集される。
さらに、噴射された燃料の一部は、NOx吸蔵還元型触媒32を通過してゼオライト担持触媒33へ到達する。
ゼオライト担持触媒33では、NH3や燃料等のHCが還元剤となり、NH3−SCR効果やHC−SCR効果によって、捕集したNOxが還元浄化される。従って、高温域においてNOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵効率が低下しても、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOxをゼオライト担持触媒33によって捕集して還元浄化できる。
図9は、NOxパージリッチ制御時のNOx濃度、NH3濃度、NOx浄化率の経時変化を説明する図である。以下、図9を参照して、NOxの還元浄化について説明する。
図9において縦軸の最上段は、NOx吸蔵還元型触媒32の下流端から排出されるNOx濃度(LNT出口NOx濃度)を示し、最上段から2段目は、NOx吸蔵還元型触媒32の下流端から排出されるNH3濃度(LNT出口NH3濃度)を示している。最上段から3段目は、ゼオライト担持触媒33の下流端から排出されるNOx濃度(ゼオライト出口NOx濃度)を示し、最上段から4段目は、ゼオライト担持触媒33におけるNOxの浄化率(ゼオライト触媒浄化率)を示している。なお、最下段は、リッチフラグのオンタイミングを示している。
時刻t1でリッチフラグがオンになると、LNT出口NOx濃度が急上昇する。これは、リッチ制御によってエンジン10からの排気に含まれるNOx濃度が急上昇し、NOx吸蔵還元型触媒32からNOxが排出されたためである。
また、LNT出口NOx濃度と共にLNT出口NH3濃度も急上昇している。これは、NOx吸蔵還元型触媒32で生成されたNH3が、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたためである。
時刻t1から時刻t2に亘ってゼオライト出口NOx濃度は、LNT出口NOx濃度よりも十分に小さい。これは、ゼオライト担持触媒33で捕集(吸着)したNOxが、NH3を還元剤とするNH3−SCR効果、及び、HCを還元剤とするHC−SCR効果によって還元浄化されたためである。従って、時刻t1から時刻t2におけるゼオライト触媒浄化率は、LNT出口NOx濃度の急上昇に伴って一旦は低下するが短時間で回復し、概ね高い浄化率が得られている。
時刻t2から時刻t3に亘って、LNT出口NOx濃度には上昇傾向が見られる。これは、NOx吸蔵還元型触媒32で吸蔵されなかったNOxが増加していることを示している。一方で、LNT出口NH3濃度は十分に低い。これは、H2が生成されていないことを示している。
NH3の濃度が十分に低いにもかかわらず、ゼオライト出口NOx濃度は低く、ゼオライト担持触媒33でNOxの還元浄化が行われていることを示している。このことから、時刻t2から時刻t3においては、NOx吸蔵還元型触媒32を通過したHCがゼオライト担持触媒33に捕集され、HC−SCR効果によってNOxが還元浄化されていることが理解できる。
なお、以上は時刻t1から時刻t3までの期間について説明したが、時刻t3から時刻t5までの期間、及び、時刻t5から時刻t7までの期間についても、同様の傾向が確認できる。
このように、NOxパージリッチ制御においても、ゼオライト担持触媒33では、NH3や燃料等のHCが還元剤となり、NH3−SCR効果やHC−SCR効果によって捕集したNOxが還元浄化される。従って、高温域においてNOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵効率が低下しても、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOxをゼオライト担持触媒33によって還元浄化できる。
また、NOxパージリッチ制御における燃料噴射量をNOxパージで必要な量よりも増加させているので、NOx吸蔵還元型触媒32にて燃料をスリップさせることができ、ゼオライト担持触媒33での還元剤として確実に使用できる。
また、本実施形態では、第4目標空気過剰率設定マップ75から読み取られる空気過剰率目標値λNPR_Trgtと、筒内インジェクタ11の燃料噴射量とに基づいて目標噴射量QNPR_Trgtを設定するようになっている。これにより、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けることなく、或いは、NOx吸蔵還元型触媒32の上流側にラムダセンサを設けた場合も当該ラムダセンサのセンサ値を用いることなく、排気をNOxパージリッチ制御に必要な所望の空気過剰率まで効果的に低下させることが可能になる。
また、筒内インジェクタ11の燃料噴射量として学習補正後の燃料噴射量Qfnl_corrdを用いることで、目標噴射量QNPR_Trgtをフィードフォワード制御で設定することが可能となり、筒内インジェクタ11の経年劣化や特性変化等の影響を効果的に排除することができる。
[NOxパージ制御の空気系制御禁止]
ECU50は、エンジン10の運転状態が低負荷側の領域では、MAFセンサ40のセンサ値に基づいて吸気スロットルバルブ16やEGRバルブ24の開度をフィードバック制御している。一方、エンジン10の運転状態が高負荷側の領域では、ECU50はブースト圧センサ46のセンサ値に基づいて可変容量型過給機20による過給圧をフィードバック制御している(以下、この領域をブースト圧FB制御領域という)。
ECU50は、エンジン10の運転状態が低負荷側の領域では、MAFセンサ40のセンサ値に基づいて吸気スロットルバルブ16やEGRバルブ24の開度をフィードバック制御している。一方、エンジン10の運転状態が高負荷側の領域では、ECU50はブースト圧センサ46のセンサ値に基づいて可変容量型過給機20による過給圧をフィードバック制御している(以下、この領域をブースト圧FB制御領域という)。
このようなブースト圧FB制御領域では、吸気スロットルバルブ16やEGRバルブ24の制御が可変容量型過給機20の制御と干渉してしまう現象が生じる。このため、上述の数式(3)で設定されるMAF目標値MAFNPL_Trgtに基づいて空気系をフィードバック制御するNOxパージリーン制御を実行しても、吸入空気量をMAF目標値MAFNPL_Trgtに維持できない課題がある。その結果、ポスト噴射や排気管噴射を実行するNOxパージリッチ制御を開始しても、空気過剰率をNOxパージに必要な第4目標空気過剰率(空気過剰率目標値λNPR_Trgt)まで低下させられない可能性がある。
このような現象を回避すべく、本実施形態のNOxパージ制御部70は、ブースト圧FB制御領域では、吸気スロットルバルブ16やEGRバルブ24の開度を調整するNOxパージリーン制御を禁止し、排気管噴射又はポスト噴射のみで空気過剰率を第4目標空気過剰率(空気過剰率目標値λNPR_Trgt)まで低下させる。これにより、ブースト圧FB制御領域においても、NOxパージを確実に行うことが可能になる。なお、この場合、上述の数式(4)のMAF目標値MAFNPL_Trgtには、エンジン10の運転状態に基づいて設定されるMAF目標値を適用すればよい。
[NOxパージ制御の終了判定]
NOxパージ制御は、(1)NOxパージフラグFNPのオンから排気管噴射又はポスト噴射の噴射量を累積し、この累積噴射量が所定の上限閾値量に達した場合、(2)NOxパージ制御の開始から計時した経過時間が所定の上限閾値時間に達した場合、(3)エンジン10の運転状態やNOx/ラムダセンサ45のセンサ値等を入力信号として含む所定のモデル式に基づいて演算されるNOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵量がNOx除去成功を示す所定の閾値まで低下した場合の何れかの条件が成立すると、NOxパージフラグFNPをオフにして終了される(図6の時刻t2参照)。
NOxパージ制御は、(1)NOxパージフラグFNPのオンから排気管噴射又はポスト噴射の噴射量を累積し、この累積噴射量が所定の上限閾値量に達した場合、(2)NOxパージ制御の開始から計時した経過時間が所定の上限閾値時間に達した場合、(3)エンジン10の運転状態やNOx/ラムダセンサ45のセンサ値等を入力信号として含む所定のモデル式に基づいて演算されるNOx吸蔵還元型触媒32のNOx吸蔵量がNOx除去成功を示す所定の閾値まで低下した場合の何れかの条件が成立すると、NOxパージフラグFNPをオフにして終了される(図6の時刻t2参照)。
このように、本実施形態では、NOxパージ制御の終了条件に累積噴射量及び、経過時間の上限を設けたことで、NOxパージが排気温度の低下等によって成功しなかった場合に燃料消費量が過剰になることを確実に防止することができる。
[MAF追従制御]
MAF追従制御部80は、(1)通常運転のリーン状態からSOxパージ制御又はNOxパージ制御によるリッチ状態への切り替え期間及び、(2)SOxパージ制御又はNOxパージ制御によるリッチ状態から通常運転のリーン状態への切り替え期間に、各筒内インジェクタ11の燃料噴射タイミング及び燃料噴射量をMAF変化に応じて補正するMAF追従制御を実行する。
MAF追従制御部80は、(1)通常運転のリーン状態からSOxパージ制御又はNOxパージ制御によるリッチ状態への切り替え期間及び、(2)SOxパージ制御又はNOxパージ制御によるリッチ状態から通常運転のリーン状態への切り替え期間に、各筒内インジェクタ11の燃料噴射タイミング及び燃料噴射量をMAF変化に応じて補正するMAF追従制御を実行する。
[噴射量学習補正]
図10に示すように、噴射量学習補正部90は、学習補正係数演算部91と、噴射量補正部92とを有する。
図10に示すように、噴射量学習補正部90は、学習補正係数演算部91と、噴射量補正部92とを有する。
学習補正係数演算部91は、エンジン10のリーン運転時にNOx/ラムダセンサ45で検出される実ラムダ値λActと、推定ラムダ値λEstとの誤差Δλに基づいて燃料噴射量の学習補正係数FCorrを演算する。排気がリーン状態のときは、酸化触媒31でHCの酸化反応が生じないため、酸化触媒31を通過して下流側のNOx/ラムダセンサ45で検出される排気中の実ラムダ値λActと、エンジン10から排出された排気中の推定ラムダ値λEstとは一致すると考えられる。このため、これら実ラムダ値λActと推定ラムダ値λEstとに誤差Δλが生じた場合は、筒内インジェクタ11に対する指示噴射量と実噴射量との差によるものと仮定することができる。以下、この誤差Δλを用いた学習補正係数演算部91による学習補正係数の演算処理を図11のフローに基づいて説明する。
ステップS300では、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて、エンジン10がリーン運転状態にあるか否かが判定される。リーン運転状態にあれば、学習補正係数の演算を開始すべく、ステップS310に進む。
ステップS310では、推定ラムダ値λEstからNOx/ラムダセンサ45で検出される実ラムダ値λActを減算した誤差Δλに、学習値ゲインK1及び補正感度係数K2を乗じることで、学習値FCorrAdptが演算される(FCorrAdpt=(λEst−λAct)×K1×K2)。推定ラムダ値λEstは、エンジン回転数Neやアクセル開度Qに応じたエンジン10の運転状態から推定演算される。また、補正感度係数K2は、図10に示す補正感度係数マップ91AからNOx/ラムダセンサ45で検出される実ラムダ値λActを入力信号として読み取られる。
ステップS320では、学習値FCorrAdptの絶対値|FCorrAdpt|が所定の補正限界値Aの範囲内にあるか否かが判定される。絶対値|FCorrAdpt|が補正限界値Aを超えている場合、本制御はリターンされて今回の学習を中止する。
ステップS330では、学習禁止フラグFProがオフか否かが判定される。学習禁止フラグFProとしては、例えば、エンジン10の過渡運転時、SOxパージ制御時(FSP=1)、NOxパージ制御時(FNP=1)等が該当する。これらの条件が成立する状態では、実ラムダ値λActの変化によって誤差Δλが大きくなり、正確な学習を行えないためである。エンジン10が過渡運転状態にあるか否かは、例えば、NOx/ラムダセンサ45で検出される実ラムダ値λActの時間変化量に基づいて、当該時間変化量が所定の閾値よりも大きい場合に過渡運転状態と判定すればよい。
ステップS340では、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照される学習値マップ91B(図10参照)が、ステップS310で演算された学習値FCorrAdptに更新される。より詳しくは、この学習値マップ91B上には、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに応じて区画された複数の学習領域が設定されている。これら学習領域は、好ましくは、使用頻度が多い領域ほどその範囲が狭く設定され、使用頻度が少ない領域ほどその範囲が広く設定されている。これにより、使用頻度が多い領域では学習精度が向上され、使用頻度が少ない領域では未学習を効果的に防止することが可能になる。
ステップS350では、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号として学習値マップ91Bから読み取った学習値に「1」を加算することで、学習補正係数FCorrが演算される(FCorr=1+FCorrAdpt)。この学習補正係数FCorrは、図10に示す噴射量補正部92に入力される。
噴射量補正部92は、パイロット噴射QPilot、プレ噴射QPre、メイン噴射QMain、アフタ噴射QAfter、ポスト噴射QPostの各基本噴射量に学習補正係数FCorrを乗算することで、これら燃料噴射量の補正を実行する。
このように、推定ラムダ値λEstと実ラムダ値λActとの誤差Δλに応じた学習値で筒内インジェクタ11に燃料噴射量を補正することで、筒内インジェクタ11の経年劣化や特性変化、個体差等のバラツキを効果的に排除することが可能になる。
[MAF補正係数]
MAF補正係数演算部95は、SOxパージ制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtや目標噴射量QSPR_Trgtの設定及び、NOxパージ制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtや目標噴射量QNPR_Trgtの設定に用いられるMAF補正係数Maf_corrを演算する。
MAF補正係数演算部95は、SOxパージ制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtや目標噴射量QSPR_Trgtの設定及び、NOxパージ制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtや目標噴射量QNPR_Trgtの設定に用いられるMAF補正係数Maf_corrを演算する。
本実施形態において、筒内インジェクタ11の燃料噴射量は、NOx/ラムダセンサ45で検出される実ラムダ値λActと推定ラムダ値λEstとの誤差Δλに基づいて補正される。しかしながら、ラムダは空気と燃料の比であるため、誤差Δλの要因が必ずしも筒内インジェクタ11に対する指示噴射量と実噴射量との差の影響のみとは限らない。すなわち、ラムダの誤差Δλには、筒内インジェクタ11のみならずMAFセンサ40の誤差も影響している可能性がある。
図12は、MAF補正係数演算部95によるMAF補正係数Maf_corrの設定処理を示すブロック図である。補正係数設定マップ96は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qに基づいて参照されるマップであって、これらエンジン回転数Neとアクセル開度Qとに対応したMAFセンサ40のセンサ特性を示すMAF補正係数Maf_corrが予め実験等に基づいて設定されている。
MAF補正係数演算部95は、エンジン回転数Ne及びアクセル開度Qを入力信号として補正係数設定マップ96からMAF補正係数Maf_corrを読み取ると共に、このMAF補正係数Maf_corrをMAF目標値演算部62,72及び噴射量目標値演算部66,76に送信する。これにより、SOxパージ制御時のMAF目標値MAFSPL_Trgtや目標噴射量QSPR_Trgt、NOxパージ制御時のMAF目標値MAFNPL_Trgtや目標噴射量QNPR_Trgtの設定に、MAFセンサ40のセンサ特性を効果的に反映することが可能になる。
[その他]
なお、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変形して実施することが可能である。
なお、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変形して実施することが可能である。
例えば、捕集部材に関し、上述の実施形態ではゼオライト担持触媒33を例示したが、ゼオライト担持触媒33に限定されるものではない。NOx吸蔵還元型触媒32よりも排気下流側に、NOx吸蔵還元型触媒32から排出されたNOxやリッチ状態でNOx吸蔵還元型触媒32を通過した炭化水素を捕集する部材であれば、捕集部材として使用できる。
SOxパージ制御部60に関し、上述の実施形態では増量係数FInc_coeと増量タイマ66aを用いてSOxパージリッチ制御の開始初期における燃料噴射量を、このリッチ制御に必要な量よりも増加させていたが、この構成に限定されるものではない。開始初期における燃料噴射量を増加させることができれば、他の構成であってもよい。
NOxパージ制御部70に関し、上述の実施形態では増量係数FInc_coeを用いてNOxパージリッチ制御における燃料噴射量を、このリッチ制御に必要な量よりも増加させていたが、この構成に限定されるものではない。燃料噴射量を増加させることができれば、他の構成であってもよい。
SOxパージ制御及びNOxパージ制御に関し、上述の実施形態では空気系制御と噴射系制御を併用していたが、少なくとも噴射系制御を行うシステムであれば、本発明を適用できる。
10 エンジン
11 筒内インジェクタ
12 吸気通路
13 排気通路
16 吸気スロットルバルブ
24 EGRバルブ
31 酸化触媒
32 NOx吸蔵還元型触媒
33 ゼオライト担持触媒
34 フィルタ
35 排気管噴射装置
40 MAFセンサ
45 NOx/ラムダセンサ
50 ECU
11 筒内インジェクタ
12 吸気通路
13 排気通路
16 吸気スロットルバルブ
24 EGRバルブ
31 酸化触媒
32 NOx吸蔵還元型触媒
33 ゼオライト担持触媒
34 フィルタ
35 排気管噴射装置
40 MAFセンサ
45 NOx/ラムダセンサ
50 ECU
Claims (3)
- 内燃機関の排気通路に設けられて排気中のNOxを吸蔵すると共に還元浄化するNOx吸蔵還元型触媒と、燃料噴射量を増加させる噴射系制御を少なくとも行わせて排気空燃比をリーン状態からリッチ状態に切り替えることで、前記NOx還元型触媒のNOx浄化能力を回復させる触媒再生処理を行わせる制御部と、を備える排気浄化システムであって、
前記排気通路における前記NOx還元型触媒よりも排気下流側に、前記NOx還元型触媒から排出されたNOx、及び、前記リッチ状態で前記NOx還元型触媒を通過した炭化水素を捕集する捕集部材が配置されている
排気浄化システム。 - 前記捕集部材は、担体にゼオライトを担持させたゼオライト担持触媒である
請求項1に記載の排気浄化システム。 - 前記制御部は、前記NOx還元型触媒の再生に必要な量よりも多い量の燃料を、前記触媒再生処理で噴射させる
請求項1又は2に記載の排気浄化システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015107070A JP2016223294A (ja) | 2015-05-27 | 2015-05-27 | 排気浄化システム |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2015107070A JP2016223294A (ja) | 2015-05-27 | 2015-05-27 | 排気浄化システム |
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Publication Number | Publication Date |
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JP2016223294A true JP2016223294A (ja) | 2016-12-28 |
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ID=57745892
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
2015
- 2015-05-27 JP JP2015107070A patent/JP2016223294A/ja active Pending
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