JP2016219617A - solenoid - Google Patents
solenoid Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016219617A JP2016219617A JP2015103508A JP2015103508A JP2016219617A JP 2016219617 A JP2016219617 A JP 2016219617A JP 2015103508 A JP2015103508 A JP 2015103508A JP 2015103508 A JP2015103508 A JP 2015103508A JP 2016219617 A JP2016219617 A JP 2016219617A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- eddy current
- mover
- magnetic flux
- stator core
- generating means
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Electromagnets (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ソレノイドに関するものである。 The present invention relates to a solenoid.
この発明は、磁力で磁性材製の可動子を直動運動させることで、内燃機関における可燃性蒸気の流量制御用の弁を開閉するソレノイドに関するものである。 The present invention relates to a solenoid that opens and closes a valve for controlling the flow rate of combustible steam in an internal combustion engine by linearly moving a mover made of a magnetic material by magnetic force.
内燃機関における可燃性蒸気の流量制御弁としては、例えば特許文献1および特許文献2に開示されているようなソレノイドが知られている。ソレノイドにおいては、磁気吸引力によって磁性材製の可動子が直動運動されることで、弁が開閉される。従来のソレノイドは可燃性蒸気が流れる流路部と、弁の開閉動作を行う磁路構成部とによって構成されている。磁路構成部は磁性材製の固定子および可動子で構成されている。磁路構成部には電源から励磁電流が供給可能な固定子巻線が設置されている。そして電源から固定子巻線に励磁電流が供給されると、磁路構成部が磁化され、固定子と可動子の間に磁気吸引力が発生し、可動子が直動運動することで流路部の弁を開閉する。
As a flow control valve for combustible steam in an internal combustion engine, for example, a solenoid as disclosed in
このようなソレノイドで固定子巻線に対して一定の励磁電流を供給した場合には、可動子および固定子を流れる磁束は、可動子と固定子間の距離が小さくなる程、大きくなる。このため、可動子が固定子に近づくにつれ可動子と固定子との間に作用する磁気吸引力が大きくなり、可動子は加速する。そして高速で移動する可動子が固定子に衝突すると大きな衝突音を発生することが課題となる。 When a constant exciting current is supplied to the stator winding by such a solenoid, the magnetic flux flowing through the mover and the stator increases as the distance between the mover and the stator decreases. For this reason, as the mover approaches the stator, the magnetic attractive force acting between the mover and the stator increases, and the mover accelerates. When the mover moving at high speed collides with the stator, it becomes a problem to generate a loud collision sound.
この課題に対して、特許文献1および特許文献2では、磁束が変化すると、渦電流が発生する非磁性の導電材料から成る渦電流発生手段に、少なくとも、磁束が鎖交または貫通することで、渦電流発生手段に、渦電流が発生し、可動子が固定子に近づくことで増加する磁束量を低減し、磁気吸引力の上昇を抑え、可動子の加速を抑制する方法が提案されている。
With respect to this problem, in
従来のソレノイドでは、励磁電流が固定子巻線に流れた際に非磁性の導電材料から成る渦電流発生手段が渦電流を発生し、可動子の加速を抑制することが可能である。しかしながら、可動子位置によらず常に渦電流を発生させるため、加速の抑制が必要な可動子の固定子との衝突直前のみならず、加速の抑制が必要でない固定子巻線が励磁された直後においても加速を抑制し、応答速度を調整することを困難にする問題があった。 In the conventional solenoid, the eddy current generating means made of a non-magnetic conductive material generates an eddy current when an exciting current flows through the stator winding, thereby suppressing the acceleration of the mover. However, since eddy currents are always generated regardless of the position of the mover, not only immediately before the collision of the mover that needs to be suppressed with the stator but also immediately after the stator winding that does not need to be suppressed is excited However, there is a problem that it is difficult to suppress acceleration and adjust the response speed.
本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、応答速度を容易に調整することができるソレノイドを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above, and an object thereof is to provide a solenoid capable of easily adjusting a response speed.
上述した目的を達成するため、本発明のソレノイドは、磁性材製の第1固定子コアと、前記第1固定子コアの外周に設けられた固定子巻線と、前記第1固定子コアと同軸的に配置される磁性材製の可動子とを備え、前記可動子と前記第1固定子コアとの間には、複数の磁束経路が存在しており、非磁性の導電材料で形成された渦電流発生手段をさらに備え、少なくとも一つの前記磁束経路は、前記渦電流発生手段を少なくとも貫通または鎖交している。 In order to achieve the above-described object, a solenoid according to the present invention includes a first stator core made of a magnetic material, a stator winding provided on an outer periphery of the first stator core, and the first stator core. A mover made of a magnetic material arranged coaxially, and a plurality of magnetic flux paths exist between the mover and the first stator core, and is made of a nonmagnetic conductive material. The eddy current generating means is further provided, and at least one of the magnetic flux paths penetrates or links at least the eddy current generating means.
本発明によれば、応答速度を容易に調整することができる。 According to the present invention, the response speed can be easily adjusted.
以下、本発明の実施の形態について添付図面に基づいて説明する。なお、図中、同一符号は同一又は対応部分を示すものとする。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In the drawings, the same reference numerals indicate the same or corresponding parts.
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1に関するソレノイドの構造を示す破断斜視図である。ソレノイドは、磁性材製の第1固定子コア1と、第1固定子コア1の外周に巻回された固定子巻線3と、第1固定子コア1と同軸に配置され軸方向の往復動作が可能な磁性材製の可動子7と、固定子巻線3の外側に配置され磁性材製の第2固定子コア2と、樹脂製の流路部4とを備える。
1 is a cutaway perspective view showing the structure of a solenoid according to
流路部4は、流路部4内に流体を導入する導入ポート9と、流路部4内から流体を外部へ導出する導出ポート5とを含んでいる。
The
図1に示されるソレノイドは概ね中心軸を含む断面全てが等しい軸対称な構造であるため、以後2次元断面を用いて説明する。 The solenoid shown in FIG. 1 has an axially symmetric structure in which all cross sections including the central axis are substantially the same, and will be described below using a two-dimensional cross section.
図2および図3は、この発明に関するソレノイドの構造を示す2次元断面図である。また、図2は、ストローク前半の状態を示す図であり、図3は、ストローク後半の状態を示す図である。なお、ストローク前半とは、可動子が開弁動作を行う場合の時間的な前半過程を示しており、ストローク後半とは、可動子が開弁動作を行う場合の時間的な後半過程を示している。以下、図7、図8、図10、図11、図12、図13、図14および図15において同様である。 2 and 3 are two-dimensional sectional views showing the structure of the solenoid according to the present invention. FIG. 2 is a diagram showing the state of the first half of the stroke, and FIG. 3 is a diagram showing the state of the second half of the stroke. The first half of the stroke indicates the first half of the time when the mover performs the valve opening operation, and the second half of the stroke indicates the second half of the time when the mover performs the valve opening operation. Yes. The same applies to FIGS. 7, 8, 10, 11, 12, 13, 14, and 15.
図2および図3を参照しつつ、ソレノイドの動作原理について説明する。図2および図3に示される前記第1固定子コア1の内周側には中心軸となる円柱状の第3固定子コア11が配置され、前記第3固定子コア11と前記可動子7の中心軸上に、ばね12が配置される。前記ばね12は中心軸方向に伸縮する。
The operation principle of the solenoid will be described with reference to FIGS. A cylindrical
第1固定子コア1は円柱状をなし、固定子巻線3への励磁電流の供給によって励磁され磁気回路を形成する。
The
可動子7は円柱状をなし、固定子巻線3の内周に軸方向往復動可能に遊挿されており、第1固定子コア1と共に磁気回路を形成する。可動子7が軸方向に往復動作することにより、弁として機能する。
The
第2固定子コア2は固定子巻線3への励磁電流の供給によって、第1固定子コア1及び可動子7と共に磁気回路を形成するものであって、略円筒形状をなし、一端部が第1固定子コア1と磁気抵抗が大きくならないよう密着固定されている。
The
第2固定子コア2の反対側の端部は可動子7の往復動作を可能とするために、可動子7の径以上の穴が開いている。
The opposite end of the
固定子巻線3への励磁電流の供給によって発生する磁束は、主として磁気抵抗の小さい経路を流れる。以後、磁気抵抗の小さい経路を流れる磁束を主磁束6と呼称する。主磁束6は、第1固定子コア1と第2固定子コア2、および可動子7を循環することによって磁気回路を形成する。
The magnetic flux generated by supplying the exciting current to the stator winding 3 mainly flows through a path having a small magnetic resistance. Hereinafter, the magnetic flux flowing through the path having a small magnetic resistance is referred to as a main
固定子巻線3の断電時には可動子7がばね12により導入ポート9側へ付勢されることで導入ポート9の流路を塞ぎ閉弁状態となる。可動子7の導入ポート9側端部には閉弁時の機密性を高めるゴム8が設置されている。
When the stator winding 3 is disconnected, the
固定子巻線3の両端に一定の電圧が印加されると、固定子巻線3に励磁電流が供給され、磁性材料である第1固定子コア1、第2固定子コア2、および可動子7が励磁される。
When a constant voltage is applied to both ends of the stator winding 3, an excitation current is supplied to the stator winding 3, and the
励磁された可動子7および第1固定子コア1の間に磁気吸引力が作用し可動子7が第1固定子コア1の方向に移動することで、密着していた導入ポート9とゴム8が離れ、流路部4内を可燃性蒸気が通過する開弁状態となる。
A magnetic attraction force acts between the
以上の構成を備える実施の形態1のソレノイドは、例えば内燃機関の可燃性蒸気の流量制御装置に用いられるものである。 The solenoid of the first embodiment having the above configuration is used, for example, in a flow rate control device for combustible steam of an internal combustion engine.
つぎに、図1および図3を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。
Next, a method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも3段階変更する段形状を有しており、外径側の段、内径側の段、中間の段の順に可動子7方向に延びている。
The
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の外径側の段よりも内周側に配置される形状を成している。
The
非磁性の導電材料にて形成される渦電流発生手段10は第1固定子コア1の中間の段に配置される。渦電流発生手段10は、軸方向の可動子7側から見た場合において、円環形状に形成されている。
The eddy current generating means 10 formed of a nonmagnetic conductive material is disposed in the middle stage of the
固定子巻線3を断電状態から励磁電流の供給状態へ変更する際、すなわち閉弁状態から開弁状態へ移行する際、可動子7はばね12により付勢され、第1固定子コア1と軸方向に最も離れた位置にいる。そのため、固定子巻線3に励磁電流を供給する際に発生する主磁束6は磁気抵抗の最も低い経路である可動子7の先端と、第1固定子コア1の外径側の先端を通過する第1の経路13を流れ、第1固定子コア1と可動子7との間には磁気吸引力が作用し可動子7が第1固定子コア1の方向へ移動する。
When the stator winding 3 is changed from the disconnected state to the exciting current supply state, that is, when the stator winding 3 is shifted from the valve closing state to the valve opening state, the
可動子7が第1固定子コア1の方向に移動し始めて一定期間は、主磁束6が渦電流発生手段10の外周側を流れるため導電材料に渦電流は発生しない。
Since the main
渦電流は導電材料に鎖交または貫通、または鎖交も貫通もする磁束量が変化しなければ発生しない。 Eddy currents are not generated unless the amount of magnetic flux that interlinks or penetrates the conductive material, or that interlinks and penetrates, does not change.
固定子巻線3への励磁電流の供給を開始して一定期間が経過すると、可動子7と第1固定子コア1の内径側の段との距離が縮まることで、可動子7と第1固定子コア1の内径側の段との間の磁気抵抗が小さくなり、主磁束6が第1の経路13と第2の経路14とに分岐する。
When a certain period of time has passed since the supply of the excitation current to the stator winding 3 is started, the distance between the
以後、主磁束6が複数に分岐する際、その分岐する経路を第1の経路(磁束経路)13、第2の経路(磁束経路)14と呼称する。
Hereinafter, when the main
第1の経路13は渦電流発生手段10の外周側を通過するため、渦電流発生手段10を鎖交も貫通もしないため渦電流は流れない。すなわち、第1の経路は、前記渦電流発生手段を貫通も鎖交もしておらず、且つ、第2の経路は、前記渦電流発生手段を少なくとも貫通または鎖交している。 Since the 1st path | route 13 passes the outer peripheral side of the eddy current generation means 10, since an eddy current generation means 10 is neither linked nor penetrated, an eddy current does not flow. That is, the first path does not penetrate or interlink with the eddy current generating means, and the second path at least penetrates or links with the eddy current generating means.
一方、第2の経路14はストローク前半において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク後半においては可動子7と第1固定子コア1の内径側の段との間の磁気抵抗が小さくなるので、可動子7と第1固定子コア1が近づくほど磁束量が増大するので磁束の変化量(dΦ/dt)が大きい。これにより周方向に閉じた渦電流発生手段10の内周側を鎖交する主磁束6の変化量(dΦ/dt)が増大するので、渦電流発生手段10に渦電流が発生する。
On the other hand, in the
以上より、可動子7位置により渦電流発生の有無を調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
渦電流発生手段10に渦電流が流れることで主磁束6と反対向きの磁束が発生するため、磁気吸引力の増加が妨げられ可動子7の加速を抑制する。任意の可動子7の位置で渦電流を発生して可動子7の加速を抑制し、固定子との衝突音を低減することができる。
Since an eddy current flows through the eddy current generating means 10, a magnetic flux in the direction opposite to the main
図4は、可動子7のストローク量に対する第1および第2の経路14の磁束の変化量(dΦ/dt)を示している。図4を参照しつつ、本実施の形態1における磁束の変化量(dΦ/dt)について説明する。
FIG. 4 shows the change amount (dΦ / dt) of the magnetic flux in the first and
ストローク0%が閉弁時の可動子7位置であり、0%から100%が可動子7の可動域である。第1および第2の経路14はそれぞれ可動子7位置によって単位時間当たりの磁束の変化量(dΦ/dt)が変化する。
The
第1の経路13はストローク前半において、可動子7が第1固定子コア1方向に近づくにつれ磁気抵抗が小さくなり磁束量が増加するため磁束の変化量(dΦ/dt)が大きいが、ストローク後半においては磁気飽和により磁束量が増加せず磁束の変化量(dΦ/dt)は小さくなる。
In the
一方、第2の経路14はストローク前半において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク後半においては可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束量が増大し、磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
On the other hand, in the
本実施の形態1では第2の経路14の磁束の変化量(dΦ/dt)がストロークの後半のみ大きいため、ストロークの後半のみ渦電流発生手段10に渦電流が流れる。
In the first embodiment, the amount of change (dΦ / dt) in the magnetic flux of the
第1の経路13の磁束の変化量(dΦ/dt)もストロークの前半において大きいが、前述したように第1の経路13は渦電流発生手段10の外周側を通過するため、渦電流発生手段を鎖交も貫通せず渦電流発生手段10に渦電流が流れない。このように、上記複数の経路のうち少なくとも一つの経路は、可動子7位置によって単位時間当たりの磁束の変化量(dΦ/dt)が変化する。このため、任意の可動子7の位置で渦電流を発生させることが可能となり、可動子7の応答速度の低減なく、固定子との衝突速度を低減して衝突音を低減することができる。
The amount of change in magnetic flux (dΦ / dt) in the
つぎに、図5および図6を参照しつつ、において渦電流発生手段10が周方向に閉じる必要性について説明する。図5および図6は渦電流発生手段10を軸方向の可動子7側から見た図である。図5のように渦電流発生手段10が周方向に閉じていれば、第2の経路14の磁束が閉じた渦電流発生手段10の内周側を鎖交するので、渦電流発生手段10に渦電流15が流れる。一方、図6のように渦電流発生手段10が周方向に閉じていない場合、渦電流15が流れる経路の電気抵抗が増大するため渦電流15が流れない。
Next, the necessity of closing the eddy current generating means 10 in the circumferential direction will be described with reference to FIGS. 5 and 6. FIGS. 5 and 6 are views of the eddy current generating means 10 as viewed from the
本実施の形態1は可動子7ではなく第1固定子コア1に渦電流発生手段10が配置されているので、可動子7が運動することにより渦電流発生手段が外れる可能性が低い。
In the first embodiment, since the eddy current generating means 10 is arranged not in the
実施の形態2.
次に、本発明の実施の形態2について説明する。なお、本実施の形態2は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1と同様であってもよい。
Next, a second embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図7および図8を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。本実施の形態2において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、外径側の段、内径側の段の順に可動子7方向に延びている。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の外径側の段よりも内周側に配置される形状を成している。
The
渦電流発生手段10は第1固定子コア1の内径側の段に配置されている。この構成において、主磁束6の第1の経路13は渦電流発生手段10の外周側を通過するため、磁束量が変化しても渦電流は流れない。
The eddy current generating means 10 is disposed on the inner diameter side of the
一方、第2の経路14はストローク前半において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク後半においては可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
On the other hand, in the
第2の経路14は渦電流発生手段10を貫通しているので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。本実施の形態2におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると、図4と同様になる。
Since the
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
なお、本実施の形態2においては、渦電流発生手段10が周方向に閉じていなくてもよく、形状にかかわらず渦電流が発生するので製作上の制限が少なく、製作性が良い。図9
を参照しつつ、その理由について説明する。
In the second embodiment, the eddy current generating means 10 does not have to be closed in the circumferential direction, and an eddy current is generated regardless of the shape, so that there are few restrictions on manufacturing, and the manufacturability is good. FIG.
The reason will be described with reference to FIG.
図9は、本実施の形態2の渦電流発生手段10を軸方向でいう可動子7側から見た図である。第2の経路14を通過する磁束は渦電流発生手段10を貫通している。よって、図に示すような経路を流れる渦電流15が発生するため、渦電流発生手段10が周方向に閉じていなくても渦電流15が流れる。
FIG. 9 is a view of the eddy current generating means 10 of the second embodiment as viewed from the side of the
実施の形態3.
次に、本発明の実施の形態3について説明する。なお、本実施の形態3は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1または2と同様であってもよい。
Next, a third embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図10および図11を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。本実施の形態3において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも3段階変更する段形状を有しており、内径側の段、外径側の段、中間の段の順に可動子7方向に延びている。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の内径側の段よりも外周側に配置される形状を成している。
The
渦電流発生手段10は第1固定子コア1の中間の段に配置されている。渦電流発生手段10は、軸方向の可動子7側から見た場合において、円環形状に形成されている。
The eddy current generating means 10 is arranged in the middle stage of the
この構成において、主磁束6の第1の経路13は渦電流発生手段10の外周側を通過するため、磁束量が変化しても渦電流は流れない。
In this configuration, since the
一方、第2の経路14はストローク前半において、磁気抵抗が最も小さくなる経路であるため多くの磁束が通過し可動子7が第1固定子コア1に近づくほど多くの磁束が流れるので磁束の変化量(dΦ/dt)は大きい。
On the other hand, since the
第2の経路14は渦電流発生手段10の内周側を通過するため、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
第2の経路14はストローク後半において、第1固定子コア1の内径側の段が磁気飽和を生じるため磁束の変化量(dΦ/dt)は小さくなるので渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
The
本実施の形態3におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4の第1の経路13と第2の経路14を入れ替えたものと同様になる。
The amount of change in magnetic flux (dΦ / dt) with respect to the stroke in the third embodiment is illustrated in the same way as the
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
なお、本実施の形態3においては、主磁束6が渦電流発生手段を鎖交するが、貫通しないため、実施の形態1と同様に渦電流発生手段10が周方向に閉じていないと渦電流は発生しない。
In the third embodiment, the main
本実施の形態3はストロークの前半に渦電流を発生するので、例えばばね定数が大きくストローク前半に可動子が加速しやすく、ストローク後半に可動子が加速しにくいばねを選定した場合、ストローク前半における可動子の過度な加速を抑制できる効果がある。 In the third embodiment, an eddy current is generated in the first half of the stroke. For example, when a spring having a large spring constant is easily accelerated in the first half of the stroke and is difficult to accelerate in the second half of the stroke, This has the effect of suppressing excessive acceleration of the mover.
実施の形態4.
次に、本発明の実施の形態4について説明する。なお、本実施の形態4は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜3のいずれかと同様であってもよい。
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図12および図13を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。本実施の形態4において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、内径側の段、外径側の段の順に可動子7方向に延びている。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の内径側の段よりも外周側に配置される形状を成している。渦電流発生手段10は第1固定子コア1の外径側の段に配置されている。この構成において、主磁束6の第1の経路13は第1固定子コア1の内径側の段を経由し、渦電流発生手段10の内周側を通過する。
The
第1の経路13はストローク前半において、磁気抵抗が最も小さいため多くの磁束が通過する。可動子7が第1固定子コア1に近づくほど多くの磁束が流れるので磁束の変化量(dΦ/dt)は大きいので、渦電流発生手段10が周方向に閉じていれば、第1の経路13はストローク前半において渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
第1の経路はストローク後半において、第1固定子コア1の内径側の段が磁気飽和を生じるため磁束の変化量(dΦ/dt)は小さくなるので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the first path, in the latter half of the stroke, magnetic flux saturation (dΦ / dt) occurs in the inner diameter side of the
第2の経路14は第1固定子コア1の外径側の段を通過し、渦電流発生手段10を貫通する。
The
第2の経路14はストローク前半において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク後半においては可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the
本実施の形態4におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4と同様になる。 The amount of change (dΦ / dt) in the magnetic flux with respect to the stroke in the fourth embodiment is shown in FIG.
よって、第2の経路14はストローク後半において渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Therefore, the
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
実施の形態4は渦電流発生手段10が周方向に閉じた形状をしているかどうかでストローク前半における渦電流発生の有無を変更可能なので、例えばばねの仕様変更に対して柔軟に対応可能である。 In the fourth embodiment, whether or not eddy currents are generated in the first half of the stroke can be changed depending on whether or not the eddy current generating means 10 has a closed shape in the circumferential direction. .
実施の形態5.
次に、本発明の実施の形態5について説明する。なお、本実施の形態5は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜4のいずれかと同様であってもよい。
Next, a fifth embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図14および図15を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。本実施の形態5において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、外径側の段、内径側の段の順に可動子7方向に延びている。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の外径側の段よりも内周側に配置される形状を成している。
The
渦電流発生手段10は可動子7の軸方向でいう第1固定子コア1側の端部に配置されている。この構成において、主磁束の第1の経路13は第1固定子コア1の内径側の段を通過し、第2の経路14は固定子コアの外径側の段を通過する。
The eddy current generating means 10 is arranged at the end portion on the
第1の経路13はストローク前半において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク後半においては可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the
第1の経路13はストローク後半において渦電流発生手段10を貫通するので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
一方、第2の経路14は可動子7位置によらず渦電流発生手段10の外周側を通過し、磁束が渦電流発生手段10を鎖交も貫通もしないので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
On the other hand, the
実施の形態5におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4の第1の経路13と第2の経路14を入れ替えたものと同様になる。
The amount of change in magnetic flux (dΦ / dt) with respect to the stroke in the fifth embodiment is illustrated, which is the same as that obtained by replacing the
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態5は可動子7に渦電流発生手段10が可動子と共に軸方向に運動するので、可動子7周辺に対流が生まれ、渦電流発生手段10の放熱性が良い。
In the fifth embodiment, since the eddy current generating means 10 moves in the axial direction together with the movable element in the
実施の形態6.
次に、本発明の実施の形態6について説明する。なお、本実施の形態6は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜5のいずれかと同様であってもよい。
Next, a sixth embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図16、図17および図18を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。なお、ストローク序盤、ストローク中盤、ストローク終盤は、その順に、可動子が開弁動作を行う場合の時間的な過程を示している。以下、図26、図27および図28において同様である。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
本実施の形態6において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、内径側の段、外径側の段の順に可動子7方向に延びている。
In the sixth embodiment, the
可動子7は軸方向でいう第1固定子コア1側の端部が第1固定子コア1の内径側の段よりも外周側に配置される形状を成している。
The
渦電流発生手段10は可動子7の軸方向でいう第1固定子コア1側の端部に配置されている。この構成において、主磁束6の第1の経路13は第1固定子コア1の外径側の段を通過し、第2の経路14は固定子コアの内径側の段を通過する。
The eddy current generating means 10 is arranged at the end portion on the
第1の経路13はストローク序盤において、磁気抵抗が大きく磁束が流れないので磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいが、ストローク中盤および終盤に可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the
第1の経路13はストローク中盤および終盤において渦電流発生手段10を貫通するので、渦電流発生手段10が周方向に閉じているかどうかに係わらず渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
第2の経路14はストローク序盤において、磁気抵抗が最も小さいため多くの磁束が通過する。
Since the
第2の経路14はストローク序盤において、最も磁気抵抗が小さく可動子7が第1固定子コア1に近づくほど多くの磁束が流れるので、磁束の変化量(dΦ/dt)が大きく、渦電流発生手段10を貫通するため、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
In the
第2の経路14はストローク中盤以降においては、第1固定子コア1の内径側の段が磁気飽和を生じるため磁束の変化量(dΦ/dt)は小さくなるので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the
本実施の形態6におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図19の様になる。 FIG. 19 shows the amount of change (dΦ / dt) in the magnetic flux with respect to the stroke in the sixth embodiment.
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態6は渦電流発生手段10の配置および形状の調整によって渦電流の発生時期を細かく調整できる効果を有する。 The sixth embodiment has the effect that the eddy current generation timing can be finely adjusted by adjusting the arrangement and shape of the eddy current generating means 10.
実施の形態7.
次に、本発明の実施の形態7について説明する。なお、本実施の形態7は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜6のいずれかと同様であってもよい。
Next, a seventh embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図20および図21を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。
A method for adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
本実施の形態7において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、外径側の段、内径側の段の順に可動子7方向に延びている。
In the seventh embodiment, the
可動子7は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、内径側の段、外径側の段の順に第1固定子コア1方向に延びている。
The
可動子7の内径側の段は第1固定子コア1の外径側の段より内周側に配置される。
The step on the inner diameter side of the
渦電流発生手段10は可動子7の外径側の段の軸方向でいう第1固定子コア1側の端部に配置されている。この構成において、主磁束の第1の経路13は可動子7の内径側の段を通過する。
The eddy current generating means 10 is disposed at the end portion on the
第1の経路13は、ストローク前半において磁気抵抗が最も小さいため多くの磁束が通過し、可動子7が第1固定子コア1に近づくにつれ磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
Since the
第1の経路13は渦電流発生手段10の内周側を通過するため、渦電流発生手段10が周方向に閉じた形状をしていれば、ストローク前半において渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
第1の経路13はストローク後半において、可動子7の内径側の段が磁気飽和を生じ、磁束の変化量(dΦ/dt)が小さくなるので渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the
第2の経路14は可動子7の外径側の段の軸方向でいう第1固定子コア1側端面を通過する。
The
第2の経路14はストローク前半において磁気抵抗が大きく磁束が流れないので、磁束の変化量(dΦ/dt)が小さく渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
Since the
第2の経路14はストローク後半において、可動子7が第1固定子コア1に近づき磁気抵抗が小さくなるので磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the
第2の経路14は渦電流発生手段10を貫通するので、ストローク後半において渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
Since the
本実施の形態7におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4のようになる。 The amount of change (dΦ / dt) of the magnetic flux with respect to the stroke in the seventh embodiment is shown in FIG.
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態7は可動子7の内径側の段が渦電流発生手段10の径方向の動きを抑制するので渦電流発生手段10が可動子7から外れにくく堅牢である。
In the seventh embodiment, the step on the inner diameter side of the
実施の形態8.
次に、本発明の実施の形態8について説明する。なお、本実施の形態8は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜7のいずれかと同様であってもよい。
Next, an eighth embodiment of the present invention will be described. In addition, this
図22および図23を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
本実施の形態8において、第1固定子コア1は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、内径側の段、外径側の段の順に可動子7方向に延びている。
In the eighth embodiment, the
可動子7は径方向で軸長が少なくとも2段階変更する段形状を有しており、外径側の段、内径側の段の順に第1固定子コア1方向に延びている。
The
可動子7の外径側の段は第1固定子コア1の内径側の段より外周側に配置される。
The step on the outer diameter side of the
渦電流発生手段10は可動子7の内径側の段の軸方向でいう第1固定子コア1側の端部に配置されている。この構成において、主となる磁束(主磁束)の第1の経路13は、可動子7の外径側の段を通過する。
The eddy current generating means 10 is disposed at the end portion on the
第1の経路13は渦電流発生手段10である渦電流発生手段10を鎖交も貫通もしないので渦電流を発生させない。
Since the
第2の経路14は可動子7の内径側の段の軸方向でいう第1固定子コア1側の端面を通過し、第1固定子コア1の内径側の段を通過するため、渦電流発生手段10を貫通する。
Since the
第2の経路14はストローク前半において磁気抵抗が大きく磁束が流れないため磁束の変化量(dΦ/dt)が小さく、渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
The
第2の経路はストローク後半において磁気抵抗が小さくなり、可動子7が第1固定子コア1に近づくにつれ磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the second path, the magnetic resistance decreases in the second half of the stroke, and the amount of change (dΦ / dt) in the magnetic flux increases as the
第2の経路は渦電流発生手段10である渦電流発生手段10を貫通するので、渦電流発生手段10が周方向に閉じていなくても渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。 Since the second path passes through the eddy current generating means 10 which is the eddy current generating means 10, the eddy current generating means 10 generates eddy current even if the eddy current generating means 10 is not closed in the circumferential direction.
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態8におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4のようになる。 FIG. 4 shows the amount of change (dΦ / dt) in magnetic flux with respect to the stroke in the eighth embodiment.
本実施の形態8は渦電流発生手段10が可動子の内径側の段に配置されているため、渦電流発生手段10が熱膨張しても外れにくく堅牢である。 In the eighth embodiment, since the eddy current generating means 10 is arranged in the step on the inner diameter side of the mover, the eddy current generating means 10 is not easily detached even if it is thermally expanded and is robust.
実施の形態9.
次に、本発明の実施の形態9について説明する。なお、本実施の形態9は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜8のいずれかと同様であってもよい。
Next, a ninth embodiment of the present invention will be described. The ninth embodiment may be the same as any one of the first to eighth embodiments described above except for the parts described below.
図24および図25を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
本実施の形態9において、可動子7は径方向で軸長が少なくとも3段階変更する段形状を有しており、外径側の段、中間の段、内径側の段の順に第1固定子コア1方向に延びている。
In the ninth embodiment, the
第1固定子コア1の軸方向でいう可動子7側の端部は可動子7の内径側の段より外周側、且つ可動子7の外径側の段より内周側に配置される。
The end of the
渦電流発生手段10は可動子7の中央の段に配置される。
The eddy current generating means 10 is arranged at the center stage of the
この構成において、主磁束6の第1の経路13は、可動子7の内径側を通過し、第2の経路14は、可動子7の外径側の段を通過する。
In this configuration, the
第1の経路13は、ストローク前半において磁気抵抗が大きく磁束が流れないため磁束の変化量(dΦ/dt)は小さいので渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the
第1の経路13は、ストローク後半において磁気抵抗が小さくなり、可動子7が第1固定子コア1に近づくにつれ磁束の変化量(dΦ/dt)が増大する。
In the
第1の経路13は渦電流発生手段10の内周側を通過するので、渦電流発生手段10が周方向に閉じていれば、渦電流発生手段に渦電流を発生させる。 Since the 1st path | route 13 passes the inner peripheral side of the eddy current generation means 10, if the eddy current generation means 10 is closed in the circumferential direction, an eddy current is generated in the eddy current generation means.
第2の経路14は、渦電流発生手段10の外周側を通過するので渦電流発生手段10を鎖交も貫通もしないので渦電流を発生させない。 Since the 2nd path | route 14 passes the outer peripheral side of the eddy current generation means 10, since the eddy current generation means 10 is neither linked nor penetrated, an eddy current is not generated.
本実施の形態9におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図4の第1の経路13と第2の経路14を入れ替えたものと同様になる。
The amount of change in magnetic flux (dΦ / dt) with respect to the stroke in the ninth embodiment is similar to that obtained by replacing the
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態9は渦電流発生手段10の内径側、外径側の両方を可動子7により挟んでいるため、上記実施の形態7および実施の形態8よりもさらに渦電流発生手段10が可動子7から外れにくい。
In the ninth embodiment, since both the inner diameter side and the outer diameter side of the eddy current generating means 10 are sandwiched between the
実施の形態10.
次に、本発明の実施の形態10について説明する。なお、本実施の形態10は、以下に説明する部分を除いては、上述した実施の形態1〜9のいずれかと同様であってもよい。
Next, an
図26、図27および図28を参照しつつ、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整する手法について説明する。
A method of adjusting the presence or absence of eddy current generation according to the position of the
本実施の形態10において、可動子7は外周面に渦電流発生手段10を配置するくぼみを有する。
In the tenth embodiment, the
渦電流発生手段10は、ストローク序盤において第2固定子コア2の可動子7と対向する径方向端面より第1固定子コア1と軸方向に離れた位置に配置される。
The eddy current generating means 10 is arranged at a position away from the
渦電流発生手段10は、ストローク中盤において第2固定子コア2の可動子7と対向する径方向端面と対向する位置に配置される。
The eddy current generating means 10 is disposed at a position facing the radial end surface facing the
渦電流発生手段10は、ストローク終盤において第2固定子コア2の可動子7と対向する径方向端面より第1固定子コア1と軸方向に近い位置に配置される。
The eddy current generating means 10 is disposed at a position closer to the
第1の経路13は渦電流発生手段10の軸方向でいう第1固定子コア1側を通過し、第2の経路14は渦電流発生手段10を径方向に貫通し、第3の経路16は渦電流発生手段10の軸方向でいう第1固定子コア1の反対側を通過する。
The
第1の経路13は、可動子7位置によらず渦電流発生手段10の外周側を通過するため渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
Since the
第2の経路14は、ストローク序盤において磁気抵抗が大きく磁束が流れないので、磁束の変化量(dΦ/dt)が小さく、渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the
第2の経路14は、ストローク中盤において磁気抵抗が小さくなり磁束が流れるため、可動子7が第1固定子コア1に近づくにつれ、磁束の変化量(dΦ/dt)が増大し、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
In the
第2の経路14は、ストローク終盤において磁気抵抗が大きくなり磁束が流れなくなり、磁束の変化量(dΦ/dt)が小さくなるので渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
The
第3の経路16は、ストローク序盤および中盤において磁気抵抗が大きく磁束が流れないので、磁束の変化量(dΦ/dt)が小さく渦電流発生手段10に渦電流を発生させない。
In the
第3の経路16は、ストローク終盤において磁気抵抗が最も小さくなり、可動子7が第1固定子コア1に近づくにつれ磁束の変化量が増大する。
The
第3の経路16は、渦電流発生手段10が周方向に閉じていれば渦電流発生手段10を鎖交するので、渦電流発生手段10に渦電流を発生させる。
If the eddy current generating means 10 is closed in the circumferential direction, the
本実施の形態10におけるストロークに対する磁束の変化量(dΦ/dt)を図示すると図29のようになる。 FIG. 29 shows the amount of change (dΦ / dt) in magnetic flux with respect to the stroke in the tenth embodiment.
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。すなわち、応答速度を容易に調整することができる。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
本実施の形態10は渦電流発生手段10の配置により可動子7と第1固定子コア1の位置関係が変わる恐れがないため製作性が良い。
The tenth embodiment has good manufacturability because there is no fear that the positional relationship between the
なお、上記実施の形態1から実施の形態10において、第1固定子コア1または可動子7が有する段の径方向厚さを変更することでも渦電流発生の有無を調整できる。径方向厚さが小さいほど磁気飽和が生じやすく、主磁束6の複数の経路に流れる磁束の量を調整できる。
In the first to tenth embodiments, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by changing the radial thickness of the step of the
また、段の形状だけでなく磁気特性の異なる材料を使っても同等の効果が得られる。
磁気特性を変更すれば磁気飽和の生じやすさも異なるので、複数の経路に流れる磁束の量を調整できる。
In addition, the same effect can be obtained by using not only the step shape but also materials having different magnetic characteristics.
If the magnetic characteristics are changed, the likelihood of magnetic saturation is different, so that the amount of magnetic flux flowing through a plurality of paths can be adjusted.
以上より、渦電流発生の有無を可動子7位置によって調整可能である。
From the above, the presence or absence of eddy current generation can be adjusted by the position of the
以上、好ましい実施の形態を参照して本発明の内容を具体的に説明したが、本発明の基本的技術思想及び教示に基づいて、当業者であれば、種々の改変態様を採り得ることは自明である。 Although the contents of the present invention have been specifically described with reference to the preferred embodiments, various modifications can be made by those skilled in the art based on the basic technical idea and teachings of the present invention. It is self-explanatory.
1 第1固定子コア、3 固定子巻線、7 可動子、10 渦電流発生手段、13 第1の経路(磁束経路、第1の磁束経路)、14 第2の経路(磁束経路、第2の磁束経路)、16 第3の経路(磁束経路)。
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記第1固定子コアの外周に設けられた固定子巻線と、
前記第1固定子コアと同軸的に配置される磁性材製の可動子とを備え、
前記可動子と前記第1固定子コアとの間には、複数の磁束経路が存在しており、
非磁性の導電材料で形成された渦電流発生手段をさらに備え、
少なくとも一つの前記磁束経路は、前記渦電流発生手段を少なくとも貫通または鎖交している、
ソレノイド。 A first stator core made of magnetic material;
A stator winding provided on an outer periphery of the first stator core;
A mover made of a magnetic material arranged coaxially with the first stator core,
A plurality of magnetic flux paths exist between the mover and the first stator core,
An eddy current generating means formed of a nonmagnetic conductive material;
At least one of the magnetic flux paths penetrates or links at least the eddy current generating means,
solenoid.
請求項1のソレノイド。 In at least one of the plurality of magnetic flux paths, the amount of change in magnetic flux per unit time varies depending on the position of the mover.
The solenoid according to claim 1.
請求項1または2のソレノイド。 The eddy current generating means is provided in the first stator core,
The solenoid according to claim 1 or 2.
請求項1または2のソレノイド。 The eddy current generating means is provided on the mover.
The solenoid according to claim 1 or 2.
請求項1〜4のいずれか一項のソレノイド。 The first magnetic flux path does not penetrate or interlink with the eddy current generation means, and the second magnetic flux path penetrates or links at least with the eddy current generation means,
The solenoid according to any one of claims 1 to 4.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015103508A JP6501222B2 (en) | 2015-05-21 | 2015-05-21 | solenoid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015103508A JP6501222B2 (en) | 2015-05-21 | 2015-05-21 | solenoid |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2016219617A true JP2016219617A (en) | 2016-12-22 |
JP6501222B2 JP6501222B2 (en) | 2019-04-17 |
Family
ID=57578647
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015103508A Expired - Fee Related JP6501222B2 (en) | 2015-05-21 | 2015-05-21 | solenoid |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6501222B2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110799746A (en) * | 2017-06-27 | 2020-02-14 | 日立汽车***株式会社 | High-pressure fuel supply pump |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6228586A (en) * | 1985-07-26 | 1987-02-06 | Mitsubishi Electric Corp | Electromagnetic solenoid |
JP2010060074A (en) * | 2008-09-04 | 2010-03-18 | Toyota Motor Corp | Solenoid valve |
US20100252757A1 (en) * | 2007-06-27 | 2010-10-07 | Michael Birkelund | Magnetic actuator and a valve comprising such an actuator |
-
2015
- 2015-05-21 JP JP2015103508A patent/JP6501222B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6228586A (en) * | 1985-07-26 | 1987-02-06 | Mitsubishi Electric Corp | Electromagnetic solenoid |
US20100252757A1 (en) * | 2007-06-27 | 2010-10-07 | Michael Birkelund | Magnetic actuator and a valve comprising such an actuator |
JP2010060074A (en) * | 2008-09-04 | 2010-03-18 | Toyota Motor Corp | Solenoid valve |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110799746A (en) * | 2017-06-27 | 2020-02-14 | 日立汽车***株式会社 | High-pressure fuel supply pump |
JPWO2019003719A1 (en) * | 2017-06-27 | 2020-02-27 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | High pressure fuel supply pump |
EP3647584A4 (en) * | 2017-06-27 | 2021-03-03 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | High-pressure fuel supply pump |
US11053903B2 (en) | 2017-06-27 | 2021-07-06 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | High-pressure fuel supply pump |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6501222B2 (en) | 2019-04-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1596402B1 (en) | Electromagnetic actuator and control | |
JP6409131B2 (en) | Composite magnetic circuit double permanent magnet electromagnet and composite magnetic circuit double permanent magnet high speed solenoid valve | |
JP4211814B2 (en) | Electromagnetic fuel injection valve | |
US8432242B2 (en) | Soft latch bidirectional quiet solenoid | |
US6763789B1 (en) | Electromagnetic actuator with permanent magnet | |
JP6469325B1 (en) | Electromagnetic actuator and hydraulic adjustment mechanism | |
JP2018186230A (en) | Electromagnetic actuator | |
JP6613973B2 (en) | Fuel injection device | |
JP2016219617A (en) | solenoid | |
JP2012530380A (en) | Solenoid coil | |
WO2015136862A1 (en) | Fuel injection device | |
JP2007056777A (en) | Solenoid-operated valve | |
CN112400209A (en) | Medium voltage circuit breaker with vacuum interrupter and drive device and method for operating a medium voltage circuit breaker | |
US9343217B2 (en) | Electromagnetic positioning device | |
JP2007224828A (en) | Fuel injection valve | |
JP2017137873A (en) | Fuel injection device | |
JP6151336B2 (en) | Fuel injection device | |
JP5396400B2 (en) | Linear actuator | |
JP4594311B2 (en) | Valve driver for gas exchange valve | |
US9153370B2 (en) | Linear solenoid | |
CN214505174U (en) | Quick-response large-stroke electromagnet | |
JP5720637B2 (en) | Linear solenoid | |
JP2017160912A (en) | Fuel injection device | |
JP4245456B2 (en) | Shock absorber | |
JP6362813B2 (en) | Electromagnetic actuator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20171002 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180927 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181009 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181114 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190212 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190312 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6501222 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |