JP2016212212A - Fixing device and image forming apparatus including the fixing device - Google Patents

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JP2016212212A JP2015094743A JP2015094743A JP2016212212A JP 2016212212 A JP2016212212 A JP 2016212212A JP 2015094743 A JP2015094743 A JP 2015094743A JP 2015094743 A JP2015094743 A JP 2015094743A JP 2016212212 A JP2016212212 A JP 2016212212A
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賢太郎 山下
Kentaro Yamashita
賢太郎 山下
佐藤　智則
Tomonori Sato
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fixing device that can suppress an excessive increase in temperature of a non-paper feed area, while maintaining fixability at the ends of a recording material.SOLUTION: There is provided a fixing device that generates an alternating field by flowing an AC current to an exciting coil 3, and heating a conductive layer 1a of a rotating body 1 by electromagnetic induction to fix an unfixed toner image T carried on a recording material P to the recording material while conveying the recording material at a nip part N, wherein when R1 is the value of resistance of the rotating body in a direction of revolution per unit length of the conductive layer within an area through which a recording material with the maximum width passes, and R2 is the maximum value of the resistance of the rotating body in the direction of revolution per unit length of the conductive layer outside the area through which the recording material with the maximum width passes, R1<R2.SELECTED DRAWING: Figure 7

Description

本発明は、電子写真複写機、電子写真プリンタ等の画像形成装置に搭載する電磁誘導加熱方式の定着装置、及びこの定着装置を備えた画像形成装置に関する。   The present invention relates to an electromagnetic induction heating type fixing device mounted on an image forming apparatus such as an electrophotographic copying machine or an electrophotographic printer, and an image forming apparatus including the fixing device.

電子写真方式の複写機やプリンタは、未定着のトナー像を担持した記録材を搬送しながら加熱してトナー像を記録材に定着する定着装置を搭載している。この定着装置として、電磁誘導加熱方式の装置が知られている。このタイプの定着装置は、記録材を加熱するための加熱回転体の温度上昇が速く、消費電力も低いという利点を有する。   An electrophotographic copying machine or printer is equipped with a fixing device that heats a recording material carrying an unfixed toner image while heating it and fixes the toner image to the recording material. As this fixing device, an electromagnetic induction heating type device is known. This type of fixing device has the advantages that the temperature of the heating rotator for heating the recording material is fast and the power consumption is low.

特許文献１には、筒状の加熱回転体の内部に励磁コイルと磁性体コアを配置し、加熱回転体の軸方向に交番磁界を発生させ、加熱回転体に発生する周回電流によるジュール熱で加熱回転体を発熱させる電磁誘導加熱方式の定着装置が開示されている。   In Patent Document 1, an exciting coil and a magnetic core are arranged inside a cylindrical heating rotator, an alternating magnetic field is generated in the axial direction of the heating rotator, and Joule heat is generated by a circulating current generated in the heating rotator. An electromagnetic induction heating type fixing device that heats a heating rotator is disclosed.

特開２０１４−２６２６７号公報JP 2014-26267 A

特許文献１の定着装置では、交番磁界が加熱回転体の軸方向を貫いている為、記録材の端部において急峻に発熱量を下げる発熱分布を形成させることができない。その為、記録材全域で加熱回転体を一様に発熱させる為には、加熱回転体の発熱領域を記録材幅よりも大きくする必要がある。   In the fixing device of Patent Document 1, since the alternating magnetic field penetrates the axial direction of the heating rotator, it is not possible to form a heat generation distribution that sharply decreases the heat generation amount at the end of the recording material. Therefore, in order to heat the heating rotator uniformly throughout the recording material, it is necessary to make the heat generating area of the heating rotator larger than the width of the recording material.

しかしながら、加熱回転体の発熱領域を記録材幅よりも大きくすると、加熱回転体の記録材が通過しない領域（非通過領域）が過度に昇温してしまい、記録材の連続プリント中に加熱回転体の耐熱温度を超えてしまう可能性がある。   However, if the heat generating area of the heating rotator is made larger than the recording material width, the area of the heating rotator where the recording material does not pass (non-passing area) is excessively heated, and the heating rotation is performed during continuous printing of the recording material. There is a possibility of exceeding the heat resistance temperature of the body.

本発明の目的は、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる定着装置、及びその定着装置を備えた画像形成装置を提供することにある。   An object of the present invention is to provide a fixing device capable of suppressing an excessive temperature rise in a non-passing area while maintaining the fixability of the end portion of the recording material, and an image forming apparatus including the fixing device.

上記の目的を達成するために、請求項１に係る定着装置は、
導電層を有する回転可能な筒状の回転体と、
前記回転体の中空部に挿通され前記回転体の母線方向に沿って配置された磁性芯材と、
前記磁性芯材の軸方向に交差する方向で前記磁性芯材に巻回された励磁コイルと、
前記回転体と共にニップ部を形成する加圧部材と、
前記回転体と前記加圧部材の何れか一方を駆動する駆動手段と、を備え、
前記励磁コイルに交流電流を流して交番磁界を生成し、前記導電層を電磁誘導加熱させて前記ニップ部で未定着のトナー像を担持する記録材を搬送しつつトナー像を記録材に定着する定着装置において、
前記回転体の、最大幅の記録材が通過する領域内での前記導電層の単位長さ当たりの周回方向の抵抗値をＲ１、前記回転体の、最大幅の記録材が通過する領域外での前記導電層の単位長さ当たりの周回方向の抵抗値の最大値をＲ２とすると、Ｒ１＜Ｒ２であることを特徴とする。 In order to achieve the above object, a fixing device according to claim 1 comprises:
A rotatable cylindrical rotating body having a conductive layer;
A magnetic core material inserted through the hollow portion of the rotating body and disposed along the generatrix direction of the rotating body;
An excitation coil wound around the magnetic core in a direction intersecting the axial direction of the magnetic core;
A pressure member that forms a nip with the rotating body;
Driving means for driving either the rotating body or the pressing member;
An alternating current is applied to the exciting coil to generate an alternating magnetic field, and the conductive layer is electromagnetically heated to convey a recording material carrying an unfixed toner image at the nip portion, thereby fixing the toner image to the recording material. In the fixing device,
The resistance value in the circumferential direction per unit length of the conductive layer in the region where the recording material of the maximum width of the rotating body passes is R1, and outside the region of the rotating member through which the recording material of the maximum width passes. R1 <R2 where R2 is the maximum resistance value in the circumferential direction per unit length of the conductive layer.

請求項４に係る画像形成装置は、
記録材に未定着のトナー像を形成する画像形成部と、
トナー像を記録材に定着する定着部と、を有する画像形成装置において、
前記定着部として請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の定着装置を備えたことを特徴とする。 An image forming apparatus according to claim 4
An image forming unit for forming an unfixed toner image on a recording material;
An image forming apparatus having a fixing unit that fixes a toner image to a recording material.
A fixing device according to any one of claims 1 to 3 is provided as the fixing unit.

本発明によれば、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる定着装置、及びその定着装置を備えた画像形成装置の提供を実現できる。   According to the present invention, it is possible to provide a fixing device capable of suppressing an excessive temperature rise in a non-passing region while maintaining the fixing property of the recording material end, and an image forming apparatus including the fixing device.

画像形成装置の断面図Cross section of image forming apparatus 実施例１に係る定着装置の断面図Sectional view of the fixing device according to the first embodiment. 定着装置を記録材の搬送方向の上流側から見たときの正面図Front view of the fixing device as viewed from the upstream side in the recording material conveyance direction 磁性体コアと励磁コイルによる発熱層の電磁誘導加熱を説明するための図Diagram for explaining electromagnetic induction heating of heat-generating layer by magnetic core and exciting coil 直列共振回路と、励磁コイルと発熱層との関係を説明するための回路図Circuit diagram for explaining the relationship between the series resonance circuit and the excitation coil and heat generation layer 励磁コイル３と発熱層１ａのトランスのモデル図Transformer model of exciting coil 3 and heat generation layer 1a 定着スリーブの長手方向の断面図Cross-sectional view of the fixing sleeve in the longitudinal direction 定着スリーブの周回抵抗値の計算方法を説明するための図Diagram for explaining the calculation method of the circumferential resistance value of the fixing sleeve 実施例１、実施例２、比較例１、比較例２の各定着装置における定着スリーブ構成での励磁コイルの巻き数と電力の関係を示す図The figure which shows the relationship between the number of turns of the exciting coil in the fixing sleeve structure in each fixing device of Example 1, Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2 and electric power. 実施例１、実施例２、比較例１、比較例２の各定着装置における連続プリント時の定着スリーブの非通過領域の温度を示す図The figure which shows the temperature of the non-passing area | region of the fixing sleeve at the time of continuous printing in each fixing apparatus of Example 1, Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2. 実施例１、実施例２、比較例１、比較例２の各定着装置における連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示す図FIG. 7 is a diagram illustrating evaluation of toner fixing properties at the edge of a recording material during continuous printing in the fixing devices of Example 1, Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2; 実施例１、比較例２の各定着装置における温調制御時の前回転中における定着スリーブの長手方向の温度分布を示す図FIG. 10 is a diagram illustrating a temperature distribution in the longitudinal direction of the fixing sleeve during the pre-rotation at the time of temperature control in the fixing devices of Example 1 and Comparative Example 2. 実施例３、実施例４、比較例３、比較例４の各定着装置Ｂにおけるスリーブ１構成での巻き数と電力の関係を示す図The figure which shows the relationship between the number of windings in the structure of the sleeve 1 in each fixing device B of Example 3, Example 4, Comparative Example 3, and Comparative Example 4 and electric power. 実施例３、実施例４、比較例３、比較例４の各定着装置における連続プリント時の定着スリーブの非通過領域の温度を示す図The figure which shows the temperature of the non-passing area | region of the fixing sleeve at the time of continuous printing in each fixing apparatus of Example 3, Example 4, Comparative Example 3, and Comparative Example 4. 実施例３、実施例４、比較例３、比較例４の各定着装置における連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示す図FIG. 10 is a diagram illustrating evaluation of toner fixing properties at the edge of a recording material during continuous printing in the fixing devices of Example 3, Example 4, Comparative Example 3, and Comparative Example 4;

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。本発明の好適な実施形態は、本発明における最良の実施形態の一例ではあるものの、本発明は以下の実施例により限定されるものではなく、本発明の思想の範囲内において種々の構成を他の公知の構成に置き換えることは可能である。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Although the preferred embodiment of the present invention is an example of the best embodiment of the present invention, the present invention is not limited by the following examples, and various other configurations are possible within the scope of the idea of the present invention. It is possible to replace this with a known configuration.

［実施例１］
１．画像形成装置１００
図１を参照して、本発明に係る画像形成装置を説明する。図１は電子写真記録技術を用いた画像形成装置（本実施例ではモノクロプリンタ）１００の一例の概略構成を表わす断面図である。 [Example 1]
1. Image forming apparatus 100
An image forming apparatus according to the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a sectional view showing a schematic configuration of an example of an image forming apparatus (monochrome printer in this embodiment) 100 using an electrophotographic recording technique.

画像形成装置１００において、記録材Ｐに未定着のトナー像を形成する画像形成部Ａは、像担持体としての感光体ドラム１０１と、帯電部材１０２と、レーザスキャナ１０３と、現像器１０４と、を有する。更に画像形成部Ａは、感光体ドラムをクリーニングするクリーナ１０９と、転写部材１０８と、を有する。以上の画像形成部Ａの動作は周知であるので詳細な説明は割愛する。   In the image forming apparatus 100, an image forming unit A that forms an unfixed toner image on the recording material P includes a photosensitive drum 101 as an image carrier, a charging member 102, a laser scanner 103, a developing device 104, Have Further, the image forming unit A includes a cleaner 109 that cleans the photosensitive drum, and a transfer member 108. Since the above-described operation of the image forming unit A is well known, detailed description thereof is omitted.

画像形成装置１００の本体１００Ａ内のカセット１０５に収納された記録材Ｐはローラ１０６の回転によって１枚ずつ繰り出される。その記録材Ｐはローラ１０７の回転によって感光体ドラム１０１と転写部材１０８とで形成された転写ニップ部に搬送される。転写ニップ部でトナー像が転写された記録材Ｐは搬送ガイド１１０を介して定着部（以下、定着装置と称する）Ｂに送られる。記録材Ｐに形成された未定着のトナー像Ｔは定着装置Ｂによって記録材上に加熱定着される。定着装置Ｂを出た記録材Ｐはローラ１１１，１１２の回転によってトレイ１１３に排出される。   The recording material P stored in the cassette 105 in the main body 100 </ b> A of the image forming apparatus 100 is fed out one by one as the roller 106 rotates. The recording material P is conveyed to a transfer nip formed by the photosensitive drum 101 and the transfer member 108 by the rotation of the roller 107. The recording material P on which the toner image has been transferred at the transfer nip portion is sent to a fixing portion (hereinafter referred to as a fixing device) B via a conveyance guide 110. The unfixed toner image T formed on the recording material P is heated and fixed on the recording material by the fixing device B. The recording material P exiting the fixing device B is discharged to the tray 113 by the rotation of the rollers 111 and 112.

２．定着装置Ｂ
実施例１に示す定着装置Ｂは電磁誘導加熱方式の装置である。図２は実施例１に係る定着装置Ｂの概略構成を示す断面図である。図３は定着装置Ｂを記録材Ｐの搬送方向Ｙの上流側から見たときの正面図である。図４は磁性体コア２と励磁コイル３による発熱層１aの電磁誘導加熱を説明するための図である。 2. Fixing device B
The fixing device B shown in the first embodiment is an electromagnetic induction heating type device. FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a schematic configuration of the fixing device B according to the first embodiment. FIG. 3 is a front view of the fixing device B as viewed from the upstream side in the conveyance direction Y of the recording material P. FIG. 4 is a view for explaining electromagnetic induction heating of the heat generating layer 1 a by the magnetic core 2 and the exciting coil 3.

加圧部材としての加圧ローラ８は、芯金８ａと、芯金８ａの外周面上にローラ状に成形被覆させた弾性層８ｂと、弾性層８ｂの外周面上に設けられた離型層８ｃと、を有する。弾性層８ｂは厚みが３．５ｍｍ、離型層８ｃは１５〜２５μｍである。加圧ローラ８の直径は２５ｍｍである。弾性層８ｂは、シリコーンゴム、フッ素ゴム、フルオロシリコーンゴム等で耐熱性がよい材質が好ましい。芯金８ａの記録材Ｐの搬送方向Ｙと直交する長手方向の両端部は定着装置Ｂの左右の側板（不図示）間に軸受けを介して回転可能に保持させて配設してある。   The pressure roller 8 as a pressure member includes a cored bar 8a, an elastic layer 8b formed and coated in a roller shape on the outer peripheral surface of the cored bar 8a, and a release layer provided on the outer peripheral surface of the elastic layer 8b. 8c. The elastic layer 8b has a thickness of 3.5 mm, and the release layer 8c has a thickness of 15 to 25 μm. The diameter of the pressure roller 8 is 25 mm. The elastic layer 8b is preferably made of a material having good heat resistance such as silicone rubber, fluorine rubber, fluorosilicone rubber or the like. Both ends in the longitudinal direction perpendicular to the conveyance direction Y of the recording material P of the core metal 8a are rotatably disposed between the left and right side plates (not shown) of the fixing device B via bearings.

筒状の回転体としての定着スリーブ（以下、スリーブとも称す）１の中空部に挿通されたスリーブガイド６上には、スリーブガイド６を補強するためのステイ５が配置されている。スリーブガイド６は耐熱性樹脂ＰＰＳ等で構成されている。ステイ５の記録材Ｐの搬送方向Ｙと直交する長手方向の両端部と左右の側板側のバネ受け部材１８ａ，１８ｂとの間に、それぞれ、加圧バネ１７ａ，１７ｂを縮設することでステイ５に押し下げ力を作用させている。   A stay 5 for reinforcing the sleeve guide 6 is disposed on a sleeve guide 6 inserted through a hollow portion of a fixing sleeve (hereinafter also referred to as a sleeve) 1 as a cylindrical rotating body. The sleeve guide 6 is made of a heat resistant resin PPS or the like. The pressure springs 17a and 17b are respectively contracted between the longitudinal ends of the stay 5 perpendicular to the conveyance direction Y of the recording material P and the left and right side plate side spring receiving members 18a and 18b. A pressing force is applied to 5.

実施例１の定着装置Ｂでは、総圧約１００Ｎ〜２５０Ｎ（約１０ｋｇｆ〜約２５ｋｇｆ）の押圧力をステイ５に与えている。この押圧力によりスリーブガイド６の下面はスリーブ１を介して加圧ローラ８表面に加圧され、これにより加圧ローラ８はスリーブ１と共に所定幅のニップ部Ｎを形成する。   In the fixing device B according to the first embodiment, the stay 5 is given a pressing force of about 100 N to 250 N (about 10 kgf to about 25 kgf). With this pressing force, the lower surface of the sleeve guide 6 is pressed against the surface of the pressure roller 8 via the sleeve 1, whereby the pressure roller 8 forms a nip portion N having a predetermined width together with the sleeve 1.

加圧ローラ８は駆動手段としてのモータＭの駆動により矢印方向に回転（駆動）される。スリーブ１は加圧ローラ８の回転に追従して矢印方向に回転する。スリーブガイド６の記録材Ｐの搬送方向Ｙと直交する長手方向の両端部には、スリーブ１の回転時に当該スリーブ１の端部を受けてスリーブ１の寄り移動を規制するフランジ部材１２ａ，１２ｂが外嵌されている。フランジ部材１２ａ，１２ｂの材質としては耐熱性の樹脂材料が好ましい。   The pressure roller 8 is rotated (driven) in the direction of the arrow by driving a motor M as a driving means. The sleeve 1 follows the rotation of the pressure roller 8 and rotates in the direction of the arrow. At both ends of the sleeve guide 6 in the longitudinal direction perpendicular to the conveying direction Y of the recording material P, flange members 12a and 12b that receive the end of the sleeve 1 when the sleeve 1 rotates and restrict the displacement of the sleeve 1 are provided. It is fitted. The material of the flange members 12a and 12b is preferably a heat resistant resin material.

スリーブ１は、基層となる導電層としての筒状の発熱層１ａと、発熱層１ａの外周面に積層させた弾性層１ｂと、弾性層１ｂの外周面に積層させた離型層１ｃからなる複合構造の筒形回転体である。スリーブ１の直径は１０〜５０ｍｍである。スリーブ１の層構成については項目６．で詳しく説明する。   The sleeve 1 includes a cylindrical heat generating layer 1a as a conductive layer serving as a base layer, an elastic layer 1b stacked on the outer peripheral surface of the heat generating layer 1a, and a release layer 1c stacked on the outer peripheral surface of the elastic layer 1b. It is a cylindrical rotating body having a composite structure. The diameter of the sleeve 1 is 10 to 50 mm. For the layer structure of the sleeve 1, see item 6. This will be explained in detail.

導電性部材によって形成された発熱層１ａには後述する励磁コイル３からの交番磁界が作用することにより、発熱層１ａに周回電流Ｉ１（図４参照）が発生して発熱層１ａが発熱する。この熱が弾性層１ｂ、離型層１ｃに伝達されてスリーブ１全体が加熱される。   An alternating magnetic field from an exciting coil 3 described later acts on the heat generating layer 1a formed of the conductive member, so that a circulating current I1 (see FIG. 4) is generated in the heat generating layer 1a and the heat generating layer 1a generates heat. This heat is transmitted to the elastic layer 1b and the release layer 1c, and the entire sleeve 1 is heated.

定着装置Ｂの温度検知は、スリーブ１の記録材Ｐの搬送方向Ｙと直交する長手方向中央、及びスリーブ１の長手方向両端部に配設された非接触型の温度検知素子９，１０，１１によって行われる。温度検知素子９はスリーブ１表面において記録材Ｐが通過する領域（通過領域）Ａｐの温度を検知し、温度検知素子１０，１１は記録材Ｐが通過しない領域（非通過領域）Ａｎｐの温度を検知する。   The temperature detection of the fixing device B is performed by a non-contact type temperature detection element 9, 10, 11 disposed at the longitudinal center of the sleeve 1 perpendicular to the conveyance direction Y of the recording material P and at both longitudinal ends of the sleeve 1. Is done by. The temperature detecting element 9 detects the temperature of a region (passing region) Ap through which the recording material P passes on the surface of the sleeve 1, and the temperature detecting elements 10 and 11 detect the temperature of a region (non-passing region) Anp through which the recording material P does not pass. Detect.

ここで、定着装置Ｂの温度制御はスリーブ１の長手方向中央の温度検知素子９によって検出された温度をもとに行われ、これによりスリーブ１は誘導加熱されてスリーブ１表面の温度が所定の目標温度に維持される。また、スリーブ１の長手方向両端部に配設された温度検知素子１０，１１によって記録材Ｐを連続プリントした時の昇温具合を検知することができる。   Here, the temperature control of the fixing device B is performed based on the temperature detected by the temperature detection element 9 at the center in the longitudinal direction of the sleeve 1, whereby the sleeve 1 is induction-heated and the temperature of the sleeve 1 surface is set to a predetermined temperature. The target temperature is maintained. Further, it is possible to detect the temperature rise when the recording material P is continuously printed by the temperature detecting elements 10 and 11 disposed at both ends in the longitudinal direction of the sleeve 1.

未定着のトナー像Ｔを担持する記録材Ｐはニップ部Ｎで挟持搬送されつつ加熱され、これによりトナー像Ｔは記録材上に定着される。   The recording material P carrying the unfixed toner image T is heated while being nipped and conveyed by the nip portion N, whereby the toner image T is fixed on the recording material.

３．磁性体コア２と励磁コイル３
磁性体コア２は直径１０ｍｍ、長さ３００ｍｍの円筒形の磁性芯材でできており、不図示の固定手段でスリーブ１の中空部を貫通して配置されている。つまり、磁性体コア２はスリーブ１の中空部に挿通されスリーブ１の母線方向に沿って配置されている。そして励磁コイル３にて生成された磁力線をスリーブ１の内部に誘導することによって磁路を形成する。 3. Magnetic core 2 and exciting coil 3
The magnetic core 2 is made of a cylindrical magnetic core material having a diameter of 10 mm and a length of 300 mm, and is disposed through the hollow portion of the sleeve 1 by fixing means (not shown). That is, the magnetic core 2 is inserted through the hollow portion of the sleeve 1 and arranged along the generatrix direction of the sleeve 1. A magnetic path is formed by guiding the magnetic field lines generated by the exciting coil 3 to the inside of the sleeve 1.

励磁コイル３は被覆された銅線であり、磁性体コア２に螺旋状に巻き回して配設されている。つまり、励磁コイル３は磁性体コア２の軸方向Ｌに交差する方向で磁性体コア２に巻回されている。この励磁コイル３に高周波コンバータ１６から交流電流としての高周波電流を流すと、周期的に極性が反転する交番磁界が磁性体コア２に平行な方向に発生する。スリーブ１の発熱層１ａにはこの磁界を打ち消すように周回電流Ｉ１が発生し、この周回電流によるジュール熱によりスリーブ１が加熱され温度上昇する。   The exciting coil 3 is a coated copper wire and is wound around the magnetic core 2 in a spiral shape. That is, the exciting coil 3 is wound around the magnetic core 2 in a direction crossing the axial direction L of the magnetic core 2. When a high-frequency current as an alternating current is supplied from the high-frequency converter 16 to the exciting coil 3, an alternating magnetic field whose polarity is periodically reversed is generated in a direction parallel to the magnetic core 2. A circulating current I1 is generated in the heat generating layer 1a of the sleeve 1 so as to cancel this magnetic field, and the sleeve 1 is heated by Joule heat due to the circulating current, and the temperature rises.

高周波コンバータ１６については項目４．で詳しく説明する。励磁コイル３の巻き数については項目５で詳しく説明する。   For the high-frequency converter 16, see item 4. This will be explained in detail. The number of turns of the exciting coil 3 will be described in detail in item 5.

４．高周波コンバータ１６
図５は高周波コンバータの具体例の一つである直列共振回路と、励磁コイル３と発熱層１ａとの関係を説明するための回路図である。この回路図では、商用電源２０、整流回路２１、高周波スイッチング回路２２、共振回路２４、理想変圧器２５、発熱層１ａに分かれている。 4). High frequency converter 16
FIG. 5 is a circuit diagram for explaining the relationship between a series resonance circuit, which is one specific example of the high-frequency converter, and the exciting coil 3 and the heat generating layer 1a. In this circuit diagram, it is divided into a commercial power supply 20, a rectifier circuit 21, a high frequency switching circuit 22, a resonance circuit 24, an ideal transformer 25, and a heat generating layer 1a.

商用電源２０から得られる商用交流電圧（例えば、ＡＣ１００Ｖまたは２００Ｖ、５０／６０Ｈｚ）は、整流回路２１によって脈流電圧に変換され、高周波スイッチング回路２２に供給される。   A commercial AC voltage (for example, AC 100 V or 200 V, 50/60 Hz) obtained from the commercial power source 20 is converted into a pulsating voltage by the rectifier circuit 21 and supplied to the high-frequency switching circuit 22.

そして、脈流に変換された電圧Ｖａは、絶縁ゲート型バイポーラトランジスタなどのスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２によって高周波電流（例えば２０．５ｋＨｚ〜１００ｋＨｚ）として共振回路２４に供給される。ここで、絶縁ゲート型バイポーラトランジスタを、以降「ＩＧＢＴ」と称す。「ＩＧＢＴ」は、Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ Ｇａｔｅ Ｂｉｐｏｌａｒ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒのことである。このＩＧＢＴは、その駆動（オン状態とオフ状態の切り替え）がドライブ回路２３によって制御される。   The voltage Va converted into a pulsating current is supplied to the resonance circuit 24 as a high-frequency current (for example, 20.5 kHz to 100 kHz) by switching elements Q1 and Q2 such as insulated gate bipolar transistors. Here, the insulated gate bipolar transistor is hereinafter referred to as “IGBT”. “IGBT” refers to Insulated Gate Bipolar Transistor. The drive of the IGBT (switching between the on state and the off state) is controlled by the drive circuit 23.

共振回路２４において共振コンデンサＣＲと励磁コイルＬＲは、直列共振回路を構成している。直列共振回路においては、出力周波数が共振周波数ｆＲと一致しているときに、インピーダンスが最小となり、電流が最も多く流れる。直列共振回路の共振周波数ｆＲは、以下の式（１）によって得られる。 Exciting coil L R and a resonant capacitor C R at the resonance circuit 24 constitutes a series resonance circuit. In the series resonant circuit, when the output frequency is equal to the resonant frequency f R, the impedance is minimized and the current flows the most. The resonance frequency f R of the series resonance circuit is obtained by the following equation (1).

実施例１においては、励磁コイル３のインダクタンスをＬＣＲメータで測定した結果、ＬＲ＝１４μＨであるため、例えば共振コンデンサＣＲの容量をＣＲ＝２μＦとすると、式（１）より共振周波数ｆＲ＝３０ｋＨｚと計算することが出来る。従って３０ｋＨｚの高周波電流を発生させた時に、共振回路２４に流れる電流が最大となり、発熱層１ａに発生する熱量も最大となる。この共振コンデンサＣＲの容量は、励磁コイル３のインダクタンスＬＲと、使用したい周波数に応じて選択することが出来る。 In Example 1, as a result of the inductance of the excitation coil 3 was measured with LCR meter, L R = for a 14MyuH, for example, the capacitance of the resonant capacitor C R and C R = 2 .mu.F, resonance equation (1) frequency f R = 30 kHz can be calculated. Therefore, when a high frequency current of 30 kHz is generated, the current flowing through the resonance circuit 24 is maximized, and the amount of heat generated in the heat generating layer 1a is also maximized. Capacitance of the resonant capacitor C R is the inductance L R of the exciting coil 3, it can be selected according to the frequency to be used.

この高周波コンバータ１６において、高周波スイッチング回路２２に供給される実効値電圧Ｖａと、共振回路２４に供給される実効値電圧ＶＦＨＡの関係は、下記の刊行物１、又は刊行物２の記載によれば、以下の式（２）で表すことが出来る。 In this frequency converter 16, and the effective voltage V a applied to the high-frequency switching circuit 22, the relationship between the effective voltage V FHA supplied to the resonant circuit 24, publication 1 below, or as described in publication 2 Therefore, it can be expressed by the following formula (2).

Ｖｅ：商用電源の実効値電圧
刊行物１：「ＬＬＣ ｒｅｓｏｎａｎｔ ｈａｌｆ−ｂｒｉｄｇｅ ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ ｄｅｓｉｇｎ ｇｕｉｄｅｌｉｎｅ， ＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮ ＮＯＴＥ ＡＮ２４５０」
刊行物２：「Ｈａｌｆ−Ｂｒｉｄｇｅ ＬＬＣ Ｒｅｓｏｎａｎｔ Ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ Ｄｅｓｉｇｎ Ｕｓｉｎｇ ＦＳＦＲ−Ｓｅｒｉｅｓ Ｆａｉｒｃｈｉｌｄ Ｐｏｗｅｒ Ｓｗｉｔｃｈ（ＦＰＳ）， ＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮ ＮＯＴＥ ＡＮ４１５１」
なお、商用電源２０の電圧の最大値をＶｍで表すと、以下の式（３）となる。 Ve: RMS voltage of commercial power supply Publication 1: “LLC resonant half-bridge converter design guideline, APPLICATION NOTE AN2450”
Publication 2: “Half-Bridge LLC Resonant Converter Designing FSFR-Series Fairchild Power Switch (FPS), APPLICATION NOTE AN4151”
In addition, when the maximum value of the voltage of the commercial power supply 20 is represented by Vm, the following formula (3) is obtained.

Ｖｍ：商用電源の電圧の最大値
となる。 Vm: Maximum voltage of the commercial power supply.

５．トランスモデルによる電力の算出方法
図６は励磁コイル３と発熱層１ａのトランスのモデル図である。励磁コイル３への印加電圧ＶＦＨＡと発熱層１ａに発生する熱量（＝電力）ＰＳＬＶとの関係は、トランスの変圧比の式から概算することが出来る。１次巻き線側（励磁コイル３）にＶＦＨＡの高周波電圧を発生させ、その結果トランスモデルの磁性コアＦを介して２次巻き線側（発熱層１ａ）に誘導起電力ＶＳＬＶがかかり、抵抗ＲＳＬＶによって熱として消費され、熱量（＝電力）ＰＳＬＶが発生する。 5. FIG. 6 is a model diagram of the transformer of the exciting coil 3 and the heat generating layer 1a. The relationship between the voltage V FHA applied to the exciting coil 3 and the amount of heat (= electric power) PSLV generated in the heat generating layer 1a can be estimated from the equation of the transformer transformation ratio. A high frequency voltage of V FHA is generated on the primary winding side (excitation coil 3), and as a result, the induced electromotive force V SLV is applied to the secondary winding side (heat generation layer 1a) via the magnetic core F of the transformer model. It is consumed as heat by the resistor R SLV , and the amount of heat (= power) P SLV is generated.

ここで、２次側コイルの巻き数は１回と考えることが出来、１次側のコイル（励磁コイル３）の巻き数をＮＣＯＩＬとおくと、変圧比の式から、ＶＦＨＡ、ＶＳＬＶ、ＮＣＯＩＬの間には、以下の式（４）の関係が成り立つ。 Here, the number of turns of the secondary coil can be considered to be one, and when the number of turns of the primary coil (excitation coil 3) is N COIL , V FHA , V SLV , N COIL holds the relationship of the following formula (4).

ＮＣＯＩＬ：１次側のコイル（励磁コイル３）の巻き数
ＶＦＨＡ：１次側コイル（励磁コイル３）に印加される電圧
ＶＳＬＶ：２次側コイル（発熱層１ａ）の誘導起電力
（４）の式を変形して、以下（５）の式が得られる。 N COIL : number of turns of primary side coil (excitation coil 3) V FHA : voltage V SLV applied to primary side coil (excitation coil 3): induced electromotive force of secondary side coil (heating layer 1a) ( The following equation (5) is obtained by modifying the equation (4).

更に、発熱層１ａに発生する熱量（＝電力）はＰＳＬＶ、発熱層１ａの周回抵抗をＲＳＬＶで表すと、式（５）を用いて、以下の式（６）の関係が得られる。 Furthermore, when the amount of heat (= electric power) generated in the heat generating layer 1a is expressed as P SLV and the circular resistance of the heat generating layer 1a is expressed as RSLV , the relationship of the following expression (6) is obtained using the expression (5).

ＲＳＬＶ：発熱層１ａの周回抵抗
発熱層１ａの周回抵抗ＲＳＬＶは、発熱層１ａの周回方向に電流が流れた際の電気抵抗である。発熱層１ａの周回抵抗ＲＳＬＶについては項目７．で詳しく説明する。 R SLV : Circumferential resistance of the heat generating layer 1a The circular resistance R SLV of the heat generating layer 1a is an electric resistance when a current flows in the rotating direction of the heat generating layer 1a. For the circular resistance R SLV of the heat generating layer 1a, see item 7. This will be explained in detail.

６．スリーブ１の層構成
図７はスリーブ１の長手方向の断面図である。発熱層１ａは、第１の発熱層１ａ１と、第１の発熱層１ａ１の外周面上に設けられた第２の発熱層１ａ２と、を有する。第１の発熱層１ａ１はＳＵＳ３０４により形成された素管であり、直径３０ｍｍ、厚み３５μｍ、長さ２３０ｍｍである。この第１の発熱層１ａ１の外周面に第２の発熱層１ａ２として厚み１０μｍのＳＵＳを蒸着している。スリーブ１の長手方向について、第２の発熱層１ａ２の幅は、第１の発熱層１ａ１より狭く、ニップ部Nを通過させる記録材Ｐの最大幅（ＬＴＲ幅（＝２１６ｍｍ））以上となる２２０ｍｍとした。つまり、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域は厚み４５μｍ、この中央２２０ｍｍの領域より両端部各５ｍｍの領域は厚み３５μｍである。 6). FIG. 7 is a sectional view of the sleeve 1 in the longitudinal direction. The heat generating layer 1a includes a first heat generating layer 1a1 and a second heat generating layer 1a2 provided on the outer peripheral surface of the first heat generating layer 1a1. The first heat generating layer 1a1 is an element tube made of SUS304, and has a diameter of 30 mm, a thickness of 35 μm, and a length of 230 mm. SUS having a thickness of 10 μm is vapor-deposited as the second heat generation layer 1a2 on the outer peripheral surface of the first heat generation layer 1a1. In the longitudinal direction of the sleeve 1, the width of the second heat generation layer 1a2 is 220 mm, which is narrower than the first heat generation layer 1a1 and equal to or larger than the maximum width (LTR width (= 216 mm)) of the recording material P that passes through the nip portion N. It was. That is, the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1 a has a thickness of 45 μm, and the regions of 5 mm each on both ends from the central 220 mm region have a thickness of 35 μm.

そして、第２の発熱層１ａ２の外周面上に弾性層１ｂとして厚み２７０μｍのシリコーンゴムを設け、弾性層１ｂの外周面上に離型層１ｃとして厚み１５μｍのＰＦＡを設けている。   A silicone rubber having a thickness of 270 μm is provided as the elastic layer 1b on the outer peripheral surface of the second heat generating layer 1a2, and a PFA having a thickness of 15 μm is provided as the release layer 1c on the outer peripheral surface of the elastic layer 1b.

７．スリーブ１の周回抵抗値
図８（ａ）に、発熱層１ａの形状と周回抵抗の計算方法を示す。筒状の発熱層１ａは、長さＬ［ｍ］、直径ｄ［ｍ］、厚みｔ［ｍ］、体積抵抗率ρ［Ωｍ］とすると、図８（ｂ）に示すように発熱層１ａを切り開いて矢印Ｒ方向に電流Ｉを流す際の電気抵抗Ｒｓｌｖは、以下の式（７）となる。 7). Circumferential Resistance Value of Sleeve 1 FIG. 8A shows the shape of the heat generating layer 1a and a calculation method of the circular resistance. When the cylindrical heat generating layer 1a has a length L [m], a diameter d [m], a thickness t [m], and a volume resistivity ρ [Ωm], the heat generating layer 1a is formed as shown in FIG. The electric resistance R slv when the current I is cut and opened in the direction of the arrow R is expressed by the following equation (7).

以下に、発熱層１ａの周回抵抗値を式（７）を用いて計算する。ＳＵＳ３０４の体積抵抗値が７．２ｅ−７Ωｍであることと、発熱層１ａは第１の発熱層１ａ１と第２の発熱層１ａ２の周回抵抗値を並列に合成した抵抗であることから、Ｒｓｌｖ＝６．６２ｅ−３Ωである。 Below, the circumference resistance value of the heat-generating layer 1a is calculated using Formula (7). Since the volume resistance value of SUS304 is 7.2e-7 Ωm and the heat generation layer 1a is a resistance obtained by combining the circumferential resistance values of the first heat generation layer 1a1 and the second heat generation layer 1a2 in parallel, R slv = 6.62e-3Ω.

また、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値Ｒｉｎは、Ｒｉｎ＝１．５１Ωである。又、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域外における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値の最大値Ｒｏｕｔは、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍ（第２の発熱層の幅）から２３０ｍｍ（第１の発熱層の幅）における領域から見積った。即ち、Ｒｏｕｔ＝１．９４Ωとなる。従って、Ｒｉｎ＜Ｒｏｕｔとなる。   Further, the circular resistance value Rin per unit length (L = 1 mm) in the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1a is Rin = 1.51Ω. Further, the maximum value Rout of the circumferential resistance value per unit length (L = 1 mm) outside the central 220 mm region of the heat generating layer 1a is 220 mm (the second heat generating layer of the second heat generating layer). The width was estimated from the region in the range from 230 mm (width of the first heat generating layer). That is, Rout = 1.94Ω. Therefore, Rin <Rout.

つまり、スリーブ１の、最大幅（ＬＴＲ幅）の記録材Ｐが通過する領域（通過領域Ａｐ）内での発熱層１ａの単位長さ当たりの周回方向の抵抗値の最大値ＲｉｎをＲ１とする。スリーブ１の、最大幅（ＬＴＲ幅）の記録材Ｐが通過する領域外（非通過領域Ａｎｐ）での発熱層１ａの単位長さ当たりの周回方向の抵抗値の最大値ＲｏｕｔをＲ２とする。Ｒｉｎ＜ＲｏｕｔであるのでＲ１＜Ｒ２となる。   That is, the maximum value Rin of the resistance value in the circumferential direction per unit length of the heat generating layer 1a in the region (passing region Ap) through which the recording material P having the maximum width (LTR width) passes is R1. . The maximum value Rout of the resistance value in the circumferential direction per unit length of the heat generating layer 1a outside the region (non-passing region Anp) through which the recording material P having the maximum width (LTR width) passes is assumed to be R2. Since Rin <Rout, R1 <R2.

また、励磁コイル３の巻き数を１８回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合にスリーブ１に投入される最大の電力は９４５Ｗである。   In addition, when the number of turns of the exciting coil 3 is 18 and the effective value voltage of the commercial power source is 100 V from Equation (6), the maximum power supplied to the sleeve 1 is 945 W.

以上が実施例１の定着装置Ｂの構成である。   The above is the configuration of the fixing device B of the first embodiment.

これに対し、表１に示す比較例１の定着装置Ｂは、スリーブ１以外は実施例１と同じである。比較例１に関し、スリーブ１の発熱層１ａは、厚み３５μｍ、長さ２３０ｍｍのＳＵＳ３０４の素管１ａ１のみの構成である。比較例１の定着装置Ｂにおけるスリーブ１の周回抵抗値はＲｓｌｖ＝８．４３ｅ−３Ωであることから、励磁コイル３の巻き数を１６回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合のスリーブ１に投入される最大の電力は９３９Ｗである。 In contrast, the fixing device B of Comparative Example 1 shown in Table 1 is the same as that of Example 1 except for the sleeve 1. Regarding the comparative example 1, the heat generating layer 1a of the sleeve 1 has a configuration of only a SUS304 element tube 1a1 having a thickness of 35 μm and a length of 230 mm. Since the rotation resistance value of the sleeve 1 in the fixing device B of Comparative Example 1 is R slv = 8.43e−3Ω, when the number of turns of the exciting coil 3 is 16 times, the effective of the commercial power source is obtained from the equation (6). The maximum electric power supplied to the sleeve 1 when the value voltage is 100 V is 939 W.

一方、表１に示す比較例２の定着装置Ｂは、磁性体コア３の長さが２８０ｍｍであり、実施例１及び比較例１に比べて磁性体コア３の長さが短い。その他の構成は比較例１と同じである。   On the other hand, in the fixing device B of Comparative Example 2 shown in Table 1, the length of the magnetic core 3 is 280 mm, and the length of the magnetic core 3 is shorter than that of Example 1 and Comparative Example 1. Other configurations are the same as those of the first comparative example.

図９に、実施例１、比較例１、比較例２の各定着装置Ｂにおけるスリーブ１構成での巻き数と商用電源の実効値電圧が１００Ｖおける電力の関係を示す。また、表１に、実施例１、比較例１、比較例２の各スリーブ１構成の違いを示す。   FIG. 9 shows the relationship between the number of turns in the configuration of the sleeve 1 in each fixing device B of Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2 and the electric power when the effective value voltage of the commercial power supply is 100V. Table 1 shows the difference in the configuration of each sleeve 1 in Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2.

８．効果の説明
実施例１、比較例１、比較例２の各定着装置Ｂについて、記録材Ｐをプロセススピード２９６ｍｍ／ｓｅｃにてニップ部Ｎで挟持搬送させた際の非通過領域Ａｎｐのスリーブ１の表面温度を温度検知素子１０，１１で測定し、その測定温度を比較した。スリーブ１に投入する最大電力は表１に示す値とし、温度検知素子９の温度が１７０℃に保たれるように温調制御した。 8). Description of Effect Regarding the fixing devices B of Example 1, Comparative Example 1, and Comparative Example 2, the sleeve 1 in the non-passing region Anp when the recording material P is nipped and conveyed at the nip portion N at a process speed of 296 mm / sec. The surface temperature was measured with the temperature detection elements 10 and 11, and the measured temperatures were compared. The maximum power input to the sleeve 1 was set to the value shown in Table 1, and the temperature was controlled so that the temperature of the temperature detection element 9 was maintained at 170 ° C.

又、記録材Ｐは、ゼロックス社製Ｂｕｓｉｎｅｓｓ４２００（坪量７５ｇ／ｍ３）、ＬＴＲサイズ（２１６ｍｍ×２７９ｍｍ）を用いた。搬送方向ＹはＬＴＲの縦（２９７ｍｍ）と平行とし、スループット６０ｐｐｍの出力とし、記録材Ｐ上にマゼンタとイエローを混色した未定着トナー像を全域に載せて１５０枚連続プリントした。 As the recording material P, Busesess 4200 (basis weight 75 g / m 3 ) and LTR size (216 mm × 279 mm) manufactured by Xerox Co., Ltd. were used. The conveyance direction Y was parallel to the length (297 mm) of the LTR, the output was 60 ppm, and 150 unfixed toner images mixed with magenta and yellow were placed on the entire area of the recording material P, and 150 sheets were continuously printed.

図１０に、ＬＴＲサイズの記録材Ｐの各枚数毎に温度検知素子１０で測定したスリーブ１の非通過領域Ａｎｐの温度を示している。尚、温度検知素子１１の温度の結果は温度検知素子１０と略同じであった為省略する。図１１に、連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示している。   FIG. 10 shows the temperature of the non-passing region Anp of the sleeve 1 measured by the temperature detecting element 10 for each number of LTR size recording materials P. In addition, since the result of the temperature of the temperature detection element 11 was substantially the same as the temperature detection element 10, it abbreviate | omits. FIG. 11 shows the evaluation of toner fixability at the end of the recording material during continuous printing.

図１０に示すように、非通過領域Ａｎｐにおける温度検知素子１０の温度は、比較例１が最も高く、実施例１、比較例２の順に温度が低くなる。比較例１はプリント枚数が９０枚を超えたあたりからスリーブ１の耐熱温度を超えてしまうため、実施例１に比べ耐久性に問題がある。   As shown in FIG. 10, the temperature of the temperature detection element 10 in the non-passage region Anp is the highest in Comparative Example 1, and the temperature decreases in the order of Example 1 and Comparative Example 2. Since the comparative example 1 exceeds the heat resistance temperature of the sleeve 1 after the number of printed sheets exceeds 90, there is a problem in durability as compared with the first example.

比較例２については、図１１に示すように、実施例１に比べて記録材Ｐ上のトナー定着性が不利となる。その理由を以下に述べる。   In Comparative Example 2, as shown in FIG. 11, the toner fixing property on the recording material P is disadvantageous compared to Example 1. The reason is described below.

図１２に、実施例１と比較例２に関し、温度検知素子９の温度が１７０℃となるように温調制御した時の前回転中におけるスリーブ１の長手方向の温度分布をＮＥＣ Ａｖｉｏ赤外線テクノロジー社製ＴＨ９１００ＭＲ／ＷＲを用いて測定比較した結果を示す。ここで、前回転とは、未定着トナー像の加熱定着処理を行う前に加圧ローラ８とスリーブ１を回転させるための処理をいう。   FIG. 12 shows the temperature distribution in the longitudinal direction of the sleeve 1 during the pre-rotation when temperature control is performed so that the temperature of the temperature detecting element 9 becomes 170 ° C. with respect to Example 1 and Comparative Example 2. The result of having measured and compared using TH9100MR / WR made is shown. Here, the pre-rotation means a process for rotating the pressure roller 8 and the sleeve 1 before performing the heat fixing process for the unfixed toner image.

比較例２が示す通り、スリーブ１の非通過領域Ａｎｐにおける発熱量を下げる為に、磁性体コア３の長さを短尺化して発熱領域を狭くすると、記録材端部の領域まで発熱量が低下してしまう。即ち、ＬＴＲ幅の全域で一様に発熱させることができない。このことは、スリーブ１の回転中心軸における磁束密度を、ＬＴＲの端部で急峻に抑えることができないことに起因している。その為、比較例２は実施例１に比べて記録材端部のトナー定着性が不利となる。   As shown in Comparative Example 2, if the length of the magnetic core 3 is shortened to narrow the heat generation region in order to reduce the heat generation amount in the non-passage region Anp of the sleeve 1, the heat generation amount is reduced to the end region of the recording material. Resulting in. That is, heat cannot be generated uniformly over the entire LTR width. This is due to the fact that the magnetic flux density at the rotation center axis of the sleeve 1 cannot be suppressed steeply at the end of the LTR. Therefore, the comparative example 2 is disadvantageous in the toner fixing property at the end of the recording material as compared with the first example.

つまり、実施例１の定着装置Ｂは、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる。   That is, the fixing device B according to the first exemplary embodiment can suppress the excessive temperature increase in the non-passing area while maintaining the fixing property of the end portion of the recording material.

［実施例２］
定着装置Ｂの他の例を説明する。実施例２に示す定着装置Ｂは、スリーブ１の発熱層１ａの構成が実施例１とは異なる。その他の構成については実施例１と同じであるので説明を省略する。 [Example 2]
Another example of the fixing device B will be described. The fixing device B shown in the second embodiment is different from the first embodiment in the configuration of the heat generation layer 1 a of the sleeve 1. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, description thereof is omitted.

９．スリーブ１の発熱層１ａの構成
スリーブ１の発熱層１ａに関し、第１の発熱層１ａ１としてＳＵＳ３０４により形成された直径３０ｍｍ、厚み３５μｍ、長さ２３０ｍｍの素管を用い、この第１の発熱層の外周面上に第２の発熱層１ａ２として厚み１０μｍのＮｉを蒸着している。スリーブ１の長手方向について、第２の発熱層１ａ２の幅は第１の発熱層１ａ１より狭く、ＬＴＲ幅以上となる２２０ｍｍとした。つまり、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域は厚み４５μｍ、この中央２２０ｍｍの領域より両端部各５ｍｍの領域は厚み３５μｍである。 9. Constitution of the heat generating layer 1a of the sleeve 1 With respect to the heat generating layer 1a of the sleeve 1, an element tube made of SUS304 having a diameter of 30 mm, a thickness of 35 μm, and a length of 230 mm is used as the first heat generating layer 1a1. Ni having a thickness of 10 μm is deposited as the second heat generating layer 1a2 on the outer peripheral surface. In the longitudinal direction of the sleeve 1, the width of the second heat generating layer 1a2 is set to 220 mm which is narrower than the first heat generating layer 1a1 and equal to or larger than the LTR width. That is, the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1 a has a thickness of 45 μm, and the regions of 5 mm each on both ends from the central 220 mm region have a thickness of 35 μm.

表２に、実施例１、実施例２、比較例１、比較例２の各スリーブ１構成の違いを示す。   Table 2 shows differences in the configurations of the sleeves 1 of Example 1, Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2.

Ｎｉの体積抵抗値が６．９ｅ−８Ωｍであることと、発熱層１ａは第１の発熱層１ａ１と第２の発熱層１ａ２の周回抵抗値を並列に合成した抵抗であることから、Ｒｓｌｖ＝２．１９ｅ−３Ωである。 Since the volume resistance value of Ni is 6.9e-8 Ωm and the heat generating layer 1a is a resistance obtained by combining the circumferential resistance values of the first heat generating layer 1a1 and the second heat generating layer 1a2 in parallel, R slv = 2.19e-3Ω.

また、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値Ｒｉｎは、Ｒｉｎ＝０．４９Ωである。又、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域外における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値の最大値Ｒｏｕｔは、Ｒｏｕｔ＝１．９４１Ωである。その為、Ｒｉｎ＜Ｒｏｕｔとなる。よって、実施例１で説明したＲ１とＲ２の関係はＲ１＜Ｒ２となる。   Further, the circular resistance value Rin per unit length (L = 1 mm) in the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1a is Rin = 0.49Ω. Further, the maximum value Rout of the circular resistance value per unit length (L = 1 mm) outside the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generation layer 1a is Rout = 1.941Ω. Therefore, Rin <Rout. Therefore, the relationship between R1 and R2 described in the first embodiment is R1 <R2.

また、励磁コイル３の巻き数を３１回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合にスリーブ１に投入される最大の電力は９６４Ｗである。   When the number of turns of the exciting coil 3 is 31 and the effective value voltage of the commercial power supply is 100 V, the maximum power supplied to the sleeve 1 is 964 W from Equation (6).

図９に、実施例２の定着装置Ｂにおけるスリーブ１構成での巻き数と商用電源の実効値電圧が１００Ｖおける電力の関係を示した。   FIG. 9 shows the relationship between the number of turns in the configuration of the sleeve 1 in the fixing device B of Example 2 and the electric power when the effective value voltage of the commercial power supply is 100V.

以上が実施例２の定着装置Ｂの構成である。   The above is the configuration of the fixing device B of the second embodiment.

１０．効果の説明
実施例２の定着装置Ｂについて、記録材Ｐをプロセススピード２９６ｍｍ／ｓｅｃにてニップ部Ｎで挟持搬送させた際の非通過領域Ａｎｐのスリーブ１の表面温度を温度検知素子１０，１１で測定した。測定条件は実施例１と同様である。 10. Description of Effect Regarding the fixing device B of Example 2, the surface temperature of the sleeve 1 in the non-passage region Anp when the recording material P is nipped and conveyed by the nip portion N at a process speed of 296 mm / sec is detected by the temperature detection elements 10 and 11. Measured with The measurement conditions are the same as in Example 1.

図１０に、実施例２の定着装置Ｂに関し、ＬＴＲサイズの記録材Ｐの各枚数毎に温度検知素子１０で測定したスリーブ１の非通過領域Ａｎｐの温度を示している。尚、温度検知素子１１の温度の結果は温度検知素子１０と略同じであった為省略する。図１１に、連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示している。   FIG. 10 shows the temperature of the non-passing region Anp of the sleeve 1 measured by the temperature detection element 10 for each number of the recording materials P of the LTR size for the fixing device B of Example 2. In addition, since the result of the temperature of the temperature detection element 11 was substantially the same as the temperature detection element 10, it abbreviate | omits. FIG. 11 shows the evaluation of toner fixability at the end of the recording material during continuous printing.

図１０に示すように、非通過領域Ａｎｐにおける温度検知素子１０の温度は、比較例１が最も高く、実施例１、実施例２、比較例２の順に温度が低くなる。実施例２の温度は、実施例１と比較例２の間で推移している。   As shown in FIG. 10, the temperature of the temperature detection element 10 in the non-passage region Anp is the highest in Comparative Example 1, and the temperature decreases in the order of Example 1, Example 2, and Comparative Example 2. The temperature of Example 2 changes between Example 1 and Comparative Example 2.

図１１に示すように、記録材Ｐ上のトナー定着性については実施例１と同様の評価を得ている。   As shown in FIG. 11, the toner fixing property on the recording material P is evaluated in the same manner as in Example 1.

よって、実施例２の定着装置Ｂも、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる。   Therefore, the fixing device B of Example 2 can also suppress the excessive temperature rise in the non-passing area while maintaining the fixing property of the recording material edge.

［実施例３］
定着装置Ｂの他の例を説明する。実施例３に示す定着装置Ｂは、スリーブ１がモータMの駆動により図２に示す矢印方向に回転（駆動）される。加圧ローラ８はスリーブ１の回転に追従して図２に示す矢印方向に回転する。即ち、実施例１、及び実施例２の定着装置Ｂとは駆動形態が異なる。又、スリーブ１の発熱層１ａの構成が実施例１とは異なる。その他の構成については実施例１と同じであるので説明を省略する。 [Example 3]
Another example of the fixing device B will be described. In the fixing device B shown in the third embodiment, the sleeve 1 is rotated (driven) in the arrow direction shown in FIG. The pressure roller 8 follows the rotation of the sleeve 1 and rotates in the direction of the arrow shown in FIG. That is, the driving mode is different from the fixing device B of the first and second embodiments. Further, the structure of the heat generating layer 1a of the sleeve 1 is different from that of the first embodiment. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, description thereof is omitted.

１１．スリーブ１の発熱層１ａの構成
スリーブ１の発熱層１ａに関し、第１の発熱層１ａ１としてＳＵＳ３０４により形成された直径３０ｍｍ、厚み１７０μｍ、長さ２８０ｍｍの素管を用い、この第１の発熱層の外周面上に第２の発熱層１ａ２として厚み３０μｍのＳＵＳ３０４を蒸着している。スリーブ１の長手方向について、第２の発熱層１ａ２の幅は第１の発熱層１ａ１より狭く、ＬＴＲ幅以上となる２２０ｍｍとした。つまり、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域は厚み２００μｍ、この中央２２０ｍｍの領域より両端部各５ｍｍの領域は厚み１７０μｍである。 11. Constitution of the heat generating layer 1a of the sleeve 1 With respect to the heat generating layer 1a of the sleeve 1, an element tube made of SUS304 having a diameter of 30 mm, a thickness of 170 μm, and a length of 280 mm is used as the first heat generating layer 1a1. SUS304 having a thickness of 30 μm is deposited on the outer peripheral surface as the second heat generating layer 1a2. In the longitudinal direction of the sleeve 1, the width of the second heat generating layer 1a2 is set to 220 mm which is narrower than the first heat generating layer 1a1 and equal to or larger than the LTR width. That is, the region of the central 220 mm in the longitudinal direction of the heat generating layer 1 a has a thickness of 200 μm, and the regions of 5 mm at both ends from the central 220 mm region have a thickness of 170 μm.

１２．スリーブ１の周回抵抗値
発熱層１ａの周回抵抗値を式（７）を用いて計算する。実施例１と同様にして、Ｒｓｌｖ＝１．２５ｅ−３Ωである。 12 Circumferential resistance value of the sleeve 1 The circular resistance value of the heat generating layer 1a is calculated using Equation (7). In the same manner as in Example 1, R slv = 1.25e− 3Ω .

また、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値Ｒｉｎは、Ｒｉｎ＝３．３９ｅ−１Ωである。又、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域外における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値の最大値Ｒｏｕｔは、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍ（第２の発熱層の幅）から２８０ｍｍ（第１の発熱層の幅）における領域から見積った。即ち、Ｒｏｕｔ＝３．９９ｅ−１Ωとなる。従って、Ｒｉｎ＜Ｒｏｕｔとなる。よって、実施例１で説明したＲ１とＲ２の関係はＲ１＜Ｒ２となる。   Further, the circular resistance value Rin per unit length (L = 1 mm) in the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1a is Rin = 3.39e−1Ω. Further, the maximum value Rout of the circumferential resistance value per unit length (L = 1 mm) outside the central 220 mm region of the heat generating layer 1a is 220 mm (the second heat generating layer of the second heat generating layer). The width was estimated from the region in the range of 280 mm (width of the first heat generating layer). That is, Rout = 3.99e-1Ω. Therefore, Rin <Rout. Therefore, the relationship between R1 and R2 described in the first embodiment is R1 <R2.

また、励磁コイル３の巻き数を４０回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合にスリーブ１に投入される最大の電力は１０１０Ｗである。   Further, when the number of turns of the exciting coil 3 is 40, the maximum power supplied to the sleeve 1 when the effective value voltage of the commercial power supply is 100 V is 1010 W from the equation (6).

以上が実施例３の定着装置Ｂの構成である。   The above is the configuration of the fixing device B of Example 3.

これに対し、表３に示す比較例３の定着装置Ｂは、スリーブ１以外は実施例１と同じである。比較例３に関し、スリーブ１の発熱層１aは、厚み１７０μｍ、長さ２８０ｍｍのＳＵＳ３０４の素管１ａ１のみの構成である。比較例３の定着装置におけるスリーブ１の周回抵抗値はＲｓｌｖ＝１．４３ｅ−３Ωであることから、励磁コイル３の巻き数を３８回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合のスリーブ１に投入される最大の電力は９８４Ｗである。 On the other hand, the fixing device B of Comparative Example 3 shown in Table 3 is the same as that of Example 1 except for the sleeve 1. Regarding the comparative example 3, the heat generating layer 1a of the sleeve 1 has a configuration of only a SUS304 element tube 1a1 having a thickness of 170 μm and a length of 280 mm. Since the rotation resistance value of the sleeve 1 in the fixing device of Comparative Example 3 is R slv = 1.43e−3Ω, the effective value of the commercial power source is obtained from the equation (6) when the number of turns of the exciting coil 3 is 38. The maximum power supplied to the sleeve 1 when the voltage is 100 V is 984 W.

一方、表３に示す比較例４の定着装置Ｂは、磁性体コア３の長さが２８０ｍｍであり、実施例３及び比較例３に比べて磁性体コア３の長さが短い。その他の構成は比較例３と同じである。   On the other hand, in the fixing device B of Comparative Example 4 shown in Table 3, the length of the magnetic core 3 is 280 mm, and the length of the magnetic core 3 is shorter than that of Example 3 and Comparative Example 3. Other configurations are the same as those of Comparative Example 3.

図１３に、実施例３、比較例３、比較例４の各定着装置Ｂにおけるスリーブ１構成での巻き数と商用電源の実効値電圧が１００Ｖおける電力の関係を示す。また、表３に、実施例３、比較例３、比較例４の各スリーブ１構成の違いを示す。   FIG. 13 shows the relationship between the number of turns in the configuration of the sleeve 1 in each fixing device B of Example 3, Comparative Example 3, and Comparative Example 4 and the power when the effective value voltage of the commercial power supply is 100V. Table 3 shows differences in the configurations of the sleeves 1 of Example 3, Comparative Example 3, and Comparative Example 4.

１３．効果の説明
実施例３、比較例３、比較例４の各定着装置Ｂについて、記録材Ｐをプロセススピード２９６ｍｍ／ｓｅｃにてニップ部Ｎで挟持搬送させた際の非通過領域Ａｎｐのスリーブ１の表面温度を温度検知素子１０，１１で測定し、その測定温度を比較した。測定条件は実施例１と同様である。 13. Description of Effect Regarding the fixing devices B of Example 3, Comparative Example 3, and Comparative Example 4, the sleeve 1 in the non-passing region Anp when the recording material P is nipped and conveyed by the nip portion N at a process speed of 296 mm / sec. The surface temperature was measured with the temperature detection elements 10 and 11, and the measured temperatures were compared. The measurement conditions are the same as in Example 1.

図１４に、ＬＴＲサイズの記録材Ｐの各枚数毎に温度検知素子１０で測定したスリーブ１の非通過領域Ａｎｐの温度を示している。図１５に、連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示している。   FIG. 14 shows the temperature of the non-passing region Anp of the sleeve 1 measured by the temperature detecting element 10 for each number of LTR-sized recording materials P. FIG. 15 shows the evaluation of toner fixability at the edge of the recording material during continuous printing.

図１４に示すように、非通過領域Ａｎｐにおける温度検知素子１０の温度は、比較例３が最も高く、実施例３、比較例４の順に温度が低くなる。比較例３はプリント枚数が７０枚を超えたあたりからスリーブ１の耐熱温度を超えてしまうため、実施例３に比べ耐久性に問題がある。   As shown in FIG. 14, the temperature of the temperature detection element 10 in the non-passage region Anp is the highest in Comparative Example 3, and the temperature decreases in the order of Example 3 and Comparative Example 4. Since the comparative example 3 exceeds the heat resistance temperature of the sleeve 1 after the number of printed sheets exceeds 70, there is a problem in durability as compared with the example 3.

比較例２と同様の原因で、比較例４はＬＴＲの端部のトナー定着性が不利となる。   For the same reason as in Comparative Example 2, Comparative Example 4 is disadvantageous in terms of toner fixability at the end of the LTR.

つまり、実施例３の定着装置Ｂは、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる。   That is, the fixing device B according to the third exemplary embodiment can suppress the excessive temperature increase in the non-passing area while maintaining the fixing property of the end portion of the recording material.

［実施例４］
定着装置Ｂの他の例を説明する。実施例４に示す定着装置Ｂは、実施例３と同様、スリーブ１がモータMの駆動により図２に示す矢印方向に回転（駆動）される。加圧ローラ８はスリーブ１の回転に追従して図２に示す矢印方向に回転する。又、スリーブ１の発熱層１ａの構成が実施例１とは異なる。その他の構成については実施例１と同じであるので説明を省略する。 [Example 4]
Another example of the fixing device B will be described. In the fixing device B shown in the fourth embodiment, the sleeve 1 is rotated (driven) in the direction of the arrow shown in FIG. The pressure roller 8 follows the rotation of the sleeve 1 and rotates in the direction of the arrow shown in FIG. Further, the structure of the heat generating layer 1a of the sleeve 1 is different from that of the first embodiment. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, description thereof is omitted.

１４．スリーブ１の発熱層１ａの構成
スリーブ１の発熱層１ａに関し、第１の発熱層１ａ１として直径３０ｍｍ、厚み１７０μｍ、長さ２８０ｍｍのＳＵＳ３０４により形成された素管を用い、この第１の発熱層の外周面上に第２の発熱層としてとして厚み１０μｍのＮｉを蒸着している。スリーブ１の長手方向について、第２の発熱層１ａ２の幅は第１の発熱層１ａ１より狭く、ＬＴＲ幅以上となる２２０ｍｍとした。つまり、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域は厚み２００μｍ、この中央２２０ｍｍの領域より両端部各５ｍｍの領域は厚み１７０μｍである。表４に、実施例３、実施例４、比較例３、比較例４の各スリーブ１構成の違いを示す。 14 Configuration of Heat Generation Layer 1a of Sleeve 1 With respect to the heat generation layer 1a of the sleeve 1, an element tube formed of SUS304 having a diameter of 30 mm, a thickness of 170 μm, and a length of 280 mm is used as the first heat generation layer 1a1. Ni having a thickness of 10 μm is deposited as a second heat generating layer on the outer peripheral surface. In the longitudinal direction of the sleeve 1, the width of the second heat generating layer 1a2 is set to 220 mm which is narrower than the first heat generating layer 1a1 and equal to or larger than the LTR width. That is, the region of the central 220 mm in the longitudinal direction of the heat generating layer 1 a has a thickness of 200 μm, and the regions of 5 mm at both ends from the central 220 mm region have a thickness of 170 μm. Table 4 shows differences in the configurations of the sleeves 1 of Example 3, Example 4, Comparative Example 3, and Comparative Example 4.

１５．スリーブ１の周回抵抗値
発熱層１ａの周回抵抗値を式（７）を用いて計算する。実施例３と同様にして、Ｒｓｌｖ＝９．６２ｅ−４Ωである。 15. Circumferential resistance value of the sleeve 1 The circular resistance value of the heat generating layer 1a is calculated using Equation (7). In the same manner as in Example 3, R slv = 9.62e-4Ω.

また、発熱層１aの長手方向の中央２２０ｍｍの領域における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値Ｒｉｎは、Ｒｉｎ＝２．４７ｅ−１Ωである。又、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍの領域外における単位長さ（Ｌ＝１ｍｍ）当たりの周回抵抗値の最大値Ｒｏｕｔは、発熱層１ａの長手方向の中央２２０ｍｍ（第２の発熱層の幅）から２８０ｍｍ（第１の発熱層の幅）における領域から見積った。即ち、Ｒｏｕｔ＝３．９９ｅ−１Ωとなる。従って、Ｒｉｎ＜Ｒｏｕｔとなる。よって、実施例１で説明したＲ１とＲ２の関係はＲ１＜Ｒ２となる。   In addition, the circular resistance value Rin per unit length (L = 1 mm) in the central 220 mm region in the longitudinal direction of the heat generating layer 1a is Rin = 2.47e-1Ω. Further, the maximum value Rout of the circumferential resistance value per unit length (L = 1 mm) outside the central 220 mm region of the heat generating layer 1a is 220 mm (the second heat generating layer of the second heat generating layer). The width was estimated from the region in the range of 280 mm (width of the first heat generating layer). That is, Rout = 3.99e-1Ω. Therefore, Rin <Rout. Therefore, the relationship between R1 and R2 described in the first embodiment is R1 <R2.

また、励磁コイル３の巻き数を４６回にした場合に式（６）から商用電源の実効値電圧が１００Ｖである場合にスリーブ１に投入される最大の電力９９６Ｗである。   Further, when the number of turns of the exciting coil 3 is 46, the maximum electric power 996 W that is supplied to the sleeve 1 when the effective value voltage of the commercial power supply is 100 V is obtained from the equation (6).

以上が実施例４の定着装置Ｂの構成である。   The above is the configuration of the fixing device B of Example 4.

１６．効果の説明
実施例４の定着装置Ｂについて、記録材Ｐをプロセススピード２９６ｍｍ／ｓｅｃにてニップ部Ｎで挟持搬送させた際の非通過領域Ａｎｐのスリーブ１の表面温度を温度検知素子１０，１１で測定した。測定条件は実施例３と同様である。 16. Description of Effect Regarding the fixing device B of the fourth embodiment, the surface temperature of the sleeve 1 in the non-passage area Anp when the recording material P is nipped and conveyed by the nip portion N at a process speed of 296 mm / sec is detected by the temperature detection elements 10 and 11. Measured with The measurement conditions are the same as in Example 3.

図１４に、実施例４の定着装置Ｂに関し、ＬＴＲサイズの記録材Ｐの各枚数毎に温度検知素子１０で測定したスリーブ１の非通過領域Ａｎｐの温度を示している。尚、温度検知素子１１の温度の結果は温度検知素子１０と略同じであった為省略する。図１５に、連続プリント時の記録材端部のトナー定着性の評価を示している。   FIG. 14 shows the temperature of the non-passing region Anp of the sleeve 1 measured by the temperature detecting element 10 for each number of LTR size recording materials P in the fixing device B of Example 4. In addition, since the result of the temperature of the temperature detection element 11 was substantially the same as the temperature detection element 10, it abbreviate | omits. FIG. 15 shows the evaluation of toner fixability at the edge of the recording material during continuous printing.

図１４に示すように、非通過領域Ａｎｐにおける温度検知素子１０の温度は、比較例３が最も高く、実施例３、実施例４、比較例４の順に温度が低くなる。実施例４の温度は、実施例３と比較例４の間で推移している。   As shown in FIG. 14, the temperature of the temperature detection element 10 in the non-passage region Anp is the highest in Comparative Example 3, and the temperature decreases in the order of Example 3, Example 4, and Comparative Example 4. The temperature of Example 4 changes between Example 3 and Comparative Example 4.

図１５に示すように、記録材Ｐ上のトナー定着性については実施例３と同様の評価を得ている。   As shown in FIG. 15, the toner fixing property on the recording material P is evaluated in the same manner as in Example 3.

よって、実施例４の定着装置Ｂも、記録材端部の定着性を保ちつつ、非通過領域の過昇温を抑制することができる。   Therefore, the fixing device B of Example 4 can also suppress the excessive temperature rise in the non-passing area while maintaining the fixing property of the recording material edge.

［他の実施形態］
実施例１乃至実施例４では、第２の発熱層１ａ２を蒸着により形成したが、第２の発熱層を形成する方法は、蒸着に依らず、任意に選択することができる。 [Other Embodiments]
In Example 1 to Example 4, the second heat generating layer 1a2 is formed by vapor deposition, but the method of forming the second heat generating layer can be arbitrarily selected without depending on vapor deposition.

１ 定着スリーブ、１ａ 発熱層、２ 磁性体コア、３ 励磁コイル、８ 加圧ローラ、
１００ 画像形成装置、Ａ 画像形成部、Ｂ 定着部、Ｌ 磁性体コアの軸方向、
Ｍ モータ、Ｎ ニップ部、Ｐ 記録材、Ｔ 未定着のトナー像 1 fixing sleeve, 1a heating layer, 2 magnetic core, 3 excitation coil, 8 pressure roller,
100 image forming apparatus, A image forming unit, B fixing unit, L axial direction of magnetic core,
M motor, N nip, P recording material, T unfixed toner image

Claims (4)

導電層を有する回転可能な筒状の回転体と、
前記回転体の中空部に挿通され前記回転体の母線方向に沿って配置された磁性芯材と、
前記磁性芯材の軸方向に交差する方向で前記磁性芯材に巻回された励磁コイルと、
前記回転体と共にニップ部を形成する加圧部材と、
前記回転体と前記加圧部材の何れか一方を駆動する駆動手段と、を備え、
前記励磁コイルに交流電流を流して交番磁界を生成し、前記導電層を電磁誘導加熱させて前記ニップ部で未定着のトナー像を担持する記録材を搬送しつつトナー像を記録材に定着する定着装置において、
前記回転体の、最大幅の記録材が通過する領域内での前記導電層の単位長さ当たりの周回方向の抵抗値をＲ１、前記回転体の、最大幅の記録材が通過する領域外での前記導電層の単位長さ当たりの周回方向の抵抗値の最大値をＲ２とすると、Ｒ１＜Ｒ２であることを特徴とする定着装置。 A rotatable cylindrical rotating body having a conductive layer;
A magnetic core material inserted through the hollow portion of the rotating body and disposed along the generatrix direction of the rotating body;
An excitation coil wound around the magnetic core in a direction intersecting the axial direction of the magnetic core;
A pressure member that forms a nip with the rotating body;
Driving means for driving either the rotating body or the pressing member;
An alternating current is applied to the exciting coil to generate an alternating magnetic field, and the conductive layer is electromagnetically heated to convey a recording material carrying an unfixed toner image at the nip portion, thereby fixing the toner image to the recording material. In the fixing device,
The resistance value in the circumferential direction per unit length of the conductive layer in the region where the recording material of the maximum width of the rotating body passes is R1, and outside the region of the rotating member through which the recording material of the maximum width passes. A fixing device characterized in that R1 <R2 where R2 is the maximum resistance value in the circumferential direction per unit length of the conductive layer. 前記駆動手段が前記回転体を駆動することを特徴とする請求項１に記載の定着装置。   The fixing device according to claim 1, wherein the driving unit drives the rotating body. 前記駆動手段が前記加圧部材を駆動することを特徴とする請求項１に記載の定着装置。   The fixing device according to claim 1, wherein the driving unit drives the pressure member. 記録材に未定着のトナー像を形成する画像形成部と、
トナー像を記録材に定着する定着部と、を有する画像形成装置において、
前記定着部として請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の定着装置を備えたことを特徴とする画像形成装置。 An image forming unit for forming an unfixed toner image on a recording material;
An image forming apparatus having a fixing unit that fixes a toner image to a recording material.
An image forming apparatus comprising the fixing device according to claim 1 as the fixing unit.
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